JP2003240453A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
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- JP
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- shell
- passage
- heat transfer
- shroud
- cooling water
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/08—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/08—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
- F28D7/082—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag with serpentine or zig-zag configuration
- F28D7/085—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being otherwise bent, e.g. in a serpentine or zig-zag with serpentine or zig-zag configuration in the form of parallel conduits coupled by bent portions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
- F28F1/26—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means being integral with the element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
- F28F2009/222—Particular guide plates, baffles or deflectors, e.g. having particular orientation relative to an elongated casing or conduit
- F28F2009/224—Longitudinal partitions
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱交換器において、装置を大型化することな
く熱交換効率の向上を図る。 【解決手段】 縦形密閉式の筒形状をなすシェル６１内
にほぼ正四角筒形状をなすシュラウド６５を配設するこ
とで、第１通路Ｐ1 と第２通路Ｐ2 を形成し、このシュ
ラウド６５内に第１通路Ｐ1 を横切るよう複数の伝熱管
７３を配設し、この伝熱管７３をローフィンチューブ９
２，９３として構成し、格子状に配列する。
く熱交換効率の向上を図る。 【解決手段】 縦形密閉式の筒形状をなすシェル６１内
にほぼ正四角筒形状をなすシュラウド６５を配設するこ
とで、第１通路Ｐ1 と第２通路Ｐ2 を形成し、このシュ
ラウド６５内に第１通路Ｐ1 を横切るよう複数の伝熱管
７３を配設し、この伝熱管７３をローフィンチューブ９
２，９３として構成し、格子状に配列する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温空気と低温水
との間で熱交換を行う熱交換器に関し、特にガスタービ
ンにて、燃焼のために圧縮機により高圧高温となった空
気の一部を冷却してタービンブレード冷却用の冷却空気
とするための熱交換器に用いて好適である。
との間で熱交換を行う熱交換器に関し、特にガスタービ
ンにて、燃焼のために圧縮機により高圧高温となった空
気の一部を冷却してタービンブレード冷却用の冷却空気
とするための熱交換器に用いて好適である。
【０００２】
【従来の技術】例えば、ガスタービンは、圧縮機と燃焼
器とタービンとを有しており、圧縮機で高温高圧となっ
た空気と、燃料圧縮機及び燃料加熱器で高温高圧となっ
た燃料ガスとを燃焼器に送って燃焼してタービンを駆動
するようになっている。この場合、燃焼器では高温の燃
焼ガスが発生することからタービンのブレードが高温に
加熱されてしまうため、冷却空気により冷却する必要が
ある。冷却方式の一つでは、ガスタービンの圧縮機で高
温高圧となった空気の一部を抽出して熱交換器に送り、
この熱交換器で高温高圧空気を空冷して冷却空気を生成
し、この冷却空気をタービンに戻してタービンブレード
を冷却している。
器とタービンとを有しており、圧縮機で高温高圧となっ
た空気と、燃料圧縮機及び燃料加熱器で高温高圧となっ
た燃料ガスとを燃焼器に送って燃焼してタービンを駆動
するようになっている。この場合、燃焼器では高温の燃
焼ガスが発生することからタービンのブレードが高温に
加熱されてしまうため、冷却空気により冷却する必要が
ある。冷却方式の一つでは、ガスタービンの圧縮機で高
温高圧となった空気の一部を抽出して熱交換器に送り、
この熱交換器で高温高圧空気を空冷して冷却空気を生成
し、この冷却空気をタービンに戻してタービンブレード
を冷却している。
【０００３】このような従来の熱交換器は、筒形状をな
すシェルの内部にシュラウドを設け、このシュラウド内
に多数の伝熱管を曲がりくねって配設し、この伝熱管の
端部に冷却水導入管及び冷却水排出管をそれぞれ連結す
る一方、シェルの上部にシュラウド内に高温高圧の空気
を供給する空気入口管と冷却された空気を排出する空気
出口管を連結して構成されている。
すシェルの内部にシュラウドを設け、このシュラウド内
に多数の伝熱管を曲がりくねって配設し、この伝熱管の
端部に冷却水導入管及び冷却水排出管をそれぞれ連結す
る一方、シェルの上部にシュラウド内に高温高圧の空気
を供給する空気入口管と冷却された空気を排出する空気
出口管を連結して構成されている。
【０００４】従って、空気入口管からシュラウド内に高
温空気を供給する一方、冷却水導入管から多数の伝熱管
に冷却水を供給すると、シュラウド内を移動する高温空
気が伝熱管内の冷却水により冷却されて熱交換が行われ
る。そして、冷却空気はシェル下部から上方に反転して
上昇し、空気出口管を通して排出される一方、冷却水は
冷却水排出管を通して排出される。
温空気を供給する一方、冷却水導入管から多数の伝熱管
に冷却水を供給すると、シュラウド内を移動する高温空
気が伝熱管内の冷却水により冷却されて熱交換が行われ
る。そして、冷却空気はシェル下部から上方に反転して
上昇し、空気出口管を通して排出される一方、冷却水は
冷却水排出管を通して排出される。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ガスタービンシステム
に適用される熱交換器では、温度が300〜500℃で、圧力
が20〜50kg/cm3程度の高温高圧の空気がシェル（シュラ
ウド）内に入り込むことから、この高温高圧の空気を所
定の温度まで冷却するためには高い熱交換効率が必要と
なる。従来の熱交換器にあっては、伝熱管の表面積を拡
大して熱交換効率を向上するために、チューブの外周部
にらせん状のフィンを溶着により固定したハイフィンチ
ューブを利用している。そのため、このハイフィンチュ
ーブをシュラウド内に曲がりくねって配設すると、フィ
ンによりハイフィンチューブの外径が大きくなり、チュ
ーブ間隔を狭くすることができない。すると、高温高圧
の空気がシュラウド内に入り込んでハイフィンチューブ
（伝熱管）間を通過するとき、空気の流速を十分に速く
させることができず、高い熱交換効率を確保することが
できないという問題がある。
に適用される熱交換器では、温度が300〜500℃で、圧力
が20〜50kg/cm3程度の高温高圧の空気がシェル（シュラ
ウド）内に入り込むことから、この高温高圧の空気を所
定の温度まで冷却するためには高い熱交換効率が必要と
なる。従来の熱交換器にあっては、伝熱管の表面積を拡
大して熱交換効率を向上するために、チューブの外周部
にらせん状のフィンを溶着により固定したハイフィンチ
ューブを利用している。そのため、このハイフィンチュ
ーブをシュラウド内に曲がりくねって配設すると、フィ
ンによりハイフィンチューブの外径が大きくなり、チュ
ーブ間隔を狭くすることができない。すると、高温高圧
の空気がシュラウド内に入り込んでハイフィンチューブ
（伝熱管）間を通過するとき、空気の流速を十分に速く
させることができず、高い熱交換効率を確保することが
できないという問題がある。
【０００６】また、ハイフィンチューブ（伝熱管）の間
隔を狭くするために各チューブを千鳥格子状に配設した
り、伝熱管の表面積を拡大するためにチューブを水平方
向に長くすることが考えられる。ところが、各チューブ
を千鳥格子状に配設すると、構造やその製造工程が複雑
になってコスト増を招いてしまう。また、チューブを水
平方向に長くすると、シェルとシュラウドとの作業空間
部が狭くなり、作業者はこの作業空間部で十分なメンテ
ナンス作業を行うことができず、一方で、十分な作業空
間部を確保すると、シェルを大きくする必要があり、熱
交換器の大型化を招いてしまう。
隔を狭くするために各チューブを千鳥格子状に配設した
り、伝熱管の表面積を拡大するためにチューブを水平方
向に長くすることが考えられる。ところが、各チューブ
を千鳥格子状に配設すると、構造やその製造工程が複雑
になってコスト増を招いてしまう。また、チューブを水
平方向に長くすると、シェルとシュラウドとの作業空間
部が狭くなり、作業者はこの作業空間部で十分なメンテ
ナンス作業を行うことができず、一方で、十分な作業空
間部を確保すると、シェルを大きくする必要があり、熱
交換器の大型化を招いてしまう。
【０００７】本発明はこのような問題を解決するもので
あり、装置を大型化することなく熱交換効率の向上を図
った熱交換器を提供することを目的とする。
あり、装置を大型化することなく熱交換効率の向上を図
った熱交換器を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上述の目的を達成するた
めの請求項１の発明の熱交換器は、縦形密閉式の筒形状
をなすシェルと、内部に第１通路を有するように筒形状
をなして該シェルの内壁との間に第２通路を形成するよ
うに該シェル内に配設されて下端部が該シェルに開口す
るシュラウドと、前記シェルの上端部から前記第１通路
に高温空気を供給する空気入口部と、前記シェルの上部
側壁に設けられて前記第２通路に連通する空気出口部
と、前記シュラウド内に前記第１通路を横切るように配
設されてローフィンチューブから構成された複数の伝熱
管と、前記シェルの下部側壁を貫通して該複数の伝熱管
の下端部から冷却水を供給する冷却水導入部と、前記シ
ェルの上部側壁を貫通して該複数の伝熱管内の冷却水を
排出する冷却水排出部とを具えたことを特徴ものであ
る。
めの請求項１の発明の熱交換器は、縦形密閉式の筒形状
をなすシェルと、内部に第１通路を有するように筒形状
をなして該シェルの内壁との間に第２通路を形成するよ
うに該シェル内に配設されて下端部が該シェルに開口す
るシュラウドと、前記シェルの上端部から前記第１通路
に高温空気を供給する空気入口部と、前記シェルの上部
側壁に設けられて前記第２通路に連通する空気出口部
と、前記シュラウド内に前記第１通路を横切るように配
設されてローフィンチューブから構成された複数の伝熱
管と、前記シェルの下部側壁を貫通して該複数の伝熱管
の下端部から冷却水を供給する冷却水導入部と、前記シ
ェルの上部側壁を貫通して該複数の伝熱管内の冷却水を
排出する冷却水排出部とを具えたことを特徴ものであ
る。
【０００９】請求項２の発明の熱交換器では、前記ロー
フィンチューブは、転造により外周部にらせん状のフィ
ンが形成されたことを特徴としている。
フィンチューブは、転造により外周部にらせん状のフィ
ンが形成されたことを特徴としている。
【００１０】また、請求項３の発明の熱交換器は、縦形
密閉式の円筒形状をなすシェルと、内部に第１通路を有
するようにほぼ正四角筒形状をなして該シェルの内壁と
の間に第２通路を形成するように該シェル内に配設され
て下端部が該シェルに開口するシュラウドと、前記シェ
ルの上端部から前記第１通路に高温空気を供給する空気
入口部と、前記シェルの上部側壁に設けられて前記第２
通路に連通する空気出口部と、前記シュラウド内に前記
第１通路を横切るように配設された複数の伝熱管と、前
記シェルの下部側壁を貫通して該複数の伝熱管の下端部
から冷却水を供給する冷却水導入部と、前記シェルの上
部側壁を貫通して該複数の伝熱管内の冷却水を排出する
冷却水排出部とを具えたことを特徴とするものである。
密閉式の円筒形状をなすシェルと、内部に第１通路を有
するようにほぼ正四角筒形状をなして該シェルの内壁と
の間に第２通路を形成するように該シェル内に配設され
て下端部が該シェルに開口するシュラウドと、前記シェ
ルの上端部から前記第１通路に高温空気を供給する空気
入口部と、前記シェルの上部側壁に設けられて前記第２
通路に連通する空気出口部と、前記シュラウド内に前記
第１通路を横切るように配設された複数の伝熱管と、前
記シェルの下部側壁を貫通して該複数の伝熱管の下端部
から冷却水を供給する冷却水導入部と、前記シェルの上
部側壁を貫通して該複数の伝熱管内の冷却水を排出する
冷却水排出部とを具えたことを特徴とするものである。
【００１１】請求項４の発明の熱交換器では、前記複数
の伝熱管は側方から見て格子状に配列されたことを特徴
としている。
の伝熱管は側方から見て格子状に配列されたことを特徴
としている。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、図面に基づいて本発明の実
施の形態を詳細に説明する。
施の形態を詳細に説明する。
【００１３】図１に本発明の一実施形態に係る熱交換器
としてのＴＣＡクーラの水平断面、図２に図１のII−II
断面、図３に図１のIII−III断面、図４に伝熱管の概
略、図５に本実施形態の熱交換器が適用された複合発電
プラントの概略構成を示す。
としてのＴＣＡクーラの水平断面、図２に図１のII−II
断面、図３に図１のIII−III断面、図４に伝熱管の概
略、図５に本実施形態の熱交換器が適用された複合発電
プラントの概略構成を示す。
【００１４】本実施形態の複合発電プラントにおいて、
図５に示すように、ガスタービン１１は、圧縮機１２と
燃焼器１３とタービン１４とを有している。また、蒸気
タービン１５は、高圧タービン１６と中圧タービン１７
及び低圧タービン１８とが一軸に連結されて構成されて
いる。ガスタービン１１からの排気ガスＧが排熱回収ボ
イラ１９に送られるようになっており、この排熱回収ボ
イラ１９は、低圧ユニット２０と中圧ユニット２１と高
圧ユニット２２を有している。この排熱回収ボイラ１９
内では、ガスタービン１１からの排気ガスＧにより低圧
ユニット２０、中圧ユニット２１、高圧ユニット２２を
介して蒸気を発生させ、発生した蒸気を蒸気タービン１
５に送って駆動し、発電機２３を運転するようになって
いる。そして、蒸気タービン１５の排気蒸気は復水器２
４で凝縮され、復水ポンプ２５により排熱回収ボイラ１
９の予熱器２６に送られるようになっている。
図５に示すように、ガスタービン１１は、圧縮機１２と
燃焼器１３とタービン１４とを有している。また、蒸気
タービン１５は、高圧タービン１６と中圧タービン１７
及び低圧タービン１８とが一軸に連結されて構成されて
いる。ガスタービン１１からの排気ガスＧが排熱回収ボ
イラ１９に送られるようになっており、この排熱回収ボ
イラ１９は、低圧ユニット２０と中圧ユニット２１と高
圧ユニット２２を有している。この排熱回収ボイラ１９
内では、ガスタービン１１からの排気ガスＧにより低圧
ユニット２０、中圧ユニット２１、高圧ユニット２２を
介して蒸気を発生させ、発生した蒸気を蒸気タービン１
５に送って駆動し、発電機２３を運転するようになって
いる。そして、蒸気タービン１５の排気蒸気は復水器２
４で凝縮され、復水ポンプ２５により排熱回収ボイラ１
９の予熱器２６に送られるようになっている。
【００１５】上述した排熱回収ボイラ１９において、低
圧ユニット２０は、低圧節炭器２７、低圧ドラム２８及
び低圧蒸発器２９、低圧過熱器３０を有している。即
ち、復水器２４及び復水ポンプ２５により蒸気を凝縮し
た水が予熱器２６で温められてから低圧節炭器２９に送
られ、ここで加熱された給水が低圧ドラム２８に送られ
る。そして、低圧ドラム２８の水は低圧蒸発器２９で加
熱されて低圧蒸気を発生する。この低圧蒸発器２９で発
生した低圧蒸気は低圧ドラム２８で気水分離された後、
低圧過熱器３０で過熱されて低圧蒸気ライン３１から蒸
気タービン１５の低圧タービン１８に導入される。
圧ユニット２０は、低圧節炭器２７、低圧ドラム２８及
び低圧蒸発器２９、低圧過熱器３０を有している。即
ち、復水器２４及び復水ポンプ２５により蒸気を凝縮し
た水が予熱器２６で温められてから低圧節炭器２９に送
られ、ここで加熱された給水が低圧ドラム２８に送られ
る。そして、低圧ドラム２８の水は低圧蒸発器２９で加
熱されて低圧蒸気を発生する。この低圧蒸発器２９で発
生した低圧蒸気は低圧ドラム２８で気水分離された後、
低圧過熱器３０で過熱されて低圧蒸気ライン３１から蒸
気タービン１５の低圧タービン１８に導入される。
【００１６】また、中圧ユニット２１は、中圧節炭器３
２、中圧ドラム３３及び中圧蒸発器３４、中圧過熱器３
５を有している。即ち、予熱器２６で温められて給水ポ
ンプ４１で圧送された水が中圧節炭器３２に送られ、こ
こで加熱された給水が中圧ドラム３３に送られる。そし
て、中圧ドラム３３の水は中圧蒸発器３４で加熱されて
中圧蒸気を発生する。この中圧蒸発器３４で発生した中
圧蒸気は中圧ドラム３３で気水分離された後、中圧過熱
器３５で過熱されて中圧蒸気ライン３６から蒸気タービ
ン１５の中圧タービン１７に導入される。
２、中圧ドラム３３及び中圧蒸発器３４、中圧過熱器３
５を有している。即ち、予熱器２６で温められて給水ポ
ンプ４１で圧送された水が中圧節炭器３２に送られ、こ
こで加熱された給水が中圧ドラム３３に送られる。そし
て、中圧ドラム３３の水は中圧蒸発器３４で加熱されて
中圧蒸気を発生する。この中圧蒸発器３４で発生した中
圧蒸気は中圧ドラム３３で気水分離された後、中圧過熱
器３５で過熱されて中圧蒸気ライン３６から蒸気タービ
ン１５の中圧タービン１７に導入される。
【００１７】更に、高圧ユニット２２は、高圧節炭器３
７、高圧ドラム３８及び高圧蒸発器３９、高圧過熱器４
０を有している。即ち、予熱器２６で温められて給水ポ
ンプ４１で圧送された水が高圧節炭器３７に送られ、こ
こで加熱された給水が高圧ドラム３８に送られる。そし
て、高圧ドラム３８の水は高圧蒸発器３９で加熱されて
高圧蒸気を発生する。この高圧蒸発器３９で発生した高
圧蒸気は高圧ドラム３８で気水分離された後、高圧過熱
器４０で過熱て高圧蒸気ライン４２を通って蒸気タービ
ン１５の高圧タービン１６側に導入される。
７、高圧ドラム３８及び高圧蒸発器３９、高圧過熱器４
０を有している。即ち、予熱器２６で温められて給水ポ
ンプ４１で圧送された水が高圧節炭器３７に送られ、こ
こで加熱された給水が高圧ドラム３８に送られる。そし
て、高圧ドラム３８の水は高圧蒸発器３９で加熱されて
高圧蒸気を発生する。この高圧蒸発器３９で発生した高
圧蒸気は高圧ドラム３８で気水分離された後、高圧過熱
器４０で過熱て高圧蒸気ライン４２を通って蒸気タービ
ン１５の高圧タービン１６側に導入される。
【００１８】また、この複合発電プラントでは、高圧ユ
ニット２２にて、給水ポンプ４１により高圧節炭器３７
へ圧送される給水ライン４３の給水を、分岐した冷却水
供給ライン４４により熱交換器としてのＴＣＡ(TURBINE
COOLING AIR) クーラ４５に送り、冷却水返却ライン４
６を通して高圧節炭器３７から高圧ドラム３８への給水
ライン４７に戻される。一方、ガスタービン１１の圧縮
機１２にて高温高圧となった空気の一部を抽出し、この
高温高圧の抽出空気を空気供給ライン４８を通してＴＣ
Ａクーラ４５に送り、ここで給水ライン４３から冷却水
供給ライン４４により供給された給水により冷却し、空
気返却ライン４９を通してタービン１４に戻され、例え
ば、タービンブレードなどを冷却する。この場合、高圧
空気は約500℃から約200℃に冷却され、給水は約150℃
から約350℃に加熱される。
ニット２２にて、給水ポンプ４１により高圧節炭器３７
へ圧送される給水ライン４３の給水を、分岐した冷却水
供給ライン４４により熱交換器としてのＴＣＡ(TURBINE
COOLING AIR) クーラ４５に送り、冷却水返却ライン４
６を通して高圧節炭器３７から高圧ドラム３８への給水
ライン４７に戻される。一方、ガスタービン１１の圧縮
機１２にて高温高圧となった空気の一部を抽出し、この
高温高圧の抽出空気を空気供給ライン４８を通してＴＣ
Ａクーラ４５に送り、ここで給水ライン４３から冷却水
供給ライン４４により供給された給水により冷却し、空
気返却ライン４９を通してタービン１４に戻され、例え
ば、タービンブレードなどを冷却する。この場合、高圧
空気は約500℃から約200℃に冷却され、給水は約150℃
から約350℃に加熱される。
【００１９】また、中圧ユニット２１にて、中圧節炭器
３２から中圧ドラム３３への給水ライン５０の給水を、
加熱水供給ライン５１を通して熱交換器としてのＦＧＨ
(FUEL GAS HEATER) ５２に送り、加熱水返却ライン５３
を通して復水器２４及び復水ポンプ２５から予熱器２６
への給水ライン５４に戻される。一方、圧縮機５６にて
高圧となった燃料ガスを、燃料供給ライン５７を通して
ＦＧＨ５２に送り、ここで給水ライン５０から加熱水供
給ライン５１により供給された給水により加熱し、燃料
送気ライン５８を通して燃焼器１３に供給する。燃料ガ
スは常温からから約２００℃まで加熱され、給水は約３
００℃から５０℃に冷却される。
３２から中圧ドラム３３への給水ライン５０の給水を、
加熱水供給ライン５１を通して熱交換器としてのＦＧＨ
(FUEL GAS HEATER) ５２に送り、加熱水返却ライン５３
を通して復水器２４及び復水ポンプ２５から予熱器２６
への給水ライン５４に戻される。一方、圧縮機５６にて
高圧となった燃料ガスを、燃料供給ライン５７を通して
ＦＧＨ５２に送り、ここで給水ライン５０から加熱水供
給ライン５１により供給された給水により加熱し、燃料
送気ライン５８を通して燃焼器１３に供給する。燃料ガ
スは常温からから約２００℃まで加熱され、給水は約３
００℃から５０℃に冷却される。
【００２０】本実施形態の熱交換機は、上述したＴＣＡ
クーラ４５に適用されており、その構造を詳細に説明す
る。このＴＣＡクーラ４５において、図１乃至図３に示
すように、シェル６１は縦形密閉式の円筒形状をなし、
下端部が架台６２により所定位置に設置されている。こ
のシェル６１の上部にて内壁面から中心部に向かって４
つのブラケット６３が固定され、このブラケット６３に
は２つの支持梁６４が架設されており、各支持梁６４に
シュラウド６５が吊り下げられている。このシュラウド
６５は縦形の正四角筒形状をなして上下端部が開口し、
シェル６１の中央位置に配設されることで、シュラウド
６５の内部に位置する第１通路Ｐ1 とシェル６１とシュ
ラウド６５との間に位置する第２通路Ｐ2 が形成されて
いる。
クーラ４５に適用されており、その構造を詳細に説明す
る。このＴＣＡクーラ４５において、図１乃至図３に示
すように、シェル６１は縦形密閉式の円筒形状をなし、
下端部が架台６２により所定位置に設置されている。こ
のシェル６１の上部にて内壁面から中心部に向かって４
つのブラケット６３が固定され、このブラケット６３に
は２つの支持梁６４が架設されており、各支持梁６４に
シュラウド６５が吊り下げられている。このシュラウド
６５は縦形の正四角筒形状をなして上下端部が開口し、
シェル６１の中央位置に配設されることで、シュラウド
６５の内部に位置する第１通路Ｐ1 とシェル６１とシュ
ラウド６５との間に位置する第２通路Ｐ2 が形成されて
いる。
【００２１】そして、このシェル６１の上端部には空気
入口部としての入口ノズル６６が固定され、この入口ノ
ズル６６の下部は連結部６７を介してシュラウド６５の
上部開口に連結されている。従って、入口ノズル６６か
ら供給された空気は外部に漏れることなく連結部６７を
通って第１通路Ｐ1 に下降することとなる。この場合、
入口ノズル６６の下部にはエキスパンジョン６８が設け
られており、入口ノズル６６の熱膨張あるいは熱収縮を
吸収し、シュラウド６５等に熱変形の影響が伝わらない
ようになっている。
入口部としての入口ノズル６６が固定され、この入口ノ
ズル６６の下部は連結部６７を介してシュラウド６５の
上部開口に連結されている。従って、入口ノズル６６か
ら供給された空気は外部に漏れることなく連結部６７を
通って第１通路Ｐ1 に下降することとなる。この場合、
入口ノズル６６の下部にはエキスパンジョン６８が設け
られており、入口ノズル６６の熱膨張あるいは熱収縮を
吸収し、シュラウド６５等に熱変形の影響が伝わらない
ようになっている。
【００２２】また、シェル６１の上部の側壁には空気出
口部としての２つの出口ノズル６９が対向する位置に固
定されており、この各出口ノズル６９を区画するように
導風板７０が固定されている。従って、第２通路Ｐ2 を
上昇する空気は直接出口ノズル６９から排出されずに入
口ノズル６６の外周辺まで上昇し、反転してから導風板
７０とシェル６１の内壁との出口通路Ｐ3 を通って出口
ノズル６９から排出されることとなる。そして、シュラ
ウド６５の上部にはその外周部を被覆するように熱遮蔽
板７１が取付けられている。
口部としての２つの出口ノズル６９が対向する位置に固
定されており、この各出口ノズル６９を区画するように
導風板７０が固定されている。従って、第２通路Ｐ2 を
上昇する空気は直接出口ノズル６９から排出されずに入
口ノズル６６の外周辺まで上昇し、反転してから導風板
７０とシェル６１の内壁との出口通路Ｐ3 を通って出口
ノズル６９から排出されることとなる。そして、シュラ
ウド６５の上部にはその外周部を被覆するように熱遮蔽
板７１が取付けられている。
【００２３】一方、シュラウド６５内には一対の取付板
７２が固定され、この取付板７２に跨がるように複数の
伝熱管７３が掛け渡されて取付けられている。そして、
シェル６１の下部側壁には外部から冷却水導入部として
の給水管７４が挿通し、更にシュラウド６５を貫通して
シェル６１の内壁に固定されたブラケット７５に支持さ
れており、この給水管７４に複数の伝熱管７３の下端部
が連結されている。一方、シェル６１の上部側壁には外
部から冷却水排出部としての排水管７６が挿通し、更に
シュラウド６５を貫通してシェル６１の内壁に固定され
たブラケット７７に支持されており、この排水管７６に
複数の伝熱管７３の上端部が連結されている。
７２が固定され、この取付板７２に跨がるように複数の
伝熱管７３が掛け渡されて取付けられている。そして、
シェル６１の下部側壁には外部から冷却水導入部として
の給水管７４が挿通し、更にシュラウド６５を貫通して
シェル６１の内壁に固定されたブラケット７５に支持さ
れており、この給水管７４に複数の伝熱管７３の下端部
が連結されている。一方、シェル６１の上部側壁には外
部から冷却水排出部としての排水管７６が挿通し、更に
シュラウド６５を貫通してシェル６１の内壁に固定され
たブラケット７７に支持されており、この排水管７６に
複数の伝熱管７３の上端部が連結されている。
【００２４】従って、給水管７４に導入された冷却水は
各伝熱管７３に導かれ、第１通路Ｐ 1 を横切るように複
数の伝熱管７３内を流動して上昇し、排水管７６から外
部に排出されることとなる。
各伝熱管７３に導かれ、第１通路Ｐ 1 を横切るように複
数の伝熱管７３内を流動して上昇し、排水管７６から外
部に排出されることとなる。
【００２５】また、本実施形態のＴＣＡクーラ４５で
は、シュラウド６５の下部に絞り込み部７８を形成する
ことで、第１通路Ｐ1 の断面積を縮小する一方、第２通
路Ｐ2の断面積を拡大するようにしている。また、シェ
ル６１の下部内壁面にはこの絞り込み部７８の外側に位
置するようにリング形状の整流板７９を固定すること
で、第２通路Ｐ2 の空気上昇流速を整流化している。従
って、シュラウド６５の第１通路Ｐ1 を通って下降する
空気は、絞り込み部７８で流路断面積が小さくなるので
流速が上がり、下部開口を出たところで外側に広がって
上方に反転する。このとき、絞り込み部７８とリング形
状の整流板７９の相互作用により第２通路Ｐ 2 を上昇す
る流れが整流されて乱れが抑制される。
は、シュラウド６５の下部に絞り込み部７８を形成する
ことで、第１通路Ｐ1 の断面積を縮小する一方、第２通
路Ｐ2の断面積を拡大するようにしている。また、シェ
ル６１の下部内壁面にはこの絞り込み部７８の外側に位
置するようにリング形状の整流板７９を固定すること
で、第２通路Ｐ2 の空気上昇流速を整流化している。従
って、シュラウド６５の第１通路Ｐ1 を通って下降する
空気は、絞り込み部７８で流路断面積が小さくなるので
流速が上がり、下部開口を出たところで外側に広がって
上方に反転する。このとき、絞り込み部７８とリング形
状の整流板７９の相互作用により第２通路Ｐ 2 を上昇す
る流れが整流されて乱れが抑制される。
【００２６】なお、シェル６１の下端部は球面形状をな
して伝熱管７３の破損により漏れた冷却水を貯溜可能と
なっており、排水管８０が連結されている。また、シェ
ル６１の上部及び下部には内部点検用のマンホール８１
が設けられている。
して伝熱管７３の破損により漏れた冷却水を貯溜可能と
なっており、排水管８０が連結されている。また、シェ
ル６１の上部及び下部には内部点検用のマンホール８１
が設けられている。
【００２７】ところで、このＴＣＡクーラ４５では、前
述したように、約500℃の高温空気を取り込んで約200℃
まで冷却するものであるが、取り込まれる空気の圧力は
20kg/cm3以上であり、この高温高圧の空気を高効率で所
定温度まで冷却する必要がある。そのため、シュラウド
６５内に配設された伝熱管７３にローフィンチューブを
適用し、且つ、側方から見て格子状に配列している。
述したように、約500℃の高温空気を取り込んで約200℃
まで冷却するものであるが、取り込まれる空気の圧力は
20kg/cm3以上であり、この高温高圧の空気を高効率で所
定温度まで冷却する必要がある。そのため、シュラウド
６５内に配設された伝熱管７３にローフィンチューブを
適用し、且つ、側方から見て格子状に配列している。
【００２８】即ち、図２及び図４に示すように、縦形の
正四角筒形状をなすシュラウド６５内には左右一対の取
付板７２が対向して固定されており、この取付板７２に
は上下方向及び左右方向に沿って多数の貫通孔９１が形
成されている。伝熱管７３は、直線管状をなす多数の直
線ローフィンチューブ９２と、湾曲管状をなす多数の湾
曲ローフィンチューブ９３とにより構成されている。対
向する取付板７２の間には直線ローフィンチューブ９２
が所定の間隔で介装されている。そして、各ローフィン
チューブ９２，９３の外周部には、転造加工によりらせ
ん状をなすフィン９４，９５が形成されている。
正四角筒形状をなすシュラウド６５内には左右一対の取
付板７２が対向して固定されており、この取付板７２に
は上下方向及び左右方向に沿って多数の貫通孔９１が形
成されている。伝熱管７３は、直線管状をなす多数の直
線ローフィンチューブ９２と、湾曲管状をなす多数の湾
曲ローフィンチューブ９３とにより構成されている。対
向する取付板７２の間には直線ローフィンチューブ９２
が所定の間隔で介装されている。そして、各ローフィン
チューブ９２，９３の外周部には、転造加工によりらせ
ん状をなすフィン９４，９５が形成されている。
【００２９】このように伝熱管７３として各ローフィン
チューブ９２，９３を用いることで、直線ローフィンチ
ューブ９２同士を接近し、且つ、側面視が格子状となる
ように配列することができ、隣接する伝熱管７３の間隔
をハイフィンチューブを用いた従来の伝熱管に比べて狭
くして高温高圧空気の圧力損失を大きくすることができ
る。また、伝熱管７３の間隔を狭くすることで、直線ロ
ーフィンチューブ９２の水平全長を長くする必要はな
く、正四角筒形状をなすシュラウド６５内に伝熱管７３
の群をほぼ正四角柱形状に配列することができ、シェル
６１の外径を大きくすることなくシュラウド６５との間
の作業空間部（第２通路Ｐ2 ）を十分に確保することが
できる。
チューブ９２，９３を用いることで、直線ローフィンチ
ューブ９２同士を接近し、且つ、側面視が格子状となる
ように配列することができ、隣接する伝熱管７３の間隔
をハイフィンチューブを用いた従来の伝熱管に比べて狭
くして高温高圧空気の圧力損失を大きくすることができ
る。また、伝熱管７３の間隔を狭くすることで、直線ロ
ーフィンチューブ９２の水平全長を長くする必要はな
く、正四角筒形状をなすシュラウド６５内に伝熱管７３
の群をほぼ正四角柱形状に配列することができ、シェル
６１の外径を大きくすることなくシュラウド６５との間
の作業空間部（第２通路Ｐ2 ）を十分に確保することが
できる。
【００３０】このように構成されたＴＣＡクーラ４５で
は、500℃の高温空気が入口ノズル６６からシュラウド
６５内に供給されると共に、約150℃の冷却水が給水管
７４から各伝熱管７３に流入される。すると、シュラウ
ド６５の第１通路Ｐ1 と交差するように伝熱管７３内を
流れて上昇する冷却水に対して、第１通路Ｐ1 を高温空
気が伝熱管７３に接して下降することとなり、冷却水と
高温空気との間で熱交換が行われる。このとき、各伝熱
管７３の間隔が狭いために高温空気の流速を速くするこ
とができ、圧力損失を大きくすることとなって高温空気
と伝熱管７３内の冷却水との間で行われる熱交換の効率
が向上する。
は、500℃の高温空気が入口ノズル６６からシュラウド
６５内に供給されると共に、約150℃の冷却水が給水管
７４から各伝熱管７３に流入される。すると、シュラウ
ド６５の第１通路Ｐ1 と交差するように伝熱管７３内を
流れて上昇する冷却水に対して、第１通路Ｐ1 を高温空
気が伝熱管７３に接して下降することとなり、冷却水と
高温空気との間で熱交換が行われる。このとき、各伝熱
管７３の間隔が狭いために高温空気の流速を速くするこ
とができ、圧力損失を大きくすることとなって高温空気
と伝熱管７３内の冷却水との間で行われる熱交換の効率
が向上する。
【００３１】そして、高温空気は第１通路Ｐ1 を下降す
る間に冷却水との間で熱交換が行われて冷却空気とな
り、絞り込み部７８で流路断面積が小さくなるために一
時的に流速が上がり、下部開口を出たところで外側に広
がって上方に反転する。このとき、絞り込み部７８と整
流板７９の相互作用により整流されて均一化した状態で
第２通路Ｐ2 を上昇する。
る間に冷却水との間で熱交換が行われて冷却空気とな
り、絞り込み部７８で流路断面積が小さくなるために一
時的に流速が上がり、下部開口を出たところで外側に広
がって上方に反転する。このとき、絞り込み部７８と整
流板７９の相互作用により整流されて均一化した状態で
第２通路Ｐ2 を上昇する。
【００３２】従って、伝熱管７３からの漏水がシェル６
１の下部に溜まっいて、第１通路Ｐ 1 から第２通路Ｐ2
に反転する空気がこの漏水を巻き上げた場合でも、均一
化した所定の上昇流速であるため、水滴が落下あるいは
蒸発することにより水滴がシェル６１から排出されるこ
とはない。なお、第２通路Ｐ2 を上昇する空気は１００
ミクロン単位の水滴を含むことはあるが、伝熱管７３か
ら漏れた水の温度は沸点以上であり、空気が第２通路Ｐ
2 を上昇するときに蒸発する。この場合、水分の落下あ
るいは蒸発は空気の上昇流速に影響されるが、この流速
にするために第２通路Ｐ2 の断面積を設定しているもの
である。
１の下部に溜まっいて、第１通路Ｐ 1 から第２通路Ｐ2
に反転する空気がこの漏水を巻き上げた場合でも、均一
化した所定の上昇流速であるため、水滴が落下あるいは
蒸発することにより水滴がシェル６１から排出されるこ
とはない。なお、第２通路Ｐ2 を上昇する空気は１００
ミクロン単位の水滴を含むことはあるが、伝熱管７３か
ら漏れた水の温度は沸点以上であり、空気が第２通路Ｐ
2 を上昇するときに蒸発する。この場合、水分の落下あ
るいは蒸発は空気の上昇流速に影響されるが、この流速
にするために第２通路Ｐ2 の断面積を設定しているもの
である。
【００３３】そして、第２通路Ｐ2 を上昇した冷却空気
は導風板７０によりシェル６１の上部まで導かれた後に
再び反転し、出口通路Ｐ3 を通って出口ノズル６９から
外部に排出される。このとき、シュラウド６５の上部の
熱遮蔽板７１は冷却空気がシュラウド６５内に入ってき
たばかりの高温空気により加熱されるのを防止してい
る。一方で、入口ノズル６６には約５００℃の高温空気
が流れており、シェル６１の上部のメタル温度が上昇す
るため、冷却空気をこの入口ノズル６６の周辺部に導い
て冷却する。また、伝熱管７３を介して高温空気を冷却
して加熱された冷却水は排水管７６を通して外部に排出
される。
は導風板７０によりシェル６１の上部まで導かれた後に
再び反転し、出口通路Ｐ3 を通って出口ノズル６９から
外部に排出される。このとき、シュラウド６５の上部の
熱遮蔽板７１は冷却空気がシュラウド６５内に入ってき
たばかりの高温空気により加熱されるのを防止してい
る。一方で、入口ノズル６６には約５００℃の高温空気
が流れており、シェル６１の上部のメタル温度が上昇す
るため、冷却空気をこの入口ノズル６６の周辺部に導い
て冷却する。また、伝熱管７３を介して高温空気を冷却
して加熱された冷却水は排水管７６を通して外部に排出
される。
【００３４】また、このようなＴＣＡクーラ４５にて、
不使用時に作業者が内部機器のメンテナンスを行う場合
には、シュラウド６５が正四角筒形状をなしているた
め、シェル６１とシュラウド６５との間の作業空間部
（第２通路Ｐ2 ）、特に、シュラウド６５の外壁平面側
の空間が十分に確保されており、作業者は容易に内部機
器のメンテナンスを行うことができる。そして、シュラ
ウド６５の外壁角部の外側空間も十分に確保されてお
り、作業者はシェル６１とシュラウド６５との間の作業
空間部を周方向に容易に移動することができる。
不使用時に作業者が内部機器のメンテナンスを行う場合
には、シュラウド６５が正四角筒形状をなしているた
め、シェル６１とシュラウド６５との間の作業空間部
（第２通路Ｐ2 ）、特に、シュラウド６５の外壁平面側
の空間が十分に確保されており、作業者は容易に内部機
器のメンテナンスを行うことができる。そして、シュラ
ウド６５の外壁角部の外側空間も十分に確保されてお
り、作業者はシェル６１とシュラウド６５との間の作業
空間部を周方向に容易に移動することができる。
【００３５】このように本実施形態の熱交換器としての
ＴＣＡクーラ４５にあっては、シェル６１内に配設され
たシュラウド６５を正四角筒形状とすると共に、このシ
ュラウド６５内に配設された伝熱管７３をローフィンチ
ューブ９２，９３として格子状に配列している。
ＴＣＡクーラ４５にあっては、シェル６１内に配設され
たシュラウド６５を正四角筒形状とすると共に、このシ
ュラウド６５内に配設された伝熱管７３をローフィンチ
ューブ９２，９３として格子状に配列している。
【００３６】従って、各伝熱管７３の外径を小さくして
互いに接近して配設することで、伝熱管７３同士の間隔
を狭くすることができ、シュラウド６５内を通過する高
温空気の流速を速くして圧力損失を大きくすることがで
き、高温空気と伝熱管７３内の冷却水との間で行われる
熱交換の効率を向上することができる。また、各伝熱管
７３同士を接近して配設するため、伝熱管群の全高を低
く設定することができ、ＴＣＡクーラ４５の小型化を可
能とすることができる。更に、伝熱管７３をローフィン
チューブ９２，９３とすることで、フィン９４，９５の
加工が溶着から転造となり、加工性を向上できると共に
加工コストを低減できる。
互いに接近して配設することで、伝熱管７３同士の間隔
を狭くすることができ、シュラウド６５内を通過する高
温空気の流速を速くして圧力損失を大きくすることがで
き、高温空気と伝熱管７３内の冷却水との間で行われる
熱交換の効率を向上することができる。また、各伝熱管
７３同士を接近して配設するため、伝熱管群の全高を低
く設定することができ、ＴＣＡクーラ４５の小型化を可
能とすることができる。更に、伝熱管７３をローフィン
チューブ９２，９３とすることで、フィン９４，９５の
加工が溶着から転造となり、加工性を向上できると共に
加工コストを低減できる。
【００３７】また、シュラウド６５を正四角筒形状と
し、この内部に伝熱管７３の群をほぼ正四角柱形状に配
列することで、シェル６１とシュラウド６５との間の作
業空間部（第２通路Ｐ2 ）を十分に確保することがで
き、作業者はこの作業空間部を容易に移動して内部機器
のメンテナンス作業をおこなうことで、作業性を向上で
きる。
し、この内部に伝熱管７３の群をほぼ正四角柱形状に配
列することで、シェル６１とシュラウド６５との間の作
業空間部（第２通路Ｐ2 ）を十分に確保することがで
き、作業者はこの作業空間部を容易に移動して内部機器
のメンテナンス作業をおこなうことで、作業性を向上で
きる。
【００３８】なお、上述した各実施形態では、本発明の
熱交換器を複合発電プラントに用いられるＴＣＡクーラ
４５に適用して説明したが、ＦＧＨ５２に適用してもよ
く、また、この用途に限定されるものでもない。
熱交換器を複合発電プラントに用いられるＴＣＡクーラ
４５に適用して説明したが、ＦＧＨ５２に適用してもよ
く、また、この用途に限定されるものでもない。
【００３９】
【発明の効果】以上、実施形態において詳細に説明した
ように請求項１の発明の熱交換器によれば、シェル内に
シュラウドを配設して第１、第２通路を形成し、このシ
ュラウド内に第１通路を横切るように伝熱管を配設し、
この伝熱管をローフィンチューブから構成したので、伝
熱管の外径が小さくなって隣接する伝熱管同士の間隔を
狭くすることができ、シュラウド内を通過する高温空気
の流速を速くして圧力損失を大きくすることができ、こ
の高温空気と伝熱管内を流れる冷却水との間で行われる
熱交換の効率を向上することができると共に、各伝熱管
同士を接近して配設することで、伝熱管群の全高を低く
設定することができ、装置の小型化を可能とすることが
できる。
ように請求項１の発明の熱交換器によれば、シェル内に
シュラウドを配設して第１、第２通路を形成し、このシ
ュラウド内に第１通路を横切るように伝熱管を配設し、
この伝熱管をローフィンチューブから構成したので、伝
熱管の外径が小さくなって隣接する伝熱管同士の間隔を
狭くすることができ、シュラウド内を通過する高温空気
の流速を速くして圧力損失を大きくすることができ、こ
の高温空気と伝熱管内を流れる冷却水との間で行われる
熱交換の効率を向上することができると共に、各伝熱管
同士を接近して配設することで、伝熱管群の全高を低く
設定することができ、装置の小型化を可能とすることが
できる。
【００４０】請求項２の発明の熱交換器によれば、ロー
フィンチューブを転造により外周部にらせん状のフィン
を形成したので、フィンの加工作業に溶着を不要として
加工性を向上することができると共に加工コストを低減
することができる。
フィンチューブを転造により外周部にらせん状のフィン
を形成したので、フィンの加工作業に溶着を不要として
加工性を向上することができると共に加工コストを低減
することができる。
【００４１】請求項３の発明の熱交換器によれば、シェ
ル内にほぼ正四角筒形状をなすシュラウドを配設して第
１、第２通路を形成し、このシュラウド内に第１通路を
横切るように伝熱管を配設したので、シェルとシュラウ
ドとの間の作業空間部を十分に確保することができ、作
業者はこの作業空間部を容易に移動して内部機器のメン
テナンス作業を容易に行うことで作業性を向上すること
ができる。
ル内にほぼ正四角筒形状をなすシュラウドを配設して第
１、第２通路を形成し、このシュラウド内に第１通路を
横切るように伝熱管を配設したので、シェルとシュラウ
ドとの間の作業空間部を十分に確保することができ、作
業者はこの作業空間部を容易に移動して内部機器のメン
テナンス作業を容易に行うことで作業性を向上すること
ができる。
【００４２】請求項４の発明の熱交換器によれば、複数
の伝熱管を側方から見て格子状に配列したので、各伝熱
管同士を接近して配設することで、伝熱管群の全高を低
く設定することができ、装置の小型化を可能とすること
ができる。
の伝熱管を側方から見て格子状に配列したので、各伝熱
管同士を接近して配設することで、伝熱管群の全高を低
く設定することができ、装置の小型化を可能とすること
ができる。
【図１】本発明の一実施形態に係る熱交換器としてのＴ
ＣＡクーラの水平断面図である。
ＣＡクーラの水平断面図である。
【図２】図１のII−II断面図である。
【図３】図１のIII−III断面図である。
【図４】伝熱管の概略図である。
【図５】本実施形態の熱交換器が適用された複合発電プ
ラントの概略構成図である。
ラントの概略構成図である。
１１ ガスタービン
１２ 圧縮機
１３ 燃焼器
１４ タービン
１５ 蒸気タービン
１９ 排熱回収ボイラ
２３ 発電機
２４ 復水器
４５ ＴＣＡクーラ
５２ ＦＧＨ
６１ シェル
６５ シュラウド
６６ 入口ノズル（空気入口部）
６８ エキスパンジョン（熱膨張吸収部）
６９ 出口ノズル（空気出口部）
９１ 貫通孔
９２ 直線ローフィンチューブ
９３ 湾曲ローフィンチューブ
９４，９５ フィン
Ｐ1 第１通路
Ｐ2 第２通路
Ｐ3 出口通路
Claims (4)
- 【請求項１】 縦形密閉式の筒形状をなすシェルと、内
部に第１通路を有するように筒形状をなして該シェルの
内壁との間に第２通路を形成するように該シェル内に配
設されて下端部が該シェルに開口するシュラウドと、前
記シェルの上端部から前記第１通路に高温空気を供給す
る空気入口部と、前記シェルの上部側壁に設けられて前
記第２通路に連通する空気出口部と、前記シュラウド内
に前記第１通路を横切るように配設されてローフィンチ
ューブから構成された複数の伝熱管と、前記シェルの下
部側壁を貫通して該複数の伝熱管の下端部から冷却水を
供給する冷却水導入部と、前記シェルの上部側壁を貫通
して該複数の伝熱管内の冷却水を排出する冷却水排出部
とを具えたことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項２】 請求項１において、前記ローフィンチュ
ーブは、転造により外周部にらせん状のフィンが形成さ
れたことを特徴とする熱交換器。 - 【請求項３】 縦形密閉式の円筒形状をなすシェルと、
内部に第１通路を有するようにほぼ正四角筒形状をなし
て該シェルの内壁との間に第２通路を形成するように該
シェル内に配設されて下端部が該シェルに開口するシュ
ラウドと、前記シェルの上端部から前記第１通路に高温
空気を供給する空気入口部と、前記シェルの上部側壁に
設けられて前記第２通路に連通する空気出口部と、前記
シュラウド内に前記第１通路を横切るように配設された
複数の伝熱管と、前記シェルの下部側壁を貫通して該複
数の伝熱管の下端部から冷却水を供給する冷却水導入部
と、前記シェルの上部側壁を貫通して該複数の伝熱管内
の冷却水を排出する冷却水排出部とを具えたことを特徴
とする熱交換器。 - 【請求項４】 請求項１または３において、前記複数の
伝熱管は側方から見て格子状に配列されたことを特徴と
する熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002032391A JP2003240453A (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002032391A JP2003240453A (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003240453A true JP2003240453A (ja) | 2003-08-27 |
Family
ID=27775528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002032391A Withdrawn JP2003240453A (ja) | 2002-02-08 | 2002-02-08 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003240453A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES2284375A1 (es) * | 2006-02-15 | 2007-11-01 | Corporacion Capricornio Technologies, S.L. | Intercambiador de calor y climatizador que comprende dicho intercambiador. |
| CN109307151A (zh) * | 2018-11-12 | 2019-02-05 | 中国人民解放军海军工程大学 | 一种高压气瓶充装气体冷却装置 |
| US10365044B2 (en) | 2013-02-18 | 2019-07-30 | Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. | Heat exchanger and gas turbine plant provided therewith |
| JP7514779B2 (ja) | 2021-02-15 | 2024-07-11 | 三菱重工業株式会社 | 熱交換器 |
-
2002
- 2002-02-08 JP JP2002032391A patent/JP2003240453A/ja not_active Withdrawn
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|---|---|---|---|---|
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