JP2003154377A - 脱硫排水処理方法及び装置 - Google Patents
脱硫排水処理方法及び装置Info
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- JP2003154377A JP2003154377A JP2001359298A JP2001359298A JP2003154377A JP 2003154377 A JP2003154377 A JP 2003154377A JP 2001359298 A JP2001359298 A JP 2001359298A JP 2001359298 A JP2001359298 A JP 2001359298A JP 2003154377 A JP2003154377 A JP 2003154377A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 重金属の分離除去に必要なｐＨ調整用の苛性
ソーダの消費量を低減して無駄をなくすことができると
共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量を低減してその
処理も不要とし得る脱硫排水処理方法及び装置を提供す
る。 【解決手段】 脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑え、
硫化物により重金属を固形分として分離除去するよう構
成する。
ソーダの消費量を低減して無駄をなくすことができると
共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量を低減してその
処理も不要とし得る脱硫排水処理方法及び装置を提供す
る。 【解決手段】 脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑え、
硫化物により重金属を固形分として分離除去するよう構
成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、脱硫排水処理方法
及び装置に関するものである。
及び装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、発電所等においては、石炭焚ボ
イラ等から排出される排ガスからＳＯ 2（硫黄酸化物）
を吸収除去するために、吸収剤として炭酸カルシウム
（ＣａＣＯ3）を用いた湿式排煙脱硫装置が設けられる
が、該湿式排煙脱硫装置は、通常、図２に示されるよう
に、下部に吸収液１の液溜部１ａが形成され且つ上部に
多数のスプレーノズル２が配設された吸収塔３と、該吸
収塔３の液溜部１ａの吸収液１を汲み上げ前記スプレー
ノズル２から噴霧させて循環させる複数台の循環ポンプ
４と、前記吸収塔３の液溜部１ａに酸化空気を供給する
酸化空気ブロワ５と、前記吸収塔３の液溜部１ａから抜
き出される吸収液１より石膏１０を回収する石膏回収装
置４０と、該石膏回収装置４０で回収され石膏払出コン
ベヤ５０で払い出された石膏１０を貯留する石膏サイロ
６０とを備えてなる構成を有している。
イラ等から排出される排ガスからＳＯ 2（硫黄酸化物）
を吸収除去するために、吸収剤として炭酸カルシウム
（ＣａＣＯ3）を用いた湿式排煙脱硫装置が設けられる
が、該湿式排煙脱硫装置は、通常、図２に示されるよう
に、下部に吸収液１の液溜部１ａが形成され且つ上部に
多数のスプレーノズル２が配設された吸収塔３と、該吸
収塔３の液溜部１ａの吸収液１を汲み上げ前記スプレー
ノズル２から噴霧させて循環させる複数台の循環ポンプ
４と、前記吸収塔３の液溜部１ａに酸化空気を供給する
酸化空気ブロワ５と、前記吸収塔３の液溜部１ａから抜
き出される吸収液１より石膏１０を回収する石膏回収装
置４０と、該石膏回収装置４０で回収され石膏払出コン
ベヤ５０で払い出された石膏１０を貯留する石膏サイロ
６０とを備えてなる構成を有している。
【０００３】前記石膏回収装置４０は、吸収塔３の液溜
部１ａから抜出ライン６を介して抜き出される吸収液１
に苛性ソーダ（ＮａＯＨ）等の中和剤を添加する石膏分
離機供給槽７と、該石膏分離機供給槽７で中和された吸
収液８が中和吸収液ライン９を介して導入され、該吸収
液８中の固形分を含むスラリーを真空ポンプ１２の作動
により脱水して石膏１０を分離するベルトフィルタ型の
石膏分離機１１と、該石膏分離機１１で石膏１０と分離
された濾液１４等が導入される石膏分離機濾液槽１３と
を備えている。
部１ａから抜出ライン６を介して抜き出される吸収液１
に苛性ソーダ（ＮａＯＨ）等の中和剤を添加する石膏分
離機供給槽７と、該石膏分離機供給槽７で中和された吸
収液８が中和吸収液ライン９を介して導入され、該吸収
液８中の固形分を含むスラリーを真空ポンプ１２の作動
により脱水して石膏１０を分離するベルトフィルタ型の
石膏分離機１１と、該石膏分離機１１で石膏１０と分離
された濾液１４等が導入される石膏分離機濾液槽１３と
を備えている。
【０００４】前記石膏分離機１１は、所要間隔をあけて
回転可能に配置されたガイドロール２０間に無端状のベ
ルトフィルタ２１を掛け回し、該ベルトフィルタ２１を
ガイドロール２０の回転駆動により所要方向へ移動さ
せ、且つ真空ポンプ１２の作動により真空タンク２２を
介してベルトフィルタ２１の下面側を負圧に保持した状
態で、該ベルトフィルタ２１上の上流側所要位置に石膏
分離機供給槽７からの吸収液８を流下させることによ
り、脱水を行い、石膏１０と濾液１４に分離するように
なっており、前記真空ポンプ１２の作動により石膏１０
と分離した濾液１４は、塩素濃度が高いため、濾液ライ
ン１５を介して石膏分離機濾液槽１３の区画壁２６で分
割された高塩素濃度濾液貯留部２７へ導入するようにな
っている。又、前記石膏分離機１１のベルトフィルタ２
１上の下流側所要位置には、工業用水等の洗浄水１６を
洗浄水ライン１７から流下させると共に、前記真空ポン
プ１２の作動により真空タンク２３を介してベルトフィ
ルタ２１の下面側を負圧に保持することにより、脱水さ
れた石膏１０を洗浄し、且つ該石膏１０を洗浄した後の
塩素分が希釈された濾液１８を、濾液ライン１９を介し
て石膏分離機濾液槽１３の区画壁２６で分割された塩素
分希釈濾液貯留部２８へ導入するようになっている。
回転可能に配置されたガイドロール２０間に無端状のベ
ルトフィルタ２１を掛け回し、該ベルトフィルタ２１を
ガイドロール２０の回転駆動により所要方向へ移動さ
せ、且つ真空ポンプ１２の作動により真空タンク２２を
介してベルトフィルタ２１の下面側を負圧に保持した状
態で、該ベルトフィルタ２１上の上流側所要位置に石膏
分離機供給槽７からの吸収液８を流下させることによ
り、脱水を行い、石膏１０と濾液１４に分離するように
なっており、前記真空ポンプ１２の作動により石膏１０
と分離した濾液１４は、塩素濃度が高いため、濾液ライ
ン１５を介して石膏分離機濾液槽１３の区画壁２６で分
割された高塩素濃度濾液貯留部２７へ導入するようにな
っている。又、前記石膏分離機１１のベルトフィルタ２
１上の下流側所要位置には、工業用水等の洗浄水１６を
洗浄水ライン１７から流下させると共に、前記真空ポン
プ１２の作動により真空タンク２３を介してベルトフィ
ルタ２１の下面側を負圧に保持することにより、脱水さ
れた石膏１０を洗浄し、且つ該石膏１０を洗浄した後の
塩素分が希釈された濾液１８を、濾液ライン１９を介し
て石膏分離機濾液槽１３の区画壁２６で分割された塩素
分希釈濾液貯留部２８へ導入するようになっている。
【０００５】前記真空ポンプ１２には、真空保持用の工
業用水等のシール水２４を供給する必要があり、真空ポ
ンプ１２のシール水２４として使用された水は、シール
水ライン２５を介して前記石膏分離機濾液槽１３の塩素
分希釈濾液貯留部２８へ導入するようになっている。
業用水等のシール水２４を供給する必要があり、真空ポ
ンプ１２のシール水２４として使用された水は、シール
水ライン２５を介して前記石膏分離機濾液槽１３の塩素
分希釈濾液貯留部２８へ導入するようになっている。
【０００６】前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８に導入された濾液１８と真空ポンプ１２の
シール水２４として使用された水とを含む濾液３２は、
途中に流量調整弁３３が設けられた回収ライン３１を介
して吸収塔３へ戻すようになっており、前記石膏分離機
濾液槽１３の塩素分希釈濾液貯留部２８には、その液面
レベルを設定値に保持するための開度指令３０を前記流
量調整弁３３へ出力するレベル指示調節計２９が設けら
れている。
液貯留部２８に導入された濾液１８と真空ポンプ１２の
シール水２４として使用された水とを含む濾液３２は、
途中に流量調整弁３３が設けられた回収ライン３１を介
して吸収塔３へ戻すようになっており、前記石膏分離機
濾液槽１３の塩素分希釈濾液貯留部２８には、その液面
レベルを設定値に保持するための開度指令３０を前記流
量調整弁３３へ出力するレベル指示調節計２９が設けら
れている。
【０００７】尚、図２中、３４は前記石膏分離機濾液槽
１３の高塩素濃度濾液貯留部２７に導入された濾液１４
を排水処理装置３５へ排出するための排出ライン、３６
は吸収塔３へ必要に応じて所要量の吸収剤スラリーを供
給するための吸収剤スラリー供給ラインである。
１３の高塩素濃度濾液貯留部２７に導入された濾液１４
を排水処理装置３５へ排出するための排出ライン、３６
は吸収塔３へ必要に応じて所要量の吸収剤スラリーを供
給するための吸収剤スラリー供給ラインである。
【０００８】前述の如き湿式排煙脱硫装置の場合、吸収
液１が循環ポンプ４の作動によりスプレーノズル２から
噴霧されつつ循環しており、図示していないボイラから
ガスガスヒータ熱回収器及び電気集塵機を経由し誘引通
風機の作動により吸収塔３に送り込まれた排ガスは、前
記スプレーノズル２から噴霧される吸収液１と接触する
ことにより、ＳＯ2（硫黄酸化物）が吸収除去された
後、吸収塔３出側の煙道７０へ排出され、図示していな
いガスガスヒータ再過熱器を経て煙突から大気へ放出さ
れる。
液１が循環ポンプ４の作動によりスプレーノズル２から
噴霧されつつ循環しており、図示していないボイラから
ガスガスヒータ熱回収器及び電気集塵機を経由し誘引通
風機の作動により吸収塔３に送り込まれた排ガスは、前
記スプレーノズル２から噴霧される吸収液１と接触する
ことにより、ＳＯ2（硫黄酸化物）が吸収除去された
後、吸収塔３出側の煙道７０へ排出され、図示していな
いガスガスヒータ再過熱器を経て煙突から大気へ放出さ
れる。
【０００９】一方、前記排ガスからＳＯ2を吸収した吸
収液１は、液溜部１ａに滴下し、酸化空気ブロワ５の作
動によって液溜部１ａ内へ供給される酸化空気により強
制的に酸化され、石膏（硫酸カルシウム（ＣａＳ
Ｏ4））が生成され、該石膏を含む液溜部１ａ内の吸収
液１の一部は、抜出ライン６を介して石膏分離機供給槽
７へ抜き出され、該石膏分離機供給槽７において、苛性
ソーダ（ＮａＯＨ）等の中和剤により中和され、該石膏
分離機供給槽７で中和された吸収液８は、中和吸収液ラ
イン９を介して石膏分離機１１へ導入され、該石膏分離
機１１において、真空ポンプ１２の作動により脱水さ
れ、石膏１０と濾液１４に分離され、前記真空ポンプ１
２の作動により石膏１０と分離した濾液１４は、濾液ラ
イン１５を介して石膏分離機濾液槽１３の高塩素濃度濾
液貯留部２７へ導入され、又、前記石膏分離機１１で脱
水された石膏１０は、洗浄水ライン１７から流下させた
工業用水等の洗浄水１６によって洗浄され、該石膏１０
を洗浄した後の塩素分が希釈された濾液１８は、濾液ラ
イン１９を介して石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８へ導入される。
収液１は、液溜部１ａに滴下し、酸化空気ブロワ５の作
動によって液溜部１ａ内へ供給される酸化空気により強
制的に酸化され、石膏（硫酸カルシウム（ＣａＳ
Ｏ4））が生成され、該石膏を含む液溜部１ａ内の吸収
液１の一部は、抜出ライン６を介して石膏分離機供給槽
７へ抜き出され、該石膏分離機供給槽７において、苛性
ソーダ（ＮａＯＨ）等の中和剤により中和され、該石膏
分離機供給槽７で中和された吸収液８は、中和吸収液ラ
イン９を介して石膏分離機１１へ導入され、該石膏分離
機１１において、真空ポンプ１２の作動により脱水さ
れ、石膏１０と濾液１４に分離され、前記真空ポンプ１
２の作動により石膏１０と分離した濾液１４は、濾液ラ
イン１５を介して石膏分離機濾液槽１３の高塩素濃度濾
液貯留部２７へ導入され、又、前記石膏分離機１１で脱
水された石膏１０は、洗浄水ライン１７から流下させた
工業用水等の洗浄水１６によって洗浄され、該石膏１０
を洗浄した後の塩素分が希釈された濾液１８は、濾液ラ
イン１９を介して石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８へ導入される。
【００１０】又、前記真空ポンプ１２には、真空保持用
の工業用水等のシール水２４が供給され、該真空ポンプ
１２のシール水２４として使用された水は、シール水ラ
イン２５を介して前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希
釈濾液貯留部２８へ導入される。
の工業用水等のシール水２４が供給され、該真空ポンプ
１２のシール水２４として使用された水は、シール水ラ
イン２５を介して前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希
釈濾液貯留部２８へ導入される。
【００１１】前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８の液面レベルはレベル指示調節計２９によ
って検出されており、前記レベル指示調節計２９から出
力される開度指令３０に応じて流量調整弁３３の開度調
整が行われ、前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８に導入された濾液１８と真空ポンプ１２の
シール水２４として使用された水とを含む濾液３２が、
回収ライン３１を介して吸収塔３へ適宜戻され、これに
より、前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾液貯留
部２８の液面レベルは設定値に保持される。
液貯留部２８の液面レベルはレベル指示調節計２９によ
って検出されており、前記レベル指示調節計２９から出
力される開度指令３０に応じて流量調整弁３３の開度調
整が行われ、前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾
液貯留部２８に導入された濾液１８と真空ポンプ１２の
シール水２４として使用された水とを含む濾液３２が、
回収ライン３１を介して吸収塔３へ適宜戻され、これに
より、前記石膏分離機濾液槽１３の塩素分希釈濾液貯留
部２８の液面レベルは設定値に保持される。
【００１２】又、前記石膏分離機濾液槽１３の高塩素濃
度濾液貯留部２７に導入された濾液１４は排水として、
排出ライン３４を介して排水処理装置３５へ排出され、
該排水処理装置３５において硝化菌の作用により有害な
窒素化合物が分解され、且つＣＯＤ（化学的酸素要求
量）で表わされる還元性物質が高分子材料からなる吸着
樹脂により吸着除去された後、外部へ放流される。
度濾液貯留部２７に導入された濾液１４は排水として、
排出ライン３４を介して排水処理装置３５へ排出され、
該排水処理装置３５において硝化菌の作用により有害な
窒素化合物が分解され、且つＣＯＤ（化学的酸素要求
量）で表わされる還元性物質が高分子材料からなる吸着
樹脂により吸着除去された後、外部へ放流される。
【００１３】尚、前記排水処理装置３５へ送給される排
水中に含まれるマンガン（Ｍｎ）、カドミウム（Ｃ
ｄ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属は、苛性ソーダ（ＮａＯ
Ｈ）によりｐＨ値をおよそ９〜１１程度に上昇させ、固
形分としての水酸化物を生成し、固液分離することによ
り、除去されるようになっている。ここで、ｎ価の金属
イオンをＭn+で表わすと、前記重金属が水酸化物となる
反応は、
水中に含まれるマンガン（Ｍｎ）、カドミウム（Ｃ
ｄ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属は、苛性ソーダ（ＮａＯ
Ｈ）によりｐＨ値をおよそ９〜１１程度に上昇させ、固
形分としての水酸化物を生成し、固液分離することによ
り、除去されるようになっている。ここで、ｎ価の金属
イオンをＭn+で表わすと、前記重金属が水酸化物となる
反応は、
【化１】
という反応式で表わされる。
【００１４】一方、前記吸収塔３には、必要に応じて適
宜、所要量の吸収剤スラリーが吸収剤スラリー供給ライ
ン３６から供給される。
宜、所要量の吸収剤スラリーが吸収剤スラリー供給ライ
ン３６から供給される。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述の
如く、苛性ソーダ（ＮａＯＨ）によるｐＨ値の調整によ
り、排水中に含まれる重金属を固形分として固液分離す
るようにした排水処理装置３５においては、吸収剤とし
ての炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）の純度があまり高く
なく、マグネシウム（Ｍｇ）が不純物として含まれてい
るような場合、排水中のマグネシウム濃度が高くなり
（数千〜３０，０００［ｍｇ／ｌ］程度）、ｐＨ調整用
の苛性ソーダが
如く、苛性ソーダ（ＮａＯＨ）によるｐＨ値の調整によ
り、排水中に含まれる重金属を固形分として固液分離す
るようにした排水処理装置３５においては、吸収剤とし
ての炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）の純度があまり高く
なく、マグネシウム（Ｍｇ）が不純物として含まれてい
るような場合、排水中のマグネシウム濃度が高くなり
（数千〜３０，０００［ｍｇ／ｌ］程度）、ｐＨ調整用
の苛性ソーダが
【化２】
２ＮａＯＨ＋Ｍｇ2+→Ｍｇ（ＯＨ）2（↓白色の固体）
といった反応式で示されるように、固体の水酸化マグネ
シウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するために消費されて
しまい、苛性ソーダの消費量が増加して無駄が多くなる
と共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量が増加してそ
の処理も必要になるという不具合が生じる。尚、［化
２］の反応式で示される反応は、本発明者等が実際に行
った試験により、ｐＨ値がおよそ８．５近傍で急速に進
むことが確認されている。
シウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するために消費されて
しまい、苛性ソーダの消費量が増加して無駄が多くなる
と共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量が増加してそ
の処理も必要になるという不具合が生じる。尚、［化
２］の反応式で示される反応は、本発明者等が実際に行
った試験により、ｐＨ値がおよそ８．５近傍で急速に進
むことが確認されている。
【００１６】本発明は、斯かる実情に鑑み、重金属の分
離除去に必要なｐＨ調整用の苛性ソーダの消費量を低減
して無駄をなくすことができると共に、水酸化マグネシ
ウムのスラッジ量を低減してその処理も不要とし得る脱
硫排水処理方法及び装置を提供しようとするものであ
る。
離除去に必要なｐＨ調整用の苛性ソーダの消費量を低減
して無駄をなくすことができると共に、水酸化マグネシ
ウムのスラッジ量を低減してその処理も不要とし得る脱
硫排水処理方法及び装置を提供しようとするものであ
る。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明は、脱硫排水のｐ
Ｈ値を８．５以下に抑え、硫化物により重金属を固形分
として分離除去することを特徴とする脱硫排水処理方法
にかかるものである。
Ｈ値を８．５以下に抑え、硫化物により重金属を固形分
として分離除去することを特徴とする脱硫排水処理方法
にかかるものである。
【００１８】又、本発明は、脱硫排水のｐＨ値を８．５
以下に抑えるｐＨ調整手段と、該ｐＨ調整手段でｐＨ値
が８．５以下に抑えられた脱硫排水に硫化物を供給する
ことにより、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とす
る反応を行わせる反応手段と、該反応手段で硫化物と反
応させることにより固形分とした脱硫排水中の重金属を
分離除去する分離除去手段とを備えたことを特徴とする
脱硫排水処理装置にかかるものである。
以下に抑えるｐＨ調整手段と、該ｐＨ調整手段でｐＨ値
が８．５以下に抑えられた脱硫排水に硫化物を供給する
ことにより、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とす
る反応を行わせる反応手段と、該反応手段で硫化物と反
応させることにより固形分とした脱硫排水中の重金属を
分離除去する分離除去手段とを備えたことを特徴とする
脱硫排水処理装置にかかるものである。
【００１９】上記手段によれば、以下のような作用が得
られる。
られる。
【００２０】脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑える
と、吸収剤としての炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）の純
度があまり高くなく、マグネシウム（Ｍｇ）が不純物と
して含まれていて、排水中のマグネシウム濃度が高くて
も、ｐＨ調整用の苛性ソーダが固体の水酸化マグネシウ
ム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するために消費されなくな
り、苛性ソーダの消費量が増加せず無駄がなくなると共
に、水酸化マグネシウムのスラッジ量も増加せずその処
理も不要となり、又、脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に
抑えても、重金属は硫化物により固形分として分離除去
されるため、排水における重金属の濃度が規制濃度値を
上回ってしまう心配もない。
と、吸収剤としての炭酸カルシウム（ＣａＣＯ3）の純
度があまり高くなく、マグネシウム（Ｍｇ）が不純物と
して含まれていて、排水中のマグネシウム濃度が高くて
も、ｐＨ調整用の苛性ソーダが固体の水酸化マグネシウ
ム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するために消費されなくな
り、苛性ソーダの消費量が増加せず無駄がなくなると共
に、水酸化マグネシウムのスラッジ量も増加せずその処
理も不要となり、又、脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に
抑えても、重金属は硫化物により固形分として分離除去
されるため、排水における重金属の濃度が規制濃度値を
上回ってしまう心配もない。
【００２１】前記脱硫排水処理方法及び装置において
は、硫化物をトリメルカプト−Ｓ−トリアジンとするこ
とができる。
は、硫化物をトリメルカプト−Ｓ−トリアジンとするこ
とができる。
【００２２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図示
例と共に説明する。
例と共に説明する。
【００２３】図１は本発明を実施する形態の一例であっ
て、脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑え、硫化物によ
り重金属を固形分として分離除去するよう、排水処理装
置３５を構成したものである。
て、脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑え、硫化物によ
り重金属を固形分として分離除去するよう、排水処理装
置３５を構成したものである。
【００２４】本図示例の場合、前記排水処理装置３５
は、脱硫排水が導入され、ｐＨ計８０で検出される脱硫
排水のｐＨ値８１に基づいてバルブ８２の開度調節を行
って苛性ソーダの供給量を調節することにより、脱硫排
水のｐＨ値を８．５以下に抑えるｐＨ調整槽８３と、該
ｐＨ調整槽８３でｐＨ値８１を８．５以下に抑えた脱硫
排水が導入され、流量計８４で検出される脱硫排水の流
量８５に基づいて所要量の硫化物を供給することによ
り、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とする反応を
行わせる反応槽８６と、該反応槽８６で硫化物と反応さ
せることにより固形分とした脱硫排水中の重金属を沈降
分離するシックナ８７と、該シックナ８７で沈降分離し
た固形分（重金属を取り込んだ硫化物）から水分を搾り
出して該固形分を回収するフィルタプレス８８と、前記
シックナ８７で重金属が沈降分離された上澄の脱硫排水
が導入され、ｐＨ計８９で検出される脱硫排水のｐＨ値
９０に基づいてバルブ９１の開度調節を行って硫酸（Ｈ
2ＳＯ4）の供給量を調節することにより、脱硫排水のｐ
Ｈ値９０を７にして放流するｐＨ調整放流槽９２とを具
備するようにしてある。
は、脱硫排水が導入され、ｐＨ計８０で検出される脱硫
排水のｐＨ値８１に基づいてバルブ８２の開度調節を行
って苛性ソーダの供給量を調節することにより、脱硫排
水のｐＨ値を８．５以下に抑えるｐＨ調整槽８３と、該
ｐＨ調整槽８３でｐＨ値８１を８．５以下に抑えた脱硫
排水が導入され、流量計８４で検出される脱硫排水の流
量８５に基づいて所要量の硫化物を供給することによ
り、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とする反応を
行わせる反応槽８６と、該反応槽８６で硫化物と反応さ
せることにより固形分とした脱硫排水中の重金属を沈降
分離するシックナ８７と、該シックナ８７で沈降分離し
た固形分（重金属を取り込んだ硫化物）から水分を搾り
出して該固形分を回収するフィルタプレス８８と、前記
シックナ８７で重金属が沈降分離された上澄の脱硫排水
が導入され、ｐＨ計８９で検出される脱硫排水のｐＨ値
９０に基づいてバルブ９１の開度調節を行って硫酸（Ｈ
2ＳＯ4）の供給量を調節することにより、脱硫排水のｐ
Ｈ値９０を７にして放流するｐＨ調整放流槽９２とを具
備するようにしてある。
【００２５】尚、前記排水処理装置３５において、硝化
菌の作用により有害な窒素化合物を分解する工程を行う
機器や、ＣＯＤ（化学的酸素要求量）で表わされる還元
性物質を高分子材料からなる吸着樹脂により吸着除去す
る工程を行う機器等については、図１では省略してあ
る。
菌の作用により有害な窒素化合物を分解する工程を行う
機器や、ＣＯＤ（化学的酸素要求量）で表わされる還元
性物質を高分子材料からなる吸着樹脂により吸着除去す
る工程を行う機器等については、図１では省略してあ
る。
【００２６】一方、前記硫化物としては、
【化３】
という化学式で示されるトリメルカプト−Ｓ−トリアジ
ン（trimercapto-s-triazine,trisodium salt）を採用
することができ、具体例としては、［化３］の化学式に
おけるＸの部分を例えば、
ン（trimercapto-s-triazine,trisodium salt）を採用
することができ、具体例としては、［化３］の化学式に
おけるＸの部分を例えば、
【化４】
という化学式で示されるようにナトリウム（Ｎａ）とし
たものや、［化３］の化学式におけるＸの部分を例え
ば、
たものや、［化３］の化学式におけるＸの部分を例え
ば、
【化５】
という化学式で示されるように水素（Ｈ）としたものを
用いることができる。
用いることができる。
【００２７】次に、上記図示例の作動を説明する。
【００２８】排水処理装置３５のｐＨ調整槽８３に脱硫
排水が導入されると、ｐＨ計８０で検出される脱硫排水
のｐＨ値８１に基づいてバルブ８２の開度調節が行われ
て苛性ソーダの供給量が調節され、これにより、ｐＨ調
整槽８３において脱硫排水のｐＨ値が８．５以下に抑え
られる。
排水が導入されると、ｐＨ計８０で検出される脱硫排水
のｐＨ値８１に基づいてバルブ８２の開度調節が行われ
て苛性ソーダの供給量が調節され、これにより、ｐＨ調
整槽８３において脱硫排水のｐＨ値が８．５以下に抑え
られる。
【００２９】前記ｐＨ調整槽８３でｐＨ値８１が８．５
以下に抑えられた脱硫排水は、反応槽８６へ導入され、
該反応槽８６において、流量計８４で検出される脱硫排
水の流量８５に基づいて所要量の硫化物を供給すること
により、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とする反
応が行われる。
以下に抑えられた脱硫排水は、反応槽８６へ導入され、
該反応槽８６において、流量計８４で検出される脱硫排
水の流量８５に基づいて所要量の硫化物を供給すること
により、脱硫排水中に含まれる重金属を固形分とする反
応が行われる。
【００３０】ここで、重金属は硫化物により
【化６】
という反応式で表わされるように反応し、固形分とな
る。尚、硫化物の供給量は、脱硫排水１［ｌ］に対して
およそ５０［ｍｇ］程度となるようにすればよいこと
が、実際に行った試験で確認されている。
る。尚、硫化物の供給量は、脱硫排水１［ｌ］に対して
およそ５０［ｍｇ］程度となるようにすればよいこと
が、実際に行った試験で確認されている。
【００３１】前記反応槽８６で硫化物と反応させること
により固形分とした脱硫排水中の重金属は、シックナ８
７において沈降分離され、該シックナ８７で沈降分離さ
れた固形分（重金属を取り込んだ硫化物）は、フィルタ
プレス８８において水分が搾り出されて回収される。
により固形分とした脱硫排水中の重金属は、シックナ８
７において沈降分離され、該シックナ８７で沈降分離さ
れた固形分（重金属を取り込んだ硫化物）は、フィルタ
プレス８８において水分が搾り出されて回収される。
【００３２】一方、前記シックナ８７で重金属が沈降分
離された上澄の脱硫排水は、ｐＨ調整放流槽９２へ導入
され、該ｐＨ調整放流槽９２において、ｐＨ計８９で検
出される脱硫排水のｐＨ値９０に基づいてバルブ９１の
開度調節を行って硫酸（Ｈ2ＳＯ4）の供給量を調節する
ことにより、脱硫排水のｐＨ値９０が７にされ、中性化
されて清浄化された脱硫排水が放流される。
離された上澄の脱硫排水は、ｐＨ調整放流槽９２へ導入
され、該ｐＨ調整放流槽９２において、ｐＨ計８９で検
出される脱硫排水のｐＨ値９０に基づいてバルブ９１の
開度調節を行って硫酸（Ｈ2ＳＯ4）の供給量を調節する
ことにより、脱硫排水のｐＨ値９０が７にされ、中性化
されて清浄化された脱硫排水が放流される。
【００３３】前述の如く、脱硫排水のｐＨ値を８．５以
下に抑えると、吸収剤としての炭酸カルシウム（ＣａＣ
Ｏ3）の純度があまり高くなく、マグネシウム（Ｍｇ）
が不純物として含まれていて、排水中のマグネシウム濃
度が高くても、［化２］の反応式で示されるような反応
が起こりにくくなって、ｐＨ調整用の苛性ソーダが固体
の水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するた
めに消費されなくなり、苛性ソーダの消費量が増加せず
無駄がなくなると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ
量も増加せずその処理も不要となる。
下に抑えると、吸収剤としての炭酸カルシウム（ＣａＣ
Ｏ3）の純度があまり高くなく、マグネシウム（Ｍｇ）
が不純物として含まれていて、排水中のマグネシウム濃
度が高くても、［化２］の反応式で示されるような反応
が起こりにくくなって、ｐＨ調整用の苛性ソーダが固体
の水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を生成するた
めに消費されなくなり、苛性ソーダの消費量が増加せず
無駄がなくなると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ
量も増加せずその処理も不要となる。
【００３４】又、前述の如く、脱硫排水のｐＨ値を８．
５以下に抑えても、重金属は硫化物により［化６］の反
応式で表わされるように反応し、固形分として分離除去
されるため、排水における重金属の濃度が規制濃度値を
上回ってしまう心配もない。
５以下に抑えても、重金属は硫化物により［化６］の反
応式で表わされるように反応し、固形分として分離除去
されるため、排水における重金属の濃度が規制濃度値を
上回ってしまう心配もない。
【００３５】尚、実際に行った試験では、ｐＨ＝７近傍
でもトリメルカプト−Ｓ−トリアジンによってマンガン
（Ｍｎ）、カドミウム（Ｃｄ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属
を固形分として分離除去できることが確認されている。
でもトリメルカプト−Ｓ−トリアジンによってマンガン
（Ｍｎ）、カドミウム（Ｃｄ）、鉛（Ｐｂ）等の重金属
を固形分として分離除去できることが確認されている。
【００３６】こうして、重金属の分離除去に必要なｐＨ
調整用の苛性ソーダの消費量を低減して無駄をなくすこ
とができると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量を
低減してその処理も不要とし得る。
調整用の苛性ソーダの消費量を低減して無駄をなくすこ
とができると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ量を
低減してその処理も不要とし得る。
【００３７】尚、本発明の脱硫排水処理方法及び装置
は、上述の図示例にのみ限定されるものではなく、本発
明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得
ることは勿論である。
は、上述の図示例にのみ限定されるものではなく、本発
明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得
ることは勿論である。
【００３８】
【発明の効果】以上、説明したように本発明の脱硫排水
処理方法及び装置によれば、重金属の分離除去に必要な
ｐＨ調整用の苛性ソーダの消費量を低減して無駄をなく
すことができると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ
量を低減してその処理も不要とし得るという優れた効果
を奏し得る。
処理方法及び装置によれば、重金属の分離除去に必要な
ｐＨ調整用の苛性ソーダの消費量を低減して無駄をなく
すことができると共に、水酸化マグネシウムのスラッジ
量を低減してその処理も不要とし得るという優れた効果
を奏し得る。
【図１】本発明を実施する形態の一例の概要構成図であ
る。
る。
【図２】一般的な湿式排煙脱硫装置の全体概要構成図で
ある。
ある。
３５ 排水処理装置
８０ ｐＨ計
８１ ｐＨ値
８２ バルブ
８３ ｐＨ調整槽（ｐＨ調整手段）
８４ 流量計
８５ 流量
８６ 反応槽（反応手段）
８７ シックナ（分離除去手段）
８８ フィルタプレス（分離除去手段）
８９ ｐＨ計
９０ ｐＨ値
９１ バルブ
９２ ｐＨ調整放流槽
フロントページの続き
(72)発明者 宮松 英統
東京都江東区豊洲三丁目２番16号 石川島
播磨重工業株式会社東京エンジニアリング
センター内
Ｆターム(参考） 4D002 AA02 AC01 BA02 CA01 DA05
DA16 EA07 FA03 GA01 GA02
GB09 HA10
4D038 AA08 AB66 AB71 AB74 AB81
BA04 BB13 BB17 BB18
Claims (4)
- 【請求項１】 脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑え、
硫化物により重金属を固形分として分離除去することを
特徴とする脱硫排水処理方法。 - 【請求項２】 硫化物をトリメルカプト−Ｓ−トリアジ
ンとした請求項１記載の脱硫排水処理方法。 - 【請求項３】 脱硫排水のｐＨ値を８．５以下に抑える
ｐＨ調整手段と、 該ｐＨ調整手段でｐＨ値が８．５以下に抑えられた脱硫
排水に硫化物を供給することにより、脱硫排水中に含ま
れる重金属を固形分とする反応を行わせる反応手段と、 該反応手段で硫化物と反応させることにより固形分とし
た脱硫排水中の重金属を分離除去する分離除去手段とを
備えたことを特徴とする脱硫排水処理装置。 - 【請求項４】 硫化物をトリメルカプト−Ｓ−トリアジ
ンとした請求項３記載の脱硫排水処理装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001359298A JP2003154377A (ja) | 2001-11-26 | 2001-11-26 | 脱硫排水処理方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001359298A JP2003154377A (ja) | 2001-11-26 | 2001-11-26 | 脱硫排水処理方法及び装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003154377A true JP2003154377A (ja) | 2003-05-27 |
Family
ID=19170335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001359298A Pending JP2003154377A (ja) | 2001-11-26 | 2001-11-26 | 脱硫排水処理方法及び装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003154377A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115043531A (zh) * | 2022-08-15 | 2022-09-13 | 杭州领成节能科技有限公司 | 一种电厂废水处理***的运行检测方法及装置 |
-
2001
- 2001-11-26 JP JP2001359298A patent/JP2003154377A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115043531A (zh) * | 2022-08-15 | 2022-09-13 | 杭州领成节能科技有限公司 | 一种电厂废水处理***的运行检测方法及装置 |
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