JP2003113422A - 冷間圧造特性に優れた調質鋼線 - Google Patents
冷間圧造特性に優れた調質鋼線Info
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 長時間の球状化焼鈍しなしに、高周波誘導加
熱による短時間の焼入れ、焼戻し処理でも球状化焼鈍し
によるものと同等以上の圧造特性を有する調質鋼線を提
供する。 【解決手段】 冷間圧造加工に先立ち、焼入れ、焼戻し
組織を有する鋼線において、前記鋼線の引張試験で得ら
れるＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ
×ＹＳ）が４．０〜１１．０kgf/mm２であり、前記鋼線
を伸線加工した鋼線のＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬
化指数）の積（ｎ×ＹＳ）が１．５〜８．５kgf/mm２で
ある、冷間圧造特性に優れた調質鋼線である。
熱による短時間の焼入れ、焼戻し処理でも球状化焼鈍し
によるものと同等以上の圧造特性を有する調質鋼線を提
供する。 【解決手段】 冷間圧造加工に先立ち、焼入れ、焼戻し
組織を有する鋼線において、前記鋼線の引張試験で得ら
れるＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ
×ＹＳ）が４．０〜１１．０kgf/mm２であり、前記鋼線
を伸線加工した鋼線のＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬
化指数）の積（ｎ×ＹＳ）が１．５〜８．５kgf/mm２で
ある、冷間圧造特性に優れた調質鋼線である。
Description
【発明の属する技術分野】本発明は比較的高強度が求め
られる機械構造用部品としての各種ボルト類とシャフト
などの素材として用いられる鋼線又は鋼棒に関し、より
詳しくは素材鋼線又は鋼棒の冷間圧造特性に影響を及ぼ
す新たな材質パラメータを特定の範囲に維持することに
より、冷間圧造加工後、別の調質（焼入れ、焼戻し）熱
処理を不要にした冷間圧造特性に優れた調質鋼線に関す
るものである。
られる機械構造用部品としての各種ボルト類とシャフト
などの素材として用いられる鋼線又は鋼棒に関し、より
詳しくは素材鋼線又は鋼棒の冷間圧造特性に影響を及ぼ
す新たな材質パラメータを特定の範囲に維持することに
より、冷間圧造加工後、別の調質（焼入れ、焼戻し）熱
処理を不要にした冷間圧造特性に優れた調質鋼線に関す
るものである。
【０００１】
【従来の技術】従来、鋼線又は鋼棒（以下、鋼線とい
う）を冷間圧造加工して製造する六角ボルト、Ｕ−ボル
ト、ボールスタッド、シャフトなどの比較的高強度の機
械構造用部品は、下記の製造工程のように、鋼線を７０
０℃程度の温度で十数時間程度加熱して金属組織を球状
化して、冷間圧造特性を向上させた材料にする必要があ
った。そして、冷間圧造成形の後にも、焼入れ、焼戻し
という熱処理を行って強度と靭性を高める必要があり、
製造工程も複雑であるため、多数の工程を必要とする方
式であった。
う）を冷間圧造加工して製造する六角ボルト、Ｕ−ボル
ト、ボールスタッド、シャフトなどの比較的高強度の機
械構造用部品は、下記の製造工程のように、鋼線を７０
０℃程度の温度で十数時間程度加熱して金属組織を球状
化して、冷間圧造特性を向上させた材料にする必要があ
った。そして、冷間圧造成形の後にも、焼入れ、焼戻し
という熱処理を行って強度と靭性を高める必要があり、
製造工程も複雑であるため、多数の工程を必要とする方
式であった。
【０００２】鋼線又は鋼棒 → 長時間の球状化焼鈍し
→ 冷間圧造加工 → 高温加熱（８５０℃以上）
→ 焼入れ（水又は油） → 焼戻し → 製品
→ 冷間圧造加工 → 高温加熱（８５０℃以上）
→ 焼入れ（水又は油） → 焼戻し → 製品
【０００３】したがって、従来技術はつぎのような点に
問題点があり、省エネルギー、生産性、作業環境の観点
で改善が要求されている。
問題点があり、省エネルギー、生産性、作業環境の観点
で改善が要求されている。
【０００４】1)鋼線は長時間の球状化焼鈍しを受けるの
で、熱エネルギーの損失が多く、生産性が低い。
で、熱エネルギーの損失が多く、生産性が低い。
【０００５】2）機械構造用部品業者においても、成形
後の部品の強度、靭性の確保のため、焼入れ、焼戻しを
行うため、工程に時間が要求されるだけでなく、自社で
熱処理する場合には作業環境が悪化し、熱処理を外注処
理する場合にも熱処理費用の負担のほかに、納期管理の
ための余分の工数が必要であるので、全体工程管理を複
雑にする問題点がある。
後の部品の強度、靭性の確保のため、焼入れ、焼戻しを
行うため、工程に時間が要求されるだけでなく、自社で
熱処理する場合には作業環境が悪化し、熱処理を外注処
理する場合にも熱処理費用の負担のほかに、納期管理の
ための余分の工数が必要であるので、全体工程管理を複
雑にする問題点がある。
【０００６】3)前記１）及び２）のため、熱処理工程に
おける生産性が低下し、その改善が急に必要な課題であ
る。
おける生産性が低下し、その改善が急に必要な課題であ
る。
【０００７】ここで、「熱処理」に関連する低生産性、
製造経費上昇、作業環境の悪化などに対する改善が積極
要望される。
製造経費上昇、作業環境の悪化などに対する改善が積極
要望される。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題点
を解決するためになされたもので 、冷間圧造加工後に
行われる焼入れ、焼鈍し（以下、“調質”という）熱処
理を圧造加工の前に鋼線に実施し、これを冷間圧造加工
するだけで、別の追加調質処理なしに、最終製品を製造
する工程を提供することをその目的とする。
を解決するためになされたもので 、冷間圧造加工後に
行われる焼入れ、焼鈍し（以下、“調質”という）熱処
理を圧造加工の前に鋼線に実施し、これを冷間圧造加工
するだけで、別の追加調質処理なしに、最終製品を製造
する工程を提供することをその目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】前記課題を達成するた
め、本発明は、冷間圧造加工に先立ち、焼入れ、焼戻し
組織を有する鋼線において、前記鋼線の引張試験で得ら
れるＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ
×ＹＳ）が４．０〜１１．０kgf/mm２である、冷間圧造
特性に優れた調質鋼線を提供する。また、本発明は、前
記調質鋼線を伸線加工した鋼線であって、そのＹＳ（降
伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ×ＹＳ）が
１．５〜８．５kgf/mm２である、冷間圧造特性に優れた
調質鋼線を提供する。
め、本発明は、冷間圧造加工に先立ち、焼入れ、焼戻し
組織を有する鋼線において、前記鋼線の引張試験で得ら
れるＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ
×ＹＳ）が４．０〜１１．０kgf/mm２である、冷間圧造
特性に優れた調質鋼線を提供する。また、本発明は、前
記調質鋼線を伸線加工した鋼線であって、そのＹＳ（降
伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ×ＹＳ）が
１．５〜８．５kgf/mm２である、冷間圧造特性に優れた
調質鋼線を提供する。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明をより詳細に説明す
る。
る。
【００１１】調質鋼線は強度が高いので、単に調質鋼線
を冷間圧造加工するだけでは実現が困った。そこで、高
強度鋼線を様々な複雑な機械部品に冷間圧造加工するた
めに研究した結果、
を冷間圧造加工するだけでは実現が困った。そこで、高
強度鋼線を様々な複雑な機械部品に冷間圧造加工するた
めに研究した結果、
【００１２】ｎ × ＹＳ
ここで、ｎ：引張試験で得られる調質鋼線の加工硬化指
数 ＹＳ：調質鋼線の引張降伏強度（kgf/mm2） の新たな材質パラメータを発見した。そして、この新た
なパラメータがある特定の範囲内の値を有するとき、特
に調質鋼線の冷間圧造において優れた特性を表している
ことを発見した。
数 ＹＳ：調質鋼線の引張降伏強度（kgf/mm2） の新たな材質パラメータを発見した。そして、この新た
なパラメータがある特定の範囲内の値を有するとき、特
に調質鋼線の冷間圧造において優れた特性を表している
ことを発見した。
【００１３】図１及び図２は（ｎ×ＹＳ）値とＶノッチ
圧縮試験で得た限界圧縮率（Ｈcrit）との関係を示すグ
ラフである。ここで、図１は調質処理したままであり、
図２は調質処理後に断面減少率５〜２５％の伸線加工を
行った場合の結果である。伸線加工の断面減少率を５〜
２５％に限定した理由は、５％未満の加工では鋼線が断
続的に引抜され酷い振動が発生することにより、鋼線の
表面に連続したリングマークが発生し、また、２５％を
超える場合は、鋼線と引抜ダイ間の面圧が高く、温度も
大きく上昇し、潤滑が中断され、焼着現象によるダイマ
ークが発生するためである。
圧縮試験で得た限界圧縮率（Ｈcrit）との関係を示すグ
ラフである。ここで、図１は調質処理したままであり、
図２は調質処理後に断面減少率５〜２５％の伸線加工を
行った場合の結果である。伸線加工の断面減少率を５〜
２５％に限定した理由は、５％未満の加工では鋼線が断
続的に引抜され酷い振動が発生することにより、鋼線の
表面に連続したリングマークが発生し、また、２５％を
超える場合は、鋼線と引抜ダイ間の面圧が高く、温度も
大きく上昇し、潤滑が中断され、焼着現象によるダイマ
ークが発生するためである。
【００１４】ここで、図１及び図２に関連したｎ値、Ｙ
Ｓ、Ｈcritに関し、試片製作及びその特性値の測定方法
などを下記に簡単に説明する。
Ｓ、Ｈcritに関し、試片製作及びその特性値の測定方法
などを下記に簡単に説明する。
【００１５】ＹＳ（降伏強度）は通常の引張試験を行
い、応力−変形率曲線（通称Ｓ−Ｓ Curve）から０．２
％耐力として求めた。
い、応力−変形率曲線（通称Ｓ−Ｓ Curve）から０．２
％耐力として求めた。
【００１６】ｎ値（加工硬化指数）は、引張試験により
調質鋼線を最大荷重点付近まで引っ張りＳ−Ｓ curveを
作成した後、この曲線を真応力−真変形率曲線（δ−ε
curve）に変換し、この曲線の対数値を求め、この曲線
の傾きからｎ値を求めた。ただし、ｎ値の測定区間は、
調質のみを行った場合には公称伸率２．０〜４．０％に
し、調質処理後に伸線した場合には、ｎ値の測定可能伸
率が断面減少率によって違いので、降伏点から最大荷重
（引張強度）までの伸率範囲にした。
調質鋼線を最大荷重点付近まで引っ張りＳ−Ｓ curveを
作成した後、この曲線を真応力−真変形率曲線（δ−ε
curve）に変換し、この曲線の対数値を求め、この曲線
の傾きからｎ値を求めた。ただし、ｎ値の測定区間は、
調質のみを行った場合には公称伸率２．０〜４．０％に
し、調質処理後に伸線した場合には、ｎ値の測定可能伸
率が断面減少率によって違いので、降伏点から最大荷重
（引張強度）までの伸率範囲にした。
【００１７】Ｈcritに対しては、図３，４に示すよう
に、鋼線にＶ−ノッチ加工を行い、色々の高さに圧縮
し、Ｖ−ノッチ部の底面を１０倍の拡大鏡で観察し、１
ｍｍの亀裂が発生したときの圧縮加工率を下記のように
求めた。
に、鋼線にＶ−ノッチ加工を行い、色々の高さに圧縮
し、Ｖ−ノッチ部の底面を１０倍の拡大鏡で観察し、１
ｍｍの亀裂が発生したときの圧縮加工率を下記のように
求めた。
【００１８】
【数１】
【００１９】ここで、Ｈ０：試料の元の高さ（ｍｍ）
【００２０】Ｈ１：１ｍｍの亀裂がＶ−ノッチの底面で
発生したときの高さ（ｍｍ）
発生したときの高さ（ｍｍ）
【００２１】前記ｎ値は、焼戻し温度を調節して伸率
（Ｇ／Ｌ＝８ｄ）を変化させることで変化させた。伸率
が高いほどｎ値も大きくなる傾向があることが分かる。
焼戻し温度が７５０℃を超えると、加熱時にオーステナ
イトが一部発生し、焼戻し後の冷却によりマルテンサイ
トとなり材料が脆弱になるので、７５０℃以上の焼戻し
は不可能であり、伸率をさらに高くしてｎ値を高めるの
が困った。
（Ｇ／Ｌ＝８ｄ）を変化させることで変化させた。伸率
が高いほどｎ値も大きくなる傾向があることが分かる。
焼戻し温度が７５０℃を超えると、加熱時にオーステナ
イトが一部発生し、焼戻し後の冷却によりマルテンサイ
トとなり材料が脆弱になるので、７５０℃以上の焼戻し
は不可能であり、伸率をさらに高くしてｎ値を高めるの
が困った。
【００２２】そして、高いｎ値を得るためには、オース
テナイト化加熱温度を１１００〜１３００℃に変えてオ
ーステナイト粒度が最大９０μｍまで粗大になったもの
に対して高温焼戻しを行った。加熱−焼入れ−焼戻しは
一連の連続的な高周波誘導加熱方式で行ったので、加熱
＋維持時間は４０秒と一定にした。
テナイト化加熱温度を１１００〜１３００℃に変えてオ
ーステナイト粒度が最大９０μｍまで粗大になったもの
に対して高温焼戻しを行った。加熱−焼入れ−焼戻しは
一連の連続的な高周波誘導加熱方式で行ったので、加熱
＋維持時間は４０秒と一定にした。
【００２３】また、前記処理に加え、最終焼入れ、焼戻
しされた鋼線を冷間鍛造特性の向上のための潤滑コーテ
ィング処理後、５〜２５％の冷間伸線を行ったものに対
してもＨcrit（％）とｎ×ＹＳの関係を求めた。
しされた鋼線を冷間鍛造特性の向上のための潤滑コーテ
ィング処理後、５〜２５％の冷間伸線を行ったものに対
してもＨcrit（％）とｎ×ＹＳの関係を求めた。
【００２４】図１及び図２から、Ｈcritは「ｎ×ＹＳ」
という新たなパラメータに大きい影響を受けることがは
っきり分かる。Ｖ−ノッチ圧縮試験においては、限界圧
縮率（Ｈcrit）が４０％以上である場合、数回の現場適
用実験結果、冷間圧造特性に優れることが分かり、その
値を冷間圧造可能指標として使用できるので、本発明の
調質鋼線においては、冷間圧造可能指標として、
という新たなパラメータに大きい影響を受けることがは
っきり分かる。Ｖ−ノッチ圧縮試験においては、限界圧
縮率（Ｈcrit）が４０％以上である場合、数回の現場適
用実験結果、冷間圧造特性に優れることが分かり、その
値を冷間圧造可能指標として使用できるので、本発明の
調質鋼線においては、冷間圧造可能指標として、
【００２５】調質処理のみを行った場合、ｎ×ＹＳ＝
４．０〜１１．０kgf/mm２ 調質処理後、伸線を行った場合、ｎ×ＹＳ＝１．５〜
８．５kgf/mm２ を満たすと、冷間圧造特性に優れた調質鋼線を製造する
ことが明らかで、冷間圧造特性に優れた調質鋼線の製造
に対する非常に大切な指標（パラメータ）であることを
発見することができた。
４．０〜１１．０kgf/mm２ 調質処理後、伸線を行った場合、ｎ×ＹＳ＝１．５〜
８．５kgf/mm２ を満たすと、冷間圧造特性に優れた調質鋼線を製造する
ことが明らかで、冷間圧造特性に優れた調質鋼線の製造
に対する非常に大切な指標（パラメータ）であることを
発見することができた。
【００２６】また、図１及び図２のＳＣＭ４２０、Ｓ２
２Ｃの比較から、合金鋼調質鋼線、炭素鋼調質鋼などの
成分にかかわらず、前記パラメータが適用できることも
新たな発見である。製造方式においても、高周波加熱に
限らなく、バッチ式焼入れ、焼戻し調質鋼線においても
新たなパラメータが適用できるというのは明らかであ
る。
２Ｃの比較から、合金鋼調質鋼線、炭素鋼調質鋼などの
成分にかかわらず、前記パラメータが適用できることも
新たな発見である。製造方式においても、高周波加熱に
限らなく、バッチ式焼入れ、焼戻し調質鋼線においても
新たなパラメータが適用できるというのは明らかであ
る。
【００２７】本発明のより詳細な内容は下記の実施例に
より明らかに理解できるであろう。
より明らかに理解できるであろう。
【００２８】材料としては、JIS G 4105 SCM420(C 0.21
%, Si 0.22%, Mn 0.75%, P 0.012%,S 0.009%, Cr 1.10
%, Mo 0.23%)、 及び JIS G 4015 S22C(C 0.23%, Si 0.
22%,Mn 0.58%, P 0.010%, S 0.008%)を用いた。
%, Si 0.22%, Mn 0.75%, P 0.012%,S 0.009%, Cr 1.10
%, Mo 0.23%)、 及び JIS G 4015 S22C(C 0.23%, Si 0.
22%,Mn 0.58%, P 0.010%, S 0.008%)を用いた。
【００２９】鋼線の製造において、１６ｍｍ鋼棒を１
４．７ｍｍに伸線し、次いで高周波誘導加熱装置を用い
て加熱温度を８８０〜１３００℃に変化させた（この
際、加熱＋維持時間は４０秒と一定である）。これによ
り、オーステナイトの粒度（γ粒度）を５〜９０μｍま
で変化させることができる。加熱に続いて水で急冷した
後、同様に高周波誘導加熱により２００〜７５０℃の温
度で４０秒間加熱及び維持し水冷する焼戻しを行い、冷
間圧造用潤滑コーティング剤である通常の燐酸亜鉛で処
理した。また、潤滑コーティング後、５〜２５％の伸線
加工を行った試片も製作した。
４．７ｍｍに伸線し、次いで高周波誘導加熱装置を用い
て加熱温度を８８０〜１３００℃に変化させた（この
際、加熱＋維持時間は４０秒と一定である）。これによ
り、オーステナイトの粒度（γ粒度）を５〜９０μｍま
で変化させることができる。加熱に続いて水で急冷した
後、同様に高周波誘導加熱により２００〜７５０℃の温
度で４０秒間加熱及び維持し水冷する焼戻しを行い、冷
間圧造用潤滑コーティング剤である通常の燐酸亜鉛で処
理した。また、潤滑コーティング後、５〜２５％の伸線
加工を行った試片も製作した。
【００３０】これら色々の調質鋼線に対し、加工硬化指
数（ｎ）、降伏強度（ＹＳ）、限界圧縮率（Ｈcrit）、
引張強度（ＴＳ）、破断伸率（ＥＬ）を測定し、かつ実
際に図５に示すような圧造部品（六角フランジボルト）
を加工し、亀裂の発生有無を調査して本発明の技術を立
証しようとした。
数（ｎ）、降伏強度（ＹＳ）、限界圧縮率（Ｈcrit）、
引張強度（ＴＳ）、破断伸率（ＥＬ）を測定し、かつ実
際に図５に示すような圧造部品（六角フランジボルト）
を加工し、亀裂の発生有無を調査して本発明の技術を立
証しようとした。
【００３１】図５の部品は、矢印で示した部分に亀裂が
生じやすく、この部分の亀裂有無を鋼線の圧造加工特性
の指標とした。
生じやすく、この部分の亀裂有無を鋼線の圧造加工特性
の指標とした。
【００３２】表１はＳＣＭ４２０、表２はＳ２２Ｃに対
して調質処理のみを行った鋼線の特性を示す。表１及び
表２のデータから明らかであるように、本発明の実施例
の試片ｎ×ＹＳが４．０〜１１．０kgf/mm２である鋼線
は、鋼種を問わず、限界圧縮率（Ｈcrit）が全て４０％
以上であり、さらに実際の圧造部品の加工においても、
亀裂の発生がないので、優れた冷間圧造特性を表すのが
立証された。また、特に強調すべきことは、引張強度
（ＴＳ）の水準にかかわらず、類似した引張強度におい
てもｎ値が変わるとｎ×ＹＳが変わることになる。これ
により、限界圧縮率（Ｈcrit）、つまり圧造特性に違い
があることが分かり、これが本発明の根幹となることが
はっきり分かる。
して調質処理のみを行った鋼線の特性を示す。表１及び
表２のデータから明らかであるように、本発明の実施例
の試片ｎ×ＹＳが４．０〜１１．０kgf/mm２である鋼線
は、鋼種を問わず、限界圧縮率（Ｈcrit）が全て４０％
以上であり、さらに実際の圧造部品の加工においても、
亀裂の発生がないので、優れた冷間圧造特性を表すのが
立証された。また、特に強調すべきことは、引張強度
（ＴＳ）の水準にかかわらず、類似した引張強度におい
てもｎ値が変わるとｎ×ＹＳが変わることになる。これ
により、限界圧縮率（Ｈcrit）、つまり圧造特性に違い
があることが分かり、これが本発明の根幹となることが
はっきり分かる。
【００３３】表３はＳＣＭ４２０、表４はＳ２２Ｃを調
質処理した鋼線を伸線加工した場合の特性を示すもの
で、伸線加工の断面減少率が５〜２５％の範囲にある場
合、ｎ×ＹＳが１．５〜８．５kgf/mm２である鋼線が圧
造特性に優れることが分かる。表１．鋼種ＳＣＭ４２０
の諸般特性（調質処理鋼線）
質処理した鋼線を伸線加工した場合の特性を示すもの
で、伸線加工の断面減少率が５〜２５％の範囲にある場
合、ｎ×ＹＳが１．５〜８．５kgf/mm２である鋼線が圧
造特性に優れることが分かる。表１．鋼種ＳＣＭ４２０
の諸般特性（調質処理鋼線）
【表１】
表２．鋼種Ｓ２２Ｃの諸般特性（調質処理鋼線）
【表２】
表３．鋼種ＳＣＭ４２０の諸般特性（調質処理後伸線加
工）
工）
【表３】
表４．鋼種Ｓ２２Ｃの諸般特性（調質処理後伸線加工）
【表４】
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明による鋼線
はつぎのような効果及び利点が期待できる。 １）鋼線の製造社は長時間の球状化焼鈍しが不要にな
り、短時間の焼入れ、焼戻し処理により、球状化焼鈍し
によるものと同等以上の圧造特性を有する調質鋼線を製
造することができるので、生産性が向上する。 ２）機械部品業者の場合は、圧造加工後に強度を増大さ
せるために行う焼入れ、焼戻し過程を省略することがで
きるので、省エネルギー及び作業環境の改善だけでな
く、単に圧造加工のみで従来と同等以上の強度、靭性を
有する機械部品を製造することができるので、品質管理
が容易であり、工程管理の単純化により生産性が向上す
る。
はつぎのような効果及び利点が期待できる。 １）鋼線の製造社は長時間の球状化焼鈍しが不要にな
り、短時間の焼入れ、焼戻し処理により、球状化焼鈍し
によるものと同等以上の圧造特性を有する調質鋼線を製
造することができるので、生産性が向上する。 ２）機械部品業者の場合は、圧造加工後に強度を増大さ
せるために行う焼入れ、焼戻し過程を省略することがで
きるので、省エネルギー及び作業環境の改善だけでな
く、単に圧造加工のみで従来と同等以上の強度、靭性を
有する機械部品を製造することができるので、品質管理
が容易であり、工程管理の単純化により生産性が向上す
る。
【図１】調質処理のみを行った試片のｎ×ＹＳ変化によ
る限界圧縮率（Ｈcrit）の変化を示すグラフである。
る限界圧縮率（Ｈcrit）の変化を示すグラフである。
【図２】調質処理に加え、５〜２５％伸線加工した試片
のｎ×ＹＳ変化による限界圧縮率（Ｈcrit）の変化を示
すグラフである。
のｎ×ＹＳ変化による限界圧縮率（Ｈcrit）の変化を示
すグラフである。
【図３】圧縮試片の全体形状を示す斜視図である。
【図４】圧縮試片のノッチ部の拡大図である。
【図５】六角フランジボルトの正面図である。
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Ｆターム(参考） 4E096 EA02 EA12 KA01 KA08
4K043 AA02 CA04 DA01 DA04 EA02
Claims (2)
- 【請求項１】 冷間圧造加工に先立ち、焼入れ、焼戻し
組織を有する鋼線において、前記鋼線の引張試験で得ら
れるＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の積（ｎ
×ＹＳ）が４．０〜１１．０kgf/mm２であることを特徴
とする冷間圧造特性に優れた調質鋼線。 - 【請求項２】 請求項１の鋼線を伸線加工した鋼線であ
って、そのＹＳ（降伏強度）とｎ値（加工硬化指数）の
積（ｎ×ＹＳ）が１．５〜８．５kgf/mm２であることを
特徴とする冷間圧造特性に優れた調質鋼線。
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