JP2003105442A - 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 - Google Patents
板曲げ溶接鋼管およびその製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 鋼板を円筒状に曲げ加工し、端部を長手方向
に溶接して鋼管とする板曲げ溶接鋼管において、長手溶
接部の強度を高めて信頼性を向上させること。 【解決手段】 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ及びＮを含有する
鋼板を円筒状あるいは半円筒状に曲げ加工し、円筒の端
部を長手方向に溶接して鋼管とする板曲げ溶接鋼管にお
いて、当該長手方向の溶接部における熱影響部の最低硬
さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース硬さで１５以
内にあり、かつ溶接金属の最高硬さと周囲の母材平均硬
さの差がビッカース硬さで３０以内にある板曲げ溶接鋼
管。また、鋼板の曲げ加工後、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ及
びＮ量が母材の成分仕様範囲に含まれる溶接材料を用い
て長手溶接を行い、管形状とした後に焼ならし・焼戻し
処理または焼入れ・焼戻し処理を行なう鋼管の製造方
法。
に溶接して鋼管とする板曲げ溶接鋼管において、長手溶
接部の強度を高めて信頼性を向上させること。 【解決手段】 Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ及びＮを含有する
鋼板を円筒状あるいは半円筒状に曲げ加工し、円筒の端
部を長手方向に溶接して鋼管とする板曲げ溶接鋼管にお
いて、当該長手方向の溶接部における熱影響部の最低硬
さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース硬さで１５以
内にあり、かつ溶接金属の最高硬さと周囲の母材平均硬
さの差がビッカース硬さで３０以内にある板曲げ溶接鋼
管。また、鋼板の曲げ加工後、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｎｂ，Ｖ及
びＮ量が母材の成分仕様範囲に含まれる溶接材料を用い
て長手溶接を行い、管形状とした後に焼ならし・焼戻し
処理または焼入れ・焼戻し処理を行なう鋼管の製造方
法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼板を円筒状ある
いは半円筒状に曲げ加工し、端部を長手方向に溶接して
鋼管とする板曲げ溶接鋼管に係わり、特にボイラ、化学
プラント等の高温あるいは高圧力の条件下で使用される
高強度鋼に好適な板曲げ鋼管およびその製造方法に関す
るものである。
いは半円筒状に曲げ加工し、端部を長手方向に溶接して
鋼管とする板曲げ溶接鋼管に係わり、特にボイラ、化学
プラント等の高温あるいは高圧力の条件下で使用される
高強度鋼に好適な板曲げ鋼管およびその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】発電用ボイラや各種熱交換器等において
は、多数の伝熱管群及び伝熱管を集合する管寄せと配管
が高温、高圧の条件下で使用されている。近年、特に大
容量の発電用ボイラにおいては発電効率向上のため蒸気
条件が高温高圧化しつつあり、伝熱管材や配管材とし
て、従来の２．２５Ｃｒ系フェライト鋼に替って、高温
強度の高い９Ｃｒ系フェライト鋼が多く使用されるよう
になった。
は、多数の伝熱管群及び伝熱管を集合する管寄せと配管
が高温、高圧の条件下で使用されている。近年、特に大
容量の発電用ボイラにおいては発電効率向上のため蒸気
条件が高温高圧化しつつあり、伝熱管材や配管材とし
て、従来の２．２５Ｃｒ系フェライト鋼に替って、高温
強度の高い９Ｃｒ系フェライト鋼が多く使用されるよう
になった。
【０００３】この材料は９Ｃｒー１Ｍｏ鋼をベースにＮ
ｂ，Ｖ及びＮを添加し、焼ならし・焼戻し処理で焼戻し
マルテンサイト組織として強度を高めた、いわゆる調質
鋼である。
ｂ，Ｖ及びＮを添加し、焼ならし・焼戻し処理で焼戻し
マルテンサイト組織として強度を高めた、いわゆる調質
鋼である。
【０００４】配管の中で肉厚が６０〜７０ｍｍを超える
ような肉厚の大径管材は、熱間押出しあるいは鍛造によ
って継目無鋼管として製作される。一方、肉厚が５０ｍ
ｍ程度以下の比較的薄肉の大径管材は板曲げ溶接鋼管と
して製作されることが多い。板曲げ溶接管材とは、鋼板
を円筒状に曲げ加工し、円筒の長手方向の端部を溶接し
て管状とした鋼管である。
ような肉厚の大径管材は、熱間押出しあるいは鍛造によ
って継目無鋼管として製作される。一方、肉厚が５０ｍ
ｍ程度以下の比較的薄肉の大径管材は板曲げ溶接鋼管と
して製作されることが多い。板曲げ溶接管材とは、鋼板
を円筒状に曲げ加工し、円筒の長手方向の端部を溶接し
て管状とした鋼管である。
【０００５】従来技術による板曲げ溶接鋼管の一般的な
製作手順を図９を用いて説明する。まず鋼板をプレス加
工やロール加工などにより曲げ加工して円筒状に成形す
る。その際、加工度や鋼板の強度によっては、曲げ加工
を容易にするため鋼板を高温に加熱して熱間曲げを行
う。前述した高強度の調質鋼の場合、高温強度が高く加
工性が悪いため常温での円筒形状への加工は難しく、９
００〜１０００℃に加熱して熱間曲げ加工することが多
い。この際、調質鋼は高温への加熱によって、組織が変
態を起こし、強度が低下するため、熱間曲げ加工後に焼
ならし・焼戻し処理を行って組織を回復させることが必
要となる。
製作手順を図９を用いて説明する。まず鋼板をプレス加
工やロール加工などにより曲げ加工して円筒状に成形す
る。その際、加工度や鋼板の強度によっては、曲げ加工
を容易にするため鋼板を高温に加熱して熱間曲げを行
う。前述した高強度の調質鋼の場合、高温強度が高く加
工性が悪いため常温での円筒形状への加工は難しく、９
００〜１０００℃に加熱して熱間曲げ加工することが多
い。この際、調質鋼は高温への加熱によって、組織が変
態を起こし、強度が低下するため、熱間曲げ加工後に焼
ならし・焼戻し処理を行って組織を回復させることが必
要となる。
【０００６】通常、焼ならしは１，０５０℃以上、焼戻
しは７８０℃前後に加熱して行われる。次に円筒の外面
側あるいは内面側から端部を長手方向に溶接して接合
し、鋼管とする。径が比較的小さい場合はプレスで半円
筒状のものを形成し、これを２個突合わせ溶接して鋼管
とする場合もある。
しは７８０℃前後に加熱して行われる。次に円筒の外面
側あるいは内面側から端部を長手方向に溶接して接合
し、鋼管とする。径が比較的小さい場合はプレスで半円
筒状のものを形成し、これを２個突合わせ溶接して鋼管
とする場合もある。
【０００７】ところで焼戻しマルテンサイト組織の鋼は
溶接の際に溶接熱影響部（ＨＡＺ部）においてビッカー
ス硬さで２０〜４０程度の軟化が生じるため、大入熱の
溶接では軟化領域が広くなって継手のクリープ破断強度
が低下することがある。特に管の長手溶接部では内圧に
より発生する周方向応力が溶接線に対して直角となり、
軟化領域に大きな応力が作用するので、軟化領域の幅が
広くならないように、溶接施工の際に入熱を小さく抑え
る等の細心の注意が必要であった。
溶接の際に溶接熱影響部（ＨＡＺ部）においてビッカー
ス硬さで２０〜４０程度の軟化が生じるため、大入熱の
溶接では軟化領域が広くなって継手のクリープ破断強度
が低下することがある。特に管の長手溶接部では内圧に
より発生する周方向応力が溶接線に対して直角となり、
軟化領域に大きな応力が作用するので、軟化領域の幅が
広くならないように、溶接施工の際に入熱を小さく抑え
る等の細心の注意が必要であった。
【０００８】ＨＡＺの軟化を回復させる方法として、溶
接後に上述の焼ならし・焼戻し処理を行う方法も考えら
れる。この場合、ＨＡＺの組織は溶接前の状態に回復す
るが、従来の溶接材料では溶接金属のクリープ破断強度
が低下するという問題が生じる。すなわち従来の溶接材
料の成分設計の考え方では、溶接金属が凝固、急冷され
た組織のままで７４０℃前後の応力除去焼鈍を受けて使
用することを前提としており、溶接割れの防止及び強度
と組織の調整を目的としてＣを母材より低く、ＮｉとＭ
ｎを母材より高めに、また他の添加元素量も調整してい
る。
接後に上述の焼ならし・焼戻し処理を行う方法も考えら
れる。この場合、ＨＡＺの組織は溶接前の状態に回復す
るが、従来の溶接材料では溶接金属のクリープ破断強度
が低下するという問題が生じる。すなわち従来の溶接材
料の成分設計の考え方では、溶接金属が凝固、急冷され
た組織のままで７４０℃前後の応力除去焼鈍を受けて使
用することを前提としており、溶接割れの防止及び強度
と組織の調整を目的としてＣを母材より低く、ＮｉとＭ
ｎを母材より高めに、また他の添加元素量も調整してい
る。
【０００９】その結果、溶接後に焼ならしを行い、さら
に７８０℃前後の高温で焼戻しを行うと溶接金属の高温
強度が低下する。特にサブマージアーク溶接のように大
入熱溶接で１パスあたりの溶接量が多い溶接法の場合は
溶接割れ防止のためＣとＮｂの量を低くしており、焼な
らし・焼戻し処理後にクリープ破断強度が大きく低下す
る。
に７８０℃前後の高温で焼戻しを行うと溶接金属の高温
強度が低下する。特にサブマージアーク溶接のように大
入熱溶接で１パスあたりの溶接量が多い溶接法の場合は
溶接割れ防止のためＣとＮｂの量を低くしており、焼な
らし・焼戻し処理後にクリープ破断強度が大きく低下す
る。
【００１０】このように、調質された高強度鋼に対して
一般的な従来技術による方法で板曲げ溶接鋼管を製作し
た場合、板曲げ溶接鋼管は長手溶接部のＨＡＺまたは溶
接金属の強度が低くなる可能性があり、溶接施工条件や
使用条件によっては設計的に安全裕度をとるため継目無
鋼管に比べて、肉厚を厚くする必要があった。
一般的な従来技術による方法で板曲げ溶接鋼管を製作し
た場合、板曲げ溶接鋼管は長手溶接部のＨＡＺまたは溶
接金属の強度が低くなる可能性があり、溶接施工条件や
使用条件によっては設計的に安全裕度をとるため継目無
鋼管に比べて、肉厚を厚くする必要があった。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
した問題を解決し、容易に製作が可能で、長手溶接部の
強度を高めて信頼性を向上させた板曲げ溶接鋼管を提供
することにある。
した問題を解決し、容易に製作が可能で、長手溶接部の
強度を高めて信頼性を向上させた板曲げ溶接鋼管を提供
することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は、主として次のような構成を採用する。９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ及びＮ鋼であって、且つ調質の
ための熱処理である焼きならし・焼戻し又は焼入れ・焼
戻し処理を施して強度を高めた調質鋼として最終的に使
用されるとともに高温条件下で使用される鋼板を、前記
調質のための熱処理を行わないまま円筒状又は半円筒状
に曲げ加工し、次いで、円筒状又は半円筒状鋼板の端部
を長手方向にＣｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母材
と同等の組成の溶接材料を用いて溶接して管形状とし、
続いて、焼きならし・焼戻し処理又は焼入れ・焼戻し処
理を行い、前記溶接の際に軟化したＨＡＺ部を前記母材
と同等の強度に回復させると共に、前記溶接後の溶接金
属を前記母材と同等の強度にする板曲げ溶接鋼管の製造
方法。
に、本発明は、主として次のような構成を採用する。９
Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ及びＮ鋼であって、且つ調質の
ための熱処理である焼きならし・焼戻し又は焼入れ・焼
戻し処理を施して強度を高めた調質鋼として最終的に使
用されるとともに高温条件下で使用される鋼板を、前記
調質のための熱処理を行わないまま円筒状又は半円筒状
に曲げ加工し、次いで、円筒状又は半円筒状鋼板の端部
を長手方向にＣｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母材
と同等の組成の溶接材料を用いて溶接して管形状とし、
続いて、焼きならし・焼戻し処理又は焼入れ・焼戻し処
理を行い、前記溶接の際に軟化したＨＡＺ部を前記母材
と同等の強度に回復させると共に、前記溶接後の溶接金
属を前記母材と同等の強度にする板曲げ溶接鋼管の製造
方法。
【００１３】また、前記板曲げ溶接鋼管の製造方法にお
いて、前記長手方向の溶接部における熱影響部の最低硬
さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース硬さで１５以
内にあり、且つ溶接金属の最高硬さと周囲の母材平均硬
さの差がビッカース硬さで３０以内にある板曲げ溶接鋼
管の製造方法。
いて、前記長手方向の溶接部における熱影響部の最低硬
さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース硬さで１５以
内にあり、且つ溶接金属の最高硬さと周囲の母材平均硬
さの差がビッカース硬さで３０以内にある板曲げ溶接鋼
管の製造方法。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の第１の実施形態に
関して図面を用いて詳細に説明する。まず、図１で板曲
げ溶接鋼管の基本的な製造手順を説明する。素材として
圧延後徐冷あるいは焼戻しを行って強度を低く抑えた未
調質の鋼板１を用い、プレス加工やロール加工で円筒状
に曲げ加工する。加工度によっては半円筒状に加工して
もよいし、冷間曲げまたは熱間曲げのいずれの加工法で
もよい。板曲げ加工後、長手溶接を行う。
関して図面を用いて詳細に説明する。まず、図１で板曲
げ溶接鋼管の基本的な製造手順を説明する。素材として
圧延後徐冷あるいは焼戻しを行って強度を低く抑えた未
調質の鋼板１を用い、プレス加工やロール加工で円筒状
に曲げ加工する。加工度によっては半円筒状に加工して
もよいし、冷間曲げまたは熱間曲げのいずれの加工法で
もよい。板曲げ加工後、長手溶接を行う。
【００１５】溶接法としては１パス当たりの溶着量が小
さく、溶接割れを生じにくい狭開先のＴＩＧ，ＭＡＧま
たはＭＩＧ溶接法とする。溶接材料は、焼ならし・焼戻
し後の溶接金属の強度を母材と同等にするため、強度に
大きく影響するＣｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母
材の成分仕様範囲に含まれるものを用いる。長手溶接し
た後、所定の焼ならし・焼戻し処理または焼入れ・焼戻
し処理を行う。
さく、溶接割れを生じにくい狭開先のＴＩＧ，ＭＡＧま
たはＭＩＧ溶接法とする。溶接材料は、焼ならし・焼戻
し後の溶接金属の強度を母材と同等にするため、強度に
大きく影響するＣｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母
材の成分仕様範囲に含まれるものを用いる。長手溶接し
た後、所定の焼ならし・焼戻し処理または焼入れ・焼戻
し処理を行う。
【００１６】次に具体的な施工例を示す。試験に用いた
鋼板は、板厚４０ｍｍの９Ｃｒー１ＭｏーＮｂーＶーＮ
鋼で、圧延後に焼なましのみを行ったものである。化学
組成を図３に示す。この鋼板に対し、曲げ半径９００ｍ
ｍの条件で冷間曲げ加工を実施した。本鋼の焼ならし・
焼戻し状態での室温における０．２％耐力は６０ｋｇ／
ｍｍ2前後であるが、ここでは焼なましによって約４０
ｋｇ／ｍｍ2と低くなっており、冷間曲げでも問題なく
容易に半円筒状に加工することができた。
鋼板は、板厚４０ｍｍの９Ｃｒー１ＭｏーＮｂーＶーＮ
鋼で、圧延後に焼なましのみを行ったものである。化学
組成を図３に示す。この鋼板に対し、曲げ半径９００ｍ
ｍの条件で冷間曲げ加工を実施した。本鋼の焼ならし・
焼戻し状態での室温における０．２％耐力は６０ｋｇ／
ｍｍ2前後であるが、ここでは焼なましによって約４０
ｋｇ／ｍｍ2と低くなっており、冷間曲げでも問題なく
容易に半円筒状に加工することができた。
【００１７】長手溶接（部）２は図３に示した溶接材料
（１）を用い、狭開先ＴＩＧ溶接法で１層１パスでの積
層方法で多層盛の突合せ溶接施工により行った。図２に
溶接開先形状を示す。長手溶接後、１，０５０℃×１時
間の焼ならしと７８０℃×１時間の焼戻しを行った。
（この継手をＡと称する。） また比較のため、従来の製造方法、すなわち調質した鋼
板に従来の溶接材料（２）を用いて溶接継手を２個製造
し、片方（Ｂ）には７４０℃×１．５時間の一般的な溶
接後熱処理を行い、他方（Ｃ）には１，０５０℃×１時
間の焼ならしと７８０℃×１時間の焼戻しを行った。
（１）を用い、狭開先ＴＩＧ溶接法で１層１パスでの積
層方法で多層盛の突合せ溶接施工により行った。図２に
溶接開先形状を示す。長手溶接後、１，０５０℃×１時
間の焼ならしと７８０℃×１時間の焼戻しを行った。
（この継手をＡと称する。） また比較のため、従来の製造方法、すなわち調質した鋼
板に従来の溶接材料（２）を用いて溶接継手を２個製造
し、片方（Ｂ）には７４０℃×１．５時間の一般的な溶
接後熱処理を行い、他方（Ｃ）には１，０５０℃×１時
間の焼ならしと７８０℃×１時間の焼戻しを行った。
【００１８】実験結果により、本発明による板曲げ溶接
鋼管の長手溶接部（Ａ）の断面マクロ組織を観察する
と、溶接金属中に低温割れあるいは高温割れのような溶
接割れは生じていない。溶接後の焼ならし・焼戻し処理
によってＨＡＺ部は母材部分と同一の組織となってお
り、マクロ組織では区別がつかない状態となっている。
鋼管の長手溶接部（Ａ）の断面マクロ組織を観察する
と、溶接金属中に低温割れあるいは高温割れのような溶
接割れは生じていない。溶接後の焼ならし・焼戻し処理
によってＨＡＺ部は母材部分と同一の組織となってお
り、マクロ組織では区別がつかない状態となっている。
【００１９】図４に肉厚中央部における硬さ分布を示
す。比較のため（Ｂ）の溶接部の硬さ分布も合わせて示
すが、従来法（Ｂ）ではビッカース硬さで母材に対して
約２０の明瞭なＨＡＺ部の軟化が認められるのに対し、
本発明ではＨＡＺ部に軟化領域は認められず、ＨＡＺ部
に相当する位置から母材にかけての硬さのばらつき範囲
はビッカース硬さで１０以内であった。この種の調質鋼
の硬さのばらつき幅約５を考慮すれば、ビッカース硬さ
のばらつき範囲が１５以内であれば母材と同等の強度と
考えることができる。
す。比較のため（Ｂ）の溶接部の硬さ分布も合わせて示
すが、従来法（Ｂ）ではビッカース硬さで母材に対して
約２０の明瞭なＨＡＺ部の軟化が認められるのに対し、
本発明ではＨＡＺ部に軟化領域は認められず、ＨＡＺ部
に相当する位置から母材にかけての硬さのばらつき範囲
はビッカース硬さで１０以内であった。この種の調質鋼
の硬さのばらつき幅約５を考慮すれば、ビッカース硬さ
のばらつき範囲が１５以内であれば母材と同等の強度と
考えることができる。
【００２０】また、溶接金属と母材の硬さの差も従来法
ではビッカース硬さで５０以上あるのに対し、本発明で
は約２０と小さくなり、母材の硬さに近い値となってい
る。溶接部の強度不連続性を極力抑える観点からは、母
材と溶接金属の硬さ（強度）差はビッカース硬さで約３
０以内に抑えることが望ましい。
ではビッカース硬さで５０以上あるのに対し、本発明で
は約２０と小さくなり、母材の硬さに近い値となってい
る。溶接部の強度不連続性を極力抑える観点からは、母
材と溶接金属の硬さ（強度）差はビッカース硬さで約３
０以内に抑えることが望ましい。
【００２１】すなわち、長手方向の溶接部における熱影
響部の最低硬さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース
硬さで１５以内にあり、かつ溶接金属の最高硬さと周囲
の母材平均硬さの差がビッカース硬さで３０以内にする
ことが望ましい。
響部の最低硬さと周囲の母材平均硬さの差がビッカース
硬さで１５以内にあり、かつ溶接金属の最高硬さと周囲
の母材平均硬さの差がビッカース硬さで３０以内にする
ことが望ましい。
【００２２】次にこれらの溶接部から継手試験片を切り
出し、クリープ破断強度を調べた結果を図５及び図６に
示す。従来の製造手順による溶接部の継手（Ｂ）の試験
片、及び従来の溶接材料を用いて溶接後に調質した溶接
部の継手（Ｃ）の試験片は、それぞれＨＡＺ部及び溶接
金属で破断し、いずれも母材より強度が低下している。
一方、本発明による継手（Ａ）の試験片は全て母材部分
で破断し、母材強度と同等であった。
出し、クリープ破断強度を調べた結果を図５及び図６に
示す。従来の製造手順による溶接部の継手（Ｂ）の試験
片、及び従来の溶接材料を用いて溶接後に調質した溶接
部の継手（Ｃ）の試験片は、それぞれＨＡＺ部及び溶接
金属で破断し、いずれも母材より強度が低下している。
一方、本発明による継手（Ａ）の試験片は全て母材部分
で破断し、母材強度と同等であった。
【００２３】このように本実施形態で示した板曲げ溶接
鋼管では、長手溶接部のＨＡＺ部の軟化及び溶接金属の
強度低下の問題が解決され、継目無鋼管と同等の信頼性
を得ることができる。なお、本実施形態では調質してい
ない鋼板を素材に用いたが、曲げ加工度が小さい場合や
熱間曲げ加工の場合は比較的小さな加工能力でも加工で
きるので、従来通り調質された鋼板を素材に用いてもよ
い。
鋼管では、長手溶接部のＨＡＺ部の軟化及び溶接金属の
強度低下の問題が解決され、継目無鋼管と同等の信頼性
を得ることができる。なお、本実施形態では調質してい
ない鋼板を素材に用いたが、曲げ加工度が小さい場合や
熱間曲げ加工の場合は比較的小さな加工能力でも加工で
きるので、従来通り調質された鋼板を素材に用いてもよ
い。
【００２４】次に、本発明による第２の実施形態につい
て以下説明する。管寄せやＴ管台等の枝管類が付属する
大径管に適用するものについて、その製造手順を図７に
示す。基本的な考え方は前記第１の実施形態と同一であ
るが、本実施形態では長手溶接２を実施し、枝管３、周
溶接４も同じ溶接材料で溶接した後に焼ならし、焼戻し
処理を行うものである。この場合、枝管が径の小さい伝
熱管であれば溶接時の溶着量は小さいので、溶接方法は
通常のすみ肉開先のＴＩＧ，ＭＡＧ，ＭＩＧあるいは被
覆アーク溶接でよい。
て以下説明する。管寄せやＴ管台等の枝管類が付属する
大径管に適用するものについて、その製造手順を図７に
示す。基本的な考え方は前記第１の実施形態と同一であ
るが、本実施形態では長手溶接２を実施し、枝管３、周
溶接４も同じ溶接材料で溶接した後に焼ならし、焼戻し
処理を行うものである。この場合、枝管が径の小さい伝
熱管であれば溶接時の溶着量は小さいので、溶接方法は
通常のすみ肉開先のＴＩＧ，ＭＡＧ，ＭＩＧあるいは被
覆アーク溶接でよい。
【００２５】本実施形態では、付属する枝管類の長さに
よっては焼ならし、焼戻し時に大型の加熱炉を必要とす
るが、管寄せやＴ管台のように長手溶接部以外の溶接部
を有する部分についても、前記第１の実施形態と同様に
溶接部の強度を高めることができ、信頼性向上に効果が
大きい。
よっては焼ならし、焼戻し時に大型の加熱炉を必要とす
るが、管寄せやＴ管台のように長手溶接部以外の溶接部
を有する部分についても、前記第１の実施形態と同様に
溶接部の強度を高めることができ、信頼性向上に効果が
大きい。
【００２６】更に、本発明による第３の実施形態として
以下説明する。エルボ配管のように板曲げ溶接鋼管の製
造後に曲げ工程が入る配管に適用するものについて、そ
の製造手順を図８に示す。基本的な考え方は第１の実施
形態と同一であるが、本実施形態では長手溶接を実施
し、配管としての曲げ加工を行った後に焼ならし、焼戻
し処理を行うものである。
以下説明する。エルボ配管のように板曲げ溶接鋼管の製
造後に曲げ工程が入る配管に適用するものについて、そ
の製造手順を図８に示す。基本的な考え方は第１の実施
形態と同一であるが、本実施形態では長手溶接を実施
し、配管としての曲げ加工を行った後に焼ならし、焼戻
し処理を行うものである。
【００２７】配管の曲げ加工時の歪み履歴あるいは熱履
歴は焼ならし、焼戻し処理によって消滅するので、加工
法は冷間、熱間を問わず、高周波加熱の曲げ加工でもよ
い。本実施形態でも第１の実施形態と同様に溶接部の強
度を高めることができ、これらの実施形態を併用するこ
とにより、ボイラ等の実プラントにおける配管系の大部
分に信頼性の向上した溶接板曲げ鋼管を適用できる。
歴は焼ならし、焼戻し処理によって消滅するので、加工
法は冷間、熱間を問わず、高周波加熱の曲げ加工でもよ
い。本実施形態でも第１の実施形態と同様に溶接部の強
度を高めることができ、これらの実施形態を併用するこ
とにより、ボイラ等の実プラントにおける配管系の大部
分に信頼性の向上した溶接板曲げ鋼管を適用できる。
【００２８】以上のように、本発明では、次のような構
成を採用することで、次のような作用、機能が得られる
ものである。
成を採用することで、次のような作用、機能が得られる
ものである。
【００２９】本発明は、素材鋼板として圧延のままある
いは圧延後に焼なましのみを行った調質していない鋼板
を用いて板曲げ加工を行い、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ
及びＮ量が母材の成分仕様範囲に含まれる溶接材料を用
いて１パス当たりの溶着量が少ない狭開先溶接法で長手
溶接した後に、焼ならし・焼戻し処理を行って強度を調
整し、母材とＨＡＺ部の硬さの差を小さくすることによ
り達成される。
いは圧延後に焼なましのみを行った調質していない鋼板
を用いて板曲げ加工を行い、Ｃｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ
及びＮ量が母材の成分仕様範囲に含まれる溶接材料を用
いて１パス当たりの溶着量が少ない狭開先溶接法で長手
溶接した後に、焼ならし・焼戻し処理を行って強度を調
整し、母材とＨＡＺ部の硬さの差を小さくすることによ
り達成される。
【００３０】曲げ加工時に素材鋼板の強度を低く抑えら
れるので曲げ加工性が向上する。また１パス当たりの溶
着量が少ない狭開先溶接法で溶接するので、母材と同等
の組成の溶接材料を用いても溶接割れを生じることはな
い。溶接の際に軟化したＨＡＺ部の組織は焼ならし・焼
戻し処理によって母材一般部と同等に回復し、溶接金属
も母材とほぼ同一の組成で焼ならし・焼戻し処理される
ので、母材と同等の強度が得られる。
れるので曲げ加工性が向上する。また１パス当たりの溶
着量が少ない狭開先溶接法で溶接するので、母材と同等
の組成の溶接材料を用いても溶接割れを生じることはな
い。溶接の際に軟化したＨＡＺ部の組織は焼ならし・焼
戻し処理によって母材一般部と同等に回復し、溶接金属
も母材とほぼ同一の組成で焼ならし・焼戻し処理される
ので、母材と同等の強度が得られる。
【００３１】
【発明の効果】本発明の板曲げ溶接鋼管では、鋼板素材
の強度を低く抑えたまま曲げ加工が行えるので鋼板の曲
げ加工性が改善され、溶接部の強度が向上して品質信頼
性が向上する。これに伴い板曲げ鋼管の設計裕度を一般
の継目なし鋼管と同等にして肉厚を薄くすることが可能
で、工業的に効果が大である。
の強度を低く抑えたまま曲げ加工が行えるので鋼板の曲
げ加工性が改善され、溶接部の強度が向上して品質信頼
性が向上する。これに伴い板曲げ鋼管の設計裕度を一般
の継目なし鋼管と同等にして肉厚を薄くすることが可能
で、工業的に効果が大である。
【００３２】さらに素材鋼板は圧延後の焼ならし、焼戻
し処理が不要なので鋼板の製造コストを低減できるだけ
でなく、冷間曲げ加工できる加工度の範囲が従来より拡
大して曲げ工数の低減にも大きな効果があり、ひいては
プラントの建設コストを下げることができるので経済的
な効果も大である。
し処理が不要なので鋼板の製造コストを低減できるだけ
でなく、冷間曲げ加工できる加工度の範囲が従来より拡
大して曲げ工数の低減にも大きな効果があり、ひいては
プラントの建設コストを下げることができるので経済的
な効果も大である。
【図１】本発明の第１の実施形態における板曲げ溶接鋼
管の製造手順を示す図である。
管の製造手順を示す図である。
【図２】本発明の第１の実施形態における長手溶接部の
溶接開先形状を示す図である。
溶接開先形状を示す図である。
【図３】第１の実施形態における鋼板及び溶接材料の化
学組成を示す図である。
学組成を示す図である。
【図４】第１の実施形態における長手溶接部の硬さ分布
を示す図である。
を示す図である。
【図５】第１の実施形態におけるクリープ破断試験結果
を示す図である。
を示す図である。
【図６】第１の実施形態におけるクリープ破断試験に関
するデータを示す図である。
するデータを示す図である。
【図７】本発明の第２の実施形態における板曲げ溶接鋼
管の製造手順を示す図である。
管の製造手順を示す図である。
【図８】本発明の第３の実施形態における板曲げ溶接鋼
管の製造手順を示す図である。
管の製造手順を示す図である。
【図９】従来技術による板曲げ溶接鋼管の製造手順の例
を示す図である。
を示す図である。
１ 鋼板
２ 長手溶接（部）
３ 枝管
４ 周溶接（部）
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｂ２３Ｋ 9/025 Ｂ２３Ｋ 9/025 Ｂ
9/23 9/23 Ａ
Ｃ２１Ｄ 9/50 １０１ Ｃ２１Ｄ 9/50 １０１Ａ
Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０２Ｚ
38/48 38/48
// Ｂ２３Ｋ 101:06 Ｂ２３Ｋ 101:06
(72)発明者 田村 広治
広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立
株式会社呉研究所内
Ｆターム(参考） 4E001 BB06 CA04 CC03 DF06 DG04
EA05
4E028 CA02 CA03 CB06 CB08 KA04
4E063 AA01 BA09 BB06 KA15 MA02
4E081 AA08 BA19 CA08 CA09 CA11
4K042 AA06 AA24 BA01 CA07 CA08
CA09 CA10 CA13 DA01 DA02
Claims (5)
- 【請求項１】 ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ及びＮ鋼であ
って、且つ調質のための熱処理である焼きならし・焼戻
し又は焼入れ・焼戻し処理を施して強度を高めた調質鋼
として最終的に使用されるとともに高温条件下で使用さ
れる鋼板を、前記調質のための熱処理を行わないまま円
筒状又は半円筒状に曲げ加工し、 次いで、円筒状又は半円筒状鋼板の端部を長手方向にＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母材と同等の組成の
溶接材料を用いて溶接して管形状とし、 続いて、焼きならし・焼戻し処理又は焼入れ・焼戻し処
理を行い、 前記溶接の際に軟化したＨＡＺ部を前記母材と同等の強
度に回復させると共に、前記溶接後の溶接金属を前記母
材と同等の強度にすることを特徴とする板曲げ溶接鋼管
の製造方法。 - 【請求項２】 ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ及びＮ鋼であ
って、且つ調質のための熱処理である焼きならし・焼戻
し又は焼入れ・焼戻し処理を施して強度を高めた調質鋼
として最終的に使用されるとともに高温条件下で使用さ
れる鋼板を、前記調質のための熱処理を行わないまま円
筒状又は半円筒状に曲げ加工し、 次いで、円筒状又は半円筒状鋼板の端部を長手方向にＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母材と同等の組成の
溶接材料を用いて溶接して管形状とし、 次いで、前記管形状となった鋼管に前記溶接材料と同一
の溶接材料で枝管を溶接し、 続いて、焼きならし・焼戻し処理又は焼入れ・焼戻し処
理を行い、 前記溶接の際に軟化したＨＡＺ部を前記母材と同等の強
度に回復させると共に、前記溶接後の溶接金属を前記母
材と同等の強度にすることを特徴とする板曲げ溶接鋼管
の製造方法。 - 【請求項３】 ９Ｃｒ−１Ｍｏ−Ｎｂ−Ｖ及びＮ鋼であ
って、且つ調質のための熱処理である焼きならし・焼戻
し又は焼入れ・焼戻し処理を施して強度を高めた調質鋼
として最終的に使用されるとともに高温条件下で使用さ
れる鋼板を、前記調質のための熱処理を行わないまま円
筒状又は半円筒状に曲げ加工し、 次いで、円筒状又は半円筒状鋼板の端部を長手方向にＣ
ｒ，Ｍｏ，Ｃ，Ｎｂ，Ｖ及びＮ量が母材と同等の組成の
溶接材料を用いて溶接して管形状とし、 次いで、前記管形状となった鋼管に曲げ加工を行い、 続いて、焼きならし・焼戻し処理又は焼入れ・焼戻し処
理を行い、 前記溶接の際に軟化したＨＡＺ部を前記母材と同等の強
度に回復させると共に、前記溶接後の溶接金属を前記母
材と同等の強度にすることを特徴とする板曲げ溶接鋼管
の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１，２又は３に記載の板曲げ溶接
鋼管の製造方法において、 前記長手方向の溶接部における前記ＨＡＺ部の最低硬さ
と周囲の母材平均硬さの差がビッカース硬さで１５以内
にあり、且つ溶接金属の最高硬さと周囲の母材平均硬さ
の差がビッカース硬さで３０以内にあることを特徴とす
る板曲げ溶接鋼管の製造方法。 - 【請求項５】 請求項１，２，３又は４に記載の板曲げ
溶接鋼管の製造方法において製造された板曲げ溶接鋼
管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002186281A JP2003105442A (ja) | 2002-06-26 | 2002-06-26 | 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002186281A JP2003105442A (ja) | 2002-06-26 | 2002-06-26 | 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28056597A Division JP3611434B2 (ja) | 1997-10-14 | 1997-10-14 | 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003105442A true JP2003105442A (ja) | 2003-04-09 |
Family
ID=19195419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002186281A Pending JP2003105442A (ja) | 2002-06-26 | 2002-06-26 | 板曲げ溶接鋼管およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003105442A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1695785A1 (en) * | 2003-10-22 | 2006-08-30 | Nippon Steel Corporation | High heat input butt welding joint exhibiting excellent characteristics in resistance to occurrence of brittle fracture |
| WO2018110357A1 (ja) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | 日立造船株式会社 | 溶接施工方法 |
-
2002
- 2002-06-26 JP JP2002186281A patent/JP2003105442A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1695785A1 (en) * | 2003-10-22 | 2006-08-30 | Nippon Steel Corporation | High heat input butt welding joint exhibiting excellent characteristics in resistance to occurrence of brittle fracture |
| EP1695785A4 (en) * | 2003-10-22 | 2008-10-29 | Nippon Steel Corp | END-OF-SOLDER SEAL WITH HIGH HEAT FEED HAVING EXCELLENT RESISTANCE CHARACTERISTICS AT THE FRAGILE RUPTURE APPEARANCE |
| US7829202B2 (en) * | 2003-10-22 | 2010-11-09 | Nippon Steel Corporation | Large-heat-input butt welded joints having excellent brittle fracture resistance |
| EP2279823A1 (en) * | 2003-10-22 | 2011-02-02 | Nippon Steel Corporation | Large-heat-input butt welded joint having controlled hardness and controlled size of the heat affected zone for excellent brittle fracture resistance |
| NO20161562A1 (no) * | 2003-10-22 | 2016-09-29 | Nippon Steel Corp | Buttsveiseforbindelse med høy varmetilførsel som utviser ypperlige egenskaper i forbindelse med forekomst av sprøbrudd |
| NO339500B1 (no) * | 2003-10-22 | 2016-12-19 | Nippon Steel Corp | Buttsveiseforbindelse med høy varmetilførsel som utviser ypperlige egenskaper i forbindelse med forekomst av sprøbrudd. |
| NO342770B1 (no) * | 2003-10-22 | 2018-08-06 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Buttsveiseforbindelse med høy varmetilførsel som utviser ypperlige egenskaper i forbindelse med forekomst av sprøbrudd |
| WO2018110357A1 (ja) * | 2016-12-12 | 2018-06-21 | 日立造船株式会社 | 溶接施工方法 |
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