JP2003089861A - Ｎｉ基合金の製造方法 - Google Patents
Ｎｉ基合金の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】鍛造加工用金型の寿命を長期化させることによ
って、鍛造加工に対する設備投資を低廉化するとともに
鍛造加工品の生産効率を向上させる。 【解決手段】組成がインコネル７１８（登録商標）相当
の非熱処理Ｎｉ基合金に対し、まず、溶体化処理を施
す。次に、このＮｉ基合金を６１０〜６６０℃で５〜１
０時間保持することにより第１次時効処理を施した後、
さらに、７１０〜７６０℃で５〜１０時間保持すること
により第２次時効処理を施す。このようにして製造され
たＮｉ基合金における金属組織中には、長径が０．５ｎ
ｍ以上である析出物が７００個／μｍ2以上の割合で存
在する。この析出物の一部は、長径と短径の和を２で除
したものとして定義される平均径が２５ｎｍ〜１μｍで
ある大析出物が１０個／μｍ2以上の割合で存在する。
このＮｉ基合金に対して種々の機械加工を施し、鍛造加
工用金型１０を作製する。
って、鍛造加工に対する設備投資を低廉化するとともに
鍛造加工品の生産効率を向上させる。 【解決手段】組成がインコネル７１８（登録商標）相当
の非熱処理Ｎｉ基合金に対し、まず、溶体化処理を施
す。次に、このＮｉ基合金を６１０〜６６０℃で５〜１
０時間保持することにより第１次時効処理を施した後、
さらに、７１０〜７６０℃で５〜１０時間保持すること
により第２次時効処理を施す。このようにして製造され
たＮｉ基合金における金属組織中には、長径が０．５ｎ
ｍ以上である析出物が７００個／μｍ2以上の割合で存
在する。この析出物の一部は、長径と短径の和を２で除
したものとして定義される平均径が２５ｎｍ〜１μｍで
ある大析出物が１０個／μｍ2以上の割合で存在する。
このＮｉ基合金に対して種々の機械加工を施し、鍛造加
工用金型１０を作製する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、強度、硬度および
靱性に優れるＮｉ基合金を得ることが可能なＮｉ基合金
の製造方法に関する。
靱性に優れるＮｉ基合金を得ることが可能なＮｉ基合金
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】図５に、自動車の変速機等に用いられる
歯車１を示す。この歯車１は、大径部２と、該大径部２
に比して小径な小径部３とを有し、小径部３の側周壁部
には外歯４が設けられている。
歯車１を示す。この歯車１は、大径部２と、該大径部２
に比して小径な小径部３とを有し、小径部３の側周壁部
には外歯４が設けられている。
【０００３】この歯車１は、例えば、熱間鍛造加工によ
り製造されている。すなわち、ＳＣＲ４２０Ｈ、ＳＣＭ
４２０ＨまたはＨＮＣＭ（いずれもＪＩＳ規格）等から
なる図示しないリング状ワークが１１００〜１２００℃
程度に加熱された後に金型内に配置され、次に、パンチ
等で押圧されて歯車１に対応する形状に塑性変形され
る。この際には、金型に設けられた歯部形成部によっ
て、リング状ワークの外壁部に外歯４が形成される。熱
間鍛造加工には、ワークが再結晶により軟化するので加
工硬化がなく、このため、ワークの延性が大きくなるの
で容易に加工を施すことができるという利点がある。
り製造されている。すなわち、ＳＣＲ４２０Ｈ、ＳＣＭ
４２０ＨまたはＨＮＣＭ（いずれもＪＩＳ規格）等から
なる図示しないリング状ワークが１１００〜１２００℃
程度に加熱された後に金型内に配置され、次に、パンチ
等で押圧されて歯車１に対応する形状に塑性変形され
る。この際には、金型に設けられた歯部形成部によっ
て、リング状ワークの外壁部に外歯４が形成される。熱
間鍛造加工には、ワークが再結晶により軟化するので加
工硬化がなく、このため、ワークの延性が大きくなるの
で容易に加工を施すことができるという利点がある。
【０００４】このような熱間鍛造加工用の金型の原材料
としては、安価であることや様々な形状の金型を容易に
作製することができるということから、高速度工具鋼や
マルエージ鋼等のいわゆる熱間ダイス鋼が広く使用され
ている。
としては、安価であることや様々な形状の金型を容易に
作製することができるということから、高速度工具鋼や
マルエージ鋼等のいわゆる熱間ダイス鋼が広く使用され
ている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記のよう
に歯車１を熱間鍛造加工で製造する場合、リング状ワー
クから金型に熱が伝達されるので、必然的に金型の温度
も上昇する。具体的には、７２５℃程度、瞬間的には１
１００℃程度まで到達することがある。
に歯車１を熱間鍛造加工で製造する場合、リング状ワー
クから金型に熱が伝達されるので、必然的に金型の温度
も上昇する。具体的には、７２５℃程度、瞬間的には１
１００℃程度まで到達することがある。
【０００６】このような状態で熱間鍛造加工をおよそ３
０００回ほど繰り返して行うと、金型に摩耗や欠けが発
生する。したがって、寸法が所定の基準に満たない不良
歯車が形成されてしまうので、鍛造加工装置を停止させ
た上で金型を新しいものに交換する必要がある。
０００回ほど繰り返して行うと、金型に摩耗や欠けが発
生する。したがって、寸法が所定の基準に満たない不良
歯車が形成されてしまうので、鍛造加工装置を停止させ
た上で金型を新しいものに交換する必要がある。
【０００７】しかしながら、この際、鍛造作業が中断さ
れるので、歯車１の生産効率が下降してしまう。また、
金型を頻繁に交換する必要があることから、熱間鍛造加
工に対する設備投資が高騰してしまうという不具合もあ
る。
れるので、歯車１の生産効率が下降してしまう。また、
金型を頻繁に交換する必要があることから、熱間鍛造加
工に対する設備投資が高騰してしまうという不具合もあ
る。
【０００８】以上から諒解されるように、一般的な熱間
鍛造加工用金型には、該金型の寿命が短いために鍛造加
工品の生産効率を向上させることが困難であり、しか
も、加工コストを上昇させてしまうという不具合が顕在
化している。そこで、長寿命な金型が希求されているも
のの、そのような金型は未だに得られていない。
鍛造加工用金型には、該金型の寿命が短いために鍛造加
工品の生産効率を向上させることが困難であり、しか
も、加工コストを上昇させてしまうという不具合が顕在
化している。そこで、長寿命な金型が希求されているも
のの、そのような金型は未だに得られていない。
【０００９】本発明は上記した問題を解決するためにな
されたもので、析出物の存在によって硬度、強度および
靱性が向上し、このために鍛造加工用金型の原材料とし
て好適な析出硬化型のＮｉ基合金を容易に得ることが可
能なＮｉ基合金の製造方法を提供することを目的とす
る。
されたもので、析出物の存在によって硬度、強度および
靱性が向上し、このために鍛造加工用金型の原材料とし
て好適な析出硬化型のＮｉ基合金を容易に得ることが可
能なＮｉ基合金の製造方法を提供することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成するた
めに、本発明は、電子線の透過厚さを１０ｎｍに標準化
するとき、透過型電子顕微鏡にて二次元的に観察される
金属組織中に長径が０．５ｎｍ以上である析出物が７０
０個／μｍ2以上の割合で存在し、かつ前記析出物とし
て、以下の式（１）で定義される平均径が２５ｎｍ〜１
μｍである大析出物が含まれているＮｉ基合金の製造方
法であって、５０〜５５質量％のＮｉ、１７〜２１質量
％のＣｒ、２．８〜３．３質量％のＭｏ、合計で４．７
５〜５．５質量％のＴａとＮｂ（ただしＴａは０．１質
量％以下）、０．６５〜１．１５質量％のＴｉ、０．２
〜０．８質量％のＡｌを含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物である非熱処理Ｎｉ基合金に対して溶体化処
理を施した後、第１次時効処理と、前記第１次時効処理
の際の温度に比して高温での第２次時効処理とを施すこ
とを特徴とする。 平均径＝（長径＋短径）／２ …（１）
めに、本発明は、電子線の透過厚さを１０ｎｍに標準化
するとき、透過型電子顕微鏡にて二次元的に観察される
金属組織中に長径が０．５ｎｍ以上である析出物が７０
０個／μｍ2以上の割合で存在し、かつ前記析出物とし
て、以下の式（１）で定義される平均径が２５ｎｍ〜１
μｍである大析出物が含まれているＮｉ基合金の製造方
法であって、５０〜５５質量％のＮｉ、１７〜２１質量
％のＣｒ、２．８〜３．３質量％のＭｏ、合計で４．７
５〜５．５質量％のＴａとＮｂ（ただしＴａは０．１質
量％以下）、０．６５〜１．１５質量％のＴｉ、０．２
〜０．８質量％のＡｌを含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物である非熱処理Ｎｉ基合金に対して溶体化処
理を施した後、第１次時効処理と、前記第１次時効処理
の際の温度に比して高温での第２次時効処理とを施すこ
とを特徴とする。 平均径＝（長径＋短径）／２ …（１）
【００１１】要するに、この製造方法では、組成がイン
コネル７１８（登録商標）の主成分の組成に相当する非
熱処理Ｎｉ基合金を原材料として使用し、溶解化処理の
後に低温で第１次時効処理を行い、高温で第２次時効処
理を行う。すなわち、組成がインコネル７１８相当の非
熱処理Ｎｉ基合金に対する溶解化処理後の時効処理は、
通常、第１次時効処理が高温であり、第２次時効処理が
低温であるが、本発明に係る製造方法においては、第１
次時効処理を低温とし、第２次時効処理を高温とする。
コネル７１８（登録商標）の主成分の組成に相当する非
熱処理Ｎｉ基合金を原材料として使用し、溶解化処理の
後に低温で第１次時効処理を行い、高温で第２次時効処
理を行う。すなわち、組成がインコネル７１８相当の非
熱処理Ｎｉ基合金に対する溶解化処理後の時効処理は、
通常、第１次時効処理が高温であり、第２次時効処理が
低温であるが、本発明に係る製造方法においては、第１
次時効処理を低温とし、第２次時効処理を高温とする。
【００１２】このような順序で時効処理を施すことによ
り、金属組織中に長径が０．５ｎｍ以上である析出物が
７００個／μｍ2以上の割合で存在し、かつ該析出物の
一部が２５ｎｍ〜１μｍの大析出物であるＮｉ基合金が
得られる。なお、組成がインコネル７１８相当である市
販Ｎｉ基合金の金属組織中には、このような大析出物は
認められない。
り、金属組織中に長径が０．５ｎｍ以上である析出物が
７００個／μｍ2以上の割合で存在し、かつ該析出物の
一部が２５ｎｍ〜１μｍの大析出物であるＮｉ基合金が
得られる。なお、組成がインコネル７１８相当である市
販Ｎｉ基合金の金属組織中には、このような大析出物は
認められない。
【００１３】このような析出物および大析出物が金属組
織中に含有されているＮｉ基合金では、熱応力が発生し
た場合や機械的応力が加えられた場合、これら析出物お
よび大析出物の存在によって伝播することが著しく抑制
される。このため、強度、硬度および靱性に優れるよう
になる。すなわち、本発明に係る製造方法により得られ
るＮｉ基合金は、いわゆる析出硬化型合金である。
織中に含有されているＮｉ基合金では、熱応力が発生し
た場合や機械的応力が加えられた場合、これら析出物お
よび大析出物の存在によって伝播することが著しく抑制
される。このため、強度、硬度および靱性に優れるよう
になる。すなわち、本発明に係る製造方法により得られ
るＮｉ基合金は、いわゆる析出硬化型合金である。
【００１４】ここで、非熱処理Ｎｉ基合金としては、上
記した成分に加え、０．０８質量％以下のＣｏ、０．０
１質量％以下のＢ、０．０８質量％以下のＣｕ、０．０
８質量％以下のＣ、０．３５質量％以下のＳｉ、０．３
５質量％以下のＭｎ、０．０１５質量％以下のＰ、およ
び０．０１５質量％以下のＳを含有するものを使用して
もよい。
記した成分に加え、０．０８質量％以下のＣｏ、０．０
１質量％以下のＢ、０．０８質量％以下のＣｕ、０．０
８質量％以下のＣ、０．３５質量％以下のＳｉ、０．３
５質量％以下のＭｎ、０．０１５質量％以下のＰ、およ
び０．０１５質量％以下のＳを含有するものを使用して
もよい。
【００１５】なお、大析出物は、１０個／μｍ2以上の
割合で金属組織中に存在することが好ましい。１０個／
μｍ2未満である場合、該大析出物によって応力の伝播
を抑制することが容易ではなくなるので、Ｎｉ基合金の
諸特性を向上させる効果に乏しくなる。大析出物をこの
ような密度で得るためには、第１次時効処理を６１０〜
６６０℃で行い、かつ第２次時効処理を７１０〜７６０
℃で行うことが好ましい。
割合で金属組織中に存在することが好ましい。１０個／
μｍ2未満である場合、該大析出物によって応力の伝播
を抑制することが容易ではなくなるので、Ｎｉ基合金の
諸特性を向上させる効果に乏しくなる。大析出物をこの
ような密度で得るためには、第１次時効処理を６１０〜
６６０℃で行い、かつ第２次時効処理を７１０〜７６０
℃で行うことが好ましい。
【００１６】上記のような温度範囲で各時効処理を行っ
た場合、析出物および大析出物の組成は、主にＮｉ3Ｎ
ｂ、すなわち、γ”相となる。インコネル７１８相当の
Ｎｉ基合金は、このγ”相により諸特性が向上する。勿
論、Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ）、すなわち、γ’相が析出物
または大析出物に含まれていてもよい。
た場合、析出物および大析出物の組成は、主にＮｉ3Ｎ
ｂ、すなわち、γ”相となる。インコネル７１８相当の
Ｎｉ基合金は、このγ”相により諸特性が向上する。勿
論、Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ）、すなわち、γ’相が析出物
または大析出物に含まれていてもよい。
【００１７】そして、析出物および大析出物を上記の平
均径・密度で析出させてＮｉ基合金の諸特性を所望のも
のとするためには、第１次時効処理および第２次時効処
理での処理温度の保持時間を、５〜１０時間とすること
が好ましい。
均径・密度で析出させてＮｉ基合金の諸特性を所望のも
のとするためには、第１次時効処理および第２次時効処
理での処理温度の保持時間を、５〜１０時間とすること
が好ましい。
【００１８】また、非熱処理Ｎｉ基合金として、金属組
織中の母材粒子の結晶粒度がＡＳＴＭ規格でＮｏ．８以
上であるものを使用することが好ましい。ここで、ＡＳ
ＴＭ規格では、結晶粒度の数字が大きくなるほど結晶粒
の平均断面積が小さくなる。換言すれば、本発明に係る
製造方法においては、金属組織中の母材粒子の結晶粒の
平均断面積が小さいＮｉ基合金を原材料とすることが好
ましい。これにより、最終製品であるＮｉ基合金におけ
る金属組織中の母材粒子の結晶粒の平均断面積が小さく
なる。このような場合、該金属組織中を応力が伝播する
ことが一層困難となり、結局、上記の諸特性をより向上
させることができるからである。例えば、多くの場合、
該Ｎｉ基合金におけるＣスケールのロックウェル硬度が
４０を超えるようになる。
織中の母材粒子の結晶粒度がＡＳＴＭ規格でＮｏ．８以
上であるものを使用することが好ましい。ここで、ＡＳ
ＴＭ規格では、結晶粒度の数字が大きくなるほど結晶粒
の平均断面積が小さくなる。換言すれば、本発明に係る
製造方法においては、金属組織中の母材粒子の結晶粒の
平均断面積が小さいＮｉ基合金を原材料とすることが好
ましい。これにより、最終製品であるＮｉ基合金におけ
る金属組織中の母材粒子の結晶粒の平均断面積が小さく
なる。このような場合、該金属組織中を応力が伝播する
ことが一層困難となり、結局、上記の諸特性をより向上
させることができるからである。例えば、多くの場合、
該Ｎｉ基合金におけるＣスケールのロックウェル硬度が
４０を超えるようになる。
【００１９】このようにして製造されたＮｉ基合金は、
熱間鍛造加工用の金型の原材料として好適である。この
場合、摩耗や欠けが発生し難く、したがって、長寿命な
金型を構成することができるからである。
熱間鍛造加工用の金型の原材料として好適である。この
場合、摩耗や欠けが発生し難く、したがって、長寿命な
金型を構成することができるからである。
【００２０】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係るＮｉ基合金の
製造方法につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を
参照して詳細に説明する。
製造方法につき好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を
参照して詳細に説明する。
【００２１】まず、本実施の形態に係る製造方法により
得られるＮｉ基合金につき、それを原材料として作製さ
れた鍛造加工用金型との関係で概略説明する。
得られるＮｉ基合金につき、それを原材料として作製さ
れた鍛造加工用金型との関係で概略説明する。
【００２２】鍛造加工用金型（以下、単に金型ともい
う）１０の概略縦断面斜視図を図１に示すとともに、該
図１の平面図を図２に示す。略円筒体であるこの金型１
０は、図５に示される歯車１を形成するためのものであ
り、好ましくは熱間鍛造加工において使用される。
う）１０の概略縦断面斜視図を図１に示すとともに、該
図１の平面図を図２に示す。略円筒体であるこの金型１
０は、図５に示される歯車１を形成するためのものであ
り、好ましくは熱間鍛造加工において使用される。
【００２３】図１および図２に示すように、この金型１
０の中央部には、該金型１０の下端面で開口した大径の
大貫通孔１２と、該大貫通孔１２に比して小径の小貫通
孔１４とが上下に連通して設けられている。そして、金
型１０の上端面には、図示しない鍛造加工装置に該金型
１０を取り付けるための円柱状凹部１６が形成されてい
る。
０の中央部には、該金型１０の下端面で開口した大径の
大貫通孔１２と、該大貫通孔１２に比して小径の小貫通
孔１４とが上下に連通して設けられている。そして、金
型１０の上端面には、図示しない鍛造加工装置に該金型
１０を取り付けるための円柱状凹部１６が形成されてい
る。
【００２４】このうち、小貫通孔１４の内周壁部下端に
は、複数個の歯部形成用溝１８が互いに等間隔で離間し
て設けられている。歯車１（図５参照）の外歯４は、リ
ング状ワークの肉がこの歯部形成用溝１８（図１および
図２参照）内に塑性流動することによって成形される。
は、複数個の歯部形成用溝１８が互いに等間隔で離間し
て設けられている。歯車１（図５参照）の外歯４は、リ
ング状ワークの肉がこの歯部形成用溝１８（図１および
図２参照）内に塑性流動することによって成形される。
【００２５】ここで、この金型１０は、組成がインコネ
ル７１８に相当するＮｉ基合金からなる。すなわち、該
金型１０を構成するＮｉ基合金には、５０〜５５質量％
のＮｉ、１７〜２１質量％のＣｒ、２．８〜３．３質量
％のＭｏ、合計で４．７５〜５．５質量％のＴａとＮｂ
（ただしＴａは０．１質量％以下）、０．６５〜１．１
５質量％のＴｉ、０．２〜０．８質量％のＡｌ、０．０
８質量％以下のＣｏ、０．０１質量％以下のＢ、０．０
８質量％以下のＣｕ、０．０８質量％以下のＣ、０．３
５質量％以下のＳｉ、０．３５質量％以下のＭｎ、０．
０１５質量％以下のＰ、および０．０１５質量％以下の
Ｓが含有されており、かつ残部はＦｅおよび不可避的不
純物である。そして、このＮｉ基合金を構成する金属組
織中には、電子顕微鏡等の観察結果から、母材粒子中に
分散した析出物が存在することが認められる。
ル７１８に相当するＮｉ基合金からなる。すなわち、該
金型１０を構成するＮｉ基合金には、５０〜５５質量％
のＮｉ、１７〜２１質量％のＣｒ、２．８〜３．３質量
％のＭｏ、合計で４．７５〜５．５質量％のＴａとＮｂ
（ただしＴａは０．１質量％以下）、０．６５〜１．１
５質量％のＴｉ、０．２〜０．８質量％のＡｌ、０．０
８質量％以下のＣｏ、０．０１質量％以下のＢ、０．０
８質量％以下のＣｕ、０．０８質量％以下のＣ、０．３
５質量％以下のＳｉ、０．３５質量％以下のＭｎ、０．
０１５質量％以下のＰ、および０．０１５質量％以下の
Ｓが含有されており、かつ残部はＦｅおよび不可避的不
純物である。そして、このＮｉ基合金を構成する金属組
織中には、電子顕微鏡等の観察結果から、母材粒子中に
分散した析出物が存在することが認められる。
【００２６】このうち、母材粒子の結晶粒度は、ＡＳＴ
Ｍ（American Society for Testingand Materials）規
格でＮｏ．８である。すなわち、結晶粒の平均断面積が
０．０００４９ｍｍ2程度のものである。
Ｍ（American Society for Testingand Materials）規
格でＮｏ．８である。すなわち、結晶粒の平均断面積が
０．０００４９ｍｍ2程度のものである。
【００２７】一方、析出物は、本実施の形態では、長径
が０．５ｎｍ以上であるものが金属組織中に約１１００
個／μｍ2の割合で存在している。この割合は、市販品
であるインコネル７１８相当のＮｉ基合金における析出
物が約２１００個／μｍ2の割合で存在しているのに比
してやや少ない。
が０．５ｎｍ以上であるものが金属組織中に約１１００
個／μｍ2の割合で存在している。この割合は、市販品
であるインコネル７１８相当のＮｉ基合金における析出
物が約２１００個／μｍ2の割合で存在しているのに比
してやや少ない。
【００２８】ここで、析出物の割合は、透過型電子顕微
鏡での観察結果から求められる。すなわち、この割合
は、Ｎｉ基合金のサンプルを透過型電子顕微鏡にて観察
する際に、二次元平面である視野中に現れた金属組織に
おける析出物の密度から算出されたものである。
鏡での観察結果から求められる。すなわち、この割合
は、Ｎｉ基合金のサンプルを透過型電子顕微鏡にて観察
する際に、二次元平面である視野中に現れた金属組織に
おける析出物の密度から算出されたものである。
【００２９】析出物の密度は、サンプルの厚みにより変
動する。この理由は、サンプルの厚さ方向（電子線の透
過方向）において互いに異なる高さに位置する析出物が
全て視野に現れるからである。例えば、サンプルの厚み
が２倍となると、析出物の密度も２倍となる。
動する。この理由は、サンプルの厚さ方向（電子線の透
過方向）において互いに異なる高さに位置する析出物が
全て視野に現れるからである。例えば、サンプルの厚み
が２倍となると、析出物の密度も２倍となる。
【００３０】そこで、本実施の形態では、この密度を、
サンプルの厚さ、すなわち、電子線の透過厚さを１０ｎ
ｍに標準化して換算する。例えば、サンプルの厚さが１
５ｎｍである場合、透過型電子顕微鏡の視野に現れた金
属組織中における析出物の密度を１．５で除すことによ
って上記した析出物の割合が算出される。同様に、電子
線の透過厚さが２０ｎｍである場合、金属組織中におけ
る析出物の密度を２で除せばよい。
サンプルの厚さ、すなわち、電子線の透過厚さを１０ｎ
ｍに標準化して換算する。例えば、サンプルの厚さが１
５ｎｍである場合、透過型電子顕微鏡の視野に現れた金
属組織中における析出物の密度を１．５で除すことによ
って上記した析出物の割合が算出される。同様に、電子
線の透過厚さが２０ｎｍである場合、金属組織中におけ
る析出物の密度を２で除せばよい。
【００３１】なお、ここでいう長径とは、図３に示すよ
うに、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて写真撮影された
析出物の長手方向における両端部を２本の平行線Ｌ１、
Ｌ２で挟んだ際に最大距離となるときの間隔ｘを測定倍
率で除したものとして定義される。一方、図３における
ｙは、前記平行線Ｌ１、Ｌ２に直交する平行線Ｍ１、Ｍ
２で析出物を挟んだ際に最大距離となるときの間隔であ
り、このｙを測定倍率で除したものが短径である。
うに、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）にて写真撮影された
析出物の長手方向における両端部を２本の平行線Ｌ１、
Ｌ２で挟んだ際に最大距離となるときの間隔ｘを測定倍
率で除したものとして定義される。一方、図３における
ｙは、前記平行線Ｌ１、Ｌ２に直交する平行線Ｍ１、Ｍ
２で析出物を挟んだ際に最大距離となるときの間隔であ
り、このｙを測定倍率で除したものが短径である。
【００３２】そして、この析出物の一部は、以下の式
（１）で定義される平均径が２５ｎｍ〜１μｍの大析出
物である。 平均径＝（長径＋短径）／２ …（１）
（１）で定義される平均径が２５ｎｍ〜１μｍの大析出
物である。 平均径＝（長径＋短径）／２ …（１）
【００３３】この場合、大析出物は、金属組織中に約１
５個／μｍ2の割合で存在する。なお、平均径が１μｍ
を超える巨大析出物は、金型の諸特性の向上にはさほど
寄与しない。
５個／μｍ2の割合で存在する。なお、平均径が１μｍ
を超える巨大析出物は、金型の諸特性の向上にはさほど
寄与しない。
【００３４】大析出物の粒度分布は、比較的狭い。換言
すれば、大析出物の平均径は互いに略同等であり、バラ
ツキが少ない。
すれば、大析出物の平均径は互いに略同等であり、バラ
ツキが少ない。
【００３５】平均径がこのように大きな大析出物は、イ
ンコネル７１８相当のＮｉ基合金からなる市販品には全
く認められない。すなわち、本実施の形態に係る金型１
０を構成するＮｉ基合金の金属組織には、一般的なＮｉ
基合金における金属組織中には認められない大析出物が
高い割合で含有されている。
ンコネル７１８相当のＮｉ基合金からなる市販品には全
く認められない。すなわち、本実施の形態に係る金型１
０を構成するＮｉ基合金の金属組織には、一般的なＮｉ
基合金における金属組織中には認められない大析出物が
高い割合で含有されている。
【００３６】これら析出物および大析出物の大部分の組
成は、Ｎｉ3Ｎｂ、すなわち、γ”相である。なお、組
成がＮｉ3（Ａｌ，Ｔｉ）として表されるγ’相からな
るものが析出物および大析出物に含まれていてもよい。
成は、Ｎｉ3Ｎｂ、すなわち、γ”相である。なお、組
成がＮｉ3（Ａｌ，Ｔｉ）として表されるγ’相からな
るものが析出物および大析出物に含まれていてもよい。
【００３７】このように、本実施の形態に係る金型１０
は、市販品における析出物に比して大きく成長し、かつ
主にγ”相からなる析出物を金属組織中に含有するＮｉ
基合金から構成されている。換言すれば、このＮｉ基合
金は、析出物によって硬化された析出硬化型合金であ
り、優れた硬度、強度および靱性を兼ね備えている。な
お、上記したように、該Ｎｉ基合金において析出物が金
属組織中を占める割合は、市販品に比してやや低い。
は、市販品における析出物に比して大きく成長し、かつ
主にγ”相からなる析出物を金属組織中に含有するＮｉ
基合金から構成されている。換言すれば、このＮｉ基合
金は、析出物によって硬化された析出硬化型合金であ
り、優れた硬度、強度および靱性を兼ね備えている。な
お、上記したように、該Ｎｉ基合金において析出物が金
属組織中を占める割合は、市販品に比してやや低い。
【００３８】このように構成された金型１０のＣスケー
ルのロックウェル硬度（以下、ＨＲＣとも表記する）
は、母材粒子の結晶粒度がＡＳＴＭ規格でＮｏ．８未満
であるもの、換言すれば、粒度密度が大きいものに比し
て高くなる。具体的には、後者のＨＲＣが最大でも４０
であるのに対し、本実施の形態に係る金型１０のＨＲＣ
は４０を超える。このように硬度が高い金型は耐摩耗性
が良好であるので、長寿命なものとなる。
ルのロックウェル硬度（以下、ＨＲＣとも表記する）
は、母材粒子の結晶粒度がＡＳＴＭ規格でＮｏ．８未満
であるもの、換言すれば、粒度密度が大きいものに比し
て高くなる。具体的には、後者のＨＲＣが最大でも４０
であるのに対し、本実施の形態に係る金型１０のＨＲＣ
は４０を超える。このように硬度が高い金型は耐摩耗性
が良好であるので、長寿命なものとなる。
【００３９】次に、本実施の形態に係るＮｉ基合金の製
造方法につき説明する。図４のフローチャートに示すよ
うに、この製造方法は、非熱処理Ｎｉ基合金に対して溶
体化処理を施す第１工程Ｓ１と、第１次時効処理を施す
第２工程Ｓ２と、第２次時効処理を施す第３工程Ｓ３と
を有する。
造方法につき説明する。図４のフローチャートに示すよ
うに、この製造方法は、非熱処理Ｎｉ基合金に対して溶
体化処理を施す第１工程Ｓ１と、第１次時効処理を施す
第２工程Ｓ２と、第２次時効処理を施す第３工程Ｓ３と
を有する。
【００４０】本実施の形態においては、非熱処理Ｎｉ基
合金として、ＡＳＴＭ規格での結晶粒度がＮｏ．８であ
りかつインコネル７１８相当の組成を有する非熱処理Ｎ
ｉ基合金が選定される。この非熱処理Ｎｉ基合金に対
し、第１工程Ｓ１において、溶体化処理が施される。す
なわち、合金中の溶質原子を母材中に固溶化させる。こ
の際の処理条件は、例えば、温度を９８０〜１０００℃
程度、保持時間を約１．５〜２時間とすればよい。
合金として、ＡＳＴＭ規格での結晶粒度がＮｏ．８であ
りかつインコネル７１８相当の組成を有する非熱処理Ｎ
ｉ基合金が選定される。この非熱処理Ｎｉ基合金に対
し、第１工程Ｓ１において、溶体化処理が施される。す
なわち、合金中の溶質原子を母材中に固溶化させる。こ
の際の処理条件は、例えば、温度を９８０〜１０００℃
程度、保持時間を約１．５〜２時間とすればよい。
【００４１】次いで、第２工程Ｓ２にて、第１次時効処
理によって析出物を析出させる。組成がインコネル７１
８相当である非熱処理Ｎｉ基合金に対する第１次時効処
理の好適な温度範囲は、６１０〜６６０℃である。温度
範囲をこのように設定することにより、母材粒子中や粒
界に小さな析出物（主にγ”相）が密に析出する。６１
０℃未満では、生成する核の数が少なくなるので析出物
が疎に析出するため、最終製品であるＮｉ基合金の金属
組織中における大析出物の割合を１０個／μｍ 2とする
ことが困難となり、Ｎｉ基合金、ひいては金型１０の諸
特性を向上させることが容易ではなくなる。また、６６
０℃を超えると、核が大きく生成してしまい、その結
果、平均径が１μｍを超える巨大析出物の割合が大きく
なる。上記したように、このような巨大析出物は、Ｎｉ
基合金（金型１０）の諸特性の向上にはさほど寄与しな
い。すなわち、この場合もＮｉ基合金（金型１０）の諸
特性を向上させることが容易ではなくなる。好適な温度
は、６３０℃である。
理によって析出物を析出させる。組成がインコネル７１
８相当である非熱処理Ｎｉ基合金に対する第１次時効処
理の好適な温度範囲は、６１０〜６６０℃である。温度
範囲をこのように設定することにより、母材粒子中や粒
界に小さな析出物（主にγ”相）が密に析出する。６１
０℃未満では、生成する核の数が少なくなるので析出物
が疎に析出するため、最終製品であるＮｉ基合金の金属
組織中における大析出物の割合を１０個／μｍ 2とする
ことが困難となり、Ｎｉ基合金、ひいては金型１０の諸
特性を向上させることが容易ではなくなる。また、６６
０℃を超えると、核が大きく生成してしまい、その結
果、平均径が１μｍを超える巨大析出物の割合が大きく
なる。上記したように、このような巨大析出物は、Ｎｉ
基合金（金型１０）の諸特性の向上にはさほど寄与しな
い。すなわち、この場合もＮｉ基合金（金型１０）の諸
特性を向上させることが容易ではなくなる。好適な温度
は、６３０℃である。
【００４２】なお、第１次時効処理における保持時間
は、５〜１０時間とすることが好ましい。５時間未満で
あると、生成する核の数が少なくなる。また、１０時間
を超えて処理を行っても、Ｎｉ基合金の諸特性が著しく
向上することは認められない。すなわち、この場合、不
経済的であり、また、最終製品である金型１０の生産効
率が低下する。好適な保持時間は、８時間である。
は、５〜１０時間とすることが好ましい。５時間未満で
あると、生成する核の数が少なくなる。また、１０時間
を超えて処理を行っても、Ｎｉ基合金の諸特性が著しく
向上することは認められない。すなわち、この場合、不
経済的であり、また、最終製品である金型１０の生産効
率が低下する。好適な保持時間は、８時間である。
【００４３】次いで、第３工程Ｓ３にて、第２次時効処
理を行う。この第２次時効処理により、第１次時効処理
にて析出した析出物が成長して大析出物となるととも
に、新たな核の発生・成長が起こる。これにより、上記
のように定義される析出物および大析出物が金属組織中
に分散したＮｉ基合金が得られるに至る。
理を行う。この第２次時効処理により、第１次時効処理
にて析出した析出物が成長して大析出物となるととも
に、新たな核の発生・成長が起こる。これにより、上記
のように定義される析出物および大析出物が金属組織中
に分散したＮｉ基合金が得られるに至る。
【００４４】第２次時効処理の好適な温度範囲および保
持時間は、それぞれ、７１０〜７６０℃、５〜１０時間
である。７１０℃未満である場合や５時間未満である場
合、析出物が充分に成長しないので大析出物を得ること
が容易ではなくなる。一方、７６０℃を超える場合や１
０時間を超える場合、核が大きく成長してしまい、その
結果、平均径が１μｍを超える巨大析出物の割合が大き
くなる。すなわち、いずれの場合も、Ｎｉ基合金（金型
１０）の諸特性を向上させることが容易ではなくなる。
好適な温度は７４０℃であり、好適な保持時間は８時間
である。
持時間は、それぞれ、７１０〜７６０℃、５〜１０時間
である。７１０℃未満である場合や５時間未満である場
合、析出物が充分に成長しないので大析出物を得ること
が容易ではなくなる。一方、７６０℃を超える場合や１
０時間を超える場合、核が大きく成長してしまい、その
結果、平均径が１μｍを超える巨大析出物の割合が大き
くなる。すなわち、いずれの場合も、Ｎｉ基合金（金型
１０）の諸特性を向上させることが容易ではなくなる。
好適な温度は７４０℃であり、好適な保持時間は８時間
である。
【００４５】金型１０は、このようにして得られたＮｉ
基合金に対して種々の機械加工を施すことにより作製す
ることができる。
基合金に対して種々の機械加工を施すことにより作製す
ることができる。
【００４６】この金型１０が取り付けられた鍛造加工装
置を使用しての熱間鍛造加工は、以下のようにして遂行
される。すなわち、まず、ＳＣＲ４２０Ｈ、ＳＣＭ４２
０ＨまたはＨＮＣＭ等からなるリング状ワーク（図示せ
ず）を１１００〜１２００℃程度に加熱した後、該リン
グ状ワークを金型１０の大貫通孔１２内に配置する。こ
の際、リング状ワークは、大貫通孔１２の底部に載置さ
れる。
置を使用しての熱間鍛造加工は、以下のようにして遂行
される。すなわち、まず、ＳＣＲ４２０Ｈ、ＳＣＭ４２
０ＨまたはＨＮＣＭ等からなるリング状ワーク（図示せ
ず）を１１００〜１２００℃程度に加熱した後、該リン
グ状ワークを金型１０の大貫通孔１２内に配置する。こ
の際、リング状ワークは、大貫通孔１２の底部に載置さ
れる。
【００４７】次に、リング状ワークをパンチ（図示せ
ず）で押圧する。この押圧により、リング状ワークの肉
が塑性流動して小貫通孔１４に流入するとともに、小貫
通孔１４に流入した肉の一部が歯部形成用溝１８内に分
岐して流入する。なお、肉の塑性流動は、小貫通孔１４
内に挿入された図示しないピンにより堰き止められる。
ず）で押圧する。この押圧により、リング状ワークの肉
が塑性流動して小貫通孔１４に流入するとともに、小貫
通孔１４に流入した肉の一部が歯部形成用溝１８内に分
岐して流入する。なお、肉の塑性流動は、小貫通孔１４
内に挿入された図示しないピンにより堰き止められる。
【００４８】この際、鍛造加工装置内において近接した
支持部材により周囲が囲繞された金型１０に対し、リン
グ状ワークから熱が伝達される。このため、金型１０に
は熱応力が発生する。しかしながら、この金型１０を構
成するＮｉ基合金における金属組織には、上記したよう
に、平均径が互いに略同等である大析出物が分散してい
る。しかも、該金属組織中には、析出物が適度な密度で
含有されている。したがって、Ｎｉ基合金、すなわち、
金型１０中で熱応力が伝播することは、これら析出物お
よび大析出物（主にγ”相）によって著しく抑制され
る。
支持部材により周囲が囲繞された金型１０に対し、リン
グ状ワークから熱が伝達される。このため、金型１０に
は熱応力が発生する。しかしながら、この金型１０を構
成するＮｉ基合金における金属組織には、上記したよう
に、平均径が互いに略同等である大析出物が分散してい
る。しかも、該金属組織中には、析出物が適度な密度で
含有されている。したがって、Ｎｉ基合金、すなわち、
金型１０中で熱応力が伝播することは、これら析出物お
よび大析出物（主にγ”相）によって著しく抑制され
る。
【００４９】要するに、この金型１０は、金属組織中に
析出物および大析出物を含有することに起因して硬度、
強度および靱性が向上したＮｉ基合金から構成されてい
る。このため、熱応力に対する抵抗力が高く、摩耗や欠
けが発生し難い金型となる。具体的には、１４７００回
程度の熱間鍛造加工を繰り返し行うことができる。すな
わち、本実施の形態に係る製造方法により得られたＮｉ
基合金からなる金型１０は、一般的な金型に比して約５
倍の寿命を有する。
析出物および大析出物を含有することに起因して硬度、
強度および靱性が向上したＮｉ基合金から構成されてい
る。このため、熱応力に対する抵抗力が高く、摩耗や欠
けが発生し難い金型となる。具体的には、１４７００回
程度の熱間鍛造加工を繰り返し行うことができる。すな
わち、本実施の形態に係る製造方法により得られたＮｉ
基合金からなる金型１０は、一般的な金型に比して約５
倍の寿命を有する。
【００５０】さらに、熱間鍛造加工が行われている最
中、リング状ワークから熱が伝達されることにより金型
１０の温度が上昇する。上記したように、金型１０を構
成するＮｉ基合金は、６１０〜６６０℃で５〜１０時間
の第１次時効処理と、７１０〜７６０℃で５〜１０時間
の第２次時効処理とを施すことにより得られるものであ
るので、析出物の析出が不完全である。このため、熱間
鍛造加工の最中、Ｎｉ基合金の金属組織中にさらなる析
出物が新たに析出する。この新たに析出した析出物によ
りＮｉ基合金の硬度、強度および靱性がさらに向上する
ことも、金型１０の寿命が著しく長期化する理由の１つ
であると考えられる。
中、リング状ワークから熱が伝達されることにより金型
１０の温度が上昇する。上記したように、金型１０を構
成するＮｉ基合金は、６１０〜６６０℃で５〜１０時間
の第１次時効処理と、７１０〜７６０℃で５〜１０時間
の第２次時効処理とを施すことにより得られるものであ
るので、析出物の析出が不完全である。このため、熱間
鍛造加工の最中、Ｎｉ基合金の金属組織中にさらなる析
出物が新たに析出する。この新たに析出した析出物によ
りＮｉ基合金の硬度、強度および靱性がさらに向上する
ことも、金型１０の寿命が著しく長期化する理由の１つ
であると考えられる。
【００５１】また、この金型１０は、ＨＲＣが４０を超
えることに起因して耐摩耗性が高いので、寿命が一層長
期化する。
えることに起因して耐摩耗性が高いので、寿命が一層長
期化する。
【００５２】このように、本実施の形態に係る製造方法
により得られたＮｉ基合金からなる金型１０は摩耗や欠
けが発生し難いものであるので、交換頻度が著しく少な
くなる。このため、予備の金型を多数用意しておく必要
がないので、鍛造加工に要するコストを低廉化すること
ができる。
により得られたＮｉ基合金からなる金型１０は摩耗や欠
けが発生し難いものであるので、交換頻度が著しく少な
くなる。このため、予備の金型を多数用意しておく必要
がないので、鍛造加工に要するコストを低廉化すること
ができる。
【００５３】また、交換頻度が少ないので、鍛造作業を
中断する頻度も少なくなる。したがって、歯車１の生産
効率が向上するという利点もある。
中断する頻度も少なくなる。したがって、歯車１の生産
効率が向上するという利点もある。
【００５４】上記の鍛造加工過程において、小貫通孔１
４に流入した肉が小径部３となり、かつ歯部形成用溝１
８に流入した肉が外歯４となる。また、大貫通孔１２内
において、該大貫通孔１２の直径にまで拡径された大径
部２が成形される。これにより、製品としての歯車１が
得られるに至る。
４に流入した肉が小径部３となり、かつ歯部形成用溝１
８に流入した肉が外歯４となる。また、大貫通孔１２内
において、該大貫通孔１２の直径にまで拡径された大径
部２が成形される。これにより、製品としての歯車１が
得られるに至る。
【００５５】なお、上記した実施の形態においては、得
られたＮｉ基合金を金型１０に適用する場合を例示して
説明したが、該Ｎｉ基合金でタービンブレード等の構造
材料やその他のものを構成するようにしてもよいことは
いうまでもない。
られたＮｉ基合金を金型１０に適用する場合を例示して
説明したが、該Ｎｉ基合金でタービンブレード等の構造
材料やその他のものを構成するようにしてもよいことは
いうまでもない。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るＮｉ
基合金の製造方法によれば、第２次時効処理を第１次時
効処理に比して高温で行うようにしている。このため、
長径が０．５ｎｍ以上である析出物の一部として、平均
径が２５ｎｍ〜１μｍである大析出物が金属組織中に析
出する。これら析出物および大析出物の存在によって金
属組織中で応力が伝播することが著しく抑制されるの
で、市販されているＮｉ基合金に比して強度、硬度およ
び靱性が優れたＮｉ基合金を得ることができるという効
果が達成される。
基合金の製造方法によれば、第２次時効処理を第１次時
効処理に比して高温で行うようにしている。このため、
長径が０．５ｎｍ以上である析出物の一部として、平均
径が２５ｎｍ〜１μｍである大析出物が金属組織中に析
出する。これら析出物および大析出物の存在によって金
属組織中で応力が伝播することが著しく抑制されるの
で、市販されているＮｉ基合金に比して強度、硬度およ
び靱性が優れたＮｉ基合金を得ることができるという効
果が達成される。
【００５７】このようにして製造されたＮｉ基合金は、
例えば、熱間鍛造加工用金型の原材料として有用であ
る。すなわち、摩耗や欠けが発生し難く、このため、寿
命が著しく長い金型を構成することができる。この場
合、金型の交換頻度が著しく減少するので、鍛造加工に
対する設備投資を低廉化することができるとともに、鍛
造加工製品の生産効率を向上させることができる。
例えば、熱間鍛造加工用金型の原材料として有用であ
る。すなわち、摩耗や欠けが発生し難く、このため、寿
命が著しく長い金型を構成することができる。この場
合、金型の交換頻度が著しく減少するので、鍛造加工に
対する設備投資を低廉化することができるとともに、鍛
造加工製品の生産効率を向上させることができる。
【図１】本実施の形態に係る鍛造加工用金型の概略縦断
面斜視図である。
面斜視図である。
【図２】図１の平面図である。
【図３】析出物（大析出物）の長径および短径の定義を
説明する説明図である。
説明する説明図である。
【図４】本実施の形態に係るＮｉ基合金の製造方法のフ
ローチャートである。
ローチャートである。
【図５】小径部に外歯を有する歯車の概略全体斜視図で
ある。
ある。
１…歯車 ４…外歯
１０…鍛造加工用金型 １８…歯部形成用
溝
溝
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２２Ｆ 1/00 Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｂ
６３０Ｃ
６３１ ６３１Ｂ
６５１ ６５１Ｂ
６５１Ｚ
６９１ ６９１Ｂ
６９１Ｃ
Claims (6)
- 【請求項１】電子線の透過厚さを１０ｎｍに標準化する
とき、透過型電子顕微鏡にて二次元的に観察される金属
組織中に長径が０．５ｎｍ以上である析出物が７００個
／μｍ2以上の割合で存在し、かつ前記析出物として、
以下の式（１）で定義される平均径が２５ｎｍ〜１μｍ
である大析出物が含まれているＮｉ基合金の製造方法で
あって、 ５０〜５５質量％のＮｉ、１７〜２１質量％のＣｒ、
２．８〜３．３質量％のＭｏ、合計で４．７５〜５．５
質量％のＴａとＮｂ（ただしＴａは０．１質量％以
下）、０．６５〜１．１５質量％のＴｉ、０．２〜０．
８質量％のＡｌを含有し、残部がＦｅおよび不可避的不
純物である非熱処理Ｎｉ基合金に対して溶体化処理を施
した後、第１次時効処理と、前記第１次時効処理の際の
温度に比して高温での第２次時効処理とを施すことを特
徴とするＮｉ基合金の製造方法。 平均径＝（長径＋短径）／２ …（１） - 【請求項２】請求項１記載の製造方法において、前記非
熱処理Ｎｉ基合金として、０．０８質量％以下のＣｏ、
０．０１質量％以下のＢ、０．０８質量％以下のＣｕ、
０．０８質量％以下のＣ、０．３５質量％以下のＳｉ、
０．３５質量％以下のＭｎ、０．０１５質量％以下の
Ｐ、および０．０１５質量％以下のＳをさらに含有する
ものを使用することを特徴とするＮｉ基合金の製造方
法。 - 【請求項３】請求項１または２記載の製造方法におい
て、前記第１次時効処理を６１０〜６６０℃で行い、か
つ前記第２次時効処理を７１０〜７６０℃で行うことを
特徴とするＮｉ基合金の製造方法。 - 【請求項４】請求項３記載の製造方法において、前記析
出物および前記大析出物として少なくともγ”相を析出
させることを特徴とするＮｉ基合金の製造方法。 - 【請求項５】請求項１〜４のいずれか１項に記載の製造
方法において、前記第１次時効処理および前記第２次時
効処理での保持時間を５〜１０時間とすることを特徴と
するＮｉ基合金の製造方法。 - 【請求項６】請求項１〜５のいずれか１項に記載の製造
方法において、前記非熱処理Ｎｉ基合金として、金属組
織中の母材粒子の結晶粒度がＡＳＴＭ規格でＮｏ．８以
上であるものを使用することを特徴とするＮｉ基合金の
製造方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001284046A JP4512299B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
| US10/245,220 US6997994B2 (en) | 2001-09-18 | 2002-09-17 | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
| CA002403545A CA2403545C (en) | 2001-09-18 | 2002-09-17 | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
| EP02256464A EP1293583B1 (en) | 2001-09-18 | 2002-09-18 | Ni based alloy, method for producing the same, and forging die |
| CNB021545103A CN1179059C (zh) | 2001-09-18 | 2002-09-18 | Ni基合金，Ni基合金的制备方法及锻模 |
| HK03106398.2A HK1054056B (zh) | 2001-09-18 | 2003-09-09 | Ni基合金，ni基合金的製備方法及鍛模 |
| US11/288,788 US20060081315A1 (en) | 2001-09-18 | 2005-11-29 | Method for producing Ni based alloy and forging die |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001284046A JP4512299B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003089861A true JP2003089861A (ja) | 2003-03-28 |
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ID=19107438
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001284046A Expired - Fee Related JP4512299B2 (ja) | 2001-09-18 | 2001-09-18 | Ｎｉ基合金の製造方法 |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103381459A (zh) * | 2013-06-03 | 2013-11-06 | 上海齐耀动力技术有限公司 | 一种高温合金钢加热器筒体的模锻工艺 |
| CN110938788A (zh) * | 2019-11-20 | 2020-03-31 | 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 | 一种基于热处理改善的涡轮后机匣铸件的延寿方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5726153A (en) * | 1980-07-23 | 1982-02-12 | Toshiba Corp | Heat treatment of nickel superalloy |
| JPS57131353A (en) * | 1981-02-05 | 1982-08-14 | Toshiba Corp | Heat treatment of nickel alloy |
| JPS61223155A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性Ｎｉ基合金およびその製造法 |
| JPH10265878A (ja) * | 1997-03-24 | 1998-10-06 | Hitachi Metals Ltd | 高靭性Ｎｉ基合金およびその製造方法 |
-
2001
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5726153A (en) * | 1980-07-23 | 1982-02-12 | Toshiba Corp | Heat treatment of nickel superalloy |
| JPS57131353A (en) * | 1981-02-05 | 1982-08-14 | Toshiba Corp | Heat treatment of nickel alloy |
| JPS61223155A (ja) * | 1985-03-28 | 1986-10-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高耐食性Ｎｉ基合金およびその製造法 |
| JPH10265878A (ja) * | 1997-03-24 | 1998-10-06 | Hitachi Metals Ltd | 高靭性Ｎｉ基合金およびその製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103381459A (zh) * | 2013-06-03 | 2013-11-06 | 上海齐耀动力技术有限公司 | 一种高温合金钢加热器筒体的模锻工艺 |
| CN110938788A (zh) * | 2019-11-20 | 2020-03-31 | 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 | 一种基于热处理改善的涡轮后机匣铸件的延寿方法 |
| CN110938788B (zh) * | 2019-11-20 | 2021-10-22 | 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 | 一种基于热处理改善的涡轮后机匣铸件的延寿方法 |
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