JP2003087069A - オートパワーコントロール回路 - Google Patents
オートパワーコントロール回路Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 トランジスタの放熱問題を解決できるオート
パワーコントロール回路を提供すること。 【解決手段】 送信アンプ２１の増幅率を制御する制御
電圧Ｖｂを発生させる手段としてスイッチング電源２６
を使用する。スイッチング電源２６は、ＦＥＴ３１がマ
イコン２５のＰＷＭ出力によってスイッチング動作する
ことにより、検出回路２４で検出された送信電力値（送
信出力）に応じた制御電圧Ｖｂを平滑用キャパシタ３４
の両端間に発生させる。
パワーコントロール回路を提供すること。 【解決手段】 送信アンプ２１の増幅率を制御する制御
電圧Ｖｂを発生させる手段としてスイッチング電源２６
を使用する。スイッチング電源２６は、ＦＥＴ３１がマ
イコン２５のＰＷＭ出力によってスイッチング動作する
ことにより、検出回路２４で検出された送信電力値（送
信出力）に応じた制御電圧Ｖｂを平滑用キャパシタ３４
の両端間に発生させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オートパワーコン
トロール回路に関する。
トロール回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】無線機の送信出力の制御にはオートパワ
ーコントロール回路がよく使われる。オートパワーコン
トロール回路は英語の頭文字をとってＡＰＣ回路と称さ
れる。図７は、送信電力を検出してフィードバック制御
する方式の従来のＡＰＣ回路を示す。この図において、
１１は入力信号（送信信号）を増幅する送信アンプであ
る。この送信アンプ１１はバイポーラトランジスタによ
って構成されるアンプで、１１ａはこのアンプ１１の出
力制御端子である。図８の送信アンプの具体的回路例で
示すように、送信アンプ１１がバイポーラトランジスタ
で構成される場合、出力制御端子１１ａはアンプ群前段
のベース電流および電源を制御するので、ＦＥＴタイプ
のアンプ制御とは異なり電流容量が必要となる。
ーコントロール回路がよく使われる。オートパワーコン
トロール回路は英語の頭文字をとってＡＰＣ回路と称さ
れる。図７は、送信電力を検出してフィードバック制御
する方式の従来のＡＰＣ回路を示す。この図において、
１１は入力信号（送信信号）を増幅する送信アンプであ
る。この送信アンプ１１はバイポーラトランジスタによ
って構成されるアンプで、１１ａはこのアンプ１１の出
力制御端子である。図８の送信アンプの具体的回路例で
示すように、送信アンプ１１がバイポーラトランジスタ
で構成される場合、出力制御端子１１ａはアンプ群前段
のベース電流および電源を制御するので、ＦＥＴタイプ
のアンプ制御とは異なり電流容量が必要となる。
【０００３】送信アンプ１１の出力に接続されたローパ
スフィルタ１２は送信アンプ１１の不要輻射を低減する
ためのもので、このローパスフィルタ１２の出力にアン
テナ１３が接続される。また、このローパスフィルタ１
２の途中から検出回路１４によって送信電力を検出す
る。この検出回路１４はダイオード整流回路を使用した
もので、送信電力レベルに正比例した電圧出力が得られ
る。この電圧出力を基準電圧Ｖｒｅｆと差動増幅器１５
で比較し、両電圧の差に応じた出力を差動増幅器１５か
ら得る。そして、この差動増幅器１５の出力を、トラン
ジスタＱ２およびＱ１からなる増幅回路によって、出力
制御端子１１ａの制御に適正な電圧と電流に変換に、そ
の電圧と電流を出力制御端子１１ａに供給して送信アン
プ１１の増幅率を制御することにより、送信出力を一定
に制御する。
スフィルタ１２は送信アンプ１１の不要輻射を低減する
ためのもので、このローパスフィルタ１２の出力にアン
テナ１３が接続される。また、このローパスフィルタ１
２の途中から検出回路１４によって送信電力を検出す
る。この検出回路１４はダイオード整流回路を使用した
もので、送信電力レベルに正比例した電圧出力が得られ
る。この電圧出力を基準電圧Ｖｒｅｆと差動増幅器１５
で比較し、両電圧の差に応じた出力を差動増幅器１５か
ら得る。そして、この差動増幅器１５の出力を、トラン
ジスタＱ２およびＱ１からなる増幅回路によって、出力
制御端子１１ａの制御に適正な電圧と電流に変換に、そ
の電圧と電流を出力制御端子１１ａに供給して送信アン
プ１１の増幅率を制御することにより、送信出力を一定
に制御する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
回路において、出力が２５Ｗ級の送信アンプ１１ともな
ると、出力制御端子１１ａに流れる電流も数Ａになる。
そうすると、トランジスタＱ１で消費される熱損失Ｗも
Ｗ＝（Ｖｓ−Ｖｂ）Ｉｂ（ただし、Ｖｓはトランジスタ
Ｑ１のエミッタ電圧、Ｖｂ，Ｉｂは出力制御端子１１ａ
の電圧および電流すなわちトランジスタＱ１のコレクタ
電圧およびコレクタ電流）で数Ｗになってしまい、放熱
設計が問題となる。すなわち、放熱のために大型のトラ
ンジスタＱ１が必要となったり、ネジで放熱フィンを固
定したりと設計の制約条件が増えてしまう。
回路において、出力が２５Ｗ級の送信アンプ１１ともな
ると、出力制御端子１１ａに流れる電流も数Ａになる。
そうすると、トランジスタＱ１で消費される熱損失Ｗも
Ｗ＝（Ｖｓ−Ｖｂ）Ｉｂ（ただし、Ｖｓはトランジスタ
Ｑ１のエミッタ電圧、Ｖｂ，Ｉｂは出力制御端子１１ａ
の電圧および電流すなわちトランジスタＱ１のコレクタ
電圧およびコレクタ電流）で数Ｗになってしまい、放熱
設計が問題となる。すなわち、放熱のために大型のトラ
ンジスタＱ１が必要となったり、ネジで放熱フィンを固
定したりと設計の制約条件が増えてしまう。
【０００５】本発明は上記の点に鑑みなされたもので、
トランジスタの放熱問題を解決できるオートパワーコン
トロール回路を提供することを目的とする。
トランジスタの放熱問題を解決できるオートパワーコン
トロール回路を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明のオートパワーコ
ントロール回路は、送信アンプの出力値を検出し、この
検出値に応じて前記送信アンプの増幅率を制御すること
により、送信出力を一定に制御するオートパワーコント
ロール回路において、前記出力値に応じてパルス幅が可
変される信号を発生させる手段と、この手段で発生され
た信号によりスイッチング動作するトランジスタを有
し、前記パルス幅に応じた電圧を発生させるスイッチン
グ電源とを具備し、このスイッチング電源の出力電圧を
前記送信アンプに供給して送信出力を一定に制御するこ
とを特徴とする。
ントロール回路は、送信アンプの出力値を検出し、この
検出値に応じて前記送信アンプの増幅率を制御すること
により、送信出力を一定に制御するオートパワーコント
ロール回路において、前記出力値に応じてパルス幅が可
変される信号を発生させる手段と、この手段で発生され
た信号によりスイッチング動作するトランジスタを有
し、前記パルス幅に応じた電圧を発生させるスイッチン
グ電源とを具備し、このスイッチング電源の出力電圧を
前記送信アンプに供給して送信出力を一定に制御するこ
とを特徴とする。
【０００７】好ましい形態として、前記スイッチング電
源は、前記手段で発生された信号がゲートに供給される
ＦＥＴと、このＦＥＴのソースに接続された直流電源
と、前記ＦＥＴのドレインに接続された整流ダイオード
と、この整流ダイオードの出力に接続された平滑用キャ
パシタとからなり、前記平滑用キャパシタの両端間電圧
が前記送信アンプに供給される。また、前記送信アンプ
の出力値が増大すると前記信号のパルス幅が減少し、前
記送信アンプの出力値が減少すると前記信号のパルス幅
が増大する。
源は、前記手段で発生された信号がゲートに供給される
ＦＥＴと、このＦＥＴのソースに接続された直流電源
と、前記ＦＥＴのドレインに接続された整流ダイオード
と、この整流ダイオードの出力に接続された平滑用キャ
パシタとからなり、前記平滑用キャパシタの両端間電圧
が前記送信アンプに供給される。また、前記送信アンプ
の出力値が増大すると前記信号のパルス幅が減少し、前
記送信アンプの出力値が減少すると前記信号のパルス幅
が増大する。
【０００８】
【発明の実施の形態】次に添付図面を参照して本発明に
よるＡＰＣ回路の実施の形態を詳細に説明する。図１
は、本発明のＡＰＣ回路の実施の形態を示す回路図であ
る。この図において、２１は入力信号（送信信号）を増
幅する送信アンプである。この送信アンプ２１はバイポ
ーラトランジスタによって構成されるアンプで、２１ａ
はこのアンプ２１の出力制御端子である。図８の送信ア
ンプの具体的回路例で示したように、送信アンプ２１が
バイポーラトランジスタで構成される場合、出力制御端
子２１ａはアンプ群前段のベース電流および電源を制御
するので、ＦＥＴタイプのアンプ制御とは異なり電流容
量が必要となる。
よるＡＰＣ回路の実施の形態を詳細に説明する。図１
は、本発明のＡＰＣ回路の実施の形態を示す回路図であ
る。この図において、２１は入力信号（送信信号）を増
幅する送信アンプである。この送信アンプ２１はバイポ
ーラトランジスタによって構成されるアンプで、２１ａ
はこのアンプ２１の出力制御端子である。図８の送信ア
ンプの具体的回路例で示したように、送信アンプ２１が
バイポーラトランジスタで構成される場合、出力制御端
子２１ａはアンプ群前段のベース電流および電源を制御
するので、ＦＥＴタイプのアンプ制御とは異なり電流容
量が必要となる。
【０００９】２２は送信アンプ２１の出力に接続された
ローパスフィルタである。このローパスフィルタ２２は
送信アンプ２１の不要輻射を低減するためのもので、こ
のローパスフィルタ２２の出力にアンテナ２３が接続さ
れる。また、このローパスフィルタ２２の途中から検出
回路２４によって送信電力を検出する。この検出回路２
４はダイオード整流回路を使用したもので、送信電力レ
ベル（送信出力）に正比例した電圧出力が得られる。
ローパスフィルタである。このローパスフィルタ２２は
送信アンプ２１の不要輻射を低減するためのもので、こ
のローパスフィルタ２２の出力にアンテナ２３が接続さ
れる。また、このローパスフィルタ２２の途中から検出
回路２４によって送信電力を検出する。この検出回路２
４はダイオード整流回路を使用したもので、送信電力レ
ベル（送信出力）に正比例した電圧出力が得られる。
【００１０】検出回路２４の電圧出力（検出送信出力）
はマイコン２５のＡ／Ｄコンバータに入力されてデジタ
ル値に変換される。マイコン２５はこの値をデジタル的
に処理して、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出力）に対応
したＰＷＭ出力をマイコン内蔵のＰＷＭポートから発生
させる。
はマイコン２５のＡ／Ｄコンバータに入力されてデジタ
ル値に変換される。マイコン２５はこの値をデジタル的
に処理して、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出力）に対応
したＰＷＭ出力をマイコン内蔵のＰＷＭポートから発生
させる。
【００１１】ＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄ
ｕｌａｔｉｏｎ）出力を図２に示す。ＰＷＭ出力は、周
期が一定で、パルス幅（“Ｈ”期間）がＡ／Ｄコンバー
タ入力（送信出力）に応じて可変される信号であり、こ
こでは、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出力）が大きいと
パルス幅が短くなり、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出
力）が小さいとパルス幅が長くなるように設定されてい
る。
ｕｌａｔｉｏｎ）出力を図２に示す。ＰＷＭ出力は、周
期が一定で、パルス幅（“Ｈ”期間）がＡ／Ｄコンバー
タ入力（送信出力）に応じて可変される信号であり、こ
こでは、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出力）が大きいと
パルス幅が短くなり、Ａ／Ｄコンバータ入力（送信出
力）が小さいとパルス幅が長くなるように設定されてい
る。
【００１２】図１に戻って、２６はスイッチング電源
で、ＦＥＴ３１と、直流電源３２と、整流ダイオード３
３と、平滑用キャパシタ３４とで構成される。ＦＥＴ３
１は、ゲートがマイコン２５のＰＷＭ出力に接続され
る。直流電源３２はＦＥＴ３１のソースにプラス極が接
続され、マイナス極は接地される。整流ダイオード３３
は、ＦＥＴ３１のドレインにアノードが接続される。平
滑用キャパシタ３４は、整流ダイオード３３のカソード
と接地間に接続される。そして、このスイッチング電源
２６は、ＦＥＴ３１がマイコン２５のＰＷＭ出力によっ
てスイッチング動作することにより、検出回路２４で検
出された送信電力値（送信出力）に応じた制御電圧Ｖｂ
を平滑用キャパシタ３４の両端間に発生させる。そし
て、この制御電圧Ｖｂが送信アンプ２１の出力制御端子
２１ａに供給されて送信アンプ２１の増幅率を制御する
ことにより、送信出力が一定になるように制御されてい
る。
で、ＦＥＴ３１と、直流電源３２と、整流ダイオード３
３と、平滑用キャパシタ３４とで構成される。ＦＥＴ３
１は、ゲートがマイコン２５のＰＷＭ出力に接続され
る。直流電源３２はＦＥＴ３１のソースにプラス極が接
続され、マイナス極は接地される。整流ダイオード３３
は、ＦＥＴ３１のドレインにアノードが接続される。平
滑用キャパシタ３４は、整流ダイオード３３のカソード
と接地間に接続される。そして、このスイッチング電源
２６は、ＦＥＴ３１がマイコン２５のＰＷＭ出力によっ
てスイッチング動作することにより、検出回路２４で検
出された送信電力値（送信出力）に応じた制御電圧Ｖｂ
を平滑用キャパシタ３４の両端間に発生させる。そし
て、この制御電圧Ｖｂが送信アンプ２１の出力制御端子
２１ａに供給されて送信アンプ２１の増幅率を制御する
ことにより、送信出力が一定になるように制御されてい
る。
【００１３】マイコン２５およびスイッチング電源２６
の動作を図３に詳細に示す。目標の送信出力を得るため
に必要な制御電圧Ｖｂは従来の図７の回路のときと同じ
である。目標の送信出力に見合った制御電圧Ｖｂを得る
のに必要なＰＷＭ出力のパルス幅（デューティ比）も一
義的に決まる。
の動作を図３に詳細に示す。目標の送信出力を得るため
に必要な制御電圧Ｖｂは従来の図７の回路のときと同じ
である。目標の送信出力に見合った制御電圧Ｖｂを得る
のに必要なＰＷＭ出力のパルス幅（デューティ比）も一
義的に決まる。
【００１４】図３の(ｂ)に示すように送信出力が目標値
で何の変動も無い場合は検出回路２４の出力（Ａ／Ｄコ
ンバータ入力）も一定であるため、マイコン２５はＰＷ
Ｍ出力のパルス幅を一定に維持し続ける。その結果、ス
イッチング電源２６による制御電圧Ｖｂも一定となる。
で何の変動も無い場合は検出回路２４の出力（Ａ／Ｄコ
ンバータ入力）も一定であるため、マイコン２５はＰＷ
Ｍ出力のパルス幅を一定に維持し続ける。その結果、ス
イッチング電源２６による制御電圧Ｖｂも一定となる。
【００１５】一方、図３の(ａ)で示すように送信出力が
目標値から上昇した場合は、Ａ／Ｄコンバータ入力も上
昇する。この場合、マイコン２５はＰＷＭ出力のパルス
幅を減少させるように動作する。そうすると、スイッチ
ング電源２６の出力は降下し、制御電圧Ｖｂを下げ、送
信出力を目標値に下げるように作用する。
目標値から上昇した場合は、Ａ／Ｄコンバータ入力も上
昇する。この場合、マイコン２５はＰＷＭ出力のパルス
幅を減少させるように動作する。そうすると、スイッチ
ング電源２６の出力は降下し、制御電圧Ｖｂを下げ、送
信出力を目標値に下げるように作用する。
【００１６】反対に図３の(ｃ)で示すように送信出力が
目標値から降下した場合は、Ａ／Ｄコンバータの入力が
降下する。この場合、マイコン２５はＰＷＭ出力のパル
ス幅を増大させるように動作する。したがって、スイッ
チング電源２６の出力は上昇し、制御電圧Ｖｂを上げ、
送信出力を目標値に上昇させる。
目標値から降下した場合は、Ａ／Ｄコンバータの入力が
降下する。この場合、マイコン２５はＰＷＭ出力のパル
ス幅を増大させるように動作する。したがって、スイッ
チング電源２６の出力は上昇し、制御電圧Ｖｂを上げ、
送信出力を目標値に上昇させる。
【００１７】このようにして上記回路によれば、マイコ
ン２５とスイッチング電源２６を使用して送信出力が一
定に制御される。
ン２５とスイッチング電源２６を使用して送信出力が一
定に制御される。
【００１８】マイコン２５の詳細を図４に示す。マイコ
ン２５には、Ａ／Ｄコンバータ４１、演算手段４２、記
憶手段４３、ＰＷＭ波形出力手段４４が設けられる。記
憶手段４３には、予め、Ａ／Ｄコンバータ出力対ＰＷＭ
出力パルス幅の出力関係が記憶されている。
ン２５には、Ａ／Ｄコンバータ４１、演算手段４２、記
憶手段４３、ＰＷＭ波形出力手段４４が設けられる。記
憶手段４３には、予め、Ａ／Ｄコンバータ出力対ＰＷＭ
出力パルス幅の出力関係が記憶されている。
【００１９】このように構成されたマイコン２５におい
ては、図１の検出回路２４の出力がＡ／Ｄコンバータ４
１によりデジタル値に変換される。すると、Ａ／Ｄコン
バータ４１の出力に応じて、予め記憶手段４３に記憶さ
れたＡ／Ｄコンバータ出力対ＰＷＭ出力パルス幅の出力
関係に従ってＰＷＭ出力パルス幅制御信号が演算手段４
２からＰＷＭ波形出力手段４４に出力される。すると、
供給されたＰＷＭ出力パルス幅制御信号に応じた、すな
わちＡ／Ｄコンバータ４１の入力（送信出力）に応じた
パルス幅のＰＷＭ出力がＰＷＭ波形出力手段４４から出
力される。
ては、図１の検出回路２４の出力がＡ／Ｄコンバータ４
１によりデジタル値に変換される。すると、Ａ／Ｄコン
バータ４１の出力に応じて、予め記憶手段４３に記憶さ
れたＡ／Ｄコンバータ出力対ＰＷＭ出力パルス幅の出力
関係に従ってＰＷＭ出力パルス幅制御信号が演算手段４
２からＰＷＭ波形出力手段４４に出力される。すると、
供給されたＰＷＭ出力パルス幅制御信号に応じた、すな
わちＡ／Ｄコンバータ４１の入力（送信出力）に応じた
パルス幅のＰＷＭ出力がＰＷＭ波形出力手段４４から出
力される。
【００２０】図５は、上記のようなマイコン２５におけ
るＡ／Ｄコンバータ４１入力（出力）対ＰＷＭ出力パル
ス幅の出力関係を数値で示す図である。前述した説明の
通り、ＰＷＭ出力パルス幅はＡ／Ｄコンバータ入力（送
信出力）に応じて可変されており、しかもＡ／Ｄコンバ
ータ入力（送信出力）が増加すればＰＷＭ出力パルス幅
が短くなっており、逆にＡ／Ｄコンバータ入力（送信出
力）が減少すればＰＷＭ出力パルス幅が長くなってい
る。
るＡ／Ｄコンバータ４１入力（出力）対ＰＷＭ出力パル
ス幅の出力関係を数値で示す図である。前述した説明の
通り、ＰＷＭ出力パルス幅はＡ／Ｄコンバータ入力（送
信出力）に応じて可変されており、しかもＡ／Ｄコンバ
ータ入力（送信出力）が増加すればＰＷＭ出力パルス幅
が短くなっており、逆にＡ／Ｄコンバータ入力（送信出
力）が減少すればＰＷＭ出力パルス幅が長くなってい
る。
【００２１】図６は、上記のようなマイコン２５の動作
をフローチャートで示した図で、マイコン２５は、送信
電力（送信出力）検出値をＡ／Ｄ変換するステップＳ１
と、このステップＳ１で得られたＡ／Ｄ変換出力に応じ
てＰＷＭ出力パルス幅を制御するステップＳ２と、この
ステップＳ２で制御されたパルス幅でＰＷＭ出力を発生
させるステップＳ３とを繰返す。
をフローチャートで示した図で、マイコン２５は、送信
電力（送信出力）検出値をＡ／Ｄ変換するステップＳ１
と、このステップＳ１で得られたＡ／Ｄ変換出力に応じ
てＰＷＭ出力パルス幅を制御するステップＳ２と、この
ステップＳ２で制御されたパルス幅でＰＷＭ出力を発生
させるステップＳ３とを繰返す。
【００２２】そして、以上のようなＡＰＣ回路において
は、制御電圧Ｖｂを発生させるのにスイッチング電源２
６を用いたため、トランジスタ（ＦＥＴ３１）での熱損
失が大幅に改善され、トランジスタの放熱の問題を解決
でき、トランジスタの小型化と、放熱に必要だった部品
の削除によるコストダウンを図れる。
は、制御電圧Ｖｂを発生させるのにスイッチング電源２
６を用いたため、トランジスタ（ＦＥＴ３１）での熱損
失が大幅に改善され、トランジスタの放熱の問題を解決
でき、トランジスタの小型化と、放熱に必要だった部品
の削除によるコストダウンを図れる。
【００２３】なお、上記の実施の形態では、スイッチン
グ電源２６のトランジスタとしてＦＥＴ３１を使用した
が、これをバイポーラトランジスタに置き換えることも
できる。
グ電源２６のトランジスタとしてＦＥＴ３１を使用した
が、これをバイポーラトランジスタに置き換えることも
できる。
【００２４】
【発明の効果】以上詳細に説明したように本発明のオー
トパワーコントロール回路によれば、トランジスタの放
熱問題を解決できる。
トパワーコントロール回路によれば、トランジスタの放
熱問題を解決できる。
【図１】本発明によるＡＰＣ回路の実施の形態を示す回
路図。
路図。
【図２】本発明の実施の形態におけるＰＷＭ出力を示す
波形図。
波形図。
【図３】本発明の実施の形態におけるマイコンとスイッ
チング電源の動作を詳細に示す図。
チング電源の動作を詳細に示す図。
【図４】本発明の実施の形態におけるマイコンの詳細を
示す回路図。
示す回路図。
【図５】本発明の実施の形態におけるマイコンのＡ／Ｄ
コンバータ入力（出力）対ＰＷＭ出力パルス幅の出力関
係を数値例で示す図。
コンバータ入力（出力）対ＰＷＭ出力パルス幅の出力関
係を数値例で示す図。
【図６】本発明の実施の形態におけるマイコンの動作を
示すフローチャート。
示すフローチャート。
【図７】従来のＡＰＣ回路を示す回路図。
【図８】送信アンプの具体的回路例を示す回路図。
２１ 送信アンプ
２２ ローパスフィルタ
２３ アンテナ
２４ 検出回路
２５ マイコン
２６ スイッチング電源
３１ ＦＥＴ
３２ 直流電源
３３ 整流ダイオード
３４ 平滑用キャパシタ
Claims (3)
- 【請求項１】 送信アンプの出力値を検出し、この検出
値に応じて前記送信アンプの増幅率を制御することによ
り、送信出力を一定に制御するオートパワーコントロー
ル回路において、 前記出力値に応じてパルス幅が可変される信号を発生さ
せる手段と、 この手段で発生された信号によりスイッチング動作する
トランジスタを有し、前記パルス幅に応じた電圧を発生
させるスイッチング電源とを具備し、 このスイッチング電源の出力電圧を前記送信アンプに供
給して送信出力を一定に制御することを特徴とするオー
トパワーコントロール回路。 - 【請求項２】 前記スイッチング電源は、前記手段で発
生された信号がゲートに供給されるＦＥＴと、このＦＥ
Ｔのソースに接続された直流電源と、前記ＦＥＴのドレ
インに接続された整流ダイオードと、この整流ダイオー
ドの出力に接続された平滑用キャパシタとからなり、前
記平滑用キャパシタの両端間電圧が前記送信アンプに供
給されることを特徴とする請求項１に記載のオートパワ
ーコントロール回路。 - 【請求項３】 前記送信アンプの出力値が増大すると前
記信号のパルス幅が減少し、前記送信アンプの出力値が
減少すると前記信号のパルス幅が増大することを特徴と
する請求項１または２に記載のオートパワーコントロー
ル回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001279874A JP2003087069A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | オートパワーコントロール回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001279874A JP2003087069A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | オートパワーコントロール回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003087069A true JP2003087069A (ja) | 2003-03-20 |
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ID=19103971
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001279874A Pending JP2003087069A (ja) | 2001-09-14 | 2001-09-14 | オートパワーコントロール回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003087069A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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