JP2003047296A - エンジン発電機のインバータ装置 - Google Patents
エンジン発電機のインバータ装置Info
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- JP2003047296A JP2003047296A JP2001235383A JP2001235383A JP2003047296A JP 2003047296 A JP2003047296 A JP 2003047296A JP 2001235383 A JP2001235383 A JP 2001235383A JP 2001235383 A JP2001235383 A JP 2001235383A JP 2003047296 A JP2003047296 A JP 2003047296A
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- inverter device
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 整流回路の整流動作にかかわらず、エンジン
回転数を常に正確に検知できるエンジン発電機のインバ
ータ装置を提供する。 【解決手段】 回転数検出部３５ａは、制御電源３４ａ
の交流出力Ｖoutを基準電圧Ｖrefと比較するコンパレー
タ３５１と、基準パルス発生部３５４と、交流出力Ｖou
tの周期を計測する周期計測部３５２と、基準電圧Ｖref
を０Ｖまたは所定のマイナス電圧に切り換える切換回路
３５５とを含む。CPU３０ａは、電圧検知回路３１１１
により検知される出力電圧に基づいて、サイリスタブリ
ッジ回路３１１ａの出力電圧が安定に維持されるよう
に、SCRドライバ３７ａを付勢して各サイリスタの導通
角を制御する。CPU３０ａは、SCRドライバ３７ａの付勢
タイミングに同期してスイッチングトランジスタＴｒを
導通させる。
回転数を常に正確に検知できるエンジン発電機のインバ
ータ装置を提供する。 【解決手段】 回転数検出部３５ａは、制御電源３４ａ
の交流出力Ｖoutを基準電圧Ｖrefと比較するコンパレー
タ３５１と、基準パルス発生部３５４と、交流出力Ｖou
tの周期を計測する周期計測部３５２と、基準電圧Ｖref
を０Ｖまたは所定のマイナス電圧に切り換える切換回路
３５５とを含む。CPU３０ａは、電圧検知回路３１１１
により検知される出力電圧に基づいて、サイリスタブリ
ッジ回路３１１ａの出力電圧が安定に維持されるよう
に、SCRドライバ３７ａを付勢して各サイリスタの導通
角を制御する。CPU３０ａは、SCRドライバ３７ａの付勢
タイミングに同期してスイッチングトランジスタＴｒを
導通させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、エンジン発電機の
インバータ装置に係り、特に、エンジン回転数を正確に
検知できるエンジン発電機のインバータ装置に関する。
インバータ装置に係り、特に、エンジン回転数を正確に
検知できるエンジン発電機のインバータ装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】交流発電機をエンジンで回転させて商用
周波数の交流電力を発生するエンジン発電機では、エン
ジンを比較的高回転域で回転させて交流発電機から高出
力の交流電力を出力させ、これを整流回路で直流に変換
した後、インバータ装置により商用周波数の交流に変換
して出力する。
周波数の交流電力を発生するエンジン発電機では、エン
ジンを比較的高回転域で回転させて交流発電機から高出
力の交流電力を出力させ、これを整流回路で直流に変換
した後、インバータ装置により商用周波数の交流に変換
して出力する。
【０００３】負荷変動やその他の外因による出力電圧の
変動は、エンジン回転数を適宜に制御することにより抑
制される。また、出力波形を正弦波に近似させるために
は、整流回路の出力変動を抑える必要がある。整流回路
としてはサイリスタブリッジ回路が広く用いられてお
り、その出力変動は、ブリッジを構成するサイリスタの
導通角を動的に制御することにより行われる。
変動は、エンジン回転数を適宜に制御することにより抑
制される。また、出力波形を正弦波に近似させるために
は、整流回路の出力変動を抑える必要がある。整流回路
としてはサイリスタブリッジ回路が広く用いられてお
り、その出力変動は、ブリッジを構成するサイリスタの
導通角を動的に制御することにより行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来のエンジン発電機
では、交流発電機の出力に基づいてエンジン回転数を検
知すべく、交流発電機の出力を低電圧に変圧し、この交
流出力の周期を計測してエンジン回転数を求めている。
しかしながら、このような計測方法では、整流回路にお
いてサイリスタの導通角制御が行われると、図６に示し
たように、交流出力Ｖoutの波形にゼロクロス近傍で歪
みが生じてしまう。このため、交流出力Ｖoutの周期を
ゼロクロスのタイミングで計測してしまうと、計測結果
が前記歪み相当する誤差を含んでしまい、エンジン回転
数を正確に検知できないという技術課題があった。
では、交流発電機の出力に基づいてエンジン回転数を検
知すべく、交流発電機の出力を低電圧に変圧し、この交
流出力の周期を計測してエンジン回転数を求めている。
しかしながら、このような計測方法では、整流回路にお
いてサイリスタの導通角制御が行われると、図６に示し
たように、交流出力Ｖoutの波形にゼロクロス近傍で歪
みが生じてしまう。このため、交流出力Ｖoutの周期を
ゼロクロスのタイミングで計測してしまうと、計測結果
が前記歪み相当する誤差を含んでしまい、エンジン回転
数を正確に検知できないという技術課題があった。
【０００５】本発明の目的は、上記した従来技術の課題
を解決し、整流回路の整流動作にかかわらず、エンジン
回転数を常に正確に検知できるエンジン発電機のインバ
ータ装置を提供することにある。
を解決し、整流回路の整流動作にかかわらず、エンジン
回転数を常に正確に検知できるエンジン発電機のインバ
ータ装置を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記した目的を達成する
ために、本発明は、エンジンで駆動される交流発電機の
出力を所定の交流電圧に制御するエンジン発電機のイン
バータ装置において、前記交流発電機の交流出力に基づ
いてエンジン回転数を検知する手段と、前記エンジン回
転数を制御する手段と、前記交流出力を整流する手段
と、前記整流手段の出力変動に基づいて前記整流手段の
整流動作を制御する手段とを具備し、前記エンジン回転
数を検知する手段は、交流出力を基準電圧と比較して矩
形状パルスを生成する手段と、前記矩形状パルスに基づ
いてエンジン回転数を検知する手段と、前記基準電圧を
変位させる手段とを具備し、前記基準電圧を変位させる
手段は、前記整流手段による整流動作を制御する手段が
作動中であるか否かに応じて前記基準電圧を異ならせる
ことを特徴とする上記した特徴によれば、交流出力と比
較される基準電圧が可変なので、交流出力のあるレベル
が整流手段における整流動作に同期して歪んでも、歪み
の生じていないレベルに基準電圧を変位させることによ
り、交流出力に対して正確に同期した矩形状パルスを得
ることができる。したがって、この矩形状パルスの周期
を計測すれば、エンジン回転数を正確に求めることがで
きる。
ために、本発明は、エンジンで駆動される交流発電機の
出力を所定の交流電圧に制御するエンジン発電機のイン
バータ装置において、前記交流発電機の交流出力に基づ
いてエンジン回転数を検知する手段と、前記エンジン回
転数を制御する手段と、前記交流出力を整流する手段
と、前記整流手段の出力変動に基づいて前記整流手段の
整流動作を制御する手段とを具備し、前記エンジン回転
数を検知する手段は、交流出力を基準電圧と比較して矩
形状パルスを生成する手段と、前記矩形状パルスに基づ
いてエンジン回転数を検知する手段と、前記基準電圧を
変位させる手段とを具備し、前記基準電圧を変位させる
手段は、前記整流手段による整流動作を制御する手段が
作動中であるか否かに応じて前記基準電圧を異ならせる
ことを特徴とする上記した特徴によれば、交流出力と比
較される基準電圧が可変なので、交流出力のあるレベル
が整流手段における整流動作に同期して歪んでも、歪み
の生じていないレベルに基準電圧を変位させることによ
り、交流出力に対して正確に同期した矩形状パルスを得
ることができる。したがって、この矩形状パルスの周期
を計測すれば、エンジン回転数を正確に求めることがで
きる。
【０００７】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明を詳
細に説明する。図１は、本発明の一実施形態であるエン
ジン発電機の多重化インバータ装置の構成を示したブロ
ック図である。
細に説明する。図１は、本発明の一実施形態であるエン
ジン発電機の多重化インバータ装置の構成を示したブロ
ック図である。
【０００８】エンジン発電機２は、２系統の３相メイン
巻線２Ａ，２Ｂを備え、エンジン１により駆動される。
エンジン１の出力は、ステップモータ５により開度調整
されるスロットル（図示せず）によって制御される。メ
イン巻線２Ａ，２Ｂの出力段には、インバータ回路３ａ
（マスタ），３ｂ（スレーブ）がそれぞれ接続されてい
る。マスタ３ａおよびスレーブ３ｂの出力段は直列・並
列切換部４に接続されている。
巻線２Ａ，２Ｂを備え、エンジン１により駆動される。
エンジン１の出力は、ステップモータ５により開度調整
されるスロットル（図示せず）によって制御される。メ
イン巻線２Ａ，２Ｂの出力段には、インバータ回路３ａ
（マスタ），３ｂ（スレーブ）がそれぞれ接続されてい
る。マスタ３ａおよびスレーブ３ｂの出力段は直列・並
列切換部４に接続されている。
【０００９】前記３相メイン巻線２Ｂの出力段にはトラ
ンス７の一次コイル７１が接続されている。トランス７
の二次側には３つのサブコイル７２（７２ａ，７２ｂ，
７２ｃ）が二次コイルとして結合されている。サブコイ
ル７２ａ，７２ｂはインバータ電源コイルであり、それ
ぞれマスタ３ａの制御電源３４ａおよびスレーブ３ｂの
制御電源３４ｂへ駆動電力を供給する。サブコイル７２
ｃは、内部バッテリ（図示せず）へ充電電流を供給する
ための充電コイル、または直流電圧を外部ソケット（図
示せず）へ供給するための外部直流電源コイルである。
ンス７の一次コイル７１が接続されている。トランス７
の二次側には３つのサブコイル７２（７２ａ，７２ｂ，
７２ｃ）が二次コイルとして結合されている。サブコイ
ル７２ａ，７２ｂはインバータ電源コイルであり、それ
ぞれマスタ３ａの制御電源３４ａおよびスレーブ３ｂの
制御電源３４ｂへ駆動電力を供給する。サブコイル７２
ｃは、内部バッテリ（図示せず）へ充電電流を供給する
ための充電コイル、または直流電圧を外部ソケット（図
示せず）へ供給するための外部直流電源コイルである。
【００１０】このように、本実施形態では発電機２の出
力の一部をトランス７を介して取り出し、インバータ電
源やバッテリ充電電源等の内部電源として利用するの
で、内部電源として必要な電力に応じてトランス７の一
次コイル７１と二次コイル７２との巻数比を設定すれ
ば、発電機２のメイン出力から必要な電力のみを取り出
すことができ、発電効率を向上させることができる。
力の一部をトランス７を介して取り出し、インバータ電
源やバッテリ充電電源等の内部電源として利用するの
で、内部電源として必要な電力に応じてトランス７の一
次コイル７１と二次コイル７２との巻数比を設定すれ
ば、発電機２のメイン出力から必要な電力のみを取り出
すことができ、発電効率を向上させることができる。
【００１１】さらに、本実施形態ではトランス７の二次
側を複数のサブコイル７２ａ，７２ｂ，７２ｃで構成し
たので、内部電源で駆動される複数の電気負荷における
消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれば、交
流発電機のメイン出力から内部電源として必要な電力を
正確に取り出せるようになる。
側を複数のサブコイル７２ａ，７２ｂ，７２ｃで構成し
たので、内部電源で駆動される複数の電気負荷における
消費電力に応じて各サブコイルの巻数を設定すれば、交
流発電機のメイン出力から内部電源として必要な電力を
正確に取り出せるようになる。
【００１２】マスタ３ａにおいて、３相メイン巻線２Ａ
の出力は、整流平滑回路３１ａ、インバータ回路３２ａ
およびフィルタ回路３３ａを経由して前記直列・並列切
換部４へ供給される。前記整流平滑回路３１ａは、サイ
リスタブリッジ回路３１１ａおよび平滑回路３１２ａか
ら構成される。前記インバータ回路３２ａは、電界効果
トランジスタ（ＦＥＴ）ブリッジ３２１ａおよび平滑回
路３２２ａから構成される。
の出力は、整流平滑回路３１ａ、インバータ回路３２ａ
およびフィルタ回路３３ａを経由して前記直列・並列切
換部４へ供給される。前記整流平滑回路３１ａは、サイ
リスタブリッジ回路３１１ａおよび平滑回路３１２ａか
ら構成される。前記インバータ回路３２ａは、電界効果
トランジスタ（ＦＥＴ）ブリッジ３２１ａおよび平滑回
路３２２ａから構成される。
【００１３】SCRドライバ３７ａは、サイリスタブリッ
ジ回路３１１ａを構成するサイリスタの導通角を制御す
る。回転検出部３５ａは、前記制御電極３４ａの交流出
力に基づいてエンジン回転数を検知する。ガバナ制御部
３６ａは、前記検知されたエンジン回転数に基づいて、
前記ステップモータ５を制御する。
ジ回路３１１ａを構成するサイリスタの導通角を制御す
る。回転検出部３５ａは、前記制御電極３４ａの交流出
力に基づいてエンジン回転数を検知する。ガバナ制御部
３６ａは、前記検知されたエンジン回転数に基づいて、
前記ステップモータ５を制御する。
【００１４】なお、スレーブ３ｂの構成は、前記回転検
出部３５ａおよびガバナ制御部３６ａを搭載していない
点を除いて前記マスタ３ａと同等なので、その説明は省
略する。
出部３５ａおよびガバナ制御部３６ａを搭載していない
点を除いて前記マスタ３ａと同等なので、その説明は省
略する。
【００１５】各インバータ回路３ａ，３ｂ間は通信線８
で接続されており、互いを同期運転するための制御信号
および同期信号が、この通信線８を介して送受される。
スレーブ３ｂは、自身のSCRドライバ３７ｂによる導通
角制御の実績をマスタ３ａへ送信する。マスタ３ａは、
自身のSCRドライバ３７ａによる導通角制御の実績とス
レーブ３ｂのSCRドライバ３７ｂによる導通角制御の実
績とに基づいてエンジンの最適回転数を決定し、これを
ガバナ制御部へ通知する続いて、前記２つのインバータ
回路の直列・並列接続切り換えについて説明する。図２
は、前記直列・並列切換部４の詳細を示す回路図であ
る。直列・並列切換部４はトグルスイッチで構成するこ
とができ、スイッチが接点ａ側に切り換えられていると
きは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には、マスタ３ａの出
力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力され、出力端子Ｔ２お
よびＴ３間にはスレーブ３ｂの出力電圧（例えば１２０
Ｖ）が出力され、結果的に出力端子Ｔ１およびＴ３間で
はマスタ３ａおよびスレーブ３ｂの出力電圧の２倍の出
力電圧（２４０Ｖ）が得られる。すなわち、マスタ３ａ
とスレーブ３ｂとは直列に接続されたことになる。
で接続されており、互いを同期運転するための制御信号
および同期信号が、この通信線８を介して送受される。
スレーブ３ｂは、自身のSCRドライバ３７ｂによる導通
角制御の実績をマスタ３ａへ送信する。マスタ３ａは、
自身のSCRドライバ３７ａによる導通角制御の実績とス
レーブ３ｂのSCRドライバ３７ｂによる導通角制御の実
績とに基づいてエンジンの最適回転数を決定し、これを
ガバナ制御部へ通知する続いて、前記２つのインバータ
回路の直列・並列接続切り換えについて説明する。図２
は、前記直列・並列切換部４の詳細を示す回路図であ
る。直列・並列切換部４はトグルスイッチで構成するこ
とができ、スイッチが接点ａ側に切り換えられていると
きは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には、マスタ３ａの出
力電圧（例えば１２０Ｖ）が出力され、出力端子Ｔ２お
よびＴ３間にはスレーブ３ｂの出力電圧（例えば１２０
Ｖ）が出力され、結果的に出力端子Ｔ１およびＴ３間で
はマスタ３ａおよびスレーブ３ｂの出力電圧の２倍の出
力電圧（２４０Ｖ）が得られる。すなわち、マスタ３ａ
とスレーブ３ｂとは直列に接続されたことになる。
【００１６】また、スイッチが接点ｂ側に切り換えられ
ているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には電圧が出
力されず、出力端子Ｔ２およびＴ３間にのみ、マスタ３
ａおよびスレーブ３ｂによる出力電圧（例えば１２０
Ｖ）が出力される。結果的に出力端子Ｔ２およびＴ３間
にはマスタ３ａ，スレーブ３ｂのそれぞれの出力電圧
（１２０Ｖ）が変化されずに出力され、出力（例えば２
ｋＷ）が２倍（４ｋＷ）になって現れる。すなわち、マ
スタ３ａとスレーブ３ｂとは並列に接続されたことにな
る。
ているときは、出力端子Ｔ１およびＴ２間には電圧が出
力されず、出力端子Ｔ２およびＴ３間にのみ、マスタ３
ａおよびスレーブ３ｂによる出力電圧（例えば１２０
Ｖ）が出力される。結果的に出力端子Ｔ２およびＴ３間
にはマスタ３ａ，スレーブ３ｂのそれぞれの出力電圧
（１２０Ｖ）が変化されずに出力され、出力（例えば２
ｋＷ）が２倍（４ｋＷ）になって現れる。すなわち、マ
スタ３ａとスレーブ３ｂとは並列に接続されたことにな
る。
【００１７】次いで、前記マスタ３ａの回転数検出部３
５ａによるエンジン回転数の検出動作を説明する。図３
は、前記回転数検出部３５ａ、サイリスタブリッジ回路
３１１ａおよび平滑回路３１２ａの回路構成を示したブ
ロック図であり、前記と同一の符号は同一または同等部
分を表している。
５ａによるエンジン回転数の検出動作を説明する。図３
は、前記回転数検出部３５ａ、サイリスタブリッジ回路
３１１ａおよび平滑回路３１２ａの回路構成を示したブ
ロック図であり、前記と同一の符号は同一または同等部
分を表している。
【００１８】回転数検出部３５ａは、前記制御電源３４
ａの交流出力Ｖoutを基準電圧Ｖrefと比較するコンパレ
ータ３５１と、前記コンパレータ３５１の出力パルスよ
りも十分に高速な基準パルスを発生する基準パルス発生
部３５４と、前記交流出力Ｖoutおよび基準パルスに基
づいて交流出力Ｖoutの周期を計測する周期計測部３５
２と、前記基準電圧Ｖrefを０Ｖまたは所定のマイナス
電圧に切り換える切換回路３５５とを含む。
ａの交流出力Ｖoutを基準電圧Ｖrefと比較するコンパレ
ータ３５１と、前記コンパレータ３５１の出力パルスよ
りも十分に高速な基準パルスを発生する基準パルス発生
部３５４と、前記交流出力Ｖoutおよび基準パルスに基
づいて交流出力Ｖoutの周期を計測する周期計測部３５
２と、前記基準電圧Ｖrefを０Ｖまたは所定のマイナス
電圧に切り換える切換回路３５５とを含む。
【００１９】上記した構成では、周期計測部３５２によ
る計測結果がエンジン回転数を代表する情報となる。サ
イリスタブリッジ回路３１１ａは、その出力電圧を検出
する電圧検知部３１１１を含み、検出結果はCPU３０へ
提供される。
る計測結果がエンジン回転数を代表する情報となる。サ
イリスタブリッジ回路３１１ａは、その出力電圧を検出
する電圧検知部３１１１を含み、検出結果はCPU３０へ
提供される。
【００２０】マスタ３ａのCPU３０ａは、電圧検知回路
３１１１により検知される出力電圧に基づいて、当該サ
イリスタブリッジ回路３１１ａの出力電圧が安定に維持
されるように、SCRドライバ３７ａを付勢して各サイリ
スタの導通角をフィードバック制御する。前記CPU３０
ａは、SCRドライバ３７ａの付勢タイミングに同期し
て、前記切換回路３５５のスイッチングトランジスタＴ
ｒを導通させる。
３１１１により検知される出力電圧に基づいて、当該サ
イリスタブリッジ回路３１１ａの出力電圧が安定に維持
されるように、SCRドライバ３７ａを付勢して各サイリ
スタの導通角をフィードバック制御する。前記CPU３０
ａは、SCRドライバ３７ａの付勢タイミングに同期し
て、前記切換回路３５５のスイッチングトランジスタＴ
ｒを導通させる。
【００２１】このような構成において、前記サイリスタ
ブリッジ回路３１１ａの出力が安定しており、SCRドラ
イバ３７ａが付勢されていない状態では、前記切換回路
３５５のスイッチングトランジスタＴｒが遮断されたま
まとなる。したがって、コンパレータの非反転入力（基
準電圧Ｖref）が、図４に示したように０Ｖに維持され
るので、従来技術と同様に、コンパレータ３５１の出力
は交流出力Ｖoutのゼロクロスタイミングで反転する。
ブリッジ回路３１１ａの出力が安定しており、SCRドラ
イバ３７ａが付勢されていない状態では、前記切換回路
３５５のスイッチングトランジスタＴｒが遮断されたま
まとなる。したがって、コンパレータの非反転入力（基
準電圧Ｖref）が、図４に示したように０Ｖに維持され
るので、従来技術と同様に、コンパレータ３５１の出力
は交流出力Ｖoutのゼロクロスタイミングで反転する。
【００２２】これに対して、SCRドライバ３７ａが付勢
され、サイリスタブリッジ回路３１１ａのサイリスタが
導通角を制御されると、図５に示したように、交流出力
Ｖoutに０Ｖ近傍で歪みが生じる。
され、サイリスタブリッジ回路３１１ａのサイリスタが
導通角を制御されると、図５に示したように、交流出力
Ｖoutに０Ｖ近傍で歪みが生じる。
【００２３】しかしながら、本実施形態ではサイリスタ
の導通角制御に同期して、前記切換回路３５５のスイッ
チングトランジスタＴｒが導通するので、コンパレータ
の非反転入力（Ｖref）が、抵抗Ｒ１を流れるコレクタ
電流およびスイッチングトランジスタのＶBEに相当する
電圧（本実施形態では、振幅の１２〜１３％程度）だけ
前記０Ｖよりもマイナス側にシフトする。
の導通角制御に同期して、前記切換回路３５５のスイッ
チングトランジスタＴｒが導通するので、コンパレータ
の非反転入力（Ｖref）が、抵抗Ｒ１を流れるコレクタ
電流およびスイッチングトランジスタのＶBEに相当する
電圧（本実施形態では、振幅の１２〜１３％程度）だけ
前記０Ｖよりもマイナス側にシフトする。
【００２４】したがって、コンパレータ３５１の出力
は、交流出力Ｖoutのゼロクロス近傍からずれた、歪み
のないタイミングで反転する。この結果、交流出力Ｖou
tの波形が、前記サイリスタの導通角制御の影響を受け
て０Ｖ付近で歪んでいても、交流出力に対して正確に同
期した矩形状パルスを得ることができる。
は、交流出力Ｖoutのゼロクロス近傍からずれた、歪み
のないタイミングで反転する。この結果、交流出力Ｖou
tの波形が、前記サイリスタの導通角制御の影響を受け
て０Ｖ付近で歪んでいても、交流出力に対して正確に同
期した矩形状パルスを得ることができる。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、交流出力と比較される
基準電圧が可変なので、交流出力のあるレベルが整流手
段における整流動作に同期して歪んでも、歪みの生じて
いないレベルに基準電圧を変位させることにより、交流
出力に対して正確に同期した矩形状パルスを得ることが
できる。したがって、この矩形状パルスの周期を計測す
れば、エンジン回転数を正確に求めることができる。
基準電圧が可変なので、交流出力のあるレベルが整流手
段における整流動作に同期して歪んでも、歪みの生じて
いないレベルに基準電圧を変位させることにより、交流
出力に対して正確に同期した矩形状パルスを得ることが
できる。したがって、この矩形状パルスの周期を計測す
れば、エンジン回転数を正確に求めることができる。
【図１】 本発明の一実施形態である多重化インバータ
装置の構成を示したブロック図である。
装置の構成を示したブロック図である。
【図２】 直列・並列切換部４の詳細を示す回路図であ
る。
る。
【図３】 回転数検出部、サイリスタブリッジ回路およ
び平滑回路の回路構成を示したブロック図である。
び平滑回路の回路構成を示したブロック図である。
【図４】 図３の要部の信号波形図である。
【図５】 図３の要部の信号波形図である。
【図６】 従来技術の問題点を説明するための波形図で
ある。
ある。
１…エンジン、２…エンジン発電機、３ａ（マスタ）…
インバータ回路、３ｂ（スレーブ）…インバータ回路、
４…直列・並列切換部、５…ステップモータ、７…トラ
ンス、３１ａ，３１ｂ…整流平滑回路、３２ａ，３２ｂ
…インバータ回路、３３ａ，３３ｂ…フィルタ回路、３
４ａ，３４ｂ…制御電源３４ａ，３４ｂ…、３５ａ…回
転検出部、３６ａ…ガバナ制御部、３７ａ，３７ｂ…SC
Rドライバ、７１…一次コイル、７２（７２ａ，７２
ｂ，７２ｃ）…サブコイル
インバータ回路、３ｂ（スレーブ）…インバータ回路、
４…直列・並列切換部、５…ステップモータ、７…トラ
ンス、３１ａ，３１ｂ…整流平滑回路、３２ａ，３２ｂ
…インバータ回路、３３ａ，３３ｂ…フィルタ回路、３
４ａ，３４ｂ…制御電源３４ａ，３４ｂ…、３５ａ…回
転検出部、３６ａ…ガバナ制御部、３７ａ，３７ｂ…SC
Rドライバ、７１…一次コイル、７２（７２ａ，７２
ｂ，７２ｃ）…サブコイル
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G093 AA16 AB05 BA27 DA01 DB19
DB28 EA03 EB09 EC02
5H590 AA22 CA07 CC01 CC24 CD01
CD03 EB07 FC14 FC15 HA27
HB02 JA02 JB08 JB18
Claims (4)
- 【請求項１】 エンジンで駆動される交流発電機の出力
を所定の交流電圧に制御するエンジン発電機のインバー
タ装置において、 前記交流発電機の交流出力に基づいてエンジン回転数を
検知する手段と、 前記エンジン回転数を制御する手段と、 前記交流出力を整流する手段と、 前記整流手段の出力変動に基づいて前記整流手段の整流
動作を制御する手段とを具備し、 前記エンジン回転数を検知する手段は、 交流出力を基準電圧と比較して矩形状パルスを生成する
手段と、 前記矩形状パルスに基づいてエンジン回転数を検知する
手段と、 前記基準電圧を変位させる手段とを具備し、 前記基準電圧を変位させる手段は、前記整流手段の整流
動作を制御する手段が作動中であるか否かに応じて前記
基準電圧を異ならせることを特徴とするエンジン発電機
のインバータ装置。 - 【請求項２】 前記整流手段はサイリスタブリッジ回路
であり、 前記整流動作を制御する手段は、前記サイリスタブリッ
ジ回路のサイリスタの導通角を制御することを特徴とす
る請求項１に記載のエンジン発電機のインバータ装置。 - 【請求項３】 前記交流発電機の交流出力に一次巻線が
接続された変圧器をさらに具備し、 前記エンジン回転数を検知する手段は、前記変圧器の二
次巻線に誘導される交流出力に基づいてエンジン回転数
を検知することを特徴とする請求項１または２に記載の
エンジン発電機のインバータ装置。 - 【請求項４】 前記エンジン回転数の制御手段を含む第
１インバータ装置、および前記エンジン回転数の制御手
段を含まない第２インバータ装置の２系統を備え、 前記第１インバータ装置は、自身の整流手段における整
流動作と第２インバータ装置の整流手段における整流動
作とに基づいてエンジン回転数を制御することを特徴と
する請求項１ないし３のいずれかに記載のエンジン発電
機のインバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001235383A JP2003047296A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | エンジン発電機のインバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001235383A JP2003047296A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | エンジン発電機のインバータ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003047296A true JP2003047296A (ja) | 2003-02-14 |
Family
ID=19066839
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001235383A Pending JP2003047296A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | エンジン発電機のインバータ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003047296A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008121432A (ja) * | 2006-11-08 | 2008-05-29 | Niigata Power Systems Co Ltd | ガスエンジンの制御装置 |
| JP2012154183A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | Oppama Kogyo Kk | 補器の発電器を備えたエンジンの回転数検知装置 |
| WO2014147801A1 (ja) | 2013-03-21 | 2014-09-25 | 新電元工業株式会社 | 電源装置 |
| CN109713911A (zh) * | 2019-03-06 | 2019-05-03 | 重庆瑜欣平瑞电子股份有限公司 | 通用汽油发电机大功率双电压逆变电路结构 |
-
2001
- 2001-08-02 JP JP2001235383A patent/JP2003047296A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008121432A (ja) * | 2006-11-08 | 2008-05-29 | Niigata Power Systems Co Ltd | ガスエンジンの制御装置 |
| JP2012154183A (ja) * | 2011-01-21 | 2012-08-16 | Oppama Kogyo Kk | 補器の発電器を備えたエンジンの回転数検知装置 |
| WO2014147801A1 (ja) | 2013-03-21 | 2014-09-25 | 新電元工業株式会社 | 電源装置 |
| JP5882536B2 (ja) * | 2013-03-21 | 2016-03-09 | 新電元工業株式会社 | 電源装置 |
| CN105612689A (zh) * | 2013-03-21 | 2016-05-25 | 新电元工业株式会社 | 电源装置 |
| US9647525B2 (en) | 2013-03-21 | 2017-05-09 | Shindengen Electric Manufacturing Co., Ltd. | Power supply device with current limit based on output current and input voltage |
| CN109713911A (zh) * | 2019-03-06 | 2019-05-03 | 重庆瑜欣平瑞电子股份有限公司 | 通用汽油发电机大功率双电压逆变电路结构 |
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