JP2003004343A - 気液分離装置及びこれを用いた空気調和装置 - Google Patents
気液分離装置及びこれを用いた空気調和装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の
途中の冷媒の気液分離効率を高める気液分離装置及びこ
れを用いた空気調和装置を提供する。 【解決手段】 軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状
側壁の上端を封止する頂部壁１１ａ及び下端を封止する
底部壁１１ｂを有するケーシング１１を備え、ガス出口
管１４を頂部壁１１ａ又はその近傍に結合すると共に、
液出口管１３を底部壁１１ｂ又はその近傍に結合し、か
つ、液出口管１３の管路の断面積を気液２相流入口管１
２の管路の断面積以上とし、液出口管１３の管路の断面
積を気液２相流入口管１２の管路の断面積よりも小さく
したことを特徴とする。空気調和装置はこの気液分離装
置を用いる。
途中の冷媒の気液分離効率を高める気液分離装置及びこ
れを用いた空気調和装置を提供する。 【解決手段】 軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状
側壁の上端を封止する頂部壁１１ａ及び下端を封止する
底部壁１１ｂを有するケーシング１１を備え、ガス出口
管１４を頂部壁１１ａ又はその近傍に結合すると共に、
液出口管１３を底部壁１１ｂ又はその近傍に結合し、か
つ、液出口管１３の管路の断面積を気液２相流入口管１
２の管路の断面積以上とし、液出口管１３の管路の断面
積を気液２相流入口管１２の管路の断面積よりも小さく
したことを特徴とする。空気調和装置はこの気液分離装
置を用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、蒸発器と
して機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を気液分
離し、分離された気相の冷媒を、熱交換器の出口側の管
路に流入させる気液分離装置及びこれを用いた空気調和
装置に関する。
して機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒を気液分
離し、分離された気相の冷媒を、熱交換器の出口側の管
路に流入させる気液分離装置及びこれを用いた空気調和
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】空気調和装置において、蒸発器として機
能する熱交換器は液相又は気液混合状態の冷媒を気相の
冷媒に変化させて送り出すもので、液相分と気相分とが
混合して流れる熱交換路の流速が高すぎると、圧力損失
が大きくなって熱交換能力が低下する。この圧力損失を
抑制するために、蒸発器として機能する熱交換器の入口
に気液分離装置を設置することが考えられている。この
気液分離装置は、Ｒ２２の代替冷媒であるＲ４１０Ａで
の性能向上が顕著であることから種々のものが提案され
ている。
能する熱交換器は液相又は気液混合状態の冷媒を気相の
冷媒に変化させて送り出すもので、液相分と気相分とが
混合して流れる熱交換路の流速が高すぎると、圧力損失
が大きくなって熱交換能力が低下する。この圧力損失を
抑制するために、蒸発器として機能する熱交換器の入口
に気液分離装置を設置することが考えられている。この
気液分離装置は、Ｒ２２の代替冷媒であるＲ４１０Ａで
の性能向上が顕著であることから種々のものが提案され
ている。
【０００３】この気液分離装置の代表的なものとして、
例えば、図９（ａ），（ｂ）にその平面図及び縦断面図
で示すものが知られている。この気液分離装置２０は、
円筒状側壁の両端を封止したケーシング２１の頂部壁
に、気液２相流入口管２２、液出口管２３及びガス出口
管２４を配置して内部に貫入させ、気液２相流入口管２
２及び液出口管２３の先端を底部壁の近傍まで延ばし、
ガス出口管２４の先端を頂部壁から僅かに内側に突出さ
せる構成になっていた。因みに、気液２相流入口管２２
及び液出口管２３の各口径は９．５２ｍｍで、ガス出口
管２４の口径は６．３５ｍｍであった。
例えば、図９（ａ），（ｂ）にその平面図及び縦断面図
で示すものが知られている。この気液分離装置２０は、
円筒状側壁の両端を封止したケーシング２１の頂部壁
に、気液２相流入口管２２、液出口管２３及びガス出口
管２４を配置して内部に貫入させ、気液２相流入口管２
２及び液出口管２３の先端を底部壁の近傍まで延ばし、
ガス出口管２４の先端を頂部壁から僅かに内側に突出さ
せる構成になっていた。因みに、気液２相流入口管２２
及び液出口管２３の各口径は９．５２ｍｍで、ガス出口
管２４の口径は６．３５ｍｍであった。
【０００４】かかる構成により気液分離装置２０の内部
に静的な状態で液冷媒を滞留させることが可能となる。
また、気液２相流入口管２２を頂部壁より貫入させて底
部壁の近くまで挿入したことにより、液相の冷媒を液出
口管２３より確実に流出させることができる。また、ガ
ス出口管２４の口径を小さくしたため、液滴のガス出口
管２４からの突発的な流入を防ぐことができる。
に静的な状態で液冷媒を滞留させることが可能となる。
また、気液２相流入口管２２を頂部壁より貫入させて底
部壁の近くまで挿入したことにより、液相の冷媒を液出
口管２３より確実に流出させることができる。また、ガ
ス出口管２４の口径を小さくしたため、液滴のガス出口
管２４からの突発的な流入を防ぐことができる。
【０００５】ところで、上述したように気液分離装置２
０を、蒸発器として機能する熱交換器の入口に設ける手
法は圧縮機を改造しなければならず、また、制御も複雑
になるため、実際には予期したほど効率を向上させるこ
とができなかった。そのため、理論的な効率向上を図り
得ないものの、冷凍サイクル系統の構成が簡易になこと
から、蒸発器の冷媒流入口と冷媒流出口との間の途中の
冷媒を気液分離し、分離された気相の冷媒を、蒸発器の
出口側の管路に流入させる方法が、例えば、特開平９−
１５２２１６号公報に開示されている。
０を、蒸発器として機能する熱交換器の入口に設ける手
法は圧縮機を改造しなければならず、また、制御も複雑
になるため、実際には予期したほど効率を向上させるこ
とができなかった。そのため、理論的な効率向上を図り
得ないものの、冷凍サイクル系統の構成が簡易になこと
から、蒸発器の冷媒流入口と冷媒流出口との間の途中の
冷媒を気液分離し、分離された気相の冷媒を、蒸発器の
出口側の管路に流入させる方法が、例えば、特開平９−
１５２２１６号公報に開示されている。
【０００６】しかしながら、蒸発器の熱交換路の途中に
おける気液２相の冷媒は、気相分の割合が高く、また、
流入速度も高いため、図９に示した気液分離装置２０を
用いると、液出口管２３への気相分の冷媒流入量、及
び、ガス出口管２４への液相分の冷媒流入量が多くなる
ため、気液分離効率がかなり低下してしまうという問題
点があった。
おける気液２相の冷媒は、気相分の割合が高く、また、
流入速度も高いため、図９に示した気液分離装置２０を
用いると、液出口管２３への気相分の冷媒流入量、及
び、ガス出口管２４への液相分の冷媒流入量が多くなる
ため、気液分離効率がかなり低下してしまうという問題
点があった。
【０００７】そこで、蒸発器の冷媒流入口と冷媒流出口
との間の冷媒に対する気液分離装置として、例えば、特
開２０００−２３４８２号公報に開示されたものがあ
る。この公報に記載の装置の基本的な構成は、ガス出口
管をケーシングの頂部壁に設け、その下部に複数本の液
出口管と気液２相流入口管とを順次に配設し、必要に応
じてガス出口管の近傍に流動抵抗体を設ける構成になっ
ていた。
との間の冷媒に対する気液分離装置として、例えば、特
開２０００−２３４８２号公報に開示されたものがあ
る。この公報に記載の装置の基本的な構成は、ガス出口
管をケーシングの頂部壁に設け、その下部に複数本の液
出口管と気液２相流入口管とを順次に配設し、必要に応
じてガス出口管の近傍に流動抵抗体を設ける構成になっ
ていた。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、特開
２０００−２３４８２号公報に開示された気液分離装置
では、ガス出口管を複数本設けることによって、パス間
の偏流を防止することは可能であるが、気液を効率的に
分離することが困難であった。すなわち、液出口管が気
液２相流入口管よりも上部に位置していることに加え
て、複数本設置されているために、気相分の割合の大き
い熱交換路の中間での分離では、ケーシング内を上昇す
る気相分が液出口管に流出することが避けられず、この
ために、気液分離効率が低かった。特に、液出口管が複
数本設置されているために、液出口管の実際の流路断面
積が大きくなるため抵抗が小さくなり、液出口管への気
相冷媒の流入が容易になっていた。
２０００−２３４８２号公報に開示された気液分離装置
では、ガス出口管を複数本設けることによって、パス間
の偏流を防止することは可能であるが、気液を効率的に
分離することが困難であった。すなわち、液出口管が気
液２相流入口管よりも上部に位置していることに加え
て、複数本設置されているために、気相分の割合の大き
い熱交換路の中間での分離では、ケーシング内を上昇す
る気相分が液出口管に流出することが避けられず、この
ために、気液分離効率が低かった。特に、液出口管が複
数本設置されているために、液出口管の実際の流路断面
積が大きくなるため抵抗が小さくなり、液出口管への気
相冷媒の流入が容易になっていた。
【０００９】本発明は、上記の事情を考慮してなされた
もので、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途
中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率を高め
ることのできる気液分離装置及びこれを用いた空気調和
装置を提供することを目的とする。
もので、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途
中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率を高め
ることのできる気液分離装置及びこれを用いた空気調和
装置を提供することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る発明は、
ケーシングと、ケーシングの壁部に形成された開口にそ
れぞれ結合され、気相分と液相分とが混合して気液２相
流となった冷媒を流入させる気液２相流入口管、冷媒の
液相分を流出させる液出口管及び冷媒の気相分を流出さ
せるガス出口管とを備える気液分離装置において、ケー
シングは、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状側壁
の上端を封止する頂部壁及び下端を封止する底部壁を有
し、ガス出口管をケーシングの頂部壁又はその近傍に結
合すると共に、液出口管をケーシングの底部壁又はその
近傍に結合し、かつ、ガス出口管の管路の断面積を気液
２相流入口管の管路の断面積以上とし、液出口管の管路
の断面積を気液２相流入口管の管路の断面積よりも小さ
くした、 ことを特徴とする気液分離装置。
ケーシングと、ケーシングの壁部に形成された開口にそ
れぞれ結合され、気相分と液相分とが混合して気液２相
流となった冷媒を流入させる気液２相流入口管、冷媒の
液相分を流出させる液出口管及び冷媒の気相分を流出さ
せるガス出口管とを備える気液分離装置において、ケー
シングは、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この筒状側壁
の上端を封止する頂部壁及び下端を封止する底部壁を有
し、ガス出口管をケーシングの頂部壁又はその近傍に結
合すると共に、液出口管をケーシングの底部壁又はその
近傍に結合し、かつ、ガス出口管の管路の断面積を気液
２相流入口管の管路の断面積以上とし、液出口管の管路
の断面積を気液２相流入口管の管路の断面積よりも小さ
くした、 ことを特徴とする気液分離装置。
【００１１】請求項２に係る発明は、請求項１に記載の
気液分離装置において、液出口管の近傍のケーシングの
内部に、冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵
抗板を設けたことを特徴とする。
気液分離装置において、液出口管の近傍のケーシングの
内部に、冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵
抗板を設けたことを特徴とする。
【００１２】請求項３に係る発明は、請求項１に記載の
気液分離装置において、気液２相流入口管をケーシング
の頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を液出
口管が設けられる底部壁に近接させたことを特徴とす
る。
気液分離装置において、気液２相流入口管をケーシング
の頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を液出
口管が設けられる底部壁に近接させたことを特徴とす
る。
【００１３】請求項４に係る発明は、請求項１に記載の
気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状
に形成し、その軸方向長さが直径の略３倍以上であるこ
とを特徴とする。
気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状
に形成し、その軸方向長さが直径の略３倍以上であるこ
とを特徴とする。
【００１４】請求項５に係る発明は、請求項１に記載の
気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状
に形成し、気液２相流入口管を筒状側壁より貫入させる
と共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対して
径方向内側に鋭角をなすように側壁面に近接させ、か
つ、気液２相流入口管をガス出口管よりも液出口管に近
い部位に設けたことを特徴とする。
気液分離装置において、ケーシングの筒状側壁を円筒状
に形成し、気液２相流入口管を筒状側壁より貫入させる
と共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対して
径方向内側に鋭角をなすように側壁面に近接させ、か
つ、気液２相流入口管をガス出口管よりも液出口管に近
い部位に設けたことを特徴とする。
【００１５】請求項６に係る発明は、請求項１に記載の
気液分離装置において、ガス出口管をケーシングの頂部
壁より貫入させると共に、貫入された先端を内壁面より
内側に突出させたことを特徴とする。
気液分離装置において、ガス出口管をケーシングの頂部
壁より貫入させると共に、貫入された先端を内壁面より
内側に突出させたことを特徴とする。
【００１６】請求項７に係る発明は、請求項６に記載の
気液分離装置において、ガス出口管の近傍のケーシング
の内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板
を設けたことを特徴とする。
気液分離装置において、ガス出口管の近傍のケーシング
の内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板
を設けたことを特徴とする。
【００１７】請求項８に係る発明は、気相の冷媒を圧送
する圧縮機の吐出側と吸入側の間に、第１の熱交換器と
第２の熱交換器とを直列に管接続し、第１及び第２の熱
交換器のいずれか一方を蒸発器とし、いずれか他方を凝
縮器としてそれぞれ機能させる空気調和装置において、
蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒
を、請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載された
気液分離装置を用いて気液分離し、分離された気相の冷
媒を蒸発器として機能する熱交換器の出口と圧縮機との
間の接続管路に流入させることを特徴とする。
する圧縮機の吐出側と吸入側の間に、第１の熱交換器と
第２の熱交換器とを直列に管接続し、第１及び第２の熱
交換器のいずれか一方を蒸発器とし、いずれか他方を凝
縮器としてそれぞれ機能させる空気調和装置において、
蒸発器として機能する熱交換器の熱交換路の途中の冷媒
を、請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載された
気液分離装置を用いて気液分離し、分離された気相の冷
媒を蒸発器として機能する熱交換器の出口と圧縮機との
間の接続管路に流入させることを特徴とする。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明を図面に示す好適な
実施形態に基づいて詳細に説明する。図１は本発明に係
る空気調和装置の全体の構成を示す冷凍サイクルであ
る。図１において、圧縮機１はサクションタンク２を付
帯し、圧縮機１の吐出側とサクションタンク２の吸入側
との間に四方切換弁３の一次ポートが接続されている。
この四方切換弁３の二次ポートの間に、室内熱交換器
４、膨張弁５及び室外熱交換器６が順次に管接続されて
いる。このうち、室外熱交換器６の熱交換路は途中で分
離され、一方の分離端が気液分離装置７の気液２相流入
口管に接続され、他方の分離端が気液分離装置７の液出
口管に接続されている。また、気液分離装置７のガス出
口管が、二方電磁弁８を介して、四方切換弁３とサクシ
ョンタンク２との接続管路に接続されている。
実施形態に基づいて詳細に説明する。図１は本発明に係
る空気調和装置の全体の構成を示す冷凍サイクルであ
る。図１において、圧縮機１はサクションタンク２を付
帯し、圧縮機１の吐出側とサクションタンク２の吸入側
との間に四方切換弁３の一次ポートが接続されている。
この四方切換弁３の二次ポートの間に、室内熱交換器
４、膨張弁５及び室外熱交換器６が順次に管接続されて
いる。このうち、室外熱交換器６の熱交換路は途中で分
離され、一方の分離端が気液分離装置７の気液２相流入
口管に接続され、他方の分離端が気液分離装置７の液出
口管に接続されている。また、気液分離装置７のガス出
口管が、二方電磁弁８を介して、四方切換弁３とサクシ
ョンタンク２との接続管路に接続されている。
【００１９】図１に示した冷凍サイクルにおいて、これ
を暖房モードで運転する場合には、冷媒は実線の矢印で
示した方向に循環せしめられ、室内熱交換器４が凝縮器
として機能し、室外熱交換器６が蒸発器として機能す
る。反対に、冷房モード又は除湿モードで運転する場合
には、四方切換弁３により冷媒の循環流路が切替えら
れ、破線の矢印で示した方向に循環せしめられる。
を暖房モードで運転する場合には、冷媒は実線の矢印で
示した方向に循環せしめられ、室内熱交換器４が凝縮器
として機能し、室外熱交換器６が蒸発器として機能す
る。反対に、冷房モード又は除湿モードで運転する場合
には、四方切換弁３により冷媒の循環流路が切替えら
れ、破線の矢印で示した方向に循環せしめられる。
【００２０】ここで、気液分離装置７は暖房モードでの
運転時にその機能を発揮するもので、この暖房モードで
の運転時に二方電磁弁８は開放され、冷房モードでの運
転時に二方電磁弁８は閉成される。以下、本発明に直接
的に関係する暖房モードでの運転時についてその動作を
説明する。
運転時にその機能を発揮するもので、この暖房モードで
の運転時に二方電磁弁８は開放され、冷房モードでの運
転時に二方電磁弁８は閉成される。以下、本発明に直接
的に関係する暖房モードでの運転時についてその動作を
説明する。
【００２１】先ず、圧縮機１から吐出された気相の冷媒
は四方切換弁３を介して室内熱交換器４に流入し、ここ
での熱交換により大部分が液相の冷媒に変化し、この冷
媒が膨張弁５で減圧されて室外熱交換器６に流入する。
室外熱交換器６は少なくとも上流の熱交換路と下流の熱
交換路とに分離され、上流側の熱交換路にて流入冷媒の
半分程度が気相に変化し、気液分離装置７の気液２相流
入口管に流入する。気液分離装置７で分離された気相の
冷媒は、二方電磁弁８を介して、サクションタンク２に
接続された管路に流入し、気液分離装置７で分離されて
残った液相の冷媒は下流の熱交換路にて気相に変化し、
四方切換弁３を介して、サクションタンク２に吸入され
る。従って、気液分離装置７から流出した気相の冷媒
と、室外熱交換器６から最終的に流出した気相の冷媒は
四方切換弁３とサクションタンク２の間で合流してサク
ションタンク２に吸入される。
は四方切換弁３を介して室内熱交換器４に流入し、ここ
での熱交換により大部分が液相の冷媒に変化し、この冷
媒が膨張弁５で減圧されて室外熱交換器６に流入する。
室外熱交換器６は少なくとも上流の熱交換路と下流の熱
交換路とに分離され、上流側の熱交換路にて流入冷媒の
半分程度が気相に変化し、気液分離装置７の気液２相流
入口管に流入する。気液分離装置７で分離された気相の
冷媒は、二方電磁弁８を介して、サクションタンク２に
接続された管路に流入し、気液分離装置７で分離されて
残った液相の冷媒は下流の熱交換路にて気相に変化し、
四方切換弁３を介して、サクションタンク２に吸入され
る。従って、気液分離装置７から流出した気相の冷媒
と、室外熱交換器６から最終的に流出した気相の冷媒は
四方切換弁３とサクションタンク２の間で合流してサク
ションタンク２に吸入される。
【００２２】図２（ａ），（ｂ）は上述した気液分離装
置の第１の実施形態の構成を示す平面図及び側面図であ
る。ここで、ケーシング１１は、軸芯が略鉛直である筒
状側壁、この筒状側壁の上端及び下端を封止する、それ
ぞれ内側が半球面状の頂部壁１１ａ及び下端を封止する
底部壁１１ｂを有し、このうち頂部壁１１ａに気液２相
流入口管１２及びガス出口管１４が結合されており、底
部壁１１ｂに液出口管１３が結合されている。なお、気
液２相流入口管１２として口径ｄ１が９．５２ｍｍのも
のが、筒状側壁の中心から偏芯した位置に設けられ、ガ
ス出口管１４として口径ｄ３が１２．７ｍｍのものが、
筒状側壁の軸芯上に設けられ、さらに、液出口管１３と
して口径が８．０ｍｍのものが筒状側壁の軸芯から偏芯
した位置に設けられている。
置の第１の実施形態の構成を示す平面図及び側面図であ
る。ここで、ケーシング１１は、軸芯が略鉛直である筒
状側壁、この筒状側壁の上端及び下端を封止する、それ
ぞれ内側が半球面状の頂部壁１１ａ及び下端を封止する
底部壁１１ｂを有し、このうち頂部壁１１ａに気液２相
流入口管１２及びガス出口管１４が結合されており、底
部壁１１ｂに液出口管１３が結合されている。なお、気
液２相流入口管１２として口径ｄ１が９．５２ｍｍのも
のが、筒状側壁の中心から偏芯した位置に設けられ、ガ
ス出口管１４として口径ｄ３が１２．７ｍｍのものが、
筒状側壁の軸芯上に設けられ、さらに、液出口管１３と
して口径が８．０ｍｍのものが筒状側壁の軸芯から偏芯
した位置に設けられている。
【００２３】図２（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置
においては、気液２相流入口管１２より流入した高ボイ
ド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した際、一
部の気相分がその流れから分離してその上部のガス出口
管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は底部壁１１ｂ
の傾斜面に衝突し、そのときに流速が低下して気相分が
さらに冷媒の流れから分離してガス出口管１４に向か
う。
においては、気液２相流入口管１２より流入した高ボイ
ド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した際、一
部の気相分がその流れから分離してその上部のガス出口
管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は底部壁１１ｂ
の傾斜面に衝突し、そのときに流速が低下して気相分が
さらに冷媒の流れから分離してガス出口管１４に向か
う。
【００２４】また、底部壁１１ｂの傾斜面に衝突する冷
媒は、高ボイド率であることと流入速度が大きいため、
衝突後であっても気相分が混じっているが、液出口管１
３の口径が気液２相流入口管１２の口径よりも小さいた
め、液相分の流速をさほど低下させずに気相分を分離す
ることができる。このようにして分離された気相の冷媒
量は気液２相流入口管１２の近傍での分離量と比較して
かなり多いため、微細な液滴が多量に混じっている。し
かし、ガス出口管１４の口径が気液２相流入口管１２の
口径より大きいため、気相分の流出速度は低下し、気相
分に伴ってガス出口管１４から流出する液相分の割合を
低下させることができる。
媒は、高ボイド率であることと流入速度が大きいため、
衝突後であっても気相分が混じっているが、液出口管１
３の口径が気液２相流入口管１２の口径よりも小さいた
め、液相分の流速をさほど低下させずに気相分を分離す
ることができる。このようにして分離された気相の冷媒
量は気液２相流入口管１２の近傍での分離量と比較して
かなり多いため、微細な液滴が多量に混じっている。し
かし、ガス出口管１４の口径が気液２相流入口管１２の
口径より大きいため、気相分の流出速度は低下し、気相
分に伴ってガス出口管１４から流出する液相分の割合を
低下させることができる。
【００２５】かくして、本発明に係る気液分離装置の第
１の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交
換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離
器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めるこ
とができる。
１の実施形態によれば、蒸発器として機能する室外熱交
換器の熱交換路の入側と出側の中間部に設置しても分離
器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めるこ
とができる。
【００２６】なお、上記第１の実施形態では、頂部壁１
１ａから鉛直下方に向かう気液２相流入口管１２を設け
たが、筒状の側壁の頂部壁１１ａの近傍から内部に貫入
し、その先端が鉛直下方に向くように構成しても、上述
したと同様な効果が得られる。
１ａから鉛直下方に向かう気液２相流入口管１２を設け
たが、筒状の側壁の頂部壁１１ａの近傍から内部に貫入
し、その先端が鉛直下方に向くように構成しても、上述
したと同様な効果が得られる。
【００２７】図３（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第２の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｂは、ケーシング１１の内
部の液出口管１３の近傍に、ディスク状に形成された平
面部の複数箇所に孔１５ａが形成され、これによって冷
媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗板１５を
新たに設けた点が図２に示した第１の実施形態と構成を
異にしている。
離装置の第２の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｂは、ケーシング１１の内
部の液出口管１３の近傍に、ディスク状に形成された平
面部の複数箇所に孔１５ａが形成され、これによって冷
媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗板１５を
新たに設けた点が図２に示した第１の実施形態と構成を
異にしている。
【００２８】図３（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置
１０Ｂにおいては、気液２相流入口管１２より流入した
高ボイド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した
際、一部の気相分がその流れから分離してその上部のガ
ス出口管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は流動抵
抗板１５に衝突する。流動抵抗板１５に衝突した冷媒は
流動抵抗板１５の表面に液膜を形成し、液出口管１３へ
の冷媒の気相分の混入を低減することができる。
１０Ｂにおいては、気液２相流入口管１２より流入した
高ボイド率の冷媒は、ケーシング１１の内部に流入した
際、一部の気相分がその流れから分離してその上部のガ
ス出口管１４に向かうけれども、大部分の冷媒は流動抵
抗板１５に衝突する。流動抵抗板１５に衝突した冷媒は
流動抵抗板１５の表面に液膜を形成し、液出口管１３へ
の冷媒の気相分の混入を低減することができる。
【００２９】流動抵抗板１５の表面に形成される液膜
は、孔１５ａの直径によってその挙動が変わるが、孔１
５ａの直径及びその個数を適切に選択することにより、
低循環流量域において液膜を全面に形成させ、高循環領
域でもその一部に形成させ、これによって、気相分をよ
り多く分離させることができる。なお、高循環領域で流
動抵抗板１５の表面全体に液膜を形成させると、流入冷
媒の極端な速度低下が起こり、気液分離器内部の圧力損
失が増大するため、その一部に域膜を形成させるように
孔１５ａの直径及び個数を適切に選択する。
は、孔１５ａの直径によってその挙動が変わるが、孔１
５ａの直径及びその個数を適切に選択することにより、
低循環流量域において液膜を全面に形成させ、高循環領
域でもその一部に形成させ、これによって、気相分をよ
り多く分離させることができる。なお、高循環領域で流
動抵抗板１５の表面全体に液膜を形成させると、流入冷
媒の極端な速度低下が起こり、気液分離器内部の圧力損
失が増大するため、その一部に域膜を形成させるように
孔１５ａの直径及び個数を適切に選択する。
【００３０】かくして、第２の実施形態によっても、蒸
発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出
側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出
側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
【００３１】図４（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第３の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｃは気液２相流入口管１２
Ａをケーシング１１の頂部壁１１ａから貫入させると共
に、貫入された先端を液出口管１３が設けられる底部壁
１１ｂに近接させたもので、気液２相流入口管１２Ａの
先端と液出口管１３とは、ケーシング１１の軸芯とは互
いに反対側に偏芯した位置に配置されている。
離装置の第３の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｃは気液２相流入口管１２
Ａをケーシング１１の頂部壁１１ａから貫入させると共
に、貫入された先端を液出口管１３が設けられる底部壁
１１ｂに近接させたもので、気液２相流入口管１２Ａの
先端と液出口管１３とは、ケーシング１１の軸芯とは互
いに反対側に偏芯した位置に配置されている。
【００３２】図４（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置
１０Ｃにおいては、気液２相流入口管１２Ａより流入す
る冷媒噴流は、高ボイド率の環状流であるため、気液２
相流入口管１２Ａの先端から底部壁１１ｂに向かって流
出する際、底部壁１１ｂの内壁面に沿って広がる性質を
持っている。特に、一つの仕様の気液分離器を能力可変
範囲の大きい空気調和装置に適用する場合、大能力領域
で冷媒が高循環量であるため、噴流の広がりも大きく、
また、気相分の流量も多いため、気液分離装置１０Ｃに
流入した液相の冷媒がそのままガス出口管１４へ誘導さ
れてしまう虞れがある。本実施形態はこのことに対処す
るべく、気液２相流入口管１２Ａの先端を底部壁１１ｂ
に近接せしめ、気液２相流入口管１２Ａから流出した冷
媒が広がる前にその速度を低下させることによってガス
出口管１４への液相の冷媒の流入を防ぐことができる。
１０Ｃにおいては、気液２相流入口管１２Ａより流入す
る冷媒噴流は、高ボイド率の環状流であるため、気液２
相流入口管１２Ａの先端から底部壁１１ｂに向かって流
出する際、底部壁１１ｂの内壁面に沿って広がる性質を
持っている。特に、一つの仕様の気液分離器を能力可変
範囲の大きい空気調和装置に適用する場合、大能力領域
で冷媒が高循環量であるため、噴流の広がりも大きく、
また、気相分の流量も多いため、気液分離装置１０Ｃに
流入した液相の冷媒がそのままガス出口管１４へ誘導さ
れてしまう虞れがある。本実施形態はこのことに対処す
るべく、気液２相流入口管１２Ａの先端を底部壁１１ｂ
に近接せしめ、気液２相流入口管１２Ａから流出した冷
媒が広がる前にその速度を低下させることによってガス
出口管１４への液相の冷媒の流入を防ぐことができる。
【００３３】かくして、第３の実施形態によれば、蒸発
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。また、能力制
御範囲の広い空気調和装置に適用するのに有利であると
いう効果も得られる。
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。また、能力制
御範囲の広い空気調和装置に適用するのに有利であると
いう効果も得られる。
【００３４】図５（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第４の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｄはケーシング１１Ａの軸
方向長さＬを、筒状側壁の直径（内径）Ｄの略３倍以上
としたものである。
離装置の第４の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｄはケーシング１１Ａの軸
方向長さＬを、筒状側壁の直径（内径）Ｄの略３倍以上
としたものである。
【００３５】図５（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置
１０Ｄにおいては、筒状側壁を胴長にすることにより、
気液２相流入口管１２より流入した冷媒はそのまま広が
り筒状側壁に衝突する。筒状側壁の内面に衝突した冷媒
のうち、液相分は表面張力により壁面に付着し、重力の
作用で下部の液出口管１３へと伝わって流出する一方、
気相分はガス出口管１４より流出する。むろん、気液２
相流入口管１２から流入した冷媒の全てが側壁の壁面に
衝突するわけではなく、残りは底部壁１１ｂの斜壁部に
衝突する。
１０Ｄにおいては、筒状側壁を胴長にすることにより、
気液２相流入口管１２より流入した冷媒はそのまま広が
り筒状側壁に衝突する。筒状側壁の内面に衝突した冷媒
のうち、液相分は表面張力により壁面に付着し、重力の
作用で下部の液出口管１３へと伝わって流出する一方、
気相分はガス出口管１４より流出する。むろん、気液２
相流入口管１２から流入した冷媒の全てが側壁の壁面に
衝突するわけではなく、残りは底部壁１１ｂの斜壁部に
衝突する。
【００３６】この場合、ケーシング１１Ａの側壁部の直
径が小さいため、壁面に衝突して跳ね返った冷媒は他の
近接した壁面に再度衝突し、底部壁１１ｂに液溜まりを
生じさせ、気相分が液出口管１３から流出する割合を低
減することができる。また、ケーシング１１Ａが胴長で
あるため、気相分の気液分離器内部の滞留時間が増加す
るため、気相分に同伴されていた液相分を重力の作用で
分離することができ、簡易な構造でガス分離効率が高め
られる。
径が小さいため、壁面に衝突して跳ね返った冷媒は他の
近接した壁面に再度衝突し、底部壁１１ｂに液溜まりを
生じさせ、気相分が液出口管１３から流出する割合を低
減することができる。また、ケーシング１１Ａが胴長で
あるため、気相分の気液分離器内部の滞留時間が増加す
るため、気相分に同伴されていた液相分を重力の作用で
分離することができ、簡易な構造でガス分離効率が高め
られる。
【００３７】なお、ケーシング１１Ａの軸方向長さＬ
と、筒状側壁の直径（内径）Ｄの関係は、種々の実験を
通して得られた結果である。
と、筒状側壁の直径（内径）Ｄの関係は、種々の実験を
通して得られた結果である。
【００３８】かくして、第４の実施形態によれば、蒸発
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
【００３９】図６（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第５の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｅは、ケーシング１１の筒
状側壁を円筒状に形成し、気液２相流入口管１２Ｂを筒
状側壁に貫入させると共に、貫入された先端部を側壁面
の接線方向に対して径方向内側に鋭角をなすように側壁
面に近接させ、かつ、気液２相流入口管１２Ｂをガス出
口管１４よりも液出口管１３Ａに近い部位に設置したも
のである。この場合、気液２相流入口管１２Ｂから液出
口管１３Ａまでの距離をＬ１、気液２相流入口管１２Ｂ
からガス出口管１４までの距離をＬ２としたとき、Ｌ１
＜Ｌ２の関係にあり、さらに、液出口管１３Ａは筒状側
壁の中心軸上に設けられると共に、ケーシング１１の内
部に突出する構成になっている。
離装置の第５の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図２に示した第１の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｅは、ケーシング１１の筒
状側壁を円筒状に形成し、気液２相流入口管１２Ｂを筒
状側壁に貫入させると共に、貫入された先端部を側壁面
の接線方向に対して径方向内側に鋭角をなすように側壁
面に近接させ、かつ、気液２相流入口管１２Ｂをガス出
口管１４よりも液出口管１３Ａに近い部位に設置したも
のである。この場合、気液２相流入口管１２Ｂから液出
口管１３Ａまでの距離をＬ１、気液２相流入口管１２Ｂ
からガス出口管１４までの距離をＬ２としたとき、Ｌ１
＜Ｌ２の関係にあり、さらに、液出口管１３Ａは筒状側
壁の中心軸上に設けられると共に、ケーシング１１の内
部に突出する構成になっている。
【００４０】図６（ａ），（ｂ）に示した気液分離装置
１０Ｅにおいては、気液２相流入口管１２Ｂより流入し
た冷媒は、円筒状の側壁の内面にその接線に近い鋭角の
角度で衝突するため、遠心力により内壁面を周回しなが
ら重力の作用により次第に降下して液出口管１３Ａに向
かう。このとき、冷媒の気相分は上部のガス出口管１４
に向かう。
１０Ｅにおいては、気液２相流入口管１２Ｂより流入し
た冷媒は、円筒状の側壁の内面にその接線に近い鋭角の
角度で衝突するため、遠心力により内壁面を周回しなが
ら重力の作用により次第に降下して液出口管１３Ａに向
かう。このとき、冷媒の気相分は上部のガス出口管１４
に向かう。
【００４１】この場合、気液２相流入口管１２Ｂをガス
出口管１４に近づけると、冷媒の内側壁での周回運動に
より、ケーシング１１の内部での滞在時間が長くされ、
これによって気相の冷媒の分離効率が高められると考え
られる。しかし、液出口管１３Ａでは冷媒が環状流的に
流出するため、実際には分離効率が低下することがあっ
た。そこで、この実施形態では、ケーシング１１の内部
を窺うことができるように可視化し、かつ、気液分離装
置１０Ｂを上下方向の中間点よりも液出口管１３Ａ側に
設けると、側壁面の液膜の厚さが増加し、この状態で気
相分が良好に分離されることを確認することができた。
出口管１４に近づけると、冷媒の内側壁での周回運動に
より、ケーシング１１の内部での滞在時間が長くされ、
これによって気相の冷媒の分離効率が高められると考え
られる。しかし、液出口管１３Ａでは冷媒が環状流的に
流出するため、実際には分離効率が低下することがあっ
た。そこで、この実施形態では、ケーシング１１の内部
を窺うことができるように可視化し、かつ、気液分離装
置１０Ｂを上下方向の中間点よりも液出口管１３Ａ側に
設けると、側壁面の液膜の厚さが増加し、この状態で気
相分が良好に分離されることを確認することができた。
【００４２】かくして、第５の実施形態によっても、蒸
発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出
側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
発器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出
側の中間部に設置しても分離器内の圧力損失を抑えなが
ら、気液分離効率を高めることができる。
【００４３】図７（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第６の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｆはガス出口管１４Ａをケ
ーシング１１の頂部壁１１ａより貫入させると共に、貫
入された先端を壁面より内側に突出させた点が図６に示
した第５の実施形態と構成上異なっており、これ以外は
図６に示した第５の実施形態と全く同一に構成されてい
る。
離装置の第６の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｆはガス出口管１４Ａをケ
ーシング１１の頂部壁１１ａより貫入させると共に、貫
入された先端を壁面より内側に突出させた点が図６に示
した第５の実施形態と構成上異なっており、これ以外は
図６に示した第５の実施形態と全く同一に構成されてい
る。
【００４４】気液２相流入口管１２Ｂより流入した冷媒
の流量が多くなると、周回しながら上昇するガス中に含
まれる液滴は、ガスの圧力により壁面に液膜が形成さ
れ、気相分と共にガス出口管１４Ａに向かう。しかし、
この実施形態ではガス出口管１４の先端を壁面より内側
に突出させているため、液膜が管の突出部を乗り越える
ことができず、これによって、ガス出口管１４Ａへの液
相分の混入を低減することができる。
の流量が多くなると、周回しながら上昇するガス中に含
まれる液滴は、ガスの圧力により壁面に液膜が形成さ
れ、気相分と共にガス出口管１４Ａに向かう。しかし、
この実施形態ではガス出口管１４の先端を壁面より内側
に突出させているため、液膜が管の突出部を乗り越える
ことができず、これによって、ガス出口管１４Ａへの液
相分の混入を低減することができる。
【００４５】かくして、第６の実施形態によれば、蒸発
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合
でも、分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率
を高めることができる。
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合
でも、分離器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率
を高めることができる。
【００４６】図８（ａ），（ｂ）は本発明に係る気液分
離装置の第７の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｇはガス出口管１４の近傍
のケーシング１１の内部に、冷媒の液相分の伝達を防止
する液伝達防止板１６を設けた点が図６に示した第５の
実施形態と構成上異なっており、これ以外は図６に示し
た第５の実施形態と全く同一に構成されている。
離装置の第７の実施形態の構成を示す横断面図及び縦断
面図である。図中、図６に示した第５の実施形態と同一
の要素には同一の符号を付してその説明を省略する。こ
こに示した気液分離装置１０Ｇはガス出口管１４の近傍
のケーシング１１の内部に、冷媒の液相分の伝達を防止
する液伝達防止板１６を設けた点が図６に示した第５の
実施形態と構成上異なっており、これ以外は図６に示し
た第５の実施形態と全く同一に構成されている。
【００４７】ここで、液伝達防止板１６は中心部と周縁
部を除いた部位に孔１６ａを設けた形状を有している。
このような構成によれば、気液２相流入口管１２Ｂより
流入する冷媒の流量がかなり多くなると、壁面を周回し
ながら上昇する液滴の他に、筒状側壁の胴体径の相対的
な縮小により、中心部の強烈な気相の冷媒に乗る形で液
滴がガス出口管１４に向かう。この際、液伝達防止板１
６を設けたことによって、２種類の液滴が気相分に混じ
ってガス出口管１４へ向かうことを効果的に阻止するこ
とができる。
部を除いた部位に孔１６ａを設けた形状を有している。
このような構成によれば、気液２相流入口管１２Ｂより
流入する冷媒の流量がかなり多くなると、壁面を周回し
ながら上昇する液滴の他に、筒状側壁の胴体径の相対的
な縮小により、中心部の強烈な気相の冷媒に乗る形で液
滴がガス出口管１４に向かう。この際、液伝達防止板１
６を設けたことによって、２種類の液滴が気相分に混じ
ってガス出口管１４へ向かうことを効果的に阻止するこ
とができる。
【００４８】かくして、第７の実施形態によれば、蒸発
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合
でも、あるいは、冷媒の循環量が少ない場合でも、分離
器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めるこ
とができる。
器として機能する室外熱交換器の熱交換路の入側と出側
の中間部に設置したときに、冷媒の循環流量が多い場合
でも、あるいは、冷媒の循環量が少ない場合でも、分離
器内の圧力損失を抑えながら、気液分離効率を高めるこ
とができる。
【００４９】また、第１乃至第７の実施形態に係る気液
分離装置を用いることによって、気液分離効率を高める
ことのできる空気調和装置を提供することができる。
分離装置を用いることによって、気液分離効率を高める
ことのできる空気調和装置を提供することができる。
【００５０】
【発明の効果】以上の説明によって明らかなように、本
発明によれば、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換
路の途中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率
を高めることのできる気液分離装置及びこれを用いた空
気調和装置を提供することができる。
発明によれば、蒸発器として機能する熱交換器の熱交換
路の途中の冷媒を気液分離するに当たり、気液分離効率
を高めることのできる気液分離装置及びこれを用いた空
気調和装置を提供することができる。
【図１】本発明に係る空気調和装置の全体の構成を示す
冷凍サイクル。
冷凍サイクル。
【図２】本発明に係る気液分離装置の第１の実施形態の
構成を示す平面図及び側面図。
構成を示す平面図及び側面図。
【図３】本発明に係る気液分離装置の第２の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図４】本発明に係る気液分離装置の第３の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図５】本発明に係る気液分離装置の第４の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図６】本発明に係る気液分離装置の第５の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図７】本発明に係る気液分離装置の第６の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図８】本発明に係る気液分離装置の第７の実施形態の
構成を示す横断面図及び縦断面図。
構成を示す横断面図及び縦断面図。
【図９】空気調和装置に用いられる従来の代表的な気液
分離装置の平面図及び縦断面図。
分離装置の平面図及び縦断面図。
１ 圧縮機
２ サクションタンク
３ 四方切換弁
４ 室内熱交換器
５ 膨張弁
６ 室外熱交換器
７ 気液分離装置
８ 二方電磁弁
１０Ａ，１０Ｂ，１０Ｃ，１０Ｄ，１０Ｅ，１０Ｆ，１
０Ｇ 気液分離装置 １１，１１Ａ ケーシング １１ａ 頂部壁 １１ｂ 底部壁 １２，１２Ａ，１２Ｂ 気液２相流入口管 １３，１３Ａ 液出口管 １４，１４Ａ ガス出口管 １５ 流動抵抗板 １６ 液伝達防止板
０Ｇ 気液分離装置 １１，１１Ａ ケーシング １１ａ 頂部壁 １１ｂ 底部壁 １２，１２Ａ，１２Ｂ 気液２相流入口管 １３，１３Ａ 液出口管 １４，１４Ａ ガス出口管 １５ 流動抵抗板 １６ 液伝達防止板
Claims (8)
- 【請求項１】ケーシングと、前記ケーシングの壁部に形
成された開口にそれぞれ結合され、気相分と液相分とが
混合して気液２相流となった冷媒を流入させる気液２相
流入口管、冷媒の液相分を流出させる液出口管及び冷媒
の気相分を流出させるガス出口管とを備える気液分離装
置において、 前記ケーシングは、軸芯が略鉛直である筒状側壁、この
筒状側壁の上端を封止する頂部壁及び下端を封止する底
部壁を有し、 前記ガス出口管を前記ケーシングの頂部壁又はその近傍
に結合すると共に、前記液出口管を前記ケーシングの底
部壁又はその近傍に結合し、かつ、前記ガス出口管の管
路の断面積を前記気液２相流入口管の管路の断面積以上
とし、前記液出口管の管路の断面積を前記気液２相流入
口管の管路の断面積よりも小さくした、 ことを特徴とする気液分離装置。 - 【請求項２】前記液出口管の近傍の前記ケーシングの内
部に、冷媒の液相分の流動に抵抗を作用させる流動抵抗
板を設けたことを特徴とする請求項１に記載の気液分離
装置。 - 【請求項３】前記気液２相流入口管を前記ケーシングの
頂部壁より貫入させると共に、貫入された先端を前記液
出口管が設けられる前記底部壁に近接させたことを特徴
とする請求項１に記載の気液分離装置。 - 【請求項４】前記ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成
し、その軸方向長さが直径の略３倍以上であることを特
徴とする請求項１に記載の気液分離装置。 - 【請求項５】前記ケーシングの筒状側壁を円筒状に形成
し、前記気液２相流入口管を前記筒状側壁より貫入させ
ると共に、貫入された先端部を側壁面の接線方向に対し
て径方向内側に鋭角をなすように前記側壁面に近接さ
せ、かつ、前記気液２相流入口管を前記ガス出口管より
も前記液出口管に近い部位に設けたことを特徴とする請
求項１に記載の気液分離装置。 - 【請求項６】前記ガス出口管を前記ケーシングの頂部壁
より貫入させると共に、貫入された先端を内壁面より内
側に突出させたことを特徴とする請求項１に記載の気液
分離装置。 - 【請求項７】前記ガス出口管の近傍の前記ケーシングの
内部に、冷媒の液相分の伝達を防止する液伝達防止板を
設けたことを特徴とする請求項６に記載の気液分離装
置。 - 【請求項８】気相の冷媒を圧送する圧縮機の吐出側と吸
入側の間に、第１の熱交換器と第２の熱交換器とを直列
に管接続し、前記第１及び第２の熱交換器のいずれか一
方を蒸発器とし、いずれか他方を凝縮器としてそれぞれ
機能させる空気調和装置において、 蒸発器として機能する前記熱交換器の熱交換路の途中の
冷媒を、請求項１乃至請求項７のいずれか１項に記載さ
れた気液分離装置を用いて気液分離し、分離された気相
の冷媒を蒸発器として機能する前記熱交換器の出口と前
記圧縮機との間の接続管路に流入させる、 ことを特徴とする空気調和装置。
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