JP2002532633A - ステンレス鋼ストリップの製造方法および統合圧延機ライン - Google Patents
ステンレス鋼ストリップの製造方法および統合圧延機ラインInfo
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Abstract
(57)【要約】
鋳造および／または熱間圧延され、そのストリップの表面上にある酸化物によって暗く着色しており、しかも前記鋳造および／または熱間圧延されたストリップの先行する製造から残っているステンレス鋼のストリップを、ストリップの厚さが１０〜７５％減少されるようにおよびその酸化物スケールに細かいひびが入るように、すなわち、その酸化物の層に亀裂が生じるように、互いに後に続いている１つまたは複数の冷間圧延段階（１１〜１３）中で冷間圧延する。その後、そのストリップを、少なくとも８５体積％の酸素および１０体積％以下の窒素を含むガスにより燃焼させられる液体または気体燃料を消費するバーナーを用いて炉を加熱することによって得られる炉内雰囲気を有する炉（１８）の中で、焼なましする。その炉の中で炉内雰囲気が作られ、その炉内雰囲気中でそのストリップを、その後に続くスケール除去および酸洗いを困難にするであろう方法で細かいひびを入れることにより曝されているその金属表面を酸化させることなく、焼なますことができる。
Description
【０００１】 （技術分野） 本発明は、先行するプロセス中でストリップ鋳造により製造されたおよび／ま
たは熱間圧延されたストリップの冷間条件における圧延を含んでいるステンレス
鋼ストリップの製造方法に関する。本発明はまた、その方法を実施するときに使
用される統合圧延機ラインにも関する。
たは熱間圧延されたストリップの冷間条件における圧延を含んでいるステンレス
鋼ストリップの製造方法に関する。本発明はまた、その方法を実施するときに使
用される統合圧延機ラインにも関する。
【０００２】 （背景技術） ステンレス鋼ストリップの冷間圧延は１つまたはいくつかの目的のために実行
される。その基本的な目的は一般にその出発ストリップの厚さを減少させること
である。その出発ストリップは、先行の熱間圧延ライン中で熱間圧延されて、１
．５ｍｍ以上、通常は約２〜４ｍｍの熱間圧延されたストリップの厚さになって
いるが、６ｍｍまでになる可能性がある。冷間圧延の主目的または第２の目的は
、また、そのストリップ材料の強度を上げることであるかもしれない。
される。その基本的な目的は一般にその出発ストリップの厚さを減少させること
である。その出発ストリップは、先行の熱間圧延ライン中で熱間圧延されて、１
．５ｍｍ以上、通常は約２〜４ｍｍの熱間圧延されたストリップの厚さになって
いるが、６ｍｍまでになる可能性がある。冷間圧延の主目的または第２の目的は
、また、そのストリップ材料の強度を上げることであるかもしれない。
【０００３】 通常、そのストリップにある種の表面の特徴を与えることが統合圧延機ライン
中で鋼ストリップを処理する目的でもある。この点で、冷間圧延、焼なましおよ
び酸洗いが働き合って、さまざまな方法で最終結果に影響を与える。この関連で
、望ましい表面に関する限り、めざすレベルが非常に変化する可能性があるとい
うことを指摘しておくべきである。ある場合には、非常に緻密な、光沢の高い表
面、いわゆる２Ｂの表面またはより緻密な表面が望まれる。別の場合には、かな
り未処理の多い表面でよい、すなわち、きれいに酸洗いされた表面であれば十分
であるかもしれない。スケールの除去および酸洗いは、その目的が非常に緻密な
表面を持った光沢の高いストリップを製造することであろうが、または酸洗いを
するがそれに続く調質圧延をしない時に達成される表面構造を有する最終製品で
あろうが、または品質のよい他の表面であろうが、この点で重要な役割を果たす
。大がかりなブラストを行うことなくスケールの残留物を容易に除去できること
が特に重要である。表面構造は一般に、例えば、酸洗いに先だって非常に強力な
ブラストを必要とするような場合には、かなり損なわれることになるだろう。
中で鋼ストリップを処理する目的でもある。この点で、冷間圧延、焼なましおよ
び酸洗いが働き合って、さまざまな方法で最終結果に影響を与える。この関連で
、望ましい表面に関する限り、めざすレベルが非常に変化する可能性があるとい
うことを指摘しておくべきである。ある場合には、非常に緻密な、光沢の高い表
面、いわゆる２Ｂの表面またはより緻密な表面が望まれる。別の場合には、かな
り未処理の多い表面でよい、すなわち、きれいに酸洗いされた表面であれば十分
であるかもしれない。スケールの除去および酸洗いは、その目的が非常に緻密な
表面を持った光沢の高いストリップを製造することであろうが、または酸洗いを
するがそれに続く調質圧延をしない時に達成される表面構造を有する最終製品で
あろうが、または品質のよい他の表面であろうが、この点で重要な役割を果たす
。大がかりなブラストを行うことなくスケールの残留物を容易に除去できること
が特に重要である。表面構造は一般に、例えば、酸洗いに先だって非常に強力な
ブラストを必要とするような場合には、かなり損なわれることになるだろう。
【０００４】 慣例的には、先行する熱間圧延からの酸化物およびスケール残留物を持たない
が強力なスケール除去のショットブラストのために欠陥を持つことがしばしばで
ある冷間圧延用の出発材料を得るためには、１つまたは複数の段階中での酸洗い
だけでなく、最初の焼なまし、冷却、およびショットブラストによるスケール除
去が冷間圧延に先行する。代わるものとして、熱間圧延を完全にまたは部分的に
鋳造によるストリップの製造によって置き換えることができ、そのストリップは
熱間圧延したストリップにとっては普通であるところまで下がった厚みを有する
かもしれないし、または数ミリメートル厚い厚みであるかもしれない。しかしこ
の場合もまた、冷間圧延は、普通は、最初の焼なまし、冷却、スケール除去のシ
ョットブラスト、および酸洗いによって、その技術がともかく実行されている程
度まで、先行される。多分焼なまし、冷却、スケール除去、および酸洗い操作と
交互に行われる複数の連続的な冷間圧延操作で慣例的に実施されている冷間圧延
では、その厚さを１ｍｍまで、場合によってはもっと薄い寸法までも下げること
ができる。同時に、これらの慣例的な冷間圧延機では、もしその圧延を熱処理、
酸洗いおよび調質圧延によって仕上げる場合には、非常に緻密な表面、いわゆる
２Ｂの表面を持つストリップを製造することが可能である、またはもし光輝焼な
ましを使えばより緻密にすることもできる。さらに、ストリップを望む最終的な
基準寸法にするために、熱処理、酸洗い、および可能なそれ以上の冷間圧延操作
の前に、冷却した熱間圧延ストリップに、または冷却した鋳造ストリップに対し
て少なくとも最初の冷間圧延操作を行うことが知られている−ＵＳ５１９７１７
９およびＥＰ０８３７１４７。しかしながら、今まで知られている方法および圧
延機ラインについては、高価であるということ、および／または、その最終製品
のストリップ厚さ、表面条件および強度に関する限り、広く本質的に異なる必要
条件にそれらを適応するのが困難であるということが特徴である。熱間圧延およ
び冷間圧延に関連した操作だけでなく、熱間圧延およびそれに続く冷間圧延が製
造の統合したプロセスとして考えられるときに、これが特に当てはまる。
が強力なスケール除去のショットブラストのために欠陥を持つことがしばしばで
ある冷間圧延用の出発材料を得るためには、１つまたは複数の段階中での酸洗い
だけでなく、最初の焼なまし、冷却、およびショットブラストによるスケール除
去が冷間圧延に先行する。代わるものとして、熱間圧延を完全にまたは部分的に
鋳造によるストリップの製造によって置き換えることができ、そのストリップは
熱間圧延したストリップにとっては普通であるところまで下がった厚みを有する
かもしれないし、または数ミリメートル厚い厚みであるかもしれない。しかしこ
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交互に行われる複数の連続的な冷間圧延操作で慣例的に実施されている冷間圧延
では、その厚さを１ｍｍまで、場合によってはもっと薄い寸法までも下げること
ができる。同時に、これらの慣例的な冷間圧延機では、もしその圧延を熱処理、
酸洗いおよび調質圧延によって仕上げる場合には、非常に緻密な表面、いわゆる
２Ｂの表面を持つストリップを製造することが可能である、またはもし光輝焼な
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の前に、冷却した熱間圧延ストリップに、または冷却した鋳造ストリップに対し
て少なくとも最初の冷間圧延操作を行うことが知られている−ＵＳ５１９７１７
９およびＥＰ０８３７１４７。しかしながら、今まで知られている方法および圧
延機ラインについては、高価であるということ、および／または、その最終製品
のストリップ厚さ、表面条件および強度に関する限り、広く本質的に異なる必要
条件にそれらを適応するのが困難であるということが特徴である。熱間圧延およ
び冷間圧延に関連した操作だけでなく、熱間圧延およびそれに続く冷間圧延が製
造の統合したプロセスとして考えられるときに、これが特に当てはまる。
【０００５】 （発明の開示） 上述の複雑な問題の集まりを攻撃して解決するのが本発明の目的である。より
詳細には、本発明は、スケール除去および酸洗いに先だって、鋳造したおよび／
または熱間圧延したステンレス鋼ストリップの、本発明の特徴である処理によっ
て、鋳造したおよび／または熱間圧延した鋼ストリップから酸化物およびスケー
ルの除去を容易にすることを目的としており、そのプロセスでは酸洗いが１つの
統合した部分を構成している。しかしながら、本発明は、どんな特別の酸洗い技
術とも関係していない。一般に、ステンレス鋼の酸洗いに適しているどんな酸洗
い方法でも、本発明による方法および製造ラインに使うことができる。
詳細には、本発明は、スケール除去および酸洗いに先だって、鋳造したおよび／
または熱間圧延したステンレス鋼ストリップの、本発明の特徴である処理によっ
て、鋳造したおよび／または熱間圧延した鋼ストリップから酸化物およびスケー
ルの除去を容易にすることを目的としており、そのプロセスでは酸洗いが１つの
統合した部分を構成している。しかしながら、本発明は、どんな特別の酸洗い技
術とも関係していない。一般に、ステンレス鋼の酸洗いに適しているどんな酸洗
い方法でも、本発明による方法および製造ラインに使うことができる。
【０００６】 その上記の鋳造したおよび／または熱間圧延したストリップについての先行す
る製造の結果残っているそのストリップ表面の酸化物によって暗く色づいている
鋳造したおよび／または熱間圧延したストリップが、そのストリップの厚さを１
０〜７５％減少し、そしてその酸化物スケールに細かいひびを入れる、すなわち
、その酸化物スケールに亀裂が生じるように、１つまたは複数の連続的な冷間圧
延を通して冷間圧延されるという、次いで少なくとも８５体積％の酸素と１０体
積％以下の窒素を含むガスを用いて燃焼させる液体燃料または気体燃料を消費す
るバーナを用いて炉を加熱して得られる炉内雰囲気を有する炉の中でそのストリ
ップを焼なますというこれらのおよび他の目的をその中で達成することができる
。その後、そのストリップを冷却して、少なくとも任意のスケール除去操作にか
け、そして酸洗いする。
る製造の結果残っているそのストリップ表面の酸化物によって暗く色づいている
鋳造したおよび／または熱間圧延したストリップが、そのストリップの厚さを１
０〜７５％減少し、そしてその酸化物スケールに細かいひびを入れる、すなわち
、その酸化物スケールに亀裂が生じるように、１つまたは複数の連続的な冷間圧
延を通して冷間圧延されるという、次いで少なくとも８５体積％の酸素と１０体
積％以下の窒素を含むガスを用いて燃焼させる液体燃料または気体燃料を消費す
るバーナを用いて炉を加熱して得られる炉内雰囲気を有する炉の中でそのストリ
ップを焼なますというこれらのおよび他の目的をその中で達成することができる
。その後、そのストリップを冷却して、少なくとも任意のスケール除去操作にか
け、そして酸洗いする。
【０００７】 鋳造したおよび／または熱間圧延したステンレス鋼ストリップについての先行
する製造の結果残っているそのストリップ表面上の酸化物によって暗く着色して
いるストリップの最初の冷間圧延は、最初のスケール除去操作と考えることがで
き、後で、焼なましの後であるけれどストリップが酸洗いされる前に行われる効
率的なスケール除去を容易にすることができる。上記の最初の細かいひびを入れ
ることを、後のスケール除去および酸洗いを容易にするために効率的に利用する
ことができるようにするために、できる限りそのひびを入れることがその焼なま
しと関連して排除されないこと、すなわち、酸化物層中のひびまたは亀裂がその
焼なましで直らないようにすることが望ましい。この望ましい効果は、最大１０
体積％の酸素、好ましくは最大６体積％の酸素を含み、それに対して主な部分が
二酸化炭素、蒸気および実質的にたぶん漏れる可能性のある空気からでている少
量の窒素から成る、焼なまし炉の特別な雰囲気の中で、ストリップが焼なまされ
るという中でかなりの程度達成されることである。その種の炉内雰囲気を、例え
ば、ＷＯ９５／２４５０９に開示されている技術により達成することができる。
その内容は参照により本テキストに組み込まれている。酸素が少ない炉内雰囲気
では、ストリップが徹底的に加熱され、同時に、その細かいひびを入れることの
ために、その後のスケール除去および酸洗いをより困難にする程度まで曝される
金属表面を酸化することなく再結晶させるような長い時間の間、ストリップを１
０５０〜１２００℃の温度で焼なますことができる。
する製造の結果残っているそのストリップ表面上の酸化物によって暗く着色して
いるストリップの最初の冷間圧延は、最初のスケール除去操作と考えることがで
き、後で、焼なましの後であるけれどストリップが酸洗いされる前に行われる効
率的なスケール除去を容易にすることができる。上記の最初の細かいひびを入れ
ることを、後のスケール除去および酸洗いを容易にするために効率的に利用する
ことができるようにするために、できる限りそのひびを入れることがその焼なま
しと関連して排除されないこと、すなわち、酸化物層中のひびまたは亀裂がその
焼なましで直らないようにすることが望ましい。この望ましい効果は、最大１０
体積％の酸素、好ましくは最大６体積％の酸素を含み、それに対して主な部分が
二酸化炭素、蒸気および実質的にたぶん漏れる可能性のある空気からでている少
量の窒素から成る、焼なまし炉の特別な雰囲気の中で、ストリップが焼なまされ
るという中でかなりの程度達成されることである。その種の炉内雰囲気を、例え
ば、ＷＯ９５／２４５０９に開示されている技術により達成することができる。
その内容は参照により本テキストに組み込まれている。酸素が少ない炉内雰囲気
では、ストリップが徹底的に加熱され、同時に、その細かいひびを入れることの
ために、その後のスケール除去および酸洗いをより困難にする程度まで曝される
金属表面を酸化することなく再結晶させるような長い時間の間、ストリップを１
０５０〜１２００℃の温度で焼なますことができる。
【０００８】 酸素の少ない炉内雰囲気中での焼なましと組み合わせてストリップの最初の冷
間圧延に関連してスケールに細かいひびが入るので、ストリップの表面を損傷す
ることなくスケール除去の別の技術を使うことができる。慣例的には、スケール
除去を、１つまたは複数の段階で、強力なショットブラストにより行う。しかし
その処理は、もし使うと、ストリップの表面に望ましくない損傷を引き起こすだ
ろう。本発明の１つの態様によれば、その代わりにスケール除去はストリップを
ロールに関して異なる方向に繰り返し曲げることによって行われ、同時にストリ
ップを、それ自体はＥＰ０７３８７８１により既知である技術による酸洗いに先
だって、永久的に２〜１０％伸ばされるように、冷延伸する。この処理により、
ストリップの表面に損傷を与えることなく、効果的なスケール除去が達成される
。酸化物の蓄積により、その後のスケール除去を妨害しないために、かたく固ま
ってはいない酸化物だけを除くことをねらって、スケール除去の前または後に、
好ましくは前に行うことができる軽いブラストによって、このスケール除去を完
成させることができる。もしそのブラストをスケール除去の後に行うと、対応し
てかたく固まっていない酸化物が除去されるということが達成される。そして、
各ケースのブラストはストリップの金属表面が損傷されないような軽い方法で行
われる。従って、一般的には、焼なましの後のスケール除去は、冷延伸の前また
は後の優しく表面を損傷しないブラストと組み合わせて、ストリップがロールに
関して繰り返し曲げられる冷延伸によって完成される。スケールには依然として
焼なましの後に細かいひびが入り、従って割れ易いので、ほんの軽いブラストお
よびブラシ掛けにより、またはストリップを冷延伸することに加えてブラシ掛け
により、またはブラシ掛けだけによりスケール除去を行うことが考えられる。
間圧延に関連してスケールに細かいひびが入るので、ストリップの表面を損傷す
ることなくスケール除去の別の技術を使うことができる。慣例的には、スケール
除去を、１つまたは複数の段階で、強力なショットブラストにより行う。しかし
その処理は、もし使うと、ストリップの表面に望ましくない損傷を引き起こすだ
ろう。本発明の１つの態様によれば、その代わりにスケール除去はストリップを
ロールに関して異なる方向に繰り返し曲げることによって行われ、同時にストリ
ップを、それ自体はＥＰ０７３８７８１により既知である技術による酸洗いに先
だって、永久的に２〜１０％伸ばされるように、冷延伸する。この処理により、
ストリップの表面に損傷を与えることなく、効果的なスケール除去が達成される
。酸化物の蓄積により、その後のスケール除去を妨害しないために、かたく固ま
ってはいない酸化物だけを除くことをねらって、スケール除去の前または後に、
好ましくは前に行うことができる軽いブラストによって、このスケール除去を完
成させることができる。もしそのブラストをスケール除去の後に行うと、対応し
てかたく固まっていない酸化物が除去されるということが達成される。そして、
各ケースのブラストはストリップの金属表面が損傷されないような軽い方法で行
われる。従って、一般的には、焼なましの後のスケール除去は、冷延伸の前また
は後の優しく表面を損傷しないブラストと組み合わせて、ストリップがロールに
関して繰り返し曲げられる冷延伸によって完成される。スケールには依然として
焼なましの後に細かいひびが入り、従って割れ易いので、ほんの軽いブラストお
よびブラシ掛けにより、またはストリップを冷延伸することに加えてブラシ掛け
により、またはブラシ掛けだけによりスケール除去を行うことが考えられる。
【０００９】 本発明のさらに特徴的な点および見地は添付の特許請求の範囲から、および次
の発明の詳細な説明から明らかになるだろう。この記載で、圧延機ラインの多く
の異なる変形例において本発明をどのように使用できるかが説明される。その変
形例では、熱間圧延されたストリップのまたは対応するものの最初の冷間圧延お
よび前記最初の冷間圧延と酸洗いとの間のストリップの処理は、上記に記載され
ているように、統合された部分である。しかしながら、本発明の有用性は、ステ
ンレス鋼ストリップの冷間圧延に関して一般に使用することができる記載した用
途のどれにも限定されないということを指摘しなくてはならない。
の発明の詳細な説明から明らかになるだろう。この記載で、圧延機ラインの多く
の異なる変形例において本発明をどのように使用できるかが説明される。その変
形例では、熱間圧延されたストリップのまたは対応するものの最初の冷間圧延お
よび前記最初の冷間圧延と酸洗いとの間のストリップの処理は、上記に記載され
ているように、統合された部分である。しかしながら、本発明の有用性は、ステ
ンレス鋼ストリップの冷間圧延に関して一般に使用することができる記載した用
途のどれにも限定されないということを指摘しなくてはならない。
【００１０】 （発明の詳細な説明） 図面では、Ａはステンレスのストリップ、好ましくは後に続く本発明による方
法を実施するのに使われる圧延機ラインＢの工程の出発材料を構成するオーステ
ナイト系のまたはフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造するためのいく
つかの異なる方法を概略的に示している。フェライト−オーステナイト系の鋼も
考えられる。その出発材料を製造する３つの方法を図面の左手部分Ａに示してあ
る。方法Ｉによれば、スラブ１を、熱間圧延されたストリップにとっては正常で
あり得る厚さ、すなわち１．５〜６ｍｍの厚さを持つ熱間圧延されたストリップ
の製造用の熱間圧延機ライン中で熱間圧延する。しかしながら、本発明の１つの
見地によれば、熱間圧延は、厚さが２．５ｍｍに減少されている前または遅くと
もその時に、すなわち、そのストリップが基準寸法範囲３〜６ｍｍ以内の厚さ、
好ましくは３から５ｍｍの間の厚さを得るように停止される。その熱間圧延され
たストリップを、急冷冷却部分３中において少なくとも１５℃／秒の速度で５０
０℃より低い温度に、強力な水噴射により適切に急冷冷却する。そこで直ちに、
ストリップは、コイル４の中に巻き取り、さらに１００℃以下に冷却される。５
００℃より低い温度への急速な冷却により、ステンレス鋼ストリップの中の粒界
炭化物の析出が本質的に避けられる。その急速冷却により達せられる別の効果は
、その鋼ストリップの表面上に生成するのが避けられないこれらの酸化物層が、
熱間圧延およびゆっくりした冷却に関連して、特にストリップが高温で巻き取ら
れてコイルを形成した後での冷却に関連して通常生成するものよりも薄くなると
いうことである。
法を実施するのに使われる圧延機ラインＢの工程の出発材料を構成するオーステ
ナイト系のまたはフェライト系のステンレス鋼ストリップを製造するためのいく
つかの異なる方法を概略的に示している。フェライト−オーステナイト系の鋼も
考えられる。その出発材料を製造する３つの方法を図面の左手部分Ａに示してあ
る。方法Ｉによれば、スラブ１を、熱間圧延されたストリップにとっては正常で
あり得る厚さ、すなわち１．５〜６ｍｍの厚さを持つ熱間圧延されたストリップ
の製造用の熱間圧延機ライン中で熱間圧延する。しかしながら、本発明の１つの
見地によれば、熱間圧延は、厚さが２．５ｍｍに減少されている前または遅くと
もその時に、すなわち、そのストリップが基準寸法範囲３〜６ｍｍ以内の厚さ、
好ましくは３から５ｍｍの間の厚さを得るように停止される。その熱間圧延され
たストリップを、急冷冷却部分３中において少なくとも１５℃／秒の速度で５０
０℃より低い温度に、強力な水噴射により適切に急冷冷却する。そこで直ちに、
ストリップは、コイル４の中に巻き取り、さらに１００℃以下に冷却される。５
００℃より低い温度への急速な冷却により、ステンレス鋼ストリップの中の粒界
炭化物の析出が本質的に避けられる。その急速冷却により達せられる別の効果は
、その鋼ストリップの表面上に生成するのが避けられないこれらの酸化物層が、
熱間圧延およびゆっくりした冷却に関連して、特にストリップが高温で巻き取ら
れてコイルを形成した後での冷却に関連して通常生成するものよりも薄くなると
いうことである。
【００１１】 方法ＩＩにより、ステンレス鋼のストリップが、それ自体が既知である可能性
があり、しかもその操作の特別な様式に関する限り本発明の一部を形成せず、従
ってより詳細には記述しない任意の技術によりストリップの形に鋳造される。し
かしながら、例として、当分野の技術者には既知の技術である対のロールによる
いわゆるステンレス鋼ストリップの鋳造を利用することができる。鋳造したステ
ンレス鋼ストリップを熱間圧延ライン２’でステンレスの熱間圧延したストリッ
プに従来の厚さ、またはやや大きな３〜６ｍｍ（上記参照）の厚さに熱圧延する
。その後、その熱間圧延したストリップを直ちに冷却部分３中で急冷冷却し、巻
き取ってコイル４を作る。
があり、しかもその操作の特別な様式に関する限り本発明の一部を形成せず、従
ってより詳細には記述しない任意の技術によりストリップの形に鋳造される。し
かしながら、例として、当分野の技術者には既知の技術である対のロールによる
いわゆるステンレス鋼ストリップの鋳造を利用することができる。鋳造したステ
ンレス鋼ストリップを熱間圧延ライン２’でステンレスの熱間圧延したストリッ
プに従来の厚さ、またはやや大きな３〜６ｍｍ（上記参照）の厚さに熱圧延する
。その後、その熱間圧延したストリップを直ちに冷却部分３中で急冷冷却し、巻
き取ってコイル４を作る。
【００１２】 方法ＩＩＩにより、そのステンレス鋼ストリップを、ステンレス鋼ストリップ
には普通の厚さ、またはおそらくやや大きな、すなわち、約２．５〜６ｍｍの厚
さを有するストリップの形に鋳造する。その後、そのストリップを冷却部分３’
中で、粒界炭化物の生成を本質的に避け、そしてストリップの表面上に望ましく
ない厚さの酸化物のスケールを避けるのに十分な速度、すなわち、少なくとも１
５℃／秒の速度で、５００℃より低い温度に急冷冷却する。このようにして製造
されたストリップをコイル４’の上で温め直す。
には普通の厚さ、またはおそらくやや大きな、すなわち、約２．５〜６ｍｍの厚
さを有するストリップの形に鋳造する。その後、そのストリップを冷却部分３’
中で、粒界炭化物の生成を本質的に避け、そしてストリップの表面上に望ましく
ない厚さの酸化物のスケールを避けるのに十分な速度、すなわち、少なくとも１
５℃／秒の速度で、５００℃より低い温度に急冷冷却する。このようにして製造
されたストリップをコイル４’の上で温め直す。
【００１３】 したがって、熱間圧延ラインＢ中でのその後の操作のための出発材料は、鋳造
したおよび／または熱間圧延したステンレス鋼ストリップ４、４’から成る。そ
のようなステンレス鋼ストリップのコイル４、４’を、デコイラ６からデコイル
されているありのままに図面に示す。補助デコイラを６Ａに示す。ストリップを
組み継ぎするための溶接機、最初のストリップのルーパ、および最初の多ロール
Ｓ圧延機をそれぞれ、７、８および９に示す。次いで、３つの冷間圧延機１１、
１２および１３から成る最初の冷間圧延部分１０が続く。そのミルはいわゆるＺ
高型または６高型であり、それはそれらのどれも１対のワーキングロールとそれ
ぞれのワーキングロールの上下に２本の支持ロールを持っていることを意味する
。
したおよび／または熱間圧延したステンレス鋼ストリップ４、４’から成る。そ
のようなステンレス鋼ストリップのコイル４、４’を、デコイラ６からデコイル
されているありのままに図面に示す。補助デコイラを６Ａに示す。ストリップを
組み継ぎするための溶接機、最初のストリップのルーパ、および最初の多ロール
Ｓ圧延機をそれぞれ、７、８および９に示す。次いで、３つの冷間圧延機１１、
１２および１３から成る最初の冷間圧延部分１０が続く。そのミルはいわゆるＺ
高型または６高型であり、それはそれらのどれも１対のワーキングロールとそれ
ぞれのワーキングロールの上下に２本の支持ロールを持っていることを意味する
。
【００１４】 最初の冷間圧延部分１０の後に、脱脂装置１４、第２の多ロールＳ圧延機１５
および第２のストリップルーパ１６が続く。
および第２のストリップルーパ１６が続く。
【００１５】 コイル６からデコイルされたストリップを図面の５に示す。最初の冷間圧延部
分１０を通過した後では、そのストリップを５’で示す。ストリップのルーパ１
６から、そのストリップ５’は、焼なまし炉１８そして２つの冷却室１９および
２０を含む冷却部分の中におよびその部分を通して供給される前に、先ず洗浄装
置１７を通して供給される。次いで、第３の多ロールＳ圧延機２１、ショットブ
ラスト段階２２およびスケール除去機２４が続く。スケール除去機２４の各側面
にはそれぞれ第４および第５の多ロールＳ圧延機２３および２５がある。
分１０を通過した後では、そのストリップを５’で示す。ストリップのルーパ１
６から、そのストリップ５’は、焼なまし炉１８そして２つの冷却室１９および
２０を含む冷却部分の中におよびその部分を通して供給される前に、先ず洗浄装
置１７を通して供給される。次いで、第３の多ロールＳ圧延機２１、ショットブ
ラスト段階２２およびスケール除去機２４が続く。スケール除去機２４の各側面
にはそれぞれ第４および第５の多ロールＳ圧延機２３および２５がある。
【００１６】 炉１８中の炉内雰囲気は、例えば、最大１０％の酸素、好ましくは最大６％の
酸素を含んでいてもよい。その種の炉内雰囲気をいろいろな方法で、例えば、お
よび適度に、ＷＯ９５／２４５０９に開示されているように、少なくとも８５体
積％の酸素および１０体積％以下の窒素を含んでいるガスで燃焼させられる液体
または気体燃料を消費するバーナーを用いて炉を加熱するという方法で得て、か
つ維持することができる。好ましくは、既知の技術による燃焼ガスは９９．５％
の酸素を含んでいる。もし燃料としてプロパンを使用し、９９．５体積％の酸素
を含むガスによって燃焼させると、約４０体積％の二酸化炭素、５０体積％の蒸
気、そして合計１０％の窒素および酸素を含む炉内雰囲気が得られるだろう。１
つのケースでは、それ自体が既知であるこの技術により、３９体積％のＣＯ2、
５１体積％のＨ2Ｏ、６体積％のＮ2を含む炉内ガスが達成されたが、その窒素は
漏れ込んだ空気から発散されたものである。
酸素を含んでいてもよい。その種の炉内雰囲気をいろいろな方法で、例えば、お
よび適度に、ＷＯ９５／２４５０９に開示されているように、少なくとも８５体
積％の酸素および１０体積％以下の窒素を含んでいるガスで燃焼させられる液体
または気体燃料を消費するバーナーを用いて炉を加熱するという方法で得て、か
つ維持することができる。好ましくは、既知の技術による燃焼ガスは９９．５％
の酸素を含んでいる。もし燃料としてプロパンを使用し、９９．５体積％の酸素
を含むガスによって燃焼させると、約４０体積％の二酸化炭素、５０体積％の蒸
気、そして合計１０％の窒素および酸素を含む炉内雰囲気が得られるだろう。１
つのケースでは、それ自体が既知であるこの技術により、３９体積％のＣＯ2、
５１体積％のＨ2Ｏ、６体積％のＮ2を含む炉内ガスが達成されたが、その窒素は
漏れ込んだ空気から発散されたものである。
【００１７】 スケール除去機２４は、その設計が本明細書では参照により説明に組み込まれ
ている前記ＥＰ０７３８７８１の図３中に詳細に示されている冷延伸ミルから成
っている。そのタイプの冷延伸ミルは、ストリップを交互に異なる方向に曲げさ
せ、同時にそのストリップが冷延伸により永久に伸ばされる一連のロールを含ん
でいる。このタイプの冷延伸ミルにより、酸化物層の下のそのストリップの表面
を損傷することなく効率的なスケール除去が達成できるということが分かった。
ている前記ＥＰ０７３８７８１の図３中に詳細に示されている冷延伸ミルから成
っている。そのタイプの冷延伸ミルは、ストリップを交互に異なる方向に曲げさ
せ、同時にそのストリップが冷延伸により永久に伸ばされる一連のロールを含ん
でいる。このタイプの冷延伸ミルにより、酸化物層の下のそのストリップの表面
を損傷することなく効率的なスケール除去が達成できるということが分かった。
【００１８】 スケール除去機２４の後に、酸洗い部分が続いており、それは、例えば、最初
のネオライトまたは他の電解質の酸洗い部分２６および混合した酸による酸洗い
部分２７から成っている。その酸混合物は、例えば、硝酸、ＨＮＯ3とフッ化水
素酸、ＨＦの混合物から成ることもできる。それから、５”と示されているその
酸洗いされたストリップを第３のストリップルーパ２８中に蓄えることができる
。
のネオライトまたは他の電解質の酸洗い部分２６および混合した酸による酸洗い
部分２７から成っている。その酸混合物は、例えば、硝酸、ＨＮＯ3とフッ化水
素酸、ＨＦの混合物から成ることもできる。それから、５”と示されているその
酸洗いされたストリップを第３のストリップルーパ２８中に蓄えることができる
。
【００１９】 さらに終端冷間圧延機を３２に示す。このミルは、実施形態によれば、４本組
の高いミル、すなわち、１組のワーキングロールとそれぞれのワーキングロール
の上および下に支持ロールを持っている圧延機から成っており、ステンレス鋼の
種類次第で回転を１５％から２０％まで減らすことができる（オーステナイトま
たはフェライト系の、フェライト系の鋼は普通オーステナイト系の鋼よりも回転
を下げることが可能である）。代わりに、仕上げ冷間圧延機は調質圧延用だけを
目的とした２本組みの高いミルから成ることも可能である。圧延機３２に続いて
、ストリップ５’’’が巻取機３８で巻かれてコイル４０を作る前に、第６の多
ロールＳ圧延機３３、ひずみ直しミル３４、乾燥装置３５、第７のＳ圧延機３６
および縁切り装置３７が装備されている。補助巻取機が３８Ａに示されている。
の高いミル、すなわち、１組のワーキングロールとそれぞれのワーキングロール
の上および下に支持ロールを持っている圧延機から成っており、ステンレス鋼の
種類次第で回転を１５％から２０％まで減らすことができる（オーステナイトま
たはフェライト系の、フェライト系の鋼は普通オーステナイト系の鋼よりも回転
を下げることが可能である）。代わりに、仕上げ冷間圧延機は調質圧延用だけを
目的とした２本組みの高いミルから成ることも可能である。圧延機３２に続いて
、ストリップ５’’’が巻取機３８で巻かれてコイル４０を作る前に、第６の多
ロールＳ圧延機３３、ひずみ直しミル３４、乾燥装置３５、第７のＳ圧延機３６
および縁切り装置３７が装備されている。補助巻取機が３８Ａに示されている。
【００２０】 本発明の様々な見地によれば、ステンレス鋼ストリップを圧延機ラインＢに１
回または２回通すべきである。図２を参照してより詳細に開示する。その図では
、最も重要な機器だけを示しており、本発明の原理をより明確にするために、溶
接機械、Ｓ圧延機、偏向ローラおよびガイドローラ、ルーパ等のような他の部分
を除外してある。角括弧内の参照数字は、その材料が圧延機ラインＢを２回目に
通過する時に加工されているストリップ材を示す。
回または２回通すべきである。図２を参照してより詳細に開示する。その図では
、最も重要な機器だけを示しており、本発明の原理をより明確にするために、溶
接機械、Ｓ圧延機、偏向ローラおよびガイドローラ、ルーパ等のような他の部分
を除外してある。角括弧内の参照数字は、その材料が圧延機ラインＢを２回目に
通過する時に加工されているストリップ材を示す。
【００２１】 圧延機ラインＢでの圧延は、ストリップ材のコイル４、４’からステンレス鋼
の熱間圧延されたまたは鋳造されたストリップ５をほどくことによって開始され
る。その時、それはまだ、Ａの部分での先行する加工中で得た暗い、酸化物の被
覆を有する。このストリップを、最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１、１２
、１３の１つ、２つまたは３つ全てにおいて、厚さの減少が合計で少なくとも１
０％、最大７５％で、好ましくは２０〜５０％の範囲の減少で、冷間圧延する。
熱間圧延または鋳造の後の急冷冷却で得られたストリップ表面上の比較的薄い、
暗い酸化物層は非常に延性があるので、最初の冷間圧延部分１０中における冷間
圧延操作により、基板、すなわち、その金属表面から離れるような程度まで、ば
らばらには砕かれない。しかしながら、その酸化物層中に亀裂ができる、すなわ
ち、その鋼ストリップ上のスケールに細かいひびが入る。これは、その後の酸洗
いにとって本質的に重要であるように見え、酸洗いの効率はそのひびの中で促進
され、そのことが今度は最終製品の緻密な表面の達成にとって重要である。
の熱間圧延されたまたは鋳造されたストリップ５をほどくことによって開始され
る。その時、それはまだ、Ａの部分での先行する加工中で得た暗い、酸化物の被
覆を有する。このストリップを、最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１、１２
、１３の１つ、２つまたは３つ全てにおいて、厚さの減少が合計で少なくとも１
０％、最大７５％で、好ましくは２０〜５０％の範囲の減少で、冷間圧延する。
熱間圧延または鋳造の後の急冷冷却で得られたストリップ表面上の比較的薄い、
暗い酸化物層は非常に延性があるので、最初の冷間圧延部分１０中における冷間
圧延操作により、基板、すなわち、その金属表面から離れるような程度まで、ば
らばらには砕かれない。しかしながら、その酸化物層中に亀裂ができる、すなわ
ち、その鋼ストリップ上のスケールに細かいひびが入る。これは、その後の酸洗
いにとって本質的に重要であるように見え、酸洗いの効率はそのひびの中で促進
され、そのことが今度は最終製品の緻密な表面の達成にとって重要である。
【００２２】 焼なまし炉１８中では、このように冷間圧延されたストリップ５’を１０５０
〜１２００℃の温度範囲の温度まで、非常に長い時間にわたって加熱することに
よって焼なますので、ストリップがすっかり加熱され再結晶される。上述のよう
に、その炉は最大１０体積％の酸素、好ましくは最大６体積％の酸素を含んでい
るが、同時に低含有量の窒素も含んでいる。より詳しくは、その炉内雰囲気は、
その炉が少なくとも８５体積％の酸素と１０体積％以下の窒素を含むガスによっ
て燃焼させられる液体または気体燃料を消費するバーナーによって加熱されると
いう事実のため、実質的に二酸化炭素と蒸気から成っている。炉１８のこの雰囲
気では、最初の冷間圧延部分１０における冷間圧延によって生じた酸化物の亀裂
を通して曝される鋼ストリップの表面は問題にならない程度にしか酸化されてい
ないので、その後の処理にとっては都合がよい。
〜１２００℃の温度範囲の温度まで、非常に長い時間にわたって加熱することに
よって焼なますので、ストリップがすっかり加熱され再結晶される。上述のよう
に、その炉は最大１０体積％の酸素、好ましくは最大６体積％の酸素を含んでい
るが、同時に低含有量の窒素も含んでいる。より詳しくは、その炉内雰囲気は、
その炉が少なくとも８５体積％の酸素と１０体積％以下の窒素を含むガスによっ
て燃焼させられる液体または気体燃料を消費するバーナーによって加熱されると
いう事実のため、実質的に二酸化炭素と蒸気から成っている。炉１８のこの雰囲
気では、最初の冷間圧延部分１０における冷間圧延によって生じた酸化物の亀裂
を通して曝される鋼ストリップの表面は問題にならない程度にしか酸化されてい
ないので、その後の処理にとっては都合がよい。
【００２３】 冷却室２０では、ストリップ５’を、ショットブラスト部分２２中で軽くショ
ットブラストされる前に、１００℃より下まで冷却する。そのことはストリップ
の表面からの酸化物およびスケールの除去についての最初の手段である。より詳
細には、ばらばらにたまっている酸化物が、酸化物の蓄積によってその後に続く
スケール除去を損なわないように、ショットブラストによって除去される。
ットブラストされる前に、１００℃より下まで冷却する。そのことはストリップ
の表面からの酸化物およびスケールの除去についての最初の手段である。より詳
細には、ばらばらにたまっている酸化物が、酸化物の蓄積によってその後に続く
スケール除去を損なわないように、ショットブラストによって除去される。
【００２４】 そのストリップは、繰り返される曲げの下に複数のロールの間にあるスケール
除去機２４を通過して、引き伸ばし長くされる。そこでは、酸化物スケールが完
全に除去される酸洗い装置２６および２７中での酸洗いに先だって、別の予備的
な手段として、酸化物スケールが破壊される。
除去機２４を通過して、引き伸ばし長くされる。そこでは、酸化物スケールが完
全に除去される酸洗い装置２６および２７中での酸洗いに先だって、別の予備的
な手段として、酸化物スケールが破壊される。
【００２５】 こうして酸洗いされたストリップ５”は、その後、さらに２０％まで厚さを減
少できるように寸法を合わせて作られている終端の追加の冷間圧延機３２中で同
様に冷間圧延される。好ましくは、その仕上げ冷間圧延機３２中でのストリップ
の基準寸法の減少は少なくとも２％しかも通常１５％以下であり、少なくとも８
％しかも最大１２％が適当である。次いで、そのストリップ５’’’を巻き取っ
てストリップのコイル４０を作る。
少できるように寸法を合わせて作られている終端の追加の冷間圧延機３２中で同
様に冷間圧延される。好ましくは、その仕上げ冷間圧延機３２中でのストリップ
の基準寸法の減少は少なくとも２％しかも通常１５％以下であり、少なくとも８
％しかも最大１２％が適当である。次いで、そのストリップ５’’’を巻き取っ
てストリップのコイル４０を作る。
【００２６】 本発明の第１の見地によれば、その後、そのストリップを、最初の通過中と同
じ方向に、圧延機ラインＢをもう１回通過させる。本発明の別の見地によれば、
その得られる製品は最終製品である。
じ方向に、圧延機ラインＢをもう１回通過させる。本発明の別の見地によれば、
その得られる製品は最終製品である。
【００２７】 本発明の第１の見地によれば、ストリップのコイル４０は、特に工場内での製
造のロジスティックな計画によって決まる時間の後、圧延機ラインの出発位置中
にあるデコイラ６または６Ａに移され、そこでストリップ（５’’’）は、圧延
機ラインＢの２回目の通過のためにデコイルされる。おそらく最初の通過中だけ
はそのストリップは、最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１〜１３の１つまた
は２つで圧延されたけれど、今回は、ストリップの望ましい最終的な基準寸法を
是非とも達成するように圧延機１１〜１３の２つまたは３つで圧延される。スト
リップがこの部分を２回通過することで、圧延機部分１０中における厚さ減少の
合計は、望ましい最終基準寸法によって決まり、合計６０％に、そして少なくと
も２０％、好ましくは少なくとも３０％に達することができる。冷間圧延部分１
０を２回目に通過させた後、ストリップの冷間圧延が、ここでは（５IV）と示さ
れているが、終了する。その最終処理はそのストリップを再度、焼なまし炉１８
、冷却室１９および２０、そして酸洗い部分２６および２７を通すことから成っ
ている。しかしながら、今回は、本発明の１つの見地では、ショットブラスト装
置２２またはスケール除去機２４中では全く処理されていない。しかしながら、
本発明の別の見地によれば、圧延機ラインの２回目の通過中に、やはりスケール
除去機２４中で処理される。この場合の目的は、冷延伸によりストリップの降伏
強さを増大させることである。終端冷間圧延機３２では、その後おそらくもう１
度圧延されるが、今回は、望ましい緻密な表面を提供するために０．２〜１．５
％、好ましくは約０．５％の厚さの減少で調質圧延されるだけである。それから
、ストリップ（５VI）の処理を仕上げて、そのストリップを再度巻き取る。代替
として、もしその目的が非常に降伏強さが高いストリップを製造することである
場合は、ストリップ（５V）は、調質圧延の代わりに、そのストリップが終端冷
間圧延機３２中で初めて圧延された時と厚さの減少を同じ大きさにして圧延され
る。
造のロジスティックな計画によって決まる時間の後、圧延機ラインの出発位置中
にあるデコイラ６または６Ａに移され、そこでストリップ（５’’’）は、圧延
機ラインＢの２回目の通過のためにデコイルされる。おそらく最初の通過中だけ
はそのストリップは、最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１〜１３の１つまた
は２つで圧延されたけれど、今回は、ストリップの望ましい最終的な基準寸法を
是非とも達成するように圧延機１１〜１３の２つまたは３つで圧延される。スト
リップがこの部分を２回通過することで、圧延機部分１０中における厚さ減少の
合計は、望ましい最終基準寸法によって決まり、合計６０％に、そして少なくと
も２０％、好ましくは少なくとも３０％に達することができる。冷間圧延部分１
０を２回目に通過させた後、ストリップの冷間圧延が、ここでは（５IV）と示さ
れているが、終了する。その最終処理はそのストリップを再度、焼なまし炉１８
、冷却室１９および２０、そして酸洗い部分２６および２７を通すことから成っ
ている。しかしながら、今回は、本発明の１つの見地では、ショットブラスト装
置２２またはスケール除去機２４中では全く処理されていない。しかしながら、
本発明の別の見地によれば、圧延機ラインの２回目の通過中に、やはりスケール
除去機２４中で処理される。この場合の目的は、冷延伸によりストリップの降伏
強さを増大させることである。終端冷間圧延機３２では、その後おそらくもう１
度圧延されるが、今回は、望ましい緻密な表面を提供するために０．２〜１．５
％、好ましくは約０．５％の厚さの減少で調質圧延されるだけである。それから
、ストリップ（５VI）の処理を仕上げて、そのストリップを再度巻き取る。代替
として、もしその目的が非常に降伏強さが高いストリップを製造することである
場合は、ストリップ（５V）は、調質圧延の代わりに、そのストリップが終端冷
間圧延機３２中で初めて圧延された時と厚さの減少を同じ大きさにして圧延され
る。
【００２８】 上述の説明は、圧延機ラインＢを使う方法について異なる見地による好ましい
実施形態を述べている。その圧延機ラインまたは部分はまた、非常に緻密な明る
い表面を持ったストリップだけでなく、強度の高いストリップやまたは進歩の程
度は低いがコストの点から優位であるストリップのような、ある種の用途には非
常に明るい表面よりも明らかにより重要である特徴を持ったストリップをも製造
することを目的としている加工のために使用できることが、圧延機ラインＢの設
計の特別な長所である。後者の目的にとっては、その処理は、例えば、最初の冷
間圧延部分１０、焼なましおよび冷却部分、そして酸洗い部分を最初に通過した
後でストリップ５”が酸洗い部分２６、２７を通過した後すぐに止めることがで
きる。スケール除去機２４中では、ストリップを２〜１０％冷延伸でき、それに
より強度をかなり改善できる。しかしながら、この処理はまた、強度／降伏強さ
についてのそのような増加が望まれない場合には、省略することもできる。１つ
の代替として、冷延伸を、終端冷間圧延機３２中で２〜２０％冷間圧延すること
によって置き換えるかまたは完成させることができる。それは、そのような場合
に、ストリップがその終端冷間圧延機を初めて通過するときに、注油していない
表面上で実施され、その後でそのストリップを巻き取ることによって加工が完了
する。これらの実施例および代替方法は、最終製品に関する限り、さまざまな必
要物への圧延機ラインの多用性および適用性を示している。
実施形態を述べている。その圧延機ラインまたは部分はまた、非常に緻密な明る
い表面を持ったストリップだけでなく、強度の高いストリップやまたは進歩の程
度は低いがコストの点から優位であるストリップのような、ある種の用途には非
常に明るい表面よりも明らかにより重要である特徴を持ったストリップをも製造
することを目的としている加工のために使用できることが、圧延機ラインＢの設
計の特別な長所である。後者の目的にとっては、その処理は、例えば、最初の冷
間圧延部分１０、焼なましおよび冷却部分、そして酸洗い部分を最初に通過した
後でストリップ５”が酸洗い部分２６、２７を通過した後すぐに止めることがで
きる。スケール除去機２４中では、ストリップを２〜１０％冷延伸でき、それに
より強度をかなり改善できる。しかしながら、この処理はまた、強度／降伏強さ
についてのそのような増加が望まれない場合には、省略することもできる。１つ
の代替として、冷延伸を、終端冷間圧延機３２中で２〜２０％冷間圧延すること
によって置き換えるかまたは完成させることができる。それは、そのような場合
に、ストリップがその終端冷間圧延機を初めて通過するときに、注油していない
表面上で実施され、その後でそのストリップを巻き取ることによって加工が完了
する。これらの実施例および代替方法は、最終製品に関する限り、さまざまな必
要物への圧延機ラインの多用性および適用性を示している。
【００２９】 （実施例） ＡＳＴＭ３０４グレードのオーステナイト系ステンレス鋼のスラブをステッケ
ルミルで熱間圧延して、幅１５３０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍのストリップを得る。
圧延してすぐに、水を噴霧して約１０秒間でそのストリップを約９００℃の最終
圧延温度から５００℃より下に急冷冷却させ、その後そのストリップを巻き取る
。巻き取る前に急速に冷却することにより、粒界炭化物の生成が本質的に避けら
れる。同時にまた、ストリップの表面上の暗い酸化物層が比較的薄くなる。
ルミルで熱間圧延して、幅１５３０ｍｍ、厚さ４．０ｍｍのストリップを得る。
圧延してすぐに、水を噴霧して約１０秒間でそのストリップを約９００℃の最終
圧延温度から５００℃より下に急冷冷却させ、その後そのストリップを巻き取る
。巻き取る前に急速に冷却することにより、粒界炭化物の生成が本質的に避けら
れる。同時にまた、ストリップの表面上の暗い酸化物層が比較的薄くなる。
【００３０】 次いで、そのストリップのコイルを本発明の圧延機ラインに移し、デコイルし
、そして最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１〜１３の２つにおいて、その暗
い酸化物層と一緒に先ず冷間圧延して、２．０５ｍｍの厚さにする。その中で、
酸化物層には細かいひびが入るが、剥がされはしない。その後で、ストリップを
焼もどし炉１８中で、前に記述した酸素の少ないガス中、１１２０℃で完全に再
結晶させるために十分長い時間焼もどす。その後、そのストリップを冷却室１９
および２０中で１００℃より以下に冷却する。次いで、そのストリップの表面を
ショットブラスト装置２２中で鋼の小球を使って非常に穏やかにショットブラス
トする。その後、部分２６中で先ず電解質の酸洗いにより、次いで酸洗い部分２
７中で混合酸（硝酸ＨＮＯ3とフッ化水素酸ＨＦの混合物）で酸洗いする前に、
ストリップを延伸ミル２４中でスケール除去にかける。それから、仕上げの冷間
圧延機３２中では、酸洗いしたストリップを冷間圧延して９．８％厚さを減少さ
せて１．８５ｍｍの基準寸法にし、その後ストリップをコイルに巻く。
、そして最初の冷間圧延部分１０中の圧延機１１〜１３の２つにおいて、その暗
い酸化物層と一緒に先ず冷間圧延して、２．０５ｍｍの厚さにする。その中で、
酸化物層には細かいひびが入るが、剥がされはしない。その後で、ストリップを
焼もどし炉１８中で、前に記述した酸素の少ないガス中、１１２０℃で完全に再
結晶させるために十分長い時間焼もどす。その後、そのストリップを冷却室１９
および２０中で１００℃より以下に冷却する。次いで、そのストリップの表面を
ショットブラスト装置２２中で鋼の小球を使って非常に穏やかにショットブラス
トする。その後、部分２６中で先ず電解質の酸洗いにより、次いで酸洗い部分２
７中で混合酸（硝酸ＨＮＯ3とフッ化水素酸ＨＦの混合物）で酸洗いする前に、
ストリップを延伸ミル２４中でスケール除去にかける。それから、仕上げの冷間
圧延機３２中では、酸洗いしたストリップを冷間圧延して９．８％厚さを減少さ
せて１．８５ｍｍの基準寸法にし、その後ストリップをコイルに巻く。
【００３１】 次いで、そのストリップを出発位置に戻す。圧延機３２中における終端冷間圧
延操作で、そのストリップが掛けられた激しい冷間圧延のために、そのストリッ
プはかなりの程度まで変形硬化された。したがって、容易には損傷を受けず、ス
トリップの表面が損傷するという危険もなく移送し、取り扱うことができる。こ
のようにして、そのストリップを再度デコイルし、今度は最初の冷間圧延機１０
中にある３つの圧延機１１〜１３の全てで圧延して合計４５．９％厚さを減少さ
せて１．０ｍｍの基準寸法にする。そのストリップを、焼もどし、冷却し、それ
から圧延機ラインの最初の通過中と同じ方法で酸洗いするが、その実施例による
酸洗いに先だってショットブラストまたは冷延伸をしない。最後に、そのストリ
ップを終端冷間圧延機３２中で調質圧延し、さらに約０．５％厚さを減少させる
。そこで、そのストリップは、Ｒａ＿０．１２μｍ、すなわち、２Ｂ表面に非常
によく対応する表面の緻密さを達成する。
延操作で、そのストリップが掛けられた激しい冷間圧延のために、そのストリッ
プはかなりの程度まで変形硬化された。したがって、容易には損傷を受けず、ス
トリップの表面が損傷するという危険もなく移送し、取り扱うことができる。こ
のようにして、そのストリップを再度デコイルし、今度は最初の冷間圧延機１０
中にある３つの圧延機１１〜１３の全てで圧延して合計４５．９％厚さを減少さ
せて１．０ｍｍの基準寸法にする。そのストリップを、焼もどし、冷却し、それ
から圧延機ラインの最初の通過中と同じ方法で酸洗いするが、その実施例による
酸洗いに先だってショットブラストまたは冷延伸をしない。最後に、そのストリ
ップを終端冷間圧延機３２中で調質圧延し、さらに約０．５％厚さを減少させる
。そこで、そのストリップは、Ｒａ＿０．１２μｍ、すなわち、２Ｂ表面に非常
によく対応する表面の緻密さを達成する。
【００３２】 上述のことから明らかなように、本発明の冷間圧延機は、非常に緻密な表面を
持つステンレスのストリップの製造についてのおよび／または他の望ましい品質
または望ましい特徴を持つストリップについてのその使用に関する限り、極めて
多用性である。次の表に、圧延機ラインに含まれている様々な厚さ減少装置、す
なわち最初の冷間圧延機、ストリップの厚さの低減にも使用できるスケール除去
機／冷延伸ミル、および冷間圧延機、またはそのラインの終わりである多分複数
の冷間圧延機の利用を参照して、ストリップ製造の多くのこれらの代替方法を記
載することにする。
持つステンレスのストリップの製造についてのおよび／または他の望ましい品質
または望ましい特徴を持つストリップについてのその使用に関する限り、極めて
多用性である。次の表に、圧延機ラインに含まれている様々な厚さ減少装置、す
なわち最初の冷間圧延機、ストリップの厚さの低減にも使用できるスケール除去
機／冷延伸ミル、および冷間圧延機、またはそのラインの終わりである多分複数
の冷間圧延機の利用を参照して、ストリップ製造の多くのこれらの代替方法を記
載することにする。
【００３３】
【表１】
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明および前記統合した圧延機ラインを半概略的に示す図である。
【図２】 本発明の方法が１つの統合された部分になっている形態の、冷間圧延したステ
ンレスのストリップを製造するための方法についての好ましい実施形態を非常に
概略的に示す図である。
ンレスのストリップを製造するための方法についての好ましい実施形態を非常に
概略的に示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｃ２１Ｄ 9/46 Ｑ (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ，ＵＧ，ＺＷ )，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ， ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ， ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，Ｃ Ｒ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ，ＤＭ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ， ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，Ｋ Ｚ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ， ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，Ｓ Ｋ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ Ｆターム(参考） 4K037 EB13 FB07 FB08 FB10 FG10 FJ07 HA05 4K043 AA01 BB01 DA05 EA01 FA12 HA02
Claims (13)
- 【請求項１】 先行のプロセスで溶融物を鋳造して鋳造ストリップを作るこ
とにより製造されたおよび／または熱間圧延されたストリップの冷間圧延を含む
ステンレス鋼のストリップ製造方法であって、そのストリップの表面上の酸化物
により暗く着色しており、そして前記鋳造および／または熱間圧延したストリッ
プの先行した製造から残っている鋳造および／または熱間圧延したストリップを
、そのストリップの厚さを１０〜７５％減少させ、しかもその酸化物スケールに
細かいひびを入れる、すなわち、その酸化物スケールに亀裂を生じさせるように
、１回または複数の連続した冷間圧延段階（１１〜１３）において冷間圧延する
こと、そして次いでそのストリップを、少なくとも８５体積％の酸素および１０
体積％以下の窒素を含むガスにより燃焼させられる液体または気体燃料を消費す
るバーナーを用いて炉を加熱することによって得られる炉内雰囲気を有する炉（
１８）の中で、焼なましすることを特徴とするステンレス鋼のストリップの製造
方法。 - 【請求項２】 その炉内雰囲気は最大１０体積％の酸素、好ましくは最大６
体積％の酸素を含んでいることを特徴とする請求項１に記載の方法。 - 【請求項３】 そのストリップをその炉内雰囲気中、１０５０〜１２００℃
の温度でそのストリップがすっかり加熱され、再結晶するような長時間にわたり
焼なましすることを特徴とする請求項１または２に記載の方法。 - 【請求項４】 そのステンレスのストリップの厚さを前記最初の冷間圧延部
分（１０）中で２０〜５０％減少させることを特徴とする請求項１から３のいず
れか１項に記載の方法。 - 【請求項５】 焼なましした後のそのストリップを冷却して少なくとも１つ
のスケール除去装置（２４）中でスケール除去にかけ、その中で、そのストリッ
プを永久に伸長しているように冷延伸すると同時に、そのストリップをロールに
関して異なる方向に複数回曲げて、そのストリップを酸洗いするに先だってスケ
ールを破壊させることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載の方法
。 - 【請求項６】 そのストリップが永久に２〜１０％伸長しているように、そ
のストリップを前記の少なくとも１つのスケール除去装置（２４）中で冷延伸す
ることを特徴とする請求項５に記載の方法。 - 【請求項７】 少なくとも１つの焼なまし部分（１８）、少なくとも１つの
酸洗い部分（２６、２７）および少なくとも１つの冷間圧延機（１１、１２、１
３）を含んでいる統合圧延機ラインであって、そのラインの最初の部分中に、ス
テンレス鋼ストリップの先行する鋳造および／または熱間圧延に関連して得られ
る暗い酸化物表面を持ったステンレス鋼ストリップの最初の冷間圧延用の少なく
とも１つの冷間圧延機（１１〜１３）；前記最初の冷間圧延機の後に、少なくと
も８５体積％の酸素および１０体積％以下の窒素を含むガスにより燃焼させられ
る液体または気体燃料を消費するバーナーを用いて加熱される焼なまし炉（１８
）を含んでいる前記焼なまし部分；そしてその焼なまし部分の後に、少なくとも
１つの酸洗い部分を有することを特徴とする統合圧延機ライン。 - 【請求項８】 そのラインの最初の部分中に、冷間圧延ライン（１０）が少
なくとも２つの冷間圧延機（１１〜１３）を直列に含んでいることを特徴とする
統合圧延機ライン。 - 【請求項９】 その最初の冷間圧延ライン（１０）が冷間圧延機（１１〜１
３）を直列に含んでいることを特徴とする請求項８に記載の統合圧延機ライン。 - 【請求項１０】 前記の少なくとも最初の、または前記の少なくとも２つの
直列になっている最初の冷間圧延機が、鋳造および／または熱間圧延されたステ
ンレス鋼ストリップの厚さを合計で少なくとも１０％、好ましくは少なくとも２
０％、そして最大７５％減少させることができるように装備されていることを特
徴とする請求項７または８に記載の統合圧延機ライン。 - 【請求項１１】 そのラインの最初の部分中にある各冷間圧延機が１組のワ
ーキングロールと各ワーキングロールの上および下に少なくとも２つの支持ロー
ルを含んでいることを特徴とする請求項７から１０のいずれか１項に記載の統合
圧延機ライン。 - 【請求項１２】 スケール除去機（２４）がその焼なまし部分と酸洗い部分
の間に冷延伸ミルの形で装備されており、その中でストリップが永久に延伸され
ていると同時に、複数のロールに関して異なる方向に交互に曲げられるようにス
トリップが装備されていることを特徴とする請求項７から１１のいずれか１項に
記載の統合圧延機ライン。 - 【請求項１３】 １組のワーキングロールおよび各ワーキングロールの上お
よび下に少なくとも１つの支持ロールを含む４本組み高圧延機、または調質圧延
用の２本組み高圧延機のいずれかから成る冷間圧延機がそのラインの終端部分中
にあることを特徴とする請求項７から１２のいずれか１項に記載の統合圧延機ラ
イン。
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SE9804443A SE519193C2 (sv) | 1998-12-18 | 1998-12-18 | Sätt vid framställning av band samt valsverkslinje |
| SE9804443-1 | 1998-12-18 | ||
| SE9903581-8 | 1999-10-05 | ||
| SE9903581A SE9903581D0 (sv) | 1999-10-05 | 1999-10-05 | Sätt vid framställning av band av rostfritt stål samt intergrerad valsverkslinje |
| PCT/SE1999/002294 WO2000037190A1 (en) | 1998-12-18 | 1999-12-08 | Method for manufacturing of strips of stainless steel and integrated rolling mill line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002532633A true JP2002532633A (ja) | 2002-10-02 |
| JP4905615B2 JP4905615B2 (ja) | 2012-03-28 |
Family
ID=26663460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000589289A Expired - Lifetime JP4905615B2 (ja) | 1998-12-18 | 1999-12-08 | ステンレス鋼ストリップの製造方法および統合圧延機ライン |
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| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6537398B1 (ja) |
| EP (1) | EP1150784B1 (ja) |
| JP (1) | JP4905615B2 (ja) |
| KR (1) | KR100625906B1 (ja) |
| CN (1) | CN1188227C (ja) |
| AT (1) | ATE271937T1 (ja) |
| AU (1) | AU3088400A (ja) |
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| DE (1) | DE69919031T2 (ja) |
| ES (1) | ES2226489T3 (ja) |
| WO (1) | WO2000037190A1 (ja) |
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| DE102005031462A1 (de) * | 2005-07-04 | 2007-01-11 | Bilstein Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung eines mikrolegierten Kaltbandes mit einer bei vorgegebener Festigkeit erhöhten Dehnung |
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| SE531990C2 (sv) * | 2007-01-29 | 2009-09-22 | Aga Ab | Förfarande för värmebehandling av långa stålprodukter |
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