JP2002302736A - 高強度高延性高炭素極細鋼線および線材 - Google Patents
高強度高延性高炭素極細鋼線および線材Info
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- JP2002302736A JP2002302736A JP2001106121A JP2001106121A JP2002302736A JP 2002302736 A JP2002302736 A JP 2002302736A JP 2001106121 A JP2001106121 A JP 2001106121A JP 2001106121 A JP2001106121 A JP 2001106121A JP 2002302736 A JP2002302736 A JP 2002302736A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 タイヤ等の補強材として使用されるスチール
コード用鋼線、特に延性の優れた高強度高炭素極細鋼線
およびその素材となる熱間圧延線材に関する。 【解決手段】 伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の
引張強さの差が５０ MPa以上、３５０ MPa未満であるこ
とを特徴とする線径が０．４mm以下で伸線加工１週間経
過後の引張強さが（１）式を満たす高強度高延性高炭素
極細鋼線。 引張強さ （MPa）≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）……（１） ｄｏ：線径（mm）
コード用鋼線、特に延性の優れた高強度高炭素極細鋼線
およびその素材となる熱間圧延線材に関する。 【解決手段】 伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の
引張強さの差が５０ MPa以上、３５０ MPa未満であるこ
とを特徴とする線径が０．４mm以下で伸線加工１週間経
過後の引張強さが（１）式を満たす高強度高延性高炭素
極細鋼線。 引張強さ （MPa）≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）……（１） ｄｏ：線径（mm）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、タイヤ等の補強材
として使用されるスチールコード用鋼線、特に延性の優
れた高強度高炭素極細鋼線およびその素材となる熱間圧
延線材に関する。
として使用されるスチールコード用鋼線、特に延性の優
れた高強度高炭素極細鋼線およびその素材となる熱間圧
延線材に関する。
【０００２】
【従来の技術】タイヤ等の補強材として使用されるスチ
ールコードは直径がおよそ０．２mm程度の鋼線を撚って
製造される。近年、タイヤ等の軽量化の要求から、引張
強さが４５００ MPa以上といった高強度の鋼線が求めら
れている。鋼線の最終強度は、加工歪が大きいほど高く
なるが、伸線加工後の室温放置での歪時効による引張強
さの増加が大きくなり、延性が劣化するため、その後の
撚り線加工工程において断線が多発する。しかし、高強
度化には歪時効による引張強さの増加を利用することが
必要不可欠であるため、歪時効による引張強さの増加を
利用して安定した高強度鋼線を得ることが求められてい
た。
ールコードは直径がおよそ０．２mm程度の鋼線を撚って
製造される。近年、タイヤ等の軽量化の要求から、引張
強さが４５００ MPa以上といった高強度の鋼線が求めら
れている。鋼線の最終強度は、加工歪が大きいほど高く
なるが、伸線加工後の室温放置での歪時効による引張強
さの増加が大きくなり、延性が劣化するため、その後の
撚り線加工工程において断線が多発する。しかし、高強
度化には歪時効による引張強さの増加を利用することが
必要不可欠であるため、歪時効による引張強さの増加を
利用して安定した高強度鋼線を得ることが求められてい
た。
【０００３】また、鋼線の最終強度を大きくするための
もう一つの方法として、Ｃ量の増加、合金元素の添加が
ある。この要求に応えるため、特開２０００−３５５７
３６号公報では、Ｂ，Ｔｉを添加し、Ｎを制御すること
で表層部のフェライト面積率を低減して高強度で且つデ
ラミネーションが発生しない鋼線を提案している。しか
し、伸線加工後の歪時効による引張強さの増加が考慮さ
れておらず、工業的には利用できない。
もう一つの方法として、Ｃ量の増加、合金元素の添加が
ある。この要求に応えるため、特開２０００−３５５７
３６号公報では、Ｂ，Ｔｉを添加し、Ｎを制御すること
で表層部のフェライト面積率を低減して高強度で且つデ
ラミネーションが発生しない鋼線を提案している。しか
し、伸線加工後の歪時効による引張強さの増加が考慮さ
れておらず、工業的には利用できない。
【０００４】更に、従来は撚り加工性をデラミネーショ
ンの有無で評価する手法が主流であったが、線径０．２
mmで４５００ MPaを越える高強度鋼線においてはデラミ
ネーションが発生しなくても、撚り線加工工程で断線が
多発してしまい、デラミネーションのみで撚り線加工性
を評価することが困難であるため、デラミネーション防
止だけでは工業的に意味がない。また、特開２０００−
３１３９３７号公報では、Ｓ，Ｏ，Ｎを適正化し、非金
属介在物を制御した上でＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｃｏ，Ｂ，ＲＥＭ（希土類元素）を添加する
成分系が提案されているが、実施例においては最終パテ
ンティング線径が１．２mm、最終線径が０．２mmであ
り、これでは伸線加工度が小さく、引張強さとしては４
０００ MPa以下である。この方法では引張強さが４５０
０ MPaを越える鋼線では撚り線断線が増加してしまうの
で工業的に意味が無く、伸線加工後の歪時効による引張
強さの増加が考慮されていないので実際には利用できな
い。
ンの有無で評価する手法が主流であったが、線径０．２
mmで４５００ MPaを越える高強度鋼線においてはデラミ
ネーションが発生しなくても、撚り線加工工程で断線が
多発してしまい、デラミネーションのみで撚り線加工性
を評価することが困難であるため、デラミネーション防
止だけでは工業的に意味がない。また、特開２０００−
３１３９３７号公報では、Ｓ，Ｏ，Ｎを適正化し、非金
属介在物を制御した上でＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｃｏ，Ｂ，ＲＥＭ（希土類元素）を添加する
成分系が提案されているが、実施例においては最終パテ
ンティング線径が１．２mm、最終線径が０．２mmであ
り、これでは伸線加工度が小さく、引張強さとしては４
０００ MPa以下である。この方法では引張強さが４５０
０ MPaを越える鋼線では撚り線断線が増加してしまうの
で工業的に意味が無く、伸線加工後の歪時効による引張
強さの増加が考慮されていないので実際には利用できな
い。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は伸線加工後の
歪時効による引張強さの増加を利用することにより高強
度で且つ延性の高い鋼線およびその素材となる線材を提
供するものである。
歪時効による引張強さの増加を利用することにより高強
度で且つ延性の高い鋼線およびその素材となる線材を提
供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、伸線加工
後の歪時効による引張強さの増加と機械的性質、撚り線
加工性の関係についての詳細な解析を進めた結果、歪時
効による引張強さの増加が伸線加工一週間経過後で５０
MPa以上、３５０ MPa未満の範囲、すなわち、伸線加工
一週間経過後と伸線加工直後の引張強さの差が５０ MPa
以上３５０ MPa未満であれば、伸線加工一週間経過後の
引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断面表層部と
中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻回試験
時にデラミネーションが発生しないという条件を満たせ
ば安定した高強度極細鋼線を得ることが出来ることを見
出した。
後の歪時効による引張強さの増加と機械的性質、撚り線
加工性の関係についての詳細な解析を進めた結果、歪時
効による引張強さの増加が伸線加工一週間経過後で５０
MPa以上、３５０ MPa未満の範囲、すなわち、伸線加工
一週間経過後と伸線加工直後の引張強さの差が５０ MPa
以上３５０ MPa未満であれば、伸線加工一週間経過後の
引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断面表層部と
中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻回試験
時にデラミネーションが発生しないという条件を満たせ
ば安定した高強度極細鋼線を得ることが出来ることを見
出した。
【０００７】本発明は上記知見に基づいてなされたもの
で、その要旨は以下の通りである。 （１）伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張強さ
の差が５０ MPa以上、３５０ MPa未満であることを特徴
とする線径が０．４mm以下で伸線加工１週間経過後の引
張強さが（１）式を満たす高強度高延性高炭素極細鋼
線。 引張強さ （MPa）≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）……（１） ｄｏ：線径（mm） （２）伸線加工一週間経過後の引掛強度が引張強さの７
０％以上、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッカー
ス硬度差が４５以下であり、捻回試験時にデラミネーシ
ョンが発生しないことを特徴とする上記（１）の高強度
高延性高炭素極細鋼線。 （３）重量％で、Ｃ：０．８〜１．４％、Ｓｉ：０．１
〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％を含有することを
特徴とする（１）または（２）の高強度高延性高炭素極
細鋼線。 （４）更に重量％で、Ｃｒ：０．０２〜０．０４％、Ｍ
ｏ：０．０２〜０．２０％、Ｖ：０．０２〜０．２０
％、Ｗ：０．０２〜０．２０％の少なくとも１種以上を
含有する上記（１）〜（３）のいずれかの項に記載の高
強度高延性高炭素極細鋼線。 （５）上記（１）〜（４）のいずれかの項に記載の高強
度高延性高炭素極細鋼線を製造するための熱間圧延線
材。
で、その要旨は以下の通りである。 （１）伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張強さ
の差が５０ MPa以上、３５０ MPa未満であることを特徴
とする線径が０．４mm以下で伸線加工１週間経過後の引
張強さが（１）式を満たす高強度高延性高炭素極細鋼
線。 引張強さ （MPa）≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）……（１） ｄｏ：線径（mm） （２）伸線加工一週間経過後の引掛強度が引張強さの７
０％以上、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッカー
ス硬度差が４５以下であり、捻回試験時にデラミネーシ
ョンが発生しないことを特徴とする上記（１）の高強度
高延性高炭素極細鋼線。 （３）重量％で、Ｃ：０．８〜１．４％、Ｓｉ：０．１
〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％を含有することを
特徴とする（１）または（２）の高強度高延性高炭素極
細鋼線。 （４）更に重量％で、Ｃｒ：０．０２〜０．０４％、Ｍ
ｏ：０．０２〜０．２０％、Ｖ：０．０２〜０．２０
％、Ｗ：０．０２〜０．２０％の少なくとも１種以上を
含有する上記（１）〜（３）のいずれかの項に記載の高
強度高延性高炭素極細鋼線。 （５）上記（１）〜（４）のいずれかの項に記載の高強
度高延性高炭素極細鋼線を製造するための熱間圧延線
材。
【０００８】
【発明の実施の形態】まず、本発明の対象とする鋼線の
線径の限定理由について述べる。０．４mmより線径が太
い場合、鋼線の表層部と中心部で加工の差が大きいた
め、表層部と中心部の特性の差が大きくなり、引張強さ
≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）、ｄｏ：線径（m
m）の強度では延性を確保することが出来ないため、線
径を０．４mm以下に限定した。
線径の限定理由について述べる。０．４mmより線径が太
い場合、鋼線の表層部と中心部で加工の差が大きいた
め、表層部と中心部の特性の差が大きくなり、引張強さ
≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）、ｄｏ：線径（m
m）の強度では延性を確保することが出来ないため、線
径を０．４mm以下に限定した。
【０００９】伸線加工後の歪時効による引張強さの増加
量が５０ MPa未満では高強度化には利用できないため、
伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張強さの差を
５０MPa以上と限定した。一方、伸線加工一週間経過後
と伸線加工直後の引張強さの差が３５０ MPa以上になる
場合、すなわち歪時効による引張強さの増加量が３５０
MPa以上の場合は鋼線表層部と中心部の特性の差が大き
くなり、延性劣化を生じるため、引掛強度の低下、デラ
ミネーションの発生が起こり、撚り線加工性が極めて低
くなってしまい、工業的に利用することが困難である。
このため、伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張
強さの差を３５０ MPa未満に限定した。
量が５０ MPa未満では高強度化には利用できないため、
伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張強さの差を
５０MPa以上と限定した。一方、伸線加工一週間経過後
と伸線加工直後の引張強さの差が３５０ MPa以上になる
場合、すなわち歪時効による引張強さの増加量が３５０
MPa以上の場合は鋼線表層部と中心部の特性の差が大き
くなり、延性劣化を生じるため、引掛強度の低下、デラ
ミネーションの発生が起こり、撚り線加工性が極めて低
くなってしまい、工業的に利用することが困難である。
このため、伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引張
強さの差を３５０ MPa未満に限定した。
【００１０】伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の引
張強さの差で限定する理由について述べる。伸線加工時
のセメンタイトの分解によりフェライト中に固溶したＣ
原子により、伸線加工時の室温放置でも歪時効により引
張強さが増加する。一週間経過後での歪時効による引張
強さの増加が５０ MPa以上３５０ MPa未満であれば、そ
の後の室温放置による歪時効起因の引張強さの増加は小
さく、延性には影響しないため、引張強さの増加分を安
定して利用した高強度でかつ高延性の極細鋼線を実現で
きるためである。なお、伸線加工直後の引張強さは伸線
加工後１０分以内の値であり、伸線加工一週間経過後は
伸線加工後１６８±１２時間での値である。
張強さの差で限定する理由について述べる。伸線加工時
のセメンタイトの分解によりフェライト中に固溶したＣ
原子により、伸線加工時の室温放置でも歪時効により引
張強さが増加する。一週間経過後での歪時効による引張
強さの増加が５０ MPa以上３５０ MPa未満であれば、そ
の後の室温放置による歪時効起因の引張強さの増加は小
さく、延性には影響しないため、引張強さの増加分を安
定して利用した高強度でかつ高延性の極細鋼線を実現で
きるためである。なお、伸線加工直後の引張強さは伸線
加工後１０分以内の値であり、伸線加工一週間経過後は
伸線加工後１６８±１２時間での値である。
【００１１】引張強さが上記（１）式を満たす高強度鋼
線においては、デラミネーションが発生しなくても撚り
線加工時に断線が多発し、デラミネーションの有無によ
る評価のみでは撚り線加工性を評価できない。上記
（１）式の強度範囲においては伸線加工一週間経過後の
引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断面表層部と
中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻回試験
時にデラミネーションが発生しないという条件を同時に
満たさない場合には撚り線加工時に断線が多発してしま
い、撚り線加工性が悪化する。このため、伸線加工一週
間経過後の引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断
面表層と中心のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻
回試験時にデラミネーションが発生しないことと限定し
た。なお、引掛強度、ミクロビッカース硬度測定は伸線
加工後１６８±１２時間での測定とする。また、ミクロ
ビッカース測定での表層部は埋め込み方法等の影響を少
なくするため、最表層から０．１ｄ内側での測定とし、
測定荷重は５０ｇ以下が望ましい。
線においては、デラミネーションが発生しなくても撚り
線加工時に断線が多発し、デラミネーションの有無によ
る評価のみでは撚り線加工性を評価できない。上記
（１）式の強度範囲においては伸線加工一週間経過後の
引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断面表層部と
中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻回試験
時にデラミネーションが発生しないという条件を同時に
満たさない場合には撚り線加工時に断線が多発してしま
い、撚り線加工性が悪化する。このため、伸線加工一週
間経過後の引掛強度が引張強さの７０％以上、鋼線横断
面表層と中心のミクロビッカース硬度差が４５以下、捻
回試験時にデラミネーションが発生しないことと限定し
た。なお、引掛強度、ミクロビッカース硬度測定は伸線
加工後１６８±１２時間での測定とする。また、ミクロ
ビッカース測定での表層部は埋め込み方法等の影響を少
なくするため、最表層から０．１ｄ内側での測定とし、
測定荷重は５０ｇ以下が望ましい。
【００１２】次に本発明の対象とする鋼線の成分限定理
由について述べる。Ｃは最終の伸線加工材の強度を高め
るために必須の元素である。Ｃが０．８％未満では前記
したＣの効果が十分期待できず、一方、１．４％を越え
ると初析セメンタイトの粗大析出を防止することが困難
である。粗大な初析セメンタイトにより伸線加工性が悪
化、延性劣化が激しくなるため０．８〜１．４％の範囲
に限定した。
由について述べる。Ｃは最終の伸線加工材の強度を高め
るために必須の元素である。Ｃが０．８％未満では前記
したＣの効果が十分期待できず、一方、１．４％を越え
ると初析セメンタイトの粗大析出を防止することが困難
である。粗大な初析セメンタイトにより伸線加工性が悪
化、延性劣化が激しくなるため０．８〜１．４％の範囲
に限定した。
【００１３】Ｓｉは鋼の脱酸のために有効な元素であ
り、また同一Ｃ量でも初析セメンタイトの析出を抑制さ
せる効果がある。更にパーライト中のフェライト強度を
増加させる作用を持つうえ、セメンタイトの分解を防止
する作用がある。０．１％未満では上記の効果が得られ
ず、さらに表面疵が発生しやすくなる。０．５％以上で
は上記の効果が飽和してしまうため、０．１〜０．５％
の範囲に限定した。
り、また同一Ｃ量でも初析セメンタイトの析出を抑制さ
せる効果がある。更にパーライト中のフェライト強度を
増加させる作用を持つうえ、セメンタイトの分解を防止
する作用がある。０．１％未満では上記の効果が得られ
ず、さらに表面疵が発生しやすくなる。０．５％以上で
は上記の効果が飽和してしまうため、０．１〜０．５％
の範囲に限定した。
【００１４】Ｍｎは脱酸のために必要な元素であり、か
つ鋼の焼入性を向上させ強度を高めるために有効な元素
であるが、０．１％未満では上記の効果が得られない。
一方、１．０％以上では上記の効果が飽和するうえ、ベ
イナイトやマルテンサイトなどの過冷組織がでやすくな
るため０．１〜１．０％の範囲に限定した。Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ，Ｗはいづれも炭化物形成元素であり、パテンテ
ィング材強度は高める効果を持つとともに、伸線加工時
のパーライト中のセメンタイトの分解を抑制する。これ
等の元素の添加量が０．０２％未満では上記の効果を発
揮できず、また、Ｃｒは０．４０％以上、Ｍｏ，Ｖ，Ｗ
は０．２０％以上ではパテンティング処理が困難であ
り、強度が増加しすぎ、延性が劣化するので、上記の範
囲に限定した。
つ鋼の焼入性を向上させ強度を高めるために有効な元素
であるが、０．１％未満では上記の効果が得られない。
一方、１．０％以上では上記の効果が飽和するうえ、ベ
イナイトやマルテンサイトなどの過冷組織がでやすくな
るため０．１〜１．０％の範囲に限定した。Ｃｒ，Ｍ
ｏ，Ｖ，Ｗはいづれも炭化物形成元素であり、パテンテ
ィング材強度は高める効果を持つとともに、伸線加工時
のパーライト中のセメンタイトの分解を抑制する。これ
等の元素の添加量が０．０２％未満では上記の効果を発
揮できず、また、Ｃｒは０．４０％以上、Ｍｏ，Ｖ，Ｗ
は０．２０％以上ではパテンティング処理が困難であ
り、強度が増加しすぎ、延性が劣化するので、上記の範
囲に限定した。
【００１５】本発明で規定する高強度高延性高炭素極細
鋼線は、上述した成分組成を有する熱間圧延線材を使用
して、伸線加工時のダイス／鋼線間の摩擦係数を０．１
５以下、伸線加工中の鋼線温度を２００℃以下に制御す
ることにより得ることが出来る。
鋼線は、上述した成分組成を有する熱間圧延線材を使用
して、伸線加工時のダイス／鋼線間の摩擦係数を０．１
５以下、伸線加工中の鋼線温度を２００℃以下に制御す
ることにより得ることが出来る。
【００１６】
【実施例】以下、実施例により本発明の効果をさらに具
体的に説明する。表１、表２は０．１５〜０．４２mm極
細鋼線の化学成分、伸線加工直後、伸線加工一週間経過
後の引張強さおよびこの両者の差、伸線加工一週間経過
後の引掛強度、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差、捻回試験時のデラミネーションの有無お
よび撚り線加工性を示したものである。真空溶解により
所定の成分に作製した鋼材を使用して、５．５mm熱間圧
延線材を製造し、この線材より０．１５mm〜０．４２mm
極細鋼線を作製して特性を調査した。捻回試験はチャッ
ク間隔を線径の１００倍として行った。また、同時に撚
り線加工を行い、加工性を評価した。
体的に説明する。表１、表２は０．１５〜０．４２mm極
細鋼線の化学成分、伸線加工直後、伸線加工一週間経過
後の引張強さおよびこの両者の差、伸線加工一週間経過
後の引掛強度、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差、捻回試験時のデラミネーションの有無お
よび撚り線加工性を示したものである。真空溶解により
所定の成分に作製した鋼材を使用して、５．５mm熱間圧
延線材を製造し、この線材より０．１５mm〜０．４２mm
極細鋼線を作製して特性を調査した。捻回試験はチャッ
ク間隔を線径の１００倍として行った。また、同時に撚
り線加工を行い、加工性を評価した。
【００１７】本発明例であるＮｏ．２〜５，８，９，１
２，１４，１６，１８，２０，２２，２４，２６〜３５
はいずれも（１）式を満たす引張強さを実現し、且つ、
伸線加工一週間経過後の引掛強度が７０％、鋼線横断面
表層部と中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、
捻回試験時にデラミネーションが発生しないという条件
を同時に満たしており、撚り線加工性は良好である。
２，１４，１６，１８，２０，２２，２４，２６〜３５
はいずれも（１）式を満たす引張強さを実現し、且つ、
伸線加工一週間経過後の引掛強度が７０％、鋼線横断面
表層部と中心部のミクロビッカース硬度差が４５以下、
捻回試験時にデラミネーションが発生しないという条件
を同時に満たしており、撚り線加工性は良好である。
【００１８】これに対して比較例であるＮｏ．１は線径
が太いために（１）式を満たす引張強さでは伸線加工一
週間後の引掛強度が７０％以下、鋼線横断面表層部と中
心部のミクロビッカース硬度差が４５以上、捻回試験時
にデラミネーションが発生してた例であり、撚り線加工
性が不良である。また、Ｎｏ．６は引張強さは（１）式
を満たしているが、歪時効による引張強さの増加が大き
いため、伸線加工直後と伸線加工一週間経過後の引張強
さの差が３５０よりも大きいために、伸線加工一週間後
の引掛強度が７０％以下、鋼線横断面表層部と中心部の
ミクロビッカース硬度差が４５以上、念回試験時にデラ
ミネーションが発生し、撚り線加工性が不良となった例
である。Ｎｏ．７は伸線加工一週間後の引掛強度、鋼線
横断面表層部と中心部のミクロビッカース硬度差は問題
なく、デラミネーションも発生しないため、撚り線加工
性は良好であるが、Ｃ量が低いために引張強さが低く、
（１）式を満たさない。Ｎｏ．１０はＣ量が高すぎるた
め、初析セメンタイトが粗大化し、伸線加工時に断線が
発生した例である。Ｎｏ．１１はＳｉ量が低いために表
面疵が発生してしまい、伸線加工時に断線が発生した。
が太いために（１）式を満たす引張強さでは伸線加工一
週間後の引掛強度が７０％以下、鋼線横断面表層部と中
心部のミクロビッカース硬度差が４５以上、捻回試験時
にデラミネーションが発生してた例であり、撚り線加工
性が不良である。また、Ｎｏ．６は引張強さは（１）式
を満たしているが、歪時効による引張強さの増加が大き
いため、伸線加工直後と伸線加工一週間経過後の引張強
さの差が３５０よりも大きいために、伸線加工一週間後
の引掛強度が７０％以下、鋼線横断面表層部と中心部の
ミクロビッカース硬度差が４５以上、念回試験時にデラ
ミネーションが発生し、撚り線加工性が不良となった例
である。Ｎｏ．７は伸線加工一週間後の引掛強度、鋼線
横断面表層部と中心部のミクロビッカース硬度差は問題
なく、デラミネーションも発生しないため、撚り線加工
性は良好であるが、Ｃ量が低いために引張強さが低く、
（１）式を満たさない。Ｎｏ．１０はＣ量が高すぎるた
め、初析セメンタイトが粗大化し、伸線加工時に断線が
発生した例である。Ｎｏ．１１はＳｉ量が低いために表
面疵が発生してしまい、伸線加工時に断線が発生した。
【００１９】Ｎｏ．１２は伸線加工一週間後の引掛強度
は７０％以上、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差は４５以下、デラミネーションは発生せ
ず、撚り線加工性が良好であるが、Ｍｎ量が低いために
焼入性が不足し、引張強さが低く、（１）式を満たさな
い。Ｎｏ．１５はＭｎ量が高いため、マルテンサイトが
発生してしまい、伸線加工時に断線した。Ｎｏ．１７，
１９，２１はデラミネーションは発生しないが、それぞ
れＣｒ，Ｍｏ，Ｗ量が高いために伸線加工一週間後の引
掛強度が低く、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差が大きいために撚り線加工性が不良となっ
た例である。Ｎｏ．２３はデラミネーションは発生せ
ず、伸線加工一週間後の引掛強度も７０％以上である
が、Ｖ量が多いため、鋼線横断面表層部と中心部のミク
ロビッカース硬度差が大きく、撚り線加工性が不良とな
った例である。Ｎｏ．２５はＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗ量が全
て高いため、パテンティング時にマルテンサイトが発生
し、伸線加工時に断線した例である。
は７０％以上、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差は４５以下、デラミネーションは発生せ
ず、撚り線加工性が良好であるが、Ｍｎ量が低いために
焼入性が不足し、引張強さが低く、（１）式を満たさな
い。Ｎｏ．１５はＭｎ量が高いため、マルテンサイトが
発生してしまい、伸線加工時に断線した。Ｎｏ．１７，
１９，２１はデラミネーションは発生しないが、それぞ
れＣｒ，Ｍｏ，Ｗ量が高いために伸線加工一週間後の引
掛強度が低く、鋼線横断面表層部と中心部のミクロビッ
カース硬度差が大きいために撚り線加工性が不良となっ
た例である。Ｎｏ．２３はデラミネーションは発生せ
ず、伸線加工一週間後の引掛強度も７０％以上である
が、Ｖ量が多いため、鋼線横断面表層部と中心部のミク
ロビッカース硬度差が大きく、撚り線加工性が不良とな
った例である。Ｎｏ．２５はＣｒ，Ｍｏ，Ｖ，Ｗ量が全
て高いため、パテンティング時にマルテンサイトが発生
し、伸線加工時に断線した例である。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明は伸線加工
後の歪時効による引張強さの増加を利用することにより
高強度で且つ延性の高い鋼線および線材を提供するもの
である。
後の歪時効による引張強さの増加を利用することにより
高強度で且つ延性の高い鋼線および線材を提供するもの
である。
Claims (5)
- 【請求項１】 伸線加工一週間経過後と伸線加工直後の
引張強さの差が５０MPa以上、３５０ MPa未満であるこ
とを特徴とする線径が０．４mm以下で伸線加工１週間経
過後の引張強さが（１）式を満たす高強度高延性高炭素
極細鋼線。 引張強さ （MPa）≧３４５０−１５００× log（ｄｏ）……（１） ｄｏ：線径（mm） - 【請求項２】 伸線加工一週間経過後の引掛強度が引張
強さの７０％以上、鋼線横断面表層部と中心部のミクロ
ビッカース硬度差が４５以下であり、捻回試験時にデラ
ミネーションが発生しないことを特徴とする請求項１に
記載の高強度高延性高炭素極細鋼線。 - 【請求項３】 質量％で、Ｃ：０．８〜１．４％、Ｓ
ｉ：０．１〜０．５％、Ｍｎ：０．１〜１．０％を含有
することを特徴とする請求項１または２に記載の高強度
高延性高炭素極細鋼線。 - 【請求項４】 更に質量％で、Ｃｒ：０．０２〜０．４
０％、Ｍｏ：０．０２〜０．２０％、Ｖ：０．０２〜
０．２０％、Ｗ：０．０２〜０．２０％の少なくとも１
種以上を含有することを特徴とする請求項１〜３のいず
れかの項に記載の高強度高延性高炭素極細鋼線。 - 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかの項に記載の高
強度高延性高炭素極細鋼線を製造するための熱間圧延線
材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001106121A JP2002302736A (ja) | 2001-04-04 | 2001-04-04 | 高強度高延性高炭素極細鋼線および線材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001106121A JP2002302736A (ja) | 2001-04-04 | 2001-04-04 | 高強度高延性高炭素極細鋼線および線材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002302736A true JP2002302736A (ja) | 2002-10-18 |
Family
ID=18958685
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001106121A Withdrawn JP2002302736A (ja) | 2001-04-04 | 2001-04-04 | 高強度高延性高炭素極細鋼線および線材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002302736A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7258756B2 (en) | 2003-10-23 | 2007-08-21 | Kobe Steel, Ltd. | Very thin, high carbon steel wire and method of producing same |
-
2001
- 2001-04-04 JP JP2001106121A patent/JP2002302736A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7258756B2 (en) | 2003-10-23 | 2007-08-21 | Kobe Steel, Ltd. | Very thin, high carbon steel wire and method of producing same |
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