JP2002250833A - 光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム - Google Patents
光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システムInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｓ−ｂａｎｄにおける光伝送路の分散特性の
補償とＳ−ｂａｎｄを越える波長を透過しないフィルタ
機能を有する光ファイバを提供する。 【解決手段】 隣り合った層同士で組成の異なる３層の
ガラス層を設け、光ファイバの最も内側に形成されてい
る第１ガラス層１の第３ガラス層３（基準層）に対する
最大比屈折率差をΔ１、光ファイバの内側から２層目の
第２ガラス層２の前記基準層に対する最小比屈折率差を
Δ２としたとき、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０
％≦Δ２≦−０．４％とする。Ｓ−ｂａｎｄの設定波長
における分散値を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとし、分散を分
散勾配で割った値を３００未満の正の値とし、波長１５
２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍにおけ
る伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくする。
補償とＳ−ｂａｎｄを越える波長を透過しないフィルタ
機能を有する光ファイバを提供する。 【解決手段】 隣り合った層同士で組成の異なる３層の
ガラス層を設け、光ファイバの最も内側に形成されてい
る第１ガラス層１の第３ガラス層３（基準層）に対する
最大比屈折率差をΔ１、光ファイバの内側から２層目の
第２ガラス層２の前記基準層に対する最小比屈折率差を
Δ２としたとき、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０
％≦Δ２≦−０．４％とする。Ｓ−ｂａｎｄの設定波長
における分散値を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとし、分散を分
散勾配で割った値を３００未満の正の値とし、波長１５
２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍにおけ
る伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に波長１４２０
ｎｍから１５２０ｎｍの範囲内において波長分割多重
（ＷＤＭ）伝送に好適に用いられる光ファイバおよび該
光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム
に関するものである。
ｎｍから１５２０ｎｍの範囲内において波長分割多重
（ＷＤＭ）伝送に好適に用いられる光ファイバおよび該
光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム
に関するものである。
【０００２】
【背景技術】情報社会の発展により、通信情報量が飛躍
的に増大する傾向にあり、このような情報の増大化に伴
い、波長分割多重伝送が通信分野に広く受け入れられて
いる。波長分割多重伝送は、複数の波長の光を１本の光
ファイバで伝送する方式である。
的に増大する傾向にあり、このような情報の増大化に伴
い、波長分割多重伝送が通信分野に広く受け入れられて
いる。波長分割多重伝送は、複数の波長の光を１本の光
ファイバで伝送する方式である。
【０００３】現在、波長分割多重伝送の中継箇所に適用
される光増幅器として、エルビウム添加ファイバを用い
た光増幅器（ＥＤＦＡ）が開発され、前記中継箇所にお
いて波長ごとに光信号を電気信号に変換することが不要
になったことが、波長分割多重伝送の発展を加速させて
いる。
される光増幅器として、エルビウム添加ファイバを用い
た光増幅器（ＥＤＦＡ）が開発され、前記中継箇所にお
いて波長ごとに光信号を電気信号に変換することが不要
になったことが、波長分割多重伝送の発展を加速させて
いる。
【０００４】ＥＤＦＡの光増幅帯域は、Ｃ−ｂａｎｄと
呼ばれる波長１５２０ｎｍ〜１５６５ｎｍ帯あるいは、
Ｌ−ｂａｎｄと呼ばれる波長１５６５ｎｍ〜１６２０ｎ
ｍ帯であり、現在、これらの波長帯を用いた波長分割多
重伝送の検討が盛んに行なわれている。
呼ばれる波長１５２０ｎｍ〜１５６５ｎｍ帯あるいは、
Ｌ−ｂａｎｄと呼ばれる波長１５６５ｎｍ〜１６２０ｎ
ｍ帯であり、現在、これらの波長帯を用いた波長分割多
重伝送の検討が盛んに行なわれている。
【０００５】また、最近では、通信情報量の更なる増大
に対応するために、一般にＳ−ｂａｎｄと呼ばれる波長
１４２０ｎｍ〜１５２０ｎｍの範囲の波長帯において波
長分割多重伝送を行なうことが検討されるようになっ
た。なお、このＳ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送
用として、ＴＤＦＡ（ツリウムドープファイバアンプ）
もしくはラマン増幅器が適用される。
に対応するために、一般にＳ−ｂａｎｄと呼ばれる波長
１４２０ｎｍ〜１５２０ｎｍの範囲の波長帯において波
長分割多重伝送を行なうことが検討されるようになっ
た。なお、このＳ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送
用として、ＴＤＦＡ（ツリウムドープファイバアンプ）
もしくはラマン増幅器が適用される。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】ところで、光通信の伝
送網として、波長１．３μｍ付近の波長帯に零分散を持
つシングルモード光ファイバ（以下、単にシングルモー
ド光ファイバという）が世界中に敷設されており、この
シングルモード光ファイバは、図７の特性線ａに示すよ
うに、Ｓ−ｂａｎｄにおいて正の分散値（約８〜１５ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍ）を有している。
送網として、波長１．３μｍ付近の波長帯に零分散を持
つシングルモード光ファイバ（以下、単にシングルモー
ド光ファイバという）が世界中に敷設されており、この
シングルモード光ファイバは、図７の特性線ａに示すよ
うに、Ｓ−ｂａｎｄにおいて正の分散値（約８〜１５ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍ）を有している。
【０００７】また、同図の特性線ｂには、シングルモー
ド光ファイバのＳ−ｂａｎｄにおける分散値を分散勾配
（分散スロープ）で割った値Ｄ／Ｓが示されており、こ
の特性線から分かるように、シングルモード光ファイバ
はＳ−ｂａｎｄにおいて正の大きな分散勾配（約０．０
６０〜０．０７５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ）を有する。
ド光ファイバのＳ−ｂａｎｄにおける分散値を分散勾配
（分散スロープ）で割った値Ｄ／Ｓが示されており、こ
の特性線から分かるように、シングルモード光ファイバ
はＳ−ｂａｎｄにおいて正の大きな分散勾配（約０．０
６０〜０．０７５ｐｓ／ｎｍ2 ／ｋｍ）を有する。
【０００８】そのため、シングルモード光ファイバを光
伝送路として、上記Ｓ−ｂａｎｄにおける波長分割多重
伝送を行なうと、シングルモード光ファイバの上記分散
特性を補償する必要が生じるが、この補償用の光ファイ
バや分散補償器は提案されていなかった。
伝送路として、上記Ｓ−ｂａｎｄにおける波長分割多重
伝送を行なうと、シングルモード光ファイバの上記分散
特性を補償する必要が生じるが、この補償用の光ファイ
バや分散補償器は提案されていなかった。
【０００９】すなわち、従来のＣ−ｂａｎｄやＬ−ｂａ
ｎｄにおけるシングルモード光ファイバの分散補償用に
提案された分散補償光ファイバにおいては、Ｓ−ｂａｎ
ｄ内の広帯域においてシングルモード光ファイバの分散
特性を補償することは困難であり、これらのＣ−ｂａｎ
ｄやＬ−ｂａｎｄの分散補償用に提案された分散補償光
ファイバをＳ−ｂａｎｄ用としてそのまま適用すること
はできなかった。
ｎｄにおけるシングルモード光ファイバの分散補償用に
提案された分散補償光ファイバにおいては、Ｓ−ｂａｎ
ｄ内の広帯域においてシングルモード光ファイバの分散
特性を補償することは困難であり、これらのＣ−ｂａｎ
ｄやＬ−ｂａｎｄの分散補償用に提案された分散補償光
ファイバをＳ−ｂａｎｄ用としてそのまま適用すること
はできなかった。
【００１０】また、前記ラマン増幅器を用いてＳ−ｂａ
ｎｄの信号を増幅する場合、ラマン増幅器用の励起光波
長は波長１３９０ｎｍ付近となるが、上記Ｃ−ｂａｎｄ
やＬ−ｂａｎｄ用の分散補償用に提案された分散補償光
ファイバはＯＨ基による吸収ピークの影響で波長１３９
０ｎｍ付近における伝送損失値が大きく、効率良くラマ
ン増幅を行なうことができないといった問題が生じる。
ｎｄの信号を増幅する場合、ラマン増幅器用の励起光波
長は波長１３９０ｎｍ付近となるが、上記Ｃ−ｂａｎｄ
やＬ−ｂａｎｄ用の分散補償用に提案された分散補償光
ファイバはＯＨ基による吸収ピークの影響で波長１３９
０ｎｍ付近における伝送損失値が大きく、効率良くラマ
ン増幅を行なうことができないといった問題が生じる。
【００１１】また、集中型インラインラマン中継装置の
一部として分散補償用の光ファイバを適用した場合、中
継装置におけるバンドパスフィルタのアイソレーション
が悪いと、中継装置から発生するＣ−ｂａｎｄ帯やＬ−
ｂａｎｄ帯の不要信号をカットしきれず、後段にノイズ
を伝えてしまう。そのため、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシン
グルモード光ファイバの分散補償用の光ファイバには、
Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長をカットできる
フィルタ機能を有することが望まれる。
一部として分散補償用の光ファイバを適用した場合、中
継装置におけるバンドパスフィルタのアイソレーション
が悪いと、中継装置から発生するＣ−ｂａｎｄ帯やＬ−
ｂａｎｄ帯の不要信号をカットしきれず、後段にノイズ
を伝えてしまう。そのため、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシン
グルモード光ファイバの分散補償用の光ファイバには、
Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長をカットできる
フィルタ機能を有することが望まれる。
【００１２】さらに、Ｓ−ｂａｎｄ帯でのシングルモー
ド光ファイバの分散補償を目的とした光ファイバは、カ
ットオフ波長を１４６０ｎｍ以下とすればよいが、この
光ファイバを、ラマン増幅器用光ファイバとして用いる
際には、カットオフ波長は１３６０ｎｍ以下とする必要
がある。
ド光ファイバの分散補償を目的とした光ファイバは、カ
ットオフ波長を１４６０ｎｍ以下とすればよいが、この
光ファイバを、ラマン増幅器用光ファイバとして用いる
際には、カットオフ波長は１３６０ｎｍ以下とする必要
がある。
【００１３】本発明は上記課題を解決するために成され
たものであり、その目的は、Ｓ−ｂａｎｄにおける波長
分割多重伝送を行なう際に、シングルモード光ファイバ
等の光伝送路の分散特性を補償することができ、好まし
くはラマン増幅を利用した高効率・高品質の波長分割多
重伝送を可能とする光ファイバおよび該光ファイバを用
いた分散補償器ならびに光伝送システムを提供すること
にある。
たものであり、その目的は、Ｓ−ｂａｎｄにおける波長
分割多重伝送を行なう際に、シングルモード光ファイバ
等の光伝送路の分散特性を補償することができ、好まし
くはラマン増幅を利用した高効率・高品質の波長分割多
重伝送を可能とする光ファイバおよび該光ファイバを用
いた分散補償器ならびに光伝送システムを提供すること
にある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は次のような構成をもって課題を解決するた
めの手段としている。すなわち、第１の発明の光ファイ
バは、波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋ
ｍ以下とした構成をもって課題を解決する手段としてい
る。
に、本発明は次のような構成をもって課題を解決するた
めの手段としている。すなわち、第１の発明の光ファイ
バは、波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋ
ｍ以下とした構成をもって課題を解決する手段としてい
る。
【００１５】また、第２の発明の光ファイバは、上記第
１の発明の構成に加え、波長１５２０ｎｍにおける伝送
損失値を波長１５００ｎｍにおける伝送損失値より大き
くした構成をもって課題を解決する手段としている。
１の発明の構成に加え、波長１５２０ｎｍにおける伝送
損失値を波長１５００ｎｍにおける伝送損失値より大き
くした構成をもって課題を解決する手段としている。
【００１６】さらに、第３の発明の光ファイバは、上記
第１または第２の発明の構成に加え、カットオフ波長を
１４６０ｎｍより短波長とした構成をもって課題を解決
する手段としている。
第１または第２の発明の構成に加え、カットオフ波長を
１４６０ｎｍより短波長とした構成をもって課題を解決
する手段としている。
【００１７】さらに、第４の発明の光ファイバは、上記
第１または第２の発明の構成に加え、カットオフ波長を
１３６０ｎｍより短波長とした構成をもって課題を解決
する手段としている。
第１または第２の発明の構成に加え、カットオフ波長を
１３６０ｎｍより短波長とした構成をもって課題を解決
する手段としている。
【００１８】さらに、第５の発明の光ファイバは、上記
第１乃至第４のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値より１ｄＢ以上大きくした構成をもっ
て課題を解決する手段としている。
第１乃至第４のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値より１ｄＢ以上大きくした構成をもっ
て課題を解決する手段としている。
【００１９】さらに、第６の発明の光ファイバは、上記
第１乃至第５のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下と
した構成をもって課題を解決する手段としている。
第１乃至第５のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下と
した構成をもって課題を解決する手段としている。
【００２０】さらに、第７の発明の光ファイバは、上記
第１乃至第６のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定
された２０ｎｍ以上の設定波長帯における波長分散と分
散スロープを共に負とし、前記設定波長帯におけるどの
波長においても波長分散を分散スロープで割った値を３
００未満の正の値とした構成をもって課題を解決する手
段としている。
第１乃至第６のいずれか一つの発明の構成に加え、波長
１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定
された２０ｎｍ以上の設定波長帯における波長分散と分
散スロープを共に負とし、前記設定波長帯におけるどの
波長においても波長分散を分散スロープで割った値を３
００未満の正の値とした構成をもって課題を解決する手
段としている。
【００２１】さらに、第８の発明の光ファイバは、上記
第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣り
合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、こ
れらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の
内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光フ
ァイバであって、該光ファイバの最も内側に形成されて
いる第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差
をΔ１、前記光ファイバの内側から２層目の第２ガラス
層の前記基準層に対する最小比屈折率差をΔ２としたと
き、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−
０．４％とした構成をもって課題を解決する手段として
いる。
第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣り
合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、こ
れらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の
内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光フ
ァイバであって、該光ファイバの最も内側に形成されて
いる第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差
をΔ１、前記光ファイバの内側から２層目の第２ガラス
層の前記基準層に対する最小比屈折率差をΔ２としたと
き、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−
０．４％とした構成をもって課題を解決する手段として
いる。
【００２２】さらに、第９の発明の光ファイバは、上記
第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣り
合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、こ
れらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の
内側に少なくとも３層のガラス層が形成されている光フ
ァイバであって、該光ファイバの最も内側に形成されて
いる第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差
をΔ１、前記光ファイバの内側から２層目の第２ガラス
層の前記基準層に対する最小比屈折率差をΔ２、前記光
ファイバの内側から３層目の第３ガラス層の前記基準層
に対する最大比屈折率差をΔ３としたとき、１．０％≦
Δ１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−０．４％、０≦
Δ３≦０．５％とした構成をもって課題を解決する手段
としている。
第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣り
合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、こ
れらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の
内側に少なくとも３層のガラス層が形成されている光フ
ァイバであって、該光ファイバの最も内側に形成されて
いる第１ガラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差
をΔ１、前記光ファイバの内側から２層目の第２ガラス
層の前記基準層に対する最小比屈折率差をΔ２、前記光
ファイバの内側から３層目の第３ガラス層の前記基準層
に対する最大比屈折率差をΔ３としたとき、１．０％≦
Δ１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−０．４％、０≦
Δ３≦０．５％とした構成をもって課題を解決する手段
としている。
【００２３】さらに、第１０の発明の光ファイバは、上
記第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣
り合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、
これらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層
の内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光
ファイバであって、該光ファイバの最も内側に形成され
ている第１ガラス層の径を１．７μｍ以上５．０μｍ以
下とし、前記第１ガラス層の径ａを前記光ファイバの内
側から２層目に形成されている第２ガラス層の径ｂで割
った値ａ／ｂを０．３≦ａ／ｂ≦０．６とした構成をも
って課題を解決する手段としている。なお、本明細書に
おいて、特に断らない限り、径は外径を意味する。
記第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣
り合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、
これらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層
の内側に少なくとも２層のガラス層が形成されている光
ファイバであって、該光ファイバの最も内側に形成され
ている第１ガラス層の径を１．７μｍ以上５．０μｍ以
下とし、前記第１ガラス層の径ａを前記光ファイバの内
側から２層目に形成されている第２ガラス層の径ｂで割
った値ａ／ｂを０．３≦ａ／ｂ≦０．６とした構成をも
って課題を解決する手段としている。なお、本明細書に
おいて、特に断らない限り、径は外径を意味する。
【００２４】さらに、第１１の発明の光ファイバは、上
記第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣
り合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、
これらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層
の内側に少なくとも３層のガラス層が形成されている光
ファイバであって、該光ファイバの内側から３層目に形
成されている第３ガラス層の径ｃを前記光ファイバの内
側から２層目に形成されている第２ガラス層の径ｂで割
った値ｃ／ｂを１．０<ｃ／ｂ≦２．７とした構成をも
って課題を解決する手段としている。
記第１乃至第７のいずれか一つの発明の構成に加え、隣
り合った層同士で組成の異なる多層のガラス層を有し、
これらのガラス層のうち屈折率分布の基準となる基準層
の内側に少なくとも３層のガラス層が形成されている光
ファイバであって、該光ファイバの内側から３層目に形
成されている第３ガラス層の径ｃを前記光ファイバの内
側から２層目に形成されている第２ガラス層の径ｂで割
った値ｃ／ｂを１．０<ｃ／ｂ≦２．７とした構成をも
って課題を解決する手段としている。
【００２５】さらに、第１２の発明の分散補償器は、上
記第１乃至第１１のいずれか一つの発明の光ファイバを
有し、光伝送路に接続することにより波長１４２０ｎｍ
以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎ
ｍ以上の範囲の波長帯域における分散スロープを±３ｐ
ｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に補償する構成をもって課題を解
決する手段としている。
記第１乃至第１１のいずれか一つの発明の光ファイバを
有し、光伝送路に接続することにより波長１４２０ｎｍ
以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎ
ｍ以上の範囲の波長帯域における分散スロープを±３ｐ
ｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に補償する構成をもって課題を解
決する手段としている。
【００２６】さらに、第１３の発明の分散補償器は、上
記第１乃至第１１のいずれか一つの光ファイバを有し、
光伝送路に接続することにより波長１４２０ｎｍ以上波
長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎｍ以上
の範囲の波長帯域における分散スロープを±１ｐｓ／ｎ
ｍ２／ｋｍ以内に補償する構成をもって課題を解決する
手段としている。
記第１乃至第１１のいずれか一つの光ファイバを有し、
光伝送路に接続することにより波長１４２０ｎｍ以上波
長１５２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎｍ以上
の範囲の波長帯域における分散スロープを±１ｐｓ／ｎ
ｍ２／ｋｍ以内に補償する構成をもって課題を解決する
手段としている。
【００２７】さらに、第１４の発明の光伝送システム
は、上記第１２または第１３の発明の分散補償器を有す
る構成をもって課題を解決する手段としている。
は、上記第１２または第１３の発明の分散補償器を有す
る構成をもって課題を解決する手段としている。
【００２８】さらに、第１５の発明の光伝送システム
は、上記第１４の発明の構成に加え、分散補償器の光フ
ァイバにラマン増幅用の励起光源を接続した構成をもっ
て課題を解決する手段としている。
は、上記第１４の発明の構成に加え、分散補償器の光フ
ァイバにラマン増幅用の励起光源を接続した構成をもっ
て課題を解決する手段としている。
【００２９】さらに、第１６の発明の光伝送システム
は、上記第１４または第１５の発明の構成に加え、前記
Ｃバンド帯とＬバンド帯の少なくとも１つの波長帯の光
伝送を行なうシステムと接続して用いる構成をもって課
題を解決する手段としている。
は、上記第１４または第１５の発明の構成に加え、前記
Ｃバンド帯とＬバンド帯の少なくとも１つの波長帯の光
伝送を行なうシステムと接続して用いる構成をもって課
題を解決する手段としている。
【００３０】前記の如く、一般に、シングルモード光フ
ァイバは、Ｓ−ｂａｎｄにおいて約８〜１５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍの波長分散を有し、約０．０６０〜０．０７５ｐ
ｓ／ｎｍ2 ／ｋｍの分散勾配（分散スロープ）を有して
おり、Ｄ／Ｓ（分散値／分散勾配）は約１２０〜２５０
ｎｍである。
ァイバは、Ｓ−ｂａｎｄにおいて約８〜１５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍの波長分散を有し、約０．０６０〜０．０７５ｐ
ｓ／ｎｍ2 ／ｋｍの分散勾配（分散スロープ）を有して
おり、Ｄ／Ｓ（分散値／分散勾配）は約１２０〜２５０
ｎｍである。
【００３１】上記構成の本発明の光ファイバは、Ｓ−ｂ
ａｎｄ（波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の
範囲内）の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ以下としているので、シングルモード光ファイバ
を光伝送路としてＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行
なう場合に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散
を効率的に補償することが可能となる。
ａｎｄ（波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の
範囲内）の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ以下としているので、シングルモード光ファイバ
を光伝送路としてＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行
なう場合に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散
を効率的に補償することが可能となる。
【００３２】また、シングルモード光ファイバを光伝送
路としてＳ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送を行な
う場合、このシングルモード光ファイバの分散特性（分
散と分散スロープ）を本発明の光ファイバにより一括し
て補償するには、本発明の光ファイバのＤ／Ｓをシング
ルモード光ファイバのＤ／Ｓとほぼ同じ値にすればよ
い。
路としてＳ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送を行な
う場合、このシングルモード光ファイバの分散特性（分
散と分散スロープ）を本発明の光ファイバにより一括し
て補償するには、本発明の光ファイバのＤ／Ｓをシング
ルモード光ファイバのＤ／Ｓとほぼ同じ値にすればよ
い。
【００３３】そのため、上記構成の本発明において、Ｓ
−ｂａｎｄ内に設定された２０ｎｍ以上の波長帯域にお
ける波長分散を負とし、前記波長帯域における波長分散
を分散スロープで割った値（Ｄ／Ｓ）を３００未満の正
の値としたものは、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波
長分散と分散スロープを一括して効率的に補償すること
が可能となる。
−ｂａｎｄ内に設定された２０ｎｍ以上の波長帯域にお
ける波長分散を負とし、前記波長帯域における波長分散
を分散スロープで割った値（Ｄ／Ｓ）を３００未満の正
の値としたものは、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波
長分散と分散スロープを一括して効率的に補償すること
が可能となる。
【００３４】なお、本発明において、光ファイバのＳ−
ｂａｎｄにおける波長分散を分散スロープで割った値
（Ｄ／Ｓ）をシングルモード光ファイバにおけるＤ／Ｓ
（約１２０〜２５０ｎｍ）とほぼ同じ値とすることが好
ましく、この場合、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波
長分散と分散スロープをより一層効率的に一括補償する
ことが可能となる。
ｂａｎｄにおける波長分散を分散スロープで割った値
（Ｄ／Ｓ）をシングルモード光ファイバにおけるＤ／Ｓ
（約１２０〜２５０ｎｍ）とほぼ同じ値とすることが好
ましく、この場合、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波
長分散と分散スロープをより一層効率的に一括補償する
ことが可能となる。
【００３５】また、本発明の光ファイバにおいて、波長
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値よりも大きくした（例えば１ｄＢ以上
大きくした）構成においては、波長１５２０ｎｍあるい
はそれ以上の波長の光をカットすることができるので、
上記シングルモード光ファイバ等の光伝送路の分散補償
機能と共に、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長を
カットできるフィルタ機能を併せ持つことが可能とな
る。
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値よりも大きくした（例えば１ｄＢ以上
大きくした）構成においては、波長１５２０ｎｍあるい
はそれ以上の波長の光をカットすることができるので、
上記シングルモード光ファイバ等の光伝送路の分散補償
機能と共に、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長を
カットできるフィルタ機能を併せ持つことが可能とな
る。
【００３６】さらに、本発明の光ファイバにおいて、波
長１３９０ｎｍにおける伝送損失を３ｄＢ／ｋｍ以下と
した構成においては、ラマン増幅を行なう際に効率良く
ラマン増幅を行なうことが可能となり、Ｓ−ｂａｎｄに
おける高効率の波長分割多重伝送の実現を可能とするこ
とができる。
長１３９０ｎｍにおける伝送損失を３ｄＢ／ｋｍ以下と
した構成においては、ラマン増幅を行なう際に効率良く
ラマン増幅を行なうことが可能となり、Ｓ−ｂａｎｄに
おける高効率の波長分割多重伝送の実現を可能とするこ
とができる。
【００３７】そして、上記本発明の光ファイバを適用す
ることにより、シングルモード光ファイバ等の光伝送路
の分散補償機能を有する分散補償器を構成でき、さら
に、分散補償器の光ファイバにラマン増幅用の励起光源
を接続して光伝送システムを構成すれば、シングルモー
ド光ファイバ等の光伝送路の分散補償機能と光増幅の機
能を併せ持つ光伝送システムを実現できる。
ることにより、シングルモード光ファイバ等の光伝送路
の分散補償機能を有する分散補償器を構成でき、さら
に、分散補償器の光ファイバにラマン増幅用の励起光源
を接続して光伝送システムを構成すれば、シングルモー
ド光ファイバ等の光伝送路の分散補償機能と光増幅の機
能を併せ持つ光伝送システムを実現できる。
【００３８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて説明する。図１には、本発明に係る光ファイ
バの第１実施形態例の屈折率プロファイルが示されてい
る。本発明の光ファイバの屈折率分布のプロファイルと
しては、様々な形態の屈折率プロファイルのものを適用
することが可能であるが、本実施形態例では、構造が比
較的単純で、屈折率構造の設計、制御がしやすい、図１
に示すような、いわゆるＷ型の屈折率プロファイルを採
用している。
に基づいて説明する。図１には、本発明に係る光ファイ
バの第１実施形態例の屈折率プロファイルが示されてい
る。本発明の光ファイバの屈折率分布のプロファイルと
しては、様々な形態の屈折率プロファイルのものを適用
することが可能であるが、本実施形態例では、構造が比
較的単純で、屈折率構造の設計、制御がしやすい、図１
に示すような、いわゆるＷ型の屈折率プロファイルを採
用している。
【００３９】本実施形態例の光ファイバは、隣り合った
層同士で組成の異なる多層（ここでは３層）のガラス層
（第１ガラス層１、第２ガラス層２、第３ガラス層３）
を有している。これらのガラス層のうち屈折率分布の基
準となる基準層は第３ガラス層３であり、この第３ガラ
ス層３の内側に、第１ガラス層１と第２ガラス層２が形
成されている。言い換えれば、本実施形態例の光ファイ
バは、第１ガラス層１の外周側を第２ガラス層２で覆
い、その第２ガラス層２の外周側を第３ガラス層３で覆
って形成されている。
層同士で組成の異なる多層（ここでは３層）のガラス層
（第１ガラス層１、第２ガラス層２、第３ガラス層３）
を有している。これらのガラス層のうち屈折率分布の基
準となる基準層は第３ガラス層３であり、この第３ガラ
ス層３の内側に、第１ガラス層１と第２ガラス層２が形
成されている。言い換えれば、本実施形態例の光ファイ
バは、第１ガラス層１の外周側を第２ガラス層２で覆
い、その第２ガラス層２の外周側を第３ガラス層３で覆
って形成されている。
【００４０】また、本実施形態例は、光ファイバの最も
内側に形成されている第１ガラス層１の前記基準層（第
３ガラス層３）に対する最大比屈折率差をΔ１、光ファ
イバの内側から２層目の第２ガラス層２の前記基準層に
対する最小比屈折率差をΔ２としたとき、１．０％≦Δ
１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−０．４％と成して
いる。
内側に形成されている第１ガラス層１の前記基準層（第
３ガラス層３）に対する最大比屈折率差をΔ１、光ファ
イバの内側から２層目の第２ガラス層２の前記基準層に
対する最小比屈折率差をΔ２としたとき、１．０％≦Δ
１≦３．０％、−１．０％≦Δ２≦−０．４％と成して
いる。
【００４１】なお、本明細書において、上記各比屈折率
差Δ１、Δ２は、第１ガラス層１の屈折率最大部の屈折
率をｎ１、第２ガラス層２の屈折率最小部の屈折率をｎ
２、基準層の屈折率をｎＳとしたとき、以下の各式
（１）、（２）式により定義している。
差Δ１、Δ２は、第１ガラス層１の屈折率最大部の屈折
率をｎ１、第２ガラス層２の屈折率最小部の屈折率をｎ
２、基準層の屈折率をｎＳとしたとき、以下の各式
（１）、（２）式により定義している。
【００４２】 Δ１＝｛（ｎ１−ｎＳ）／ｎ１ ｝×１００・・・・・（１）
【００４３】 Δ２＝｛（ｎ２−ｎＳ）／ｎ２｝×１００・・・・・（２）
【００４４】さらに、第１ガラス層１の外径ａは１．７
μｍ以上５．０μｍ以下であり、この第１ガラス層１の
外径ａを前記第２ガラス層２の外径ｂで割った値ａ／ｂ
は０．３≦ａ／ｂ≦０．６である。
μｍ以上５．０μｍ以下であり、この第１ガラス層１の
外径ａを前記第２ガラス層２の外径ｂで割った値ａ／ｂ
は０．３≦ａ／ｂ≦０．６である。
【００４５】本実施形態例は上記屈折率プロファイルを
有することから、以下の特性を有する。すなわち、本実
施形態例の光ファイバは、Ｓ−ｂａｎｄの設定波長にお
ける波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下とし、Ｓ−ｂ
ａｎｄの範囲内に設定された２０ｎｍ以上の波長帯域に
おける波長分散と分散スロープを共に負とし、さらに、
前記波長帯域における波長分散を分散スロープで割った
値を３００未満の正の値としている。
有することから、以下の特性を有する。すなわち、本実
施形態例の光ファイバは、Ｓ−ｂａｎｄの設定波長にお
ける波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下とし、Ｓ−ｂ
ａｎｄの範囲内に設定された２０ｎｍ以上の波長帯域に
おける波長分散と分散スロープを共に負とし、さらに、
前記波長帯域における波長分散を分散スロープで割った
値を３００未満の正の値としている。
【００４６】また、本実施形態例の光ファイバは、波長
１３９０ｎｍにおける伝送損失を３ｄＢ／ｋｍ以下とし
ている。さらに、本実施形態例の光ファイバは波長１５
２０ｎｍにおける伝送損失値を１ｄＢ以上としており、
本実施形態例において好ましい形態の光ファイバは、波
長１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍ
における伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくしている。
１３９０ｎｍにおける伝送損失を３ｄＢ／ｋｍ以下とし
ている。さらに、本実施形態例の光ファイバは波長１５
２０ｎｍにおける伝送損失値を１ｄＢ以上としており、
本実施形態例において好ましい形態の光ファイバは、波
長１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍ
における伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくしている。
【００４７】なお、本発明者は、本実施形態例の屈折率
プロファイルを決定するにあたり、図１に示すようなＷ
型の屈折率プロファイルの光ファイバを様々に試作し、
その特性を検討した。これら試作のＷ型プロファイルの
光ファイバにおいては、どの構造でもカットオフ波長は
８００ｎｍ以下となっていた。
プロファイルを決定するにあたり、図１に示すようなＷ
型の屈折率プロファイルの光ファイバを様々に試作し、
その特性を検討した。これら試作のＷ型プロファイルの
光ファイバにおいては、どの構造でもカットオフ波長は
８００ｎｍ以下となっていた。
【００４８】上記試作の光ファイバは、表１に示すＡ〜
Ｎの光ファイバであり、これらの試作光ファイバＡ〜Ｎ
のうち、Ｂ、Ｃ、Ｈ、Ｊ、Ｍの光ファイバが本実施形態
例の光ファイバである。
Ｎの光ファイバであり、これらの試作光ファイバＡ〜Ｎ
のうち、Ｂ、Ｃ、Ｈ、Ｊ、Ｍの光ファイバが本実施形態
例の光ファイバである。
【００４９】
【表１】
【００５０】なお、表１および以下に示す表において、
ｌｏｓｓ＠１３９０ｎｍは波長１３９０ｎｍにおける伝
送損失値、ｌｏｓｓ＠１５００ｎｍは波長１５００ｎｍ
における伝送損失値、ｌｏｓｓ＠１５２０ｎｍは波長１
５２０ｎｍにおける伝送損失値、Ｄ＠１５００ｎｍは波
長１５００ｎｍにおける分散値、Ｓ＠１５００ｎｍは波
長１５００ｎｍにおける分散スロープ、Ｄ／Ｓ＠１５０
０ｎｍは波長１５００ｎｍにおける分散値を分散値で割
った値をそれぞれ示している。また、＊は測定不能を示
す。
ｌｏｓｓ＠１３９０ｎｍは波長１３９０ｎｍにおける伝
送損失値、ｌｏｓｓ＠１５００ｎｍは波長１５００ｎｍ
における伝送損失値、ｌｏｓｓ＠１５２０ｎｍは波長１
５２０ｎｍにおける伝送損失値、Ｄ＠１５００ｎｍは波
長１５００ｎｍにおける分散値、Ｓ＠１５００ｎｍは波
長１５００ｎｍにおける分散スロープ、Ｄ／Ｓ＠１５０
０ｎｍは波長１５００ｎｍにおける分散値を分散値で割
った値をそれぞれ示している。また、＊は測定不能を示
す。
【００５１】ここで、比屈折率差Δ１を０．９％以下に
すると、波長１５００ｎｍで−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下
の分散を得ることはできても、波長１５００ｎｍにおい
てベンドエッジ（長波長側で基底モードが伝搬しなくな
る境界）にかかり、伝送損失値が増大したり、試作例Ａ
のように波長１５００ｎｍにおいてベンドエッジにかか
らないようにして伝送損失値を小さくすると、０<Ｄ／
Ｓ<３００とすることが困難になる。
すると、波長１５００ｎｍで−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下
の分散を得ることはできても、波長１５００ｎｍにおい
てベンドエッジ（長波長側で基底モードが伝搬しなくな
る境界）にかかり、伝送損失値が増大したり、試作例Ａ
のように波長１５００ｎｍにおいてベンドエッジにかか
らないようにして伝送損失値を小さくすると、０<Ｄ／
Ｓ<３００とすることが困難になる。
【００５２】また、逆に、試作例Ｅのように、比屈折率
差Δ１を３．１以上に大きくしすぎると、分散が大きく
なり、この場合も、０<Ｄ／Ｓ<３００とすることが困難
になる。
差Δ１を３．１以上に大きくしすぎると、分散が大きく
なり、この場合も、０<Ｄ／Ｓ<３００とすることが困難
になる。
【００５３】そこで、本実施形態例では、比屈折率差Δ
１の範囲を１．０％≦Δ１≦３．０％とした。
１の範囲を１．０％≦Δ１≦３．０％とした。
【００５４】また、比屈折率差Δ２が大きすぎると（例
えば、試作例Ｇのように、Δ２を−０．３％にする
と）、分散スロープを大きくしにくいため、０<Ｄ／Ｓ<
３００とすることが困難になる。一方、比屈折率差Δ２
が小さすぎると（例えば、試作例Ｆのように、Δ２を−
１．１％以下にすると）、波長１５２０ｎｍにおいて伝
送損失を１ｄＢ以上にできない。
えば、試作例Ｇのように、Δ２を−０．３％にする
と）、分散スロープを大きくしにくいため、０<Ｄ／Ｓ<
３００とすることが困難になる。一方、比屈折率差Δ２
が小さすぎると（例えば、試作例Ｆのように、Δ２を−
１．１％以下にすると）、波長１５２０ｎｍにおいて伝
送損失を１ｄＢ以上にできない。
【００５５】そこで、本実施形態例では、比屈折率差Δ
２の範囲を−１．０％≦Δ２≦−０．４％とした。
２の範囲を−１．０％≦Δ２≦−０．４％とした。
【００５６】さらに、例えば試作例Ｉのように、第１ガ
ラス層１の径ａを１．６μｍ以下に小さくしすぎると、
ベンドエッジが短波長にシフトして波長１５００ｎｍに
かかってきてしまい、その逆に、例えば試作例Ｋのよう
に、第１ガラス層１の径ａが例えば５．１μｍのように
大きすぎると、分散スロープを大きくしにくいため、０
<Ｄ／Ｓ<３００とすることが困難になる。
ラス層１の径ａを１．６μｍ以下に小さくしすぎると、
ベンドエッジが短波長にシフトして波長１５００ｎｍに
かかってきてしまい、その逆に、例えば試作例Ｋのよう
に、第１ガラス層１の径ａが例えば５．１μｍのように
大きすぎると、分散スロープを大きくしにくいため、０
<Ｄ／Ｓ<３００とすることが困難になる。
【００５７】そこで、本実施形態例では、第１ガラス層
１の径ａを１．７μｍ以上５．０μｍ以下とした。
１の径ａを１．７μｍ以上５．０μｍ以下とした。
【００５８】また、例えば試作例Ｌのように、第１ガラ
ス層１の径ａを第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／
ｂ）を０．２９のように小さくすると、分散スロープを
大きくしやすく、０<Ｄ／Ｓ<３００を満たしやすいが、
波長１５００ｎｍにおいてベンドエッジにかかってしま
う。一方、試作例Ｎのように、第１ガラス層１の径ａを
第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／ｂ）を０．６１
のように大きくすると、ベンドエッジは波長１５００ｎ
ｍにかからなくなるが、０<Ｄ／Ｓ<３００を実現しにく
い。
ス層１の径ａを第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／
ｂ）を０．２９のように小さくすると、分散スロープを
大きくしやすく、０<Ｄ／Ｓ<３００を満たしやすいが、
波長１５００ｎｍにおいてベンドエッジにかかってしま
う。一方、試作例Ｎのように、第１ガラス層１の径ａを
第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／ｂ）を０．６１
のように大きくすると、ベンドエッジは波長１５００ｎ
ｍにかからなくなるが、０<Ｄ／Ｓ<３００を実現しにく
い。
【００５９】そこで、本実施形態例では、第１ガラス層
１の径ａを第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／ｂ）
を０．３以上０．６以下とした。
１の径ａを第２ガラス層２の径ｂで割った値（ａ／ｂ）
を０．３以上０．６以下とした。
【００６０】なお、前記の如く、本実施形態例では、比
屈折率差Δ１の範囲を１．０％≦Δ１≦３．０％として
いるが、波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値は、比屈
折率差Δ１が３．０％以上といったように高いほど大き
くなりやすい。
屈折率差Δ１の範囲を１．０％≦Δ１≦３．０％として
いるが、波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値は、比屈
折率差Δ１が３．０％以上といったように高いほど大き
くなりやすい。
【００６１】そこで、Ｃ−ｂａｎｄにおけるシングルモ
ード光ファイバの分散補償用として提案されている光フ
ァイバにおける比屈折率差Δ（例えば約１．７〜３．０
％）よりも比屈折率差Δ１を小さくして、例えば試作例
Ｂのようにすると、波長１３９０ｎｍにおける損失をよ
り一層低減しやすい。ただし、比屈折率差Δ１を例えば
３％と大きくしても、光ファイバの製造に際し、例えば
火炎研磨の温度やガラス表面のエッチング量の調整等を
行なうことにより、波長１３９０ｎｍにおける損失増大
を抑制できる。
ード光ファイバの分散補償用として提案されている光フ
ァイバにおける比屈折率差Δ（例えば約１．７〜３．０
％）よりも比屈折率差Δ１を小さくして、例えば試作例
Ｂのようにすると、波長１３９０ｎｍにおける損失をよ
り一層低減しやすい。ただし、比屈折率差Δ１を例えば
３％と大きくしても、光ファイバの製造に際し、例えば
火炎研磨の温度やガラス表面のエッチング量の調整等を
行なうことにより、波長１３９０ｎｍにおける損失増大
を抑制できる。
【００６２】また、コア径の設計を調節してベンドエッ
ジ波長が１５２０ｎｍにかかるようにすることにより、
波長１５２０ｎｍの損失値を１ｄＢ以上に増大させるこ
とができる。
ジ波長が１５２０ｎｍにかかるようにすることにより、
波長１５２０ｎｍの損失値を１ｄＢ以上に増大させるこ
とができる。
【００６３】さらに、本実施形態例の光ファイバにおい
て、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値が波長１５０
０ｎｍにおける伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きいこと
が好ましく、この条件を満たす好ましい形態の光ファイ
バは、試作例Ｃ、Ｈ、Ｍである。
て、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値が波長１５０
０ｎｍにおける伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きいこと
が好ましく、この条件を満たす好ましい形態の光ファイ
バは、試作例Ｃ、Ｈ、Ｍである。
【００６４】本実施形態例の光ファイバは、波長１４２
０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内（Ｓ−ｂａｎ
ｄ）の波長である波長１５００ｎｍにおいて、−８ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍ以下の分散値を持ち、分散値を分散勾配で
割った値（Ｄ／Ｓ）を約３００未満の正の値とした光フ
ァイバであるから、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシングルモー
ド光ファイバの分散特性を一括して補償することができ
る。
０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲内（Ｓ−ｂａｎ
ｄ）の波長である波長１５００ｎｍにおいて、−８ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍ以下の分散値を持ち、分散値を分散勾配で
割った値（Ｄ／Ｓ）を約３００未満の正の値とした光フ
ァイバであるから、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシングルモー
ド光ファイバの分散特性を一括して補償することができ
る。
【００６５】例えば長さ４０ｋｍのシングルモード光フ
ァイバの光伝送路の分散値を波長１５００ｎｍにおいて
補償する場合、約５６０ｐｓ／ｎｍの分散を補償する必
要があり、本実施形態例の光ファイバの試作例のうち、
分散絶対値が最大の試作例Ｃの光ファイバを適用する
と、試作例Ｃの光ファイバの長さは約５ｋｍとなる。
ァイバの光伝送路の分散値を波長１５００ｎｍにおいて
補償する場合、約５６０ｐｓ／ｎｍの分散を補償する必
要があり、本実施形態例の光ファイバの試作例のうち、
分散絶対値が最大の試作例Ｃの光ファイバを適用する
と、試作例Ｃの光ファイバの長さは約５ｋｍとなる。
【００６６】また、本実施形態例において、波長１５２
０ｎｍにおける伝送損失値が波長１５００ｎｍにおける
伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きい光ファイバ（単位波
長当たり０．２ｄＢ／ｋｍの損失差を有する光ファイ
バ）によれば、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長
をカットできる最低限のアイソレーションを確保するこ
とができ、Ｃ−ｂａｎｄ帯、Ｌ−ｂａｎｄ帯の波長をカ
ットするフィルタ機能を発揮することができる。
０ｎｍにおける伝送損失値が波長１５００ｎｍにおける
伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きい光ファイバ（単位波
長当たり０．２ｄＢ／ｋｍの損失差を有する光ファイ
バ）によれば、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長
をカットできる最低限のアイソレーションを確保するこ
とができ、Ｃ−ｂａｎｄ帯、Ｌ−ｂａｎｄ帯の波長をカ
ットするフィルタ機能を発揮することができる。
【００６７】例えば試作例Ｃの光ファイバの波長１５０
０ｎｍにおける伝送損失値は約０．８ｄＢ／ｋｍであ
り、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値は約２．２ｄ
Ｂ／ｋｍであり、その差は１ｄＢ／ｋｍ以上であるの
で、上記アイソレーションの確保を実現できる。
０ｎｍにおける伝送損失値は約０．８ｄＢ／ｋｍであ
り、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値は約２．２ｄ
Ｂ／ｋｍであり、その差は１ｄＢ／ｋｍ以上であるの
で、上記アイソレーションの確保を実現できる。
【００６８】図２には、上記試作例Ｃの光ファイバ（光
ファイバＣ）を５．４ｋｍ用いたときの伝送損失特性
が、その比較例としての試作例Ｆの光ファイバ（光ファ
イバＦ）を５．３ｋｍ用いたときの伝送損失特性と共に
示されている。
ファイバＣ）を５．４ｋｍ用いたときの伝送損失特性
が、その比較例としての試作例Ｆの光ファイバ（光ファ
イバＦ）を５．３ｋｍ用いたときの伝送損失特性と共に
示されている。
【００６９】同図に示すように、試作例Ｃの光ファイバ
は、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値が大きく、そ
れ以上の波長における伝送損失値はさらに大きい。した
がって、試作例Ｃの光ファイバは、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ
−ｂａｎｄ帯の波長をカットできるフィルタ機能を十分
に発揮することができる。
は、波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値が大きく、そ
れ以上の波長における伝送損失値はさらに大きい。した
がって、試作例Ｃの光ファイバは、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ
−ｂａｎｄ帯の波長をカットできるフィルタ機能を十分
に発揮することができる。
【００７０】それに対し、試作例Ｆの光ファイバは、波
長１５２０ｎｍにおける損失値が小さいので、アイソレ
ーションが不十分となる。
長１５２０ｎｍにおける損失値が小さいので、アイソレ
ーションが不十分となる。
【００７１】図３には、本発明に係る光ファイバの第２
実施形態例の屈折率プロファイルが示されている。同図
に示すように、第２実施形態例の光ファイバは、隣り合
った層同士で組成の異なる多層（ここでは４層）のガラ
ス層（第１ガラス層１、第２ガラス層２、第３ガラス層
３、第４ガラス層４）を有している。
実施形態例の屈折率プロファイルが示されている。同図
に示すように、第２実施形態例の光ファイバは、隣り合
った層同士で組成の異なる多層（ここでは４層）のガラ
ス層（第１ガラス層１、第２ガラス層２、第３ガラス層
３、第４ガラス層４）を有している。
【００７２】これらのガラス層のうち屈折率分布の基準
となる基準層は第４ガラス層４であり、この第４ガラス
層４の内側に少なくとも３層のガラス層（第１ガラス層
１、第２ガラス層２、第３ガラス層３）が形成されてい
る光ファイバである。言い換えれば、第２実施形態例の
光ファイバは、第１ガラス層１の外周側を第２ガラス層
２で覆い、その第２ガラス層２の外周側を第３ガラス層
３で覆い、さらに、第３ガラス層３の外周側を第４ガラ
ス層で覆って形成されている。
となる基準層は第４ガラス層４であり、この第４ガラス
層４の内側に少なくとも３層のガラス層（第１ガラス層
１、第２ガラス層２、第３ガラス層３）が形成されてい
る光ファイバである。言い換えれば、第２実施形態例の
光ファイバは、第１ガラス層１の外周側を第２ガラス層
２で覆い、その第２ガラス層２の外周側を第３ガラス層
３で覆い、さらに、第３ガラス層３の外周側を第４ガラ
ス層で覆って形成されている。
【００７３】また、第２実施形態例も、上記第１実施形
態例と同様に、比屈折率差Δ１、比屈折率差Δ２の値
は、それぞれ、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０％
≦Δ２≦−０．４％に形成されており、光ファイバの内
側から３層目の第３ガラス層３の前記基準層（第４ガラ
ス層４）に対する最大比屈折率差をΔ３が、０≦Δ３≦
０．５％と成している。
態例と同様に、比屈折率差Δ１、比屈折率差Δ２の値
は、それぞれ、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０％
≦Δ２≦−０．４％に形成されており、光ファイバの内
側から３層目の第３ガラス層３の前記基準層（第４ガラ
ス層４）に対する最大比屈折率差をΔ３が、０≦Δ３≦
０．５％と成している。
【００７４】なお、比屈折率差Δ３は、第３ガラス層３
の屈折率最大部の屈折率をｎ３としたとき、以下の式
（３）式により定義している。
の屈折率最大部の屈折率をｎ３としたとき、以下の式
（３）式により定義している。
【００７５】 Δ３＝｛（ｎ３−ｎＳ）／ｎ３ ｝×１００・・・・・（３）
【００７６】また、第２実施形態例は、光ファイバの内
側から３層目に形成されている第３ガラス層３の径ｃを
光ファイバの内側から２層目に形成されている第２ガラ
ス層２の径ｂで割った値ｃ／ｂを１．０<ｃ／ｂ≦２．
７以下としている。
側から３層目に形成されている第３ガラス層３の径ｃを
光ファイバの内側から２層目に形成されている第２ガラ
ス層２の径ｂで割った値ｃ／ｂを１．０<ｃ／ｂ≦２．
７以下としている。
【００７７】なお、本発明者は、第２実施形態例の光フ
ァイバの構成を決定するにあたり、図３に示すような屈
折率プロファイルの光ファイバを様々に試作し、その特
性を検討した。
ァイバの構成を決定するにあたり、図３に示すような屈
折率プロファイルの光ファイバを様々に試作し、その特
性を検討した。
【００７８】上記試作の光ファイバは、表２に示すＯ〜
Ｕの光ファイバであり、これらの試作光ファイバＯ〜Ｕ
のうち、Ｐ、Ｓ、Ｕの光ファイバが第２実施形態例の光
ファイバである。なお、試作例Ｏと試作例Ｒの光ファイ
バは、上記第１実施形態例と同様の、３層構造の光ファ
イバである。
Ｕの光ファイバであり、これらの試作光ファイバＯ〜Ｕ
のうち、Ｐ、Ｓ、Ｕの光ファイバが第２実施形態例の光
ファイバである。なお、試作例Ｏと試作例Ｒの光ファイ
バは、上記第１実施形態例と同様の、３層構造の光ファ
イバである。
【００７９】
【表２】
【００８０】この表２から、光ファイバの屈折率プロフ
ァイルを４層構造とし、正の比屈折率を持つ第３ガラス
層３を第２ガラス層２の外周側に設けた構造にしても、
上記第１実施形態例と同様の効果を奏する光ファイバを
実現できることが分かる。
ァイルを４層構造とし、正の比屈折率を持つ第３ガラス
層３を第２ガラス層２の外周側に設けた構造にしても、
上記第１実施形態例と同様の効果を奏する光ファイバを
実現できることが分かる。
【００８１】なお、試作例Ｐ、Ｑは、比屈折率差Δ１、
Δ２、第１ガラス層１の径および、第１ガラス層１の径
ａと第２ガラス層の径ｂとの比ａ／ｂを、２層構造のＷ
型の屈折率プロファイルを有する試作例Ｏと同様に設定
している。しかし、試作例Ｏのカットオフ波長が８００
ｎｍ以下となるのに対し、試作例Ｑのように比屈折率差
Δ３の値が０．６％以上になると、カットオフ波長が長
波長側にシフトしてしまう。そこで、第２実施形態例で
は、上記のように、比屈折率差Δ３を０．５％以下にし
た。
Δ２、第１ガラス層１の径および、第１ガラス層１の径
ａと第２ガラス層の径ｂとの比ａ／ｂを、２層構造のＷ
型の屈折率プロファイルを有する試作例Ｏと同様に設定
している。しかし、試作例Ｏのカットオフ波長が８００
ｎｍ以下となるのに対し、試作例Ｑのように比屈折率差
Δ３の値が０．６％以上になると、カットオフ波長が長
波長側にシフトしてしまう。そこで、第２実施形態例で
は、上記のように、比屈折率差Δ３を０．５％以下にし
た。
【００８２】また、試作例Ｓ、Ｔは、比屈折率差Δ１、
Δ２、第１ガラス層１の径および、第１ガラス層１の径
ａと第２ガラス層２の径ｂとの比ａ／ｂを、２層構造の
Ｗ型の屈折率プロファイルを有する試作例Ｒと同様に設
定している。しかし、試作例Ｒのカットオフ波長が８０
０ｎｍ以下となるのに対し、試作例Ｔのように、第３ガ
ラス層３と第２ガラス層２の径比ｃ／ｂが２．８以上と
なってしまうと、カットオフ波長が長波長側にシフトし
てしまう。そこで、第２実施形態例では、上記のよう
に、第３ガラス層３と第２ガラス層２の径比ｃ／ｂを
２．７以下にした。
Δ２、第１ガラス層１の径および、第１ガラス層１の径
ａと第２ガラス層２の径ｂとの比ａ／ｂを、２層構造の
Ｗ型の屈折率プロファイルを有する試作例Ｒと同様に設
定している。しかし、試作例Ｒのカットオフ波長が８０
０ｎｍ以下となるのに対し、試作例Ｔのように、第３ガ
ラス層３と第２ガラス層２の径比ｃ／ｂが２．８以上と
なってしまうと、カットオフ波長が長波長側にシフトし
てしまう。そこで、第２実施形態例では、上記のよう
に、第３ガラス層３と第２ガラス層２の径比ｃ／ｂを
２．７以下にした。
【００８３】本第２実施形態例は以上のように構成され
ており、第２実施形態例も上記第１実施形態例と同様の
効果を奏することができる。
ており、第２実施形態例も上記第１実施形態例と同様の
効果を奏することができる。
【００８４】次に、本発明に係る分散補償器の実施形態
例について説明する。本実施形態例の分散補償器は、上
記第１実施形態例の実施例の光ファイバのうち、試作例
Ｃの光ファイバを適用し、その長さを５．４ｋｍとして
形成した。接続相手側（光伝送用）のシングルモード光
ファイバは、波長１５００ｎｍにおける分散値が＋１４
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、分散スロープが０．０６３ｐｓ／ｎ
ｍ２／ｋｍであり、その長さは４０ｋｍとした。
例について説明する。本実施形態例の分散補償器は、上
記第１実施形態例の実施例の光ファイバのうち、試作例
Ｃの光ファイバを適用し、その長さを５．４ｋｍとして
形成した。接続相手側（光伝送用）のシングルモード光
ファイバは、波長１５００ｎｍにおける分散値が＋１４
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、分散スロープが０．０６３ｐｓ／ｎ
ｍ２／ｋｍであり、その長さは４０ｋｍとした。
【００８５】表３には、波長１４２０ｎｍ〜波長１５２
０ｎｍにおいて、伝送路（シングルモード光ファイバ）
の分散値、ＤＣＦ（本実施形態例の分散補償器）の分散
値、シングルモード光ファイバと分散補償器の接続後
（補償後）の分散値及び分散スロープ（分散勾配）の測
定結果を詳細に示す。
０ｎｍにおいて、伝送路（シングルモード光ファイバ）
の分散値、ＤＣＦ（本実施形態例の分散補償器）の分散
値、シングルモード光ファイバと分散補償器の接続後
（補償後）の分散値及び分散スロープ（分散勾配）の測
定結果を詳細に示す。
【００８６】
【表３】
【００８７】なお、表３において、補償後の分散スロー
プは、波長＋５ｎｍの分散値と波長−５ｎｍの分散値と
の差を１０で割った値である。例えば波長１５５０ｎｍ
の分散スロープは、［（１５５５ｎｍの分散値）−（１
５４５ｎｍの分散値）］／（１５５５−１５４５）であ
る。
プは、波長＋５ｎｍの分散値と波長−５ｎｍの分散値と
の差を１０で割った値である。例えば波長１５５０ｎｍ
の分散スロープは、［（１５５５ｎｍの分散値）−（１
５４５ｎｍの分散値）］／（１５５５−１５４５）であ
る。
【００８８】表３から明らかなように、本実施形態例の
分散補償器を波長１４２０ｎｍ〜波長１５２０ｎｍの範
囲内においてシングルモード光ファイバの分散補償用と
して適用することにより、波長１４６０ｎｍ〜波長１５
２０ｎｍの４０ｎｍ以上の波長帯において平均分散スロ
ープを±３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内（−３ｐｓ／ｎｍ ２
／ｋｍ以上３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以下）にすることがで
きる。
分散補償器を波長１４２０ｎｍ〜波長１５２０ｎｍの範
囲内においてシングルモード光ファイバの分散補償用と
して適用することにより、波長１４６０ｎｍ〜波長１５
２０ｎｍの４０ｎｍ以上の波長帯において平均分散スロ
ープを±３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内（−３ｐｓ／ｎｍ ２
／ｋｍ以上３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以下）にすることがで
きる。
【００８９】さらに、波長１４９５ｎｍ〜波長１５１５
ｎｍの２０ｎｍ以上の波長帯における分散スロープを±
１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内（−１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以
上１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以下）とすることができた。
ｎｍの２０ｎｍ以上の波長帯における分散スロープを±
１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内（−１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以
上１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以下）とすることができた。
【００９０】また、本実施形態例の分散補償器は、上記
第１実施形態例の試作例Ｃの光ファイバを用いて形成さ
れているので、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長
をカットできるフィルタ機能を十分に発揮することがで
き、光伝送システムに適用した場合に、高品質の波長分
割多重伝送の実現を図ることができる。
第１実施形態例の試作例Ｃの光ファイバを用いて形成さ
れているので、Ｃ−ｂａｎｄ帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長
をカットできるフィルタ機能を十分に発揮することがで
き、光伝送システムに適用した場合に、高品質の波長分
割多重伝送の実現を図ることができる。
【００９１】図４には、本実施形態例の分散補償器（Ｓ
−ｂａｎｄ用の分散補償器）を適用した光伝送システム
の一例が示されている。同図において、波長分割多重光
伝送用の光伝送路１２の出射側に光分岐器１３が設けら
れており、分岐した一方の光はＣ−ｂａｎｄおよびＬ−
ｂａｎｄ用の分散補償器１７を介してフィルタ付き光合
波器１６の入射ポート１８に入射し、分岐した他方の光
は、本実施形態例のＳ−ｂａｎｄ用の分散補償器１５を
介して前記フィルタ付き光合波器１６の入射ポート１９
に入射する構成と成している。
−ｂａｎｄ用の分散補償器）を適用した光伝送システム
の一例が示されている。同図において、波長分割多重光
伝送用の光伝送路１２の出射側に光分岐器１３が設けら
れており、分岐した一方の光はＣ−ｂａｎｄおよびＬ−
ｂａｎｄ用の分散補償器１７を介してフィルタ付き光合
波器１６の入射ポート１８に入射し、分岐した他方の光
は、本実施形態例のＳ−ｂａｎｄ用の分散補償器１５を
介して前記フィルタ付き光合波器１６の入射ポート１９
に入射する構成と成している。
【００９２】フィルタ付き光合波器１６の入射ポート１
８側には、Ｓ−ｂａｎｄの光をカットし、Ｃ−ｂａｎｄ
およびＬ−ｂａｎｄの光を透過するハイパス（ｈｉｇｈ
ｐａｓｓ）フィルタ２０が設けられており、フィルタ
付き光合波器１６の入射ポート１９側には、Ｃ−ｂａｎ
ｄおよびＬ−ｂａｎｄの光をカットし、Ｓ−ｂａｎｄの
光を透過するローパス（ｌｏｗ ｐａｓｓ）フィルタ２
１が設けられている。
８側には、Ｓ−ｂａｎｄの光をカットし、Ｃ−ｂａｎｄ
およびＬ−ｂａｎｄの光を透過するハイパス（ｈｉｇｈ
ｐａｓｓ）フィルタ２０が設けられており、フィルタ
付き光合波器１６の入射ポート１９側には、Ｃ−ｂａｎ
ｄおよびＬ−ｂａｎｄの光をカットし、Ｓ−ｂａｎｄの
光を透過するローパス（ｌｏｗ ｐａｓｓ）フィルタ２
１が設けられている。
【００９３】図４に示すシステムにおいて、上記ローパ
スフィルタ２１の特性が、図２の特性線に示すような特
性である。このフィルタを適用した場合、試作例Ｆの光
ファイバのように、波長１５２０ｎｍにおける光のカッ
ト機能（伝送損失）が小さい場合、フィルタ付き光合波
器１６の入射ポート１９側にＣ−ｂａｎｄおよびＬ−ｂ
ａｎｄの光が入射されると、その光がフィルタ付き光合
波器１６により合波されて出射されてしまう。
スフィルタ２１の特性が、図２の特性線に示すような特
性である。このフィルタを適用した場合、試作例Ｆの光
ファイバのように、波長１５２０ｎｍにおける光のカッ
ト機能（伝送損失）が小さい場合、フィルタ付き光合波
器１６の入射ポート１９側にＣ−ｂａｎｄおよびＬ−ｂ
ａｎｄの光が入射されると、その光がフィルタ付き光合
波器１６により合波されて出射されてしまう。
【００９４】そうすると、フィルタ付き光合波器１６の
入射ポート１９側から入射されるＣ−ｂａｎｄおよびＬ
−ｂａｎｄの光はその波長分散が補償されていないた
め、この光がフィルタ付き光合波器１６から出射される
と波長分散による信号光歪みが生じることになる。
入射ポート１９側から入射されるＣ−ｂａｎｄおよびＬ
−ｂａｎｄの光はその波長分散が補償されていないた
め、この光がフィルタ付き光合波器１６から出射される
と波長分散による信号光歪みが生じることになる。
【００９５】しかしながら、本実施形態例のＳ−ｂａｎ
ｄ用の分散補償器１５を形成している上記試作例Ｃの光
ファイバは、図２の特性線に示したように、波長１５２
０ｎｍ以上における伝送損失値が大きく、波長１５２０
ｎｍ以上の光をカットできるので、この分散補償器１５
を適用することにより、フィルタ付き光合波器１６の入
射ポート１９側にＣ−ｂａｎｄおよびＬ−ｂａｎｄの光
が入射されることを抑制でき、Ｃ−ｂａｎｄおよびＬ−
ｂａｎｄの光の波長分散による信号光歪みを抑制でき
る。
ｄ用の分散補償器１５を形成している上記試作例Ｃの光
ファイバは、図２の特性線に示したように、波長１５２
０ｎｍ以上における伝送損失値が大きく、波長１５２０
ｎｍ以上の光をカットできるので、この分散補償器１５
を適用することにより、フィルタ付き光合波器１６の入
射ポート１９側にＣ−ｂａｎｄおよびＬ−ｂａｎｄの光
が入射されることを抑制でき、Ｃ−ｂａｎｄおよびＬ−
ｂａｎｄの光の波長分散による信号光歪みを抑制でき
る。
【００９６】図５は、上記分散補償器１５を適用して構
成される分散補償ラマン増幅器の一例を示しており、こ
の分散補償ラマン増幅器は、分散補償器１５に波長１３
９０ｎｍ付近励起のラマン増幅用励起光源２４を接続し
て形成される。なお、図５の図中、２５，２６は光アイ
ソレータ、２７，２８はカプラを示し、分散補償器１５
を形成する光ファイバは表１の試作例Ｃの光ファイバと
し、その長さを約５．４ｋｍとした。
成される分散補償ラマン増幅器の一例を示しており、こ
の分散補償ラマン増幅器は、分散補償器１５に波長１３
９０ｎｍ付近励起のラマン増幅用励起光源２４を接続し
て形成される。なお、図５の図中、２５，２６は光アイ
ソレータ、２７，２８はカプラを示し、分散補償器１５
を形成する光ファイバは表１の試作例Ｃの光ファイバと
し、その長さを約５．４ｋｍとした。
【００９７】上記構成の分散補償ラマン増幅器の波長１
５００ｎｍにおける伝送損失値は、約５．４ｋｍの長さ
を有する試作例Ｃの光ファイバの伝送損失値であり、こ
の値は４．３ｄＢ程度である。また、長さ４０ｋｍのシ
ングルモード光ファイバの波長１５００ｎｍにおける伝
送損失値は１０ｄＢ程度である。したがって、トータル
１４．３ｄＢ程度の伝送損失をラマン増幅の利得により
補償できれば、光伝送路の伝送損失と分散補償器の伝送
損失を補償できる。
５００ｎｍにおける伝送損失値は、約５．４ｋｍの長さ
を有する試作例Ｃの光ファイバの伝送損失値であり、こ
の値は４．３ｄＢ程度である。また、長さ４０ｋｍのシ
ングルモード光ファイバの波長１５００ｎｍにおける伝
送損失値は１０ｄＢ程度である。したがって、トータル
１４．３ｄＢ程度の伝送損失をラマン増幅の利得により
補償できれば、光伝送路の伝送損失と分散補償器の伝送
損失を補償できる。
【００９８】図６には、上記分散補償ラマン増幅器を用
いた光伝送システム例が示されている。分散補償器１５
とラマン増幅器９とにより、分散補償ラマン増幅器１０
が形成され、この分散補償ラマン増幅器１０が光伝送路
１２（１２ａ，１２ｂ）の間に介設されている。
いた光伝送システム例が示されている。分散補償器１５
とラマン増幅器９とにより、分散補償ラマン増幅器１０
が形成され、この分散補償ラマン増幅器１０が光伝送路
１２（１２ａ，１２ｂ）の間に介設されている。
【００９９】ここで、ラマン利得１０・ｌｏｇ１０｛Ｉ
ｓ（Ｌ）／Ｉｓ（０）・ｅｘｐ（−αｓ・Ｌ）｝は以下
の式（４）で表わされる。
ｓ（Ｌ）／Ｉｓ（０）・ｅｘｐ（−αｓ・Ｌ）｝は以下
の式（４）で表わされる。
【０１００】 １０・ｌｏｇ１０｛Ｉｓ（Ｌ）／Ｉｓ（０）・ｅｘｐ（−αｓ・Ｌ）｝＝ｅｘ ｐ（ｇｒ・Ｉｏ・Ｌｅｆｆ）・・・・・（４）
【０１０１】なお、Ｌｅｆｆ＝１／αｐ［１−１０・ｌ
ｏｇ１０・ｅｘｐ（−αｐ）・Ｌ］であり、αｐは励起
光波長（ポンプ波長）での損失、αｓは信号光波長での
損失、Ｌは光ファイバの長さ（ここでは５．４ｋｍ）、
Ｉｓ（Ｌ）は出力端での信号光パワー、Ｉｓ（０）は入
力端での信号光パワー、ｇｒはラマン利得係数、Ｉｏは
励起光源に入力するパワーである。
ｏｇ１０・ｅｘｐ（−αｐ）・Ｌ］であり、αｐは励起
光波長（ポンプ波長）での損失、αｓは信号光波長での
損失、Ｌは光ファイバの長さ（ここでは５．４ｋｍ）、
Ｉｓ（Ｌ）は出力端での信号光パワー、Ｉｓ（０）は入
力端での信号光パワー、ｇｒはラマン利得係数、Ｉｏは
励起光源に入力するパワーである。
【０１０２】シングルモード光ファイバおよび試作例の
光ファイバにおけるラマン利得係数ｇｒは共に約４．４
（１／Ｗ／ｋｍ）である。分散補償器用光ファイバとし
て、波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値が２．６５ｄ
Ｂ／ｋｍの試作例Ｃの光ファイバを約５ｋｍ用い、１
４．３ｄＢの利得を得るためには、励起光源に入力する
パワーＩｏを４７０ｍＷ程度とすればよい。
光ファイバにおけるラマン利得係数ｇｒは共に約４．４
（１／Ｗ／ｋｍ）である。分散補償器用光ファイバとし
て、波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値が２．６５ｄ
Ｂ／ｋｍの試作例Ｃの光ファイバを約５ｋｍ用い、１
４．３ｄＢの利得を得るためには、励起光源に入力する
パワーＩｏを４７０ｍＷ程度とすればよい。
【０１０３】なお、分散補償ラマン増幅器として、表１
の試作例Ｄの光ファイバを用いた場合、この光ファイバ
の波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値は３．２０ｄＢ
／ｋｍである。したがって、励起光源に５００ｍＷを越
えるパワー（５６０ｍＷ程度）の光を入力する必要があ
り、現在用いられているレーザダイオードを励起光源と
して適用した場合、偏波合成を用いても５００ｍＷを越
えるパワーの光を入力することは難しいので、ラマン増
幅器として十分な利得を得ることができない。
の試作例Ｄの光ファイバを用いた場合、この光ファイバ
の波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値は３．２０ｄＢ
／ｋｍである。したがって、励起光源に５００ｍＷを越
えるパワー（５６０ｍＷ程度）の光を入力する必要があ
り、現在用いられているレーザダイオードを励起光源と
して適用した場合、偏波合成を用いても５００ｍＷを越
えるパワーの光を入力することは難しいので、ラマン増
幅器として十分な利得を得ることができない。
【０１０４】以上のように、上記実施形態例の分散補償
器を用いて分散補償ラマン増幅器を構成する場合、波長
１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下に
小さくすることが重要となる。
器を用いて分散補償ラマン増幅器を構成する場合、波長
１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下に
小さくすることが重要となる。
【０１０５】なお、本発明は上記各実施形態例に限定さ
れることはなく、様々な実施の態様を採り得る。例え
ば、本発明は、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシングルモード光
ファイバの分散補償用にのみ適用されるとは限らず、Ｓ
−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送を実現するための
光ファイバとして様々に適用できる。例えば表１に示し
た試作例Ｍの光ファイバを、Ｓ−ｂａｎｄにおける分散
値が約−０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ〜約５ｐｓ／ｎｍ／ｋ
ｍの光ファイバの分散補償用として適用することもでき
る。
れることはなく、様々な実施の態様を採り得る。例え
ば、本発明は、Ｓ−ｂａｎｄにおけるシングルモード光
ファイバの分散補償用にのみ適用されるとは限らず、Ｓ
−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送を実現するための
光ファイバとして様々に適用できる。例えば表１に示し
た試作例Ｍの光ファイバを、Ｓ−ｂａｎｄにおける分散
値が約−０．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ〜約５ｐｓ／ｎｍ／ｋ
ｍの光ファイバの分散補償用として適用することもでき
る。
【０１０６】また、上記各実施形態例の光ファイバは、
波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以
下としたが、Ｓ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送
は、ラマン増幅器以外の、例えばＴＤＦＡ（ツリウムド
ープファイバアンプ）を用いて行なうこともできるの
で、この場合は、光ファイバの波長１３９０ｎｍにおけ
る伝送損失値を、３ｄＢ／ｋｍを越える値としてもよ
い。
波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以
下としたが、Ｓ−ｂａｎｄにおける波長分割多重伝送
は、ラマン増幅器以外の、例えばＴＤＦＡ（ツリウムド
ープファイバアンプ）を用いて行なうこともできるの
で、この場合は、光ファイバの波長１３９０ｎｍにおけ
る伝送損失値を、３ｄＢ／ｋｍを越える値としてもよ
い。
【０１０７】さらに、本発明の光ファイバは、少なくと
も、波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲
内の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以下とすればよく、その他の、伝送損失やカットオフ波
長等の構成は必ずしも上記各実施形態例に限定されるも
のではない。つまり、上記のように波長分散を決定する
ことによって、シングルモード光ファイバ等の光伝送路
のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散を効率的に補償するこ
とができる。
も、波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範囲
内の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以下とすればよく、その他の、伝送損失やカットオフ波
長等の構成は必ずしも上記各実施形態例に限定されるも
のではない。つまり、上記のように波長分散を決定する
ことによって、シングルモード光ファイバ等の光伝送路
のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散を効率的に補償するこ
とができる。
【０１０８】
【発明の効果】本発明の光ファイバによれば、Ｓ−ｂａ
ｎｄ（波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内）の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／
ｋｍ以下としているので、シングルモード光ファイバを
光伝送路としてＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行な
う場合に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散を
効率的に補償することができる。
ｎｄ（波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内）の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／ｎｍ／
ｋｍ以下としているので、シングルモード光ファイバを
光伝送路としてＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行な
う場合に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散を
効率的に補償することができる。
【０１０９】また、本発明の光ファイバにおいて、波長
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値より大きくした構成によれば、波長１
５２０ｎｍあるいはそれ以上の波長の光をカットしやす
くなる。
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値より大きくした構成によれば、波長１
５２０ｎｍあるいはそれ以上の波長の光をカットしやす
くなる。
【０１１０】特に、本発明の光ファイバにおいて、波長
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくした構成によ
れば、波長１５２０ｎｍあるいはそれ以上の波長の光を
効率的にカットできるので、上記シングルモード光ファ
イバ等の光伝送路の分散補償機能と共に、Ｃ−ｂａｎｄ
帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長をカットできるフィルタ機能
を併せ持つことできる。
１５２０ｎｍにおける伝送損失値を波長１５００ｎｍに
おける伝送損失値よりも１ｄＢ以上大きくした構成によ
れば、波長１５２０ｎｍあるいはそれ以上の波長の光を
効率的にカットできるので、上記シングルモード光ファ
イバ等の光伝送路の分散補償機能と共に、Ｃ−ｂａｎｄ
帯やＬ−ｂａｎｄ帯の波長をカットできるフィルタ機能
を併せ持つことできる。
【０１１１】さらに、本発明の光ファイバにおいて、カ
ットオフ波長を１４６０ｎｍより短波長とした構成によ
れば、Ｓ−ｂａｎｄによる分散補償機能を良好に発揮で
きる。
ットオフ波長を１４６０ｎｍより短波長とした構成によ
れば、Ｓ−ｂａｎｄによる分散補償機能を良好に発揮で
きる。
【０１１２】さらに、本発明の光ファイバにおいて、カ
ットオフ波長を１３６０ｎｍより短波長とした構成によ
れば、Ｓ−ｂａｎｄのみならず、ラマン増幅用光ファイ
バとしても良好に機能できる。
ットオフ波長を１３６０ｎｍより短波長とした構成によ
れば、Ｓ−ｂａｎｄのみならず、ラマン増幅用光ファイ
バとしても良好に機能できる。
【０１１３】さらに、本発明の光ファイバにおいて、波
長１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下
とした構成によれば、ラマン増幅用光ファイバとして、
より一層良好に機能できる。
長１３９０ｎｍにおける伝送損失値を３ｄＢ／ｋｍ以下
とした構成によれば、ラマン増幅用光ファイバとして、
より一層良好に機能できる。
【０１１４】さらに、本発明の光ファイバにおいて、Ｓ
−ｂａｎｄ内に設定された２０ｎｍ以上の設定波長帯に
おける波長分散と分散スロープを共に負とし、前記設定
波長帯におけるどの波長においても波長分散を分散スロ
ープで割った値を３００未満の正の値とした構成によれ
ば、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散と分散ス
ロープを一括して非常に効率的に補償することができ
る。
−ｂａｎｄ内に設定された２０ｎｍ以上の設定波長帯に
おける波長分散と分散スロープを共に負とし、前記設定
波長帯におけるどの波長においても波長分散を分散スロ
ープで割った値を３００未満の正の値とした構成によれ
ば、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける波長分散と分散ス
ロープを一括して非常に効率的に補償することができ
る。
【０１１５】さらに、本発明において、隣り合った層同
士で組成の異なる多層のガラス層を設け、これらのガラ
ス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の内側に少な
くとも２層のガラス層を形成したり、基準層の内側に少
なくとも３層のガラス層を形成したりして、その各ガラ
ス層の基準層に対する比屈折率差や、コア径、コア径比
等を定めた構成によれば、上記優れた効果を奏する光フ
ァイバを容易、かつ、的確に形成することができる。
士で組成の異なる多層のガラス層を設け、これらのガラ
ス層のうち屈折率分布の基準となる基準層の内側に少な
くとも２層のガラス層を形成したり、基準層の内側に少
なくとも３層のガラス層を形成したりして、その各ガラ
ス層の基準層に対する比屈折率差や、コア径、コア径比
等を定めた構成によれば、上記優れた効果を奏する光フ
ァイバを容易、かつ、的確に形成することができる。
【０１１６】さらに、本発明の分散補償器によれば、上
記入れか一つの構成の光ファイバを有する構成とするこ
とによって、光伝送路の波長１４２０ｎｍ以上波長１５
２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎｍ以上の範囲
の波長帯域における分散スロープを±３ｐｓ／ｎｍ２／
ｋｍ以内に補償したり、±１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に
補償したりすることを容易にできる。そのため、光伝送
路によりＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行なう場合
に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける正の波長分散と正
の分散スロープを一括して効率的に補償することができ
る。
記入れか一つの構成の光ファイバを有する構成とするこ
とによって、光伝送路の波長１４２０ｎｍ以上波長１５
２０ｎｍ未満の範囲内に設定された２０ｎｍ以上の範囲
の波長帯域における分散スロープを±３ｐｓ／ｎｍ２／
ｋｍ以内に補償したり、±１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に
補償したりすることを容易にできる。そのため、光伝送
路によりＳ−ｂａｎｄの波長分割多重伝送を行なう場合
に、光伝送路のＳ−ｂａｎｄにおける正の波長分散と正
の分散スロープを一括して効率的に補償することができ
る。
【０１１７】さらに、本発明の光伝送システムによれ
ば、上記分散補償器を有することにより、Ｓ−ｂａｎｄ
における正の波長分散と正の分散スロープが補償され
た、波長分割多重伝送に適した光伝送システムを実現で
きる。
ば、上記分散補償器を有することにより、Ｓ−ｂａｎｄ
における正の波長分散と正の分散スロープが補償され
た、波長分割多重伝送に適した光伝送システムを実現で
きる。
【０１１８】さらに、本発明の光伝送システムにおい
て、分散補償器の光ファイバにラマン増幅用の励起光源
を接続した構成によれば、ラマン増幅を利用した波長分
割多重伝送煮炊きした光伝送システムを実現できる。
て、分散補償器の光ファイバにラマン増幅用の励起光源
を接続した構成によれば、ラマン増幅を利用した波長分
割多重伝送煮炊きした光伝送システムを実現できる。
【０１１９】さらに、本発明の光伝送システムにおい
て、Ｃバンド帯とＬバンド帯の少なくとも１つの波長帯
の光伝送を行なうシステムと共に用いる構成によれば、
Ｃバンド帯やＬバンド帯とＳ−ｂａｎｄの広い波長帯域
を用いた波長分割多重伝送を実現できる優れた光伝送シ
ステムを構成できる。
て、Ｃバンド帯とＬバンド帯の少なくとも１つの波長帯
の光伝送を行なうシステムと共に用いる構成によれば、
Ｃバンド帯やＬバンド帯とＳ−ｂａｎｄの広い波長帯域
を用いた波長分割多重伝送を実現できる優れた光伝送シ
ステムを構成できる。
【図１】本発明に係る光ファイバの第１実施形態例の屈
折率プロファイルを示す説明図である。
折率プロファイルを示す説明図である。
【図２】上記実施形態例の試作例の伝送損失特性をフィ
ルタ特性と共に示すグラフである。
ルタ特性と共に示すグラフである。
【図３】本発明に係る光ファイバの第２実施形態例の屈
折率プロファイルを示す説明図である。
折率プロファイルを示す説明図である。
【図４】本発明に係る分散補償器の一実施形態例を適用
した光通信システム例を示す説明図である。
した光通信システム例を示す説明図である。
【図５】ラマン増幅器用光源の構成例を示す説明図であ
る。
る。
【図６】分散ラマン増幅器を用いたシステム例を示す説
明図である。
明図である。
【図７】シングルモード光ファイバのＳ−ｂａｎｄにお
ける波長分散と（分散／分散スロープ）特性を示すグラ
フである。
ける波長分散と（分散／分散スロープ）特性を示すグラ
フである。
１ 第１ガラス層 ２ 第２ガラス層 ３ 第３ガラス層 ４ 第４ガラス層 １２ 光伝送路 １３ 光分岐器 １５ Ｓ−ｂａｎｄ用分散補償器 １６ フィルタ付き光合波器 １７ Ｃ−ｂａｎｄ、Ｌ−ｂａｎｄ用分散補償器 １８，１９ 入力ポート ２０ Ｃ，Ｌバンドのみを透過させるハイパスフィルタ ２１ ローパスフィルタ
フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H050 AB02Z AC03 AC14 AC73 AC75 AC76 AC90 AD01 AD16 2K002 AA02 AB30 BA01 CA15 DA10 EA30 HA24 5F072 AB07 AK06 JJ20 PP07 QQ07 YY17
Claims (16)
- 【請求項１】 波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ
未満の範囲内の設定波長における波長分散を−８ｐｓ／
ｎｍ／ｋｍ以下としたことを特徴とする光ファイバ。 - 【請求項２】 波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値を
波長１５００ｎｍにおける伝送損失値より大きくしたこ
とを特徴とする請求項１記載の光ファイバ。 - 【請求項３】 カットオフ波長を１４６０ｎｍより短波
長としたことを特徴とする請求項１または請求項２記載
の光ファイバ。 - 【請求項４】 カットオフ波長を１３６０ｎｍより短波
長としたことを特徴とする請求項１または請求項２記載
の光ファイバ。 - 【請求項５】 波長１５２０ｎｍにおける伝送損失値を
波長１５００ｎｍにおける伝送損失値より１ｄＢ以上大
きくしたことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいず
れか一つに記載の光ファイバ。 - 【請求項６】 波長１３９０ｎｍにおける伝送損失値を
３ｄＢ／ｋｍ以下としたことを特徴とする請求項１乃至
請求項５のいずれか一つに記載の光ファイバ。 - 【請求項７】 波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ
未満の範囲内に設定された２０ｎｍ以上の設定波長帯に
おける波長分散と分散スロープを共に負とし、前記設定
波長帯におけるどの波長においても波長分散を分散スロ
ープで割った値を３００未満の正の値としたことを特徴
とする請求項１乃至請求項６のいずれか一つに記載の光
ファイバ。 - 【請求項８】 隣り合った層同士で組成の異なる多層の
ガラス層を有し、これらのガラス層のうち屈折率分布の
基準となる基準層の内側に少なくとも２層のガラス層が
形成されている光ファイバであって、該光ファイバの最
も内側に形成されている第１ガラス層の前記基準層に対
する最大比屈折率差をΔ１、前記光ファイバの内側から
２層目の第２ガラス層の前記基準層に対する最小比屈折
率差をΔ２としたとき、１．０％≦Δ１≦３．０％、−
１．０％≦Δ２≦−０．４％としたことを特徴とする請
求項１乃至請求項７のいずれか一つに記載の光ファイ
バ。 - 【請求項９】 隣り合った層同士で組成の異なる多層の
ガラス層を有し、これらのガラス層のうち屈折率分布の
基準となる基準層の内側に少なくとも３層のガラス層が
形成されている光ファイバであって、該光ファイバの最
も内側に形成されている第１ガラス層の前記基準層に対
する最大比屈折率差をΔ１、前記光ファイバの内側から
２層目の第２ガラス層の前記基準層に対する最小比屈折
率差をΔ２、前記光ファイバの内側から３層目の第３ガ
ラス層の前記基準層に対する最大比屈折率差をΔ３とし
たとき、１．０％≦Δ１≦３．０％、−１．０％≦Δ２
≦−０．４％、０≦Δ３≦０．５％としたことを特徴と
する請求項１乃至請求項７のいずれか一つに記載の光フ
ァイバ。 - 【請求項１０】 隣り合った層同士で組成の異なる多層
のガラス層を有し、これらのガラス層のうち屈折率分布
の基準となる基準層の内側に少なくとも２層のガラス層
が形成されている光ファイバであって、該光ファイバの
最も内側に形成されている第１ガラス層の径を１．７μ
ｍ以上５．０μｍ以下とし、前記第１ガラス層の径ａを
前記光ファイバの内側から２層目に形成されている第２
ガラス層の径ｂで割った値ａ／ｂを０．３≦ａ／ｂ≦
０．６としたことを特徴とする請求項１乃至請求項７の
いずれか一つに記載の光ファイバ。 - 【請求項１１】 隣り合った層同士で組成の異なる多層
のガラス層を有し、これらのガラス層のうち屈折率分布
の基準となる基準層の内側に少なくとも３層のガラス層
が形成されている光ファイバであって、該光ファイバの
内側から３層目に形成されている第３ガラス層の径ｃを
前記光ファイバの内側から２層目に形成されている第２
ガラス層の径ｂで割った値ｃ／ｂを１．０<ｃ／ｂ≦
２．７としたことを特徴とする請求項１乃至請求項７の
いずれか一つに記載の光ファイバ。 - 【請求項１２】 請求項１乃至請求項１１のいずれか一
つに記載の光ファイバを有し、光伝送路に接続すること
により波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内に設定された２０ｎｍ以上の範囲の波長帯域におけ
る分散スロープを±３ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に補償す
る分散補償器。 - 【請求項１３】 請求項１乃至請求項１１のいずれか一
つに記載の光ファイバを有し、光伝送路に接続すること
により波長１４２０ｎｍ以上波長１５２０ｎｍ未満の範
囲内に設定された２０ｎｍ以上の範囲の波長帯域におけ
る分散スロープを±１ｐｓ／ｎｍ２／ｋｍ以内に補償す
る分散補償器。 - 【請求項１４】 請求項１２または請求項１３の分散補
償器を有することを特徴とする光伝送システム。 - 【請求項１５】 分散補償器の光ファイバにラマン増幅
用の励起光源を接続したことを特徴とする請求項１４記
載の光伝送システム。 - 【請求項１６】 Ｃバンド帯とＬバンド帯の少なくとも
１つの波長帯の光伝送を行なうシステムと接続して用い
ることを特徴とする請求項１４または請求項１５記載の
光伝送システム。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001331128A JP2002250833A (ja) | 2000-12-22 | 2001-10-29 | 光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム |
| US10/012,319 US6778748B2 (en) | 2000-12-22 | 2001-12-12 | Optical fiber, dispersion compensator using the same, and optical transmission system |
| EP01310512A EP1219986A1 (en) | 2000-12-22 | 2001-12-17 | Optical fiber, dispersion compensator using the same, and optical transmission system |
| KR1020010082355A KR20020051860A (ko) | 2000-12-22 | 2001-12-21 | 광파이버와, 이를 이용한 분산보상기 및 광전송시스템 |
| CA002365896A CA2365896A1 (en) | 2000-12-22 | 2001-12-21 | Optical fiber, dispersion compensator using the same, and optical transmission system |
| CNB011446668A CN1156714C (zh) | 2000-12-22 | 2001-12-24 | 光纤、使用该光纤的色散补偿器、罗曼放大器 |
| BR0106259-0A BR0106259A (pt) | 2000-12-22 | 2001-12-26 | Fibra ótica, compensador de dispersão que faz uso da mesma, e sistema de transmissão ótica |
| HK02106639.2A HK1045193A1 (zh) | 2000-12-22 | 2002-09-10 | 光纖、使用該光纖的色散補償器、和光學傳輸系統 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-390899 | 2000-12-22 | ||
| JP2000390899 | 2000-12-22 | ||
| JP2001331128A JP2002250833A (ja) | 2000-12-22 | 2001-10-29 | 光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002250833A true JP2002250833A (ja) | 2002-09-06 |
Family
ID=26606400
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001331128A Pending JP2002250833A (ja) | 2000-12-22 | 2001-10-29 | 光ファイバおよび該光ファイバを用いた分散補償器ならびに光伝送システム |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6778748B2 (ja) |
| EP (1) | EP1219986A1 (ja) |
| JP (1) | JP2002250833A (ja) |
| KR (1) | KR20020051860A (ja) |
| CN (1) | CN1156714C (ja) |
| BR (1) | BR0106259A (ja) |
| CA (1) | CA2365896A1 (ja) |
| HK (1) | HK1045193A1 (ja) |
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| US6898361B2 (en) * | 2002-07-03 | 2005-05-24 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Dispersion-compensating optical fiber and optical transmission line |
| US20040052486A1 (en) * | 2002-09-13 | 2004-03-18 | Fitel Usa Corp. | Optical fibers and modules for dispersion compensation with simultaneous raman amplification |
| FR2849214B1 (fr) * | 2002-12-24 | 2005-03-04 | Cit Alcatel | Fibre optique a compensation de dispersion chromatique dans la bande s |
| CN112147738B (zh) * | 2020-10-19 | 2021-07-02 | 华中科技大学 | 可抑制受激布里渊散射效应的高拉曼增益光纤及制备方法 |
| CN114779394B (zh) * | 2022-06-17 | 2022-12-02 | 武汉华锐超快光纤激光技术有限公司 | 正常色散掺铥单模光纤及其制备方法、激光器 |
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|---|---|---|---|---|
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| US5448674A (en) * | 1992-11-18 | 1995-09-05 | At&T Corp. | Article comprising a dispersion-compensating optical waveguide |
| JPH07261048A (ja) | 1994-03-23 | 1995-10-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 分散補償ファイバ |
| CA2202586C (en) | 1996-04-15 | 2003-05-06 | Masashi Onishi | Dispersion compensating fiber and optical transmission system including the same |
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