JP2002212673A - 異方性の優れた電池外筒缶用鋼板及びその製造法 - Google Patents
異方性の優れた電池外筒缶用鋼板及びその製造法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 異方性に優れ、イヤリング性が良好な電池用
薄肉ＤＩ成形缶に適した鋼板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間圧延および冷間圧延し、Ｎｉめ
っきを施し、鋼板の表面平均粗さＲａが０．０２〜０．
２μｍとなるように調質圧延を行う。
薄肉ＤＩ成形缶に適した鋼板を得る。 【解決手段】 Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間圧延および冷間圧延し、Ｎｉめ
っきを施し、鋼板の表面平均粗さＲａが０．０２〜０．
２μｍとなるように調質圧延を行う。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は主に乾電池に使用さ
れる絞り成形およびＤＩ(Drawn and Ironing)成形用材
料に関し、特に薄肉化DI成形缶に適した異方性に優れた
電池外筒缶用鋼板及びその製造法に関するものである。
れる絞り成形およびＤＩ(Drawn and Ironing)成形用材
料に関し、特に薄肉化DI成形缶に適した異方性に優れた
電池外筒缶用鋼板及びその製造法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、乾電池用内装缶の成形法として、
製造コスト低減を目的として、軽量化、製造工程の短
縮、及び充填剤容量増加が可能なＤＩ成形缶の製造技術
が実用化されている。
製造コスト低減を目的として、軽量化、製造工程の短
縮、及び充填剤容量増加が可能なＤＩ成形缶の製造技術
が実用化されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のようなＤＩ成形
法または深絞り成形法により製造される２ピース缶にお
いては、絞り或いはしごき加工後の缶円周方向の缶高さ
が不揃いになること（以下イヤリング）が問題となる。
このイヤリング不良が発生した場合、不良缶の搬送が困
難となり、生産性を阻害するばかりでなく、正常品に比
べ不良缶はトリム代を大きく取る必要があり、歩留まり
を低下させる。また、このイヤリングは、コイルの幅方
向中央部に比べて、幅方向端部のイヤリングが大きくな
る傾向がある。
法または深絞り成形法により製造される２ピース缶にお
いては、絞り或いはしごき加工後の缶円周方向の缶高さ
が不揃いになること（以下イヤリング）が問題となる。
このイヤリング不良が発生した場合、不良缶の搬送が困
難となり、生産性を阻害するばかりでなく、正常品に比
べ不良缶はトリム代を大きく取る必要があり、歩留まり
を低下させる。また、このイヤリングは、コイルの幅方
向中央部に比べて、幅方向端部のイヤリングが大きくな
る傾向がある。
【０００４】このイヤリングを防止する技術として、例
えば特開平６−３４４００３号公報、特開平９−２４１
７５７号公報、特開平９−２４１７５８号公報、特開平
９−２４１７５９号公報、特開平９−２４１７６０号公
報、特開平１１−１８５７１６公報等が提案されてい
る。しかし、それぞれ冷延率や成分の規制等が記述され
ているが、イヤリング不良を完全に解消することは困難
である。本発明の目的は、従来技術の課題を解決し、コ
イル内で均一で優れたイヤリング性を有する鋼板及びそ
の製造法を提供するものである。
えば特開平６−３４４００３号公報、特開平９−２４１
７５７号公報、特開平９−２４１７５８号公報、特開平
９−２４１７５９号公報、特開平９−２４１７６０号公
報、特開平１１−１８５７１６公報等が提案されてい
る。しかし、それぞれ冷延率や成分の規制等が記述され
ているが、イヤリング不良を完全に解消することは困難
である。本発明の目的は、従来技術の課題を解決し、コ
イル内で均一で優れたイヤリング性を有する鋼板及びそ
の製造法を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、電池用ＤＩ成
形用鋼板のイヤリング性の向上を目的に鋭意研究の結
果、Nｂ添加極低炭素鋼の鋼中Ａｌ量とB量、熱延温度、
冷延率及び、焼鈍条件を選択し組み合わせることで、上
記イヤリングの課題を解決し満足できるＤＩ成形性を有
する電池外筒缶用鋼板およびその製造方法を見出し、本
発明に到達したものである。
形用鋼板のイヤリング性の向上を目的に鋭意研究の結
果、Nｂ添加極低炭素鋼の鋼中Ａｌ量とB量、熱延温度、
冷延率及び、焼鈍条件を選択し組み合わせることで、上
記イヤリングの課題を解決し満足できるＤＩ成形性を有
する電池外筒缶用鋼板およびその製造方法を見出し、本
発明に到達したものである。
【０００６】即ち、本発明に係る異方性の優れた電池外
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間圧延および冷間圧延後、Ｎｉめ
っきを施し、鋼板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０
６０１）が０．０２〜０．２μｍの範囲となるように調
質圧延を行うことを特徴とする。
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間圧延および冷間圧延後、Ｎｉめ
っきを施し、鋼板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０
６０１）が０．０２〜０．２μｍの範囲となるように調
質圧延を行うことを特徴とする。
【０００７】また、本発明に係る異方性の優れた電池外
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦40ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C(原
子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取
り温度５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、６０
〜９３％の圧延率で冷間圧延後、Ｎｉめっきを施し、そ
の後再結晶温度以上で連続焼鈍を行うことにより、再結
晶とＮｉの拡散処理を行い、更に、板の表面平均粗さＲ
ａ（ＪＩＳＢ ０６０１）が０．０２〜０．２μｍの範
囲となるように調質圧延を行うことによって形成された
ことを特徴とする。
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦40ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C(原
子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
らなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取
り温度５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、６０
〜９３％の圧延率で冷間圧延後、Ｎｉめっきを施し、そ
の後再結晶温度以上で連続焼鈍を行うことにより、再結
晶とＮｉの拡散処理を行い、更に、板の表面平均粗さＲ
ａ（ＪＩＳＢ ０６０１）が０．０２〜０．２μｍの範
囲となるように調質圧延を行うことによって形成された
ことを特徴とする。
【０００８】更に、本発明に係る異方性の優れた電池外
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／
１４）×Ｎ≦40ppm、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C(原子当量
比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り温度
５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、６０〜９３
％の圧延率で冷間圧延し、再結晶温度以上で箱型焼鈍を
行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次いでＮｉ拡散処
理後、板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）
が０．０２〜０．２μｍの範囲となるように調質圧延を
行うことによって形成されたことを特徴とする。
筒缶用鋼板は、Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ppm≦Ｂ−（１１／
１４）×Ｎ≦40ppm、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C(原子当量
比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻き取り温度
５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、６０〜９３
％の圧延率で冷間圧延し、再結晶温度以上で箱型焼鈍を
行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次いでＮｉ拡散処
理後、板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）
が０．０２〜０．２μｍの範囲となるように調質圧延を
行うことによって形成されたことを特徴とする。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明における電池外筒缶用鋼板
の原材料となる鋼片の成分は、Ｃ：０．００１〜０．０
０３％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．
０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１
２〜０．１２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ
≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６
≦Ｎｂ/C(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物から構成されている。以下に鋼成分の規制理
由を述べる。Ｃは、ＤＩ成形缶の成形性に大きく影響を
及ぼす元素であり、０．００３％を超えると深絞り性が
劣化する。C含有量は少ない方が望ましいが０．００１
％未満とするには、製鋼工程でのコスト的負荷が大き
く、経済的に好ましくないため、０．００１％以上が好
ましい。Ｓｉは、耐食性に有害な元素であるが、Ａｌキ
ルド鋼としては不可避的に含有される元素であり、上限
を０．０３％とすることが好ましい。Ｍｎは、不純物で
あるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な
成分である。一方、０．６％を超えると絞り加工性を劣
化する。このことから下限を０．１%、上限は好ましく
は０．５％とすることが好ましい。Ｐは、結晶粒微細化
に有効な成分であり、また原板の強度を高めることから
一定の割合で添加することがこのましい。一方、耐食性
を阻害するため、本発明用途としてはＰが０．０２％を
上限とすることが好ましい。Ｓは、熱延中の赤熱脆性を
生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましい
が、不可避的に含有される元素であり、上限を０．０４
％とすることが好ましい。Ａｌは、製鋼に際し、脱酸剤
として鋼浴中に添加され、スラグとして除かれるが、添
加量が少ないと安定した脱酸効果が得られない。またＡ
ｌは熱延中にＡｌＮの窒化物を形成し、冷延後の焼鈍時
の再結晶集合組織形成に影響を及ぼし、イヤリング性を
安定する。このためには、０．０１２％以上の添加が必
要である。一方、０．１２％を超えて添加しても、効果
が小さく、むしろ、過剰なＡｌによる強度上昇を招き成
形性を劣化させ、経済上も好ましくないので上限を０．
０８％とすることが好ましい。Ｎは、Ａｌと窒化物をつ
くり、固溶Ｎを減少させ、時効性を低減し耐圧強度の上
昇を抑制する効果がある。このため極力少なくすること
が望ましい。また、０．００３５％を超えると固溶Ｎが
増加し、ＡｌＮ析出量が増えてイヤリング性の安定化を
阻害する。このため上限を０．００３５％とすることが
好ましい。Bは、本発明における重要な元素であり、異
方性の改善のために、５ｐｐｍ≦Ｂ−（１１／１４）×
Ｎ≦４０ｐｐｍの範囲で含有させることが好ましい。B
は上記範囲を外れると、異方性が増大し成形性が劣化す
るため、この範囲に限定することが好ましい。Nbは、深
絞り性を向上させるために重要な元素であり、鋼中固溶
Cを炭化物として析出し、固溶Cによる深絞り性劣化を抑
制するため、０．６≦Ｎｂ／C(原子当量比）≦１．２の
範囲で含有させることが好ましい。残部は、Ｆｅ及びイ
ヤリング性を損なわない程度に不可避的に含有される元
素は規制しない。
の原材料となる鋼片の成分は、Ｃ：０．００１〜０．０
０３％（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍ
ｎ：０．１〜０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．
０４％、Ｃｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１
２〜０．１２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ
≦Ｂ−（１１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６
≦Ｎｂ/C(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物から構成されている。以下に鋼成分の規制理
由を述べる。Ｃは、ＤＩ成形缶の成形性に大きく影響を
及ぼす元素であり、０．００３％を超えると深絞り性が
劣化する。C含有量は少ない方が望ましいが０．００１
％未満とするには、製鋼工程でのコスト的負荷が大き
く、経済的に好ましくないため、０．００１％以上が好
ましい。Ｓｉは、耐食性に有害な元素であるが、Ａｌキ
ルド鋼としては不可避的に含有される元素であり、上限
を０．０３％とすることが好ましい。Ｍｎは、不純物で
あるＳによる熱延中の赤熱脆性を防止するために必要な
成分である。一方、０．６％を超えると絞り加工性を劣
化する。このことから下限を０．１%、上限は好ましく
は０．５％とすることが好ましい。Ｐは、結晶粒微細化
に有効な成分であり、また原板の強度を高めることから
一定の割合で添加することがこのましい。一方、耐食性
を阻害するため、本発明用途としてはＰが０．０２％を
上限とすることが好ましい。Ｓは、熱延中の赤熱脆性を
生じる不純物成分であり、極力少ないことが望ましい
が、不可避的に含有される元素であり、上限を０．０４
％とすることが好ましい。Ａｌは、製鋼に際し、脱酸剤
として鋼浴中に添加され、スラグとして除かれるが、添
加量が少ないと安定した脱酸効果が得られない。またＡ
ｌは熱延中にＡｌＮの窒化物を形成し、冷延後の焼鈍時
の再結晶集合組織形成に影響を及ぼし、イヤリング性を
安定する。このためには、０．０１２％以上の添加が必
要である。一方、０．１２％を超えて添加しても、効果
が小さく、むしろ、過剰なＡｌによる強度上昇を招き成
形性を劣化させ、経済上も好ましくないので上限を０．
０８％とすることが好ましい。Ｎは、Ａｌと窒化物をつ
くり、固溶Ｎを減少させ、時効性を低減し耐圧強度の上
昇を抑制する効果がある。このため極力少なくすること
が望ましい。また、０．００３５％を超えると固溶Ｎが
増加し、ＡｌＮ析出量が増えてイヤリング性の安定化を
阻害する。このため上限を０．００３５％とすることが
好ましい。Bは、本発明における重要な元素であり、異
方性の改善のために、５ｐｐｍ≦Ｂ−（１１／１４）×
Ｎ≦４０ｐｐｍの範囲で含有させることが好ましい。B
は上記範囲を外れると、異方性が増大し成形性が劣化す
るため、この範囲に限定することが好ましい。Nbは、深
絞り性を向上させるために重要な元素であり、鋼中固溶
Cを炭化物として析出し、固溶Cによる深絞り性劣化を抑
制するため、０．６≦Ｎｂ／C(原子当量比）≦１．２の
範囲で含有させることが好ましい。残部は、Ｆｅ及びイ
ヤリング性を損なわない程度に不可避的に含有される元
素は規制しない。
【０００１０】（熱間圧延工程）スラブ加熱温度、熱間
圧延条件は、本発明では特定するものではないが、スラ
ブ加熱温度は、１１００℃より低いと熱間圧延性が悪化
し、熱間圧延温度を確保する観点からも１１００℃より
高くすることが望ましい。またスラブ加熱温度が高すぎ
ると窒化物の分解、再固溶を促進してしまうので、１２
２０℃を越えないことが望ましい。熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ3 点未満にすると、熱延板の結晶組織が混粒化す
るとともに粗大化し、深絞り性も劣化するので熱間圧延
仕上げ温度はＡｒ3 点以上とすることが好ましい。巻取
温度は、熱延時のコイル幅方向および長手方向の品質安
定性を考慮して下限を５００℃とすることが好ましい。
一方、７００℃を超えると脱スケール性が劣悪となり、
また結晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。
このため、５００〜７００℃の範囲とすることが望まし
い。
圧延条件は、本発明では特定するものではないが、スラ
ブ加熱温度は、１１００℃より低いと熱間圧延性が悪化
し、熱間圧延温度を確保する観点からも１１００℃より
高くすることが望ましい。またスラブ加熱温度が高すぎ
ると窒化物の分解、再固溶を促進してしまうので、１２
２０℃を越えないことが望ましい。熱間圧延仕上げ温度
をＡｒ3 点未満にすると、熱延板の結晶組織が混粒化す
るとともに粗大化し、深絞り性も劣化するので熱間圧延
仕上げ温度はＡｒ3 点以上とすることが好ましい。巻取
温度は、熱延時のコイル幅方向および長手方向の品質安
定性を考慮して下限を５００℃とすることが好ましい。
一方、７００℃を超えると脱スケール性が劣悪となり、
また結晶粒が粗大化し、イヤリング性を不安定にする。
このため、５００〜７００℃の範囲とすることが望まし
い。
【０００１１】（冷間圧延工程）冷間圧延における冷延
率は、焼鈍後の再結晶集合組織に大きく影響を及ぼす。
また、イヤリング性にも大きく影響を及ぼす。これらの
特性を安定して得るために、圧延率を６０〜９３％とす
ることが好ましい。
率は、焼鈍後の再結晶集合組織に大きく影響を及ぼす。
また、イヤリング性にも大きく影響を及ぼす。これらの
特性を安定して得るために、圧延率を６０〜９３％とす
ることが好ましい。
【０００１２】（焼鈍工程）焼鈍は、結晶粒の粗大化を
防止する点から再結晶温度以上の焼鈍温度で、できるだ
け低い温度での焼鈍が必要である。このため、連続焼鈍
では８５０℃を超えないことが望ましい。また、箱型焼
鈍では、６５０〜７５０℃とすることが好ましい。焼鈍
時間は、コイル内が均一に所定の温度に到達すれば問題
ないため、特に限定しないが８時間〜１５時間を目安と
することが望ましい。連続焼鈍では、均熱時間は1秒以
上あれば十分であるが、１２０秒以上均熱しても特性上
差が無い為、１２０秒以下が好ましい。雰囲気ガスはＨ
2：５〜２４％、残りＮ2からなる雰囲気が好ましい。
防止する点から再結晶温度以上の焼鈍温度で、できるだ
け低い温度での焼鈍が必要である。このため、連続焼鈍
では８５０℃を超えないことが望ましい。また、箱型焼
鈍では、６５０〜７５０℃とすることが好ましい。焼鈍
時間は、コイル内が均一に所定の温度に到達すれば問題
ないため、特に限定しないが８時間〜１５時間を目安と
することが望ましい。連続焼鈍では、均熱時間は1秒以
上あれば十分であるが、１２０秒以上均熱しても特性上
差が無い為、１２０秒以下が好ましい。雰囲気ガスはＨ
2：５〜２４％、残りＮ2からなる雰囲気が好ましい。
【００１３】（調質圧延工程）焼鈍後の調質圧延は、ス
トッレッチャーストレインを防止できれば良く、圧延率
は特に限定しないが、通常０．８〜２．０％の範囲とす
ることが望ましい。なお、Ｎｉの拡散処理を行わない場
合は、表面平均粗さＲａの付与を目的に、板の表面平均
粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）が０．０２〜０．２
μｍとなるように実施することが望ましい。０．２μｍ
を超えると、電池ケースに加工した後、ピップ部の外観
に光沢がなく好ましくない。０．０２μｍ未満でも問題
がないが、工業生産上このＲａとなるようにロールを仕
上げるには、ロール加工費が高くなり、経済的でない。
トッレッチャーストレインを防止できれば良く、圧延率
は特に限定しないが、通常０．８〜２．０％の範囲とす
ることが望ましい。なお、Ｎｉの拡散処理を行わない場
合は、表面平均粗さＲａの付与を目的に、板の表面平均
粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）が０．０２〜０．２
μｍとなるように実施することが望ましい。０．２μｍ
を超えると、電池ケースに加工した後、ピップ部の外観
に光沢がなく好ましくない。０．０２μｍ未満でも問題
がないが、工業生産上このＲａとなるようにロールを仕
上げるには、ロール加工費が高くなり、経済的でない。
【００１４】（Nｉめっき及びＮｉの拡散処理工程）Ｎ
ｉめっき及びＮｉの拡散処理は、ＤＩ成形後の耐食性を
確保出来るものであれば、特に限定はしないが、少なく
ともＮｉの拡散処理後に、下地の鋼板とＮｉめっき層の
間にＦｅ−Ｎｉ合金層があることが望ましい。Ｎｉめっ
き浴の種類は、特に限定しないが、公知のめっき浴で良
く、硫酸浴、ワット浴、塩化浴、スルファミン酸浴が使
える。また、光沢めっきあるいは無光沢めっきのどちら
でも良い。Ｎｉめっきの厚みは特に限定しないが、通
常、電池缶内面側では０．５〜３μｍの範囲とすること
が好ましい。電池缶外面側では１〜４μｍの範囲とする
ことが望ましい。拡散処理は、Ｎｉめっき後にＦｅ−Ｎ
ｉ合金層を形成してめっき層の密着性を高めるために行
うものである。連続焼鈍と同時に行う場合は、連続焼鈍
と同じでよい。また、箱型焼鈍後、Ｎｉめっきを行い、
更にＮｉの拡散処理を行う場合、均熱温度は４００〜６
００℃の非酸化性雰囲気の中で熱拡散により行う。この
場合、均熱時間は、Ｆｅ−Ｎｉ合金層が形成されれば良
く、特に限定するものではないが、より好ましくは、１
分〜８時間が良い。８時間を超えると製造コストの点で
好ましくない。
ｉめっき及びＮｉの拡散処理は、ＤＩ成形後の耐食性を
確保出来るものであれば、特に限定はしないが、少なく
ともＮｉの拡散処理後に、下地の鋼板とＮｉめっき層の
間にＦｅ−Ｎｉ合金層があることが望ましい。Ｎｉめっ
き浴の種類は、特に限定しないが、公知のめっき浴で良
く、硫酸浴、ワット浴、塩化浴、スルファミン酸浴が使
える。また、光沢めっきあるいは無光沢めっきのどちら
でも良い。Ｎｉめっきの厚みは特に限定しないが、通
常、電池缶内面側では０．５〜３μｍの範囲とすること
が好ましい。電池缶外面側では１〜４μｍの範囲とする
ことが望ましい。拡散処理は、Ｎｉめっき後にＦｅ−Ｎ
ｉ合金層を形成してめっき層の密着性を高めるために行
うものである。連続焼鈍と同時に行う場合は、連続焼鈍
と同じでよい。また、箱型焼鈍後、Ｎｉめっきを行い、
更にＮｉの拡散処理を行う場合、均熱温度は４００〜６
００℃の非酸化性雰囲気の中で熱拡散により行う。この
場合、均熱時間は、Ｆｅ−Ｎｉ合金層が形成されれば良
く、特に限定するものではないが、より好ましくは、１
分〜８時間が良い。８時間を超えると製造コストの点で
好ましくない。
【００１５】（Ｎｉの拡散処理後の調質圧延工程）Ｎｉ
の拡散処理後の調質圧延は、表面平均粗さＲａの付与を
目的に、板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０
１）が０．０２〜０．２μｍとなるように実施すること
が望ましい。０．２μｍを超えると、電池ケースに加工
した後、ピップ部の外観に光沢がなく好ましくない。
０．０２μｍ未満でも問題がないが、工業生産上このＲ
ａとなるようにロールを仕上げるには、ロールの加工費
が高くなり、経済的でない。圧延率はストッレッチャー
ストレインを防止できれば良く、特に限定しないが、通
常０．８〜２．０％が望ましい。
の拡散処理後の調質圧延は、表面平均粗さＲａの付与を
目的に、板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０
１）が０．０２〜０．２μｍとなるように実施すること
が望ましい。０．２μｍを超えると、電池ケースに加工
した後、ピップ部の外観に光沢がなく好ましくない。
０．０２μｍ未満でも問題がないが、工業生産上このＲ
ａとなるようにロールを仕上げるには、ロールの加工費
が高くなり、経済的でない。圧延率はストッレッチャー
ストレインを防止できれば良く、特に限定しないが、通
常０．８〜２．０％が望ましい。
【００１６】
【実施例】以下、実施例にて本発明をさらに詳細に説明
する。表１に示す化学成分をもつ鋼片を、熱間圧延し、
酸洗後、冷間圧延した。熱延板及び冷延鋼板の厚みは、
最終の調質圧延後の板厚が、０．４ｍｍになるように調
整した。その後、連続焼鈍用材（実施例１、実施例２、
実施例４、比較例１、比較例２及び比較例４に相当す
る）は、脱脂、酸洗後Niめっき、連続焼鈍、調質圧延
（圧延率１．２％）を施した。脱脂はＮａＯＨ溶液（３
０ｇ／Ｌ）を用いて、７５℃で陽極処理（５Ａ／ｄｍ２
×１０秒）及び陰極処理（５Ａ／ｄｍ２×１０秒）の条
件で行った。次いで酸洗は硫酸溶液（５０ｇ／Ｌ）に７
秒浸漬して行った。Ｎｉめっきは、陽極にはポリプロピ
レン製バッグを装着したチタンバスケットにニッケルペ
レットを挿入したものを使用し、下記の条件で行った。
めっき厚みは電池ケースの内面側及び外面側を３μｍに
した。
する。表１に示す化学成分をもつ鋼片を、熱間圧延し、
酸洗後、冷間圧延した。熱延板及び冷延鋼板の厚みは、
最終の調質圧延後の板厚が、０．４ｍｍになるように調
整した。その後、連続焼鈍用材（実施例１、実施例２、
実施例４、比較例１、比較例２及び比較例４に相当す
る）は、脱脂、酸洗後Niめっき、連続焼鈍、調質圧延
（圧延率１．２％）を施した。脱脂はＮａＯＨ溶液（３
０ｇ／Ｌ）を用いて、７５℃で陽極処理（５Ａ／ｄｍ２
×１０秒）及び陰極処理（５Ａ／ｄｍ２×１０秒）の条
件で行った。次いで酸洗は硫酸溶液（５０ｇ／Ｌ）に７
秒浸漬して行った。Ｎｉめっきは、陽極にはポリプロピ
レン製バッグを装着したチタンバスケットにニッケルペ
レットを挿入したものを使用し、下記の条件で行った。
めっき厚みは電池ケースの内面側及び外面側を３μｍに
した。
【００１７】（Ｎｉめっき条件） 浴組成 硫酸ニッケル ２５０ｇ／Ｌ 塩化ニッケル ４５ｇ／Ｌ ホウ酸 ３０ｇ／Ｌ 浴温 ５０℃±２℃ 電流密度 １０Ａ／ｄｍ２ ｐＨ ４．３±０．２ また、箱型焼鈍用材（実施例３と比較例３に相当する）
は冷延後、脱脂、箱型焼鈍、調質圧延（圧延率１％）、
Ｎｉめっき、Ｎｉの拡散処理後、調質圧延（２回目、圧
延率１．２％）を施した。箱形焼鈍前の脱脂、Ｎｉめっ
き前の脱脂及び酸洗は連続焼鈍用材の場合と同じ条件で
行った。Ｎｉめっきの厚みは、上記Ｎｉめっき浴を使っ
て、上記と同じ条件で、電池ケースの内面側及び外面側
を３μｍにした。実施例または比較例の作製条件を表２
と３に示す。焼鈍及びＮｉの拡散処理は水素５％と窒素
９５％を含んだ雰囲気で行った。表２において、焼鈍で
は均熱条件を示した。また、調質圧延は、鋼板が表３に
示すような表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）
になるようなロールの仕上げを用いて行った。
は冷延後、脱脂、箱型焼鈍、調質圧延（圧延率１％）、
Ｎｉめっき、Ｎｉの拡散処理後、調質圧延（２回目、圧
延率１．２％）を施した。箱形焼鈍前の脱脂、Ｎｉめっ
き前の脱脂及び酸洗は連続焼鈍用材の場合と同じ条件で
行った。Ｎｉめっきの厚みは、上記Ｎｉめっき浴を使っ
て、上記と同じ条件で、電池ケースの内面側及び外面側
を３μｍにした。実施例または比較例の作製条件を表２
と３に示す。焼鈍及びＮｉの拡散処理は水素５％と窒素
９５％を含んだ雰囲気で行った。表２において、焼鈍で
は均熱条件を示した。また、調質圧延は、鋼板が表３に
示すような表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）
になるようなロールの仕上げを用いて行った。
【００１８】
【表１】
【００１９】（イヤリング性評価）ＤＩ成形法による電
池ケースの成形は、表２で作製した鋼板を用いて、直径
４１ｍｍのブランク径から直径２０．５ｍｍのカッピン
グ後、ＤＩ成形機でリドローおよび２段階のしごき成形
を行って、外径１３．８ｍｍ、ケース壁０．２ｍｍ、高
さ５６ｍｍに成形した。缶の側壁高さにおいて、最も高
い箇所の缶高さと最も低い箇所の缶高さの差を最も高い
箇所の缶高さで割り、更に１００を掛けた値をイヤリン
グ性として評価した。試験した試料数１０枚とも４以下
を良とし、試験した１０枚中１枚でも４を超えると劣と
して評価した。
池ケースの成形は、表２で作製した鋼板を用いて、直径
４１ｍｍのブランク径から直径２０．５ｍｍのカッピン
グ後、ＤＩ成形機でリドローおよび２段階のしごき成形
を行って、外径１３．８ｍｍ、ケース壁０．２ｍｍ、高
さ５６ｍｍに成形した。缶の側壁高さにおいて、最も高
い箇所の缶高さと最も低い箇所の缶高さの差を最も高い
箇所の缶高さで割り、更に１００を掛けた値をイヤリン
グ性として評価した。試験した試料数１０枚とも４以下
を良とし、試験した１０枚中１枚でも４を超えると劣と
して評価した。
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】表３に示すように、本発明の実施例から
明らかなように、本発明の鋼成分からなる鋼片を本発明
の処理条件で製造した場合、いずれもイヤリング性が良
好であり、目的とする特性が得られている。一方、鋼成
分または、処理条件が本発明の範囲外で製造された比較
例では、良好なイヤリング性が得られなかった。
明らかなように、本発明の鋼成分からなる鋼片を本発明
の処理条件で製造した場合、いずれもイヤリング性が良
好であり、目的とする特性が得られている。一方、鋼成
分または、処理条件が本発明の範囲外で製造された比較
例では、良好なイヤリング性が得られなかった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２５Ｄ 5/50 Ｃ２５Ｄ 5/50 7/06 7/06 Ｂ Ｈ０１Ｍ 2/02 Ｈ０１Ｍ 2/02 Ｄ (72)発明者 本田 義孝 山口県下松市東豊井1302番地 東洋鋼鈑株 式会社下松工場内 Ｆターム(参考） 4E002 AD04 AD05 AD06 CB03 4K024 AA03 AB01 BA03 BB09 BB21 BC01 DB01 GA04 4K037 EA01 EA02 EA04 EA11 EA15 EA18 EA19 EA23 EA25 EA27 EB01 FA02 FB00 FC07 FE01 FE02 FE03 FG00 FH01 FH03 FJ04 FJ05 GA05 GA07 5H011 AA09 BB04 CC06 KK02
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間圧延および冷間圧延後、Ｎｉめ
っきを施し、鋼板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０
６０１）が０．０２〜０．２μｍの範囲となるように調
質圧延を行うことを特徴とする異方性の優れた電池外筒
缶用鋼板。 - 【請求項２】 Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻
き取り温度５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、
６０〜９３％の圧延率で冷間圧延後、Ｎｉめっきを施
し、その後再結晶温度以上で連続焼鈍を行い、板の表面
平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）が０．０２〜
０．２μｍの範囲となるように調質圧延を行うことによ
って形成されたことを特徴とする異方性の優れた電池外
筒缶用鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 Ｃ：０．００１〜０．００３％（重量
％、以下同じ）、Ｓｉ：≦０．０３％、Ｍｎ：０．１〜
０．６％、Ｐ：≦０．０２％、Ｓ：≦０．０４％、Ｃ
ｒ：０．０３〜０．１０％、Ａｌ：０．０１２〜０．１
２％、Ｎ：≦０．００３５％、B：５ｐｐｍ≦Ｂ−（１
１／１４）×Ｎ≦４０ｐｐｍ、Ｎｂ：０．６≦Ｎｂ/C
(原子当量比）≦１．２、残部Ｆｅおよび不可避的不純
物からなる鋼片を、熱間仕上げ圧延をＡｒ3点以上、巻
き取り温度５００〜７００℃にて熱間圧延し、酸洗後、
６０〜９３％の圧延率で冷間圧延し、再結晶温度以上で
箱型焼鈍を行い、調質圧延後Ｎｉめっきを施し、次いで
Ｎｉの拡散処理後、板の表面平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ
０６０１）が０．０２〜０．２μｍの範囲となるよう
に調質圧延を行うことによって形成されたことを特徴と
する異方性の優れた電池外筒缶用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001011831A JP2002212673A (ja) | 2001-01-19 | 2001-01-19 | 異方性の優れた電池外筒缶用鋼板及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001011831A JP2002212673A (ja) | 2001-01-19 | 2001-01-19 | 異方性の優れた電池外筒缶用鋼板及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002212673A true JP2002212673A (ja) | 2002-07-31 |
Family
ID=18878920
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001011831A Withdrawn JP2002212673A (ja) | 2001-01-19 | 2001-01-19 | 異方性の優れた電池外筒缶用鋼板及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002212673A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005022670A1 (en) * | 2003-08-29 | 2005-03-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Battery can and manufacturing method thereof and battery using the same |
| JP2007009271A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Jfe Steel Kk | 異方性の小さい鋼板およびその製造方法 |
| WO2008075444A1 (ja) | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Jfe Steel Corporation | 冷延鋼板およびその製造方法 |
| EP2700731A1 (en) * | 2011-04-21 | 2014-02-26 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
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| WO2020009212A1 (ja) * | 2018-07-06 | 2020-01-09 | 日本製鉄株式会社 | 表面処理鋼板および表面処理鋼板の製造方法 |
| CN111527228A (zh) * | 2017-12-26 | 2020-08-11 | Posco公司 | 高温特性和常温加工性优异的冷轧钢板及其制造方法 |
-
2001
- 2001-01-19 JP JP2001011831A patent/JP2002212673A/ja not_active Withdrawn
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| EP3733906A4 (en) * | 2017-12-26 | 2020-11-04 | Posco | COLD-ROLLED STEEL SHEET WITH EXCELLENT HIGH-TEMPERATURE PROPERTIES AND ROOM TEMPERATURE PROCESSABILITY, AS WELL AS THE METHOD FOR ITS MANUFACTURING |
| CN111527228B (zh) * | 2017-12-26 | 2021-12-21 | Posco公司 | 高温特性和常温加工性优异的冷轧钢板及其制造方法 |
| US11578379B2 (en) | 2017-12-26 | 2023-02-14 | Posco | Cold-rolled steel sheet having excellent high-temperature properties and room-temperature workability |
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| KR102393707B1 (ko) | 2018-07-06 | 2022-05-06 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 표면 처리 강판 및 표면 처리 강판의 제조 방법 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20080401 |