JP2002137085A - Postheating treatment method of heat treatment rail - Google Patents
Postheating treatment method of heat treatment railInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱処理レールを溶
接した後、焼き入れする後熱処理方法に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a post-heat treatment method in which a heat treatment rail is welded and then quenched.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、線路がカーブしている部分の外軌
側のレールはその頭部を焼入れにより硬度を増した熱処
理レールが使用されている。この熱処理レールをロング
レールとするため、あるいはその一部分を交換するため
にレール同士をテルミット溶接した時、溶接した状態の
ままでは溶接金属部と熱影響部が熱処理の前の状態に戻
ってレール母材より軟化してしまうため、後熱処理（焼
入れ処理）を施す必要がある。2. Description of the Related Art Conventionally, a heat-treated rail whose head is quenched to increase hardness by quenching the head of a rail on the outer rail side where a track is curved is used. In order to make this heat treated rail a long rail or to replace a part of it, when the rails are thermit welded together, the weld metal and heat affected zone return to the state before heat treatment and the rail Since it becomes softer than the material, it is necessary to perform a post heat treatment (quenching treatment).
【０００３】従来、このような後熱処理は溶接後、専用
後熱処理機材により行っていた。図１１は専用後熱処理
機材を用いた従来の後熱処理の概要を説明する図で、熱
処理レール１は溶接部１７で溶接され、この部分を加熱
するための後熱処理バーナー装置４３をレール上にセッ
トする。後熱処理バーナー装置４３は酸素ガス１１、ア
セチレンガス４２を使う酸素・アセチレンバーナーであ
り、油圧ポンプ４１によりレールに沿って揺動し、溶接
部１７の両側に設けられた遮熱ブロック２５間を加熱す
る。遮熱ブロック２５は溶接部以外が加熱されないよう
にするためのものである。Conventionally, such post-heat treatment has been performed after welding by using dedicated post-heat treatment equipment. FIG. 11 is a view for explaining the outline of a conventional post heat treatment using dedicated post heat treatment equipment. The heat treatment rail 1 is welded at a welding portion 17, and a post heat treatment burner device 43 for heating this portion is set on the rail. I do. The post-heat treatment burner device 43 is an oxygen / acetylene burner that uses the oxygen gas 11 and the acetylene gas 42, swings along the rails by the hydraulic pump 41, and heats the space between the heat shield blocks 25 provided on both sides of the welded portion 17. I do. The heat shield block 25 is for preventing the portions other than the welded portions from being heated.
【０００４】次に、この装置の作用を説明すると、制御
箱４０の揺動スイッチをＯＮすると油圧ポンプ４１が作
動し、後熱処理バーナー装置４３のバーナーが自動で揺
動する。そして、バーナーが点火し、溶接部を加熱す
る。１０００℃まで加熱した後、図１２に示す冷却ブロ
ワー３０を使用し、電源スイッチ３１をＯＮし、風量ダ
イヤル３２を調節しながら、約６分間空冷する。３００
℃以下まで冷却することにより焼入れが行われ、溶接前
の硬度が得られる。Next, the operation of this device will be described. When the swing switch of the control box 40 is turned on, the hydraulic pump 41 is operated, and the burner of the post-heat treatment burner device 43 swings automatically. The burner then ignites and heats the weld. After heating to 1000 ° C., using the cooling blower 30 shown in FIG. 12, turn on the power switch 31 and adjust the air volume dial 32 to air-cool for about 6 minutes. 300
By quenching by cooling to below ℃, the hardness before welding is obtained.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】従来、後熱処理バーナ
ー装置は、酸素・アセチレンバーナーを使用し、一方、
溶接時に使用するテルミット溶接は、酸素・プロパンバ
ーナーを使用するため、可燃ガスを２種類必要とする。
テルミット溶接は夜間作業の線路閉鎖間合で施工するこ
とが多いため、熱処理レールでは通常の溶接機材の他に
専用の後熱処理機材も搬入しなければならない。例え
ば、図１１の後熱処理バーナー装置、制御箱、油圧ポン
プ、アセチレンガス、また図示しない流量調整装置等を
加えると１７０ｋｇ程度の重量となり、溶接機材の他に
この後熱処理機材を搬入しなければならず、作業員に大
きな負担となっているのが現状である。Conventionally, a post-heat treatment burner apparatus uses an oxygen / acetylene burner.
Thermite welding used at the time of welding requires two types of combustible gas since an oxygen / propane burner is used.
Since thermite welding is often carried out at night when the track is closed, special post-heat treatment equipment as well as ordinary welding equipment must be carried in the heat treatment rail. For example, if a post-heat treatment burner device, a control box, a hydraulic pump, acetylene gas, and a flow control device (not shown) in FIG. 11 are added, the weight becomes about 170 kg, and the post-heat treatment equipment must be carried in addition to the welding equipment. At present, it is a heavy burden on workers.
【０００６】本発明は上記課題を解決するためのもの
で、熱処理レールの溶接、後熱処理における機材の省力
化、軽量化を図り、作業負担を軽減し、事故の防止と作
業効率の向上を図ることを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems, and aims to save labor and weight of equipment in welding and post-heat treatment of heat treatment rails, reduce work load, prevent accidents and improve work efficiency. The purpose is to:
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明は、熱処理レール
の溶接部を再加熱した後、空冷する後熱処理方法におい
て、溶接時の予熱バーナーを後熱処理バーナーとして兼
用したことを特徴とする。また、本発明は、使用する後
熱処理バーナーは、酸素・プロパンバーナーであり、酸
素圧４．０ｋｇｆ／ｃｍ2 以上、冷却風量２．２ｃｍ3
／ｍｉｎ以上であることを特徴とする。According to the present invention, in a post heat treatment method for reheating a welded portion of a heat treated rail and then air cooling the preheated burner during welding is also used as a post heat treated burner. Further, in the present invention, the post-heat treatment burner used is an oxygen / propane burner, and has an oxygen pressure of 4.0 kgf / cm 2 or more and a cooling air flow of 2.2 cm 3.
/ Min or more.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照しつつ説明する。図１は本発明の後熱処理の概要
を示す図、図２は空冷処理を説明する図、図３〜図７は
テルミット溶接を説明する図である。まず、図３〜図７
により熱処理レールの溶接について説明する。図３に示
すように、枕木２で支持された２本の熱処理レール１，
１を２５ｍｍの開先（隙間）を開けて突き合わせる。こ
のとき、縦横方向を定規を使って一直線に合わせ、縦方
向は熱による歪みを考慮して予め１ｍの範囲で左右約
１．７５ｍｍ程度の逆歪みを設ける。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. FIG. 1 is a diagram showing an outline of the post-heat treatment of the present invention, FIG. 2 is a diagram for explaining an air cooling process, and FIGS. 3 to 7 are diagrams for explaining thermite welding. First, FIGS.
The welding of the heat-treated rail will be described below. As shown in FIG. 3, two heat treatment rails 1 supported by sleepers 2
1 are put together with a 25 mm groove (gap). At this time, the vertical and horizontal directions are aligned with a straight line using a ruler, and in the vertical direction, a reverse distortion of about 1.75 mm on the left and right is provided in a range of 1 m in advance in consideration of distortion due to heat.
【０００９】次いで、図４に示すように、開先部分に２
分割のモールド３をモールドケース４に入れ、左右を合
わせてクランプ装置５によりこれらを固定する。そし
て、レール１とモールド３との隙間を鋳砂により目詰め
をする。次いで、図５に示すように、クランプ装置５に
予熱バーナー受台１２を取り付けて予熱バーナー１３を
セットし、プロパンガス１０、酸素ガス１１により予熱
バーナー１３から酸素プロパン炎によりレールを予熱す
る。このとき同時にモールドと鋳砂の乾燥が行われる。[0009] Next, as shown in FIG.
The divided molds 3 are put in a mold case 4, and they are fixed to each other by a clamp device 5 so that the right and left sides are aligned. Then, the gap between the rail 1 and the mold 3 is filled with casting sand. Next, as shown in FIG. 5, a preheating burner cradle 12 is attached to the clamp device 5, a preheating burner 13 is set, and the rail is preheated from the preheating burner 13 with propane gas 10 and oxygen gas 11 using oxygen propane flame. At this time, the mold and the casting sand are simultaneously dried.
【００１０】次いで、図６に示すように、クランプ装置
５にルツボリング１５を取り付け、予熱・乾燥の終わっ
たモールド３の上部にルツボ１４（小型溶鉱炉）をセッ
トする。ルツボ１４の中の溶剤（アルミ粉末と酸化鉄の
粉末）に点火し、テルミット反応を起こさせる。テルミ
ット反応により洗練された鉄がルツボ底部の出鋼口１６
からモールド３の中に流しこまれる。Next, as shown in FIG. 6, a crucible ring 15 is attached to the clamp device 5, and a crucible 14 (small blast furnace) is set on the upper portion of the mold 3 which has been preheated and dried. The solvent (aluminum powder and iron oxide powder) in the crucible 14 is ignited to cause a thermite reaction. The steel refined by thermite reaction is used as a tap hole 16 at the bottom of the crucible.
From the mold 3.
【００１１】次いで、図７に示すように、精錬された鉄
を鋳込後、溶接部１７の溶鋼が固まった時、クランプ装
置およびモールドケースを取り外し、レール頭部のモー
ルドと、余盛り溶金を油圧トリマーにより除去する。Next, as shown in FIG. 7, after the refined iron is cast, when the molten steel of the welded portion 17 is solidified, the clamp device and the mold case are removed, and the mold of the rail head and the extra molten metal are formed. Is removed by a hydraulic trimmer.
【００１２】こうして熱処理レールの溶接が行われる
が、溶接時の加熱により溶接金属と、その周辺の熱影響
部がレール母材より硬度が軟化し、熱処理の前の状態に
戻ってしまう。そのため、後熱処理により硬度を回復さ
せる必要がある。In this way, the heat-treated rail is welded. However, due to heating during welding, the hardness of the weld metal and its surrounding heat-affected zone becomes softer than that of the rail base material, returning to the state before the heat treatment. Therefore, it is necessary to recover the hardness by post heat treatment.
【００１３】次に図１、図２により本発明による後熱処
理について説明する。図１に示すように、使用する可燃
ガスは溶接時のレール予熱に使用したプロパンガスであ
り、別の可燃ガスは用意しない。すなわち、溶接時の予
熱に使用した酸素・プロパンバーナーをそのまま使用す
る。ただし、溶接部を加熱する必要があるため、バーナ
ー揺動台２０を用意し、予熱バーナー１３を手動で遮熱
ブロック２５間を矢印Ａのように揺動し、溶接部および
その近傍をくまなく加熱できるようにする。バーナー揺
動台２０は受台２１にＶ字型の摺動部２２を設けた簡単
なものであるため、その重量は問題にならない。こうし
て予熱バーナー１３で１０００℃程度に加熱した後、図
２に示すように、冷却ブロワー３０により約６分間空冷
し、３００℃以下に冷却して後熱処理が行われる。Next, the post heat treatment according to the present invention will be described with reference to FIGS. As shown in FIG. 1, the combustible gas used is propane gas used for preheating the rail during welding, and no other combustible gas is prepared. That is, the oxygen / propane burner used for preheating at the time of welding is used as it is. However, since it is necessary to heat the welded portion, a burner swing table 20 is prepared, and the preheating burner 13 is manually swung between the heat shielding blocks 25 as shown by the arrow A, and the entire welded portion and its vicinity are thoroughly rotated. Allow to heat. Since the burner swing table 20 is a simple one in which the V-shaped sliding portion 22 is provided on the receiving table 21, the weight does not matter. After being heated to about 1000 ° C. by the preheating burner 13 in this way, as shown in FIG. 2, the air is cooled by a cooling blower 30 for about 6 minutes, and then cooled to 300 ° C. or lower, and the post heat treatment is performed.
【００１４】次に本発明による後熱処理の試験結果につ
いて説明する。使用レールは長さ７５０ｍｍ、ＪＩＳ６
０ｋｇ、熱処理レール（ＨＨ３４０レール）２本を突き
合わせ、テルミット溶接により試験材４本を作成した。
また、溶剤はＺ９０−ＨＣを使用した。後熱処理の条件
は予熱バーナーを装着して、揺動する装置（図１）を試
作し、加熱試験および冷却試験を行い、施工条件を選定
した。表１は試験結果、表２は施工条件である。なお、
加熱温度の目標値は１０００℃、冷却後の目標温度値は
３００℃以下である。Next, test results of the post heat treatment according to the present invention will be described. Use rail is 750mm long, JIS6
0 kg and two heat treatment rails (HH340 rails) were butted, and four test materials were prepared by thermite welding.
The solvent used was Z90-HC. The conditions of the post-heat treatment were as follows: a preheating burner was installed, an oscillating device (FIG. 1) was prototyped, a heating test and a cooling test were performed, and construction conditions were selected. Table 1 shows test results, and Table 2 shows construction conditions. In addition,
The target value of the heating temperature is 1000 ° C., and the target temperature value after the cooling is 300 ° C. or less.
【００１５】[0015]
【表１】 [Table 1]
【００１６】[0016]
【表２】 試験材Ｎｏ．１，２は条件Ａ、Ｎｏ．３，４は条件Ｂで
あり、酸素圧（ｋｇｆ／ｃｍ2 ）は、条件Ａが４．０、
条件Ｂが５．０、バーナー揺動幅（ｍｍ）は条件Ａが５
０、条件Ｂが７０、冷却装置の風量（ｍ3 ／ｍｉｎ）
は、条件Ａが２．２、条件Ｂが２．８である。なお、バ
ーナー高さ６０ｍｍ、加熱開始温度４７５℃〜４９０
℃、加熱終了温度１０００℃前後、冷却後温度２００℃
前後は条件Ａ、条件Ｂともほぼ同じである。[Table 2] Test material No. 1, 2 are conditions A, No. The conditions 3 and 4 are the condition B, and the oxygen pressure (kgf / cm 2 ) is 4.0 for the condition A,
Condition B was 5.0 and burner swing width (mm) was 5
0, condition B is 70, air volume of the cooling device (m 3 / min)
Is that condition A is 2.2 and condition B is 2.8. The burner height is 60 mm, and the heating start temperature is 475 ° C. to 490.
℃, heating end temperature around 1000 ℃, temperature after cooling 200 ℃
Before and after conditions A and B are almost the same.
【００１７】加熱条件は、加熱装置がゴールドサミット
溶接（テルミット溶接）用バーナー、加熱幅（遮熱ブロ
ック幅）８０ｍｍで、揺動幅７０ｍｍ、バーナー高さ５
０〜７０ｍｍ、プロパン圧力は二次圧１．３ｋｇｆ／ｃ
ｍ2 〜１．５ｋｇｆ／ｃｍ2、酸素圧力は二次圧４．５
ｋｇｆ／ｃｍ2 〜５．０ｋｇｆ／ｃｍ2 、白芯長さ２５
〜３５ｍｍ（酸素バルブ全開，プロパンバルブ調整）、
再加熱開始温度・加熱時間は５００℃前後・６０秒、空
冷条件は冷却風量２．２ｍ3 ／ｍｉｎ〜２．８ｍ3 ／ｍ
ｉｎ、冷却時間６〜７分である。The heating conditions are as follows: a heating device is a burner for gold summit welding (thermit welding), a heating width (heat shielding block width) is 80 mm, a swing width is 70 mm, and a burner height is 5 mm.
0-70mm, propane pressure 1.3kgf / c secondary pressure
m 2 -1.5 kgf / cm 2 , oxygen pressure is 4.5 secondary pressure
kgf / cm 2 ~5.0kgf / cm 2 , psilocin length 25
~ 35mm (oxygen valve fully open, propane valve adjustment),
Reheating start temperature and heating time is 500 ° C. before and after for 60 seconds, air condition cooling air volume 2.2m 3 /min~2.8m 3 / m
in, the cooling time is 6-7 minutes.
【００１８】以上のような条件で試験したときのショア
硬度試験結果は図８に示す通りである。図８（ａ）はＮ
ｏ．１、Ｎｏ．２、図８（ｂ）はＮｏ．３、Ｎｏ．４で
レール頭頂面のショア固さである。溶接金属部の軟化部
のショア硬度が４７未満の範囲が２０ｍｍ以下であれば
良いことが規定されている。図８から判るように、いず
れも４７より大きいショア固さを示しており、十分基準
をクリアしていることが判る。なお、溶接金属の両側部
分は焼き戻しを受けた部分を表したものである。FIG. 8 shows the results of the Shore hardness test performed under the above conditions. FIG. 8A shows N
o. 1, No. 2 and FIG. 3, No. 4 is the shore hardness of the rail top surface. It is specified that the range where the Shore hardness of the softened portion of the weld metal portion is less than 47 is 20 mm or less. As can be seen from FIG. 8, each of them shows a Shore hardness greater than 47, and it can be seen that the standards are sufficiently cleared. The both sides of the weld metal represent portions that have been tempered.
【００１９】図９は頭頂面下２ｍｍの縦断面硬さ分布を
示しており、溶接金属部は平均ビッカース固さ３６２
（ショア硬さ５０）で、十分基準をクリアしている。な
お、図の左側母材はレール端部が焼き戻しを受けた部分
を表したものである。FIG. 9 shows a longitudinal hardness distribution 2 mm below the top of the head, where the weld metal has an average Vickers hardness of 362.
(Shore hardness 50), which fully meets the standard. The left-hand base material in the drawing represents a portion where the rail end has been tempered.
【００２０】図１０（ａ）は、図１０（ｂ）に示すよう
に、頭頂面中心からの深さ、右側および左側上部コーナ
ーから中心までの深さにおけるビッカース固さを示して
いる。ＪＩＳ Ｅ １１２０（加熱処理レール）の基準
によれば、頭頂面中心の深さ１１ｍ位置でビッカース固
さ３１１以上、コーナーからの深さ１６ｍｍ位置で、３
１１以上が必要とされている。FIG. 10A shows the Vickers hardness at the depth from the center of the top of the head and the depth from the upper right and left upper corners to the center, as shown in FIG. 10B. According to JIS E 1120 (heat treatment rail) standards, Vickers hardness 311 or more at a depth of 11 m at the center of the top of the head and 3 at a depth of 16 mm from a corner.
Eleven or more are required.
【００２１】図１０（ａ）の横断面高さ分布において、
３１１以上の頭頂面からの深さは１８ｍｍ、および左右
コーナーからの深さは２４ｍｍであり、基準を十分クリ
アしていることが分かる。In the cross section height distribution of FIG.
The depth from the top surface of 311 or more was 18 mm, and the depth from the left and right corners was 24 mm, which indicates that the standard was sufficiently cleared.
【００２２】[0022]
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、溶接時
の予熱機材をそのまま後熱処理機材として兼用しても十
分に規格を満たす硬度が得られ、機材の省力化、施工準
備時間の短縮、作業の負担軽減、事故防止等を図ること
ができる。また、多くの熱処理機材の設置がなくなるの
で、線路閉鎖間合いを有効に使うことができ、また、少
ない機材で通常の熱処理溶接部と同等の性能を得ること
が可能となる。As described above, according to the present invention, even if the preheating equipment at the time of welding is also used as it is as the post heat treatment equipment, the hardness which satisfies the standard can be obtained sufficiently. Shortening, reduction of work load, prevention of accidents, etc. can be achieved. In addition, since there is no need to install many heat treatment equipment, it is possible to effectively use the line closing interval, and it is possible to obtain the same performance as a normal heat treatment welded part with a small number of equipment.
【図１】 本発明の後熱処理の概要を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an outline of a post heat treatment of the present invention.
【図２】 空冷処理を説明する図である。FIG. 2 is a diagram illustrating an air cooling process.
【図３】 レールの設定を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing setting of rails.
【図４】 モールドの設定を説明する図である。FIG. 4 is a diagram illustrating setting of a mold.
【図５】 レールの予熱作業を説明する図である。FIG. 5 is a diagram for explaining a rail preheating operation.
【図６】 溶鋼の鋳込みを説明する図である。FIG. 6 is a diagram illustrating casting of molten steel.
【図７】 モールドの除去を説明する図である。FIG. 7 is a diagram illustrating removal of a mold.
【図８】 ショア硬度試験結果を説明する図である。FIG. 8 is a diagram illustrating the results of a Shore hardness test.
【図９】 頭頂面下２ｍｍの縦断面硬さ分布を示す図で
ある。FIG. 9 is a diagram showing a longitudinal hardness distribution 2 mm below the top of the head.
【図１０】 頭頂面中心からの深さ、右側および左側上
部コーナーから中心までの深さにおけるビッカース固さ
を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing Vickers hardness at a depth from the center of the crown surface and a depth from the upper right corner and the left upper corner to the center.
【図１１】 従来の後熱処理の概要を説明する図であ
る。FIG. 11 is a diagram illustrating an outline of a conventional post heat treatment.
【図１２】 空冷処理を説明する図である。FIG. 12 is a diagram illustrating an air cooling process.
１…熱処理レール、２…枕木、３…モールド、４…モー
ルドケース、５…クランプ装置、１０…プロパンガス、
１１…酸素ガス、１２…予熱バーナー受台、１３…予熱
バーナー、１４…ルツボ、１５…ルツボリング、１６…
出鋼口、２０…バーナー揺動台、２１…受台、２２…摺
動部、２５…遮熱ブロック、３０…冷却ブロワー。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Heat treatment rail, 2 ... Sleeper, 3 ... Mold, 4 ... Mold case, 5 ... Clamping device, 10 ... Propane gas,
11 ... oxygen gas, 12 ... preheating burner cradle, 13 ... preheating burner, 14 ... crucible, 15 ... crucible ring, 16 ...
Tapping outlet, 20: burner swing table, 21: receiving stand, 22: sliding part, 25: heat shielding block, 30: cooling blower.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｄ 14/38 Ｆ２３Ｄ 14/38 Ｂ ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI theme coat ゛ (Reference) F23D 14/38 F23D 14/38 B
Claims (2)
空冷する後熱処理方法において、溶接時の予熱バーナー
を後熱処理バーナーとして兼用したことを特徴とする熱
処理レールの後熱処理方法。1. After reheating the weld of the heat treated rail,
A post-heat treatment method for a heat treatment rail, wherein a pre-heating burner at the time of welding is also used as a post heat treatment burner in the post heat treatment method of air cooling.
ロパンバーナーであり、酸素圧４．０ｋｇｆ／ｃｍ2 以
上、冷却風量２．２ｃｍ3 ／ｍｉｎ以上であることを特
徴とする請求項１記載の熱処理レールの後熱処理方法。2. The post-heat treatment burner used is an oxygen / propane burner having an oxygen pressure of 4.0 kgf / cm 2 or more and a cooling air flow of 2.2 cm 3 / min or more. Post heat treatment method of heat treatment rail.
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009041917A (en) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Railway Technical Res Inst | Film thickness measuring system of railroad rail surface hardening layer |
| CN103643604A (en) * | 2013-12-18 | 2014-03-19 | 西南交通大学 | Line locking welding and heat treatment integrated operation construction method |
| CN104695294A (en) * | 2015-02-04 | 2015-06-10 | 北京中铁科新材料技术有限公司 | Method for adjusting straightness of on-line steel rail welding joint |
| CN112475683A (en) * | 2020-11-24 | 2021-03-12 | 中车大连机车车辆有限公司 | Device and method for preheating circumferential weld joint and heating and slow cooling |
-
2000
- 2000-10-27 JP JP2000328249A patent/JP2002137085A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009041917A (en) * | 2007-08-06 | 2009-02-26 | Railway Technical Res Inst | Film thickness measuring system of railroad rail surface hardening layer |
| CN103643604A (en) * | 2013-12-18 | 2014-03-19 | 西南交通大学 | Line locking welding and heat treatment integrated operation construction method |
| CN104695294A (en) * | 2015-02-04 | 2015-06-10 | 北京中铁科新材料技术有限公司 | Method for adjusting straightness of on-line steel rail welding joint |
| CN112475683A (en) * | 2020-11-24 | 2021-03-12 | 中车大连机车车辆有限公司 | Device and method for preheating circumferential weld joint and heating and slow cooling |
| CN112475683B (en) * | 2020-11-24 | 2023-02-21 | 中车大连机车车辆有限公司 | Device and method for preheating circumferential weld joint and heating and slow cooling |
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