JP2002137004A - Metal sheet excellent in gloss and its cold rolling method - Google Patents
Metal sheet excellent in gloss and its cold rolling methodInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、光沢の優れた金属
板およびその冷間圧延方法に関し、特に、光沢の優れた
鋼板およびその冷間圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a metal plate having excellent gloss and a cold rolling method thereof, and more particularly to a steel plate having excellent gloss and a cold rolling method thereof.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来、光沢の優れた金属板、特に、ステ
ンレス鋼に代表される光沢の優れた鋼板を製造するに
は、冷間圧延に際して金属板表面の凹凸を極力生じない
ように冷間圧延を施すことが重要であるとされてきた。
そこで、従来、ステンレス鋼に代表される優れた光沢を
要求される鋼板は、光沢低下の原因である、オイルピッ
トの発生抑制上、径が50〜150mm 程度の小径ロールを組
み込んだクラスタ型のリバース圧延機を用い、複数パス
の冷間圧延を施して製造するのが一般的であった。オイ
ルピットとは、圧延用ロールと被圧延金属板の間に供給
される潤滑剤（圧延油ともいう）が、圧延時に作用する
力により、金属板に押し込まれてできる微細散在状の凹
みである。2. Description of the Related Art Conventionally, in order to manufacture a metal plate having excellent gloss, particularly a steel plate having excellent gloss represented by stainless steel, it is necessary to carry out cold rolling so as to minimize unevenness of the metal plate surface during cold rolling. Rolling has been considered important.
Therefore, in the past, steel sheets requiring excellent gloss, such as stainless steel, have been used in cluster-type reverse rolls incorporating small-diameter rolls with a diameter of about 50 to 150 mm in order to suppress the generation of oil pits, which is a cause of gloss reduction. It has been common practice to carry out cold rolling in a plurality of passes using a rolling mill to produce. The oil pits are finely scattered depressions formed by a lubricant (also referred to as rolling oil) supplied between a rolling roll and a metal plate to be rolled being pushed into the metal plate by a force acting during rolling.
【０００３】ところで、リバース圧延機での冷間圧延
は、生産能率アップに限界があることから、径が 200〜
650mm 程度の大径ロールを複数スタンドに組み込んだタ
ンデム圧延機を用い、高能率で高光沢金属板を製造する
ことも試みられつつある。一方、近年、リバース圧延機
で製造する場合はもちろん、大径ロールで冷間圧延を行
うために、一般に製品金属板の光沢が劣るとされるタン
デム圧延機で製造する場合でも、製品鋼板の光沢に対す
る需要家の要求が強くなってきている。[0003] By the way, the cold rolling in the reverse rolling mill has a diameter of 200 to 200 mm because there is a limit in increasing the production efficiency.
Attempts are being made to produce highly glossy metal sheets with high efficiency using a tandem rolling mill incorporating large diameter rolls of about 650 mm in multiple stands. On the other hand, in recent years, not only when manufacturing with a reverse rolling mill, but also when performing cold rolling with large-diameter rolls, even when manufacturing with a tandem rolling mill, which is generally considered to be inferior in luster of product metal sheets, the gloss of product steel sheets There is a growing demand from consumers.
【０００４】本発明者らは、たとえば、先に特開平2000
-117311 号公報において、金属板を圧延する上下一対の
圧延用ロールであって、クロス研磨目の傾斜角度及び／
又は凹凸形状が上下の圧延用ロールで異なることを特徴
とする圧延用ロール対を提案した。この圧延用ロールに
付与したクロス研磨目は、図４に示すようなものであっ
て、クロス研磨目は、圧延用ロール円周方向に対して互
いに傾斜方向が反対で、かつ交差した研磨目である。こ
の研磨目は、回転砥石により圧延用ロールに付与した場
合、砥石の砥粒による研磨痕であり、一方にθ+ 傾斜し
た研磨目と他方にθ - 傾斜した研磨目とは互いに交差し
ている。The present inventors have disclosed, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-2000
In the publication -117311, a pair of upper and lower to roll a metal plate
A roll for rolling, wherein the angle of inclination of the cross-polished eyes and / or
Or the uneven shape is different between upper and lower rolling rolls
Roll pair for rolling was proposed. This rolling roll
The cross-polished stitches provided were as shown in FIG.
Therefore, the cross-polished stitches are alternated in the circumferential direction of the rolling roll.
However, the polished stitches have opposite inclination directions and cross each other. This
The polishing grain of 場 is applied to the rolling roll by a rotating grindstone.
In this case, it is a polishing mark due to the abrasive grains of the whetstone, and θ+Inclined
Polished eyes and θ -The slanted polished eyes intersect each other
ing.
【０００５】図４で、θ+ 、θ- は圧延用ロールに付与
されたそれぞれの研磨目の一方の傾斜角度および他方の
傾斜角度である。このクロス研磨目を付与した圧延用ロ
ールを用いて圧延を施すことにより、鋼板の光沢が向上
する理由としては、ロール円周方向に対して互いに傾斜
方向を反対とした研磨目により、ロールバイト内で鋼板
表面を平滑化できること、圧延用ロールバイト内におい
て、ロール円周方向に対して互いに傾斜方向を反対とし
た研磨目である溝を介して圧延油を鋼板表面から効果的
に排出でき、オイルピットが鋼板表面に発生するのを抑
制できることがあげられる。In FIG. 4, θ + and θ - are one inclination angle and the other inclination angle of each polishing grain applied to the rolling roll. The reason why the gloss of the steel sheet is improved by performing rolling using a rolling roll provided with the cross polishing streaks is because the polishing stitches whose inclination directions are opposite to each other with respect to the roll circumferential direction, the inside of the roll bite. In the rolling roll bite, the rolling oil can be effectively discharged from the surface of the steel sheet through grooves that are polished eyes whose inclination directions are opposite to each other with respect to the roll circumferential direction. Pits can be suppressed from being generated on the steel sheet surface.
【０００６】ここで、特開平2000-117311 号公報に記載
の圧延方法は、鋼板の上下面の光沢度差を改善するため
に、上圧延用ロールには、クロス研磨目の一方に傾斜す
る研磨目の傾斜角度θ+ の平均値を５〜80°とし、かつ
他方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ- の平均値を５〜80
°とした研磨目を付与するとともに、下圧延用ロールに
は、それぞれの研磨目の傾斜角度の平均値を10〜85°と
した研磨目を付与して圧延を行うものである。[0006] In the rolling method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-117311, in order to reduce the difference in gloss between the upper and lower surfaces of the steel sheet, the upper rolling roll is provided with a polished surface inclined to one side of the cross polishing line. eye inclination angle theta + average value and 5 to 80 °, and the inclination angle of the polishing marks which are inclined to the other theta - the average value 5-80
In addition to applying a polishing grain having an angle of °°, the lower rolling roll is provided with a polishing grain having an average inclination angle of each polishing grain of 10 to 85 ° to perform rolling.
【０００７】しかしながら、特開2000-117311 号公報に
記載の圧延方法では、上圧延用ロールと下圧延用ロール
に付与するクロス研磨目の傾斜角度の平均値を変えてい
るだけであり、傾斜角度θ+ 、θ- について、平均値で
５〜85°としたクロス研磨目を付与した圧延用ロールを
用い、かつ冷間圧延条件に特に考慮を払わず、従来の圧
延用ロールを用いた場合と同じ条件で冷間圧延を施して
いたので、得られる鋼板の光沢が不十分であるという問
題があった。However, in the rolling method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-117311, only the average value of the inclination angle of the cross-polishing line applied to the upper rolling roll and the lower rolling roll is changed. theta +, theta - for, using the rolling roll which imparted the cross polishing marks which was 5 to 85 ° in average, and without paying particular consideration cold rolling conditions, the case of using the conventional rolling roll Since cold rolling was performed under the same conditions, there was a problem that the gloss of the obtained steel sheet was insufficient.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、上述のような従来技術の冷間圧延方法における問題
点を解消することにあり、光沢の優れた金属板およびそ
の冷間圧延方法を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems in the conventional cold rolling method, and to provide a metal plate having excellent gloss and a cold rolling method therefor. Is to provide.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明は、リバース圧延
機の圧延スタンドに径が50〜150mm で、その円周方向に
対し、両方に傾斜した研磨目を有する圧延用ロールを組
み込んで金属板を冷間圧延する方法において、少なくと
も一方に傾斜する研磨目の傾斜角度を圧延用ロールの円
周方向に対し10〜75°、あるいはさらに他方に傾斜する
研磨目の傾斜角度も圧延用ロールの円周方向に対し10〜
75°としたクロス研磨目を付与した圧延用ロールを組み
込んで、少なくとも最終パスの圧延の際に、摩擦係数を
0.10〜0.15に調整することを特徴とする光沢の優れた金
属板の冷間圧延方法である。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention relates to a metal plate comprising a rolling stand having a diameter of 50 to 150 mm and a grinding roll inclined in both directions with respect to its circumferential direction. In the method of cold rolling, the inclination angle of the polishing line inclined at least to one side is 10 to 75 ° with respect to the circumferential direction of the rolling roll, or the inclination angle of the polishing line inclined to the other side is also the circle of the rolling roll. 10 to circumferential direction
Incorporate a roll for rolling with a 75 ° cross-polishing line to reduce the coefficient of friction at least during the final pass rolling.
This is a cold rolling method for a metal plate having excellent gloss, which is adjusted to 0.10 to 0.15.
【００１０】また、タンデム圧延機の複数スタンドにそ
れぞれ径が200 〜650 mmで、その円周方向に対し、両方
に傾斜した研磨目を有する圧延用ロールを組み込んで金
属板を冷間圧延する方法において、前記複数スタンドの
うち、少なくとも最終スタンドに、一方に傾斜する研磨
目の傾斜角度を圧延用ロールの円周方向に対し10〜75
°、あるいはさらに他方に傾斜する研磨目の傾斜角度も
圧延用ロールの円周方向に対し10〜75°としたクロス研
磨目を付与した圧延用ロールを組み込んで、摩擦係数を
0.08〜0.12に調整することを特徴とする光沢の優れた金
属板の冷間圧延方法である。A method of cold rolling a metal plate by incorporating rolling rolls each having a diameter of 200 to 650 mm and a polished grain in both directions in the circumferential direction in a plurality of stands of a tandem rolling mill. In the plurality of stands, at least to the final stand, the inclination angle of the polishing line inclined to one side is 10 to 75 with respect to the circumferential direction of the rolling roll.
°, or further incorporate a rolling roll provided with a cross-polishing line with an inclination angle of 10-75 ° with respect to the circumferential direction of the polishing roll inclined to the other side, the coefficient of friction is reduced.
This is a cold rolling method for a metal plate having excellent gloss, which is adjusted to 0.08 to 0.12.
【００１１】また、圧延用ロールの研磨目が摺動した平
滑化痕を表面に有するとともに、該平滑化痕の凸状の摺
動終端が長手方向に対して互いに傾斜方向が反対である
ものをそれぞれ複数有し、該複数の摺動終端の長手方向
に対する傾斜角度が10〜75°であることを特徴とする光
沢の優れた金属板である。[0011] Further, a roll having a smoothing mark on the surface of which the abrasive roll of the rolling roll slides, and a convex sliding end of the smoothing mark whose inclination direction is opposite to that of the longitudinal direction is opposite. A metal plate having excellent gloss, comprising a plurality of sliding ends each having an inclination angle of 10 to 75 ° with respect to a longitudinal direction of the plurality of sliding ends.
【００１２】[0012]
【発明の実施の形態】まず、本発明の冷間圧延方法に用
いるクロス研磨目を付与した圧延用ロール（以下、単に
ロールという）について、図１を用いて説明する。本発
明に用いるロールは、中空円盤状砥石（以下、単に砥石
と称する）２をロール研磨機（図示しない）の砥石回転
機構に取り付けるとともに、同じロール研磨機にロール
１を取り付け、ロール回転機構（図示しない）にて回転
させ、砥石２を回転させつつ回転させたロール１に接触
させ、ロール１の軸1A方向に相対的に移動させてロール
１を研磨する際に、図１（ａ）、図１（ｂ）、図１
（ｃ）に示すように、砥石２のオフセット量Ｘを０を超
え砥石２の外径の1/2 未満とし、砥石２とロール１の接
触域をロール軸1A方向に等分する線2Dの両側の砥石２の
研磨面3L、3Rをロール１に接触させて、クロス研磨目を
付与することができる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First, a rolling roll provided with a cross abrasive grain (hereinafter simply referred to as a roll) used in the cold rolling method of the present invention will be described with reference to FIG. In the roll used in the present invention, a hollow disk-shaped grindstone (hereinafter, simply referred to as a grindstone) 2 is attached to a grindstone rotating mechanism of a roll grinder (not shown), and the roll 1 is attached to the same roll grinder, and a roll rotating mechanism ( (Not shown), the grindstone 2 is rotated, and the roll 1 is brought into contact with the roll 1 to be rotated, and is relatively moved in the direction of the axis 1A of the roll 1 to polish the roll 1. 1 (b) and 1
As shown in (c), the offset amount X of the grindstone 2 is set to more than 0 and less than 1/2 of the outer diameter of the grindstone 2, and the line 2D which equally divides the contact area between the grindstone 2 and the roll 1 in the direction of the roll axis 1A. The polishing surfaces 3L and 3R of the whetstones 2 on both sides can be brought into contact with the roll 1 to provide a cross-polished stitch.
【００１３】なお、図１（ａ）、図１（ｂ）、図１
（ｃ）は、本発明に用いるロールの研磨方法を説明する
図で、それぞれ砥石とロールとの接触状態を示す部分平
面図、図１（ａ）のＢ−Ｂ部分断面図、図１（ａ）のＡ
−Ａ断面図である。また、図２は、砥石とロールとの接
触面における砥石の周速度ベクトルの方向を示す平面図
である。1 (a), 1 (b) and 1
FIG. 1C is a diagram illustrating a method of polishing a roll used in the present invention, and is a partial plan view showing a contact state between a grindstone and a roll, a BB partial cross-sectional view of FIG. A)
It is -A sectional drawing. FIG. 2 is a plan view showing the direction of the circumferential velocity vector of the grindstone on the contact surface between the grindstone and the roll.
【００１４】１はロール、1Aはロールの回転軸（以下単
にロール軸又は軸と称する）、1Bはロールの回転方向、
1Nはロールの法線、２は砥石、2Aは砥石の回転軸（以下
単に砥石の軸又は軸と称する）、2Bは砥石の回転方向、
2Cは砥石の移動方向、2Dは砥石２とロール１との接触域
をロール軸1A方向に等分した線）、3L、3Rは砥石２とロ
ール１との接触面、Ｘはオフセット量である。1 is a roll, 1A is a rotation axis of the roll (hereinafter simply referred to as a roll axis or axis), 1B is a rotation direction of the roll,
1N is the normal of the roll, 2 is the grindstone, 2A is the rotation axis of the grindstone (hereinafter simply referred to as the grindstone axis or axis), 2B is the rotation direction of the grindstone,
2C is the moving direction of the grindstone, 2D is the line dividing the contact area between the grindstone 2 and the roll 1 in the direction of the roll axis 1A), 3L and 3R are the contact surfaces between the grindstone 2 and the roll 1, and X is the offset amount. .
【００１５】ロールの円周を含む仮想的な面で砥石２を
等分すると、等分線は丁度2Dのようになる。砥石２は、
図１（ａ）、図１（ｂ）、図１（ｃ）に示すように、中
空円盤状であり、研磨面が軸2Aに対して直交するように
設けてあり、ロール研磨機において、上記のように砥石
２のオフセット量Ｘを０を超え砥石２の外径の1/2 未満
とし、砥石２とロール１の接触域をロール軸1A方向に等
分する線2Dの両側にて砥石２の研磨面をロール１に接触
させるには、砥石２の研磨面をロール１に向けるととも
に、砥石２の軸2Aをロール法線1Nに一致させた後、上記
オフセット量Ｘだけ平行にずらせて、砥石２の研磨面を
ロール１に接触させるようにすればよい。When the grinding wheel 2 is equally divided on a virtual surface including the circumference of the roll, the dividing line becomes exactly 2D. Whetstone 2
As shown in FIGS. 1 (a), 1 (b), and 1 (c), it is a hollow disk, and the polishing surface is provided so as to be orthogonal to the axis 2A. The offset amount X of the grindstone 2 is set to be more than 0 and less than 1/2 of the outer diameter of the grindstone 2 as described above, and the grindstone 2 is placed on both sides of a line 2D which equally divides the contact area between the grindstone 2 and the roll 1 in the direction of the roll axis 1A. In order to bring the polished surface of the grinding wheel 2 into contact with the roll 1, the polished surface of the grinding stone 2 is directed to the roll 1, and the axis 2A of the grinding stone 2 is made to coincide with the roll normal 1N. What is necessary is just to make the grinding | polishing surface of the grindstone 2 contact the roll 1. FIG.
【００１６】このように砥石とロールを接触させて研磨
すると、図２に示すように、砥石２とロール１との接触
面3L、3Rにおける砥石２の周速度ベクトルの方向は、ロ
ール１の円周方向に対し互いに反対向きに傾斜するの
で、砥石２を少なくとも１回、ロール１の軸1A方向に相
対的に移動させるだけで、図４（ａ）〜図４（ｄ）に示
すように、円周方向に対して互いに傾斜方向が反対で、
かつ交差する研磨目をロール１の周面に付与できるので
ある。When the grindstone and the roll are brought into contact with each other and polished as described above, the direction of the circumferential velocity vector of the grindstone 2 at the contact surfaces 3L and 3R between the grindstone 2 and the roll 1 is, as shown in FIG. As shown in FIGS. 4 (a) to 4 (d), since the grindstone 2 is relatively moved in the direction of the axis 1 </ b> A of the roll 1 at least once relative to the circumferential direction, The inclination directions are opposite to each other with respect to the circumferential direction,
In addition, intersecting polishing lines can be provided on the peripheral surface of the roll 1.
【００１７】なお、上述した方法によりクロス研磨目を
ロール１の周面に付与する場合には、図３に示すよう
に、砥石２の移動方向2Cの前方における接触面3Lの面圧
が砥石２の移動方向2Cの後方における接触面3Rの面圧よ
り高くなるように、砥石２の軸2Aを移動方向2Cに向けて
ロール１の法線1Nに対して角αだけ傾斜させるのがよ
い。砥石２の軸2Aを移動方向2Cに向けてロール１の法線
1Nに対して角αだけ傾斜させることにより、砥石２の移
動方向2Cの前方における接触面3Lで付与された研磨目
の、後方の接触面3Rで研磨された後での深さと、後方の
接触面3Rで付与された研磨目の深さとをほぼ等しくで
き、このロールで圧延された金属板に光沢むらが生ずる
のを抑制できるからである。When the cross-polished stitch is applied to the peripheral surface of the roll 1 by the above-described method, as shown in FIG. 3, the surface pressure of the contact surface 3L in front of the moving direction 2C of the grindstone 2 is reduced. It is preferable to incline the axis 2A of the grinding wheel 2 by the angle α with respect to the normal 1N of the roll 1 in the moving direction 2C so as to be higher than the surface pressure of the contact surface 3R behind the moving direction 2C. With the axis 2A of whetstone 2 oriented in the direction of movement 2C, the normal to roll 1
By inclining by an angle α with respect to 1N, the depth of the polished eyes provided on the contact surface 3L at the front in the moving direction 2C of the grindstone 2 after polishing on the rear contact surface 3R and the rear contact This is because the depth of the polished pits provided on the surface 3R can be made substantially equal, and the occurrence of uneven gloss on the metal plate rolled by this roll can be suppressed.
【００１８】ロール法線1Nに対する砥石の軸2Aの傾斜角
度αは、砥石２が弾性変形により両側の接触面3L、3Rに
おいて接触維持できる範囲で、かつ接触面3Lで付与され
た研磨目の深さと接触面3Rで付与された研磨目の深さと
がほぼ等しくなるようにすればよく、傾斜角度αは、圧
延ロール１の材質、砥石の粒度や砥石の材質等によって
決めることができ、0.01〜0.5 °にすることができる。The inclination angle α of the grinding wheel axis 2A with respect to the roll normal 1N is within a range in which the grinding wheel 2 can maintain the contact on the contact surfaces 3L and 3R on both sides by elastic deformation, and the depth of the polishing mesh provided on the contact surface 3L. And the depth of the polished stitch provided on the contact surface 3R may be substantially equal. The inclination angle α can be determined by the material of the rolling roll 1, the grain size of the grindstone, the material of the grindstone, and the like. Can be 0.5 °.
【００１９】なお、砥石２を相対的に移動させるという
のは、ロール１を回転させ、回転する砥石２をロール１
の軸1A方向に移動させるか若しくは、砥石２を回転さ
せ、回転させたロール１を軸1A方向に移動させるか或い
は、ロール１および砥石２の両者を互いに反対向きに移
動させることであり、砥石２の相対的移動速度は、砥石
２の外周速度に対して十分小さく設定すれば、クロス研
磨目の傾斜角度θ+ 、θ - には大きな影響を与えない。Note that the grindstone 2 is relatively moved.
Is that the roll 1 is rotated and the rotating whetstone 2 is
In the direction of axis 1A of
And move the rotated roll 1 in the axis 1A direction or
Moves both roll 1 and grinding wheel 2 in opposite directions.
And the relative moving speed of the grindstone 2 is
If it is set small enough for the peripheral speed of 2,
Slope angle θ+, Θ -Has no significant effect.
【００２０】また、図１，図２に示すように、有限幅の
中空円盤状の砥石を用い、ロールを有限速度で軸方向に
移動させながら有限砥石回転数で研磨した場合には、原
理的に図４（ｄ）のように、左右異なる範囲で分布した
研磨目となるが、砥石回転数を上げていくと、図４
（ｂ）のように左右の研磨目が円周方向に対してなす角
度が対称な状態に近づけることが可能であり、また、図
４（ｄ）の状態から、砥石幅を狭くしていくと、図４
（ｃ）のように左右で角度は異なるが、研磨角度の分布
が狭い状態に近づけることもできる。幅の狭い砥石を用
いて砥石回転数を上げていくと、図４（ａ）のような状
態に近づけることも可能である。As shown in FIGS. 1 and 2, when a hollow disk-shaped grindstone having a finite width is used and the roll is moved in the axial direction at a finite speed and polished at a finite grindstone rotation speed, the principle is as follows. As shown in FIG. 4 (d), the polishing lines are distributed in different ranges on the left and right sides.
As shown in FIG. 4B, it is possible to approach a state in which the angle formed by the left and right polished stitches with respect to the circumferential direction is symmetrical. Also, from the state of FIG. , FIG.
Although the angle differs between left and right as shown in (c), the distribution of the polishing angle can be made closer to a narrow state. When the grindstone rotation speed is increased by using a narrow grindstone, it is possible to approach the state shown in FIG.
【００２１】以上説明した研磨方法では、有限幅の砥石
を用いて、有限砥石回転数で研磨するので、図４（ｄ）
に示す状態の研磨目となるが、光沢向上効果を得ること
はできる。ところで、上述した特開2000-117311 号公報
に記載の圧延方法において、ロールに付与するクロス研
磨目の傾斜角度θ+ 、θ- の平均値の下限を５°、上限
を85°とする理由は、クロス研磨目の傾斜角度の平均値
が５°未満ではロールのクロス研磨目による金属板表面
の平滑化効果が不十分となって、得られる金属板の光沢
が充分向上せず、一方、クロス研磨目の傾斜角度の平均
値が85°を超えるとクロス研磨目による圧延油の排出効
果が不十分となり、金属板表面にオイルピットが生じ
て、金属板の光沢が充分向上しないからであった。In the above-described polishing method, polishing is performed at a finite grinding wheel speed using a finite width grinding wheel.
However, a gloss improving effect can be obtained. By the way, in the rolling method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-117311, the lower limit of the average value of the inclination angles θ + and θ − of the cross-polished eyes to be applied to the roll is 5 ° and the reason for setting the upper limit to 85 ° is as follows. If the average value of the inclination angle of the cross polishing is less than 5 °, the effect of smoothing the metal plate surface by the cross polishing of the roll becomes insufficient, and the gloss of the obtained metal plate is not sufficiently improved. When the average value of the inclination angle of the polishing line exceeds 85 °, the effect of discharging the rolling oil by the cross polishing line becomes insufficient, and an oil pit occurs on the surface of the metal plate, and the gloss of the metal plate is not sufficiently improved. .
【００２２】しかし、上述したようにクロス研磨目の傾
斜角度の平均値を限定した場合でも、図１、図２に示す
方法でクロス研磨目をロールに付与し、このロールで冷
間圧延を行って得られる金属板の光沢度が低いことがあ
り、この光沢向上効果が少ない原因を検討した。この結
果、図４（ｄ）に示すように、傾斜角度のばらつきの大
きい研磨目となる場合があるので、一段と光沢に優れる
金属板を得るには、ロール円周方向に対し少なくとも一
方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ+ を10〜75°、さらに
望ましくは他方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ- も10〜
75°としたクロス研磨目をロールに付与しなければなら
ないことが、後述する結果から新たにわかった。However, even when the average value of the inclination angle of the cross polishing is limited as described above, the cross polishing is applied to the roll by the method shown in FIGS. 1 and 2, and the roll is subjected to cold rolling. In some cases, the glossiness of the resulting metal plate was low, and the cause of the low gloss enhancement effect was examined. As a result, as shown in FIG. 4D, there may be a case where the polishing grain has a large variation in the tilt angle. Therefore, in order to obtain a metal plate having more excellent gloss, the metal plate is tilted at least to one side with respect to the circumferential direction of the roll. polishing marks of the inclination angle theta + a 10 to 75 °, more preferably the inclination angle of the polishing marks which are inclined to the other theta - also 10
It was newly found from the results described below that a cross-polished stitch at 75 ° had to be given to the roll.
【００２３】この理由は、クロス研磨目のうち、傾斜角
度θ+ 、θ- が10°未満の研磨目は金属板表面の平滑化
効果が不十分であり、一方、クロス研磨目のうち、傾斜
角度θ+ 、θ- が75°を超える研磨目は圧延油の排出効
果が不十分で、オイルピットが生じやすいからである。
そこで、得られる金属板の光沢を一段と向上させるため
には、少なくとも一方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ+
を全て10〜75°、さらに望ましくは他方に傾斜する研磨
目の傾斜角度θ- も全て10〜75°としたクロス研磨目を
ロールに付与する。The reason for this is that, among the cross-polishing stitches, the polishing stitches with inclination angles θ + and θ − of less than 10 ° do not have a sufficient smoothing effect on the metal plate surface. This is because a polishing grain whose angles θ + and θ − exceed 75 ° has an insufficient effect of discharging the rolling oil and easily causes oil pits.
Therefore, in order to further improve the gloss of the obtained metal plate, the inclination angle θ +
All 10 to 75 °, more preferably the inclination angle of the polishing marks which are inclined to the other theta - also confer cross polishing marks which were all 10 to 75 ° to the roll.
【００２４】なお、本発明に用いるロールにクロス研磨
目を付与する方法は、図１，図２に示すような方法に限
定されることはないが、この方法は簡単、かつ効率的で
外観上も均一にムラなく仕上がるので、この方法による
のが望ましい。次いで、上述のように限定したクロス研
磨目を付与したロールを用いる、本発明の冷間圧延方法
について説明する。The method for imparting a cross-polished stitch to the roll used in the present invention is not limited to the method as shown in FIGS. 1 and 2, but this method is simple and efficient, and has a good appearance. This method is also desirable, since it can be finished uniformly and evenly. Next, the cold rolling method of the present invention using a roll provided with a limited cross polishing grain as described above will be described.
【００２５】本発明の冷間圧延方法において、リバース
圧延機の圧延スタンドに径が50〜150mm のロールを組み
込んで金属板に圧延を施す理由は、リバース圧延機の圧
延スタンドに組み込むロールの径が50mm未満では、圧延
後の金属板の平坦度が悪化してしまい、一方、リバース
圧延機の圧延スタンドに組み込むロールの径が150 mmを
超えると圧延荷重が大きくなりすぎてリバース圧延機を
破損してしまうおそれがあるためである。In the cold rolling method of the present invention, the reason why a roll having a diameter of 50 to 150 mm is incorporated in a rolling stand of a reverse rolling mill to perform rolling on a metal plate is that the diameter of the roll incorporated in the rolling stand of the reverse rolling mill is limited. If it is less than 50 mm, the flatness of the metal sheet after rolling will be deteriorated.On the other hand, if the diameter of the roll incorporated in the rolling stand of the reverse rolling mill exceeds 150 mm, the rolling load will be too large and the reverse rolling mill will be damaged. This is because there is a danger that they will be lost.
【００２６】さらに、リバース圧延機で施す複数の圧延
パスのうち、あるパスとそれとは別のパスとでは、違う
ロールで圧延することもあるわけであり、少なくとも最
終パスの圧延の際に、上述のようにロール円周方向に対
する傾斜角度の範囲を限定したクロス研磨目を付与した
ロールを用いる理由は、複数パスのうち、少なくとも最
終パスの圧延の際に、このクロス研磨目を付与したロー
ルを用いれば、確実に光沢を向上できるからである。Furthermore, among a plurality of rolling passes performed by the reverse rolling mill, a certain pass and another pass may be rolled by different rolls. At least at the time of the final pass rolling, The reason for using a roll provided with a cross-polishing line with a limited range of the inclination angle with respect to the roll circumferential direction as described above is that the roll provided with the cross-polishing line at least at the time of the final pass rolling in a plurality of passes. If used, the gloss can be reliably improved.
【００２７】さらに加えて、少なくとも最終パスの圧延
の際に、摩擦係数を0.10〜0.15に調整する理由は、最終
パスでの摩擦係数が0.10未満では、従来の円周方向に平
行な研磨目を付与したロールを用いた場合よりもかえっ
て金属板の光沢が低下してしまい、クロス研磨目による
光沢向上効果が得られなくなるからであり、一方、最終
パスでの摩擦係数が0.15を超えると、金属板とロールと
の間で焼き付きが発生して、従来の円周方向に平行な研
磨目を付与したロールを用いた場合よりもかえって金属
板の光沢が低下してしまうためである。In addition, at least at the time of rolling in the final pass, the reason for adjusting the friction coefficient to 0.10 to 0.15 is that if the friction coefficient in the final pass is less than 0.10, the conventional polishing line parallel to the circumferential direction is used. This is because the gloss of the metal plate is reduced rather than when the applied roll is used, and the effect of improving the gloss by cross polishing is not obtained.On the other hand, if the friction coefficient in the final pass exceeds 0.15, the metal This is because seizure occurs between the plate and the roll, and the luster of the metal plate is reduced rather than the case where a conventional roll provided with a polished line parallel to the circumferential direction is used.
【００２８】本発明のリバース圧延機を用いる冷間圧延
方法において、最終パスでの摩擦係数を0.10〜0.15に調
整するには、適宜な組成の圧延油を用いて、圧下スケジ
ュールを定めればよい。なお、本発明で用いる摩擦係数
は、実測圧延荷重と金属板の変形抵抗とからBland & Fo
rdの荷重式（日本鉄鋼協会、圧延理論部会編、「板圧延
の理論と実際」、第33頁、第2.168 式 〜2.183 式）に
より求めた値である。その際、ロールの扁平式にはHitc
hcock の式（40頁、2.230 式）を用いている。In the cold rolling method using the reverse rolling mill of the present invention, in order to adjust the friction coefficient in the final pass to 0.10 to 0.15, a rolling schedule may be determined by using a rolling oil having an appropriate composition. . Incidentally, the coefficient of friction used in the present invention is determined by Bland & Fo
This is a value determined by the load formula of rd (edited by The Iron and Steel Institute of Japan, Rolling Theory Working Group, “Theory and Practice of Sheet Rolling”, page 33, equations 2.168 to 2.183). At that time, the flat type of roll is Hitc
hcock's formula (p. 40, 2.230) is used.
【００２９】また、本発明の冷間圧延方法において、タ
ンデム圧延機の複数スタンドにそれぞれ径が200 〜650
mmのロールを組み込んで金属板に圧延を施す理由は、タ
ンデム圧延機の複数スタンドにそれぞれ組み込むロール
の径が200mm 未満では、金属板の平坦度が悪化してしま
い、一方、タンデム圧延機の複数スタンドにそれぞれ組
み込むロールの径が650 mmを超えると圧延荷重が大きく
なりすぎ、圧延機を破損してしまうおそれがあるためで
ある。Further, in the cold rolling method of the present invention, the diameter of each of the plurality of stands of the tandem rolling mill is 200 to 650.
The reason for rolling a metal plate by incorporating a roll of mm is that if the diameter of the roll to be incorporated into each of the multiple stands of the tandem rolling mill is less than 200 mm, the flatness of the metal plate is deteriorated. If the diameter of the rolls incorporated into the stands exceeds 650 mm, the rolling load becomes too large and the rolling mill may be damaged.
【００３０】さらに、タンデム圧延機の複数スタンドの
うち、少なくとも最終スタンドに、上述のようにロール
円周方向に対する傾斜角度範囲を限定したクロス研磨目
を付与したロールを用いる理由は、複数スタンドのう
ち、少なくとも最終スタンドにこのクロス研磨目を付与
したロールを用いれば、確実に光沢を向上できるからで
ある。Further, among the plurality of stands of the tandem rolling mill, at least the final stand is provided with a roll provided with a cross-polishing grain having a limited inclination angle range with respect to the circumferential direction of the roll as described above. This is because the gloss can be surely improved by using a roll provided with the cross-polished stitches at least in the final stand.
【００３１】さらに加えて、少なくとも最終スタンドに
おいて、摩擦係数を0.08〜0.12に調整する理由は、最終
スタンドでの摩擦係数が0.08未満では、従来の円周方向
に平行な研磨目を付与したロールを用いた場合よりもか
えって金属板の光沢が低下してしまい、クロス研磨目に
よる光沢向上効果が得られなくなり、一方、最終スタン
ドでの摩擦係数が0.12を超えると、金属板とロールとの
間で焼き付きが発生して、従来の円周方向に平行な研磨
目を付与したロールを用いた場合よりもかえって金属板
の光沢が低下してしまうためである。In addition, at least in the final stand, the reason for adjusting the friction coefficient to 0.08 to 0.12 is that when the friction coefficient in the final stand is less than 0.08, the conventional roll provided with a polishing grain parallel to the circumferential direction is used. Instead, the gloss of the metal plate is reduced, and the effect of improving the gloss by cross polishing is not obtained.On the other hand, if the friction coefficient at the final stand exceeds 0.12, the metal plate and the roll This is because burn-in occurs, and the gloss of the metal plate is reduced rather than the case where a roll provided with a polishing line parallel to the circumferential direction is used in the related art.
【００３２】本発明のタンデム圧延機を用いる冷間圧延
方法において、最終スタンドでの摩擦係数を0.08〜0.12
とするには、適宜な組成の圧延油を用いて、適宜な各ス
タンドでの圧下スケジュールを定めればよく、タンデム
圧延機における摩擦係数はリバース圧延機における摩擦
係数と同様な算出方法とした。ここで、上述した本発明
の冷間圧延方法で得られた金属板表面の一例のスケッチ
図を図５（ａ）、図５（ｂ）に示す。この図５（ａ）、
図５（ｂ）は、冷間圧延後の金属板表面の同じ部分を倍
率を変えて電子顕微鏡で撮影した写真をスケッチしたも
のである。In the cold rolling method using the tandem rolling mill of the present invention, the coefficient of friction at the final stand is 0.08 to 0.12.
In this case, the rolling schedule at each stand may be determined appropriately using rolling oil having an appropriate composition, and the friction coefficient in the tandem rolling mill is calculated in the same manner as the friction coefficient in the reverse rolling mill. Here, FIGS. 5A and 5B are sketch diagrams of an example of the metal plate surface obtained by the cold rolling method of the present invention described above. This FIG. 5 (a),
FIG. 5 (b) is a sketch of a photograph of the same portion of the surface of the metal plate after cold rolling, taken with an electron microscope while changing the magnification.
【００３３】図５（ａ）、図５（ｂ）には、クロス研磨
目を付与したロールを用い、圧延を施して得られた鋼板
に特有の、ロールの研磨目により平滑にされた平滑化痕
の凸状摺動終端20が一本観察される。これらの図では、
圧延方向に対して左斜め下から右斜め上方向にλ+ 傾斜
した凸状摺動終端20を一本だけ示してあるが、本発明の
冷間圧延方法で得られた金属板表面には、λ+ 傾斜した
凸状摺動終端20は複数、鋼板表面に存在している。ま
た、図で、λ+ 傾斜した凸状摺動終端20とは、圧延方向
に対して傾斜方向が反対に右斜め下から左斜め上方向に
傾斜した凸状摺動終端がもちろん複数存在する（ただ
し、図には示していない）。FIGS. 5 (a) and 5 (b) show a roll which has been provided with a cross-polishing line and which is smoothed by the polishing line of the roll, which is peculiar to a steel plate obtained by rolling. One convex sliding end 20 of the mark is observed. In these figures,
While a convex sliding-end 20 which is lambda + inclined upper right direction from the lower left oblique to the rolling direction is shown only one, the obtained metal plate surface in the cold rolling process of the present invention, A plurality of λ + inclined convex sliding terminations 20 exist on the steel sheet surface. Also, in the figure, the λ + inclined convex sliding end 20 includes, of course, a plurality of convex sliding ends inclined from the lower right to the upper left to the slanting direction opposite to the rolling direction. However, it is not shown in the figure).
【００３４】本発明の冷間圧延方法で得られた各種の金
属板について、0.1mm ×0.1mm の範囲10ヶ所を電子顕微
鏡により観察することにより、圧延方向に対してλ+ 傾
斜した凸状摺動終端20、および圧延方向に対してλ+ と
反対方向にλ- 傾斜した凸状摺動終端、合計18本の傾斜
角度をそれぞれ測定した。その結果、各種の金属板表面
におけるロールの研磨目により平滑にされた凸状摺動終
端の圧延方向に対する傾斜角度λ+ 、λ- の範囲は、ロ
ールに付与したクロス研磨目の傾斜角度θ+ 、θ- の範
囲と一致することがわかった。By observing, with an electron microscope, 10 places of 0.1 mm × 0.1 mm of various metal sheets obtained by the cold rolling method of the present invention, a convex slide inclined by λ + with respect to the rolling direction was obtained. A total of 18 inclination angles were measured for the moving end 20 and the convex sliding end inclined at λ − in the direction opposite to λ + with respect to the rolling direction. As a result, the range of the inclination angles λ + , λ − with respect to the rolling direction of the convex sliding end smoothed by the polishing grind of the roll on the surface of the various metal plates is the inclination angle θ + of the cross polishing grind applied to the roll. , theta - it was found to be consistent with the scope of the.
【００３５】すなわち、平滑化痕の凸状の摺動終端が圧
延方向に対して互いに傾斜方向が反対であるものをそれ
ぞれ複数有し、この少なくとも片方に傾斜したものの複
数の摺動終端の圧延方向に対する傾斜角度が全て10 〜
75°である場合に、金属板の光沢が一段と優れているこ
とが判明した。さらに反対側のものも、全て10〜75°で
あるとより望ましい。That is, each of the smoothing traces has a plurality of convex sliding terminations whose inclination directions are opposite to each other with respect to the rolling direction. Angle of inclination to all 10 ~
It was found that when the angle was 75 °, the luster of the metal plate was further excellent. Further, it is more desirable that all the opposite sides have an angle of 10 to 75 °.
【００３６】ここで、凸状の摺動終端20は、図６に模式
的に示すように、研磨溝を形成するロール１の回転方向
前方の壁面10に当接して形成され、摺動終端20よりロー
ル回転方向前方側の金属板30には圧延油が排出された痕
跡40が認められている。凸状の摺動終端の最大高さＨ
は、砥石の粒度、研磨条件等によって異なるが、後述す
る実施例２条件C10 の場合に約1.0 μm であった。Here, as shown schematically in FIG. 6, the convex sliding end 20 is formed in contact with the wall surface 10 in the rotation direction front of the roll 1 which forms the polishing groove. Traces 40 from which the rolling oil has been discharged are recognized on the metal plate 30 further forward in the roll rotation direction. Maximum height H of the convex sliding end
Although it depends on the grain size of the grindstone, the polishing conditions, and the like, it was about 1.0 μm under the condition C10 of Example 2 described later.
【００３７】なお、図６で10A はロールの外周速度、30
A は金属板の出側速度で、50はロールバイト出口であ
る。以下に本発明の冷間圧延方法および金属板につい
て、図７に示す12段クラスター型のリバース圧延機およ
び図８に示す５スタンドからなるタンデム圧延機を用い
て、ステンレス鋼板を得る場合を例にして説明する。In FIG. 6, 10A is the outer peripheral speed of the roll,
A is the exit speed of the metal plate, and 50 is the roll bite exit. The cold rolling method and the metal sheet of the present invention are described below by way of example in which a stainless steel sheet is obtained using a 12-stage cluster type reverse rolling mill shown in FIG. 7 and a tandem rolling mill including five stands shown in FIG. Will be explained.
【００３８】図７、図８において、１はロール、73、83
は補強ロール、76は中間ロールであり、74、84 は圧延
油供給ノズル、75、85は圧延油である。7 and 8, 1 is a roll, 73, 83
Is a reinforcing roll, 76 is an intermediate roll, 74 and 84 are rolling oil supply nozzles, and 75 and 85 are rolling oil.
【００３９】[0039]
【実施例】（実施例１）図７に示す12段クラスタ型のリ
バース圧延機の圧延スタンドに径が50〜150mmのロール
を組み込んで金属板に３パスでの冷間圧延を施した。そ
の際、５mass％Cr鍛鋼製のロールに表１、２に示す研磨
条件でクロス研磨目を付与し、このロールを複数パスの
うち、少なくとも最終パスの圧延の際に組み込んで冷間
圧延を行い、延べ圧延長さを記憶するとともに、得られ
た鋼板にさらに同一条件で焼鈍・酸洗・調質圧延を施し
た後、上記延べ圧延長さにおける鋼板の上下面の平均光
沢度（GS 20 °）を測定し、摩擦係数は最終パスでの圧
延荷重を測定して求めた。EXAMPLE 1 A roll having a diameter of 50 to 150 mm was incorporated into a rolling stand of a 12-stage cluster type reverse rolling mill shown in FIG. 7, and a metal plate was subjected to cold rolling in three passes. At this time, a 5 mass% Cr forged steel roll was provided with a cross-polished stitch under the polishing conditions shown in Tables 1 and 2, and this roll was assembled at least during the final pass of a plurality of passes and cold rolled. After storing the total pressure extension and subjecting the obtained steel sheet to further annealing, pickling and temper rolling under the same conditions, the average glossiness of the upper and lower surfaces of the steel sheet at the above total pressure extension (GS 20 ° ) Was measured, and the coefficient of friction was determined by measuring the rolling load in the final pass.
【００４０】なお、第１、２パスの圧延では、円周方向
に平行な研磨目を付与した径が80mmの５mass％Cr鍛鋼製
のロールを用いた。金属板としては、熱間圧延・焼鈍・
酸洗後の素材厚2.0mm のSUS 430 フェライト系ステンレ
ス鋼板を用い、各パスでの圧延速度を150m/minとして、
厚み1.00mmに仕上げた。また、ロールの粗さ毎に表３に
示す圧延油をニートで供給し、表４に示す圧下スケジュ
ールにした。In the first and second pass rolling, a roll made of 5 mass% Cr forged steel having a diameter of 80 mm and a polished grain parallel to the circumferential direction was used. Hot rolling, annealing,
Using a SUS 430 ferritic stainless steel sheet with a material thickness of 2.0 mm after pickling, with a rolling speed of 150 m / min in each pass,
Finished to 1.00mm thickness. Further, rolling oil shown in Table 3 was supplied neat for each roll roughness, and the rolling schedule shown in Table 4 was set.
【００４１】表１，２に研磨条件および研磨目の傾斜角
度、研磨後のロール粗さ、圧延条件、最終パスでの線
圧、最終パスでの摩擦係数、ロールと金属板との焼付き
の有無、延べ圧延長さ並びにこの延べ圧延長さにおける
鋼板の光沢度（GS 20 °）を合わせて示した。ロール粗
さはJIS B0601 に規定する算術平均粗さを、ロールの軸
方向に測定した。Tables 1 and 2 show the polishing conditions and the inclination angle of the polishing line, the roll roughness after polishing, the rolling conditions, the linear pressure in the final pass, the friction coefficient in the final pass, and the seizure between the roll and the metal plate. The presence / absence, total pressure extension, and the gloss (GS 20 °) of the steel sheet at this total pressure extension are also shown. For the roll roughness, the arithmetic average roughness defined in JIS B0601 was measured in the axial direction of the roll.
【００４２】発明例A01 〜A10 では、中空円盤状の砥石
として、CBN ホイール（JIS B 4131の形状6A2 ）を用
い、一方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ+ を10〜75°、
かつ他方に傾斜する研磨目の傾斜角度θ- も10〜75°と
したクロス研磨目をロールに付与し、このロールを最終
パスの圧延の際、圧延スタンドに上下１対として組み込
み金属板に圧延を施した。In Inventive Examples A01 to A10, a CBN wheel (shape 6A2 of JIS B 4131) was used as a hollow disk-shaped grindstone, and the inclination angle θ + of the polished line inclined to one side was 10 to 75 °,
And the inclination angle of the polishing marks which are inclined to the other theta - also confer cross polishing marks which was 10 to 75 ° to the roll, rolling the rolls during the rolling of the final pass, the built-in metal plate as paired upper and lower rolling stand Was given.
【００４３】比較例A11 、A12 では、発明例A01 、A02
と同じクロス研磨目を付与し、このロールを用いた最終
パスでの圧下率を発明例A01 、A02 の場合より小さくす
るか、もしくは大きくなるように圧下スケジュールを変
化させた。比較例A13 、A14 では、一部の傾斜角度が10
〜75°の範囲を外れたクロス研磨目をロールに付与し、
このロールを用いた。従来例A15 では、円周方向に平行
な研磨目をロールに付与し、このロールを用いた。In Comparative Examples A11 and A12, Invention Examples A01 and A02
The same cross-polishing stitches as in Example 1 were applied, and the rolling reduction schedule was changed so that the rolling reduction in the final pass using this roll was smaller or larger than in the case of Invention Examples A01 and A02. In Comparative Examples A13 and A14, some of the inclination angles were 10
Apply a cross-polished stitch outside the range of ~ 75 ° to the roll,
This roll was used. In the conventional example A15, a polishing grain parallel to the circumferential direction was provided to the roll, and this roll was used.
【００４４】表２は、最終パスの圧延の際に圧延スタン
ドに組み込んだロールの径および研磨目の傾斜角度を表
２に示すとおりに変えた場合の結果である。総合評価は
次のようにして行った。鋼板の上下面の平均光沢度（GS
20 °）が900 を超え、かつロールと金属板との焼付
き、金属板の形状不良、圧延荷重が許容荷重上限をオー
バーする等のトラブルが発生しない場合には○、鋼板の
上下面の平均光沢度（GS 20 °）が900 未満の場合、も
しくはロールと金属板との焼付き、金属板の形状不良お
よび圧延荷重が許容荷重上限をオーバーする等のいずれ
か一つのトラブルが発生した場合には×とした。Table 2 shows the results when the diameter of the roll incorporated in the rolling stand and the angle of inclination of the polished edge were changed as shown in Table 2 at the time of the final pass rolling. The comprehensive evaluation was performed as follows. Average gloss (GS
20 °) exceeds 900 and there are no problems such as seizure between the roll and the metal plate, defective shape of the metal plate, and rolling load exceeding the upper limit of allowable load. When the glossiness (GS 20 °) is less than 900, or when any one of the troubles such as seizure between the roll and the metal plate, defective shape of the metal plate, and the rolling load exceeds the allowable load upper limit, etc. Is x.
【００４５】[0045]
【表１】 [Table 1]
【００４６】[0046]
【表２】 [Table 2]
【００４７】[0047]
【表３】 [Table 3]
【００４８】[0048]
【表４】 [Table 4]
【００４９】表１、２に示す圧延結果から、ロールの径
を50〜150 mmとし、複数パスのうち、少なくとも最終パ
スの圧延の際に、少なくとも一方に傾斜する研磨目の傾
斜角度を10〜75°、さらに望ましくは、他方に傾斜する
研磨目の傾斜角度も10〜75°としたクロス研磨目を付与
したロールを組み込んで、摩擦係数を0.10〜0.15に調整
できた発明例A01 〜A10 では、鋼板の上下面の平均光沢
度（GS 20 °）が900を超え、比較例A11 、A13 、従来
例A15 より光沢に優れる金属板が得られた。From the rolling results shown in Tables 1 and 2, the diameter of the roll was set to 50 to 150 mm, and the inclination angle of the polishing line inclined to at least one of the plurality of passes at least at the time of the final pass was 10 to 10 mm. Inventive examples A01 to A10 in which a roll provided with a cross polishing grain having a polishing angle of 75 °, and more desirably the other side having a polishing grain angle of 10 to 75 °, was able to adjust the friction coefficient to 0.10 to 0.15 were used. The average gloss (GS 20 °) of the upper and lower surfaces of the steel plate exceeded 900, and a metal plate having better gloss than Comparative Examples A11, A13 and Conventional Example A15 was obtained.
【００５０】一方、比較例A11 〜A14 では、最終パスに
おける摩擦係数が0.10〜0.15の範囲を外れたためにどち
らの場合においても鋼板の上下面の平均光沢度（GS 20
°）が900 未満となり、比較例A12 では焼付きが発生
し、光沢が著しく低下した。また、発明例B01 〜B08 の
場合でも、鋼板の上下面の平均光沢度（GS 20 °）が90
0 を超え、比較例B10 、B11 、従来例B1の場合より光沢
に優れる金属板が得られた。On the other hand, in Comparative Examples A11 to A14, since the coefficient of friction in the final pass was out of the range of 0.10 to 0.15, the average gloss (GS 20
°) was less than 900, and in Comparative Example A12, seizure occurred and the gloss was significantly reduced. Also, in the case of Invention Examples B01 to B08, the average glossiness (GS 20 °) of the upper and lower surfaces of the steel sheet was 90%.
It exceeded 0, and a metal plate superior in gloss to Comparative Examples B10 and B11 and Conventional Example B1 was obtained.
【００５１】比較例B10 、B11 ではどちらの場合でも鋼
板の上下面の平均光沢度（GS 20 °）が900 未満とな
り、比較例B11 では、焼き付きが発生し、光沢が著しく
低下した。また、比較例B12 では金属板の形状が悪化し
圧延の継続が困難であり、比較例B13 では圧延荷重が許
容荷重上限をオーバーし、圧延の継続が困難であった。
ロールの研磨目により平滑にされた凸状摺動終端の圧延
方向に対する傾斜角度の範囲は、ロールに付与したクロ
ス研磨目の傾斜角度の範囲と一致することがわかってい
るので、平滑化痕の凸状の摺動終端が圧延方向に対して
互いに傾斜方向が反対であるものをそれぞれ複数有し、
この複数の摺動終端の圧延方向に対する傾斜角度が少な
くとも一方について10〜75°、さらに望ましくは他方に
ついても10〜75°である場合に、金属板の光沢が一段と
優れている。In both Comparative Examples B10 and B11, the average glossiness (GS 20 °) of the upper and lower surfaces of the steel sheet was less than 900, and in Comparative Example B11, seizure occurred and the gloss was significantly reduced. Further, in Comparative Example B12, the shape of the metal plate deteriorated, and it was difficult to continue rolling. In Comparative Example B13, the rolling load exceeded the upper limit of the allowable load, and it was difficult to continue rolling.
Since it is known that the range of the inclination angle with respect to the rolling direction of the convex sliding end which is smoothed by the polishing line of the roll matches the range of the inclination angle of the cross polishing line applied to the roll, the smoothing mark Each of the convex sliding ends has a plurality of inclined directions opposite to each other with respect to the rolling direction,
When the inclination angle of the plurality of sliding ends with respect to the rolling direction is at least 10 to 75 ° for at least one, and more preferably 10 to 75 ° for the other, the luster of the metal plate is more excellent.
【００５２】（実施例２）図８に示すタンデム圧延機の
５スタンドにそれぞれ径が200 〜650 mmのロールを組み
込んで金属板に圧延を施した。その際、冷間ダイス鋼製
のロールに表５、６に示す研磨条件でクロス研磨目を付
与し、このロールを複数スタンドのうち、少なくとも最
終スタンドに組み込んで冷間圧延を行い、延べ圧延長さ
を記憶するとともに、得られた鋼板にさらに同一条件で
焼鈍・酸洗・調質圧延を施した後、上記延べ圧延長さに
おける鋼板の上下面の平均光沢度（GS 20 °）を測定
し、摩擦係数は最終スタンドでの圧延荷重を測定して求
めた。(Example 2) Rolls each having a diameter of 200 to 650 mm were incorporated into five stands of a tandem rolling mill shown in FIG. At that time, a cross-polished stitch is given to the cold die steel roll under the polishing conditions shown in Tables 5 and 6, and this roll is incorporated in at least the final stand among a plurality of stands and cold rolled to extend the total pressure. After annealing, pickling and temper rolling were performed on the obtained steel sheet under the same conditions, the average glossiness (GS 20 °) of the upper and lower surfaces of the steel sheet at the above total pressure elongation was measured. The coefficient of friction was determined by measuring the rolling load at the final stand.
【００５３】なお、第１〜第４スタンドには、冷間ダイ
ス鋼製の鏡面に研磨した径が500mmのロールを用いた。
金属板として、熱間圧延・焼鈍・酸洗後の素材厚4.0mm
のSUS 430 フェライト系ステンレス鋼板を用い、最終ス
タンドに組み込むロールの粗さ毎に表７に示す圧延油を
５vol ％エマルジョンで供給しつつ、表８に示す圧下ス
ケジュールで圧延速度を300m/minとして、厚み1.5mm に
仕上げた。For the first to fourth stands, rolls having a diameter of 500 mm polished to a mirror surface made of cold die steel were used.
Material thickness of 4.0mm after hot rolling, annealing and pickling as metal plate
Using a SUS 430 ferritic stainless steel sheet of the following type, the rolling oil shown in Table 7 was supplied as a 5 vol% emulsion for each roll roughness incorporated in the final stand, and the rolling speed was set to 300 m / min according to the rolling schedule shown in Table 8. Finished to 1.5mm thickness.
【００５４】表５、６に研磨条件および研磨目の傾斜角
度、研磨後のロール粗さ、圧延条件、最終パスでの線
圧、最終パスでの摩擦係数、ロールと金属板との焼付き
の有無、延べ圧延長さ並びにこの延べ圧延長さにおける
鋼板の光沢度（GS 20 °）を合わせて示した。ロール粗
さはJIS B0601 に規定する算術平均粗さをロールの軸方
向に測定した。Tables 5 and 6 show the polishing conditions and the inclination angle of the polishing line, the roll roughness after polishing, the rolling conditions, the linear pressure in the final pass, the friction coefficient in the final pass, and the seizure between the roll and the metal plate. The presence / absence, total pressure extension, and the gloss (GS 20 °) of the steel sheet at this total pressure extension are also shown. As for the roll roughness, the arithmetic average roughness defined in JIS B0601 was measured in the axial direction of the roll.
【００５５】[0055]
【表５】 [Table 5]
【００５６】[0056]
【表６】 [Table 6]
【００５７】[0057]
【表７】 [Table 7]
【００５８】[0058]
【表８】 [Table 8]
【００５９】表５、６に示す圧延結果から、複数スタン
ドにそれぞれ組み込むロールの径を200 〜650 mmとし、
複数スタンドのうち、少なくとも最終スタンドに一方に
傾斜する研磨目の傾斜角度を10〜75°、さらに好ましく
は他方に傾斜する研磨目の傾斜角度も10〜75°としたク
ロス研磨目を付与したロールを組み込み、かつ摩擦係数
を0.08〜0.12とした発明例C01 〜C10 および発明例D01
〜D08 の場合、鋼板の上下面の平均光沢度（GS 20 °）
が900 を超え、比較例C11 〜C14 、従来例C15または比
較例D10 、D11 、従来例D14 より光沢に優れる金属板が
得られた。From the rolling results shown in Tables 5 and 6, the diameters of the rolls to be respectively incorporated into the plurality of stands were set to 200 to 650 mm.
Of the plurality of stands, at least the final stand is provided with a cross-polished roll having a polishing angle inclined to one side of 10 to 75 °, more preferably a polishing angle inclined to the other side of 10 to 75 °. Inventive Examples C01 to C10 and Inventive Example D01 in which
For ~ D08, the average gloss of the upper and lower surfaces of the steel plate (GS 20 °)
Was more than 900, and a metal plate superior in gloss to Comparative Examples C11 to C14, Conventional Example C15 or Comparative Examples D10, D11, and Conventional Example D14 was obtained.
【００６０】一方、比較例C11 、C12 では、最終スタン
ドにおける摩擦係数が0.08〜0.12の範囲を外れたために
どちらの場合においても鋼板の上下面の平均光沢度（GS
20°）が900 未満となり、比較例C12 では焼付きが発
生し、光沢が著しく低下した。比較例C13 、C14 、D10
、D11 では、最終スタンドにおける摩擦係数が0.08〜
0.12の範囲を外れたために、どちらの場合においても鋼
板の上下面の平均光沢度（GS 20 °）が900 未満とな
り、比較例D11 では焼付きが発生し、光沢が著しく低下
した。On the other hand, in Comparative Examples C11 and C12, since the coefficient of friction in the final stand was out of the range of 0.08 to 0.12, the average glossiness (GS
20 °) was less than 900, and in Comparative Example C12, seizure occurred and the gloss was significantly reduced. Comparative Examples C13, C14, D10
, D11, the coefficient of friction at the final stand is 0.08 ~
The average gloss (GS 20 °) of the upper and lower surfaces of the steel sheet was less than 900 in both cases because the value was out of the range of 0.12. In Comparative Example D11, seizure occurred, and the gloss was significantly reduced.
【００６１】また、比較例D12 では金属板の形状が悪化
したので圧延の継続が困難であり、比較例D13 では圧延
荷重が許容荷重をオーバーしたので圧延の継続が困難で
あった。ロールの研磨目により平滑にされた凸状摺動終
端の圧延方向に対する傾斜角度の範囲は、ロールに付与
したクロス研磨目の傾斜角度の範囲と一致することがわ
かっているので、平滑化痕の凸状の摺動終端が圧延方向
に対して互いに傾斜方向が反対であるものをそれぞれ複
数有し、この複数の摺動終端の圧延方向に対する傾斜角
度が少なくとも一方について10〜75°、さらに望ましく
は他方についても10〜75°である場合に、金属板の光沢
が一段と優れている。In Comparative Example D12, it was difficult to continue rolling because the shape of the metal plate deteriorated, and in Comparative Example D13, it was difficult to continue rolling because the rolling load exceeded the allowable load. Since it is known that the range of the inclination angle with respect to the rolling direction of the convex sliding end smoothed by the polishing line of the roll is equal to the range of the inclination angle of the cross polishing line applied to the roll, the smoothing marks Each of the convex sliding terminals has a plurality of sliding terminals whose inclination directions are opposite to each other with respect to the rolling direction, and the inclination angle of the plurality of sliding terminals with respect to the rolling direction is at least one of 10 to 75 °, more preferably. When the other is 10 to 75 °, the gloss of the metal plate is more excellent.
【００６２】[0062]
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、リ
バース圧延機もしくはタンデム圧延機を用いて、と光沢
に優れる金属板を得ることができる。As described above, according to the present invention, a metal plate excellent in gloss can be obtained by using a reverse rolling mill or a tandem rolling mill.
【図１】図１（ａ）、図１（ｂ）、図１（ｃ）は、本発
明に用いるロールの研磨方法を説明する図であり、砥石
とロールとの接触状態を示す部分平面図、図１（ａ）の
Ｂ−Ｂ部分断面図、図１（ａ）のＡ−Ａ断面図である。FIGS. 1 (a), 1 (b), and 1 (c) are views for explaining a roll polishing method used in the present invention, and are partial plan views showing a contact state between a grindstone and a roll. FIG. 1A is a partial sectional view taken along line BB of FIG. 1A, and FIG. 1A is a sectional view taken along line AA of FIG.
【図２】図２は、砥石とロールとの接触面における砥石
の周速度ベクトルの方向を示す平面図である。FIG. 2 is a plan view showing the direction of a circumferential velocity vector of a grindstone on a contact surface between the grindstone and a roll.
【図３】図３は、本発明に用いるロールの研磨方法を説
明するための砥石の軸の傾斜方向を示す部分断面図であ
る。FIG. 3 is a partial cross-sectional view illustrating a direction in which a shaft of a grindstone is inclined for explaining a roll polishing method used in the present invention.
【図４】図４は、クロス研磨目の傾斜角度を示すロール
表面の概略展開図である。FIG. 4 is a schematic development view of a roll surface showing an inclination angle of a cross-polishing eye.
【図５】図５（ａ）、図５（ｂ）は本発明の冷間圧延方
法で得られた金属板表面の一例のスケッチ図で、平滑化
痕の凸状の摺動終端を示す。FIGS. 5 (a) and 5 (b) are sketch drawings of an example of a metal plate surface obtained by the cold rolling method of the present invention, showing a convex sliding end of a smoothing mark.
【図６】図６は、平滑化痕の凸状摺動終端の形成状態を
示す断面模式図である。FIG. 6 is a schematic cross-sectional view showing a state of formation of a convex sliding end of a smoothing mark.
【図７】図７は、12段クラスター型リバース圧延機のロ
ール配置図である。FIG. 7 is a roll layout diagram of a 12-stage cluster type reverse rolling mill.
【図８】図８は、タンデム圧延機のロール配置図であ
る。FIG. 8 is a roll layout diagram of a tandem rolling mill.
１ 圧延用ロール（ロール） 1A ロールの軸 1B ロールの回転方向 1N ロールの法線 ２ 中空円盤状の砥石（砥石） 2A 砥石の軸 2B 砥石の回転方向 2C 砥石の移動方向 Ｏ 砥石の研磨面の中心 2D 砥石の研磨面の中心を通り、ロールの円周を含む仮
想的な面で砥石を等分する線 3L、3R 砥石の研磨面とロールとの接触面 Ｘ オフセット量 θ1 、θ2 砥石とロールとの接触面における砥石の外
周速度ベクトルおよび内周速度ベクトルのロール円周方
向となす角度 θ+ 、θ- ロール表面におけるクロス研磨目のロール
円周方向に対する一方の傾斜角度および他方の傾斜角度 λ+ 、λ- 凸状摺動終端の長手方向に対する角度 10 研磨溝を形成するロール回転方向前方の壁面 10A ロールの外周速度 20 凸状の摺動終端 Ｈ 凸状の摺動終端の最大高さ 30 金属板（ステンレス鋼板） 30A 金属板の出側速度 40 オイルピット 50 ロールバイト出口 73、83 補強ロール 74、84 圧延油供給ノズル 75、85 圧延油 76 中間ロール1 Roll for Rolling (Roll) 1A Roll Shaft 1B Roll Rotation Direction 1N Roll Normal 2 Hollow Disc-shaped Grindstone (Whetstone) 2A Grindstone Shaft 2B Grindstone Rotation Direction 2C Grindstone Movement Direction O Grindstone Grinding Surface passes through the center of the polishing surface of the center 2D grindstone, imaginary plane line equally divides the grindstone in 3L, the contact surfaces X offset theta 1 between the polishing surface and the roll 3R grindstone, theta 2 grindstone comprising circumference of the roll the angle theta + formed between the roll circumferential direction of the outer peripheral velocity vector and the inner peripheral velocity vector of the grinding wheel in the contact surface of the roll, theta - one inclined angles and the other inclined with respect to the roll circumferential direction of the cross-polishing marks in the roll surface angle λ +, λ - convex sliding-end in the longitudinal direction relative to the angle 10 to form an abrasive groove roll rotation direction front wall 10A roll periphery speed 20 convex sliding-end H convex maximum height of the sliding end 30 metal plate (stainless steel ) 30A metal plate exit side speed 40 oil pits 50 roll bite outlet 73, 83 rolls 74, 84 rolling oil supply nozzle 75, 85 rolling oil 76 intermediate roll
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 4E002 AA07 AD05 BA03 BB09 BB16 BC07 CB03 CB09 4E016 AA03 BA03 CA09 DA12 DA18 DA19 FA16 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F-term (reference) 4E002 AA07 AD05 BA03 BB09 BB16 BC07 CB03 CB09 4E016 AA03 BA03 CA09 DA12 DA18 DA19 FA16
Claims (3)
〜150mm で、その円周方向に対し、両方に傾斜した研磨
目を有する圧延用ロールを組み込んで金属板を冷間圧延
する方法において、少なくとも一方に傾斜する研磨目の
傾斜角度を圧延用ロールの円周方向に対し10〜75°、あ
るいはさらに他方に傾斜する研磨目の傾斜角度も圧延用
ロールの円周方向に対し10〜75°としたクロス研磨目を
付与した圧延用ロールを組み込んで、少なくとも最終パ
スの圧延の際に、摩擦係数を0.10〜0.15に調整すること
を特徴とする光沢の優れた金属板の冷間圧延方法。1. The diameter of a roll stand of a reverse rolling mill is 50 mm.
In a method of cold rolling a metal plate by incorporating a rolling roll having polishing grains inclined to both sides with respect to the circumferential direction thereof, the inclination angle of the polishing grain inclined to at least one of the rolling rolls is set to 150 mm. 10-75 ° to the circumferential direction, or incorporate a rolling roll with a cross-polishing grain with a tilt angle of 10-75 ° with respect to the circumferential direction of the rolling roll, the inclination angle of the polishing grain inclined further to the other side, A cold rolling method for a metal plate having excellent gloss, wherein a coefficient of friction is adjusted to 0.10 to 0.15 at least at the time of final pass rolling.
れ径が200 〜650 mmで、その円周方向に対し、両方に傾
斜した研磨目を有する圧延用ロールを組み込んで金属板
を冷間圧延する方法において、前記複数スタンドのう
ち、少なくとも最終スタンドに、一方に傾斜する研磨目
の傾斜角度を圧延用ロールの円周方向に対し10〜75°、
あるいはさらに他方に傾斜する研磨目の傾斜角度も圧延
用ロールの円周方向に対し10〜75°としたクロス研磨目
を付与した圧延用ロールを組み込んで、摩擦係数を0.08
〜0.12に調整することを特徴とする光沢の優れた金属板
の冷間圧延方法。2. A method for cold rolling a metal plate by incorporating rolling rolls each having a diameter of 200 to 650 mm and having a polished grain in both directions in the circumferential direction in a plurality of stands of a tandem rolling mill. In the plurality of stands, at least to the final stand, the inclination angle of the polishing line inclined to one side is 10 to 75 ° with respect to the circumferential direction of the rolling roll,
Alternatively, incorporating a rolling roll having a cross polishing grain with a polishing angle of 10 to 75 ° with respect to the circumferential direction of the rolling roll, the coefficient of friction is 0.08.
A cold rolling method for a metal plate having excellent gloss, which is adjusted to 0.12.
痕を表面に有するとともに、該平滑化痕の凸状の摺動終
端が長手方向に対して互いに傾斜方向が反対であるもの
をそれぞれ複数有し、該複数の摺動終端の長手方向に対
する傾斜角度が10〜75°であることを特徴とする光沢の
優れた金属板。3. A roll having a smoothing mark on the surface on which the polishing streaks of a rolling roll slide, and a convex sliding end of the smoothing mark having a slanting direction opposite to the longitudinal direction. A metal plate having excellent luster, comprising a plurality of sliding ends each having an inclination angle of 10 to 75 ° with respect to the longitudinal direction.
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