JP2002129145A - 研磨材 - Google Patents
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- JP2002129145A JP2002129145A JP2000323406A JP2000323406A JP2002129145A JP 2002129145 A JP2002129145 A JP 2002129145A JP 2000323406 A JP2000323406 A JP 2000323406A JP 2000323406 A JP2000323406 A JP 2000323406A JP 2002129145 A JP2002129145 A JP 2002129145A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】バリ取り作業時に粉が発生しにくく、使用後の
廃棄にも問題の少ない研磨材を提供する。 【解決手段】熱可塑性生分解性ポリマー（例えば、主と
してポリ乳酸）からなり、ガーレー硬さ計で測定した曲
げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ２以下である柱状物を切断した
断面の直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが
０．１〜３ｍｍの柱状の形状を有する研磨材。
廃棄にも問題の少ない研磨材を提供する。 【解決手段】熱可塑性生分解性ポリマー（例えば、主と
してポリ乳酸）からなり、ガーレー硬さ計で測定した曲
げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ２以下である柱状物を切断した
断面の直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが
０．１〜３ｍｍの柱状の形状を有する研磨材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高速流体中に分散
させて成型物の成型工程で生じたバリの除去および表面
研磨に用いる研磨材に関するものである。
させて成型物の成型工程で生じたバリの除去および表面
研磨に用いる研磨材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】金型のキャビティの内部に樹脂を充填し
て成型する射出成型やトランスファ成型でできる樹脂成
型物、あるいは溶融金属を型に流し込んで成型される鋳
物には不要なバリが付着するので、これを取り除くため
のいわゆるバリ取りが行なわれる。このバリ取り方法と
してはガラスビーズを始め、各種の無機物粒子、プラス
チックビーズなどの研磨材（投射材）を流体中に分散さ
せ、バリ取りすべき成型物に高圧噴射する方法がある。
この流体としては、通常、水や空気が用いられる。
て成型する射出成型やトランスファ成型でできる樹脂成
型物、あるいは溶融金属を型に流し込んで成型される鋳
物には不要なバリが付着するので、これを取り除くため
のいわゆるバリ取りが行なわれる。このバリ取り方法と
してはガラスビーズを始め、各種の無機物粒子、プラス
チックビーズなどの研磨材（投射材）を流体中に分散さ
せ、バリ取りすべき成型物に高圧噴射する方法がある。
この流体としては、通常、水や空気が用いられる。
【０００３】研磨材として無機物粒子を用いる場合、あ
まりに硬度が高いものであると成型物の表面が疵つく場
合がある。また、無機物粒子の場合、脆いものが多いの
で、研磨作業中に粉砕され、粉として成型物の表面に付
着するため、これを洗浄する手間が必要な場合も生じ
る。
まりに硬度が高いものであると成型物の表面が疵つく場
合がある。また、無機物粒子の場合、脆いものが多いの
で、研磨作業中に粉砕され、粉として成型物の表面に付
着するため、これを洗浄する手間が必要な場合も生じ
る。
【０００４】ナイロン、ポリプロピレン、ポリエステル
などの汎用のプラスチックビーズを用いるとこれらの問
題点は多少軽減される。そうはいってもプラスチックビ
ーズは循環使用される際、やはり次第に摩耗されるので
ある時期が来ると新しいものに入れ換えられる。この場
合、使用後のプラスチックビーズの廃棄が問題になる。
即ち、このビーズはプラスチックからなるので、産業廃
棄物として処理する必要がある。
などの汎用のプラスチックビーズを用いるとこれらの問
題点は多少軽減される。そうはいってもプラスチックビ
ーズは循環使用される際、やはり次第に摩耗されるので
ある時期が来ると新しいものに入れ換えられる。この場
合、使用後のプラスチックビーズの廃棄が問題になる。
即ち、このビーズはプラスチックからなるので、産業廃
棄物として処理する必要がある。
【０００５】廃棄の問題のない研磨材として、ドライア
イスなどの気体を固化した材料が提案されている（特開
平１１−３３０３４５号公報参照）ものの、一般的にど
こでも使える材料であるとは言いがたい。また、ドライ
アイスなどの気体を固化した材料はごく短時間で気体に
昇華するため、研磨材自体の大きさが常に大きく変化す
るという問題もある。
イスなどの気体を固化した材料が提案されている（特開
平１１−３３０３４５号公報参照）ものの、一般的にど
こでも使える材料であるとは言いがたい。また、ドライ
アイスなどの気体を固化した材料はごく短時間で気体に
昇華するため、研磨材自体の大きさが常に大きく変化す
るという問題もある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる現状を
鑑みてなされたもので、バリ取り作業時に粉が発生しに
くく、使用後の廃棄にも問題の少ない研磨材を提供しよ
うとするものである。
鑑みてなされたもので、バリ取り作業時に粉が発生しに
くく、使用後の廃棄にも問題の少ない研磨材を提供しよ
うとするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この課題を解決するため
に本発明は、熱可塑性生分解性ポリマーからなり、かつ
断面の直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが
０．１〜３ｍｍの柱状の形状を有する研磨材を要旨とす
るものである。また本発明は、熱可塑性生分解性ポリマ
ーが主としてポリ乳酸から構成されている上記の研磨材
を要旨とするものである。また本発明は、ポリ乳酸に柔
軟性成分が共重合されている上記の研磨材を要旨とする
ものである。さらに本発明は、ガーレー硬さ計で測定し
た曲げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ2 以下である柱状物を長さ
０．１〜３ｍｍに切断したものである上記の研磨材を要
旨とするものである。
に本発明は、熱可塑性生分解性ポリマーからなり、かつ
断面の直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが
０．１〜３ｍｍの柱状の形状を有する研磨材を要旨とす
るものである。また本発明は、熱可塑性生分解性ポリマ
ーが主としてポリ乳酸から構成されている上記の研磨材
を要旨とするものである。また本発明は、ポリ乳酸に柔
軟性成分が共重合されている上記の研磨材を要旨とする
ものである。さらに本発明は、ガーレー硬さ計で測定し
た曲げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ2 以下である柱状物を長さ
０．１〜３ｍｍに切断したものである上記の研磨材を要
旨とするものである。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明の研磨材を構成する熱可塑性生分解性ポリ
マーとしては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸などのポリ
−α−ヒドロキシ酸、ポリ−β−ヒドロキシ酪酸、ポリ
−（β−ヒドロキシ酪酸／β−ヒドロキシ吉草酸）など
のポリ−β−ヒドロキシアルカノエート、ポリ−β−プ
ロピオラクトン、ポリ−ε−カプロラクトンなどのポリ
−ω−ヒドロキシアルカノエート、ポリエチレンサクシ
ネート、ポリブチレンサクシネート、ポリ（ブチレンサ
クシネート／アジペート）などのポリアルキレンジカル
ボキシレートなど、酵素分解あるいは加水分解に引き続
く酵素分解を受けやすい熱可塑性ポリマーが挙げられ
る。
する。本発明の研磨材を構成する熱可塑性生分解性ポリ
マーとしては、ポリ乳酸、ポリグリコール酸などのポリ
−α−ヒドロキシ酸、ポリ−β−ヒドロキシ酪酸、ポリ
−（β−ヒドロキシ酪酸／β−ヒドロキシ吉草酸）など
のポリ−β−ヒドロキシアルカノエート、ポリ−β−プ
ロピオラクトン、ポリ−ε−カプロラクトンなどのポリ
−ω−ヒドロキシアルカノエート、ポリエチレンサクシ
ネート、ポリブチレンサクシネート、ポリ（ブチレンサ
クシネート／アジペート）などのポリアルキレンジカル
ボキシレートなど、酵素分解あるいは加水分解に引き続
く酵素分解を受けやすい熱可塑性ポリマーが挙げられ
る。
【０００９】これらの熱可塑性ポリマーは、まず、所定
の直径または長径を有する柱状物となるように成形（例
えば溶融紡糸やストランド成型）され、引き続いて所定
の長さに切断されることにより、本発明の柱状の研磨材
とすることができる。その断面形状としては、円の他に
楕円、偏平、三角以上の多角形などの異型断面が挙げら
れる。なお、研磨材の太さに関してであるが、断面が円
の場合は直径、偏平、楕円の場合は長径、三角以上の多
角形の場合は便宜上、外接円の直径を長径と規定して、
太さを調整する。
の直径または長径を有する柱状物となるように成形（例
えば溶融紡糸やストランド成型）され、引き続いて所定
の長さに切断されることにより、本発明の柱状の研磨材
とすることができる。その断面形状としては、円の他に
楕円、偏平、三角以上の多角形などの異型断面が挙げら
れる。なお、研磨材の太さに関してであるが、断面が円
の場合は直径、偏平、楕円の場合は長径、三角以上の多
角形の場合は便宜上、外接円の直径を長径と規定して、
太さを調整する。
【００１０】柱状の研磨材の方が球状の研磨材よりもエ
ッジ効果により効果的にバリ取り研磨を行なうことがで
きる。この研磨材を圧縮空気とともに噴射する場合、研
磨対象物に吹きつけたあとそれをパイプを通してポンプ
部に戻し、再度研磨対象物に吹きつけるという閉鎖系で
研磨処理されるが、従来のプラスティックビーズを用い
たとき、摩擦によって帯電し、パイプ内壁など、研磨処
理装置各所にプラスティックビーズが付着して、研磨で
きなくなることがある。これは、通常の汎用ポリマーの
多くが非常に高い電気抵抗を有するためである。これに
対し、生分解性ポリマー用いた場合、例えばポリ乳酸の
電気抵抗は、ポリエステルやナイロンなどの汎用ポリマ
ーに比して２〜３桁小さい値となるため、帯電しにくく
研磨材が内壁に付着しにくくなり、長時間に亘って研磨
処理をすることが可能となる。
ッジ効果により効果的にバリ取り研磨を行なうことがで
きる。この研磨材を圧縮空気とともに噴射する場合、研
磨対象物に吹きつけたあとそれをパイプを通してポンプ
部に戻し、再度研磨対象物に吹きつけるという閉鎖系で
研磨処理されるが、従来のプラスティックビーズを用い
たとき、摩擦によって帯電し、パイプ内壁など、研磨処
理装置各所にプラスティックビーズが付着して、研磨で
きなくなることがある。これは、通常の汎用ポリマーの
多くが非常に高い電気抵抗を有するためである。これに
対し、生分解性ポリマー用いた場合、例えばポリ乳酸の
電気抵抗は、ポリエステルやナイロンなどの汎用ポリマ
ーに比して２〜３桁小さい値となるため、帯電しにくく
研磨材が内壁に付着しにくくなり、長時間に亘って研磨
処理をすることが可能となる。
【００１１】なお、熱可塑性ポリマーが脆いと、研磨処
理によって研磨材が削られたり割れて小さくなり、バリ
取りの効果が乏しくなる場合がある。これを防ぐために
はできるだけ高重合度のポリマー、好ましくは分子量が
１０万以上のポリマーを用いてポリマーを強靭化した
り、長鎖のジカルボン酸成分や長鎖のジオール成分のよ
うな柔軟性成分を共重合して、ヤング率の低い可撓性の
あるポリマーとするのが望ましい。本発明において、熱
可塑性生分解性ポリマーとしてポリ乳酸を用いる場合に
は、これに柔軟性成分、例えばコハク酸、アジピン酸な
どの長鎖のジカルボン酸成分、および／または１．４−
ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオールなどの長鎖
のジオール成分を共重合することは、ポリ乳酸の可撓性
を向上させるので好ましい態様である。このときの柔軟
性成分の共重合比率としては、５モル％〜５０モル％が
好ましい。
理によって研磨材が削られたり割れて小さくなり、バリ
取りの効果が乏しくなる場合がある。これを防ぐために
はできるだけ高重合度のポリマー、好ましくは分子量が
１０万以上のポリマーを用いてポリマーを強靭化した
り、長鎖のジカルボン酸成分や長鎖のジオール成分のよ
うな柔軟性成分を共重合して、ヤング率の低い可撓性の
あるポリマーとするのが望ましい。本発明において、熱
可塑性生分解性ポリマーとしてポリ乳酸を用いる場合に
は、これに柔軟性成分、例えばコハク酸、アジピン酸な
どの長鎖のジカルボン酸成分、および／または１．４−
ブタンジオール、１．６−ヘキサンジオールなどの長鎖
のジオール成分を共重合することは、ポリ乳酸の可撓性
を向上させるので好ましい態様である。このときの柔軟
性成分の共重合比率としては、５モル％〜５０モル％が
好ましい。
【００１２】また、ポリ乳酸に長鎖の脂肪族ジカルボン
酸や長鎖の脂肪族ジオール成分からなるポリエステルを
ブレンドすることによっても可撓性を向上させることが
できるので好ましい。さらに言えば、カルボン酸エステ
ルのような可塑剤をポリ乳酸に添加することも好まし
い。
酸や長鎖の脂肪族ジオール成分からなるポリエステルを
ブレンドすることによっても可撓性を向上させることが
できるので好ましい。さらに言えば、カルボン酸エステ
ルのような可塑剤をポリ乳酸に添加することも好まし
い。
【００１３】本発明の研磨材の可撓性を示すめやすとし
て、研磨材を構成する柱状物をガーレー硬さ計で測定し
た場合の曲げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ2 以下、さらには６
５０Ｎ／ｍｍ2 以下であることは、研磨材の耐久性を特
に向上させる上で好ましい態様である。
て、研磨材を構成する柱状物をガーレー硬さ計で測定し
た場合の曲げ硬さが７００Ｎ／ｍｍ2 以下、さらには６
５０Ｎ／ｍｍ2 以下であることは、研磨材の耐久性を特
に向上させる上で好ましい態様である。
【００１４】研磨の際の流体は大気圧以上に加圧して用
いられるが、概ね数気圧〜数十気圧（数百キロパスカル
〜数メガパスカル）の範囲に加圧するのが好ましい。研
磨材の直径あるいは長径は１０〜３０００μｍの範囲で
あり、１００〜１０００μｍがより好ましい。研磨対象
物が小さい場合バリも小さいので小さいサイズの研磨材
を使用する。研磨材の直径あるいは長径が１０μｍに満
たない場合、サイズが小さすぎてバリ取りの効果が乏し
くなる。また、研磨材の直径あるいは長径が３０００μ
ｍを超える場合、単位容量当たりの研磨材の個数が少な
く、小さなバリが取れにくくなる。
いられるが、概ね数気圧〜数十気圧（数百キロパスカル
〜数メガパスカル）の範囲に加圧するのが好ましい。研
磨材の直径あるいは長径は１０〜３０００μｍの範囲で
あり、１００〜１０００μｍがより好ましい。研磨対象
物が小さい場合バリも小さいので小さいサイズの研磨材
を使用する。研磨材の直径あるいは長径が１０μｍに満
たない場合、サイズが小さすぎてバリ取りの効果が乏し
くなる。また、研磨材の直径あるいは長径が３０００μ
ｍを超える場合、単位容量当たりの研磨材の個数が少な
く、小さなバリが取れにくくなる。
【００１５】研磨材の長さは０．１〜３ｍｍの範囲であ
る。直径あるいは長径の小さなものは研磨材を短く、直
径あるいは長径の大きなものは研磨材を長くカットする
のが通常である。長さ０．１ｍｍに満たない研磨材は実
際上、カットが困難である。研磨材の長さが３ｍｍを超
える場合、研磨工程で研磨材同志がからみあうこともあ
り、適当ではない。
る。直径あるいは長径の小さなものは研磨材を短く、直
径あるいは長径の大きなものは研磨材を長くカットする
のが通常である。長さ０．１ｍｍに満たない研磨材は実
際上、カットが困難である。研磨材の長さが３ｍｍを超
える場合、研磨工程で研磨材同志がからみあうこともあ
り、適当ではない。
【００１６】なお、研磨材の長さと直径あるいは長径と
の寸法比、いわゆるアスペクト比（［長さ］／［直径あ
るいは長径］）の好ましい範囲としては、直径あるいは
長径が１００μｍ未満のときはアスペクト比１〜５０、
直径あるいは長径が１００μｍ以上のときはアスペクト
比０．５〜３とすることが好ましい。
の寸法比、いわゆるアスペクト比（［長さ］／［直径あ
るいは長径］）の好ましい範囲としては、直径あるいは
長径が１００μｍ未満のときはアスペクト比１〜５０、
直径あるいは長径が１００μｍ以上のときはアスペクト
比０．５〜３とすることが好ましい。
【００１７】研磨材のサイズのコントロールについて
は、汎用の溶融紡糸、延伸装置を用いて常法により、ま
ず目標となる太さの繊維トウあるいはモノフィラメント
ないしストランドを製造し、次にこれを数十万〜数百万
デシテックスに引き揃えてからギロチンカッターなどに
より所定の長さにカットすることにより可能となる。
は、汎用の溶融紡糸、延伸装置を用いて常法により、ま
ず目標となる太さの繊維トウあるいはモノフィラメント
ないしストランドを製造し、次にこれを数十万〜数百万
デシテックスに引き揃えてからギロチンカッターなどに
より所定の長さにカットすることにより可能となる。
【００１８】
【実施例】次に、実施例をあげて本発明を具体的に説明
する。なお、特性値の測定法は、次のとおりである。 （１）相対粘度 フエノールと四塩化エタンの混合物（質量比−１／１）
を溶媒とし、試料濃度０．５ｇ／ｄｌ、温度２０℃で測
定した。 （２）融点 パーキンエルマー社製の示差走査熱量計ＤＳＣ−２型を
使用し、昇温速度２０℃／分の条件で測定した。 （３）曲げ硬さ ガーレー硬さ計（ＧＵＲＬＥＹ’Ｓ ＳＴＩＦＦＮＥＳ
Ｓ ＴＥＳＴＥＲ；東洋精機製作所製）を用いて、長さ
２．５４ｃｍの試料について測定した。
する。なお、特性値の測定法は、次のとおりである。 （１）相対粘度 フエノールと四塩化エタンの混合物（質量比−１／１）
を溶媒とし、試料濃度０．５ｇ／ｄｌ、温度２０℃で測
定した。 （２）融点 パーキンエルマー社製の示差走査熱量計ＤＳＣ−２型を
使用し、昇温速度２０℃／分の条件で測定した。 （３）曲げ硬さ ガーレー硬さ計（ＧＵＲＬＥＹ’Ｓ ＳＴＩＦＦＮＥＳ
Ｓ ＴＥＳＴＥＲ；東洋精機製作所製）を用いて、長さ
２．５４ｃｍの試料について測定した。
【００１９】実施例１ Ｌ体とＤ体の比率（Ｌ／Ｄ比）が９８．５／１．５であ
るポリ乳酸（融点１７０℃、相対粘度１．８５）を減圧
乾燥した後、通常のモノフィラメント溶融紡糸装置を使
用して溶融し、紡糸温度２２５℃で溶融紡糸、延伸速度
１００ｍ／分で延伸して直径４１０μｍ、強度３．４ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度４１％、曲げ硬さ８６０Ｎ／ｍｍ2
のモノフィラメントを得た。さらにこれを５００本引き
揃えてギロチンカッターで長さ０．５ｍｍに切断するこ
とにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
るポリ乳酸（融点１７０℃、相対粘度１．８５）を減圧
乾燥した後、通常のモノフィラメント溶融紡糸装置を使
用して溶融し、紡糸温度２２５℃で溶融紡糸、延伸速度
１００ｍ／分で延伸して直径４１０μｍ、強度３．４ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度４１％、曲げ硬さ８６０Ｎ／ｍｍ2
のモノフィラメントを得た。さらにこれを５００本引き
揃えてギロチンカッターで長さ０．５ｍｍに切断するこ
とにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
【００２０】次に研磨材を圧縮空気とともに研磨対象物
に吹きつけたあとそれを循環パイプを通してポンプ部に
戻し、再度研磨対象物に吹きつけるという閉鎖系で処理
をするバリ取り研磨装置を用いて、先に得られたポリ乳
酸からなる研磨材を２０気圧の圧縮空気とともに、長さ
５ｃｍのダンベル状のポリエステル射出成型物に３分間
吹きつけバリ取り処理を行なった。処理後、成型物のバ
リは綺麗に除去されていた。
に吹きつけたあとそれを循環パイプを通してポンプ部に
戻し、再度研磨対象物に吹きつけるという閉鎖系で処理
をするバリ取り研磨装置を用いて、先に得られたポリ乳
酸からなる研磨材を２０気圧の圧縮空気とともに、長さ
５ｃｍのダンベル状のポリエステル射出成型物に３分間
吹きつけバリ取り処理を行なった。処理後、成型物のバ
リは綺麗に除去されていた。
【００２１】また、この装置を用いて８時間の連続稼働
試験を行なったところ、研磨材が割れることにより生じ
た粉が少量認められたが、循環パイプの内壁における静
電気発生による研磨材の付着は殆ど認められず、良好な
結果であった。
試験を行なったところ、研磨材が割れることにより生じ
た粉が少量認められたが、循環パイプの内壁における静
電気発生による研磨材の付着は殆ど認められず、良好な
結果であった。
【００２２】比較例１ Ｌ体とＤ体の比率（Ｌ／Ｄ比）が９８．５／１．５であ
るポリ乳酸（融点１７０℃、相対粘度１．８５）を減圧
乾燥した後、通常のモノフィラメント溶融紡糸装置を使
用して溶融し、紡糸温度２２５℃で溶融紡糸、延伸速度
１００ｍ／分で延伸して直径４１０μｍ、強度３．４ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度４１％のモノフィラメントを得た。
さらにこれを５００本引き揃えてギロチンカッターで長
さ５ｍｍに切断することにより、ポリ乳酸からなる円柱
状の研磨材を得た。
るポリ乳酸（融点１７０℃、相対粘度１．８５）を減圧
乾燥した後、通常のモノフィラメント溶融紡糸装置を使
用して溶融し、紡糸温度２２５℃で溶融紡糸、延伸速度
１００ｍ／分で延伸して直径４１０μｍ、強度３．４ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度４１％のモノフィラメントを得た。
さらにこれを５００本引き揃えてギロチンカッターで長
さ５ｍｍに切断することにより、ポリ乳酸からなる円柱
状の研磨材を得た。
【００２３】この研磨材を用いて長さ５ｃｍのダンベル
状のポリエステル射出成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なった。処理後、成型物のバリ取りは不充分
で、研磨材同士が絡んでいるのが認められた。
状のポリエステル射出成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なった。処理後、成型物のバリ取りは不充分
で、研磨材同士が絡んでいるのが認められた。
【００２４】実施例２ 実施例１で用いたポリ乳酸を使用し通常の短繊維紡糸装
置にて紡糸後トウ延伸し、トータル繊維本数３０万本の
トウを得た。なお、このときの単糸の直径２０μｍ、強
度２．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５８％であった。これを
ギロチンカッターで長さ０．１５ｍｍに切断することに
より、ポリ乳酸からなる直径２０μｍ×長さ０．１５ｍ
ｍの円柱状の研磨材を得た。
置にて紡糸後トウ延伸し、トータル繊維本数３０万本の
トウを得た。なお、このときの単糸の直径２０μｍ、強
度２．６ｃＮ／ｄｔｅｘ、伸度５８％であった。これを
ギロチンカッターで長さ０．１５ｍｍに切断することに
より、ポリ乳酸からなる直径２０μｍ×長さ０．１５ｍ
ｍの円柱状の研磨材を得た。
【００２５】この研磨材を用いて１ｃｍ×１ｃｍ×１ｍ
ｍの板状のポリエステル成型物のバリ取り試験を実施例
１に準じて行なったところ成型物のバリは綺麗に除去さ
れていた。
ｍの板状のポリエステル成型物のバリ取り試験を実施例
１に準じて行なったところ成型物のバリは綺麗に除去さ
れていた。
【００２６】また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ実施例１と同様に良好な結果であった。
ころ実施例１と同様に良好な結果であった。
【００２７】比較例２ 単糸の直径を５μｍとする以外は実施例２と同様にし
て、直径５μｍ×長さ０．１５ｍｍの円柱状の研磨材を
得た。
て、直径５μｍ×長さ０．１５ｍｍの円柱状の研磨材を
得た。
【００２８】この研磨材を用いて１ｃｍ×１ｃｍ×１ｍ
ｍの板状のポリエステル成型物のバリ取り試験を実施例
２に準じて行なったところ成型物のバリ取りは不充分で
あった。
ｍの板状のポリエステル成型物のバリ取り試験を実施例
２に準じて行なったところ成型物のバリ取りは不充分で
あった。
【００２９】実施例３ 紡糸において、太繊度用の紡糸ノズルを用いること以外
は実施例１と同様にして直径９８０μｍ、強度５．５ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度５３％のモノフィラメントを得た。
これをギロチンカッターで長さ０．９ｍｍに切断するこ
とにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
は実施例１と同様にして直径９８０μｍ、強度５．５ｃ
Ｎ／ｄｔｅｘ、伸度５３％のモノフィラメントを得た。
これをギロチンカッターで長さ０．９ｍｍに切断するこ
とにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
【００３０】この研磨材を用いて１ｃｍΦ×５０ｃｍの
円柱状ポリプロピレン成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去さ
れていた。
円柱状ポリプロピレン成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去さ
れていた。
【００３１】また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ実施例１と同様に良好な結果であった。
ころ実施例１と同様に良好な結果であった。
【００３２】比較例３ 実施例１と同じポリ乳酸を使用し、溶融押し出しにより
直径４ｍｍの円柱ロッドとし、これを長さ４ｍｍにする
ことにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
直径４ｍｍの円柱ロッドとし、これを長さ４ｍｍにする
ことにより、ポリ乳酸からなる円柱状の研磨材を得た。
【００３３】この研磨材を用いて長さ５ｃｍのダンベル
状のポリエステル射出成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なった。処理後、成型物に細かいバリが残っ
ており、バリ取りは不充分であった。
状のポリエステル射出成型物のバリ取り試験を実施例１
に準じて行なった。処理後、成型物に細かいバリが残っ
ており、バリ取りは不充分であった。
【００３４】実施例４ ポリマー素材として、柔軟性成分であるポリブチレンサ
クシネートを２５モル％共重合したポリ乳酸（相対粘度
２．０１）を用いて曲げ硬さ５００Ｎ／ｍｍ2のモノフ
ィラメントを得たこと以外は実施例１と同様にして、実
施例１と同じ形状の研磨材を得た。
クシネートを２５モル％共重合したポリ乳酸（相対粘度
２．０１）を用いて曲げ硬さ５００Ｎ／ｍｍ2のモノフ
ィラメントを得たこと以外は実施例１と同様にして、実
施例１と同じ形状の研磨材を得た。
【００３５】この研磨材を用いて実施例１と同様にバリ
取り試験を行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去
されていた。また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ、研磨材が割れることによる粉の発生および循環パ
イプの内壁における静電気発生による研磨材の付着はい
ずれも殆ど認められず、極めて良好な結果であり、研磨
材の耐久性が実施例１の場合よりも向上していた。
取り試験を行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去
されていた。また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ、研磨材が割れることによる粉の発生および循環パ
イプの内壁における静電気発生による研磨材の付着はい
ずれも殆ど認められず、極めて良好な結果であり、研磨
材の耐久性が実施例１の場合よりも向上していた。
【００３６】比較例４ ナイロン−６を常法により溶融紡糸、延伸して得たモノ
フィラメントを用いる以外は実施例１と同様にして、実
施例１と同じ形状の研磨材を得た。
フィラメントを用いる以外は実施例１と同様にして、実
施例１と同じ形状の研磨材を得た。
【００３７】この研磨材を用いて実施例１と同様のバリ
取り連続稼働試験を行なったところ、静電気の作用によ
る循環パイプ内壁への研磨材の付着が著しく、３０分後
には試験続行が困難になった。
取り連続稼働試験を行なったところ、静電気の作用によ
る循環パイプ内壁への研磨材の付着が著しく、３０分後
には試験続行が困難になった。
【００３８】実施例５ ポリマー素材として、実施例１で用いたポリ乳酸９０質
量部と、アジピン酸とブタンジオールとからなるポリエ
ステル（ＢＡＳＦ社製 ＥＣＯＦＬＥＸ ＦＢＸ７０１
１）１０質量部とをブレンドしたものを用いたこと以外
は実施例１と同様にして、実施例１と同じ形状の研磨材
を得た。このときの単糸の曲げ硬さは６３０Ｎ／ｍｍ2
であった。
量部と、アジピン酸とブタンジオールとからなるポリエ
ステル（ＢＡＳＦ社製 ＥＣＯＦＬＥＸ ＦＢＸ７０１
１）１０質量部とをブレンドしたものを用いたこと以外
は実施例１と同様にして、実施例１と同じ形状の研磨材
を得た。このときの単糸の曲げ硬さは６３０Ｎ／ｍｍ2
であった。
【００３９】この研磨材を用いて実施例１と同様にバリ
取り試験を行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去
されていた。また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ、実施例４と同様に極めて良好な結果であった。
取り試験を行なったところ、成型物のバリは綺麗に除去
されていた。また、８時間の連続稼働試験を行なったと
ころ、実施例４と同様に極めて良好な結果であった。
【００４０】
【発明の効果】以上のように本発明の研磨材は、断面の
直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが０．１〜
３ｍｍの柱状の熱可塑性生分解性ポリマーよりなるの
で、バリ取り作業時に粉が発生しにくく、使用後は産業
廃棄物として処理する必要がなく、土中に埋めるなどす
るだけで良い。また、前記熱可塑性生分解性ポリマーと
してポリ乳酸を用い、これに長鎖のジカルボン酸成分や
長鎖のジオール成分などの柔軟性成分を共重合すること
により可撓性に優れたポリマーが得られ、研磨材の耐久
性を向上させることができる。
直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが０．１〜
３ｍｍの柱状の熱可塑性生分解性ポリマーよりなるの
で、バリ取り作業時に粉が発生しにくく、使用後は産業
廃棄物として処理する必要がなく、土中に埋めるなどす
るだけで良い。また、前記熱可塑性生分解性ポリマーと
してポリ乳酸を用い、これに長鎖のジカルボン酸成分や
長鎖のジオール成分などの柔軟性成分を共重合すること
により可撓性に優れたポリマーが得られ、研磨材の耐久
性を向上させることができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 迫部 唯行 大阪府大阪市中央区備後町四丁目１番３号 ユニチカファイバー株式会社内 (72)発明者 金原 潤錫 京都府京都市南区吉祥院仁木ノ森町46 株 式会社金原パイル工業内
Claims (4)
- 【請求項1】 熱可塑性生分解性ポリマーからなり、か
つ断面の直径または長径が１０〜３０００μｍ、長さが
０．１〜３ｍｍの柱状の形状を有することを特徴とする
研磨材。 - 【請求項2】 熱可塑性生分解性ポリマーが主としてポ
リ乳酸から構成されていることを特徴とする請求項１記
載の研磨材。 - 【請求項3】 ポリ乳酸に柔軟性成分が共重合されてい
ることを特徴とする請求項２記載の研磨材。 - 【請求項4】 ガーレー硬さ計で測定した曲げ硬さが７
００Ｎ／ｍｍ2 以下である柱状物を長さ０．１〜３ｍｍ
に切断したものであることを特徴とする請求項１または
２または３記載の研磨材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000323406A JP2002129145A (ja) | 2000-10-24 | 2000-10-24 | 研磨材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000323406A JP2002129145A (ja) | 2000-10-24 | 2000-10-24 | 研磨材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002129145A true JP2002129145A (ja) | 2002-05-09 |
Family
ID=18801078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000323406A Pending JP2002129145A (ja) | 2000-10-24 | 2000-10-24 | 研磨材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002129145A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020079902A1 (ja) | 2018-10-17 | 2020-04-23 | 株式会社ダイセル | 加工用粒状物、加工用粒状物を備える複合ユニット、及び加工用粒状物の製造方法 |
-
2000
- 2000-10-24 JP JP2000323406A patent/JP2002129145A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2020079902A1 (ja) | 2018-10-17 | 2020-04-23 | 株式会社ダイセル | 加工用粒状物、加工用粒状物を備える複合ユニット、及び加工用粒状物の製造方法 |
| EP3711901A4 (en) * | 2018-10-17 | 2021-11-17 | Daicel Corporation | TREATMENT PELLETS, COMPOUNDING UNIT EQUIPPED WITH TREATMENT PELLETS AND PROCESS FOR THE PRODUCTION OF TREATMENT PELLETS |
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