JP2002114026A - Vehicular air conditioner - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To reconcile the suppression of the odor from an evaporator with the improvement of the power saving effect of a compressor drive source in a vehicular air conditioner continuously controlling the operation of the compressor of a refrigerating cycle. SOLUTION: When a target evaporator temperature corresponds to the conditions for the generation of the odor from the evaporator 9, the target evaporator temperature is set to a temperature below the wet-bulb temperature Twet of the evaporator intake air and higher than the dew-point temperature Trt of the intake air. The upper limit of the evaporator temperature is limited below the wet-bulb temperature Twet of the evaporator intake air, and the evaporator temperature can be again lowered before the condensed water dries up. The evaporator surface is kept at a wet state by the condensed water, and the generation of the odor from the evaporator 9 can be suppressed.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、冷凍サイクルの圧
縮機の作動を断続して、蒸発器温度を制御する車両用空
調装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vehicle air conditioner for controlling the temperature of an evaporator by interrupting the operation of a compressor of a refrigeration cycle.

【０００２】[0002]

【従来の技術】従来、特開平１１−１９８６４４号公報
には、車両用空調装置において、通常モード時には目標
蒸発器温度を３〜４℃程度の低温に設定し、一方、エコ
ノミースイッチによる省動力（燃費優先）モードの設定
時には目標蒸発器温度を１２〜１３℃程度の高めの温度
に設定し、これにより、圧縮機断続作動の稼働率〔圧縮
機作動時間／（圧縮機作動時間＋圧縮機停止時間）〕を
下げて、圧縮機を駆動する車両エンジンの動力を低減す
るようにした車両用空調装置が記載されている。2. Description of the Related Art Conventionally, Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 11-198644 discloses that in a vehicle air conditioner, a target evaporator temperature is set to a low temperature of about 3 to 4 ° C. in a normal mode, and power saving by an economy switch ( When the fuel efficiency mode is set, the target evaporator temperature is set to a higher temperature of about 12 to 13 ° C., whereby the operation rate of the intermittent operation of the compressor [compressor operation time / (compressor operation time + compressor stop) Time)] to reduce the power of the vehicle engine that drives the compressor.

【０００３】また、信号待ち時等の停車時に車両エンジ
ンを自動的に停止する車両（ハイブリッド車、エコラン
車等）においては、停車に伴う圧縮機停止時に蒸発器温
度が上昇する過程で蒸発器表面の凝縮水が乾ききるとき
に、凝縮水に溶解していた臭い成分が蒸発器から離脱し
て送風空気とともに車室内へ吹出し、乗員に不快感を与
える。In vehicles (hybrid vehicles, eco-run vehicles, etc.) in which the vehicle engine is automatically stopped when the vehicle stops at a traffic light or the like, the evaporator temperature rises in the process of increasing the evaporator temperature when the compressor stops when the vehicle stops. When the condensed water is completely dried, the odor components dissolved in the condensed water are separated from the evaporator and blown out together with the blast air into the passenger compartment, giving the occupant a feeling of discomfort.

【０００４】そこで、上記従来技術では、車両エンジン
の停止時（圧縮機停止時）に蒸発器吸い込み空気の条件
に基づいて臭い発生を抑制できる圧縮機停止時間を算出
し、圧縮機停止後の経過時間がこの算出時間を超える
と、停車時であっても、車両エンジンを再起動させて圧
縮機を稼働状態に復帰させることが提案されている。Therefore, in the above prior art, when the vehicle engine is stopped (when the compressor is stopped), a compressor stop time capable of suppressing generation of odor is calculated based on the condition of the evaporator suction air, and the elapsed time after the compressor is stopped is calculated. If the time exceeds the calculated time, it has been proposed to restart the vehicle engine and return the compressor to the operating state even when the vehicle is stopped.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】ところで、車両用空調
装置において、蒸発器温度は空調機能的には車室内温度
の制御（冷房）および除湿性能（窓ガラスの防曇性能確
保、車室内湿度の制御）の観点から決定すればよいので
あるが、実際には、蒸発器からの臭い抑制のために、蒸
発器温度の上限が制約されるという問題がある。In an air conditioner for a vehicle, the temperature of the evaporator is controlled in terms of the air conditioning function such as control of the temperature inside the vehicle (cooling) and dehumidifying performance (ensure the anti-fogging performance of the window glass, the humidity of the vehicle interior humidity). It can be determined from the viewpoint of (control), but in practice, there is a problem that the upper limit of the evaporator temperature is restricted in order to suppress the odor from the evaporator.

【０００６】このことをより具体的に説明すると、春秋
の中間季節では、車室内温度の制御および除湿性能の観
点からは蒸発器温度を１８〜２０℃程度まで上昇し得る
場合が生じるが、そのような条件下でも、蒸発器からの
臭い抑制のために蒸発器温度を１２〜１３℃程度の温度
に抑えている。To explain this more specifically, in the middle season of spring and autumn, there is a case where the evaporator temperature can be raised to about 18 to 20 ° C. from the viewpoint of the control of the vehicle interior temperature and the dehumidifying performance. Even under such conditions, the temperature of the evaporator is suppressed to about 12 to 13 ° C. in order to suppress the odor from the evaporator.

【０００７】この蒸発器温度の上限値（１２〜１３℃）
は、車両用空調装置の通常の使用条件では蒸発器吸い込
み空気の露点温度より常に低い温度となるように設定す
るので、蒸発器表面は常に凝縮水で濡れた状態となり、
これにより、臭い成分の離脱を防ぎ、臭い発生を抑制で
きる。しかし、このような蒸発器温度の制御（すなわ
ち、圧縮機断続制御）では、空調機能的に蒸発器温度を
より高めの温度に上昇し得る余地があるにもかかわら
ず、臭い抑制のために蒸発器温度の上限を低く抑えるこ
とになり、省動力効果を阻害している。The upper limit of the evaporator temperature (12 to 13 ° C.)
Is set so that the temperature is always lower than the dew point temperature of the evaporator suction air under normal use conditions of the vehicle air conditioner, so the evaporator surface is always wet with condensed water,
Thereby, separation of the odor component can be prevented, and generation of the odor can be suppressed. However, in such control of the evaporator temperature (that is, the intermittent control of the compressor), although there is room for the evaporator temperature to be raised to a higher temperature in the air conditioning function, the evaporator temperature is controlled to suppress odor. The upper limit of the vessel temperature is kept low, hindering the power saving effect.

【０００８】本発明は上記点に鑑みてなされたもので、
冷凍サイクルの圧縮機の作動を断続して、蒸発器温度を
制御する車両用空調装置において、蒸発器からの臭い発
生の抑制と、圧縮機駆動源の省動力効果の向上とを両立
させることを目的とする。[0008] The present invention has been made in view of the above points,
In a vehicle air conditioner that controls the evaporator temperature by intermittently operating the compressor of the refrigeration cycle, it is necessary to achieve both suppression of odor generation from the evaporator and improvement of the power saving effect of the compressor drive source. Aim.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明は以下に説明する
実験的知見に基づいて上記目的を達成するための技術的
手段を案出したものである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made based on the following experimental findings to devise technical means for achieving the above object.

【００１０】図２５は特開平１１−１９８６４４号公報
の図１７と類似の図で、圧縮機の断続（ＯＮ−ＯＦＦ）
制御に伴う臭い発生のメカニズムを示すものである。図
２５（ａ）は車室内乗員により感知される車室内出空気
の臭気強度を示し、図２５（ｂ）は圧縮機作動の断続に
よる蒸発器吹出温度の変化を示し、図２５（ｃ）は圧縮
機作動の断続を示し、図２５（ｄ）は圧縮機作動の断続
による蒸発器表面での凝縮水の挙動を示す。FIG. 25 is a view similar to FIG. 17 of Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-198644, in which the compressor is turned on and off (ON-OFF).
It shows the mechanism of odor generation accompanying control. FIG. 25 (a) shows the odor intensity of the air coming out of the cabin sensed by the occupants of the cabin, FIG. 25 (b) shows the change in the evaporator blowout temperature due to the intermittent operation of the compressor, and FIG. 25 (c). FIG. 25 (d) shows the behavior of condensed water on the evaporator surface due to the intermittent operation of the compressor.

【００１１】図２５（ｃ）に示すように、圧縮機は蒸発
器吹出温度が目標温度ＴＥＯ−α（αはＯＮ−ＯＦＦ制
御のヒステリシス幅）まで低下すると停止し、そして、
圧縮機の停止により蒸発器吹出温度が目標温度ＴＥＯま
で上昇すると、圧縮機が作動状態に復帰する。As shown in FIG. 25 (c), the compressor stops when the evaporator outlet temperature drops to a target temperature TEO-α (α is a hysteresis width of the ON-OFF control), and
When the evaporator outlet temperature rises to the target temperature TEO due to the stop of the compressor, the compressor returns to the operating state.

【００１２】圧縮機の作動時には蒸発器での冷媒の吸熱
作用により蒸発器吸い込み空気の露点温度より低い温度
まで蒸発器吹出温度が低下するようにしてあるので、蒸
発器表面で凝縮水が発生し、凝縮水に臭い成分が溶解す
る。そして、圧縮機停止直後の期間では、冷媒の吸熱
作用の停止のため、蒸発器吹出温度が急上昇し、その
後、蒸発器吹出温度の上昇が緩やかになる。During operation of the compressor, the temperature of the evaporator blow-off is reduced to a temperature lower than the dew point of the air sucked into the evaporator by the heat absorbing action of the refrigerant in the evaporator, so that condensed water is generated on the evaporator surface. The odor components dissolve in the condensed water. Then, in the period immediately after the compressor is stopped, the evaporator outlet temperature rises sharply due to the stop of the heat absorbing operation of the refrigerant, and thereafter the evaporator outlet temperature rises slowly.

【００１３】次の期間では蒸発器吹出温度が次第に略
一定温度にて安定する。これは、蒸発器表面での凝縮水
の蒸発による吸熱量（潜熱）に見合った温度まで蒸発器
吸い込み空気の温度が低下して、凝縮水の蒸発潜熱と蒸
発器吸い込み空気の温度低下がほぼバランスするためで
ある。In the next period, the evaporator blow-out temperature gradually becomes stable at a substantially constant temperature. This is because the temperature of the evaporator suction air drops to a temperature corresponding to the amount of heat absorbed (latent heat) by evaporation of the condensed water on the evaporator surface, and the latent heat of evaporation of the condensed water and the temperature drop of the evaporator suction air are almost balanced. To do that.

【００１４】この期間での蒸発器吹出温度（一定温
度）は蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅｔであり、
この湿球温度Ｔｗｅｔは図２６の湿り空気線図により蒸
発器吸い込み空気の温度（乾球温度）と相対湿度とから
求めることができる。すなわち、図２６の湿り空気線図
において、蒸発器吸い込み空気の温度（乾球温度）と相
対湿度との交点Ｐを通る等エンタルピ線Ｑが飽和曲線と
交差する点にて湿球温度Ｔｗｅｔを求めることができ
る。例えば、蒸発器吸い込み空気の温度（乾球温度）＝
３５℃、相対湿度＝３５％のときは、湿球温度Ｔｗｅｔ
＝２３℃となる。このとき、露点温度Ｔｒｔは、交点Ｐ
の湿り空気が絶対湿度一定のまま飽和状態となる温度で
あり、上記の例では露点温度Ｔｒｔ＝１７．５℃とな
る。The evaporator outlet temperature (constant temperature) during this period is the wet bulb temperature Twet of the evaporator intake air,
The wet bulb temperature Twet can be obtained from the temperature of the air sucked into the evaporator (dry bulb temperature) and the relative humidity from the psychrometric chart of FIG. That is, in the psychrometric chart of FIG. 26, the wet bulb temperature Twet is obtained at the point where the isenthalpy line Q passing through the intersection point P of the evaporator suction air temperature (dry bulb temperature) and the relative humidity intersects the saturation curve. be able to. For example, evaporator suction air temperature (dry bulb temperature) =
When the temperature is 35 ° C. and the relative humidity is 35%, the wet bulb temperature Twet
= 23 ° C. At this time, the dew point temperature Trt is
Is the temperature at which the humid air becomes saturated with the absolute humidity kept constant. In the above example, the dew point temperature Trt becomes 17.5 ° C.

【００１５】図２６の湿り空気線図の特性により必ず、
露点温度Ｔｒｔ＜湿球温度Ｔｗｅｔの関係となる。露点
温度Ｔｒｔは蒸発器表面に凝縮水が付着し始める温度で
あり、湿球温度Ｔｗｅｔは凝縮水の蒸発により蒸発器表
面を所定温度に保持する温度である。Due to the characteristics of the psychrometric chart shown in FIG.
Dew point temperature Trt <wet bulb temperature Twet. The dew point temperature Trt is a temperature at which condensed water starts to adhere to the evaporator surface, and the wet bulb temperature Twet is a temperature at which the evaporator surface is maintained at a predetermined temperature by evaporation of the condensed water.

【００１６】上記期間では凝縮水の蒸発が進行するこ
とにより臭い成分が凝縮水中に濃縮されていく。更に、
時間が経過して次の期間になると、蒸発器表面での凝
縮水が乾ききる直前に凝縮水の膜が薄くなって凝縮水の
熱抵抗が減少するので、凝縮水の蒸発量が増加して凝縮
水の蒸発による吸熱量が増加する。これにより、蒸発器
吹出温度が所定量低下する。その後、蒸発器表面での凝
縮水が乾ききって、凝縮水の蒸発による吸熱がなくなる
ため蒸発器吹出温度が再度上昇する。In the above-mentioned period, the odor component is concentrated in the condensed water as the condensed water evaporates. Furthermore,
In the next period after the elapse of time, the condensed water film becomes thinner immediately before the condensed water on the evaporator surface dries, and the thermal resistance of the condensed water decreases. The amount of heat absorbed by evaporation of condensed water increases. As a result, the evaporator outlet temperature decreases by a predetermined amount. Thereafter, the condensed water on the evaporator surface is completely dried, and the endothermic heat due to the evaporation of the condensed water is eliminated, so that the evaporator outlet temperature rises again.

【００１７】蒸発器吹出空気への臭気発生は上記期間
の途中、すなわち、蒸発器表面での凝縮水が乾ききる直
前に蒸発器のフィン表面から付着臭い成分が離脱するこ
とにより開始され、そして、時間の経過とともに徐々に
臭気強度が増大する。The generation of odors in the air blown out from the evaporator is started during the above-mentioned period, that is, immediately before the condensed water on the surface of the evaporator is completely dried, by the separation of the odorous component from the fin surface of the evaporator, and The odor intensity gradually increases over time.

【００１８】図２５の臭い発生メカニズムによると、圧
縮機の停止期間における蒸発器吹出温度の挙動におい
て、凝縮水の蒸発が進行する期間、すなわち、蒸発器吹
出温度が蒸発器吸い込み空気の湿球温度まで上昇する期
間の経過後に、臭気強度が増大する期間が到来する
ことが分かる。According to the odor generation mechanism shown in FIG. 25, in the behavior of the evaporator outlet temperature during the compressor stop period, the period during which the evaporation of condensed water proceeds, that is, the evaporator outlet temperature is the wet bulb temperature of the evaporator intake air. It can be seen that a period in which the odor intensity increases after the elapse of the period in which the odor intensity increases.

【００１９】そこで、上記点に着目して、請求項１記載
の発明では、冷凍サイクルの圧縮機（１）の作動を断続
して、蒸発器温度を制御する車両用空調装置において、
蒸発器（９）から臭いの発生する条件に該当するとき
は、蒸発器温度が蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅ
ｔ以下で、かつ、同吸い込み空気の露点温度Ｔｒｔより
高い温度となるように圧縮機（１）の作動を断続制御す
ることを特徴とする。In view of the above, in the invention according to the first aspect, in the vehicle air conditioner for controlling the evaporator temperature by intermittently operating the compressor (1) of the refrigeration cycle,
When the condition that odor is generated from the evaporator (9) is satisfied, the evaporator temperature is changed to the wet-bulb temperature Twe of the evaporator suction air.
The operation of the compressor (1) is intermittently controlled so as to be equal to or lower than t and higher than the dew point temperature Trt of the suction air.

【００２０】これによると、蒸発器温度が一旦、露点温
度Ｔｒｔより低い温度に低下して蒸発器（９）に凝縮水
が付着した後でも、上記制御により、蒸発器温度の上限
を蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅｔ以下に制限し
て、凝縮水が乾ききる前に蒸発器温度を再び低下させる
ことができる。従って、蒸発器表面を凝縮水で濡れた状
態に維持できるので、蒸発器（９）からの臭い発生を抑
制できる。According to this, even after the temperature of the evaporator once drops to a temperature lower than the dew point temperature Trt and condensed water adheres to the evaporator (9), the upper limit of the evaporator temperature is suctioned by the above control. The evaporator temperature can be reduced again before the condensed water is completely dried, by limiting the wet bulb temperature of the air to a temperature below Twet. Therefore, since the surface of the evaporator can be kept wet with the condensed water, the generation of odor from the evaporator (9) can be suppressed.

【００２１】しかも、蒸発器温度を蒸発器吸い込み空気
の露点温度より高い湿球温度付近に維持することによ
り、圧縮機（１）の稼働率を低下して圧縮機駆動源の省
動力効果を向上できる。In addition, by maintaining the evaporator temperature near the wet bulb temperature higher than the dew point temperature of the evaporator suction air, the operation rate of the compressor (1) is reduced and the power saving effect of the compressor drive source is improved. it can.

【００２２】よって、蒸発器（９）からの臭い発生の抑
制と、圧縮機駆動源の省動力効果の向上とを両立させる
ことができる。Therefore, it is possible to achieve both suppression of the generation of odor from the evaporator (9) and improvement of the power saving effect of the compressor drive source.

【００２３】請求項２記載の発明のように、請求項１に
おいて、圧縮機（１）の停止後に、蒸発器温度が蒸発器
（９）の吸い込み空気の湿球温度もしくはこの湿球温度
より所定温度低い温度まで上昇すると、圧縮機（１）を
作動状態に復帰させるようにしてもよい。According to a second aspect of the present invention, in the first aspect, after the compressor (1) is stopped, the temperature of the evaporator is a predetermined value based on the wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator (9) or the wet-bulb temperature. When the temperature rises to a lower temperature, the compressor (1) may be returned to the operating state.

【００２４】請求項３記載の発明では、冷凍サイクルの
圧縮機（１）の作動を断続して、蒸発器温度を制御する
車両用空調装置において、蒸発器（９）から臭いが発生
する条件に該当するときは、圧縮機（１）の停止後に蒸
発器温度が蒸発器（９）の吸い込み空気の湿球温度もし
くはこの湿球温度より所定温度低い温度に上昇してから
所定時間経過すると、圧縮機（１）を作動状態に復帰さ
せることを特徴とする。According to the third aspect of the present invention, in a vehicle air conditioner for controlling the temperature of an evaporator by intermittently operating a compressor (1) of a refrigeration cycle, conditions for generating an odor from the evaporator (9) are set. If applicable, after the compressor (1) is stopped, the evaporator temperature rises to the wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator (9) or a predetermined temperature lower than the wet-bulb temperature, and when a predetermined time elapses, the compression is stopped. The machine (1) is returned to the operating state.

【００２５】これによると、蒸発器表面を凝縮水で濡れ
た状態に維持して蒸発器（９）からの臭い発生を抑制し
つつ、上記所定時間の分だけ圧縮機（１）の停止期間を
長くして圧縮機駆動源の省動力効果を一層向上できる。According to this, while the surface of the evaporator is kept wet with the condensed water to suppress the generation of odor from the evaporator (9), the stop period of the compressor (1) is reduced by the predetermined time. By increasing the length, the power saving effect of the compressor drive source can be further improved.

【００２６】請求項４記載の発明では、冷凍サイクルの
圧縮機（１）の作動を断続して、蒸発器温度を制御する
車両用空調装置において、蒸発器（９）から臭いが発生
する条件に該当するときは、前記条件に該当しない場合
に比して圧縮機（１）の断続制御の周期を小さくするこ
とを特徴とする。In the vehicle air conditioner for controlling the temperature of the evaporator by interrupting the operation of the compressor (1) of the refrigeration cycle, the condition in which the odor is generated from the evaporator (9) is determined. When applicable, the cycle of the intermittent control of the compressor (1) is reduced as compared with the case where the above condition is not satisfied.

【００２７】これにより、蒸発器（９）から臭いが発生
する条件に該当するときは圧縮機（１）の作動時間を短
くできるので、圧縮機（１）の作動に伴って蒸発器温度
が蒸発器吸い込み空気の露点温度より低下している時
間、すなわち、凝縮水の発生時間が短くなる。このこと
は凝縮水の発生量を少なくすることができ、凝縮水への
臭い成分の溶解量も減少する。この結果、蒸発器（９）
からの臭い発生を抑制できる。[0027] With this, when the condition that odor is generated from the evaporator (9) is satisfied, the operation time of the compressor (1) can be shortened, and the evaporator temperature evaporates with the operation of the compressor (1). The time during which the temperature is lower than the dew point temperature of the suction air, that is, the generation time of condensed water is shortened. This can reduce the amount of condensed water generated and reduce the amount of odor components dissolved in the condensed water. As a result, the evaporator (9)
Generation of odors from the air can be suppressed.

【００２８】請求項５記載の発明のように、請求項４に
おいて、圧縮機（１）の作動を断続制御するための目標
蒸発器温度に、圧縮機（１）が停止するときの停止側目
標温度と、圧縮機（１）が作動状態に復帰するときの作
動側目標温度とを設けるとともに、停止側目標温度より
作動側目標温度の方が所定のヒステリシス幅だけ高い温
度になっており、蒸発器（９）から臭いが発生する条件
に該当する場合のヒステリシス幅を、前記条件に該当し
ない場合に比して小さくするようにしてよい。According to a fifth aspect of the present invention, in the fourth aspect, the stop-side target when the compressor (1) stops at a target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1). A temperature and an operating target temperature when the compressor (1) returns to the operating state are provided, and the operating target temperature is higher than the stop target temperature by a predetermined hysteresis width. The hysteresis width in the case where the condition in which the odor is generated from the vessel (9) may be made smaller than in the case where the condition is not satisfied.

【００２９】これにより、停止側目標温度と作動側目標
温度とのヒステリシス幅により圧縮機（１）の断続制御
の周期を小さくすることができる。しかも、停止側目標
温度と作動側目標温度とのヒステリシス幅を小さくする
と、例えば、作動側目標温度Ｔｅｏｎが蒸発器吸い込み
空気の湿球温度付近にあるとき、停止側目標温度Ｔｅｏ
ｆｆを後述の図１６に例示するように蒸発器吸い込み空
気の露点温度より十分高い温度に設定することができ
る。これにより、蒸発器（９）での凝縮水の発生を抑え
て、蒸発器（９）からの臭い抑制効果を一層高めること
ができる。Thus, the cycle of the intermittent control of the compressor (1) can be reduced by the hysteresis width between the stop-side target temperature and the operation-side target temperature. Moreover, if the hysteresis width between the stop-side target temperature and the operation-side target temperature is reduced, for example, when the operation-side target temperature Teon is near the wet-bulb temperature of the evaporator suction air, the stop-side target temperature Teo
ff can be set to a temperature sufficiently higher than the dew point temperature of the evaporator suction air as exemplified in FIG. Thereby, generation of condensed water in the evaporator (9) can be suppressed, and the effect of suppressing odor from the evaporator (9) can be further enhanced.

【００３０】また、逆に停止側目標温度が蒸発器吸い込
み空気の露点温度付近にあるときは、後述の図２０に例
示するようにヒステリシス幅の縮小により作動側目標温
度Ｔｅｏｎを蒸発器吸い込み空気の湿球温度より十分低
い温度に設定することができる。これにより、蒸発器
（９）で凝縮水が乾ききることを抑えて、蒸発器（９）
からの臭い抑制効果を一層高めることができる。Conversely, when the stop side target temperature is near the dew point temperature of the evaporator suction air, the operating side target temperature Teon is reduced by reducing the hysteresis width as shown in FIG. The temperature can be set sufficiently lower than the wet bulb temperature. Thereby, the condensed water is prevented from drying out in the evaporator (9), and the evaporator (9)
Can further enhance the effect of suppressing odor from the air.

【００３１】請求項６記載の発明のように、請求項４に
おいて、蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当す
る場合は、圧縮機（１）の作動状態の時間を強制的に所
定時間に制限するようにしてもよい。According to a sixth aspect of the present invention, in the fourth aspect, when the condition that odor is generated from the evaporator (9) is satisfied, the operation state time of the compressor (1) is forcibly set to a predetermined time. The time may be limited.

【００３２】これによっても、圧縮機作動時間の制限に
より凝縮水の発生量を抑えて蒸発器（９）からの臭い抑
制効果を発揮できる。[0032] Also in this case, the amount of condensed water generated can be suppressed by limiting the operation time of the compressor, and the effect of suppressing odor from the evaporator (9) can be exhibited.

【００３３】請求項７記載の発明では、冷凍サイクルの
圧縮機（１）の作動を断続して、蒸発器温度を制御する
車両用空調装置において、蒸発器（９）から臭いが発生
する条件に該当するときは、蒸発器温度が蒸発器（９）
の吸い込み空気の湿球温度より高い温度となるように圧
縮機（１）の作動を断続制御することを特徴とする。In the vehicle air conditioner for controlling the temperature of the evaporator by interrupting the operation of the compressor (1) of the refrigeration cycle, the condition in which the odor is generated from the evaporator (9) is determined. If applicable, set the evaporator temperature to evaporator (9)
The operation of the compressor (1) is intermittently controlled so as to be higher than the wet-bulb temperature of the suction air.

【００３４】これにより、蒸発器表面を乾いた状態に維
持して蒸発器（９）からの臭い抑制効果を発揮できる。
また、蒸発器温度を吸い込み空気の湿球温度より高い温
度に制御することにより、圧縮機（１）の稼働率を低下
して圧縮機駆動源の省動力効果を向上できる。Thus, the effect of suppressing the odor from the evaporator (9) can be exhibited while maintaining the surface of the evaporator in a dry state.
Further, by controlling the evaporator temperature to a temperature higher than the wet-bulb temperature of the suction air, the operation rate of the compressor (1) is reduced, and the power saving effect of the compressor drive source can be improved.

【００３５】請求項８記載の発明のように、請求項１な
いし７のいずれか１つにおいて、圧縮機（１）の作動の
断続に伴って蒸発器（９）の表面で凝縮水の発生と凝縮
水の乾燥が繰り返される条件を判定することにより、蒸
発器（９）から臭いが発生する条件に該当することを判
定することができる。According to an eighth aspect of the present invention, in any one of the first to seventh aspects, the generation of condensed water on the surface of the evaporator (9) with the intermittent operation of the compressor (1). By determining the condition under which the drying of the condensed water is repeated, it is possible to determine that the condition corresponds to the condition under which the odor is generated from the evaporator (9).

【００３６】請求項９記載の発明のように、請求項８に
おいて、蒸発器（９）の吸い込み空気の状態と圧縮機
（１）の作動を断続制御するための目標蒸発器温度とに
基づいて、蒸発器（９）の表面で凝縮水の発生と凝縮水
の乾燥が繰り返される条件を判定するようにしてもよ
い。According to a ninth aspect of the present invention, based on the eighth aspect, based on the state of the intake air of the evaporator (9) and the target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1). Alternatively, a condition for repeating generation of condensed water and drying of condensed water on the surface of the evaporator (9) may be determined.

【００３７】請求項１０記載の発明のように、請求項９
において、目標蒸発器温度が蒸発器（９）の吸い込み空
気の湿球温度と露点温度付近にあるときを、蒸発器
（９）の表面で凝縮水の発生と凝縮水の乾燥が繰り返さ
れる条件に該当すると判定するようにしてもよい。As in the tenth aspect, as in the ninth aspect,
In the above, when the target evaporator temperature is around the wet bulb temperature and the dew point temperature of the suction air of the evaporator (9), the conditions under which the generation of condensed water and the drying of the condensed water on the surface of the evaporator (9) are repeated. You may make it determine that it is applicable.

【００３８】請求項１１記載の発明のように、請求項８
において、凝縮水が乾燥する所定温度以上の高温域に、
圧縮機（１）の作動を断続制御するための目標蒸発器温
度があるときを、蒸発器（９）の表面で凝縮水の発生と
凝縮水の乾燥が繰り返される条件に該当すると判定する
ようにしてもよい。As in the eleventh aspect, the eighth aspect
In, in a high temperature region above a predetermined temperature at which the condensed water dries,
When there is a target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1), it is determined that the condition where generation of condensed water and drying of condensed water are repeated on the surface of the evaporator (9) is satisfied. You may.

【００３９】これによると、目標蒸発器温度が所定温度
以上の高温域にあるかどうかを判定するだけでよく、そ
のため、蒸発器吸い込み空気の状態を検出するセンサが
不要となる。According to this, it is only necessary to judge whether or not the target evaporator temperature is in a high temperature range equal to or higher than a predetermined temperature. Therefore, a sensor for detecting the state of the evaporator intake air becomes unnecessary.

【００４０】請求項１２記載の発明のように、蒸発器
（９）の吸い込み空気の温度を検出する温度センサ（３
９）および吸い込み空気の湿度を検出する湿度センサ
（４０）を備え、この両センサ（３９、４０）により検
出された吸い込み空気温度および吸い込み空気湿度に基
づいて湿球温度を算出するようにしてもよい。According to a twelfth aspect of the present invention, there is provided a temperature sensor (3) for detecting the temperature of the intake air of the evaporator (9).
9) and a humidity sensor (40) for detecting the humidity of the suction air, and the wet bulb temperature may be calculated based on the suction air temperature and the suction air humidity detected by the two sensors (39, 40). Good.

【００４１】請求項１３記載の発明のように、蒸発器
（９）に車室内空気が吸い込まれる内気モード時に、車
室内温度と車室内湿度に基づいて湿球温度を算出するよ
うにしてもよい。According to a thirteenth aspect of the present invention, the wet bulb temperature may be calculated based on the vehicle interior temperature and the vehicle interior humidity in the indoor air mode in which the vehicle interior air is sucked into the evaporator (9). .

【００４２】請求項１４記載の発明のように、蒸発器
（９）に車室外空気が吸い込まれる外気モード時に、圧
縮機（１）が作動状態から停止し、その停止状態が所定
時間経過した後の蒸発器温度を湿球温度とするようにし
てもよい。According to a fourteenth aspect of the present invention, in the outside air mode in which the air outside the vehicle compartment is sucked into the evaporator (9), the compressor (1) is stopped from the operating state, and after the stopped state has elapsed for a predetermined time. May be set as the wet bulb temperature.

【００４３】請求項１３、１４記載の発明によると、蒸
発器吸い込み空気の状態を検出する専用のセンサが不要
となる。According to the thirteenth and fourteenth aspects of the present invention, a dedicated sensor for detecting the state of the evaporator intake air becomes unnecessary.

【００４４】請求項１５記載の発明では、請求項９ない
し１１のいずれか１つににおいて、車室内への吹出温度
を制御するために必要な第１目標蒸発器温度を決定する
第１決定手段（Ｓ１２０）と、車室内の湿度を快適範囲
に維持するために必要な第２目標蒸発器温度を決定する
第２決定手段（Ｓ１３０）と、窓ガラスの曇り止めのた
めに必要な第３目標蒸発器温度を決定する第３決定手段
（Ｓ１４０）と、第１ないし第３目標蒸発器温度のうち
最も低い温度を最終的に目標蒸発器温度として決定する
第４決定手段（Ｓ１５０）とを有することを特徴として
いる。According to a fifteenth aspect of the present invention, in any one of the ninth to eleventh aspects, the first determining means for determining the first target evaporator temperature necessary for controlling the temperature of air blown into the vehicle interior. (S120), a second determination means (S130) for determining a second target evaporator temperature required to maintain the humidity in the vehicle cabin within a comfortable range, and a third target required to prevent fogging of the window glass. There is a third determining means (S140) for determining the evaporator temperature, and a fourth determining means (S150) for finally determining the lowest temperature among the first to third target evaporator temperatures as the target evaporator temperature. It is characterized by:

【００４５】請求項１５によると、蒸発器（９）の温度
を、車室内への吹出温度制御、車室内の湿度制御、およ
び窓ガラスの曇り止めのために必要な温度のうち最低温
度に制御する。According to the fifteenth aspect, the temperature of the evaporator (9) is controlled to the minimum temperature among the temperatures required for controlling the temperature of the air blown into the vehicle interior, controlling the humidity in the vehicle interior, and preventing fogging of the window glass. I do.

【００４６】ところで、空調空間内の湿度が快適範囲に
維持されていると、使用者は冷房なしでも快適さを感じ
ることができる。従って、春秋の中間期のように外気が
低湿度雰囲気にある季節では、第２決定手段（Ｓ１３
０）による湿度制御用の第２目標蒸発器温度は高めの温
度に維持される。また、このような中間期では外気温が
中間温度域にあって、他の第１、第３目標蒸発器温度も
ともに高めの温度にすることができるので、結局、最終
的な目標蒸発器温度が高めの温度となり、圧縮機（１）
の稼働率低下により圧縮機駆動源の省動力効果を向上で
きる。By the way, if the humidity in the air-conditioned space is maintained in a comfortable range, the user can feel the comfort without cooling. Therefore, in the season in which the outside air is in a low-humidity atmosphere, such as the middle period of spring and autumn, the second determination means (S13
The second target evaporator temperature for humidity control according to 0) is maintained at a higher temperature. In such an intermediate period, the outside air temperature is in the intermediate temperature range, and the other first and third target evaporator temperatures can both be set to higher temperatures. Becomes higher temperature and the compressor (1)
, The power saving effect of the compressor drive source can be improved.

【００４７】請求項１６に記載の発明では、車室内へ吹
き出される空気を冷却する蒸発器（９）と、蒸発器
（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧縮機（１）
と、蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、圧縮機（１）の作動を、温度検出手段（３２）
により検出される蒸発器温度に応じて断続制御する圧縮
機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置におい
て、蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きに、第１所定時間（ｔ１）の間、圧縮機（１）を停止
させ、第１所定時間（ｔ１）よりも十分短い時間である
第２所定時間（ｔ２）の間、圧縮機（１）を作動させる
間欠運転モードを実行し、間欠運転モードの実行回数が
所定回数以上になったときに、蒸発器温度が蒸発器
（９）の吸い込み空気の湿球温度以下であるかどうかを
判定し、蒸発器温度が湿球温度以下であるときは、蒸発
器温度が湿球温度以下で、かつ、吸い込み空気の露点温
度より高い温度となるように圧縮機（１）の作動を断続
制御し、また、蒸発器温度が湿球温度より高い温度であ
ると判定されたときは蒸発器温度が通常時の目標蒸発器
温度に維持されように圧縮機（１）の作動を断続制御す
るすることを特徴とする車両用空調装置。することを特
徴とする。According to the sixteenth aspect of the present invention, the evaporator (9) for cooling the air blown into the vehicle interior, and the compressor (1) for compressing and discharging the refrigerant passing through the evaporator (9).
And temperature detecting means (3) for detecting the temperature of the evaporator (9).
2) and the operation of the compressor (1) is detected by a temperature detecting means (32).
A compressor control means (S9) for intermittently controlling according to the evaporator temperature detected by the evaporator (9), the first predetermined time when the condition that odor is generated from the evaporator (9) is satisfied. An intermittent operation mode in which the compressor (1) is stopped during (t1) and the compressor (1) is operated for a second predetermined time (t2) that is a time sufficiently shorter than the first predetermined time (t1). Is executed, and when the number of times of execution of the intermittent operation mode becomes a predetermined number or more, it is determined whether or not the evaporator temperature is equal to or lower than the wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator (9). When the temperature is equal to or lower than the bulb temperature, the operation of the compressor (1) is intermittently controlled so that the evaporator temperature is equal to or lower than the wet bulb temperature and higher than the dew point temperature of the suction air. If it is determined that the temperature is higher than the wet bulb temperature, Vessel temperature normally air conditioning system characterized by target evaporator temperature and maintained as the compressor the operation of (1) to intermittently control during. It is characterized by doing.

【００４８】これによると、蒸発器（９）から臭いが発
生する条件に該当するときに圧縮機（１）を短い時間
（ｔ２）だけ間欠的に作動させる間欠運転モードを実行
するので、間欠運転モードの圧縮機停止期間（ｔ１）の
間に、蒸発器（９）表面の凝縮水を徐々に蒸発させ、蒸
発器（９）表面が部分的に少しずつ乾いていく。これに
より、蒸発器（９）表面から臭い成分が少しずつ分散し
て脱離するので、臭気レベルを低く抑えることができ、
臭気レベルが不快と感じるレベルまで上昇することがな
い。According to this, the intermittent operation mode in which the compressor (1) is operated intermittently for a short time (t2) is executed when the condition that odor is generated from the evaporator (9) is satisfied. During the compressor stop period (t1) of the mode, the condensed water on the surface of the evaporator (9) is gradually evaporated, and the surface of the evaporator (9) is gradually dried. Thereby, the odor component is gradually dispersed and desorbed from the evaporator (9) surface, so that the odor level can be suppressed low.
The odor level does not rise to a level that makes you feel uncomfortable.

【００４９】しかも、間欠運転モードでは圧縮機（１）
の作動を短時間（ｔ２）による間欠作動に強制的に制限
し、時間（ｔ２）より十分長い時間の間圧縮機（１）を
停止するから、圧縮機（１）の稼働率をより一層低くし
て省動力効果をより一層向上できる。In the intermittent operation mode, the compressor (1)
Is forcibly limited to an intermittent operation for a short time (t2), and the compressor (1) is stopped for a time sufficiently longer than the time (t2), so that the operation rate of the compressor (1) is further reduced. As a result, the power saving effect can be further improved.

【００５０】請求項１７に記載の発明のように、請求項
１６において、通常時の目標蒸発器温度は、少なくとも
車室内への吹出空気温度を制御するために必要な温度に
基づいて決定されるものである。As in the seventeenth aspect, in the sixteenth aspect, the normal target evaporator temperature is determined based on at least a temperature necessary for controlling the temperature of the air blown into the passenger compartment. Things.

【００５１】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。The reference numerals in parentheses of the above means indicate the correspondence with specific means described in the embodiments described later.

【００５２】[0052]

【発明の実施の形態】（第１実施形態）図１は第１実施
形態の全体構成図であり、車両用空調装置の冷凍サイク
ルＲには冷媒を吸入、圧縮、吐出する圧縮機１が備えら
れている。圧縮機１は動力断続用の電磁クラッチ２を有
し、圧縮機１には電磁クラッチ２およびベルト３を介し
て車両エンジン４の動力が伝達される。電磁クラッチ２
への通電は空調用電子制御装置５により断続され、電磁
クラッチ２への通電の断続により圧縮機１の運転が断続
される。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS (First Embodiment) FIG. 1 is an overall configuration diagram of a first embodiment, and a refrigeration cycle R of a vehicle air conditioner is provided with a compressor 1 for sucking, compressing and discharging refrigerant. Have been. The compressor 1 has an electromagnetic clutch 2 for interrupting power, and the power of the vehicle engine 4 is transmitted to the compressor 1 via the electromagnetic clutch 2 and the belt 3. Electromagnetic clutch 2
The energization of the compressor 1 is interrupted by the air-conditioning electronic control device 5, and the operation of the compressor 1 is interrupted by the intermittent energization of the electromagnetic clutch 2.

【００５３】圧縮機１から吐出された高温、高圧の過熱
ガス冷媒は凝縮器６に流入し、ここで、図示しない冷却
ファンより送風される外気と熱交換して冷媒は冷却され
て凝縮する。この凝縮器６で凝縮した冷媒は次に受液器
７に流入し、受液器７の内部で冷媒の気液が分離され、
冷凍サイクルＲ内の余剰冷媒（液冷媒）が受液器７内に
蓄えられる。The high-temperature, high-pressure superheated gas refrigerant discharged from the compressor 1 flows into the condenser 6, where it exchanges heat with the outside air blown by a cooling fan (not shown) to cool and condense the refrigerant. The refrigerant condensed in the condenser 6 then flows into the receiver 7, where gas and liquid of the refrigerant are separated inside the receiver 7,
Excess refrigerant (liquid refrigerant) in the refrigeration cycle R is stored in the receiver 7.

【００５４】この受液器７からの液冷媒は膨張弁（減圧
手段）８により低圧に減圧され、低圧の気液２相状態と
なる。膨張弁８は蒸発器９の出口冷媒の温度を感知する
感温部８ａを有する温度式膨張弁である。この膨張弁８
からの低圧冷媒は蒸発器（冷房用熱交換器）９に流入す
る。この蒸発器９は車両用空調装置の空調ユニット１５
の空調ケース１０内に設置され、蒸発器９に流入した低
圧冷媒は空調ケース１０内の空気から吸熱して蒸発す
る。蒸発器９の出口は圧縮機１の吸入側に結合され、上
記したサイクル構成部品によって閉回路を構成してい
る。The liquid refrigerant from the receiver 7 is decompressed to a low pressure by an expansion valve (decompression means) 8 to be in a low-pressure gas-liquid two-phase state. The expansion valve 8 is a temperature-type expansion valve having a temperature sensing portion 8a for sensing the temperature of the refrigerant at the outlet of the evaporator 9. This expansion valve 8
Flows into the evaporator (cooling heat exchanger) 9. This evaporator 9 is used for an air conditioning unit 15 of a vehicle air conditioner.
The low-pressure refrigerant that has been installed in the air conditioning case 10 and has flowed into the evaporator 9 absorbs heat from the air in the air conditioning case 10 and evaporates. The outlet of the evaporator 9 is connected to the suction side of the compressor 1 and forms a closed circuit by the above-mentioned cycle components.

【００５５】空調ケース１０において、蒸発器９の上流
側には送風機１１が配置され、送風機１１には遠心式送
風ファン１２と駆動用モータ１３が備えられている。送
風ファン１２の吸入側には内外気切替箱１４が配置さ
れ、この内外気切替箱１４内の内外気切替ドア１４ａに
より外気導入口１４ｂと内気導入口１４ｃを開閉する。
これにより、内外気切替箱１４内に外気（車室外空気）
または内気（車室内空気）が切替導入される。内外気切
替ドア１４ａはサーボモータからなる電気駆動装置１４
ｅにより駆動される。In the air-conditioning case 10, a blower 11 is arranged upstream of the evaporator 9, and the blower 11 is provided with a centrifugal blower fan 12 and a drive motor 13. An inside / outside air switching box 14 is arranged on the suction side of the blower fan 12, and an inside / outside air switching door 14a in the inside / outside air switching box 14 opens and closes an outside air inlet 14b and an inside air inlet 14c.
Thereby, outside air (vehicle outside air) is stored in the inside / outside air switching box 14.
Alternatively, the inside air (vehicle interior air) is switched and introduced. The inside / outside air switching door 14a is an electric drive unit 14 including a servomotor.
Driven by e.

【００５６】送風機１１により送風される空気は空調ケ
ース１０内の蒸発器９の上流部に流入する。空調ケース
１０内で、蒸発器９の下流側にはエアミックスドア１９
が配置されている。このエアミックスドア１９の下流側
には車両エンジン４の温水（冷却水）を熱源として空気
を加熱する温水式ヒータコア（暖房用熱交換器）２０が
設置されている。この温水式ヒータコア２０の側方（上
方部）には、温水式ヒータコア２０をバイパスして空気
を流すバイパス通路２１が形成されている。The air blown by the blower 11 flows into the air-conditioning case 10 upstream of the evaporator 9. In the air-conditioning case 10, an air mix door 19 is provided downstream of the evaporator 9.
Is arranged. On the downstream side of the air mix door 19, a hot water heater core (heating heat exchanger) 20 for heating air using hot water (cooling water) of the vehicle engine 4 as a heat source is installed. On the side (upper part) of the hot water type heater core 20, a bypass passage 21 for flowing air while bypassing the hot water type heater core 20 is formed.

【００５７】エアミックスドア１９は回動可能な板状ド
アであり、サーボモータからなる電気駆動装置２２によ
り駆動される。エアミックスドア１９は、温水式ヒータ
コア２０を通過する温風とバイパス通路２１を通過する
冷風との風量割合を調節するものであって、この冷温風
の風量割合の調節により車室内への吹出空気温度を調節
する。従って、本例においては、エアミックスドア１９
により車室内への吹出空気の温度調節手段が構成され
る。The air mix door 19 is a rotatable plate-like door, and is driven by an electric drive device 22 composed of a servomotor. The air mix door 19 adjusts the ratio of the amount of hot air passing through the hot water heater core 20 and the amount of cool air passing through the bypass passage 21. By adjusting the ratio of the amount of cool and hot air, the air blown into the vehicle compartment is adjusted. Adjust the temperature. Therefore, in this example, the air mix door 19
This constitutes a means for adjusting the temperature of the air blown into the vehicle interior.

【００５８】温水式ヒータコア２０の下流側には下側か
ら上方へ延びる温風通路２３が形成され、この温風通路
２３からの温風とバイパス通路２１からの冷風が空気混
合部２４で混合して、所望温度の空気を作り出すことが
できる。A hot air passage 23 extending upward from the lower side is formed downstream of the hot water heater core 20. The hot air from the hot air passage 23 and the cool air from the bypass passage 21 are mixed in the air mixing section 24. Thus, air at a desired temperature can be produced.

【００５９】さらに、空調ケース１０内で、空気混合部
２４の下流側に吹出モード切替部が構成されている。す
なわち、空調ケース１０の上面部には車両フロントガラ
ス内面に空気を吹き出すデフロスタ開口部２５が形成さ
れ、このデフロスタ開口部２５は回動自在な板状のデフ
ロスタドア２６により開閉される。Further, in the air-conditioning case 10, a blowing mode switching unit is formed downstream of the air mixing unit 24. That is, a defroster opening 25 for blowing air to the inner surface of the vehicle windshield is formed on the upper surface of the air conditioning case 10, and the defroster opening 25 is opened and closed by a rotatable plate-like defroster door 26.

【００６０】また、空調ケース１０の上面部で、デフロ
スタ開口部２５より車両後方側の部位に、車室内乗員の
上半身に向けて空気を吹き出すフェイス開口部２７が形
成され、このフェイス開口部２７は回動自在な板状のフ
ェイスドア２８により開閉される。A face opening 27 for blowing air toward the upper body of an occupant in the passenger compartment is formed on the upper surface of the air-conditioning case 10 at a position behind the defroster opening 25 on the vehicle rear side. It is opened and closed by a rotatable plate-like face door 28.

【００６１】また、空調ケース１０において、フェイス
開口部２７の下側部位に車室内乗員の足元に向けて空気
を吹き出すフット開口部２９が形成され、このフット開
口部２９は回動自在な板状のフットドア３０により開閉
される。In the air-conditioning case 10, a foot opening 29 for blowing air toward the feet of the occupant in the passenger compartment is formed below the face opening 27, and the foot opening 29 is a rotatable plate. The door is opened and closed by the foot door 30.

【００６２】上記した吹出モードドア２６、２８、３０
は共通のリンク機構（図示せず）に連結され、このリン
ク機構を介してサーボモータからなる電気駆動装置３１
により駆動される。The above-described blow mode doors 26, 28, 30
Is connected to a common link mechanism (not shown), and an electric drive device 31 composed of a servomotor is connected via the link mechanism.
Driven by

【００６３】次に、本実施形態における電気制御部の概
要を説明すると、空調用電子制御装置５はＣＰＵ、ＲＯ
Ｍ、ＲＡＭ等からなる周知のマイクロコンピュータと、
その周辺回路にて構成されるものである。蒸発器９の温
度センサとしてサーミスタからなる温度センサ３２を有
している。この温度センサ３２は、具体的には空調ケー
ス１０内で蒸発器９の空気吹出直後の部位に配置され、
蒸発器吹出温度Ｔｅを検出する。Next, an outline of the electric control unit in the present embodiment will be described.
A well-known microcomputer comprising M, RAM, etc .;
It is composed of its peripheral circuits. The evaporator 9 has a temperature sensor 32 composed of a thermistor as a temperature sensor. The temperature sensor 32 is specifically arranged at a location in the air-conditioning case 10 immediately after the air is blown out of the evaporator 9,
The evaporator outlet temperature Te is detected.

【００６４】また、本実施形態では車室内の相対湿度Ｒ
Ｈｒを検出する湿度センサ３３、蒸発器９の吸い込み空
気温度Ｔｉｎを検出する温度センサ３９、および蒸発器
９の吸い込み空気の相対湿度ＲＨｉを検出する湿度セン
サ４０を備えている。In the present embodiment, the relative humidity R
A humidity sensor 33 for detecting Hr, a temperature sensor 39 for detecting the suction air temperature Tin of the evaporator 9, and a humidity sensor 40 for detecting a relative humidity RHi of the suction air of the evaporator 9 are provided.

【００６５】空調用電子制御装置５には、上記のセンサ
３２、３３、３９、４０の他に、空調制御のために、内
気温Ｔｒ、外気温Ｔａｍ、日射量Ｔｓ、温水温度Ｔｗ等
を検出する周知のセンサ３４〜３７から検出信号が入力
される。In addition to the sensors 32, 33, 39, and 40, the air-conditioning electronic control unit 5 detects an internal temperature Tr, an external temperature Tam, a solar radiation amount Ts, a hot water temperature Tw, and the like for air-conditioning control. Detection signals are input from known sensors 34 to 37.

【００６６】また、車室内計器盤近傍に設置される空調
制御パネル３８には乗員により手動操作される操作スイ
ッチ３８ａ〜３８ｅが備えられ、この操作スイッチ３８
ａ〜３８ｅの操作信号も空調用電子制御装置５に入力さ
れる。The air-conditioning control panel 38 installed near the instrument panel in the passenger compartment is provided with operation switches 38a to 38e which are manually operated by the occupant.
The operation signals a to 38e are also input to the air-conditioning electronic control device 5.

【００６７】この操作スイッチとして、具体的には、温
度設定信号Ｔｓｅｔを発生する温度設定スイッチ３８
ａ、風量切替信号を発生する風量スイッチ３８ｂ、吹出
モード信号を発生する吹出モードスイッチ３８ｃ、内外
気切替信号を発生する内外気切替スイッチ３８ｄ、エア
コンスイッチ３８ｅ等が設けられている。As the operation switch, specifically, a temperature setting switch 38 for generating a temperature setting signal Tset
a, an air volume switch 38b for generating an air volume switching signal, a blowing mode switch 38c for generating a blowing mode signal, an inside / outside air switching switch 38d for generating an inside / outside air switching signal, an air conditioner switch 38e, and the like.

【００６８】吹出モードスイッチ３８ｃは、フェイス、
フット、バイレベル、フットデフ、デフロスタの各モー
ドを手動操作で切り替えるものである。また、エアコン
スイッチ３８ｅは圧縮機１のオンオフ信号を発生する。The blowout mode switch 38c has a face,
Each mode of foot, bi-level, foot differential, and defroster is manually switched. The air conditioner switch 38e generates an on / off signal for the compressor 1.

【００６９】次に、上記構成において本実施形態の作動
を説明する。図２のフローチャートは空調用電子制御装
置５のマイクロコンピュータにより実行される制御処理
の概要を示し、図２の制御ルーチンは、車両エンジン４
のイグニッションスイッチがオンされて制御装置５に電
源が供給されとスタートする。Next, the operation of the present embodiment in the above configuration will be described. The flowchart of FIG. 2 shows the outline of the control processing executed by the microcomputer of the air-conditioning electronic control device 5, and the control routine of FIG.
Starts when the ignition switch is turned on and power is supplied to the control device 5.

【００７０】先ず、ステップＳ１ではフラグ、タイマー
等の初期化がなされ、次のステップＳ２で空調制御パネ
ル３８の操作スイッチ３８ａ〜３８ｅ等の操作信号を読
み込む。次のステップＳ３でセンサ３２〜３７等から車
両環境状態の検出信号を読み込む。First, in step S1, flags, timers and the like are initialized, and in the next step S2, operation signals from the operation switches 38a to 38e of the air conditioning control panel 38 are read. In the next step S3, detection signals of the vehicle environmental state are read from the sensors 32 to 37 and the like.

【００７１】続いて、ステップＳ４にて、車室内へ吹き
出される空調風の目標吹出温度ＴＡＯを算出する。この
目標吹出温度ＴＡＯは車室内を温度設定スイッチ３８ａ
の設定温度Ｔｓｅｔに維持するために必要な吹出温度で
あり、下記数式１に基づいて算出される。Subsequently, in step S4, the target blowing temperature TAO of the conditioned air blown into the vehicle compartment is calculated. The target outlet temperature TAO is set in the vehicle interior by a temperature setting switch 38a.
Is a blowout temperature required to maintain the set temperature Tset of the above formula, and is calculated based on the following mathematical expression 1.

【００７２】[0072]

【数１】ＴＡＯ＝Ｋset×Ｔset−Ｋr×Ｔr−Ｋam×Ｔam
−Ｋs×Ｔs＋Ｃ 但し、Ｔｒ：内気センサ３３により検出される内気温 Ｔａｍ：外気センサ３４により検出される外気温 Ｔｓ：日射センサ３５により検出される日射量 Ｋｓｅｔ、Ｋｒ、Ｋａｍ、Ｋｓ：制御ゲイン Ｃ：補正用の定数 次に、ステップＳ５にて送風機１１により送風される空
気の目標送風量、具体的には送風機駆動用モータ１３の
印加電圧であるブロワ電圧Ｖｅを上記ＴＡＯに基づいて
決定する。このブロワ電圧Ｖｅの決定方法は周知であ
り、上記ＴＡＯの高温側（最大暖房側）および低温側
（最大冷房側）でブロワ電圧（目標風量）Ｖｅを大きく
し、上記ＴＡＯの中間温度域でブロワ電圧（目標風量）
Ｖｅを小さくする。## EQU1 ## TAO = Kset × Tset−Kr × Tr−Kam × Tam
−Ks × Ts + C, where Tr: internal temperature detected by the internal air sensor 33 Tam: external temperature detected by the external air sensor 34 Ts: solar radiation detected by the solar radiation sensor 35 Kset, Kr, Kam, Ks: control gain C : Correction Constant Next, in step S5, a target air blowing amount of the air blown by the blower 11, that is, a blower voltage Ve which is an applied voltage of the blower driving motor 13 is determined based on the TAO. The method of determining the blower voltage Ve is well known. The blower voltage (target air volume) Ve is increased on the high temperature side (maximum heating side) and low temperature side (maximum cooling side) of the TAO, and the blower voltage is set in the intermediate temperature range of the TAO. Voltage (target air volume)
Reduce Ve.

【００７３】次に、ステップＳ６にて内外気モードを決
定する。この内外気モードは例えば設定温度Ｔｓｅｔに
対して内気温Ｔｒが所定温度以上、大幅に高いとき（冷
房高負荷時）に内気モードとし、その他の時は外気モー
ドとする。あるいは、上記ＴＡＯが低温側から高温側へ
上昇するにつれて、全内気モード→内外気混入モード→
全外気モードと切替設定してもよい。Next, the inside / outside air mode is determined in step S6. In the inside / outside air mode, for example, the inside air mode is set when the inside temperature Tr is higher than or equal to a predetermined temperature with respect to the set temperature Tset and is significantly higher (at the time of a high cooling load). Alternatively, as the TAO increases from the low temperature side to the high temperature side, the entire inside air mode → the inside / outside air mixing mode →
The setting may be switched to the all outside air mode.

【００７４】次に、ステップＳ７にて上記ＴＡＯに応じ
て吹出モードを決定する。この吹出モードは周知のごと
くＴＡＯが低温側から高温側へ上昇するにつれてフェイ
スモード→バイレベルモード→フットモードと切替設定
される。Next, in step S7, the blowing mode is determined according to the above TAO. As is well known, as the TAO rises from the low-temperature side to the high-temperature side, the blowing mode is switched and set in the face mode → the bi-level mode → the foot mode.

【００７５】次に、ステップＳ８にて、エアミックスド
ア１９の目標開度ＳＷを上記ＴＡＯ、蒸発器吹出温度Ｔ
ｅ、及び温水温度Ｔｗに基づいて次の数式２により算出
する。Next, in step S8, the target opening degree SW of the air mix door 19 is set to the above TAO and the evaporator blowout temperature T.
e, and the hot water temperature Tw is calculated by the following equation (2).

【００７６】[0076]

【数２】ＳＷ＝〔（ＴＡＯ−Ｔｅ）／（Ｔｗ−Ｔｅ）〕
×１００（％） ここで、エアミックスドア１９の目標開度ＳＷは、エア
ミックスドア１９の最大冷房位置（図１の実線位置）を
０％とし、エアミックスドア１９の最大暖房位置（図１
の一点鎖線位置）を１００％とする百分率で表される。## EQU2 ## SW = [(TAO-Te) / (Tw-Te)]
× 100 (%) Here, the target opening degree SW of the air mix door 19 is 0% at the maximum cooling position (solid line position in FIG. 1) of the air mix door 19, and the maximum heating position of the air mix door 19 (FIG. 1).
(Dashed-dotted line position) is 100%.

【００７７】次に、ステップＳ９に進み、圧縮機作動の
断続（ＯＮ−ＯＦＦ）を決定する。、すなわち、目標蒸
発器温度ＴＥＯと温度センサ３２により検出される蒸発
器吹出温度Ｔｅとを比較して電磁クラッチ２への印加電
圧Ｖｃを決定し、圧縮機作動の断続（ＯＮ−ＯＦＦ）を
決定する。ステップＳ９の詳細は図３により後述する。Then, the process proceeds to a step S9, wherein the intermittent operation (ON-OFF) of the compressor operation is determined. In other words, the target evaporator temperature TEO is compared with the evaporator blowout temperature Te detected by the temperature sensor 32 to determine the voltage Vc applied to the electromagnetic clutch 2 and to determine the intermittent operation (ON-OFF) of the compressor operation. I do. Details of step S9 will be described later with reference to FIG.

【００７８】次に、ステップＳ１０に進み、上記ステッ
プＳ５〜Ｓ９で決定された制御状態が得られるように、
各種アクチュエータ部（２、１３、１４ｅ、２２、３
１）に制御信号が出力される。次のステップＳ１１で制
御周期τの経過を判定すると、ステップＳ２に戻る。Next, proceeding to step S10, the control state determined in steps S5 to S9 is obtained.
Various actuator units (2, 13, 14e, 22, 3
A control signal is output to 1). When the elapse of the control cycle τ is determined in the next step S11, the process returns to step S2.

【００７９】図３は上記ステップＳ９による圧縮機作動
の断続（ＯＮ−ＯＦＦ）の決定方法の具体例を示すもの
で、まず、ステップＳ１００にてエアコンスイッチ３８
ｅがＯＮされているか否かを判定し、エアコンスイッチ
３８ｅがＯＦＦされているときはステップＳ１１０にて
圧縮機１のＯＦＦ信号を出力する。FIG. 3 shows a specific example of a method of determining the intermittent operation (ON-OFF) of the compressor operation in step S9. First, in step S100, the air conditioner switch 38 is turned on.
It is determined whether or not e is ON, and when the air conditioner switch 38e is OFF, an OFF signal of the compressor 1 is output in step S110.

【００８０】エアコンスイッチ３８ｅがＯＮされている
ときはステッブＳ１２０に進み、図２のステップＳ４で
算出された目標吹出温度ＴＡＯから決まる室温制御用の
目標蒸発器温度ＴＥＯ１を算出する。このＴＥＯ１は車
室内温度を制御するために必要な蒸発器温度を得るため
に決定される。従って、ＴＥＯ４は図４のマップに例示
するようにＴＡＯの低下とともに低下するように決定さ
れる。When the air conditioner switch 38e is ON, the process proceeds to step S120, where a target evaporator temperature TEO1 for room temperature control determined from the target blow-out temperature TAO calculated in step S4 of FIG. 2 is calculated. This TEO1 is determined in order to obtain the evaporator temperature required for controlling the temperature inside the vehicle. Therefore, TEO4 is determined to decrease with a decrease in TAO as illustrated in the map of FIG.

【００８１】次に、ステップＳ１３０で車室内を快適湿
度範囲に制御するための目標蒸発器温度ＴＥＯ２を算出
する。この湿度制御用ＴＥＯ２は、湿度センサ３３によ
り検出される車室内相対湿度ＲＨｒが目標相対湿度付近
（例えば、６０％付近）に維持されるように決定される
ものであって、より具体的には、図５のマップに例示す
るように、車室内相対湿度が６０％を超えると、ＴＥＯ
２は低めの温度Ｔ１（例えば、１１℃）となり、車室内
相対湿度が５０％より減少しているときは高めの温度Ｔ
２（例えば、１８℃）に設定される。このように、実際
の車室内相対湿度に応じてＴＥＯ２を高低２段階に切り
替えることにより、車室内相対湿度を目標相対湿度付近
（例えば、６０％付近）に維持できる。Next, at step S130, a target evaporator temperature TEO2 for controlling the interior of the vehicle to a comfortable humidity range is calculated. The humidity control TEO2 is determined so that the vehicle interior relative humidity RHr detected by the humidity sensor 33 is maintained near the target relative humidity (for example, near 60%), and more specifically, As shown in the map of FIG. 5, when the vehicle interior relative humidity exceeds 60%, TEO
2 is a lower temperature T1 (for example, 11 ° C.), and when the vehicle interior relative humidity is lower than 50%, the higher temperature T1.
2 (for example, 18 ° C.). In this way, by switching the TEO2 between the high and low levels in accordance with the actual vehicle interior relative humidity, the vehicle interior relative humidity can be maintained near the target relative humidity (for example, around 60%).

【００８２】次に、ステップＳ１４０で車両窓ガラスの
防曇制御用の目標蒸発器温度ＴＥＯ３を算出する。ここ
で、車両窓ガラスの曇りの要因は大きく分けて窓ガラス
の温度と車室内空気の相対湿度である。すなわち、窓ガ
ラスの温度が低下するほど、また、車室内空気の相対湿
度が高くなるほど窓ガラスの曇りが発生しやすくなる。Next, in step S140, a target evaporator temperature TEO3 for anti-fog control of the vehicle window glass is calculated. Here, the factors of the fogging of the vehicle window glass are roughly classified into the temperature of the window glass and the relative humidity of the air in the vehicle interior. That is, the lower the temperature of the window glass and the higher the relative humidity of the vehicle interior air, the more easily the window glass becomes cloudy.

【００８３】そこで、ステップＳ１４０においては、図
６のマップに例示するように、窓ガラスの温度が低下す
るほど、また、車室内空気の相対湿度が高くなるほど、
ＴＥＯ３は低下するように決定される。より具体的に
は、窓ガラス内面近傍の相対湿度が９０％付近に維持さ
れるように、窓ガラスの温度と車室内空気の相対湿度に
基づいてＴＥＯ３が決定される。In step S140, as illustrated in the map of FIG. 6, the lower the temperature of the window glass and the higher the relative humidity of the vehicle interior air,
TEO3 is determined to decrease. More specifically, TEO3 is determined based on the temperature of the window glass and the relative humidity of the vehicle interior air so that the relative humidity near the inner surface of the window glass is maintained at around 90%.

【００８４】なお、窓ガラスの温度は、温度センサにて
直接検出する他に、外気温Ｔａｍ、車速、デフロスタ吹
出温度、内気温Ｔｒ等に基づいて算出（推定）すること
ができる。The temperature of the window glass can be calculated (estimated) based on the outside temperature Tam, the vehicle speed, the defroster outlet temperature, the inside temperature Tr, and the like, in addition to directly detecting the temperature with the temperature sensor.

【００８５】次に、ステップＳ１５０において、上記３
つの目標蒸発器温度ＴＥＯ１〜ＴＥＯ３のうち最も低い
温度を目標蒸発器温度ＴＥＯとして最終的に決定する。
なお、圧縮機１のＯＮ−ＯＦＦ制御はハンチング防止の
ために、圧縮機１がＯＮする温度と圧縮機１がＯＦＦす
る温度との間に所定のヒステリシス幅（通常１℃程度）
を設けるが、本明細書では、圧縮機１がＯＮする温度の
方を目標蒸発器温度ＴＥＯとする。Next, in step S150, the above 3
The lowest temperature among the target evaporator temperatures TEO1 to TEO3 is finally determined as the target evaporator temperature TEO.
The ON-OFF control of the compressor 1 is performed by a predetermined hysteresis width (usually about 1 ° C.) between the temperature at which the compressor 1 is turned on and the temperature at which the compressor 1 is turned off in order to prevent hunting.
However, in this specification, the temperature at which the compressor 1 is turned on is referred to as the target evaporator temperature TEO.

【００８６】次のステップＳ１６０では蒸発器吸い込み
空気の湿球温度Ｔｗｅｔを算出する。具体的には、図２
６の湿り空気線図を空調用電子制御装置５のＲＯＭに記
憶しておき、この湿り空気線図と、センサ３９、４０に
より検出される蒸発器吸い込み空気の温度Ｔｉｎおよび
相対湿度ＲＨｉとに基づいて蒸発器吸い込み空気の湿球
温度Ｔｗｅｔを算出することができる。In the next step S160, the wet-bulb temperature Twet of the evaporator suction air is calculated. Specifically, FIG.
6 is stored in the ROM of the electronic control unit 5 for air conditioning, and based on the wet psychrometric chart, the evaporator suction air temperature Tin detected by the sensors 39 and 40, and the relative humidity RHi. Thus, the wet bulb temperature Twet of the evaporator suction air can be calculated.

【００８７】次に、ステップＳ１７０に進み、湿り空気
線図と蒸発器吸い込み空気の温度Ｔｉｎおよび相対湿度
ＲＨｉとに基づいて同吸い込み空気の露点温度Ｔｒｔを
算出する。Next, the routine proceeds to step S170, where the dew point temperature Trt of the suction air is calculated based on the psychrometric chart, the temperature Tin of the evaporator suction air, and the relative humidity RHi.

【００８８】次に、ステップＳ１８０に進み、目標蒸発
器温度ＴＥＯが蒸発器９から臭いの発生する条件に該当
するかどうかを判定する。具体的には、目標蒸発器温度
ＴＥＯが上記湿球温度Ｔｗｅｔおよび露点温度Ｔｒｔ付
近の温度に設定されているかどうかを判定する。Then, the process proceeds to a step S180, and it is determined whether or not the target evaporator temperature TEO satisfies the condition for generating an odor from the evaporator 9. Specifically, it is determined whether or not the target evaporator temperature TEO is set to a temperature near the wet bulb temperature Twet and the dew point temperature Trt.

【００８９】このため、ステップＳ１８０では、ＴＥＯ
が（Ｔｒｔ＋２℃）より高く、かつ、（Ｔｗｅｔ＋２
℃）より低い温度範囲内にあるかどうかを判定する。こ
こで、Ｔｒｔ＋２℃およびＴｗｅｔ＋２℃という判定範
囲は、蒸発器吹出温度センサ３２の応答遅れ、検出温度
のバラツキ等を考慮して設定しているが、この判定範囲
は温度センサ３２の特性、圧縮機１の作動断続に対する
冷凍サイクル応答性（蒸発器吹出温度変化の応答性）等
を考慮して対象製品毎に適切な値を設定することが好ま
しい。Therefore, in step S180, TEO
Is higher than (Trt + 2 ° C.) and (Twet + 2
C) is determined to be within a lower temperature range. Here, the determination ranges of Trt + 2 ° C. and Twet + 2 ° C. are set in consideration of the response delay of the evaporator blow-out temperature sensor 32, the variation of the detected temperature, and the like. It is preferable to set an appropriate value for each target product in consideration of the refrigerating cycle response (response to evaporator blow-out temperature change) to intermittent operation 1 and the like.

【００９０】上記の判定範囲内にＴＥＯがあるときは、
圧縮機１の作動の断続により蒸発器９の表面で凝縮水の
発生（蒸発器表面の濡れた状態）と凝縮水の蒸発、乾燥
（蒸発器表面の乾く状態）が繰り返され、それにより、
蒸発器から臭いが発生する条件に該当すると判定する。When there is TEO within the above determination range,
Due to the intermittent operation of the compressor 1, the generation of condensed water (wet state of the evaporator surface) and the evaporation and drying of the condensed water (dry state of the evaporator surface) are repeated on the surface of the evaporator 9, whereby
It is determined that the condition for generating an odor from the evaporator is satisfied.

【００９１】ステップＳ１８０の判定がＮＯのときは、
目標蒸発器温度ＴＥＯが蒸発器９から臭いの発生する条
件に該当しないときであるから、ステップＳ１９０に進
み、通常の圧縮機制御を行う。すなわち、温度センサ３
２により検出される実際の蒸発器吹出温度Ｔｅが目標蒸
発器温度ＴＥＯまで上昇すると、圧縮機１のＯＮ信号を
出力し、実際の蒸発器吹出温度Ｔｅが目標蒸発器温度Ｔ
ＥＯ−１℃まで低下すると、圧縮機１のＯＦＦ信号を出
力する。つまり、通常の圧縮機制御時では、圧縮機１が
ＯＮする蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎ＝ＴＥＯ、圧縮機１が
ＯＦＦする蒸発器吹出温度Ｔｅｏｆｆ＝ＴＥＯ−１とな
る。If the determination in step S180 is NO,
Since the target evaporator temperature TEO does not correspond to the condition under which the odor is generated from the evaporator 9, the process proceeds to step S190, and normal compressor control is performed. That is, the temperature sensor 3
When the actual evaporator outlet temperature Te detected by Step 2 rises to the target evaporator temperature TEO, an ON signal of the compressor 1 is output, and the actual evaporator outlet temperature Te becomes the target evaporator temperature T.
When the temperature drops to EO-1 ° C., an OFF signal of the compressor 1 is output. In other words, during normal compressor control, the evaporator outlet temperature Teon at which the compressor 1 is turned on is TEON = TEO, and the evaporator outlet temperature Teoff at which the compressor 1 is turned off is Teoff = TEO-1.

【００９２】ここで、ステップＳ１７０による通常の圧
縮機制御時には、臭い抑制のための目標蒸発器温度ＴＥ
Ｏの上限の制約がないから、ＴＥＯを室温制御、車室内
湿度制御、および窓ガラスの防曇制御の観点で必要な最
低温度まで引き上げることができる。特に、春秋の中間
期のように外気が低湿度雰囲気にある季節では、上記最
低温度を２０℃前後の温度まで引き上げることができ、
これにより、圧縮機１の稼働率が下がって、車両エンジ
ン４の省動力効果を大幅に向上できる。Here, during normal compressor control in step S170, the target evaporator temperature TE for odor suppression is controlled.
Since there is no restriction on the upper limit of O, TEO can be raised to the minimum temperature required in terms of room temperature control, vehicle interior humidity control, and window glass anti-fog control. In particular, in the season when the outside air is in a low-humidity atmosphere, such as in the middle of spring and autumn, the above minimum temperature can be raised to a temperature of about 20 ° C.
As a result, the operating rate of the compressor 1 decreases, and the power saving effect of the vehicle engine 4 can be greatly improved.

【００９３】空調空間の使用者は、相対湿度が快適領域
（通常、２５〜６５％ＲＨ程度の広範囲）にあれば、蒸
発器９による冷房（冷却除湿）作用なしでも、つまり、
圧縮機１の運転なしでも、比較的広い温度範囲で快適性
を感じることが知られている。If the user of the air-conditioned space has a relative humidity in a comfortable area (usually a wide range of about 25 to 65% RH), the user does not have the cooling (cooling and dehumidifying) action by the evaporator 9, that is,
It is known that even without operation of the compressor 1, comfort is felt in a relatively wide temperature range.

【００９４】そこで、本第１実施形態では、車室内の相
対湿度ＲＨｒを検出する湿度センサ３３を空調制御用セ
ンサとして追加し、車室内の相対湿度ＲＨｒが快適領域
の上限付近（例えば、６０％付近）に維持されるように
目標蒸発器温度ＴＥＯを決定することにより、圧縮機１
の稼働率をより一層下げて車両エンジン４の省動力を特
に効果的に実現できる。Therefore, in the first embodiment, a humidity sensor 33 for detecting the relative humidity RHr in the passenger compartment is added as an air conditioning control sensor, and the relative humidity RHr in the passenger compartment is set near the upper limit of the comfortable area (for example, 60%). (Nearby), the target evaporator temperature TEO is determined so that the compressor 1
And the power saving of the vehicle engine 4 can be particularly effectively realized.

【００９５】一方、目標蒸発器温度ＴＥＯが蒸発器９か
ら臭いの発生する条件に該当するときはステップＳ１８
０の判定がＹＥＳとなり、ステップＳ２００で臭い抑制
の圧縮機制御を行う。具体的には、圧縮機１がＯＮする
ときの蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎを蒸発器吸い込み空気の
湿球温度Ｔｗｅｔ以下に制限する。このため、ステップ
Ｓ２００では、圧縮機１がＯＮするときの蒸発器吹出温
度Ｔｅｏｎを、目標蒸発器温度ＴＥＯと湿球温度Ｔｗｅ
ｔのうち、低い方の温度に設定する。つまり、Ｔｅｏｎ
＝ＭＩＮ（Ｔｗｅｔ、ＴＥＯ）である。On the other hand, when the target evaporator temperature TEO corresponds to the condition for generating odor from the evaporator 9, step S18 is performed.
The determination of 0 is YES, and compressor control for odor suppression is performed in step S200. Specifically, the evaporator blow-out temperature Teon when the compressor 1 is turned on is limited to the wet-bulb temperature Twet of the evaporator suction air. For this reason, in step S200, the evaporator blowing temperature Teon when the compressor 1 is turned on is set to the target evaporator temperature TEO and the wet bulb temperature Twe.
The temperature is set to the lower one of t. In other words, Theon
= MIN (Twet, TEO).

【００９６】そして、圧縮機１がＯＦＦするときの蒸発
器吹出温度Ｔｅｏｆｆは、Ｔｅｏｎより所定のヒステリ
シス幅（例えば１℃）だけ低い温度とする。つまり、Ｔ
ｅｏｆｆ＝ＭＩＮ（Ｔｗｅｔ、ＴＥＯ）−１℃となる。The evaporator outlet temperature Teoff when the compressor 1 is turned off is a temperature lower than Teon by a predetermined hysteresis width (for example, 1 ° C.). That is, T
eoff = MIN (Twet, TEO) -1 ° C.

【００９７】図７は上記ステップＳ２００による臭い抑
制の圧縮機制御を示すもので、蒸発器吹出温度Ｔｅが湿
球温度Ｔｗｅｔまで上昇すると、圧縮機１を必ずＯＮす
るから、蒸発器吹出温度Ｔｅが図２５（ｂ）の期間の
湿球温度Ｔｗｅｔになっている間に圧縮機１がＯＮし
て、蒸発器吹出温度Ｔｅを再び引き下げる。このため、
蒸発器表面の凝縮水が乾きることを未然に防止して、期
間への移行、すなわち、臭い発生を良好に防止でき
る。FIG. 7 shows the control of the compressor for controlling the odor in step S200. When the evaporator outlet temperature Te rises to the wet bulb temperature Twet, the compressor 1 is always turned on. The compressor 1 is turned on while the wet bulb temperature Twet during the period of FIG. 25 (b) is reached, and the evaporator outlet temperature Te is lowered again. For this reason,
It is possible to prevent the condensed water on the surface of the evaporator from drying out and to prevent the transition to the period, that is, the generation of odor.

【００９８】しかも、臭い抑制の圧縮機制御時において
も、圧縮機１がＯＮするときの蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎ
を蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅｔまで高めるか
ら、Ｔｅｏｎを蒸発器吸い込み空気の露点温度Ｔｒｔ以
下の低い温度に設定する場合に比較して、圧縮機１のＯ
ＦＦ期間が長くなって稼働率が下がり、車両エンジン４
の省動力効果を向上できる。In addition, even during the control of the compressor for controlling the odor, the evaporator outlet temperature Teon when the compressor 1 is turned on.
Is raised to the wet-bulb temperature Twet of the evaporator suction air. Therefore, compared with the case where Teon is set to a lower temperature equal to or lower than the dew point temperature Trt of the evaporator suction air, the O of the compressor 1 is reduced.
As the FF period becomes longer and the operating rate drops, the vehicle engine 4
Power saving effect can be improved.

【００９９】（第２実施形態）図８は第２実施形態によ
る制御を示すフローチャートであり、第１実施形態の図
３のステップＳ１００〜Ｓ１７０までは同じであるの
で、図示を省略している。第２実施形態では、図３のス
テップＳ１８０とステップＳ２００との間にステップＳ
２１０、Ｓ２２０を追加している。(Second Embodiment) FIG. 8 is a flowchart showing the control according to the second embodiment. Steps S100 to S170 in FIG. 3 of the first embodiment are the same, and are not shown. In the second embodiment, step S180 is performed between step S180 and step S200 in FIG.
210 and S220 are added.

【０１００】すなわち、圧縮機１のＯＦＦ期間におい
て、蒸発器吹出温度Ｔｅが湿球温度Ｔｗｅｔになってい
る期間は図２５（ｂ）に示すようにある程度の時間継
続され、この期間では臭いが発生しないので、この点
に着目して、第２実施形態では、ステップＳ２１０、Ｓ
２２０の追加により圧縮機１のＯＦＦ期間に蒸発器吹出
温度Ｔｅが湿球温度Ｔｗｅｔに到達した後、所定時間ｔ
０（例えば、５秒）経過してから、ステップＳ２００に
進み、圧縮機１をＯＮさせて、臭い発生を防止する。That is, in the OFF period of the compressor 1, the period in which the evaporator outlet temperature Te is the wet bulb temperature Twet is continued for a certain period of time as shown in FIG. 25B, and in this period, odor is generated. Therefore, noting this point, in the second embodiment, steps S210 and S210
After the evaporator outlet temperature Te reaches the wet bulb temperature Twet during the OFF period of the compressor 1 due to the addition of 220, a predetermined time t
After 0 (for example, 5 seconds) has elapsed, the process proceeds to step S200, in which the compressor 1 is turned on to prevent generation of an odor.

【０１０１】第２実施形態によると、圧縮機１のＯＮ−
ＯＦＦ作動が図９に示すようになり、第１実施形態（図
７）に比べて所定時間ｔ０の分だけ圧縮機１のＯＦＦ期
間を長くすることができる。これにより、圧縮機稼働率
を下げて、車両エンジン４の省動力効果を一層向上でき
る。According to the second embodiment, the ON-
The OFF operation is as shown in FIG. 9, and the OFF period of the compressor 1 can be made longer by the predetermined time t0 than in the first embodiment (FIG. 7). As a result, the compressor operating rate can be reduced, and the power saving effect of the vehicle engine 4 can be further improved.

【０１０２】なお、第２実施形態において、上記説明で
は所定時間ｔ０を一律５秒という固定値にしているが、
圧縮機１のＯＦＦ期間に蒸発器吹出温度Ｔｅが湿球温度
Ｔｗｅｔに到達した後、蒸発器表面の凝縮水が乾ききる
までの時間（図２５の期間の時間）は蒸発器表面の凝
縮水量と凝縮水蒸発速度とにより変動する時間であり、
そして、蒸発器表面の凝縮水量と凝縮水蒸発速度は、蒸
発器吸い込み空気の温度、相対湿度、露点温度、蒸発器
吹出温度等から推定することができる。従って、所定時
間ｔ０を、この蒸発器吸い込み空気の温度、相対湿度、
露点温度、蒸発器吹出温度等から算出される可変時間と
してもよい。In the second embodiment, the predetermined time t0 is set to a fixed value of 5 seconds in the above description.
After the evaporator outlet temperature Te reaches the wet-bulb temperature Twet during the OFF period of the compressor 1, the time until the condensed water on the evaporator surface is completely dried (the time period in FIG. 25) is determined by the amount of condensed water on the evaporator surface. The time fluctuates with the condensed water evaporation rate,
Then, the amount of condensed water on the surface of the evaporator and the evaporation rate of the condensed water can be estimated from the temperature of the air sucked into the evaporator, the relative humidity, the dew point temperature, the temperature at the evaporator, and the like. Therefore, the predetermined time t0 is determined by setting the temperature, relative humidity,
The variable time may be calculated from the dew point temperature, the evaporator outlet temperature, and the like.

【０１０３】（第３実施形態）図１０は第３実施形態に
よる制御を示すフローチャートであり、第１実施形態で
はステップＳ２００にて圧縮機１がＯＮするときの蒸発
器吹出温度Ｔｅｏｎ＝ＭＩＮ（Ｔｗｅｔ、ＴＥＯ）とし
ているが、第３実施形態ではステップＳ２００ａにて蒸
発器吹出温度Ｔｅｏｎ＝ＭＩＮ（Ｔｗｅｔ−２、ＴＥ
Ｏ）としている。(Third Embodiment) FIG. 10 is a flowchart showing the control according to the third embodiment. In the first embodiment, the evaporator outlet temperature Teon = MIN (Tweet) when the compressor 1 is turned on in step S200. , TEO), but in the third embodiment, the evaporator outlet temperature Teon = MIN (Twet-2, TE2) in step S200a.
O).

【０１０４】つまり、図１１に示すように湿球温度Ｔｗ
ｅｔより所定温度Ｔ０（本例では２℃）だけ低い温度に
て圧縮機１をＯＮさせるようにしている。That is, as shown in FIG.
The compressor 1 is turned on at a temperature lower by a predetermined temperature T0 (2 ° C. in this example) than et.

【０１０５】湿球温度Ｔｗｅｔの算出のためには、蒸発
器吸い込み空気の温度Ｔｉｎ、相対湿度ＲＨｉの検出が
必要となるが、これら温度、相対湿度の検出用センサ３
９、４０の応答遅れ、検出信号のバラツキ等に起因する
算出誤差が発生することがある。また、蒸発器吹出温度
センサ３２にも応答遅れや検出温度のバラツキ等が発生
することがある。そこで、これらのことを考慮して第３
実施形態では、湿球温度Ｔｗｅｔより所定温度Ｔ０（本
例では２℃）だけ低い温度にて圧縮機１をＯＮさせるこ
とにより、臭い抑制の効果をより確実に発揮できる。In order to calculate the wet bulb temperature Twet, it is necessary to detect the temperature Tin and the relative humidity RHi of the evaporator suction air.
A calculation error may occur due to a response delay of 9 or 40, a variation in the detection signal, or the like. In addition, the evaporator outlet temperature sensor 32 may have a response delay, a variation in the detected temperature, and the like. Therefore, taking these factors into account,
In the embodiment, by turning on the compressor 1 at a temperature lower than the wet bulb temperature Twet by a predetermined temperature T0 (2 ° C. in this example), the effect of suppressing odor can be more reliably exerted.

【０１０６】（第４実施形態）図１２は第４実施形態に
よる制御を示すフローチャートであり、上記した第２実
施形態と第３実施形態を組み合わせたものである。すな
わち、第４実施形態は第２実施形態における圧縮機１を
ＯＮさせる蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎを、第３実施形態に
おけるＴｗｅｔ−２℃に変更している。(Fourth Embodiment) FIG. 12 is a flowchart showing the control according to the fourth embodiment, which is a combination of the above-described second and third embodiments. That is, in the fourth embodiment, the evaporator outlet temperature Teon for turning on the compressor 1 in the second embodiment is changed to Twet-2 ° C. in the third embodiment.

【０１０７】従って、第４実施形態によると、図１３に
示すように、蒸発器吹出温度ＴｅがＴｗｅｔ−Ｔ０（例
えば、２℃）に到達してから所定時間ｔ０（例えば、５
秒）が経過すると、ステップＳ２００に進み、圧縮機１
をＯＮさせて臭い発生を防止する。このため、臭い発生
の防止効果を発揮しつつ、所定時間ｔ０による圧縮機Ｏ
ＦＦ期間の延長により、圧縮機稼働率を下げて、車両エ
ンジン４の省動力効果を向上できる。Therefore, according to the fourth embodiment, as shown in FIG. 13, a predetermined time t0 (for example, 5 ° C.) after the evaporator outlet temperature Te reaches Twet-T0 (for example, 2 ° C.).
Seconds), the process proceeds to step S200 and the compressor 1
Is turned on to prevent odor generation. For this reason, while exhibiting the effect of preventing generation of odor, the compressor O for a predetermined time t0
By extending the FF period, the compressor operating rate can be reduced and the power saving effect of the vehicle engine 4 can be improved.

【０１０８】（第５実施形態）上記第１〜第４実施形態
は、基本的に蒸発器吹出温度Ｔｅの上限を蒸発器吸い込
み空気の湿球温度Ｔｗｅｔ付近に制限することにより、
圧縮機１の断続制御に伴う蒸発器９からの臭い発生を抑
制するものであるが、第５実施形態は圧縮機１の断続制
御のヒステリシス幅に着目し、蒸発器９から臭いが発生
する条件に該当するときはヒステリシス幅を小さくする
ことにより、蒸発器９からの臭い発生を抑制するもので
ある。(Fifth Embodiment) In the first to fourth embodiments, basically, the upper limit of the evaporator outlet temperature Te is limited to the vicinity of the wet bulb temperature Twet of the evaporator intake air.
The fifth embodiment focuses on the hysteresis width of the intermittent control of the compressor 1 and suppresses the generation of the odor from the evaporator 9 due to the intermittent control of the compressor 1. In the case of (1), the generation of odor from the evaporator 9 is suppressed by reducing the hysteresis width.

【０１０９】このため、第５実施形態では圧縮機１の断
続制御のための目標蒸発器温度、具体的には圧縮機１を
ＯＮする蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎと圧縮機１をＯＦＦす
る蒸発器吹出温度Ｔｅｏｆｆを第１〜第４実施形態とは
異なる考え方で決定する。For this reason, in the fifth embodiment, the target evaporator temperature for the intermittent control of the compressor 1, specifically, the evaporator outlet temperature Teon for turning on the compressor 1 and the evaporator outlet temperature for turning off the compressor 1 The temperature Teoff is determined based on a different concept from the first to fourth embodiments.

【０１１０】図１４は第５実施形態による制御を示すフ
ローチャートであり、ステップＳ１００、Ｓ１１０は上
記第１〜第４実施形態と同じ処理である。ステップＳ１
５０では目標蒸発器温度ＴＥＯを目標吹出温度ＴＡＯ
（図２のＳ４参照）に基づいて算出する。本例の目標蒸
発器温度ＴＥＯは室温制御の観点から、ＴＡＯ−Ｃ＞Ｔ
ＥＯとなるように決定される。つまり、ＴＥＯをＴＡＯ
より所定値Ｃだけ、低めに決定する。FIG. 14 is a flowchart showing the control according to the fifth embodiment. Steps S100 and S110 are the same processing as in the first to fourth embodiments. Step S1
At 50, the target evaporator temperature TEO is set to the target outlet temperature TAO.
(See S4 in FIG. 2). The target evaporator temperature TEO of this example is TAO-C> T from the viewpoint of room temperature control.
EO is determined. In other words, TEO is replaced by TAO
It is determined lower by a predetermined value C.

【０１１１】これは次の理由による。圧縮機１をＯＮ、
ＯＦＦすると、蒸発器吹出温度Ｔｅが変動するが、上記
のように目標蒸発器温度ＴＥＯを目標吹出温度ＴＡＯよ
り所定値Ｃだけ低めに決定しておけば、エアミックスド
ア１９の開度調整（ヒータコア２０の加熱量調整）によ
り車室内への吹出温度の変動を解消できるからである。This is for the following reason. Turn on compressor 1,
When it is turned off, the evaporator outlet temperature Te fluctuates. However, if the target evaporator temperature TEO is determined to be lower than the target outlet temperature TAO by a predetermined value C as described above, the opening of the air mix door 19 is adjusted (heater core). This is because the fluctuation of the temperature of the air blown into the vehicle interior can be eliminated by adjusting the heating amount of 20).

【０１１２】次のステップＳ１７０は、上記第１〜第４
実施形態と同じ処理であり、図２６の湿り空気線図と蒸
発器吸い込み空気の温度Ｔｉｎおよび相対湿度ＲＨｉと
に基づいて露点温度Ｔｒｔを算出する。次のステップＳ
１８３は、図３等のステップＳ１８０と同様に蒸発器９
から臭いが発生する条件に該当するかどうかを判定する
ものであるが、その具体的処理は、本例では次のように
行う。The next step S170 is the same as the first to fourth steps.
This is the same process as in the embodiment, and calculates the dew point temperature Trt based on the psychrometric chart of FIG. 26, the temperature Tin of the evaporator suction air, and the relative humidity RHi. Next step S
183 is the evaporator 9 as in step S180 of FIG.
It is determined whether or not the condition for generating odor is met, and the specific processing is performed as follows in this example.

【０１１３】すなわち、露点温度Ｔｒｔが図１６の斜線
部の範囲内、つまり、圧縮機１をＯＦＦする目標蒸発器
温度（ＴＥＯ−１）＝Ｔｅｏｆｆと、（Ｔｅｏｆｆ−３
℃）との間の範囲にあるかどうか判定し、この範囲内に
Ｔｒｔがあるときは、圧縮機１のＯＮ−ＯＦＦ挙動に伴
って蒸発器表面の濡れ状態（Ｔｅ＜Ｔｒｔ）と蒸発器表
面の乾き状態（Ｔｅ＞Ｔｗｅｔ）が繰り返されて臭いが
発生する条件に該当すると判定する。That is, the dew point temperature Trt is within the range of the hatched portion in FIG. 16, that is, the target evaporator temperature (TEO-1) at which the compressor 1 is turned off = TEoff and (Teoff-3)
C)), and when Trt is within this range, the wet state (Te <Trt) of the evaporator surface and the evaporator surface due to the ON-OFF behavior of the compressor 1 are determined. It is determined that the dry condition (Te> Twet) is repeated and the odor is generated.

【０１１４】ステップＳ１８３の判定がＮＯのときは、
臭いが発生する条件に該当しないときであるから、通常
の圧縮機制御を行う。すなわち、ステップＳ３００で圧
縮機１がＯＮする蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎ＝ＴＥＯと
し、ステップＳ３１０で圧縮機１がＯＦＦする蒸発器吹
出温度Ｔｅｏｆｆ＝ＴＥＯ−１℃とする。If the determination in step S183 is NO,
Since it does not correspond to the condition for generating the odor, normal compressor control is performed. That is, in step S300, the evaporator outlet temperature Teon at which the compressor 1 is turned on is set to Teon = TEO, and in step S310, the evaporator outlet temperature Teoff at which the compressor 1 is turned off is set as TEoff = TEO-1 ° C.

【０１１５】一方、ステップＳ１８３の判定がＹＥＳの
ときは、臭いが発生する条件に該当するときであるか
ら、臭い抑制制御のために圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御のヒ
ステリシス幅を小さくする。すなわち、ステップＳ３２
０で圧縮機１がＯＮする蒸発器吹出温度Ｔｅｏｎ＝ＴＥ
Ｏとし、ステップＳ３３０で圧縮機１がＯＦＦする蒸発
器吹出温度Ｔｅｏｆｆ＝ＴＥＯ−０．３℃として、Ｔｅ
ｏｆｆを引き上げるので、通常の圧縮機制御の場合に比
較してＯＮ−ＯＦＦ制御のヒステリシス幅（Ｔｅｏｎ−
Ｔｅｏｆｆ）を１℃から０．３℃に縮小する。On the other hand, when the determination in step S183 is YES, which corresponds to the condition for generating the odor, the hysteresis width of the compressor ON-OFF control is reduced for the odor suppression control. That is, step S32
0: the compressor 1 is turned on.
O, the evaporator outlet temperature at which the compressor 1 is turned off in step S330 is set to Teoff = TEO−0.3 ° C., and Te is set to Te.
Since the off-state is increased, the hysteresis width of the ON-OFF control (Teon-
Teoff) is reduced from 1 ° C to 0.3 ° C.

【０１１６】そして、次のステップＳ３４０で、センサ
３２により検出される実際の蒸発器吹出温度Ｔｅと、上
記したＴｅｏｎおよびＴｅｏｆｆとの比較により圧縮機
１のＯＮ−ＯＦＦを決定する。Then, in the next step S340, ON-OFF of the compressor 1 is determined by comparing the actual evaporator outlet temperature Te detected by the sensor 32 with the above-mentioned Teon and Teoff.

【０１１７】次に、本第５実施形態の作用効果を従来技
術との対比により具体的に説明すると、図１５は、ヒス
テリシス幅（Ｔｅｏｎ−Ｔｅｏｆｆ）を常に１℃として
いる従来技術による圧縮機制御を示しており、そして、
図１５では車両エンジンの省動力のために、目標蒸発器
温度ＴＥＯ（圧縮機１がＯＮする蒸発器吹出温度Ｔｅｏ
ｎ）を１９℃まで高める例を示している。Next, the operation and effect of the fifth embodiment will be specifically described in comparison with the prior art. FIG. 15 shows a compressor control according to the prior art in which the hysteresis width (Teon-Teoff) is always 1 ° C. , And
In FIG. 15, in order to save the power of the vehicle engine, the target evaporator temperature TEO (the evaporator blow-out temperature Teo at which the compressor 1 is turned on) is used.
n) is raised to 19 ° C.

【０１１８】空調の環境条件として例えば、外気温：３
５℃、外気湿度：５０％であり、空調装置の吸い込みモ
ードが外気モードであると、蒸発器９の吸い込み空気温
度Ｔｉｎ：３５℃、吸い込み空気湿度：５０％となり、
図２６の湿り空気線図から吸い込み空気の露点温度Ｔｒ
ｔ＝２３℃、湿球温度Ｔｗｅｔ＝２６℃となる。従っ
て、ＴＥＯ＝１９℃としても、なおＴＥＯが露点温度Ｔ
ｒｔより十分低いので、蒸発器表面は常に濡れた状態を
保持する。このため、図１５の左側に示すように車室内
の乗員が感じる臭気強度は問題のない低レベルとなる。As the environmental condition of the air conditioning, for example, the outside air temperature: 3
5 ° C., outside air humidity: 50%, and when the suction mode of the air conditioner is the outside air mode, the suction air temperature Tin of the evaporator 9 is 35 ° C., and the suction air humidity is 50%.
From the psychrometric chart of FIG. 26, the dew point temperature Tr of the suction air
t = 23 ° C. and wet bulb temperature Twet = 26 ° C. Therefore, even if TEO = 19 ° C., TEO still has a dew point temperature T
Because it is well below rt, the evaporator surface will always remain wet. Therefore, as shown on the left side of FIG. 15, the odor intensity perceived by the occupant in the vehicle compartment is at a low level without any problem.

【０１１９】ところが、空調の環境条件として例えば、
蒸発器９の吸い込み空気温度Ｔｉｎ：２１．５℃、吸い
込み空気湿度：８０％の条件になると、図２６の湿り空
気線図から吸い込み空気の露点温度Ｔｒｔ＝１８℃、湿
球温度Ｔｗｅｔ＝１９℃となる。すなわち、図１５の右
側に示すように露点温度Ｔｒｔと湿球温度Ｔｗｅｔがと
もに目標蒸発器温度ＴＥＯに近接した温度となる。However, for example, environmental conditions for air conditioning include:
Under the conditions of the suction air temperature Tin of the evaporator 9: 21.5 ° C. and the suction air humidity: 80%, the dew point temperature Trt of the suction air Trt = 18 ° C. and the wet bulb temperature Twet = 19 ° C. from the humid air chart of FIG. Becomes That is, as shown on the right side of FIG. 15, both the dew point temperature Trt and the wet bulb temperature Twet are temperatures close to the target evaporator temperature TEO.

【０１２０】この場合も、目標蒸発器温度ＴＥＯ（Ｔｅ
ｏｎ）＝１９℃で圧縮機１をＯＮし、ＴＥＯ−１（＝Ｔ
ｅｏｆｆ）の１８℃で圧縮機１をＯＦＦすることになる
が、温度センサ３２の応答遅れ、冷凍サイクルの応答性
等により圧縮機１のＯＦＦ時には蒸発器吹出温度Ｔｅの
アンダーシュートが生じて、蒸発器吹出温度Ｔｅが露点
温度Ｔｒｔより低下して凝縮水が蒸発器表面に付着す
る。そして、圧縮機１のＯＮ時には蒸発器吹出温度Ｔｅ
のオーバーシュートが生じて、蒸発器吹出温度Ｔｅが湿
球温度Ｔｗｅｔを上回るので、凝縮水が蒸発し、乾きき
るという現象が発生する。Also in this case, the target evaporator temperature TEO (Te
on) = 19 ° C., the compressor 1 is turned on, and TEO-1 (= T
eoff), the compressor 1 is turned off at 18 ° C. However, when the compressor 1 is turned off due to the response delay of the temperature sensor 32, the responsivity of the refrigeration cycle, etc., an undershoot of the evaporator outlet temperature Te occurs, and the evaporator evaporates. The device outlet temperature Te drops below the dew point temperature Trt, and condensed water adheres to the evaporator surface. When the compressor 1 is turned on, the evaporator outlet temperature Te
Overshoot occurs and the evaporator outlet temperature Te exceeds the wet bulb temperature Twet, so that a phenomenon occurs in which the condensed water evaporates and becomes completely dry.

【０１２１】このため、図２５のメカニズムにより臭い
が発生し、臭気強度が１．５の気になるレベルまで増大
する。よって、従来技術によるヒステリシス幅一定のＯ
Ｎ−ＯＦＦ制御であると、臭い発生の問題から実用上、
ＴＥＯを１９℃という高温へ切り替えること（省動力効
果を高めること）ができない。Therefore, an odor is generated by the mechanism shown in FIG. 25, and the odor intensity increases to a level of 1.5. Therefore, the O hysteresis with a constant hysteresis width according to the prior art is
In the case of N-OFF control, practically,
It is not possible to switch TEO to a high temperature of 19 ° C. (enhance power saving effect).

【０１２２】これに反し、第５実施形態であると、吸い
込み空気の露点温度Ｔｒｔ＝１８℃、湿球温度Ｔｗｅｔ
＝１９℃のように、露点温度Ｔｒｔが目標蒸発器温度Ｔ
ＥＯに近接した温度となる場合は、図１４のステップＳ
１８３にて蒸発器９から臭いが発生する条件に該当する
と判定され、次のステップＳ３３０により圧縮機１をＯ
ＦＦする温度Ｔｅｏｆｆを（ＴＥＯ−０．３℃）に引き
上げてヒステリシス幅を０．３℃に縮小する。On the other hand, in the fifth embodiment, the dew point temperature Trt of the intake air Trt = 18 ° C. and the wet bulb temperature Twet
= 19 ° C., the dew point temperature Trt is equal to the target evaporator temperature T
If the temperature becomes close to EO, the flow goes to step S in FIG.
At 183, it is determined that the condition for generating odor from the evaporator 9 is satisfied, and the compressor 1 is turned on in step S330.
The temperature Teoff for FF is raised to (TEO-0.3 ° C.), and the hysteresis width is reduced to 0.3 ° C.

【０１２３】この結果、図１６に示すように、蒸発器吹
出温度Ｔｅが露点温度Ｔｒｔより十分高い温度レベルで
圧縮機１がＯＦＦするので、蒸発器吹出温度Ｔｅのアン
ダーシュートが生じても蒸発器吹出温度Ｔｅが露点温度
Ｔｒｔまで低下せず凝縮水が蒸発器表面に付着しない。
従って、蒸発器表面は乾いた状態を保持するので、臭気
強度を０．５という問題のないレベルに抑制できる。As a result, as shown in FIG. 16, the compressor 1 is turned off at a temperature level at which the evaporator outlet temperature Te is sufficiently higher than the dew point temperature Trt. The outlet temperature Te does not decrease to the dew point temperature Trt, and condensed water does not adhere to the evaporator surface.
Therefore, the surface of the evaporator is kept dry, so that the odor intensity can be suppressed to 0.5, which is a problem-free level.

【０１２４】これにより、臭い発生の抑制と、ＴＥＯの
高温側への切替による省動力効果の発揮とを両立でき
る。As a result, it is possible to achieve both the suppression of the generation of odor and the power saving effect by switching the TEO to the high temperature side.

【０１２５】なお、図１５と図１６の対比から明らかな
ごとく、第５実施形態の圧縮機制御は蒸発器９から臭い
が発生する条件に該当するときに、圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ
制御の周期を通常制御時に比較して小さくする制御であ
ると言うことができる。As is clear from the comparison between FIG. 15 and FIG. 16, the compressor control of the fifth embodiment is performed when the condition that odor is generated from the evaporator 9 is satisfied.
It can be said that this is a control in which the control cycle is made smaller than that in the normal control.

【０１２６】しかも、圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御の周期を
小さくするのは、臭いが発生する条件のときのみであ
り、通常制御時は従来通り周期を大きくするから、電磁
クラッチ２の耐久寿命への悪影響も小さくできる。Further, the cycle of the compressor ON-OFF control is reduced only under the condition that odor is generated. In the normal control, the cycle is increased as before, so that the durability life of the electromagnetic clutch 2 is reduced. The adverse effects can be reduced.

【０１２７】また、蒸発器９では、冷媒通路での冷媒の
気液分布の不均一、空気側の風速分布の不均一等により
ある程度の温度分布が生じるのは不可避である。一方、
温度センサ３２は蒸発器９の代表的な空気吹出温度Ｔｅ
を検出しているので、第５実施形態による図１６の制御
において、蒸発器９での温度分布により部分的に蒸発器
吹出温度Ｔｅが露点温度Ｔｒｔより低下する箇所が発生
する場合もある。この場合でも、圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制
御の周期が小さいため、蒸発器吹出温度Ｔｅが露点温度
Ｔｒｔより低下する時間が短くなり、凝縮水の発生量が
少ないので、臭い成分の溶解量も少なく、臭い発生を効
果的に抑制できる。Further, in the evaporator 9, it is inevitable that a certain degree of temperature distribution occurs due to non-uniform gas-liquid distribution of the refrigerant in the refrigerant passage, non-uniform wind speed distribution on the air side, and the like. on the other hand,
The temperature sensor 32 is a representative air blowing temperature Te of the evaporator 9.
In the control of FIG. 16 according to the fifth embodiment, there may be a case where the temperature distribution in the evaporator 9 causes the evaporator outlet temperature Te to be partially lower than the dew point temperature Trt. Also in this case, since the cycle of the compressor ON-OFF control is small, the time during which the evaporator outlet temperature Te falls below the dew point temperature Trt is short, and the amount of condensed water generated is small, so the amount of dissolved odor components is also small Odor generation can be effectively suppressed.

【０１２８】（第６実施形態）第６実施形態は上記第５
実施形態の変形であるので、その相違点のみを図１７に
より説明する。第６実施形態ではステップＳ１６０にて
蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅｔを湿り空気線図
と、吸い込み空気温度Ｔｉｎおよび吸い込み空気湿度Ｒ
Ｈｉとに基づいて算出している。(Sixth Embodiment) The sixth embodiment relates to the fifth embodiment.
Since this embodiment is a modification, only the differences will be described with reference to FIG. In the sixth embodiment, in step S160, the wet-bulb temperature Twet of the evaporator suction air is represented by a psychrometric chart, the suction air temperature Tin and the suction air humidity R.
It is calculated based on Hi.

【０１２９】次のステップＳ１８５にて湿球温度Ｔｗｅ
ｔが圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御による蒸発器吹出温度Ｔｅ
の挙動範囲内にあるかどうかを判定して、蒸発器９から
臭いが発生する条件に該当するかどうかを判定する。よ
り具体的には、湿球温度Ｔｗｅｔが圧縮機１がＯＦＦす
る温度Ｔｅｏｆｆ−３℃より高く、かつ、圧縮機１がＯ
Ｎする温度Ｔｅｏｎ＋１℃より低いかを判定する。In the next step S185, wet bulb temperature Twe
t is the evaporator outlet temperature Te by the compressor ON-OFF control
Is determined to be within the behavior range of, and it is determined whether or not the condition for generating an odor from the evaporator 9 is satisfied. More specifically, the wet bulb temperature Twet is higher than the temperature Teoff-3 ° C. at which the compressor 1 is turned off, and the compressor 1
It is determined whether the temperature N is lower than the temperature Teon + 1 ° C.

【０１３０】ここで、蒸発器吹出温度Ｔｅの挙動範囲の
下限値を本例では（Ｔｅｏｆｆ−３℃）としているの
は、Ｔｅｏｆｆ（＝ＴＥＯ−１℃）で圧縮機１をＯＦＦ
しても実際の蒸発器フィン表面温度は温度センサ３２や
サイクルの応答性から３℃程度のアンダーシュートが生
じるためである。また、蒸発器吹出温度Ｔｅの挙動範囲
の上限値を本例では（Ｔｅｏｎ＋１℃）としているの
は、同じく応答性の問題により１℃程度のオーバーシュ
ートが生じるためである。Here, the reason why the lower limit of the behavior range of the evaporator blowout temperature Te is (Teoff-3 ° C.) in this example is that the compressor 1 is turned off at Teoff (= TEO-1 ° C.).
Even so, the actual evaporator fin surface temperature has an undershoot of about 3 ° C. due to the response of the temperature sensor 32 and the cycle. The reason why the upper limit of the behavior range of the evaporator blowout temperature Te is (Teon + 1 ° C.) in this example is that an overshoot of about 1 ° C. also occurs due to the problem of the response.

【０１３１】このように、湿球温度Ｔｗｅｔが圧縮機Ｏ
Ｎ−ＯＦＦ制御による蒸発器吹出温度Ｔｅの挙動範囲内
にあるときは、実際の蒸発器吹出温度Ｔｅが露点温度Ｔ
ｒｔより低下して凝縮水が発生し、蒸発器９が濡れる状
態と、実際の蒸発器吹出温度Ｔｅが湿球温度Ｔｗｅｔを
上回って凝縮水が乾ききる状態とが繰り返されるので、
蒸発器９から臭いが発生する条件に該当すると判定でき
る。As described above, the wet bulb temperature Twet is reduced by the compressor O
When the evaporator outlet temperature Te is within the behavior range of the evaporator outlet temperature Te by the N-OFF control, the actual evaporator outlet temperature Te becomes the dew point temperature T
rt, condensed water is generated, and the state in which the evaporator 9 is wet and the state in which the actual evaporator outlet temperature Te exceeds the wet bulb temperature Twet and the condensed water is completely dried are repeated.
It can be determined that the condition for generating an odor from the evaporator 9 is satisfied.

【０１３２】従って、ステップＳ１８５の判定がＹＥＳ
のときは、上記第５実施形態と同様に次のステップＳ３
２０、Ｓ３３０に進み、ステップＳ３３０で、圧縮機１
のＯＦＦ温度Ｔｅｏｆｆを（ＴＥＯ−０．３℃）に引き
上げてヒステリシス幅を０．３℃に縮小する。これによ
り、上記第５実施形態と同様の作用効果を発揮できる。Therefore, the determination in step S185 is YES
In the case of, the same as in the fifth embodiment, the next step S3
20, the process proceeds to S330, and in step S330, the compressor 1
Is raised to (TEO-0.3 ° C.) to reduce the hysteresis width to 0.3 ° C. Thereby, the same operation and effect as the fifth embodiment can be exhibited.

【０１３３】（第７実施形態）図１８は第７実施形態で
あり、上記第５実施形態による露点温度Ｔｒｔの算出ス
テップＳ１７０および判定ステップＳ１８３と、上記第
６実施形態による湿球温度Ｔｗｅｔの算出ステップＳ１
６０および判定ステップＳ１８５とを組み合わせたもの
である。(Seventh Embodiment) FIG. 18 shows a seventh embodiment, in which the dew point temperature Trt is calculated in step S170 and the determination step S183 in the fifth embodiment, and the wet bulb temperature Twet is calculated in the sixth embodiment. Step S1
60 and the judgment step S185.

【０１３４】第７実施形態によると、ステップＳ１８３
およびステップＳ１８５にて、湿球温度Ｔｗｅｔと露点
温度Ｔｒｔの両者が、圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御による蒸
発器吹出温度Ｔｅの挙動の所定範囲にあることを確認し
て、蒸発器９から臭いが発生する条件を判定するから、
臭い発生条件の判定精度が向上する。According to the seventh embodiment, step S183
In step S185, it is confirmed that both the wet bulb temperature Twet and the dew point temperature Trt are within a predetermined range of the behavior of the evaporator blowout temperature Te by the compressor ON-OFF control, and odor is generated from the evaporator 9. To determine the conditions for
The determination accuracy of the odor generation condition is improved.

【０１３５】（第８実施形態）上述した第５〜第７実施
形態では、ステップＳ１８３、Ｓ１８５にて臭い発生条
件に該当すると判定したときに、ステップＳ３３０で、
圧縮機１のＯＦＦ温度Ｔｅｏｆｆを（ＴＥＯ−０．３
℃）に引き上げてヒステリシス幅を縮小しているが、第
８実施形態では、これとは逆に、圧縮機１のＯＮ温度Ｔ
ｅｏｎをＴＥＯより引き下げて、ヒステリシス幅を縮小
する。(Eighth Embodiment) In the above-described fifth to seventh embodiments, when it is determined in step S183 or S185 that the odor generation condition is satisfied, the process proceeds to step S330.
The OFF temperature Teoff of the compressor 1 is set to (TEO-0.3
° C) to reduce the hysteresis width. In the eighth embodiment, on the contrary, the ON temperature T of the compressor 1 is reduced.
eon is lowered from TEO to reduce the hysteresis width.

【０１３６】第８実施形態を図１９により具体的に説明
すると、ステップＳ１００〜Ｓ１８５までは図１７と同
じである。ステップＳ１８５にて湿球温度Ｔｗｅｔに基
づいて臭い発生条件に該当すると判定されると、次のス
テップＳ３２５で圧縮機１のＯＮ温度Ｔｅｏｎを（ＴＥ
Ｏ−０．６５℃）に引き下げる。一方、圧縮機１のＯＦ
Ｆ温度ＴｅｏｆｆはステップＳ３３５で（ＴＥＯ−１
℃）とする。従って、ＯＦＦ温度Ｔｅｏｆｆは通常制御
時のステップＳ３１０と同一値となる。The eighth embodiment will be described in detail with reference to FIG. 19. Steps S100 to S185 are the same as those in FIG. If it is determined in step S185 that the odor generation condition is satisfied based on the wet bulb temperature Twet, the ON temperature Teon of the compressor 1 is set to (TE) in the next step S325.
O-0.65 ° C). On the other hand, OF of the compressor 1
The F temperature Teoff is set to (TEO-1) in step S335.
° C). Therefore, the OFF temperature Teoff has the same value as in step S310 during normal control.

【０１３７】図２０は第８実施形態の制御を示すもの
で、臭い対策の制御時には、ＯＮ温度Ｔｅｏｎの引き下
げにより圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御のヒステリシス幅が
０．３５℃まで縮小する。これにより、蒸発器吹出温度
Ｔｅの上限値が湿球温度Ｔｗｅｔより低い温度となり、
凝縮水が乾ききることがない。換言すると、蒸発器９の
表面が凝縮水により常に濡れた状態に保持されるので、
蒸発器９からの臭い発生を抑制できる。FIG. 20 shows the control according to the eighth embodiment. In the control for preventing odor, the hysteresis width of the compressor ON-OFF control is reduced to 0.35 ° C. by lowering the ON temperature Teon. Thereby, the upper limit value of the evaporator outlet temperature Te becomes lower than the wet bulb temperature Twet,
Condensed water never dries. In other words, since the surface of the evaporator 9 is always kept wet by the condensed water,
Odor generation from the evaporator 9 can be suppressed.

【０１３８】（第９実施形態）上述した第５〜第８実施
形態では、臭い対策の制御時に、圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制
御のヒステリシス幅を小さくし、その結果として圧縮機
ＯＮ−ＯＦＦ制御の周期が小さくなるようにしている
が、第９実施形態は圧縮機１のＯＮ時間をタイマー手段
により直接所定時間に制限することにより、圧縮機ＯＮ
−ＯＦＦ制御の周期を小さくして、臭い発生の抑制を図
るものである。(Ninth Embodiment) In the above-described fifth to eighth embodiments, the hysteresis width of the compressor ON-OFF control is reduced at the time of controlling the odor, and as a result, the cycle of the compressor ON-OFF control is reduced. However, in the ninth embodiment, the ON time of the compressor 1 is directly limited to a predetermined time by a timer means, so that the ON time of the compressor 1 is reduced.
The purpose of the present invention is to reduce the cycle of the -OFF control to suppress the generation of odor.

【０１３９】まず、第９実施形態の課題を図２１により
説明すると、図２１はＴＥＯを２６℃という、かなり高
温レベルに上げた場合であり、図中の実線は温度センサ
３２により検出される蒸発器吹出温度Ｔｅの挙動であ
り、一点鎖線は蒸発器９のフィン表面温度の挙動であ
り、この場合はＴＥＯが２６℃という高温にあるため、
圧縮機１がＯＮしたときの蒸発器吹出温度Ｔｅおよびフ
ィン表面温度のアンダーシュート量が大きくなる傾向に
ある。図２１は従来通り圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御のヒス
テリシス幅を常時１℃にしている場合であり、その結
果、圧縮機ＯＮ時間：６秒、ＯＮ−ＯＦＦ周期：９０秒
となり、フィン表面温度のアンダーシュートによりフィ
ン表面温度がＡ部に示すように露点温度Ｔｒｔよりも低
下して、凝縮水を発生する。First, the problem of the ninth embodiment will be described with reference to FIG. 21. FIG. 21 shows a case where TEO is raised to a very high temperature level of 26 ° C., and the solid line in FIG. The dashed line shows the behavior of the fin surface temperature of the evaporator 9, and in this case, the TEO is at a high temperature of 26 ° C.
The amount of undershoot of the evaporator blowout temperature Te and the fin surface temperature when the compressor 1 is turned on tends to increase. FIG. 21 shows a case where the hysteresis width of the compressor ON-OFF control is always set to 1 ° C., as a result. As a result, the compressor ON time is 6 seconds, the ON-OFF cycle is 90 seconds, and the fin surface temperature is under. As a result of the chute, the fin surface temperature falls below the dew point temperature Trt as shown in part A, and condensed water is generated.

【０１４０】そして、圧縮機ＯＦＦにより蒸発器吹出温
度Ｔｅおよびフィン表面温度が湿球温度Ｔｗｅｔより十
分高い温度まで上昇する。これにより、凝縮水が乾きき
るので、蒸発器９の表面が凝縮水により濡れた状態と乾
いた状態を繰り返し、蒸発器９から臭いを発生する。When the compressor is turned off, the evaporator outlet temperature Te and the fin surface temperature rise to temperatures sufficiently higher than the wet bulb temperature Twet. As a result, the condensed water is completely dried, so that the surface of the evaporator 9 repeats the state of being wet with the condensed water and the state of being dry, and the evaporator 9 generates an odor.

【０１４１】特に、ＴＥＯの高温域では、圧縮機１のＯ
Ｎにより蒸発器フィン表面温度が速やかに低下するが、
温度センサ３２の検出する蒸発器吹出温度Ｔｅはセンサ
応答遅れによりフィン表面温度の低下に比べて遅れて低
下する。このため、実際の蒸発器フィン表面温度の低下
に対して、圧縮機１のＯＮ期間が過度に長いという現象
が生じ、このことがフィン表面温度のアンダーシュート
をより一層助長することになる。In particular, in the high temperature range of TEO, the O
The surface temperature of the evaporator fin is rapidly lowered by N.
The evaporator outlet temperature Te detected by the temperature sensor 32 decreases later than the decrease of the fin surface temperature due to a sensor response delay. For this reason, a phenomenon occurs in which the ON period of the compressor 1 is excessively long with respect to the actual decrease in the evaporator fin surface temperature, which further promotes the undershoot of the fin surface temperature.

【０１４２】上記点に鑑みて、第９実施形態では、ＴＥ
Ｏの高温域を判定して、圧縮機１のＯＮ時間をタイマー
手段により強制的に所定時間内に制限する。In view of the above, in the ninth embodiment, the TE
The high temperature range of O is determined, and the ON time of the compressor 1 is forcibly limited to a predetermined time by a timer means.

【０１４３】第９実施形態を図２２により説明すると、
ステップＳ１００、Ｓ１１０、Ｓ１５０は上記各実施形
態と同じであり、ステップＳ１８７でＴＥＯが高温域で
あるか判定する。具体例としては、ＴＥＯ＞２０℃を判
定し、ＴＥＯが２０℃より高いときは高温域と判定す
る。The ninth embodiment will be described with reference to FIG.
Steps S100, S110, and S150 are the same as those in the above embodiments, and it is determined in step S187 whether TEO is in a high temperature range. As a specific example, it is determined that TEO> 20 ° C., and when TEO is higher than 20 ° C., it is determined to be in a high temperature range.

【０１４４】ステップＳ１８７の判定がＹＥＳである
と、次に、ステップＳ３５０で蒸発器吹出温度Ｔｅが図
２３の点の通過を判定する。すなわち、蒸発器吹出温
度ＴｅがＴＥＯより低い状態（Ｔｅ＜ＴＥＯ）から、Ｔ
ｅがＴＥＯを上回る状態（Ｔｅ≧ＴＥＯ）になったかを
判定する。このステップＳ３５０の判定がＹＥＳである
と、次に、ステップＳ３６０で圧縮機１を所定時間（具
体例として１秒間）だけＯＮし、その後、圧縮機１をＯ
ＦＦする。If the determination in step S187 is YES, then in step S350, it is determined whether the evaporator outlet temperature Te has passed the point shown in FIG. That is, from the state in which the evaporator outlet temperature Te is lower than TEO (Te <TEO),
It is determined whether e has exceeded TEO (Te ≧ TEO). If the determination in step S350 is YES, then, in step S360, the compressor 1 is turned ON for a predetermined time (1 second as a specific example), and then the compressor 1 is turned ON.
FF.

【０１４５】ここで、圧縮機１のＯＮ時間が１秒という
短時間であるため、サイクル側およびセンサ応答性のた
めに、圧縮機１のＯＮ後も蒸発器吹出温度Ｔｅは若干の
時間上昇を続け、その後、図２３の点（圧縮機１のＯ
ＦＦ後の時点）から蒸発器吹出温度Ｔｅが下降し始め、
若干の時間経過後に、点で再び、蒸発器吹出温度Ｔｅ
が上昇する。Since the ON time of the compressor 1 is as short as 1 second, the evaporator outlet temperature Te slightly increases after the compressor 1 is turned ON due to the cycle side and the sensor response. Then, the point of FIG.
After the FF), the evaporator outlet temperature Te starts to decrease,
After a lapse of some time, again at the point the evaporator outlet temperature Te
Rises.

【０１４６】ステップＳ３５０で蒸発器吹出温度Ｔｅの
図２３の点の通過を判定しないときはステップＳ３７
０に進み、圧縮機１のＯＮの時点から所定時間（圧縮
機ＯＮ時間より十分長い時間で、具体例として１０秒
間）経過しても、蒸発器吹出温度Ｔｅが下降しない状態
にあるかを判定する。If it is determined in step S350 that the evaporator outlet temperature Te has not passed through the point shown in FIG. 23, step S37 is used.
0, it is determined whether or not the evaporator blowout temperature Te does not drop even if a predetermined time (a time sufficiently longer than the compressor ON time, specifically 10 seconds) elapses from the time when the compressor 1 is turned on. I do.

【０１４７】通常は、圧縮機１のＯＮにより図２３の
点から点に向かい蒸発器吹出温度Ｔｅが下降するの
で、ステップＳ３７０の判定はＮＯとなり、ステップＳ
３８０で圧縮機１のＯＦＦを維持する。Normally, the evaporator outlet temperature Te decreases from point to point in FIG. 23 when the compressor 1 is turned on, so that the determination in step S370 is NO, and the determination in step S370 is NO.
At 380, the compressor 1 is kept off.

【０１４８】もし、何らかの原因により圧縮機ＯＮの時
点からＴｅが図２３の１点鎖線Ｂのように上昇し続け
るときは、ステップＳ３７０の判定がＹＥＳとなり、ス
テップＳ３６０に進み、圧縮機１を１秒間だけＯＮす
る。If Te continues to rise as indicated by the alternate long and short dash line B in FIG. 23 from the point when the compressor is turned on for some reason, the determination in step S370 is YES, the process proceeds to step S360, and the compressor 1 is set to 1 Turn ON only for seconds.

【０１４９】以上の制御により、図２３の点の通過ご
とに１秒間だけ圧縮機１をＯＮさせる。このため、第９
実施形態によると、図２４に示すようにＴＥＯ＝２６℃
の場合に圧縮機ＯＮ時間の強制的な制限により蒸発器吹
出温度Ｔｅの下限値を湿球温度Ｔｗｅｔより高い温度に
維持できる。このことは蒸発器９の表面を常に乾いた状
態に維持でき、蒸発器９からの臭い発生を抑制できる。With the above control, the compressor 1 is turned ON for one second every time the point shown in FIG. 23 is passed. Therefore, the ninth
According to the embodiment, TEO = 26 ° C. as shown in FIG.
In this case, the lower limit of the evaporator outlet temperature Te can be maintained at a temperature higher than the wet bulb temperature Twet by forcibly restricting the compressor ON time. This can keep the surface of the evaporator 9 dry at all times, and can suppress the generation of odor from the evaporator 9.

【０１５０】しかも、第９実施形態によると、蒸発器吸
い込み空気の温度、湿度を検出しなくても、蒸発器９か
らの臭い抑制の制御が可能であるから、センサ数の削減
により装置全体のコスト低減を図ることができ、実用
上、極めて有利である。Further, according to the ninth embodiment, it is possible to control the suppression of the odor from the evaporator 9 without detecting the temperature and humidity of the evaporator intake air. The cost can be reduced, which is extremely advantageous in practical use.

【０１５１】（第１０実施形態）なお、第９実施形態で
は、圧縮機ＯＮ時間を１秒間という値に固定する場合に
ついて説明したが、第１０実施形態では圧縮機ＯＮ時間
を蒸発器９の熱負荷増大により長くするよう可変する。
ここで、目標蒸発器温度ＴＥＯは蒸発器９の熱負荷が大
きいほど低くなるように算出される。(Tenth Embodiment) In the ninth embodiment, the case where the compressor ON time is fixed to a value of 1 second has been described. However, in the tenth embodiment, the compressor ON time is determined by the heat of the evaporator 9. It is changed to be longer by increasing the load.
Here, the target evaporator temperature TEO is calculated to be lower as the heat load of the evaporator 9 is larger.

【０１５２】そこで、第１０実施形態では例えば、ＴＥ
Ｏ＝２５℃のとき、圧縮機ＯＮ時間＝１秒、ＴＥＯ＝２
０℃のとき、圧縮機ＯＮ時間＝１．５秒、ＴＥＯ＝１５
℃のとき、圧縮機ＯＮ時間＝２秒と決める。Therefore, in the tenth embodiment, for example, TE
When O = 25 ° C., compressor ON time = 1 second, TEO = 2
At 0 ° C., compressor ON time = 1.5 seconds, TEO = 15
When the temperature is ° C, the compressor ON time is determined to be 2 seconds.

【０１５３】第１０実施形態では例えば、ＴＥＯ＞１３
℃を判定し、ＴＥＯが１３℃より高いときを高温域と判
定してもよい。In the tenth embodiment, for example, TEO> 13
° C, and when TEO is higher than 13 ° C, it may be determined to be a high temperature range.

【０１５４】第９、第１０実施形態におけるＴＥＯの高
温域とは、要は、圧縮機１のＯＦＦにより蒸発器吹出温
度が蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗｅｔ以上に上昇
して、凝縮水が乾ききる条件を満足する温度域である。
従って、この高温域の判定温度は使用地域により可変す
ることが好ましく、さらには、空調の使用季節により高
温域の判定温度を可変するようにしてもよい。The high temperature range of TEO in the ninth and tenth embodiments means that, when the compressor 1 is turned off, the evaporator outlet temperature rises above the wet bulb temperature Twet of the evaporator intake air, and condensed water is removed. It is a temperature range that satisfies the conditions for drying out.
Therefore, it is preferable that the determination temperature in the high temperature range be varied depending on the use area. Further, the determination temperature in the high temperature range may be varied according to the season in which the air conditioner is used.

【０１５５】（第１１実施形態）第１１実施形態は、圧
縮機１を所定の時間間隔で短時間だけ間欠的に作動させ
る間欠運転モードを実行するようになっており、これに
より、蒸発器９からの臭い発生を抑制しつつ、圧縮機駆
動源（車両エンジン４）の省動力効果をより一層高める
ものである。(Eleventh Embodiment) In the eleventh embodiment, an intermittent operation mode in which the compressor 1 is operated intermittently for a short period of time at a predetermined time interval is executed. This further enhances the power saving effect of the compressor drive source (vehicle engine 4) while suppressing the generation of odor from the vehicle.

【０１５６】図２７は第１１実施形態による圧縮機制御
のフーロチャートであり、ステップＳ１００、Ｓ１１
０、Ｓ１５０〜Ｓ１９０における制御処理は上記各実施
形態と同じである。FIG. 27 is a flowchart of the compressor control according to the eleventh embodiment, and includes steps S100 and S11.
0, the control processing in S150 to S190 is the same as in each of the above embodiments.

【０１５７】エアコンスイッチ３８ｅ（図１）のＯＮ時
にはステップＳ１５０〜Ｓ１８０の各処理を第１実施形
態等と同様に行う。なお、ステップＳ１５０による目標
蒸発器温度ＴＥＯの算出は、ＴＡＯから算出される室温
制御用の目標蒸発器温度ＴＥＯ１（図３のステップＳ１
２０参照）のみに基づいて決定してもよいが、第１実施
形態等と同様に、室温制御用の目標蒸発器温度ＴＥＯ１
の他に、車室内湿度制御用目標蒸発器温度ＴＥＯ２（図
３のステップＳ１３０参照）、および車両窓ガラスの防
曇制御用目標蒸発器温度ＴＥＯ３（図３のステップＳ１
４０参照）を算出し、これらのうち最も低い温度を最終
的に目標蒸発器温度ＴＥＯとして算出してもよい。When the air conditioner switch 38e (FIG. 1) is turned on, the processes in steps S150 to S180 are performed in the same manner as in the first embodiment. The calculation of the target evaporator temperature TEO in step S150 is based on the target evaporator temperature TEO1 for room temperature control calculated from TAO (step S1 in FIG. 3).
20), but similarly to the first embodiment and the like, the target evaporator temperature TEO1 for room temperature control.
In addition, the vehicle interior humidity control target evaporator temperature TEO2 (see step S130 in FIG. 3) and the vehicle windowpane anti-fog control target evaporator temperature TEO3 (step S1 in FIG. 3).
40), and the lowest temperature among them may be finally calculated as the target evaporator temperature TEO.

【０１５８】そして、ステップＳ１８０において目標蒸
発器温度ＴＥＯが湿球温度Ｔｗｅｔおよび露点温度Ｔｒ
ｔ付近の温度に設定されているかを判定し、これによ
り、蒸発器９から臭いが発生する条件に該当するかどう
かを判定する。ステップＳ１８０の判定がＹＥＳである
と、ステップＳ４００に進み、圧縮機１を所定の時間間
隔で短時間だけ間欠的に作動させる間欠運転モードを実
行する。Then, in step S180, the target evaporator temperature TEO is changed to the wet bulb temperature Twet and the dew point temperature Tr.
It is determined whether or not the temperature is set to a temperature around t, thereby determining whether or not the condition that the odor is generated from the evaporator 9 is satisfied. If the determination in step S180 is YES, the process proceeds to step S400 to execute an intermittent operation mode in which the compressor 1 is intermittently operated for a short time at predetermined time intervals.

【０１５９】具体的に説明すると、ステップＳ４００で
は第１タイマー手段による第１所定時間ｔ１の間、圧縮
機１を停止し、第２タイマー手段による第２所定時間ｔ
２の間だけ圧縮機１を作動させ、これを繰り返す。ここ
で、第２所定時間ｔ２は、圧縮機１を短時間作動させ
て、蒸発器９の表面の凝縮水による濡れ状態の割合が減
少する速度（換言すると、蒸発器９の表面が乾いていく
速度）を低下させるための時間設定であり、例えば、１
秒である。More specifically, in step S400, the compressor 1 is stopped for the first predetermined time t1 by the first timer means, and the second predetermined time t
The compressor 1 is operated only during the period 2 and this is repeated. Here, during the second predetermined time t2, the compressor 1 is operated for a short time to reduce the rate of the wet state of the surface of the evaporator 9 by the condensed water (in other words, the surface of the evaporator 9 dries). Speed) to set the time, for example, 1
Seconds.

【０１６０】これに反し、第１所定時間ｔ１は第２所定
時間ｔ２よりはるかに長い時間例えば、３０秒であり、
これにより、圧縮機１の稼働率を低下させ、省動力効果
を最大限に発揮する。On the other hand, the first predetermined time t1 is much longer than the second predetermined time t2, for example, 30 seconds.
As a result, the operation rate of the compressor 1 is reduced, and the power saving effect is maximized.

【０１６１】この間欠運転モードでは、蒸発器９からの
臭い発生も次の理由から抑制できる。つまり、通常の冷
房運転条件では、上記間欠運転モードによる圧縮機停止
期間（時間Ｔ２の期間）の設定により、蒸発器９の表面
で凝縮水の蒸発が徐々に進行していき、蒸発器９の表面
の濡れ割合が徐々に減少し、蒸発器９の表面が徐々に乾
いていく。In this intermittent operation mode, the generation of odor from the evaporator 9 can also be suppressed for the following reasons. That is, under the normal cooling operation condition, the evaporation of the condensed water gradually progresses on the surface of the evaporator 9 by the setting of the compressor stop period (time period T2) in the intermittent operation mode. The surface wetting ratio gradually decreases, and the surface of the evaporator 9 gradually dries.

【０１６２】この際、蒸発器９の表面では冷媒蒸発量の
不均一による温度分布が不可避的に発生するので、凝縮
水の乾ききる箇所が蒸発器９表面において部分的に徐々
に増加していく。このため、臭い成分が少しずつ分散し
て蒸発器９表面から離脱する。この結果、上記間欠運転
モードによると、臭気レベルを低く抑えることができ、
臭気レベルが不快と感じるレベルまで上昇することがな
い。At this time, a temperature distribution is inevitably generated on the surface of the evaporator 9 due to non-uniformity of the evaporation amount of the refrigerant. Therefore, a portion where the condensed water is completely dried gradually increases on the surface of the evaporator 9. . For this reason, the odor component is gradually dispersed and separated from the surface of the evaporator 9. As a result, according to the intermittent operation mode, the odor level can be suppressed low,
The odor level does not rise to a level that makes you feel uncomfortable.

【０１６３】次のステップ４１０では、上記ステップＳ
４００による間欠運転モードの実行回数をカウントす
る。このカウントは、第１所定時間ｔ１による圧縮機１
の作動回数、第２所定時間ｔ２による圧縮機１の停止回
数、あるいは、間欠運転モードの１サイクル（ｔ１＋ｔ
２）の実行回数のいずれをカウントしてもよい。In the next step 410, the above step S
The number of executions of the intermittent operation mode by 400 is counted. This count is calculated by the compressor 1 for the first predetermined time t1.
, The number of stops of the compressor 1 due to the second predetermined time t2, or one cycle of the intermittent operation mode (t1 + t
Any of the number of executions of 2) may be counted.

【０１６４】次のステップ４２０では、上記間欠運転モ
ードの実行回数が所定値、例えば、１０回以上になった
か判定し、上記間欠運転モードの実行回数が所定値以上
になると、ステップＳ４３０に進み、上記間欠運転モー
ドを所定回数、実行した後における蒸発器吹出温度Ｔｅ
が湿球温度Ｔｗｅｔ以下であるか判定する。In the next step 420, it is determined whether or not the number of executions of the intermittent operation mode has reached a predetermined value, for example, 10 or more. If the number of executions of the intermittent operation mode has exceeded the predetermined value, the process proceeds to step S430. Evaporator outlet temperature Te after executing the above-mentioned intermittent operation mode a predetermined number of times
Is lower than or equal to the wet bulb temperature Twet.

【０１６５】通常の冷房運転条件では、上記のごとく間
欠運転モードの実行により蒸発器９の表面が徐々に乾い
ていくので、上記間欠運転モードを所定回数（例えば、
１０回）以上実行した後では、蒸発器９の表面の凝縮水
が乾ききって、蒸発器吹出温度Ｔｅが図２８のＸ点のよ
うに湿球温度Ｔｗｅｔより高い温度に上昇する。Under normal cooling operation conditions, the surface of the evaporator 9 gradually dries as a result of the execution of the intermittent operation mode as described above.
After 10 or more executions, the condensed water on the surface of the evaporator 9 is completely dried, and the evaporator outlet temperature Te rises to a temperature higher than the wet bulb temperature Twet as indicated by the point X in FIG.

【０１６６】このように、蒸発器９の表面の凝縮水が乾
ききって、蒸発器吹出温度Ｔｅが湿球温度Ｔｗｅｔを上
回る状態では、蒸発器９表面からの臭い発生がないの
で、ステップＳ４３０からステップＳ１９０に進み、通
常の圧縮機制御を行う。As described above, when the condensed water on the surface of the evaporator 9 is completely dried and the evaporator outlet temperature Te exceeds the wet bulb temperature Twet, no odor is generated from the evaporator 9 surface. Proceeding to step S190, normal compressor control is performed.

【０１６７】これに反し、蒸発器９の吸い込み空気温度
が非常に低いときなどには蒸発器９の表面での凝縮水の
蒸発が僅少となるので、間欠運転モードを所定回数（１
０回）実行した後においても蒸発器９の表面が凝縮水に
て濡れた状態が維持され、蒸発器吹出温度Ｔｅ≦湿球温
度Ｔｗｅｔの関係が維持されることが稀にある。この場
合には、ステップＳ４３０の判定がＹＥＳとなるので、
ステップＳ４４０に進み、臭い抑制の圧縮機制御を行
う。On the other hand, when the temperature of the intake air of the evaporator 9 is very low, the evaporation of the condensed water on the surface of the evaporator 9 becomes very small.
0), the surface of the evaporator 9 is kept wet with the condensed water even after the execution, and the relationship of evaporator blowing temperature Te ≦ wet bulb temperature Twet is rarely maintained. In this case, since the determination in step S430 is YES,
Proceeding to step S440, compressor control for odor suppression is performed.

【０１６８】すなわち、ステップＳ４４０の圧縮機制御
では、間欠運転モードを所定回数（１０回）実行した時
点（ステップＳ４２０の判定がＹＥＳとなった時点）に
おける蒸発器吹出温度Ｔｅ’を、圧縮機１がＯＮすると
きの目標温度Ｔｅｏｎとし、圧縮機１がＯＦＦするとき
の目標温度ＴｅｏｆｆをＴｅ’−１℃に設定して、圧縮
機１の作動を断続制御する。つまり、ステップＳ４４０
の圧縮機制御では、間欠運転モードを所定回数実行した
時点における蒸発器吹出温度Ｔｅ’を目標蒸発器温度Ｔ
ＥＯにして、以後、圧縮機１の作動を断続制御すること
になる。That is, in the compressor control in step S440, the evaporator outlet temperature Te 'at the time when the intermittent operation mode is executed a predetermined number of times (10 times) (when the determination in step S420 is YES) is taken as the compressor 1 Is set to a target temperature Teon when the compressor 1 is turned on, and a target temperature Teoff when the compressor 1 is turned off is set to Te′−1 ° C., and the operation of the compressor 1 is intermittently controlled. That is, step S440
In the compressor control of the above, the evaporator outlet temperature Te ′ at the time when the intermittent operation mode is executed a predetermined number of times is set to the target evaporator temperature T
After EO, the operation of the compressor 1 is intermittently controlled.

【０１６９】ステップＳ４４０の圧縮機制御により、蒸
発器吹出温度Ｔｅが湿球温度Ｔｗｅｔ以下に制御される
ので、蒸発器９からの臭い発生を抑制できる。Since the evaporator outlet temperature Te is controlled to be equal to or lower than the wet bulb temperature Twet by the compressor control in step S440, generation of odor from the evaporator 9 can be suppressed.

【０１７０】また、圧縮機１をＴｅ’−１℃という、露
点温度Ｔｒｔより高い温度でＯＦＦするので、露点温度
Ｔｒｔ以下で圧縮機１をＯＦＦする場合に比して、圧縮
機１の稼働率を低く抑えて、省動力効果も発揮できる。Since the compressor 1 is turned off at a temperature higher than the dew point temperature Trt of Te'-1 ° C., the operating rate of the compressor 1 is lower than when the compressor 1 is turned off below the dew point temperature Trt. And the power saving effect can be exhibited.

【０１７１】ところで、ステップＳ４００の間欠運転モ
ードは、ごく短時間ｔ２の圧縮機作動という特殊な間欠
作動を繰り返すので、車両エンジン４の運転形態からみ
て長時間継続することは好ましくない。しかし、本実施
形態では、間欠運転モードの回数が所定回数以上になる
と、ステップＳ４００の間欠運転モードを停止し、ステ
ップＳ１９０の通常の圧縮機制御またはステップＳ４４
０の臭い抑制の圧縮機制御に移行するから、圧縮機作動
時間および圧縮機停止時間が目標温度ＴｅｏｎとＴｅｏ
ｆｆのヒステリシス幅に基づく時間まで延びるので、車
両エンジン４にとって好ましい運転形態となる。In the intermittent operation mode of step S400, since the special intermittent operation of the compressor operation for a very short time t2 is repeated, it is not preferable to continue the operation for a long time in view of the operation mode of the vehicle engine 4. However, in the present embodiment, when the number of the intermittent operation modes becomes equal to or more than the predetermined number, the intermittent operation mode in step S400 is stopped, and the normal compressor control in step S190 or the step S44.
Since the operation shifts to the compressor control for suppressing the odor of zero, the compressor operation time and the compressor stop time are set to the target temperatures Teon and Teo.
Since the time is extended up to the time based on the hysteresis width of ff, the driving mode is favorable for the vehicle engine 4.

【０１７２】なお、ステップＳ１８０の判定がＮＯであ
るときも、蒸発器９表面からの臭い発生がないので、ス
テップＳ１９０に進み、通常の圧縮機制御を行う。When the determination in step S180 is NO, no odor is generated from the surface of the evaporator 9, so that the process proceeds to step S190, and normal compressor control is performed.

【０１７３】上記したステップＳ４４０の圧縮機制御に
おいては目標温度Ｔｅｏｎ＝Ｔｅ’としているが、Ｔｅ
ｏｎ＝湿球温度Ｔｗｅｔとし、Ｔｅｏｆｆ＝Ｔｗｅｔ−
１℃に設定して、圧縮機１を断続制御するようにしても
同様の効果を発揮できる。In the compressor control in step S440 described above, the target temperature is set to Teon = Te '.
on = wet bulb temperature Twet, Teoff = Twet−
The same effect can be exerted by setting the temperature at 1 ° C. and controlling the compressor 1 intermittently.

【０１７４】（他の実施形態）なお、第１〜第８実施形
態では、蒸発器９の吸い込み側に配置した温度センサ３
９および湿度センサ４０により蒸発器吸い込み空気の温
度Ｔｉｎおよび湿度ＲＨｉを検出しているが、内外気の
吸入モードが内気モードであるときは、蒸発器吸い込み
空気の温度および湿度は内気センサ３４により検出され
る車室内温度Ｔｒ、車室内湿度センサ３３により検出さ
れる車室内湿度ＲＨｒと略同一となるので、内気センサ
３４および車室内湿度センサ３３の検出値を蒸発器吸い
込み空気の温度および湿度として用いて、各実施形態の
圧縮機制御を行うようにしてよい。(Other Embodiments) In the first to eighth embodiments, the temperature sensor 3 arranged on the suction side of the evaporator 9 is used.
9 and the humidity sensor 40 detect the temperature Tin and humidity RHi of the evaporator suction air, but when the inside and outside air suction mode is the inside air mode, the temperature and humidity of the evaporator suction air are detected by the inside air sensor 34. Is substantially the same as the vehicle interior temperature Tr and the vehicle interior humidity RHr detected by the vehicle interior humidity sensor 33, so that the detected values of the inside air sensor 34 and the vehicle interior humidity sensor 33 are used as the temperature and humidity of the evaporator suction air. Thus, the compressor control of each embodiment may be performed.

【０１７５】また、蒸発器吸い込み空気の湿球温度Ｔｗ
ｅｔは図２５（ｂ）の期間の蒸発器吹出温度Ｔｅであ
り、この期間の蒸発器吹出温度Ｔｅは圧縮機１がＯＮ
状態からＯＦＦ状態に切り替わった後に、所定時間（例
えば、３０秒）経過後に到達する温度であるから、蒸発
器吸い込み空気の温度Ｔｉｎおよび湿度ＲＨｉに基づい
て湿球温度Ｔｗｅｔを算出する代わりに、圧縮機１がＯ
Ｎ状態からＯＦＦ状態に切り替わった後に、所定時間経
過してからの蒸発器吹出温度Ｔｅを湿球温度Ｔｗｅｔと
して推定してもよい。これによると、内外気の吸入モー
ドが外気モードであり、かつ、外気湿度センサを備えて
いない場合にも対応できる。Further, the wet bulb temperature Tw of the air sucked into the evaporator is obtained.
et is the evaporator outlet temperature Te in the period of FIG. 25 (b), and the evaporator outlet temperature Te in this period is such that the compressor 1 is ON.
Since the temperature reaches a predetermined time (for example, 30 seconds) after the state is switched from the OFF state to the OFF state, instead of calculating the wet bulb temperature Twet based on the evaporator intake air temperature Tin and the humidity RHi, the compression is performed. Machine 1 is O
After switching from the N state to the OFF state, the evaporator outlet temperature Te after a predetermined time has elapsed may be estimated as the wet bulb temperature Twet. According to this, it is possible to cope with the case where the inside / outside air suction mode is the outside air mode and the outside air humidity sensor is not provided.

【０１７６】また、上記の実施形態では、蒸発器温度を
検出する温度センサとして、蒸発器吹出空気温度Ｔｅを
検出する温度センサ３２を用いる場合について説明した
が、蒸発器温度を検出する温度センサとして、蒸発器フ
ィン温度等を検出する温度センサを用いることが可能で
ある。In the above embodiment, the case where the temperature sensor 32 for detecting the evaporator air temperature Te is used as the temperature sensor for detecting the evaporator temperature has been described. It is possible to use a temperature sensor for detecting the evaporator fin temperature and the like.

【０１７７】また、上記の実施形態では、車両エンジン
４の稼働時（車両走行時）における圧縮機１のＯＮ−Ｏ
ＦＦ制御について説明したが、停車時に車両エンジン４
を自動的に停止させるエコラン車、あるいは、車両エン
ジンと走行用電動モータの両方を搭載し、停車時に車両
エンジンを停止させるハイブリッド車において、停車時
の圧縮機ＯＮ−ＯＦＦ制御に本発明を適用してもよい。
この場合には、本発明の制御により停車時の圧縮機ＯＦ
Ｆ期間を延ばすことと、臭い発生を抑制することを良好
に両立できる。In the above embodiment, the ON-O of the compressor 1 when the vehicle engine 4 is operating (when the vehicle is running).
The FF control has been described.
The present invention is applied to a compressor ON-OFF control when the vehicle is stopped in an eco-run vehicle that automatically stops the vehicle or a hybrid vehicle that has both a vehicle engine and an electric motor for traveling and that stops the vehicle engine when the vehicle is stopped. You may.
In this case, the compressor OF when the vehicle stops is controlled by the control of the present invention.
Prolonging the period F and suppressing generation of odor can both be satisfactorily achieved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の第１実施形態の全体システム図であ
る。FIG. 1 is an overall system diagram of a first embodiment of the present invention.

【図２】第１実施形態による空調制御の全体の概要を示
すフローチャートである。FIG. 2 is a flowchart illustrating an outline of the entire air conditioning control according to the first embodiment.

【図３】第１実施形態による圧縮機制御を示すフローチ
ャートである。FIG. 3 is a flowchart illustrating compressor control according to the first embodiment.

【図４】第１実施形態による室温制御用の目標蒸発器温
度の特性図である。FIG. 4 is a characteristic diagram of a target evaporator temperature for room temperature control according to the first embodiment.

【図５】第１実施形態による湿度制御用の目標蒸発器温
度の特性図である。FIG. 5 is a characteristic diagram of a target evaporator temperature for humidity control according to the first embodiment.

【図６】第１実施形態による窓ガラス防曇用の目標蒸発
器温度の特性図である。FIG. 6 is a characteristic diagram of a target evaporator temperature for window glass anti-fog according to the first embodiment.

【図７】第１実施形態による圧縮機制御の作動説明図で
ある。FIG. 7 is an operation explanatory diagram of compressor control according to the first embodiment.

【図８】第２実施形態による圧縮機制御を示すフローチ
ャートである。FIG. 8 is a flowchart illustrating compressor control according to a second embodiment.

【図９】第２実施形態による圧縮機制御の作動説明図で
ある。FIG. 9 is an operation explanatory diagram of compressor control according to a second embodiment.

【図１０】第３実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 10 is a flowchart illustrating compressor control according to a third embodiment.

【図１１】第３実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 11 is an operation explanatory diagram of compressor control according to a third embodiment.

【図１２】第４実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 12 is a flowchart illustrating compressor control according to a fourth embodiment.

【図１３】第４実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 13 is an operation explanatory diagram of compressor control according to a fourth embodiment.

【図１４】第５実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 14 is a flowchart showing compressor control according to a fifth embodiment.

【図１５】第５実施形態に対応する従来技術の圧縮機制
御の作動説明図である。FIG. 15 is an operation explanatory view of a conventional compressor control corresponding to the fifth embodiment.

【図１６】第５実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 16 is an operation explanatory diagram of compressor control according to a fifth embodiment.

【図１７】第６実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 17 is a flowchart illustrating compressor control according to a sixth embodiment.

【図１８】第７実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 18 is a flowchart illustrating compressor control according to a seventh embodiment.

【図１９】第８実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 19 is a flowchart showing compressor control according to the eighth embodiment.

【図２０】第８実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 20 is an operation explanatory diagram of compressor control according to the eighth embodiment.

【図２１】第８実施形態に対応する従来技術の圧縮機制
御の作動説明図である。FIG. 21 is an operation explanatory view of a conventional compressor control corresponding to the eighth embodiment.

【図２２】第９実施形態による圧縮機制御を示すフロー
チャートである。FIG. 22 is a flowchart showing compressor control according to a ninth embodiment.

【図２３】第９実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 23 is an operation explanatory diagram of compressor control according to the ninth embodiment.

【図２４】第９実施形態による圧縮機制御の作動説明図
である。FIG. 24 is an operation explanatory diagram of compressor control according to the ninth embodiment.

【図２５】従来技術における圧縮機断続制御と、蒸発器
吹出温度の挙動および臭い発生のメカニズムとの関係を
示す説明図である。FIG. 25 is an explanatory diagram showing the relationship between the compressor intermittent control and the behavior of the evaporator blowout temperature and the mechanism of odor generation in the prior art.

【図２６】従来技術および本発明の説明に用いる湿り空
気線図である。FIG. 26 is a psychrometric chart used for describing the related art and the present invention.

【図２７】第１１実施形態による圧縮機制御を示すフロ
ーチャートである。FIG. 27 is a flowchart showing compressor control according to the eleventh embodiment.

【図２８】第１１実施形態の間欠運転モード時の蒸発器
吹出温度の挙動を示す特性図である。FIG. 28 is a characteristic diagram showing a behavior of an evaporator blowout temperature in an intermittent operation mode in an eleventh embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１…圧縮機、４…車両エンジン、９…蒸発器、３２…蒸
発器吹出温度センサ、３９…蒸発器吸い込み空気温度セ
ンサ、４０…蒸発器吸い込み空気湿度センサ。DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Compressor, 4 ... Vehicle engine, 9 ... Evaporator, 32 ... Evaporator outlet temperature sensor, 39 ... Evaporator intake air temperature sensor, 40 ... Evaporator intake air humidity sensor.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 大村 充世 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 野々山 浩司 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 井上 美光 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 中村 洋貴 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 穂満 敏伸 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 Ｆターム(参考） 3L011 AC02  ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing from the front page (72) Inventor Mitsyo Omura 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Prefecture Inside Denso Corporation (72) Inventor Koji Nonoyama 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Co., Ltd. Inside DENSO (72) Inventor Mitsumi Inoue 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Prefecture Inside DENSO Corporation (72) Inventor Hiroki Nakamura 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi Prefecture Inside DENSO Corporation (72) Invention Person Toshinobu Homan 1-1-1, Showa-cho, Kariya-shi, Aichi F-term in Denso Co., Ltd. 3L011 AC02

Claims (17)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 車室内へ吹き出される空気を冷却する蒸
発器（９）と、 前記蒸発器（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧
縮機（１）と、 前記蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、 前記圧縮機（１）の作動を、前記温度検出手段（３２）
により検出される前記蒸発器温度に応じて断続制御する
圧縮機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置にお
いて、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きは、前記蒸発器温度が前記蒸発器（９）の吸い込み空
気の湿球温度以下で、かつ、前記吸い込み空気の露点温
度より高い温度となるように前記圧縮機（１）の作動を
断続制御することを特徴とする車両用空調装置。An evaporator (9) for cooling air blown into a vehicle interior; a compressor (1) for compressing and discharging a refrigerant having passed through the evaporator (9); Temperature detecting means (3) for detecting the temperature of
2) and the operation of the compressor (1) is performed by the temperature detecting means (32).
A compressor control means (S9) for intermittently controlling according to the evaporator temperature detected by the evaporator (9). The operation of the compressor (1) is intermittently controlled so that the device temperature is equal to or lower than the wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator (9) and higher than the dew point temperature of the suction air. Vehicle air conditioner. 【請求項２】 前記圧縮機（１）の停止後に、前記蒸発
器温度が前記蒸発器の吸い込み空気の湿球温度もしくは
この湿球温度より所定温度低い温度まで上昇すると、前
記圧縮機（１）を作動状態に復帰させることを特徴とす
る請求項１に記載の車両用空調装置。2. After the compressor (1) is stopped, when the evaporator temperature rises to a wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator or a temperature lower than the wet-bulb temperature by a predetermined temperature, the compressor (1). The air conditioner for a vehicle according to claim 1, wherein the vehicle is returned to an operating state. 【請求項３】 車室内へ吹き出される空気を冷却する蒸
発器（９）と、 前記蒸発器（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧
縮機（１）と、 前記蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、 前記圧縮機（１）の作動を、前記温度検出手段（３２）
により検出される前記蒸発器温度に応じて断続制御する
圧縮機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置にお
いて、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きは、前記圧縮機（１）の停止後に前記蒸発器温度が前
記蒸発器（９）の吸い込み空気の湿球温度もしくはこの
湿球温度より所定温度低い温度に上昇してから所定時間
経過すると、前記圧縮機（１）を作動状態に復帰させる
ことを特徴とする車両用空調装置。3. An evaporator (9) for cooling air blown into the vehicle interior, a compressor (1) for compressing and discharging refrigerant passing through the evaporator (9), and an evaporator (9). Temperature detecting means (3) for detecting the temperature of
2) and the operation of the compressor (1) is performed by the temperature detecting means (32).
A compressor control means (S9) for intermittently controlling the temperature according to the evaporator temperature detected by the evaporator (9). When the evaporator temperature rises to a wet-bulb temperature of the suction air of the evaporator (9) or a temperature lower than the wet-bulb temperature by a predetermined temperature after the stop of the compressor (1), the compressor (1) ) Is returned to the operating state. 【請求項４】 車室内へ吹き出される空気を冷却する蒸
発器（９）と、 前記蒸発器（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧
縮機（１）と、 前記蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、 前記圧縮機（１）の作動を、前記温度検出手段（３２）
により検出される前記蒸発器温度に応じて断続制御する
圧縮機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置にお
いて、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きは、前記条件に該当しない場合に比して前記圧縮機
（１）の断続制御の周期を小さくすることを特徴とする
車両用空調装置。4. An evaporator (9) for cooling air blown into the vehicle interior, a compressor (1) for compressing and discharging refrigerant passing through the evaporator (9), and an evaporator (9). Temperature detecting means (3) for detecting the temperature of
2) and the operation of the compressor (1) is performed by the temperature detecting means (32).
And a compressor control means (S9) for performing intermittent control in accordance with the evaporator temperature detected by the evaporator (9). The cycle of the intermittent control of the compressor (1) is reduced as compared with the case where the above does not apply. 【請求項５】 前記圧縮機（１）の作動を断続制御する
ための目標蒸発器温度に、前記圧縮機（１）が停止する
ときの停止側目標温度と、前記圧縮機（１）が作動状態
に復帰するときの作動側目標温度とを設けるとともに、
前記停止側目標温度より前記作動側目標温度の方が所定
のヒステリシス幅だけ高い温度になっており、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当する場
合の前記ヒステリシス幅を、前記条件に該当しない場合
に比して小さくすることを特徴とする請求項４に記載の
車両用空調装置。5. A target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1), a stop-side target temperature when the compressor (1) is stopped, and an operation of the compressor (1). Set the working-side target temperature when returning to the state,
The operating-side target temperature is higher than the stop-side target temperature by a predetermined hysteresis width, and the hysteresis width in a case where the odor is generated from the evaporator (9) corresponds to the condition. The vehicle air conditioner according to claim 4, wherein the air conditioner is smaller than a case where the above does not apply. 【請求項６】 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条
件に該当する場合は、前記圧縮機（１）の作動状態の時
間を強制的に所定時間に制限することを特徴とする請求
項４に記載の車両用空調装置。6. The compressor according to claim 1, wherein when the condition that odor is generated from the evaporator is satisfied, the time of the operation state of the compressor is forcibly limited to a predetermined time. The vehicle air conditioner according to claim 4. 【請求項７】 車室内へ吹き出される空気を冷却する蒸
発器（９）と、 前記蒸発器（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧
縮機（１）と、 前記蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、 前記圧縮機（１）の作動を、前記温度検出手段（３２）
により検出される前記蒸発器温度に応じて断続制御する
圧縮機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置にお
いて、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きは、前記蒸発器温度が前記蒸発器（９）の吸い込み空
気の湿球温度より高い温度となるように前記圧縮機
（１）の作動を断続制御することを特徴とする車両用空
調装置。7. An evaporator (9) for cooling air blown into the vehicle interior, a compressor (1) for compressing and discharging refrigerant passing through the evaporator (9), and an evaporator (9). Temperature detecting means (3) for detecting the temperature of
2) and the operation of the compressor (1) is performed by the temperature detecting means (32).
A compressor control means (S9) for intermittently controlling according to the evaporator temperature detected by the evaporator (9). An air conditioner for a vehicle, wherein the operation of the compressor (1) is intermittently controlled so that the temperature of the compressor becomes higher than the wet bulb temperature of the intake air of the evaporator (9). 【請求項８】 前記圧縮機（１）の作動の断続に伴って
前記蒸発器（９）の表面で凝縮水の発生と凝縮水の乾燥
が繰り返される条件を判定することにより、前記蒸発器
（９）から臭いが発生する条件に該当することを判定す
ることを特徴とする請求項１ないし７のいずれか１つに
記載の車両用空調装置。8. A condition in which generation of condensed water and drying of condensed water are repeated on the surface of the evaporator (9) in accordance with intermittent operation of the compressor (1), whereby the evaporator (9) is determined. The vehicle air conditioner according to any one of claims 1 to 7, wherein it is determined from (9) that an odor is generated. 【請求項９】 前記蒸発器（９）の吸い込み空気の状態
と、前記圧縮機（１）の作動を断続制御するための目標
蒸発器温度とに基づいて、前記蒸発器（９）の表面で凝
縮水の発生と凝縮水の乾燥が繰り返される条件を判定す
ることを特徴とする請求項８に記載の車両用空調装置。9. The surface of the evaporator (9) based on the state of the intake air of the evaporator (9) and a target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1). The vehicle air conditioner according to claim 8, wherein a condition under which generation of condensed water and drying of the condensed water are repeated is determined. 【請求項１０】 前記目標蒸発器温度が前記蒸発器
（９）の吸い込み空気の湿球温度と露点温度付近にある
ときを、前記蒸発器（９）の表面で凝縮水の発生と凝縮
水の乾燥が繰り返される条件に該当すると判定すること
を特徴とする請求項９に記載の車両用空調装置。10. When the target evaporator temperature is near the wet bulb temperature and the dew point temperature of the suction air of the evaporator (9), the generation of condensed water and the condensed water on the surface of the evaporator (9) are performed. The vehicle air conditioner according to claim 9, wherein it is determined that the condition for repeating the drying is satisfied. 【請求項１１】 凝縮水が乾燥する所定温度以上の高温
域に、前記圧縮機（１）の作動を断続制御するための目
標蒸発器温度があるときを、前記蒸発器（９）の表面で
凝縮水の発生と凝縮水の乾燥が繰り返される条件に該当
すると判定することを特徴とする請求項８に記載の車両
用空調装置。11. When the target evaporator temperature for intermittently controlling the operation of the compressor (1) is in a high temperature range above a predetermined temperature at which the condensed water dries, the surface of the evaporator (9) The vehicle air conditioner according to claim 8, wherein it is determined that a condition under which generation of condensed water and drying of condensed water are repeated is satisfied. 【請求項１２】 前記蒸発器（９）の吸い込み空気の温
度を検出する温度センサ（３９）および前記吸い込み空
気の湿度を検出する湿度センサ（４０）を備え、この両
センサ（３９、４０）により検出された吸い込み空気温
度および吸い込み空気湿度に基づいて前記湿球温度を算
出することを特徴とする請求項１ないし３および請求項
７、１０のいずれか１つに記載の車両用空調装置。12. A temperature sensor (39) for detecting the temperature of the suction air of the evaporator (9) and a humidity sensor (40) for detecting the humidity of the suction air, and both sensors (39, 40) The vehicle air conditioner according to claim 1, wherein the wet bulb temperature is calculated based on the detected intake air temperature and the detected intake air humidity. 【請求項１３】 前記蒸発器（９）に車室内空気が吸い
込まれる内気モード時に、車室内温度と車室内湿度に基
づいて前記湿球温度を算出することを特徴とする請求項
１ないし３および請求項７、１０のいずれか１つに記載
の車両用空調装置。13. The wet-bulb temperature is calculated based on a vehicle interior temperature and a vehicle interior humidity in an inside air mode in which vehicle interior air is sucked into the evaporator (9). The vehicle air conditioner according to claim 7. 【請求項１４】 前記蒸発器（９）に車室外空気が吸い
込まれる外気モード時に、前記圧縮機（１）が作動状態
から停止し、その停止状態が所定時間経過した後の前記
蒸発器温度を前記湿球温度とすることを特徴とする請求
項１ないし３および請求項７、１０のいずれか１つに記
載の車両用空調装置。14. The compressor (1) is stopped from an operating state in an outside air mode in which air outside the vehicle compartment is sucked into the evaporator (9), and the evaporator temperature after a lapse of a predetermined time in the stopped state is reduced. The vehicle air conditioner according to claim 1, wherein the wet-bulb temperature is used. 【請求項１５】 車室内への吹出温度を制御するために
必要な第１目標蒸発器温度を決定する第１決定手段（Ｓ
１２０）と、 車室内の湿度を快適範囲に維持するために必要な第２目
標蒸発器温度を決定する第２決定手段（Ｓ１３０）と、 窓ガラスの曇り止めのために必要な第３目標蒸発器温度
を決定する第３決定手段（Ｓ１４０）と、 前記第１ないし第３目標蒸発器温度のうち最も低い温度
を最終的に目標蒸発器温度として決定する第４決定手段
（Ｓ１５０）とを有することを特徴とする請求項５、９
ないし１１のいずれか１つに記載の車両用空調装置。15. A first determining means (S) for determining a first target evaporator temperature necessary for controlling a temperature of air blown into a vehicle interior.
120), a second determining means (S130) for determining a second target evaporator temperature required to maintain the humidity in the passenger compartment in a comfortable range, and a third target evaporation required to prevent fogging of the window glass. A third determining means (S140) for determining the evaporator temperature; and a fourth determining means (S150) for finally determining the lowest temperature among the first to third target evaporator temperatures as the target evaporator temperature. 10. The method according to claim 9, wherein:
12. The air conditioner for a vehicle according to any one of claims 11 to 11. 【請求項１６】 車室内へ吹き出される空気を冷却する
蒸発器（９）と、 前記蒸発器（９）を通過した冷媒を圧縮し、吐出する圧
縮機（１）と、 前記蒸発器（９）の温度を検出する温度検出手段（３
２）と、 前記圧縮機（１）の作動を、前記温度検出手段（３２）
により検出される前記蒸発器温度に応じて断続制御する
圧縮機制御手段（Ｓ９）とを備える車両用空調装置にお
いて、 前記蒸発器（９）から臭いが発生する条件に該当すると
きに、第１所定時間（ｔ１）の間、前記圧縮機（１）を
停止させ、前記第１所定時間（ｔ１）よりも十分短い時
間である第２所定時間（ｔ２）の間、前記圧縮機（１）
を作動させる間欠運転モードを実行し、 前記間欠運転モードの実行回数が所定回数以上になった
ときに、前記蒸発器温度が前記蒸発器（９）の吸い込み
空気の湿球温度以下であるかどうかを判定し、前記蒸発
器温度が前記湿球温度以下であるときは、前記蒸発器温
度が前記湿球温度以下で、かつ、前記吸い込み空気の露
点温度より高い温度となるように前記圧縮機（１）の作
動を断続制御し、 また、前記蒸発器温度が前記湿球温度より高い温度であ
ると判定されたときは前記蒸発器温度が通常時の目標蒸
発器温度に維持されように前記圧縮機（１）の作動を断
続制御するすることを特徴とする車両用空調装置。16. An evaporator (9) for cooling air blown into a vehicle interior, a compressor (1) for compressing and discharging a refrigerant passing through the evaporator (9), and an evaporator (9). Temperature detecting means (3) for detecting the temperature of
2) and the operation of the compressor (1) is performed by the temperature detecting means (32).
A compressor control means (S9) for intermittently controlling the temperature according to the evaporator temperature detected by the evaporator (9). The compressor (1) is stopped for a predetermined time (t1), and the compressor (1) is stopped for a second predetermined time (t2) which is a time sufficiently shorter than the first predetermined time (t1).
Is executed, and when the number of executions of the intermittent operation mode is equal to or more than a predetermined number, whether the evaporator temperature is equal to or lower than the wet bulb temperature of the suction air of the evaporator (9). When the evaporator temperature is equal to or lower than the wet-bulb temperature, the compressor (e.g., the evaporator temperature is equal to or lower than the wet-bulb temperature and higher than the dew point temperature of the suction air. The operation of 1) is intermittently controlled, and when it is determined that the evaporator temperature is higher than the wet bulb temperature, the compression is performed so that the evaporator temperature is maintained at the normal target evaporator temperature. An air conditioner for a vehicle, wherein the operation of the machine (1) is intermittently controlled. 【請求項１７】 前記通常時の目標蒸発器温度は、少な
くとも車室内への吹出空気温度を制御するために必要な
温度に基づいて決定されることを特徴とする請求項１６
に記載の車両用空調装置。17. The system according to claim 16, wherein the normal target evaporator temperature is determined based on at least a temperature necessary for controlling a temperature of air blown into the vehicle cabin.
A vehicle air conditioner according to claim 1.