JP2002096167A

JP2002096167A - アーク加工用電源制御方法及び電源装置

Info

Publication number: JP2002096167A
Application number: JP2000286555A
Authority: JP
Inventors: Yoshiki Morimoto; 慶樹森本; Akihiko Manabe; 陽彦真鍋
Original assignee: Daihen Corp
Current assignee: Daihen Corp
Priority date: 2000-09-21
Filing date: 2000-09-21
Publication date: 2002-04-02

Abstract

(57)【要約】【課題】フルブリッジ形共振リアクトルインバータ
ＩＮＶＦでは、軽負荷時の小電流領域の制御が難しい、
また、ハーフブリッジ形共振リアクトルインバータＩＮ
ＶＨでは、小電流領域の制御が容易になるが、最大出力
電流が低下する。【解決手段】本発明は、共振コンデンサ、共振リア
クトルによって形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦ
と、出力電流設定信号と出力電流検出信号とを比較演算
して比較演算信号を出力する比較演算回路ＥＡと、上記
比較演算信号の値に応じてインバータ周波数を制御する
可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦＭと、予
め定めた小電流領域のときハーフブリッジ形共振リアク
トルインバータＩＮＶＨとし、予め定めた大電流領域の
ときフルブリッジ形共振リアクトルインバータＩＮＶＦ
とする、インバータ・フル・ハーフブリッジ切換回路と
を具備したアーク加工用電源装置である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、直流電源回路の出
力をインバータ回路によって高周波交流パルス電圧に変
換した後、主変圧器によってアーク加工に適した電圧に
変換し、この主変圧器の高周波交流パルス電圧を直流に
変換してアーク溶接、切断、加熱等に使用するアーク加
工用電源装置の改良に関する。

【０００２】

【従来の技術】図２は、フルブリッジ形共振リアクトル
インバータＩＮＶＦを用いた従来技術のアーク加工用電
源装置の電源装置接続図を示す。図２において、三相交
流商用電源ＡＣがアーク加工用電源装置の三相交流入力
端子に接続され、三相交流入力端子に接続された直流電
源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第
２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フルブリ
ッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリッジ
回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第
２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共振タン
クＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦに主
変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リアクト
ルＤＬが順次に接続され、アーク加工用電源装置の直流
出力端子に非消耗性電極１及び被加工物２が接続されて
いる。

【０００３】以下、従来技術のアーク加工用電源装置の
各回路の構成及び動作について説明する。三相交流商用
電源ＡＣの出力を整流して直流電力に変換する一次整流
回路ＤＲ１と一次整流回路ＤＲ１で直流に変換した電力
を平滑する平滑コンデンサＣＤとから直流電源回路ＤＣ
Ｐが形成されている。インバータ・フルブリッジ回路Ｉ
ＮＦは、第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の間に、第１のスイッチング素
子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣを直列にし
て接続すると共に、第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び
第２のスイッチング素子ＴＲＢを直列にして接続して、
第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤを導
通している。これらのブリッジ接続されたスイッチング
素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤは、後述する可変周波数出力スイ
ッチング素子駆動回路ＰＦＭから出力するスイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄによって、これらの対を
第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング
素子ＴＲＣと第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２の
スイッチング素子ＴＲＢとが交互に導通と遮断とを繰り
返して一次整流回路ＤＲ１の直流電力を高周波交流パル
ス電圧に変換する。

【０００４】ダイオードＤＡ乃至ＤＤは、スイッチング
素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤにそれぞれ逆極性で並列に接続さ
れており、上記スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤに逆
電圧が印加されるのを防止して、スイッチング素子ＴＲ
Ａ乃至ＴＲＤが導通状態から遮断状態に移行するとき
に、共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ及び主変
圧器ＩＮＴに蓄積されたエネルギーを平滑コンデンサＣ
Ｄにバイパスする。

【０００５】スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤ及びダ
イオードＤＡ乃至ＤＤから成るインバータ・フルブリッ
ジ回路ＩＮＦと共振コンデンサＣＲ及び共振リアクトル
ＬＲから成るリアクトル共振タンクＬＣＦとによって、
直流電源回路ＤＣＰの出力を高周波の略正弦波交流に変
換するフルブリッジ形共振リアクトルインバータＩＮＶ
Ｆを形成している。

【０００６】主変圧器ＩＮＴは、フルブリッジ形共振リ
アクトルインバータＩＮＶＦの出力電圧を主変圧器ＩＮ
Ｔによってアーク加工に適した電圧に変換する。二次整
流回路ＤＲ２は、主変圧器ＩＮＴの出力を整流して直流
電力に変換して、直流リアクトルＤＬを通じて非消耗性
電極１と被加工物２とに供給する。

【０００７】出力電流検出器ＩＦは、出力電流検出信号
Ｉｆを出力する。比較演算回路ＥＡは、出力電流設定器
ＩＲの出力電流設定信号Ｉｒと出力電流検出器ＩＦの出
力電流検出信号Ｉｆとを比較演算して比較演算信号ΔＩ
＝Ｉｒ−Ｉｆの値を出力する。

【０００８】可変周波数出力スイッチング素子駆動回路
ＰＦＭは、比較演算回路ＥＡからの比較演算信号ΔＩの
値に応じて、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦが出
力する高周波交流パルス電圧の周波数（以下、インバー
タ周波数という）ｆを制御して、スイッチング素子駆動
信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄをスイッチング素子ＴＲＡ、ＴＲ
Ｂまたはスイッチング素子ＴＲＣ、ＴＲＤに交互に供給
する。

【０００９】図３は可変周波数出力スイッチング素子駆
動回路ＰＦＭから出力するスイッチング素子駆動信号の
タイミング図である。図３に示すスイッチング素子ＴＲ
Ａ、ＴＲＢに入力するスイッチング素子駆動信号Ｔｒ
ａ、Ｔｒｂと、スイッチング素子ＴＲＣ、ＴＲＤに入力
するスイッチング素子駆動信号Ｔｒｃ、Ｔｒｄとは、パ
ルス幅一定でパルス周波数を変調するＰｕｌｓｅＦｒ
ｅｑｕｅｎｃｙＭｏｄｕｒａｔｉｏｎ制御（以下、Ｐ
ＦＭ制御という）を示している。

【００１０】可変周波数出力スイッチング素子駆動回路
ＰＦＭは、出力電流検出信号Ｉｆと出力電流設定信号Ｉ
ｒとの差が大になって比較演算信号ΔＩが大になると、
図３（Ａ）乃至図３（Ｄ）に示すように、スイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄのインバータ周波数ｆを
低くして出力電流Ｉｏを制御し、比較演算信号ΔＩが小
になると、図３（Ｅ）乃至図３（Ｈ）に示すように、ス
イッチング素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄのインバータ
周波数ｆを高くして出力電流Ｉｏを増減させる。

【００１１】通常、スイッチング素子にスイッチング素
子駆動信号が印加すると、スイッチング素子が遮断状態
から導通状態になる時間が、導通状態から遮断状態にな
る時間よりも短いために、スイッチング素子駆動信号が
同一パルス幅のときに過渡的にスイッチング素子ＴＲ
Ａ、ＴＲＣとスイッチング素子ＴＲＢ、ＴＲＤとが同時
に導通状態となるアーム短絡が発生して、スイッチング
素子にアーム短絡電流が流れてしまう。これを防止する
ために、可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦ
Ｍは、相対向する駆動信号のＯＮ、ＯＦＦのタイミング
に若干の休止期間を設けている。

【００１２】図４は、共振コンデンサＣＲ及び共振リア
クトルＬＲで形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦの
インピーダンス値Ｚとインバータ周波数ｆとの関係を示
す図である。共振コンデンサＣＲの静電容量をＣとし、
共振リアクトルＬＲのインダクタンスをＬとし、リアク
トル共振タンクＬＣＦの配線の抵抗、共振コンデンサＣ
Ｒの抵抗及び共振リアクトルＬＲの抵抗を無視すると、
リアクトル共振タンクＬＣＦのインピーダンス値Ｚは、Ｚ＝｜２πｆＬ−１／２πｆＣ｜の式から算出され
る。

【００１３】共振リアクトルインバータＩＮＶＦには、
回路固有の共振周波数ｆｒが存在し、この共振周波数ｆ
ｒは、ｆｒ＝１／（２π√ＬＣ）の式から算出され
る。上記の式より、インバータ周波数ｆが共振周波数ｆ
ｒに近くなると、リアクトル共振タンクＬＣＦのインピ
ーダンス値Ｚは最も低くなり、一次整流回路ＤＲ１及び
平滑コンデンサＣＤの出力電流が主変圧器ＩＮＴの一次
巻線に印加され、二次側には最大の出力電力Ｉｏが得ら
れる。

【００１４】インバータ周波数ｆが図４に示す共振周波
数ｆｒになると、リアクトル共振タンクＬＣＦに過大な
電流が流れてスイッチング素子が破壊するために、通
常、インバータ周波数ｆを低く設定可能な最小のインバ
ータ周波数ｆｓを共振周波数ｆｒよりも若干高い値に設
定する。この最小インバータ周波数ｆｓのときに最大の
出力電流Ｉｏが得られ、この最小インバータ周波数ｆｓ
よりも高い周波数で、インバータ周波数ｆを増減させる
と、リアクトル共振タンクＬＣＦのインピーダンス値Ｚ
が増減するので、主変圧器ＩＮＴの一次巻線に印加され
る電圧が小さくなり出力電流Ｉｏを制御することができ
る。従って、設定した最小周波数ｆｓから使用するスイ
ッチング素子の特性によって上限が制御される最大イン
バータ周波数ｆｈまでの間は、インバータ周波数ｆを増
減させることによって出力電流Ｉｏを制御している。

【００１５】図５は、ハーフブリッジ形共振リアクトル
インバータＩＮＶＨを用いた第２の従来技術のアーク加
工用電源装置の電源装置接続図を示す。図５において、
図２に示す従来技術のアーク加工用電源装置と同一符号
の構成は同一動作を行うので説明を省略して符号が相違
す構成について説明する。

【００１６】分圧出力直流電源ＤＣＰＤは、三相交流商
用電源ＡＣの出力を整流して直流電力に変換する一次整
流回路ＤＲ１と、一次整流回路ＤＲ１で直流に変換した
電力を平滑する同一静電容量の第１の平滑コンデンサＣ
Ｄａ及び第２の平滑コンデンサＣＤｂとで形成され、直
流電源分圧出力端子ＤＣＴ３の出力電圧は、分圧出力直
流電源回路ＤＣＰＤの出力電圧ＥのＥ／２に分圧する。

【００１７】インバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮH
は、スイッチング素子ＴＲＢ及びＴＲＤによってハーフ
ブリッジを形成し、後述する可変周波数出力スイッチン
グ素子駆動回路ＰＦＭから出力するスイッチング素子駆
動信号Ｔｒｂ及びＴｒｄによって、これらのスイッチン
グ素子が交互に導通と遮断とを繰り返して一次整流回路
ＤＲ１の直流電力を高周波交流パルス電圧に変換する。

【００１８】ダイオードＤＢ及びＤＤは、スイッチング
素子ＴＲＢ及びＴＲＤにそれぞれ逆極性で並列に接続さ
れており、上記スイッチング素子ＴＲＢ及びＴＲＤに逆
電圧が印加されるのを防止して、スイッチング素子ＴＲ
Ｂ及びＴＲＤが導通状態から遮断状態に移行するとき
に、共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ及び主変
圧器ＩＮＴに蓄積されたエネルギーを第１の平滑コンデ
ンサＣＤａ及び第２の平滑コンデンサＣＤｂにバイパス
する。

【００１９】スイッチング素子ＴＲＢ、ＴＲＤ及びダイ
オードＤＢ、ＤＤとから成るインバータ・ハーフブリッ
ジ回路ＩＮＨと共振コンデンサＣＲ及び共振リアクトル
ＬＲとから成るリアクトル共振タンクＬＣＦとによっ
て、分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの出力を高周波の略
正弦波交流に変換するハーフブリッジ形共振リアクトル
インバータＩＮＶＨを形成している。

【００２０】主変圧器ＩＮＴは、ハーフブリッジ形共振
リアクトルインバータＩＮＶＨの出力電圧を主変圧器Ｉ
ＮＴによってアーク加工に適した電圧に変換する。二次
整流回路ＤＲ２は、主変圧器ＩＮＴの出力を整流して直
流電力に変換して、直流リアクトルＤＬを通じて非消耗
性電極１と被加工物２とに供給する。

【００２１】可変周波数出力スイッチング素子駆動回路
ＰＦＭは、比較演算回路ＥＡからの比較演算信号ΔＩの
値に応じて、インバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨが
出力する高周波交流パルス電圧の周波数ｆを制御して、
スイッチング素子駆動信号Ｔｒｂ及びＴｒｄをスイッチ
ング素子ＴＲＢ及びスイッチング素子ＴＲＤに交互に供
給する。

【００２２】通常、スイッチング素子にスイッチング素
子駆動信号が印加すると、スイッチング素子が遮断状態
から導通状態になる時間が、導通状態から遮断状態にな
る時間よりも短いために、スイッチング素子駆動信号が
同一パルス幅のときに過渡的にスイッチング素子ＴＲＢ
とＴＲＤとが同時に導通状態となるアーム短絡が発生し
て、スイッチング素子にアーム短絡電流が流れてしま
う。これを防止するために、可変周波数出力スイッチン
グ素子駆動回路ＰＦＭは、双方の駆動信号のＯＮ、ＯＦ
Ｆのタイミングに若干の休止期間を設けている。

【００２３】共振コンデンサＣＲの静電容量をＣとし、
共振リアクトルＬＲのインダクタンスをＬとし、リアク
トル共振タンクＬＣＦの配線の抵抗、共振コンデンサＣ
Ｒの抵抗及び共振リアクトルＬＲの抵抗を無視すると、
リアクトル共振タンクＬＣＦのインピーダンス値Ｚは、Ｚ＝｜２πｆＬ−１／２πｆＣ｜の式から算出され
る。

【００２４】つぎに、分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの
出力電圧をＥとすると、第１の平滑コンデンサＣＤａ及
び第２の平滑コンデンサＣＤｂが接続されている中間点
の直流電源分圧出力端子の出力電圧はＥ／２となる。こ
のときの、主変圧器ＩＮＴの一次電流の出力電流ＩｈはＩｈ＝Ｅ／（２Ｚ）となり上記の式に、Ｚ＝｜２
πＬ−１／２πＣ｜を代入すると出力電流Ｉｈは、Ｉｈ＝Ｅ／２｜２πｆＬ−１／２πｆＣ｜の式から算出される。

【００２５】上述より、図５に示す、主変圧器ＩＮＴが
従来技術と同一構成のとき、インバータ・ハーフブリッ
ジ回路ＩＮＨはインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと
比較して最小出力電流が低下するので小電流領域での出
力制御が容易になが、最大出力電流も低下する。

【００２６】

【発明が解決しようとする課題】図２に示すフルブリッ
ジ形共振リアクトルインバータＩＮＶＦを用いた従来装
置において、最小インバータ周波数ｆｓを低くすると主
変圧器ＩＮＴ及び直流リアクトルＤＬが大きくなるの
で、電源装置を小型化するためには、できるだけ最小イ
ンバータ周波数ｆｓを高く設定したい。他方、インバー
タ周波数ｆが高くなると、使用するスイッチング素子の
特性によって応答できなくなるために、設定できる最大
インバータ周波数ｆｈが制限される。そこで、軽負荷時
の最小出力電流を出力させるには、共振リアクトルＬＲ
のリアクタンス値Ｘを大きくしてリアクトル共振タンク
ＬＣＦのインピーダンスＺを増減させなければならな
い。このインピーダンスＺを大にするためには、最小イ
ンバータ周波数ｆｓを高くしてリアクトルＸを大にする
ことによってインピーダンスＺを増減できる。

【００２７】最小インバータ周波数ｆｓを高くすると、
インバータ周波数ｆの使用範囲が狭くなり、電源装置の
軽負荷の範囲まで出力電流Ｉｏを制御することができな
くなる。従って、電源装置の軽負荷の出力電流を通電さ
せるには、主変圧器ＩＮＴの二次巻線の巻数を増加させ
る方法があるが、装置全体が大型化になってコストも増
加する。

【００２８】図５に示すハーフブリッジ形共振リアクト
ルインバータＩＮＶＨを用いた第２の従来技術の電源装
置接続図において、主変圧器ＩＮＴが同一構成のとき
に、インバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨはインバー
タ・フルブリッジ回路ＩＮＦと比較して最小出力電流が
低下するので小電流領域での出力制御が容易になるが、
最大出力電流も低下する。このように、最大出力電流が
低下するために、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦ
と同じ最大出力電流を得るには、主変圧器ＩＮＴの二次
巻線の巻数を増加するか、又はスイッチング素子ＴＲＢ
及びＴＲＤの電流容量を増加させる必要がある。

【００２９】

【課題を解決するための手段】出願時請求項１の制御方
法の発明は、図６に示すように、図２の直流電源回路Ｄ
ＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流
電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フルブリッジ回路
ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮ
Ｆのインバータ出力端子にリアクトル共振タンクＬＣＦ
が接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦに主変圧器Ｉ
ＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リアクトルＤＬが
順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流パル
ス電圧に変換し、上記高周波交流パルス電圧を主変圧器
ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧に変換するアー
ク加工用電源制御方法において、（１）大電流領域では
第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出
力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッチ
ング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直
列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２の
スイッチング素子ＴＲＢとを導通状態としてインバータ
・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動作させ、（２）軽負
荷時の小電流領域では上記第４のスイッチング素子ＴＲ
D及び上記第２のスイッチング素子ＴＲＢを導通状態と
してインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとして動作
させるアーク加工用電源制御方法である。

【００３０】出願時請求項２の制御方法の発明は、図６
の第１の実施例に示すように、出願時請求項１の制御方
法の発明を具体化し、予め定めた小電流領域では第１の
スイッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子Ｔ
ＲＣの直列接続の接続点である第１のインバータ出力端
子ＩＶＴ１と直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とを接続す
る制御方法であって、図２の直流電源回路ＤＣＰの第１
の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端
子ＤＣＴ２にインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦが接
続され、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦの第１の
インバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力
端子ＩＶＴ２にリアクトル共振タンクＬＣＦが接続さ
れ、リアクトル共振タンクＬＣＦに主変圧器ＩＮＴ及び
二次整流回路ＤＲ２及び直流リアクトルＤＬが順次に接
続され、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に
変換し、上記高周波交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴに
よってアーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用
電源制御方法において、直流電源回路の第１の直流電源
出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２
の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３を備えた分圧出力
直流電源回路ＤＣＰＤとし、（１）予め定めた大電流領
域では第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流
電源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のス
イッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲ
Ｃと直列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び
第２のスイッチング素子ＴＲＢとを導通状態させてイン
バータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動作させ、
（２）軽負荷時の予め定めた小電流領域では上記第１の
スイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング素
子ＴＲＣの直列接続の接続点である第１のインバータ出
力端子ＩＶＴ１と直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とを接
続して上記第４のスイッチング素子ＴＲD及び上記第２
のスイッチング素子ＴＲＢを導通状態させてインバータ
・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとして動作させるアーク加
工用電源制御方法である。

【００３１】出願時請求項３の制御方法の発明は、図６
の第１の実施例に示すように、出願時請求項２の制御方
法の発明を具体化し、分圧端子開閉素子ＢＣ１及びスイ
ッチ素子開閉素子ＢＣ２を開閉する制御方法であって、
図２の直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子Ｄ
ＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバー
タ・フルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子Ｉ
ＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアク
トル共振タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タン
クＬＣＦに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び
直流リアクトルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の
出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流
パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適し
た電圧に変換するアーク加工用電源制御方法において、
直流電源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第
２の直流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力
端子ＤＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤと
し、第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電
源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイ
ッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣ
と直列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第
２のスイッチング素子ＴＲＢとを接続してインバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦとし、（１）予め定めた大電流
領域では上記直列接続の接続点である第１のインバータ
出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ
２の一方のインバータ出力端子と上記直流電源分圧出力
端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端子開閉素子ＢＣ１
を遮断させると共に、上記第１乃至第４のスイッチング
素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを切り換
えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１乃至第
４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態とし
てインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動作さ
せ、（２）軽負荷時の予め定めた小電流領域では上記分
圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると共に、上記スイッ
チング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１のスイッチング素
子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング素子ＴＲＣを遮断
状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとし
て動作させるアーク加工用電源制御方法である。

【００３２】出願時請求項４の制御方法の発明は、図６
の第１の実施例に示すように、出願時請求項３の制御方
法の発明を具体化し、分圧端子開閉素子ＢＣ１及びスイ
ッチング素子開閉素子ＢＣ２をブリッジ切換制御回路Ｂ
Ｃ３によって制御する制御方法であって、図２の直流電
源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第
２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フルブリ
ッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリッジ
回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第
２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共振タン
クＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦに主
変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リアクト
ルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波
交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス電圧を
主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧に変換
するアーク加工用電源制御方法において、直流電源回路
の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源
出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３
を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤとし、第１の直
流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子Ｄ
ＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッチング素子
ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列接続さ
れた第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のスイッチ
ング素子ＴＲＢとを接続したインバータ・フルブリッジ
回路ＩＮＦとし、「上記インバータ・フルブリッジ回路
ＩＮＦのスイッチング素子の導通状態と遮断状態とを切
り換えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２」並びに「上
記直列接続の接続点である第１のインバータ出力端子Ｉ
ＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２の一方の
インバータ出力端子と上記直流電源分圧出力端子ＤＣＴ
３との間に接続した分圧端子開閉素子ＢＣ１」を開閉す
るブリッジ切換制御回路ＢＣ３の出力信号によって、
（１）予め定めた大電流領域では分圧端子開閉素子ＢＣ
１を遮断させると共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ
２が上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至Ｔ
ＲＤを導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路Ｉ
ＮＦとして動作させ、（２）軽負荷時の予め定めた小電
流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると
共に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１
のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング
素子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・ハーフブリッ
ジ回路ＩＮＨとして動作させるアーク加工用電源制御方
法である。

【００３３】出願時請求項５の制御方法の発明は、図６
の第１の実施例に示すように、出願時請求項４の制御方
法の発明を具体化し、ブリッジ切換制御回路ＢＣ３をブ
リッジ切換指令素子ＢＣ４からの指令よって制御する制
御方法であって、図２の直流電源回路ＤＣＰの第１の直
流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子Ｄ
ＣＴ２にインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦが接続さ
れ、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦの第１のイン
バータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子
ＩＶＴ２にリアクトル共振タンクＬＣＦが接続され、リ
アクトル共振タンクＬＣＦに主変圧器ＩＮＴ及び二次整
流回路ＤＲ２及び直流リアクトルＤＬが順次に接続さ
れ、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変換
し、上記高周波交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによっ
てアーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源
制御方法において、直流電源回路の第１の直流電源出力
端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２の他
に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３を備えた分圧出力直流
電源回路ＤＣＰＤとし、第１の直流電源出力端子ＤＣＴ
１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接
続された第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイ
ッチング素子ＴＲＣと直列接続された第４のスイッチン
グ素子ＴＲＤ及び第２のスイッチング素子ＴＲＢとを接
続したインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとし、上記
インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦのスイッチング素
子の導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチング素
子開閉素子ＢＣ２並びに上記直列接続の接続点である第
１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ
出力端子ＩＶＴ２の一方のインバータ出力端子と上記直
流電源分圧出力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端子
開閉素子ＢＣ１を開閉するブリッジ切換制御回路ＢＣ３
にブリッジ切換指令素子ＢＣ４から指令をして、（１）
予め定めた大電流領域では分圧端子開閉素子ＢＣ１を遮
断させると共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上
記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤを
導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと
して動作させ、（２）軽負荷時の予め定めた小電流領域
では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると共に、
上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１のスイ
ッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング素子Ｔ
ＲＣを遮断状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路
ＩＮＨとして動作させるアーク加工用電源制御方法であ
る。

【００３４】出願時請求項６の制御方法の発明は、図７
の第２の実施例に示すように、出願時請求項２の制御方
法の発明に、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハ
ーフブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になった大電流
領域ではインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動
作させ、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも小になった軽負荷時の
小電流領域ではインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨ
として動作させるようにした制御方法であって、図２の
直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１
及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フ
ルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１
及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共
振タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣ
Ｆに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リ
アクトルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を
高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス
電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧
に変換するアーク加工用電源制御方法において、直流電
源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子Ｄ
ＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤとし、
（１）出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフブ
リッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になった大電流領域で
は第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源
出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッ
チング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと
直列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２
のスイッチング素子ＴＲＢとを導通状態させてインバー
タ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動作させ、（２）出
力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフブリッジ切
換基準信号Ｉｅよりも小になった軽負荷時の小電流領域
では上記第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された上記第
１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチン
グ素子ＴＲＣの直列接続の接続点である第１のインバー
タ出力端子ＩＶＴ１と直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３と
を接続して上記第４のスイッチング素子ＴＲD及び上記
第２のスイッチング素子ＴＲＢを導通状態させてインバ
ータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとして動作させるアー
ク加工用電源制御方法である。

【００３５】出願時請求項７の制御方法の発明は、図７
の第２の実施例に示すように、出願時請求項３の制御方
法の発明に、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハ
ーフブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になった大電流
領域ではインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動
作させ、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも小になった軽負荷時の
小電流領域ではインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨ
として動作させるようにした制御方法であって、図２の
直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１
及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フ
ルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１
及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共
振タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣ
Ｆに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リ
アクトルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を
高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス
電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧
に変換するアーク加工用電源制御方法において、直流電
源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子Ｄ
ＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤとし、第
１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力
端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッチン
グ素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列
接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のス
イッチング素子ＴＲＢとを接続してインバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦとし、（１）出力電流設定信号Ｉｒが
フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも
大になった大電流領域では上記直列接続の接続点である
第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバー
タ出力端子ＩＶＴ２の一方のインバータ出力端子と上記
直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端
子開閉素子ＢＣ１を遮断させると共に、上記第１乃至第
４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と遮
断状態とを切り換えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２
が上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲ
Ｄを導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮ
Ｆとして動作させ、（２）出力電流設定信号Ｉｒがフル
ブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも小に
なった軽負荷時の小電流領域では上記分圧端子開閉素子
ＢＣ１を導通させると共に、上記スイッチング素子開閉
素子ＢＣ２が上記第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上
記第３のスイッチング素子ＴＲＣを遮断状態としてイン
バータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとして動作させるア
ーク加工用電源制御方法である。

【００３６】出願時請求項８の制御方法の発明は、図７
の第２の実施例に示すように、出願時請求項４の制御方
法の発明に、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハ
ーフブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になった大電流
領域ではインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動
作させ、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも小になった軽負荷時の
小電流領域ではインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨ
として動作させるようにした制御方法であって、図２の
直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１
及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フ
ルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１
及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共
振タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣ
Ｆに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リ
アクトルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を
高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス
電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧
に変換するアーク加工用電源制御方法において、直流電
源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子Ｄ
ＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤとし、第
１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力
端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッチン
グ素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列
接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のス
イッチング素子ＴＲＢとを接続してインバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦとし、上記インバータ・フルブリッジ
回路ＩＮＦのスイッチング素子の導通状態と遮断状態と
を切り換えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２並びに上
記直列接続の接続点である第１のインバータ出力端子Ｉ
ＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２の一方の
インバータ出力端子と上記直流電源分圧出力端子ＤＣＴ
３との間を開閉する分圧端子開閉素子ＢＣ１を制御する
ブリッジ切換制御回路ＢＣ３に、（１）出力電流設定信
号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉ
ｅよりも大になる大電流領域ではブリッジ切換自動指令
素子ＢＣ５からブリッジ切換比較信号Ｃｐを停止して、
分圧端子開閉素子ＢＣ１を遮断させると共に、スイッチ
ング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１乃至第４のスイッチ
ング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤを導通状態としてインバータ
・フルブリッジ回路ＩＮＦとして動作させ、（２）出力
電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
基準信号Ｉｅよりも小になった軽負荷時の小電流領域で
はブリッジ切換自動指令素子ＢＣ５から出力するブリッ
ジ切換比較信号Ｃｐを出力して上記分圧端子開閉素子Ｂ
Ｃ１を導通させると共に、上記スイッチング素子開閉素
子ＢＣ２が上記第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記
第３のスイッチング素子ＴＲＣを遮断状態としてインバ
ータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとして動作させるアー
ク加工用電源制御方法である。

【００３７】出願時請求項９の装置の発明は、図６に示
すように、図２の直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源
出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２
にインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、イ
ンバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ
出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ
２にリアクトル共振タンクＬＣＦが接続され、リアクト
ル共振タンクＬＣＦに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路
ＤＲ２及び直流リアクトルＤＬが順次に接続され、直流
電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記
高周波交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク
加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置にお
いて、直流電源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１
及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分
圧出力端子ＤＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣ
ＰＤと、第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直
流電源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１の
スイッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子Ｔ
ＲＣと直列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及
び第２のスイッチング素子ＴＲＢとを接続してインバー
タ・フルブリッジ回路ＩＮＦと、上記直列接続の接続点
である第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のイ
ンバータ出力端子ＩＶＴ２の一方のインバータ出力端子
と上記直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３との間に接続した
分圧端子開閉素子ＢＣ１と、上記第１乃至第４のスイッ
チング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを
切り換えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２とを備え、
予め定めた大電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１
を遮断させると共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２
が上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲ
Ｄの導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮ
Ｆを形成し、軽負荷時の予め定めた小電流領域では上記
分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると共に、上記スイ
ッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１のスイッチング
素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング素子ＴＲＣを遮
断状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨを
形成するアーク加工用電源装置である。

【００３８】出願時請求項１０の装置の発明は、図６に
第１の実施例に示すように、出願時請求項３の分圧端子
間閉素子ＢＣ１及びスイッチング素子開閉素子ＢＣ２を
開閉する制御方法を実施する装置であって、図２の直流
電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び
第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリッ
ジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び
第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共振タ
ンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦに
主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リアク
トルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周
波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス電圧
を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧に変
換するアーク加工用電源装置において、直流電源回路の
第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出
力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３を
備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤと、第１の直流電
源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ
２の間に、直列接続された第１のスイッチング素子ＴＲ
Ａ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列接続された
第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のスイッチング
素子ＴＲＢとを接続してインバータ・フルブリッジ回路
ＩＮＦと、上記直列接続の接続点である第１のインバー
タ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶ
Ｔ２の一方のインバータ出力端子と上記直流電源分圧出
力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端子開閉素子ＢＣ
１と、上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至
ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチン
グ素子開閉素子ＢＣ２と、上記スイッチング素子開閉素
子ＢＣ２及び分圧端子開閉素子ＢＣ１を開閉するブリッ
ジ切換制御回路ＢＣ３と、上記ブリッジ切換制御回路Ｂ
Ｃ３にブリッジ切換指令をするブリッジ切換指令素子Ｂ
Ｃ４とを備え、予め定めた大電流領域では上記分圧端子
開閉素子ＢＣ１を遮断させると共に、スイッチング素子
開閉素子ＢＣ２が上記第１乃至第４のスイッチング素子
ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態としてインバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦを形成し、軽負荷時の予め定めた小電
流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると
共に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１
のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング
素子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・ハーフブリッ
ジ回路ＩＮＨを形成するアーク加工用電源装置である。

【００３９】出願時請求項１１の装置の発明は、図７に
第１２実施例に示すように、出願時請求項８の分圧端子
間閉素子ＢＣ１及びスイッチング素子開閉素子ＢＣ２を
開閉する制御方法を実施する装置であって、図２の直流
電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び
第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フルブ
リッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリッ
ジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び
第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共振タ
ンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦに
主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リアク
トルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周
波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス電圧
を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧に変
換するアーク加工用電源装置において、直流電源回路の
第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出
力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３を
備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤと、第１の直流電
源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ
２の間に、直列接続された第１のスイッチング素子ＴＲ
Ａ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列接続された
第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のスイッチング
素子ＴＲＢとを接続してインバータ・フルブリッジ回路
ＩＮＦと、上記直列接続の接続点である第１のインバー
タ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶ
Ｔ２の一方のインバータ出力端子と上記直流電源分圧出
力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端子開閉素子ＢＣ
１と、上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至
ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチン
グ素子開閉素子ＢＣ２と、上記スイッチング素子開閉素
子ＢＣ２及び分圧端子開閉素子ＢＣ１を開閉するブリッ
ジ切換制御回路ＢＣ３と、上記ブリッジ切換制御回路Ｂ
Ｃ３に、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になったときにブリ
ッジ切換比較信号Ｃｐを停止するブリッジ切換自動指令
回路ＢＣ５と、ブリッジ切換比較信号Ｃｐを停止する大
電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を遮断させる
と共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１乃
至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態
としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦを形成し、
ブリッジ切換比較信号Ｃｐが出力する軽負荷時の小電流
領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させると共
に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１の
スイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチング素
子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・ハーフブリッジ
回路ＩＮＨを形成するアーク加工用電源装置である。

【００４０】出願時請求項１２の装置の発明は、図６に
示すように、スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤからな
るインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦにスイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄを出力して、直流電源回
路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波
交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源装置において、
上記インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと主変圧器Ｉ
ＮＴとの間に共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ
によって形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦと、出
力電流Ｉｏを設定して出力電流設定信号Ｉｒを出力する
出力電流設定器ＩＲと、出力電流Ｉｏを検出して出力電
流検出信号Ｉｆを出力する出力電流検出器ＩＦと、上記
出力電流設定信号Ｉｒと出力電流検出信号Ｉｆとを比較
演算して比較演算信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出力する比較
演算回路ＥＡと、上記比較演算信号ΔＩの値に応じてイ
ンバータ周波数ｆのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ乃
至Ｔｒｄをスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤに出力す
る可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦＭと、
上記分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの直列に接続された
２つの同一静電容量を持つコンデンサＣＤａ及びＣＤｂ
の中間点である直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とスイッ
チング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣが接続さ
れている第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１とを開閉す
ると共に、上記スイッチング素子ＴＲＡ及びスイッチン
グ素子ＴＲＣへのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔ
ｒｃを開閉するインバータ・フル・ハーフブリッジ切換
回路ＢＣとを具備したアーク加工用電源装置である。

【００４１】出願時請求項１３の装置の発明は、図６に
示すように、インバータ・フル・ハーフブリッジ切換回
路ＢＣが、直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３と第１のイン
バータ出力端子ＩＶＴ１との間に接続されてこれらの端
子間を開閉する分圧端子開閉素子ＢＣ１と、スイッチン
グ素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣへのスイッチ
ング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔｒｃを開閉するスイッチン
グ素子開閉素子ＢＣ２と、上記分圧端子開閉素子ＢＣ１
及びスイッチング素子開閉素子ＢＣ２を制御するブリッ
ジ切換制御回路ＢＣ３と、上記ブリッジ切換制御回路Ｂ
Ｃ３を駆動するブリッジ切換指令素子ＢＣ４とを備えた
請求項１記載のアーク加工用電源装置である。

【００４２】出願時請求項１４の装置の発明は、図６に
示すように、スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤからな
るインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦにスイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄを出力して、直流電源回
路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波
交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源装置において、
上記インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと主変圧器Ｉ
ＮＴとの間に共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ
によって形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦと、出
力電流Ｉｏを設定して出力電流設定信号Ｉｒを出力する
出力電流設定器ＩＲと、出力電流Ｉｏを検出して出力電
流検出信号Ｉｆを出力する出力電流検出器ＩＦと、上記
出力電流設定信号Ｉｒと出力電流検出信号Ｉｆとを比較
演算して比較演算信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出力する比較
演算回路ＥＡと、上記比較演算信号ΔＩの値に応じてイ
ンバータ周波数ｆのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ乃
至Ｔｒｄをスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤに出力す
る可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦＭと、
上記分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの直列に接続された
２つの同一静電容量を持つコンデンサＣＤａ及びＣＤｂ
の中間点である直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とスイッ
チング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣが接続さ
れている第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１とを開閉す
るためのフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２と、上記スイッチング素子ＴＲＡ及びスイッチング
素子ＴＲＣへのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔｒ
ｃを開閉するスイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１と、上記スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２を駆動するリレー駆動スイッチＳＷ１とを具備した
アーク加工用電源装置である。

【００４３】出願時請求項１５の装置の発明は、図７に
示すように、スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤからな
るインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦにスイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄを出力して、直流電源回
路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波
交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源装置において、
上記インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと主変圧器Ｉ
ＮＴとの間に共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ
によって形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦと、出
力電流Ｉｏを設定して出力電流設定信号Ｉｒを出力する
出力電流設定器ＩＲと、出力電流Ｉｏを検出して出力電
流検出信号Ｉｆを出力する出力電流検出器ＩＦと、上記
出力電流設定信号Ｉｒと出力電流検出信号Ｉｆとを比較
演算して比較演算信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出力する比較
演算回路ＥＡと、上記比較演算信号ΔＩの値に応じてイ
ンバータ周波数ｆのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ乃
至Ｔｒｄをスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤに出力す
る可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦＭと、
上記分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの直列に接続された
２つの同一静電容量を持つコンデンサＣＤａ及びＣＤｂ
の中間点である直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とスイッ
チング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣが接続さ
れている第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１とを開閉す
るためのフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２と、上記スイッチング素子ＴＲＡ及びスイッチング
素子ＴＲＣへのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔｒ
ｃを開閉するスイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１と、予め定めたフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
基準信号Ｉｅを出力するフルブリッジ・ハーフブリッジ
切換基準信号設定回路ＩＥと、上記出力電流設定信号Ｉ
ｒとフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅと
を比較するブリッジ切換比較回路ＣＰと、上記ブリッジ
切換比較回路ＣＰのブリッジ切換比較信号Ｃｐに応じ
て、上記スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１
及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２
を駆動するリレー切換スイッチ素子ＴＲとを具備したア
ーク加工用電源装置である。

【００４４】出願時請求項１６の装置の発明は、図７に
示すように、スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤからな
るインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦにスイッチング
素子駆動信号Ｔｒａ乃至Ｔｒｄを出力して、直流電源回
路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波
交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源装置において、
上記インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦと主変圧器Ｉ
ＮＴとの間に共振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲ
によって形成されるリアクトル共振タンクＬＣＦと、出
力電流Ｉｏを設定して出力電流設定信号Ｉｒを出力する
出力電流設定器ＩＲと、出力電流Ｉｏを検出して出力電
流検出信号Ｉｆを出力する出力電流検出器ＩＦと、上記
出力電流設定信号Ｉｒと出力電流検出信号Ｉｆとを比較
演算して比較演算信号ΔＩ＝Ｉｒ−Ｉｆを出力する比較
演算回路ＥＡと、上記比較演算信号ΔＩの値に応じてイ
ンバータ周波数ｆのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ乃
至Ｔｒｄをスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤに出力す
る可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦＭと、
上記分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの直列に接続された
２つの同一静電容量を持つコンデンサＣＤａ及びＣＤｂ
の中間点である直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とスイッ
チング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣが接続さ
れている第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１とを開閉す
るためのフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２と、上記スイッチング素子ＴＲＡ及びスイッチング
素子ＴＲＣへのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔｒ
ｃを開閉するスイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１と、予め定めたフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
基準信号Ｉｅを出力するフルブリッジ・ハーフブリッジ
切換基準信号設定回路ＩＥと、上記出力電流設定信号Ｉ
ｒとフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅと
を比較して、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信
号Ｉｅが出力電流設定信号Ｉｒより大（Ｉｅ＞Ｉｒ）の
とき、ブリッジ切換比較信号ＣｐをＨｉｇｈにするブリ
ッジ切換比較回路ＣＰと、上記ブリッジ切換比較信号Ｃ
ｐがＨｉｇｈのとき、上記スイッチング素子駆動信号切
換リレーＤＬＹ１及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切
換リレーＤＬＹ２を駆動させ、上記スイッチング素子駆
動信号切換リレーＤＬＹ１の接続点ＤＬＹ１ａ及びＤＬ
Ｙ１ｂを「開」、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リ
レーＤＬＹ２の接続点ＤＬＹ２ａを「閉」にするリレー
切換スイッチ素子ＴＲとを具備したアーク加工用電源装
置である。

【００４５】

【発明の実施の形態】図１は、当該出願に係る発明の特
徴を最も良く表す図である。後述する図６と同じなの
で、説明は図６で後述する。

【００４６】本発明の実施の形態は、図６に示すよう
に、図２の直流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端
子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にイン
バータ・フルブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバー
タ・フルブリッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端
子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリ
アクトル共振タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振
タンクＬＣＦに主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２
及び直流リアクトルＤＬが順次に接続され、直流電源回
路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波
交流パルス電圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源装置において、
直流電源回路の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第
２の直流電源出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力
端子ＤＣＴ３を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤ
と、第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電
源出力端子ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイ
ッチング素子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣ
と直列接続された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第
２のスイッチング素子ＴＲＢとを接続してインバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦと、上記直列接続の接続点であ
る第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバ
ータ出力端子ＩＶＴ２の一方のインバータ出力端子と上
記直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧
端子開閉素子ＢＣ１と、上記第１乃至第４のスイッチン
グ素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを切り
換えるスイッチング素子開閉素子ＢＣ２とを備え、大電
流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を遮断させると
共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１乃至
第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と
してインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦを形成し、軽
負荷時の小電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を
導通させると共に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ
２が上記第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３の
スイッチング素子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・
ハーフブリッジ回路ＩＮＨを形成するアーク加工用電源
装置である。

【００４７】

【実施例】第１の実施例のアーク加工用電源装置は、共
振コンデンサＣＲ、共振リアクトルＬＲによって形成さ
れるリアクトル共振タンクＬＣＦを備えて、図６に示す
ように、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２によってインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦをフ
ルブリッジ型及びハーフブリッジ型に切り換えて、リア
クトル共振タンクＬＣＦのインピーダンス値Ｚを増減さ
せることによって出力電流Ｉｏを制御するアーク加工用
電源装置である。

【００４８】以下、図面を参照して予め定めた大電流領
域のときにインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとし、
予め定めた小電流領域のときにインバータ・ハーフブリ
ッジ回路ＩＮＨとして出力電流Ｉｏを制御する本発明の
アーク加工用電源装置について説明する。

【００４９】図６は、本発明のアーク加工用電源装置を
実施する第１の実施例を示す電源装置接続図である。図
６において、図２に示す従来技術のアーク加工用電源装
置と同一符号の構成は同一動作を行うので説明を省略し
て符号が相違する構成について説明する。

【００５０】図６において、分圧出力直流電源回路ＤＣ
ＰＤは、同一静電容量の第１の平滑コンデンサーＣＤ
ａ、第２の平滑コンデンサーＣＤｂ、一次整流回路ＤＲ
１によって形成され、直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３の
出力電圧は、分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤの出力電圧
ＥのＥ／２に分圧する。

【００５１】インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦとイ
ンバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとをインバータ・
フル・ハーフブリッジ切換回路ＢＣによって、切り換え
る。インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦは、第１の直
流電源出力端子ＤＣＴ１及び、第２の直流電源出力端子
ＤＣＴ２の間に、直列接続された第１のスイッチング素
子ＴＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列接続
された第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のスイッ
チング素子ＴＲＢとを接続している。

【００５２】インバータ・フル・ハーフブリッジ切換回
路ＢＣは、分圧端子開閉素子ＢＣ１、スイッチング素子
開閉素子ＢＣ２、ブリッジ切換制御回路ＢＣ３、ブリッ
ジ切換指令素子ＢＣ４及び後述する図７に示すブリッジ
切換自動指令回路ＢＣ５によって形成されている。分圧
端子開閉素子ＢＣ１は、上記直列接続の接続点である第
１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ
出力端子ＩＶＴ２の一方のインバータ出力端子と上記直
流電源分圧出力端子ＤＣＴ３との間に接続している。ス
イッチング素子開閉素子ＢＣ２は、上記第１乃至第４の
スイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状態と遮断状
態とを切り換える。ブリッジ切換制御回路ＢＣ３は、上
記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２及び分圧端子開閉素
子ＢＣ１を開閉する。ブリッジ切換指令素子ＢＣ４は、
上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２にブリッジ切換指
令を出力する。ブリッジ切換自動指令回路ＢＣ５は、図
７の第２の実施例で後述する。

【００５３】実施例では、分圧端子開閉素子ＢＣ１は、
フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２の接
点ＤＬＹ２ａであり、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２
は、スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１の接
点ＤＬＹ１ａ及びＤＬＹ１ｂであり、ブリッジ切換制御
回路ＢＣ３は、スイッチング素子駆動信号切換リレーＤ
ＬＹ１、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２及び制御電源回路ＤＳで形成され、ブリッジ切換指
令素子ＢＣ４は、リレー駆動スイッチＳＷ１または後述
する図７に示すリレー駆動スイッチング素子ＴＲで形成
され、ブリッジ切換自動指令回路ＢＣ５は、ブリッジ切
換比較回路ＣＰ及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
基準信号設定回路ＩＥによって形成されている。

【００５４】以下、実施例では、上記の具体的な部品に
よって説明する。スイッチング素子駆動信号切換リレー
ＤＬＹ１は、スイッチング素子ＴＲＡ及びスイッチング
素子ＴＲＣへのスイッチング素子駆動信号Ｔｒａ及びＴ
ｒｃを開閉する。ＤＬＹ１ａ及びＤＬＹ１ｂは、スイッ
チング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１の接点であり、
通常「閉」の状態にある。フルブリッジ・ハーフブリッ
ジ切換リレーＤＬＹ２は、スイッチング素子ＴＲＡ及び
スイッチング素子ＴＲＣの接続点の第１のインバータ出
力端子ＩＶＴ１とコンデンサＣＤａ、ＣＤｂが接続して
いる中間点の直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３とを開閉す
るための切換リレーであり、フルブリッジ・ハーフブリ
ッジ切換リレーＤＬＹ２の接点ＤＬＹ２ａは通常「開」
の状態にある。

【００５５】リレー駆動スイッチＳＷ１は、スイッチン
グ素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１及びフルブリッジ・
ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２を駆動させ、リレー
駆動スイッチＳＷ１が「開」のとき、インバータ・フル
ブリッジ回路ＩＮＦはインバータ・フルブリッジ回路Ｉ
ＮＦとなり、リレー駆動スイッチＳＷ１が「閉」のと
き、インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦはインバータ
・ハーフブリッジ回路ＩＮＨとなる。制御電源回路ＤＳ
は、スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１及び
フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２を駆
動するための制御電源である。

【００５６】図６において、リレー駆動スイッチＳＷ１
が「開」のとき、スイッチング素子駆動信号切換リレー
ＤＬＹ１及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレー
ＤＬＹ２の制御巻線は励磁されず、上記スイッチング素
子駆動信号切換リレーＤＬＹ１の接点ＤＬＹ１ａ及びＤ
ＬＹ１ｂは「閉」となり、フルブリッジ・ハーフブリッ
ジ切換リレーＤＬＹ２の接点ＤＬＹ２ａは「開」とな
る。この接点ＤＬＹ２ａが「開」となったときの構成か
ら生じる機能は、図２に示す従来技術のアーク加工用電
源装置の電源装置接続図の機能と同一になるので説明は
省略する。

【００５７】可変周波数出力スイッチング素子駆動回路
ＰＦＭは、起動スイッチ３の起動信号Ｓ１が入力される
と、上記可変周波数出力スイッチング素子駆動回路ＰＦ
Ｍは動作を開始する。このとき、リレー駆動スイッチＳ
Ｗ１が「閉」のとき、即ち予め定めた小電流領域では、
スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１及びフル
ブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２の制御巻
線は励磁され、上記スイッチング素子駆動信号切換リレ
ーＤＬＹ１の接点ＤＬＹ１ａ及びＤＬＹ１ｂは「開」と
なり、スイッチング素子駆動信号Ｔｒａ及びスイッチン
グ素子駆動信号Ｔｒｃは遮断されるので、スイッチング
素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣは導通すること
なく常に遮断状態となる。

【００５８】更に、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換
リレーＤＬＹ２の接点ＤＬＹ２ａは「閉」となるので、
インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦは、インバータ・
ハーフブリッジ回路ＩＮＨとなる。

【００５９】図６に示すリレー駆動スイッチＳＷ１が
「開」のとき、即ち予め定めた大電流領域のときに、イ
ンバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦはインバータ・フル
ブリッジ回路ＩＮＦとなる。このときの、分圧出力直流
電源回路ＤＣＰＤの出力電圧をＥとして、共振コンデン
サＣＲの静電容量をＣとし、共振リアクトルＬＲのイン
ダクタンス値をＬとし、リアクトル共振タンクＬＣＦの
配線抵抗、共振コンデンサＣＲの抵抗及び共振リアクト
ルＬＲの抵抗を無視し、インバータ周波数ｆが最大イン
バータ周波数ｆｈのときのインピーダンス値Ｚは、Ｚ＝｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算出
され、インピーダンス値Ｚは最大値になる。このとき
の、主変圧器ＩＮＴの一次電流の最小出力電流Ｉｍｉｎ
は、Ｉｍｉｎ＝Ｅ／Ｚ上記の式に、インピーダンス値Ｚ＝｜２πｆｈＬ−１／
２πｆｈＣ｜を代入すると最小出力電流ＩｍｉｎはＩｍｉｎ＝Ｅ／｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算出される。

【００６０】リレー駆動スイッチＳＷ１が「閉」のと
き、即ち予め定めた小電流領域のときに、インバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦはインバータ・ハーフブリッジ
回路ＩＮＨとなる。このときの分圧出力直流電源回路Ｄ
ＣＰＤの出力電圧をＥとすると、第１の平滑コンデンサ
ＣＤａ及び第２の平滑コンデンサＣＤｂが接続されてい
る中間点の直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３の出力電圧は
Ｅ／２となる。このときの、主変圧器ＩＮＴの一次電流
の最小出力電流ＩｍｉｎはＩｍｉｎ＝Ｅ／（２Ｚ）となり上記の式より、Ｚ＝｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜
を代入すると最小出力電流Ｉｍｉｎは、Ｉｍｉｎ＝Ｅ／２｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算出される。

【００６１】上述したように、図６に示す、主変圧器Ｉ
ＮＴが従来技術と同一構成のとき、インバータ・ハーフ
ブリッジ回路ＩＮＨはインバータ・フルブリッジ回路Ｉ
ＮＦと比較して最大出力電流は低下するが、最小出力電
流も低下するので小電流領域での出力制御が容易にな
る。

【００６２】図７は、アーク加工用電源装置を実施する
第２の実施例を示す電源装置接続図である。図７におい
て、図６に示す第１の実施例のアーク加工用電源装置と
同一符号の構成は同一動作を行うので説明を省略し相違
する符号の構成の動作について説明する。

【００６３】図７において、ブリッジ切換自動指令回路
ＢＣ５は、上記ブリッジ切換制御回路ＢＣ３に、出力電
流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基
準信号Ｉｅよりも大になった大電流領域ではブリッジ切
換比較信号Ｃｐを停止し、上記分圧端子開閉素子ＢＣ１
を遮断させると共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２
が上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲ
Ｄを導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮ
Ｆを形成し、ブリッジ切換比較信号Ｃｐが出力する軽負
荷時の小電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導
通させると共に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２
が上記第１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のス
イッチング素子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・ハ
ーフブリッジ回路ＩＮＨを形成する。

【００６４】ブリッジ切換比較回路ＣＰは、フルブリッ
ジ・ハーフブリッジ切換基準設定回路ＩＥからの予め定
めたフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅと
出力電流設定器ＩＲからの出力電流設定信号Ｉｒとを比
較して、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉ
ｅが出力電流設定信号Ｉｒよりも大（Ｉｅ＞Ｉｒ）のと
きに、ブリッジ切換比較信号ＣｐをＨｉｇｈに切り換え
る。リレー駆動スイッチング素子ＴＲは、ブリッジ切換
比較信号Ｃｐに応じて遮断及び導通を繰り返す。抵抗器
Ｒは、ブリッジ切換比較回路ＣＰからリレー駆動スイッ
チング素子ＴＲへの電流値を制限する。

【００６５】図７において、可変周波数出力スイッチン
グ素子駆動回路ＰＦＭは、起動スイッチ３の起動信号Ｓ
１が入力されると、この可変周波数出力スイッチング素
子駆動回路ＰＦＭは動作を開始する。このとき、ブリッ
ジ切換比較回路ＣＰは、予め定めたフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号Ｉｅと出力電流設定信号Ｉｒと
を比較して、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信
号Ｉｅが出力電流設定信号Ｉｒよりも小（Ｉｅ＜Ｉｒ）
のとき、ブリッジ切換比較回路ＣＰがＬｏｗになり、リ
レー駆動スイッチング素子ＴＲが遮断されて、スイッチ
ング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ１及びフルブリッジ
・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２の制御巻線は励磁
されず、上記スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１の接点ＤＬＹ１ａ及びＤＬＹ１ｂは「閉」となり、
フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬＹ２の接
点ＤＬＹ２ａは「開」となる。このとき、図２に示す従
来技術のアーク加工用電源装置の電源装置接続図と機能
が同一になるので説明を省略する。

【００６６】ブリッジ比較回路ＣＰは、予め定めたフル
ブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号Ｉｅと出力電流
設定信号Ｉｒとを比較して、フルブリッジ・ハーフブリ
ッジ切換基準信号Ｉｅが出力電流設定信号Ｉｒよりも大
（Ｉｅ＞Ｉｒ）のとき、ブリッジ切換比較信号ＣｐがＨ
ｉｇｈになり、リレー駆動スイッチング素子ＴＲが導通
されて、上記スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬ
Ｙ１及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーＤＬ
Ｙ２の制御巻線は励磁され、上記スイッチング素子駆動
信号切換リレーＤＬＹ１の接点ＤＬＹ１ａ及びＤＬＹ１
ｂは「開」となり、スイッチング素子駆動信号Ｔｒａ及
びスイッチング素子駆動信号Ｔｒｃは遮断され、スイッ
チング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣは導通す
ることなく常に遮断状態となる。

【００６７】更に、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換
リレーＤＬＹ２の接点ＤＬＹ２ａは「閉」となるので、
インバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦは、インバータ・
ハーフブリッジ回路ＩＮＨとなる。

【００６８】ブリッジ切換比較信号ＣｐがＬｏｗのと
き、即ち予め定めた大電流領域のときに、インバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦはインバータ・フルブリッジ回
路ＩＮＦとなる。このときの、分圧出力直流電源回路Ｄ
ＣＰＤの出力電圧をＥとして、共振コンデンサＣＲの静
電容量をＣとし、共振リアクトルＬＲのインダクタンス
値をＬとし、リアクトル共振タンクＬＣＦの配線抵抗、
共振コンデンサＣＲの抵抗及び共振リアクトルＬＲの抵
抗を無視し、インバータ周波数ｆが最大インバータ周波
数ｆｈのときのインピーダンス値Ｚは、Ｚ＝｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算
出され、インピーダンス値Ｚは最大値になる。このとき
の、主変圧器ＩＮＴの一次電流の最小出力電流Ｉｍｉｎ
は、Ｉｍｉｎ＝Ｅ／Ｚ上記の式に、Ｚ＝｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜
を代入すると最小出力電流ＩｍｉｎはＩｍｉｎ＝Ｅ／｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算出される。

【００６９】ブリッジ切換比較信号ＣｐがＨｉｇｈのと
き、即ち予め定めた小電流領域のとき、インバータ・フ
ルブリッジ回路ＩＮＦはインバータ・ハーフブリッジ回
路ＩＮＨとなる。このときの分圧出力直流電源回路ＤＣ
ＰＤの出力電圧をＥとすると、第１の平滑コンデンサＣ
Ｄａ及び第２の平滑コンデンサＣＤｂが接続されている
中間点の直流電圧分圧出力端子ＤＣＴ３の出力電圧はＥ
／２となる。このときの主変圧器ＩＮＴの一次電流の最
小出力電流Ｉｍｉｎは、Ｉｍｉｎ＝Ｅ／２Ｚとなり上記の式に、Ｚ＝｜２
πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜を代入すると最小出力電
流Ｉｍｉｎは、Ｉｍｉｎ＝Ｅ／２｜２πｆｈＬ−１／２πｆｈＣ｜の式から算出される。

【００７０】上述したように、図７に示す主変圧器ＩＮ
Ｔが従来技術と同一構成のとき、インバータ・ハーフブ
リッジ回路ＩＮＨはインバータ・フルブリッジ回路ＩＮ
Ｆと比較して最大出力電流は低下するが、最小出力電流
も低下するので小電流領域での出力制御が容易になる。

【００７１】

【発明の効果】本発明では、図２に示す第１の従来技術
の電源装置接続図の主要形成部品はそのままで、直流電
源回路ＤＣＰに分圧出力端子を設けた分圧出力直流電源
回路ＤＣＰＤを使用し、上述したようにインバータ・フ
ル・ハーフブリッジ切換回路ＢＣを追加するだけで出力
電流設定信号Ｉｒに応じて、大電流領域ではインバータ
・フルブリッジ回路ＩＮＦを選択し、軽負荷時の小電流
領域において、インバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＨ
を選択して、制御が難しいとされている小電流領域の出
力電流制御が容易になる。また、図５に示す第２の従来
技術で問題となる、最大出力電流が１／２に低下するこ
とに対して、本発明では、大電流領域ではインバータ・
フルブリッジ回路ＩＮＦを使用するので、上述した最大
出力電流の低下の問題についても解決できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】当該出願に係る発明の特徴を最もよく表す図で
ある。

【図２】共振形回路を用いた、従来技術のアーク加工用
電源装置の電源装置接続図である。

【図３】図２に示す可変周波数出力スイッチング素子駆
動回路から出力する、スイッチング素子駆動信号のタイ
ミング図である。

【図４】図２に示すリアクトル共振タンクＬＣＦのイン
ピーダンスとインバータ周波数との関係を示す図であ
る。

【図５】共振形回路を用いた、第２の従来技術を示すア
ーク加工用電源装置の電源装置接続図である。

【図６】本発明のアーク加工用電源装置を実施する第１
の実施例を示す電源装置接続図である。

【図７】アーク加工用電源装置を実施する第２の実施例
を示す電源装置接続図である。

【符号の説明】

１非消耗性電極２被加工物３起動スイッチＡＣ三相交流商用電源ＢＣインバータ・フル・ハーフブリッジ切換
回路ＢＣ１分圧端子開閉素子ＢＣ２スイッチング素子開閉素子ＢＣ３ブリッジ切換制御回路ＢＣ４ブリッジ切換指令素子ＢＣ５ブリッジ切換自動指令回路ＣＤ平滑コンデンサＣＰブリッジ切換比較回路ＣＲ共振コンデンサＣＤａ第１の平滑コンデンサーＣＤｂ第２の平滑コンデンサーＤＡダイオードＤＢダイオードＤＣダイオードＤＤダイオードＤＬ直流リアクトルＤＳ制御電源回路ＤＣＰ直流電源回路ＤＣＴ１第１の直流電源出力端子ＤＣＴ２第２の直流電源出力端子ＤＣＴ３直流電源分圧出力端子ＤＣＰＤ分圧出力直流電源回路ＤＲ１一次整流回路ＤＲ２二次整流回路ＤＬＹ１スイッチング素子駆動信号切換リレーＤＬＹ２フルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレ
ーＥＡ比較演算回路ＩＥフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号設定回路ＩＦ出力電流検出器ＩＲ出力電流設定器ＩＮＦインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＨインバータ・ハーフブリッジ回路ＩＮＴ主変圧器ＩＮＶＦフルブリッジ形共振リアクトルインバー
タＩＮＶＨハーフブリッジ形共振リアクトルインバ
ータＩＶＴ１第１のインバータ出力端子ＩＶＴ２第２のインバータ出力端子ＬＲ共振リアクトルＬＣＦリアクトル共振タンクＰＦＭ可変周波数出力スイッチング素子駆動回
路ＳＷ１リレー駆動スイッチＴＲリレー駆動スイッチング素子ＴＲＡ第１のスイッチング素子ＴＲＢ第２のスイッチング素子ＴＲＣ第３のスイッチング素子ＴＲＤ第４のスイッチング素子Ｒ抵抗器Ｃｐブリッジ切換比較信号ｆインバータ周波数ｆｈ最大インバータ周波数ｆｒ共振周波数ｆｓ最小インバータ周波数Ｉｅフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号Ｉｆ出力電流検出信号Ｉｒ出力電流設定信号 ΔＩ比較演算信号Ｓ１起動信号Ｔｒａスイッチング素子駆動信号Ｔｒｂスイッチング素子駆動信号Ｔｒｃスイッチング素子駆動信号Ｔｒｄのスイッチング素子駆動信号

─────────────────────────────────────────────────────

【手続補正書】

【提出日】平成１２年１０月３日（２０００．１０．
３）

【手続補正１】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項２

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正２】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項４

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正３】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】請求項１３

【補正方法】変更

【補正内容】

【手続補正４】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００３９

【補正方法】変更

【補正内容】

【００３９】出願時請求項１１の装置の発明は、図７
に第２の実施例に示すように、出願時請求項８の分圧端
子間閉素子ＢＣ１及びスイッチング素子開閉素子ＢＣ２
を開閉する制御方法を実施する装置であって、図２の直
流電源回路ＤＣＰの第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及
び第２の直流電源出力端子ＤＣＴ２にインバータ・フル
ブリッジ回路ＩＮＦが接続され、インバータ・フルブリ
ッジ回路ＩＮＦの第１のインバータ出力端子ＩＶＴ１及
び第２のインバータ出力端子ＩＶＴ２にリアクトル共振
タンクＬＣＦが接続され、リアクトル共振タンクＬＣＦ
に主変圧器ＩＮＴ及び二次整流回路ＤＲ２及び直流リア
クトルＤＬが順次に接続され、直流電源回路の出力を高
周波交流パルス電圧に変換し、上記高周波交流パルス電
圧を主変圧器ＩＮＴによってアーク加工に適した電圧に
変換するアーク加工用電源装置において、直流電源回路
の第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源
出力端子ＤＣＴ２の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３
を備えた分圧出力直流電源回路ＤＣＰＤと、第１の直流
電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出力端子ＤＣ
Ｔ２の間に、直列接続された第１のスイッチング素子Ｔ
ＲＡ及び第３のスイッチング素子ＴＲＣと直列接続され
た第４のスイッチング素子ＴＲＤ及び第２のスイッチン
グ素子ＴＲＢとを接続してインバータ・フルブリッジ回
路ＩＮＦと、上記直列接続の接続点である第１のインバ
ータ出力端子ＩＶＴ１及び第２のインバータ出力端子Ｉ
ＶＴ２の一方のインバータ出力端子と上記直流電源分圧
出力端子ＤＣＴ３との間に接続した分圧端子開閉素子Ｂ
Ｃ１と、上記第１乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃
至ＴＲＤの導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチ
ング素子開閉素子ＢＣ２と、上記スイッチング素子開閉
素子ＢＣ２及び分圧端子開閉素子ＢＣ１を開閉するブリ
ッジ切換制御回路ＢＣ３と、上記ブリッジ切換制御回路
ＢＣ３に、出力電流設定信号Ｉｒがフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号Ｉｅよりも大になったときにブ
リッジ切換比較信号Ｃｐを停止するブリッジ切換自動指
令回路ＢＣ５と、ブリッジ切換比較信号Ｃｐを停止する
大電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を遮断させ
ると共に、スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第１
乃至第４のスイッチング素子ＴＲＡ乃至ＴＲＤの導通状
態としてインバータ・フルブリッジ回路ＩＮＦを形成
し、ブリッジ切換比較信号Ｃｐが出力する軽負荷時の小
電流領域では上記分圧端子開閉素子ＢＣ１を導通させる
と共に、上記スイッチング素子開閉素子ＢＣ２が上記第
１のスイッチング素子ＴＲＡ及び上記第３のスイッチン
グ素子ＴＲＣを遮断状態としてインバータ・ハーフブリ
ッジ回路ＩＮＨを形成するアーク加工用電源装置であ
る。

【手続補正５】

【補正対象書類名】明細書

【補正対象項目名】００４１

【補正方法】変更

【補正内容】

【００４１】出願時請求項１３の装置の発明は、図６
に示すように、インバータ・フル・ハーフブリッジ切換
回路ＢＣが、直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３と第１のイ
ンバータ出力端子ＩＶＴ１との間に接続されてこれらの
端子間を開閉する分圧端子開閉素子ＢＣ１と、スイッチ
ング素子ＴＲＡ及びスイッチング素子ＴＲＣへのスイッ
チング素子駆動信号Ｔｒａ、Ｔｒｃを開閉するスイッチ
ング素子開閉素子ＢＣ２と、上記分圧端子開閉素子ＢＣ
１及びスイッチング素子開閉素子ＢＣ２を制御するブリ
ッジ切換制御回路ＢＣ３と、上記ブリッジ切換制御回路
ＢＣ３を駆動するブリッジ切換指令素子ＢＣ４とを備え
た請求項１２記載のアーク加工用電源装置である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続きＦターム(参考） 4E082 BA01 CA01 DA01 EA20 EB11 EC13 EE03 EE04 EE05 EF07 EF14 EF15 5H730 AA15 AS02 BB26 BB27 BB57 BB66 CC02 DD04 EE03 EE08 FD31 FG07

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】直流電源回路の第１の直流電源出力端子
及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブリッ
ジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路のイ
ンバータ出力端子にリアクトル共振タンクが接続され、
リアクトル共振タンクに主変圧器及び二次整流回路及び
直流リアクトルが順次に接続され、直流電源回路の出力
を高周波交流パルス電圧に変換し、前記高周波交流パル
ス電圧を主変圧器によってアーク加工に適した電圧に変
換するアーク加工用電源制御方法において、大電流領域
では第１の直流電源出力端子及び第２の直流電源出力端
子の間に、直列接続された第１のスイッチング素子及び
第３のスイッチング素子と直列接続された第４のスイッ
チング素子及び第２のスイッチング素子とを導通状態と
してインバータ・フルブリッジ回路として動作させ、軽
負荷時の小電流領域では前記第４のスイッチング素子及
び前記第２のスイッチング素子を導通状態としてインバ
ータ・ハーフブリッジ回路として動作させるアーク加工
用電源制御方法。
【請求項２】予め定めた小電流領域では第１のスイッ
チング素子及び第３のスイッチング素子の直列接続の接
続点である第１のインバータ出力端子と直流電源分圧出
力端子とを接続する制御方法であって、直流電源回路の
第１の直流電源出力端子ＤＣＴ１及び第２の直流電源出
力端子にインバータ・フルブリッジ回路が接続され、イ
ンバータ・フルブリッジ回路の第１のインバータ出力端
子及び第２のインバータ出力端子にリアクトル共振タン
クが接続され、リアクトル共振タンクに主変圧器及び二
次整流回路及び直流リアクトルが順次に接続され、直流
電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変換し、前記
高周波交流パルス電圧を主変圧器によってアーク加工に
適した電圧に変換するアーク加工用電源制御方法におい
て、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及び第２の
直流電源出力端子の他に直流電源分圧出力端子ＤＣＴ３
を備えた分圧出力直流電源回路とし、予め定めた大電流
領域では第１の直流電源出力端子及び第２の直流電源出
力端子の間に、直列接続された第１のスイッチング素子
及び第３のスイッチング素子と直列接続された第４のス
イッチング素子及び第２のスイッチング素子とを導通状
態させてインバータ・フルブリッジ回路として動作さ
せ、軽負荷時の小電流領域では前記第１のスイッチング
素子及び前記第３のスイッチング素子の直列接続の接続
点である第１のインバータ出力端子と直流電源分圧出力
端子とを接続して前記第４のスイッチング素子及び前記
第２のスイッチング素子を導通状態させてインバータ・
ハーフブリッジ回路として動作させるアーク加工用電源
制御方法。
【請求項３】分圧端子開閉素子及びスイッチ素子開閉
素子を開閉する制御方法であって、直流電源回路の第１
の直流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子にイン
バータ・フルブリッジ回路が接続され、インバータ・フ
ルブリッジ回路の第１のインバータ出力端子及び第２の
インバータ出力端子にリアクトル共振タンクが接続さ
れ、リアクトル共振タンクに主変圧器及び二次整流回路
及び直流リアクトルが順次に接続され、直流電源回路の
出力を高周波交流パルス電圧に変換し、前記高周波交流
パルス電圧を主変圧器によってアーク加工に適した電圧
に変換するアーク加工用電源制御方法において、直流電
源回路の第１の直流電源出力端子及び第２の直流電源出
力端子の他に直流電源分圧出力端子を備えた分圧出力直
流電源回路とし、第１の直流電源出力端子及び第２の直
流電源出力端子の間に、直列接続された第１のスイッチ
ング素子及び第３のスイッチング素子と直列接続された
第４のスイッチング素子及び第２のスイッチング素子と
を接続してインバータ・フルブリッジ回路とし、予め定
めた大電流領域では前記直列接続の接続点である第１の
インバータ出力端子及び第２のインバータ出力端子の一
方のインバータ出力端子と前記直流電源分圧出力端子と
の間に接続した分圧端子開閉素子を遮断させると共に、
前記第１乃至第４のスイッチング素子の導通状態と遮断
状態とを切り換えるスイッチング素子開閉素子が前記第
１乃至第４のスイッチング素子の導通状態としてインバ
ータ・フルブリッジ回路として動作させ、軽負荷時の予
め定めた小電流領域では前記分圧端子開閉素子を導通さ
せると共に、前記スイッチング素子開閉素子が前記第１
のスイッチング素子及び前記第３のスイッチング素子を
遮断状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路として
動作させるアーク加工用電源制御方法。
【請求項４】分圧端子開閉素子及びスイッチング素子
開閉素子をブリッジ切換制御回路によって制御する制御
方法であって、直流電源回路の第１の直流電源出力端子
及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブリッ
ジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路の第
１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力端子
にリアクトル共振タンクが接続され、リアクトル共振タ
ンクに主変圧器及び二次整流回路及び直流リアクトルが
順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流パル
ス電圧に変換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器
によってアーク加工に適した電圧に変換するアーク加工
用電源制御方法において、直流電源回路の第１の直流電
源出力端子及び第２の直流電源出力端子の他に直流電源
分圧出力端子を備えた分圧出力直流電源回路とし、第１
の直流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子の間
に、直列接続された第１のスイッチング素子及び第３の
スイッチング素子と直列接続された第４のスイッチング
素子及び第２のスイッチング素子とを接続したインバー
タ・フルブリッジ回路とし、前記インバータ・フルブリ
ッジ回路のスイッチング素子の導通状態と遮断状態とを
切り換えるスイッチング素子開閉素子並びに前記直列接
続の接続点である第１のインバータ出力端子及び第２の
インバータ出力端子の一方のインバータ出力端子と上記
直流電源分圧出力端子との間に接続した分圧端子開閉素
子を開閉するブリッジ切換制御回路の出力信号によっ
て、予め定めた大電流領域では分圧端子開閉素子を遮断
させると共に、スイッチング素子開閉素子が前記第１乃
至第４のスイッチング素子を導通状態としてインバータ
・フルブリッジ回路として動作させ、軽負荷時の予め定
めた小電流領域では前記分圧端子開閉素子を導通させる
と共に、前記スイッチング素子開閉素子が前記上記第１
のスイッチング素子及び前記第３のスイッチング素子を
遮断状態としてインバータ・ハーフブリッジＩＮＨとし
て動作させるアーク加工用電源制御方法。
【請求項５】ブリッジ切換制御回路をブリッジ切換指
令素子からの指令よって制御する制御方法であって、直
流電源回路の第１の直流電源出力端子及び第２の直流電
源出力端子にインバータ・フルブリッジ回路が接続さ
れ、インバータ・フルブリッジ回路の第１のインバータ
出力端子及び第２のインバータ出力端子にリアクトル共
振タンクが接続され、リアクトル共振タンクに主変圧器
及び二次整流回路及び直流リアクトルが順次に接続さ
れ、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変換
し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってアー
ク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源制御方
法において、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及
び第２の直流電源出力端子の他に直流電源分圧出力端子
を備えた分圧出力直流電源回路とし、第１の直流電源出
力端子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接続さ
れた第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素
子と直列接続された第４のスイッチング素子及び第２の
スイッチング素子とを接続したインバータ・フルブリッ
ジ回路とし、前記インバータ・フルブリッジ回路のスイ
ッチング素子の導通状態と遮断状態とを切り換えるスイ
ッチング素子開閉素子並びに前記直列接続の接続点であ
る第１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力
端子の一方のインバータ出力端子と前記直流電源分圧出
力端子との間に接続した分圧端子開閉素子を開閉するブ
リッジ切換制御回路にブリッジ切換指令素子から指令を
して、予め定めた大電流領域では分圧端子開閉素子を遮
断させると共に、スイッチング素子開閉素子が前記第１
乃至第４のスイッチング素子を導通状態としてインバー
タ・フルブリッジ回路として動作させ、軽負荷時の予め
定めた小電流領域では前記分圧端子開閉素子を導通させ
ると共に、前記スイッチング素子開閉素子が前記第１の
スイッチング素子及び前記第３のスイッチング素子を遮
断状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路として動
作させるアーク加工用電源制御方法。
【請求項６】出力電流設定信号がフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号よりも大になった大電流領域で
はインバータ・フルブリッジ回路として動作させ、出力
電流設定信号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号よりも小になった軽負荷時の小電流領域ではインバ
ータ・ハーフブリッジ回路として動作させるようにした
制御方法であって、直流電源回路の第１の直流電源出力
端子及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブ
リッジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路
の第１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力
端子にリアクトル共振タンクが接続され、リアクトル共
振タンクに主変圧器及び二次整流回路及び直流リアクト
ルが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流
パルス電圧に変換し、前記高周波交流パルス電圧を主変
圧器によってアーク加工に適した電圧に変換するアーク
加工用電源制御方法において、直流電源回路の第１の直
流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子の他に直流
電源分圧出力端子を備えた分圧出力直流電源回路とし、
出力電流設定信号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
基準信号よりも大になった大電流領域では第１の直流電
源出力端子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接
続された第１のスイッチング素子及び第３のスイッチン
グ素子と直列接続された第４のスイッチング素子及び第
２のスイッチング素子とを導通状態させてインバータ・
フルブリッジ回路として動作させ、出力電流設定信号が
フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号よりも小に
なった軽負荷時の小電流領域では前記第１の直流電源出
力端子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接続さ
れた前記第１のスイッチング素子及び前記第３のスイッ
チング素子の直列接続の接続点である第１のインバータ
出力端子と直流電源分圧出力端子とを接続して前記第４
のスイッチング素子及び前記第２のスイッチング素子を
導通状態させてインバータ・ハーフブリッジ回路として
動作させるアーク加工用電源制御方法。
【請求項７】出力電流設定信号がフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号よりも大になった大電流領域で
はインバータ・フルブリッジ回路として動作させ、出力
電流設定信号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号よりも小になった軽負荷時の小電流領域ではインバ
ータ・ハーフブリッジ回路として動作させるようにした
制御方法であって、直流電源回路の第１の直流電源出力
端子及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブ
リッジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路
の第１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力
端子にリアクトル共振タンクが接続され、リアクトル共
振タンクに主変圧器及び二次整流回路及び直流リアクト
ルが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流
パルス電圧に変換し、前記高周波交流パルス電圧を主変
圧器によってアーク加工に適した電圧に変換するアーク
加工用電源制御方法において、直流電源回路の第１の直
流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子の他に直流
電源分圧出力端子を備えた分圧出力直流電源回路とし、
第１の直流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子の
間に、直列接続された第１のスイッチング素子及び第３
のスイッチング素子と直列接続された第４のスイッチン
グ素子及び第２のスイッチング素子とを接続してインバ
ータ・フルブリッジ回路とし、出力電流設定信号がフル
ブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号よりも大になっ
た大電流領域では前記直列接続の接続点である第１のイ
ンバータ出力端子及び第２のインバータ出力端子の一方
のインバータ出力端子と前記直流電源分圧出力端子との
間に接続した分圧端子開閉素子を遮断させると共に、前
記第１乃至第４のスイッチング素子の導通状態と遮断状
態とを切り換えるスイッチング素子開閉素子が前記第１
乃至第４のスイッチング素子を導通状態としてインバー
タ・フルブリッジ回路として動作させ、出力電流設定信
号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号よりも
小になった軽負荷時の小電流領域では前記分圧端子開閉
素子を導通させると共に、前記スイッチング素子開閉素
子が前記第１のスイッチング素子及び前記第３のスイッ
チング素子を遮断状態としてインバータ・ハーフブリッ
ジ回路として動作させるアーク加工用電源制御方法。
【請求項８】出力電流設定信号がフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号よりも大になった大電流領域で
はインバータ・フルブリッジ回路として動作させ、出力
電流設定信号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号よりも小になった軽負荷時の小電流領域ではインバ
ータ・ハーフブリッジ回路として動作させるようにした
制御方法であって、直流電源回路の第１の直流電源出力
端子及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブ
リッジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路
の第１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力
端子にリアクトル共振タンクが接続され、リアクトル共
振タンクに主変圧器及び二次整流回路及び直流リアクト
ルが順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流
パルス電圧に変換し、前記高周波交流パルス電圧を主変
圧器によってアーク加工に適した電圧に変換するアーク
加工用電源制御方法において、直流電源回路の第１の直
流電源出力端子及び第２の直流電源出力端の他に直流電
源分圧出力端子を備えた分圧出力直流電源回路とし、第
１の直流電源出力端子及び第２の直流電源出力端子の間
に、直列接続された第１のスイッチング素子及び第３の
スイッチング素子と直列接続された第４のスイッチング
素子及び第２のスイッチング素子とを接続してインバー
タ・フルブリッジ回路とし、前記インバータ・フルブリ
ッジ回路のスイッチング素子の導通状態と遮断状態とを
切り換えるスイッチング素子開閉素子並びに前記直列接
続の接続点である第１のインバータ出力端子及び第２の
インバータ出力端子の一方のインバータ出力端子と前記
直流電源分圧出力端子との間を開閉する分圧端子開閉素
子を制御するブリッジ切換制御回路に、出力電流設定信
号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号よりも
大になる大電流領域ではブリッジ切換自動指令素子から
ブリッジ切換比較信号を停止して、分圧端子開閉素子を
遮断させると共に、スイッチング素子開閉素子が前記第
１乃至第４のスイッチング素子を導通状態としてインバ
ータ・フルブリッジ回路として動作させ、出力電流設定
信号がフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号より
も小になった軽負荷時の小電流領域ではブリッジ切換自
動指令素子からするブリッジ切換比較信号を出力して前
記分圧端子開閉素子を導通させると共に、前記スイッチ
ング素子開閉素子が前記第１のスイッチング素子及び前
記第３のスイッチング素子を遮断状態としてインバータ
・ハーフブリッジ回路として動作させるアーク加工用電
源制御方法。
【請求項９】直流電源回路の第１の直流電源出力端子
及び第２の直流電源出力端子にインバータ・フルブリッ
ジ回路が接続され、インバータ・フルブリッジ回路の第
１のインバータ出力端子及び第２のインバータ出力端子
にリアクトル共振タンクが接続され、リアクトル共振タ
ンクに主変圧器及び二次整流回路及び直流リアクトルが
順次に接続され、直流電源回路の出力を高周波交流パル
ス電圧に変換し、前記周波交流パルス電圧を主変圧器に
よってアーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用
電源装置において、直流電源回路の第１の直流電源出力
端子及び第２の直流電源出力端子の他に直流電源分圧出
力端子を備えた分圧出力直流電源回路と、第１の直流電
源出力端子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接
続された第１のスイッチング素子及び第３のスイッチン
グ素子と直列接続された第４のスイッチング素子及び第
２のスイッチング素子とを接続したインバータ・フルブ
リッジ回路と、前記直列接続の接続点である第１のイン
バータ出力端子及び第２のインバータ出力端子の一方の
インバータ出力端子と前記直流電源分圧出力端子との間
に接続した分圧端子開閉素子と、前記第１乃至第４のス
イッチング素子の導通状態と遮断状態とを切り換えるス
イッチング素子開閉素子とを備え、予め定めた大電流領
域では前記分圧端子開閉素子を遮断させると共に、スイ
ッチング素子開閉素子が前記第１乃至第４のスイッチン
グ素子の導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路
を形成し、軽負荷時の予め定めた小電流領域では前記分
圧端子開閉素子を導通させると共に、前記スイッチング
素子開閉素子が前記第１のスイッチング素子及び前記第
３のスイッチング素子を遮断状態としてインバータ・ハ
ーフブリッジ回路を形成するアーク加工用電源装置。
【請求項１０】分圧端子間閉素子及びスイッチング素
子開閉素子を開閉する制御方法を実施する装置であっ
て、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及び第２の
直流電源出力端子にインバータ・フルブリッジ回路が接
続され、インバータ・フルブリッジ回路の第１のインバ
ータ出力端子及び第２のインバータ出力端子にリアクト
ル共振タンクが接続され、リアクトル共振タンクに主変
圧器及び二次整流回路及び直流リアクトルが順次に接続
され、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及び
第２の直流電源出力端子の他に直流電源分圧出力端子を
備えた分圧出力直流電源回路と、第１の直流電源出力端
子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接続された
第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子と
直列接続された第４のスイッチング素子及び第２のスイ
ッチング素子とを接続してインバータ・フルブリッジ回
路と、前記直列接続の接続点である第１のインバータ出
力端子及び第２のインバータ出力端子の一方のインバー
タ出力端子と前記直流電源分圧出力端子との間に接続し
た分圧端子開閉素子と、前記第１乃至第４のスイッチン
グ素子の導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチン
グ素子開閉素子と、前記スイッチング素子開閉素子及び
分圧端子開閉素子を開閉するブリッジ切換制御回路と、
前記ブリッジ切換制御回路にブリッジ切換指令をするブ
リッジ切換指令素子とを備え、予め定めた大電流領域で
は前記分圧端子開閉素子を遮断させると共に、スイッチ
ング素子開閉素子が前記第１乃至第４のスイッチング素
子の導通状態としてインバータ・フルブリッジ回路を形
成し、軽負荷時の予め定めた小電流領域では前記分圧端
子開閉素子を導通させると共に、前記スイッチング素子
開閉素子が前記第１のスイッチング素子及び前記第３の
スイッチング素子を遮断状態としてインバータ・ハーフ
ブリッジ回路を形成するアーク加工用電源装置。
【請求項１１】分圧端子間閉素子及びスイッチング素
子開閉素子を開閉する制御方法を実施する装置であっ
て、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及び第２の
直流電源出力端子にインバータ・フルブリッジ回路が接
続され、インバータ・フルブリッジ回路の第１のインバ
ータ出力端子及び第２のインバータ出力端子にリアクト
ル共振タンクが接続され、リアクトル共振タンクに主変
圧器及び二次整流回路及び直流リアクトルが順次に接続
され、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、直流電源回路の第１の直流電源出力端子及び
第２の直流電源出力端子の他に直流電源分圧出力端子を
備えた分圧出力直流電源回路と、第１の直流電源出力端
子及び第２の直流電源出力端子の間に、直列接続された
第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子と
直列接続された第４のスイッチング素子及び第２のスイ
ッチング素子とを接続したインバータ・フルブリッジ回
路と、前記直列接続の接続点である第１のインバータ出
力端子及び第２のインバータ出力端子の一方のインバー
タ出力端子と前記直流電源分圧出力端子との間に接続し
た分圧端子開閉素子と、前記第１乃至第４のスイッチン
グ素子の導通状態と遮断状態とを切り換えるスイッチン
グ素子開閉素子と、前記スイッチング素子開閉素子及び
分圧端子開閉素子を開閉するブリッジ切換制御回路と、
前記ブリッジ切換制御回路に、出力電流設定信号がフル
ブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号よりも大になっ
たときにブリッジ切換比較信号を停止するブリッジ切換
自動指令回路と、ブリッジ切換比較信号を停止する大電
流領域では前記分圧端子開閉素子を遮断させると共に、
スイッチング素子開閉素子が前記第１乃至第４のスイッ
チング素子の導通状態としてインバータ・フルブリッジ
回路を形成し、ブリッジ切換比較信号が出力する軽負荷
時の小電流領域では上記分圧端子開閉素子を導通させる
と共に、前記スイッチング素子開閉素子が前記第１のス
イッチング素子及び前記第３のスイッチング素子を遮断
状態としてインバータ・ハーフブリッジ回路を形成する
アーク加工用電源装置。
【請求項１２】スイッチング素子からなるインバータ
・フルブリッジ回路にスイッチング素子駆動信号を出力
して、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、前記インバータ・フルブリッジ回路と主変圧
器との間に共振コンデンサ、共振リアクトルによって形
成されるリアクトル共振タンクと、出力電流を設定して
出力電流設定信号を出力する出力電流設定器と、出力電
流を検出して出力電流検出信号を出力する出力電流検出
器と、前記出力電流設定信号と出力電流検出信号とを比
較演算して比較演算信号を出力する比較演算回路と、前
記比較演算信号の値に応じてインバータ周波数のスイッ
チング素子駆動信号をスイッチング素子に出力する可変
周波数出力スイッチング素子駆動回路と、前記分圧出力
直流電源回路の直列に接続された２つの同一静電容量を
持つコンデンサの中間点である直流電源分圧出力端子と
スイッチング素子が接続されている第１のインバータ出
力端子とを開閉すると共に、前記第１のスイッチング素
子及び第３のスイッチング素子へのスイッチング素子駆
動信号を開閉するインバータ・フル・ハーフブリッジ切
換回路とを具備したアーク加工用電源装置。
【請求項１３】インバータ・フル・ハーフブリッジ切
換回路が、直流電源分圧出力端子と第１のインバータ出
力端子との間に接続されてこれらの端子間を開閉する分
圧端子開閉素子と、第１のスイッチング素子及び第３の
スイッチング素子へのスイッチング素子駆動信号を開閉
するスイッチング素子開閉素子と、前記分圧端子開閉素
子及びスイッチング素子開閉素子を制御するブリッジ切
換制御回路と、前記ブリッジ切換制御回路を駆動するブ
リッジ切換指令素子とを備えた請求項１記載のアーク加
工用電源装置。
【請求項１４】スイッチング素子からなるインバータ
・フルブリッジ回路にスイッチング素子駆動信号を出力
して、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、前記インバータ・フルブリッジ回路と主変圧
器との間に共振コンデンサ、共振リアクトルによって形
成されるリアクトル共振タンクと、出力電流を設定して
出力電流設定信号を出力する出力電流設定器と、出力電
流を検出して出力電流検出信号を出力する出力電流検出
器と、前記出力電流設定信号と出力電流検出信号とを比
較演算して比較演算信号を出力する比較演算回路と、前
記比較演算信号の値に応じてインバータ周波数のスイッ
チング素子駆動信号をスイッチング素子に出力する可変
周波数出力スイッチング素子駆動回路と、前記分圧出力
直流電源回路の直列に接続された２つの同一静電容量を
持つコンデンサの中間点である直流電源分圧出力端子と
第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子が
接続されている第１のインバータ出力端子とを開閉する
ためのフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーと、前
記第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子
へのスイッチング素子駆動信号を開閉するスイッチング
素子駆動信号切換リレーと、前記スイッチング素子駆動
信号切換リレー及びフルブリッジ・ハーフブリッジ切換
リレーを駆動するリレー駆動スイッチとを具備したアー
ク加工用電源装置。
【請求項１５】スイッチング素子からなるインバータ
・フルブリッジ回路にスイッチング素子駆動信号を出力
して、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、前記インバータ・フルブリッジ回路と主変圧
器との間に共振コンデンサ、共振リアクトルによって形
成されるリアクトル共振タンクと、出力電流を設定して
出力電流設定信号を出力する出力電流設定器と、出力電
流を検出して出力電流検出信号を出力する出力電流検出
器と、前記出力電流設定信号と出力電流検出信号とを比
較演算して比較演算信号を出力する比較演算回路と、比
較演算信号の値に応じてインバータ周波数のスイッチン
グ素子駆動信号をスイッチング素子に出力する可変周波
数出力スイッチング素子駆動回路と、前記分圧出力直流
電源回路の直列に接続された２つの同一静電容量を持つ
コンデンサの中間点である直流電源分圧出力端子と第１
のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子が接続
されている第１のインバータ出力端子とを開閉するため
のフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーと、前記第
１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子への
スイッチング素子駆動信号を開閉するスイッチング素子
駆動信号切換リレーと、予め定めたフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号を出力するフルブリッジ・ハー
フブリッジ切換基準信号設定回路と、前記出力電流設定
信号とフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号とを
比較するブリッジ切換比較回路と、前記ブリッジ切換比
較回路のブリッジ切換比較信号に応じて、前記スイッチ
ング素子駆動信号切換リレー及びフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換リレーを駆動するリレー切換スイッチ素子
とを具備したアーク加工用電源装置。
【請求項１６】スイッチング素子からなるインバータ
・フルブリッジ回路にスイッチング素子駆動信号を出力
して、直流電源回路の出力を高周波交流パルス電圧に変
換し、前記高周波交流パルス電圧を主変圧器によってア
ーク加工に適した電圧に変換するアーク加工用電源装置
において、前記インバータ・フルブリッジ回路と主変圧
器との間に共振コンデンサ、共振リアクトルによって形
成されるリアクトル共振タンクと、出力電流を設定して
出力電流設定信号を出力する出力電流設定器と、出力電
流を検出して出力電流検出信号を出力する出力電流検出
器と、前記出力電流設定信号と出力電流検出信号とを比
較演算して比較演算信号を出力する比較演算回路と、前
記比較演算信号の値に応じてインバータ周波数のスイッ
チング素子駆動信号をスイッチング素子に出力する可変
周波数出力スイッチング素子駆動回路と、前記分圧出力
直流電源回路の直列に接続された２つの同一静電容量を
持つコンデンサの中間点である直流電源分圧出力端子と
第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子が
接続されている第１のインバータ出力端子とを開閉する
ためのフルブリッジ・ハーフブリッジ切換リレーと、前
記第１のスイッチング素子及び第３のスイッチング素子
へのスイッチング素子駆動信号を開閉するスイッチング
素子駆動信号切換リレーと、予め定めたフルブリッジ・
ハーフブリッジ切換基準信号を出力するフルブリッジ・
ハーフブリッジ切換基準信号設定回路と、前記出力電流
設定信号とフルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準信号
とを比較して、フルブリッジ・ハーフブリッジ切換基準
信号が出力電流設定信号より大のとき、ブリッジ切換比
較信号をＨｉｇｈにするブリッジ切換比較回路と、前記
ブリッジ切換比較信号がＨｉｇｈのとき、前記スイッチ
ング素子駆動信号切換リレー及びフルブリッジ・ハーフ
ブリッジ切換リレーを駆動させ、前記スイッチング素子
駆動信号切換リレーの接続点を「開」、フルブリッジ・
ハーフブリッジ切換リレーの接続点を「閉」にするリレ
ー切換スイッチ素子とを具備したアーク加工用電源装
置。