JP2002087877A - Magnetic ferrite, lamination type ferrite part and manufacturing method thereof - Google Patents
Magnetic ferrite, lamination type ferrite part and manufacturing method thereofInfo
- Publication number
- JP2002087877A JP2002087877A JP2000226499A JP2000226499A JP2002087877A JP 2002087877 A JP2002087877 A JP 2002087877A JP 2000226499 A JP2000226499 A JP 2000226499A JP 2000226499 A JP2000226499 A JP 2000226499A JP 2002087877 A JP2002087877 A JP 2002087877A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ferrite
- magnetic
- component
- internal electrode
- mol
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Fixed Capacitors And Capacitor Manufacturing Machines (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は積層型ビーズ、積層
型インダクタなどの積層型チップフェライト部品、ＬＣ
複合積層型部品を代表とする複合積層型部品に用いられ
る磁性フェライトおよび積層型フェライト部品に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to multilayer chip ferrite parts such as multilayer beads and multilayer inductors, LC
The present invention relates to a magnetic ferrite and a multilayer ferrite component used for a composite multilayer component represented by a composite multilayer component.
【０００２】[0002]
【従来の技術】積層型チップフェライト部品および複合
積層型部品（本明細書中では積層型フェライト部品と総
称する。）は、体積が小さいこと、信頼性が高いことな
どから、各種電気機器に用いられている。この積層型フ
ェライト部品は、通常、磁性フェライトからなる磁性層
用のシートまたはペーストと内部電極用のペーストとを
厚膜積層技術によって積層一体化した後、焼成し、得ら
れた焼成体表面に外部電極用ペーストを印刷または転写
した後に焼き付けて製造される。なお、積層一体化した
後に焼成することを同時焼成と呼んでいる。内部電極用
の材料としてはその低い比抵抗からＡｇまたはＡｇ合金
が用いられているため、磁性層を構成する磁性フェライ
ト材料としては、同時焼成が可能、換言すればＡｇまた
はＡｇ合金の融点以下の温度で焼成ができることが絶対
条件となる。したがって、高密度、高特性の積層型フェ
ライト部品を得るためには、ＡｇまたはＡｇ合金の融点
以下の低温で磁性フェライトを焼成できるかが鍵とな
る。2. Description of the Related Art Laminated chip ferrite parts and composite laminated ferrite parts (collectively referred to as laminated ferrite parts in this specification) are used in various electric devices because of their small volume and high reliability. Have been. This laminated ferrite component is usually formed by laminating and integrating a sheet or paste for a magnetic layer made of magnetic ferrite and a paste for an internal electrode by a thick film laminating technique, and then sintering. It is manufactured by printing or transferring an electrode paste and then baking. Note that firing after lamination and integration is called simultaneous firing. Since Ag or Ag alloy is used as the material for the internal electrode because of its low specific resistance, the magnetic ferrite material constituting the magnetic layer can be co-fired, in other words, it has a melting point lower than the melting point of Ag or Ag alloy. An absolute condition is that firing can be performed at a temperature. Therefore, in order to obtain a high-density, high-characteristic laminated ferrite component, the key is whether the magnetic ferrite can be fired at a low temperature equal to or lower than the melting point of Ag or an Ag alloy.
【０００３】ＡｇまたはＡｇ合金の融点以下の低温で焼
成できる磁性フェライトとしてＮｉＣｕＺｎフェライト
が知られている。つまり、微粉砕によって比表面積を６
ｍ2／ｇ程度以上とした粉末を用いたＮｉＣｕＺｎフェ
ライトは、Ａｇの融点（９６０℃）以下の温度で焼成で
きるため、積層型フェライト部品に広く用いられてい
る。ところが、ＮｉＣｕＺｎフェライトは、磁気特性、
特に透磁率μが外部応力、熱衝撃に対して敏感であるた
め（例えば、「粉体及び粉末冶金」vol.39,8号,612-617
(1992年）参照)、積層型フェライト部品製造の際に以下
のような問題を生ずる。つまり、製造過程で行われるバ
レル研磨およびめっき作業による応力、磁性層と内部電
極との線膨張係数の差異からくる応力、さらにはプリン
ト基板への実装時に生ずる応力によって、透磁率μが劣
化し、インダクタンスＬが設計値からずれるという問題
である。[0003] NiCuZn ferrite is known as a magnetic ferrite that can be fired at a low temperature equal to or lower than the melting point of Ag or an Ag alloy. In other words, the specific surface area is 6
NiCuZn ferrite using a powder of about m 2 / g or more can be fired at a temperature equal to or lower than the melting point of Ag (960 ° C.), and is therefore widely used for laminated ferrite parts. However, NiCuZn ferrite has magnetic properties,
In particular, since the magnetic permeability μ is sensitive to external stress and thermal shock (for example, “Powder and Powder Metallurgy” vol. 39,8, 612-617
(1992)), the following problems occur in the production of laminated ferrite parts. In other words, the stress caused by barrel polishing and plating work performed in the manufacturing process, the stress resulting from the difference in linear expansion coefficient between the magnetic layer and the internal electrode, and the stress generated during mounting on a printed circuit board, deteriorate the magnetic permeability μ, The problem is that the inductance L deviates from the design value.
【０００４】しかも、ＮｉＣｕＺｎフェライトは、その
原料であるＮｉＯが高価であるため、自ずと高価な材料
となってしまう。したがって、ＮｉＯよりも安価なＭｇ
Ｏ、Ｍｇ（ＯＨ）2またはＭｇＣＯ3を用いたＭｇＣｕＺ
ｎフェライトが注目され、種々の改良がなされている。
例えば、特開平１０−３２４５６４号公報では、ＭｇＣ
ｕＺｎフェライトにおいて、含有されるＢ（硼素）の量
を２〜７０ｐｐｍとすることが提案されている。[0004] Moreover, NiCuZn ferrite is naturally an expensive material because its raw material NiO is expensive. Therefore, Mg which is cheaper than NiO
MgCuZ using O, Mg (OH) 2 or MgCO 3
Attention has been paid to n ferrite, and various improvements have been made.
For example, JP-A-10-324564 discloses that MgC
It has been proposed that the amount of B (boron) contained in uZn ferrite be 2 to 70 ppm.
【０００５】ところが、特開平１０−３２４５６４号公
報のＭｇＣｕＺｎフェライトはその実施例によれば１２
００℃で焼成されているため、このＭｇＣｕＺｎフェラ
イトを本発明が指向する積層型フェライト部品に適用す
ることは困難である。電極材料であるＡｇまたはＡｇ合
金との同時焼成ができないからである。また、特許第２
７４７４０３号公報にもＭｇＯを含有する磁性フェライ
トの開示があるが、焼成条件についての記載がなく、同
時焼成を満足するものではないと判断される。However, according to the embodiment, the MgCuZn ferrite disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No.
Since it is baked at 00 ° C., it is difficult to apply this MgCuZn ferrite to the laminated ferrite component of the present invention. This is because simultaneous firing with Ag or an Ag alloy as an electrode material cannot be performed. Patent No. 2
JP-A-747403 also discloses a magnetic ferrite containing MgO, but there is no description of firing conditions, and it is determined that simultaneous firing is not satisfied.
【０００６】そこで、本発明者は、特願平１１−３５８
１３９号、特願平１１−３５８１４０号、特願平１１−
３５８１４１号において、応力に対する透磁率μの劣化
が少なく、ＡｇまたはＡｇ合金を内部電極材料とした場
合でも同時焼成が可能なＭｇＣｕＺｎフェライトを提案
した。しかし、このＭｇＣｕＺｎフェライトは、温度に
対して敏感であり、温度変化に対しμが大きく変化する
ことが考えられる。これは製品の特性を変化させる原因
となる。また、品質係数Ｑ値が従来のＮｉＣｕＺｎフェ
ライトと比較して同程度であり、高周波での損失を小さ
くし、高特性部品を得るためには更なる品質係数Ｑの改
善が求められる。Accordingly, the present inventor has disclosed in Japanese Patent Application No. 11-358.
No. 139, Japanese Patent Application No. 11-358140, Japanese Patent Application No. 11-358
No. 358,141 proposed MgCuZn ferrite, which hardly deteriorates the magnetic permeability μ due to stress and can be co-fired even when Ag or an Ag alloy is used as an internal electrode material. However, this MgCuZn ferrite is sensitive to temperature, and it is conceivable that μ greatly changes with temperature change. This causes the characteristics of the product to change. Further, the quality factor Q value is almost the same as that of the conventional NiCuZn ferrite, and further improvement of the quality factor Q is required in order to reduce loss at high frequency and obtain high-performance parts.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、低コ
ストなＭｇＣｕＺｎフェライトにおいて、更に、品質係
数Ｑが高く、高周波での損失が小さく、かつ温度特性に
優れ、比抵抗が高い、高特性な磁性フェライト及び積層
型フェライト部品を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a low-cost MgCuZn ferrite having a high quality factor Q, low loss at high frequencies, excellent temperature characteristics, high specific resistance, and high characteristics. To provide a magnetic ferrite and a multilayer ferrite component.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】以上の目的は、次の
（１）〜（９）の本発明により達成される。The above objects can be attained by the present invention of the following (1) to (9).
【０００９】（１）；主成分がＦｅ2Ｏ3：４０〜５１mo
l％、ＣｕＯ：５〜３０mol％、ＺｎＯ：０．５〜３５mo
l％、ＭｇＯ：５〜５０mol％からなり、添加成分とし
て、Ｃｏ3Ｏ4を前記主成分に対しＣｏ換算で０．０３〜
１．０質量％含むことを特徴とする磁性フェライト。(1): Main component is Fe 2 O 3 : 40-51mo
l%, CuO: 5-30 mol%, ZnO: 0.5-35mo
1%, MgO: 5 to 50 mol%, and Co 3 O 4 as an additional component is 0.03 to 0.03% in terms of Co with respect to the main component.
Magnetic ferrite containing 1.0% by mass.
【００１０】（２）；（１）に記載の磁性フェライトで
あって、前記ＭｇＯの一部を２５mol％以下のＮｉＯで
置換したことを特徴とする磁性フェライト。(2) The magnetic ferrite according to (1), wherein a part of the MgO is replaced with NiO of 25 mol% or less.
【００１１】（３）；（１）または（２）に記載の磁性
フェライトの製造方法であって、比表面積が６〜１５．
５ｍ2／ｇの範囲にある原料粉末を用いて焼成すること
を特徴とする、磁性フェライトの製造方法。(3) The method for producing a magnetic ferrite according to (1) or (2), wherein the specific surface area is 6 to 15.
A method for producing a magnetic ferrite, comprising firing using a raw material powder in a range of 5 m 2 / g.
【００１２】（４）；（１）または（２）に記載の磁性
フェライトの製造方法であって、９４０℃以下の温度で
焼成することを特徴とする、磁性フェライトの製造方
法。(4) A method for producing a magnetic ferrite according to the above (1) or (2), characterized by firing at a temperature of 940 ° C. or lower.
【００１３】（５）；９４０℃以下の温度で焼成するこ
とを特徴とする、（３）に記載の磁性フェライトの製造
方法。(5) The method for producing magnetic ferrite according to (3), wherein the firing is performed at a temperature of 940 ° C. or lower.
【００１４】（６）；Ｆｅ2Ｏ3、ＣｕＯ、ＺｎＯ、Ｍｇ
Ｏからなる主成分原料粉末を混合する混合工程と、混合
された前記主成分原料粉末を９００℃以下の温度で仮焼
きする仮焼き工程と、前記仮焼き工程により得られた仮
焼き体を添加成分Ｃｏ3Ｏ4とともに粉砕して粉砕粉末を
得る粉砕工程と、前記粉砕工程により得られた前記粉砕
粉末を用いて成形体を得る成形工程と、前記成形工程で
得られた成形体を焼成する焼成工程とを有することを特
徴とする、（３）〜（５）のいずれかに記載の磁性フェ
ライトの製造方法。(6): Fe 2 O 3 , CuO, ZnO, Mg
A mixing step of mixing the main component material powder composed of O, a calcining step of calcining the mixed main component powder at a temperature of 900 ° C. or lower, and adding a calcined body obtained by the calcining step A pulverizing step of pulverizing together with the component Co 3 O 4 to obtain a pulverized powder, a forming step of using the pulverized powder obtained in the pulverizing step to obtain a formed body, and firing the formed body obtained in the forming step The method for producing magnetic ferrite according to any one of (3) to (5), further comprising a firing step.
【００１５】（７）；（１）または（２）に記載の磁性
フェライトからなる、フェライト磁性層と内部電極とを
積層して構成されるチップフェライト部品であって、前
記内部電極がＡｇまたはＡｇ合金であることを特徴とす
る、積層型ビーズまたは積層型インダクタ等の積層型チ
ップフェライト部品。(7) A chip ferrite component comprising the magnetic ferrite according to (1) or (2), wherein the ferrite magnetic layer and the internal electrode are laminated, wherein the internal electrode is made of Ag or Ag. A multilayer chip ferrite component such as a multilayer bead or a multilayer inductor, which is an alloy.
【００１６】（８）；（１）または（２）に記載の磁性
フェライトからなる、フェライト磁性層と内部電極とを
積層して構成されるチップフェライト部品を少なくとも
有するＬＣ複合積層部品であって、前記内部電極がＡｇ
またはＡｇ合金であることを特徴とするＬＣ複合積層部
品。(8) An LC composite laminated component comprising at least a chip ferrite component formed by laminating a ferrite magnetic layer and an internal electrode, comprising the magnetic ferrite according to (1) or (2), The internal electrode is Ag
Alternatively, an LC composite laminated component characterized by being an Ag alloy.
【００１７】（９）；フェライト磁性層と内部電極とを
積層して構成されるチップフェライト部品において、内
部電極がＡｇまたはＡｇ合金であって、前記フェライト
層が（３）〜（６）のいずれかに記載の磁性フェライト
の製造工程を有する、積層型ビーズまたは積層型インダ
クタ等の積層型チップフェライト部品の製造方法。(9) In a chip ferrite component formed by laminating a ferrite magnetic layer and an internal electrode, the internal electrode is made of Ag or an Ag alloy, and the ferrite layer is made of any of (3) to (6). A method for manufacturing a multilayer chip ferrite component such as a multilayer bead or a multilayer inductor, comprising the step of manufacturing a magnetic ferrite according to any one of the above.
【００１８】（１０）；フェライト磁性層と内部電極と
を積層して構成されるチップフェライト部品を少なくと
も有するＬＣ複合積層部品において、内部電極がＡｇま
たはＡｇ合金であって、前記フェライト層が（３）〜
（６）のいずれかに記載の磁性フェライトの製造工程を
有する、ＬＣ複合積層部品の製造方法。(10) In an LC composite laminated component having at least a chip ferrite component formed by laminating a ferrite magnetic layer and an internal electrode, the internal electrode is made of Ag or an Ag alloy, and the ferrite layer is made of (3) ) ~
(6) A method for producing an LC composite laminated component, comprising the step of producing a magnetic ferrite according to any one of (6) and (7).
【００１９】[0019]
【発明の実施の形態】以下本発明を詳細に説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below in detail.
【００２０】まず、透磁率の劣化について説明する。初
透磁率（μi）は以下の式で定義されることが知られて
いる。 μi＝ＡＭｓ2／（ａＫ1＋ｂλsσ） （Ｍｓ＝飽和磁束密度、Ｋ1＝異方性定数、λs＝磁歪定
数、σ＝応力、Ａ，ａ，ｂは定数） 従来は、前記特開平４−６５８０７号公報に開示される
ように、内部電極からの応力を緩和するために磁性層と
内部電極とを空隙を介して対向させる、あるいは特開平
１０−２２３４１４号公報のように結晶粒界にＢｉを存
在させることにより結晶粒界からの応力を緩和するとい
う提案がなされている。つまり、従来の提案は、上記式
中の応力σを小さくすることにより透磁率の劣化を防止
しようというものであった。First, the deterioration of the magnetic permeability will be described. It is known that the initial permeability (μi) is defined by the following equation. μi = AMs 2 / (aK 1 + bλ s σ) (Ms = saturated magnetic flux density, K 1 = anisotropic constant, λ s = magnetostriction constant, σ = stress, A, a, and b are constants). As disclosed in Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 4-65807, a magnetic layer and an internal electrode are opposed to each other via a gap in order to alleviate the stress from the internal electrode, or as described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-223414. Proposals have been made to alleviate the stress from the grain boundaries by making Bi exist in the field. That is, the conventional proposal is to prevent the deterioration of the magnetic permeability by reducing the stress σ in the above equation.
【００２１】本発明者は、従来の提案とは視点を変え
て、磁歪定数（λs）の小さい材料を用いることにより
透磁率の劣化を防止することを検討した。その結果、Ｎ
ｉＣｕＺｎフェライトに比べてＭｇＣｕＺｎフェライト
の方が磁歪定数が小さく、本発明が指向する積層型フェ
ライト部品に好適であることが判明した。しかも、Ｍｇ
ＣｕＺｎフェライトはＮｉＣｕＺｎフェライトに比べて
低コストで製造することが可能であり、低コスト化が一
段と進む電子機器部品にとって大きなメリットとなる。The present inventor has studied the prevention of deterioration of magnetic permeability by using a material having a small magnetostriction constant (λ s ) from a viewpoint different from the conventional proposal. As a result, N
MgCuZn ferrite has a smaller magnetostriction constant than iCuZn ferrite, and was found to be suitable for a laminated ferrite component to which the present invention is directed. Moreover, Mg
CuZn ferrite can be manufactured at a lower cost than NiCuZn ferrite, which is a great merit for electronic equipment parts where cost reduction is further advanced.
【００２２】本発明は磁性フェライトとしてＭｇＣｕＺ
ｎ系フェライトを用いる。ＭｇＣｕＺｎ系フェライトの
具体的態様としては、ＭｇＣｕＺｎフェライトがある。
このＭｇＣｕＺｎフェライトを得るためには、ＭｇＯ粉
末、Ｆｅ2Ｏ3粉末、ＣｕＯ粉末、ＺｎＯ粉末を原料粉末
とすればよい。その場合の組成（添加量）は、本発明で
は以下の範囲とする。 Ｆｅ2Ｏ3：４０〜５１mol％、 ＣｕＯ：５〜３０mol％、 ＺｎＯ：０．５〜３５mol％、 ＭｇＯ：５〜５０mol％ 本発明ではさらに、添加成分として、上記主成分に対し
て以下の範囲のＣｏ3Ｏ4を含む。 Ｃｏ3Ｏ4：Ｃｏ換算で０．０３〜１．０質量％ 磁性フェライトの磁気特性は組成依存性が非常に強く、
前記組成範囲をはずれた領域では、透磁率μや品質係数
Ｑが低くなり、積層型フェライト部品として適さなくな
る。The present invention uses MgCuZ as a magnetic ferrite.
Use n-type ferrite. As a specific embodiment of the MgCuZn ferrite, there is MgCuZn ferrite.
In order to obtain this MgCuZn ferrite, MgO powder, Fe 2 O 3 powder, CuO powder, and ZnO powder may be used as raw material powders. In this case, the composition (addition amount) is set in the following range in the present invention. Fe 2 O 3: 40~51mol%, CuO: 5~30mol%, ZnO: 0.5~35mol%, MgO: 5~50mol% more in the present invention, as the additive component, the following ranges with respect to the main component Of Co 3 O 4 . Co 3 O 4 : 0.03 to 1.0% by mass in terms of Co The magnetic properties of the magnetic ferrite have a very strong composition dependency.
In a region outside the above composition range, the magnetic permeability μ and the quality factor Q become low, and the region becomes unsuitable as a multilayer ferrite component.
【００２３】Ｆｅ2Ｏ3の量は透磁率に大きな影響を与え
る。Ｆｅ2Ｏ3が４０mol％より少ないと透磁率が小さ
く、フェライトとしての化学量論組成に近づくにしたが
って透磁率は上昇するが、化学量論組成をピークとして
急激に低下する。したがって、上限を５１mol％とす
る。好ましいＦｅ2Ｏ3の量は、４５〜４９．８mol％で
ある。The amount of Fe 2 O 3 has a great influence on the magnetic permeability. If the content of Fe 2 O 3 is less than 40 mol%, the magnetic permeability is small, and the magnetic permeability increases as the stoichiometric composition as ferrite approaches, but sharply decreases with the stoichiometric composition as a peak. Therefore, the upper limit is set to 51 mol%. Preferred amounts of Fe 2 O 3 is 45~49.8mol%.
【００２４】ＣｕＯは、本発明において焼成温度低減に
寄与する化合物であり、５mol％未満では９４０℃以下
の低温焼成を実現できなくなる。ただし、３０mol％を
超えるとフェライトの体積抵抗率が低下して品質係数Ｑ
が劣化するので５〜３０mol％とする。好ましいＣｕＯ
量は、８〜２５mol％である。CuO is a compound that contributes to the reduction of the sintering temperature in the present invention, and if it is less than 5 mol%, low-temperature sintering of 940 ° C. or less cannot be realized. However, if it exceeds 30 mol%, the volume resistivity of the ferrite decreases and the quality factor Q
Is degraded, so the content is 5 to 30 mol%. Preferred CuO
The amount is between 8 and 25 mol%.
【００２５】ＺｎＯは、その量の増加とともに透磁率μ
を向上させることができるが、多すぎるとキュリー温度
が１００℃以下となり、電子部品に要求される温度特性
を満足することができなくなる。したがって、ＺｎＯ量
は０．５〜３５mol％とする。好ましいＺｎＯ量は１５
〜２５mol％である。As the amount of ZnO increases, the magnetic permeability μ increases.
However, if it is too large, the Curie temperature becomes 100 ° C. or lower, and the temperature characteristics required for electronic components cannot be satisfied. Therefore, the amount of ZnO is set to 0.5 to 35 mol%. The preferred amount of ZnO is 15
２５25 mol%.
【００２６】ＭｇＯは、磁性フェライトの磁歪定数を下
げる効果を有する。この効果を得るためには５mol％以
上の量とすることが必要である。しかし、ＭｇＯの量が
増加するにつれて透磁率μが低下する傾向にあるため５
０mol％以下とする。好ましいＭｇＯの量は、１０〜２
０mol％である。なお、本発明磁性フェライト用粉末お
よび磁性フェライトにおいて、ＭｇＯの一部をＮｉＯで
置換することもできるが、その際の添加量はＭｇＯと合
計で５〜５０mol％とする。ＭｇＯの一部をＮｉＯで置
換する場合、ＮｉＯの量は前記主成分中の２５mol％以
下とすることが好ましい。前記範囲を超えると得られる
磁性フェライトの磁歪定数が大きくなり、透磁率μの劣
化防止効果を得にくくなるからである。ＭｇＯの一部を
ＮｉＯで置換する場合、さらに好ましくは、ＭｇＯとＮ
ｉＯの量は合計で１０〜２０mol％であり、ＮｉＯの量
は前記主成分中の１０mol％以下である。さらに、Ｍｇ
Ｏの他、Ｍｇ（ＯＨ）2またはＭｇＣＯ3のいずれか１種
あるいは複数を組み合わせて用いることもできる。その
際は、ＭｇＯに換算した量が前記範囲内であればよい。MgO has the effect of lowering the magnetostriction constant of magnetic ferrite. In order to obtain this effect, the amount needs to be 5 mol% or more. However, as the amount of MgO increases, the magnetic permeability μ tends to decrease.
0 mol% or less. The preferred amount of MgO is 10 to 2
0 mol%. In the magnetic ferrite powder and magnetic ferrite of the present invention, a part of MgO can be replaced by NiO, but the amount of addition at that time is 5 to 50 mol% in total with MgO. When a part of MgO is replaced with NiO, the amount of NiO is preferably 25 mol% or less of the main component. If the ratio exceeds the above range, the magnetostriction constant of the obtained magnetic ferrite becomes large, and it becomes difficult to obtain the effect of preventing the deterioration of the magnetic permeability μ. When a part of MgO is replaced with NiO, more preferably, MgO and N
The amount of iO is 10 to 20 mol% in total, and the amount of NiO is 10 mol% or less in the main component. Furthermore, Mg
In addition to O, one or more of Mg (OH) 2 and MgCO 3 can be used in combination. In that case, the amount converted into MgO may be within the above range.
【００２７】磁性フェライトの磁気特性は組成依存性が
非常に強く、上記組成範囲をはずれた領域では、透磁率
μや品質係数Ｑが低くなり、積層型フェライト部品とし
て適さなくなる。The magnetic properties of the magnetic ferrite are very composition-dependent, and in a region outside the above-mentioned composition range, the magnetic permeability μ and the quality factor Q become low, and the magnetic ferrite is not suitable as a laminated ferrite part.
【００２８】Ｃｏ3Ｏ4は、品質係数Ｑを向上させ、温度
特性を改善し、体積抵抗率を高くすることができる。し
かし、添加量が増加するにつれて透磁率μが低下する傾
向にあるため、好ましいＣｏ3Ｏ4の量は、Ｃｏに換算し
て０．０３〜１．０質量％である。Ｃｏ3Ｏ4の他、各種
コバルト酸化物、コバルト炭酸化物等のコバルト化合物
を、いずれか１種あるいは複数を組み合わせて用いるこ
ともできる。その際は、Ｃｏに換算した量が前記範囲内
であればよい。Co 3 O 4 can improve the quality factor Q, improve the temperature characteristics, and increase the volume resistivity. However, since the magnetic permeability μ tends to decrease as the amount of addition increases, the preferable amount of Co 3 O 4 is 0.03 to 1.0% by mass in terms of Co. In addition to Co 3 O 4 , cobalt compounds such as various cobalt oxides and cobalt carbonates may be used alone or in combination of two or more. In that case, the amount converted into Co may be within the above range.
【００２９】本発明では、焼成前における前記組成の原
料粉末の比表面積が６〜１５．５ｍ 2／ｇの範囲とする
ことが好ましい。比表面積が６ｍ2／ｇ未満になると、
低温焼成、より具体的には９４０℃以下の温度での焼成
が困難となる。１５．５ｍ2／ｇを超えると、印刷積層
に用いるペースト塗料やシート積層に用いるシート塗料
を得ることが困難となる。より好ましい比表面積は、７
〜１１ｍ2／ｇである。より好ましくは、Ｆｅ2Ｏ3、Ｃ
ｕＯ、ＺｎＯ、ＭｇＯからなる主成分原料粉末を混合
し、混合された前記主成分原料粉末を９００℃以下の温
度で仮焼きし、得られた仮焼き体を添加成分Ｃｏ3Ｏ4と
ともに粉砕して、その粉砕された粉末の比表面積を上記
範囲とする。このとき仮焼き温度は９００℃以下、望ま
しくは８５０℃以下とする。仮焼き温度が９００℃を超
えてしまうと仮焼き体が硬くなり、低温焼成を可能とす
る粉末の粒度分布を得ることが困難となるからである。
好ましい仮焼き温度は７３０〜８５０℃である。In the present invention, the raw material having the above composition before firing is used.
Specific surface area of the filler powder is 6 to 15.5 m Two/ G range
Is preferred. Specific surface area is 6mTwo/ G is less than
Low temperature firing, more specifically firing at a temperature of 940 ° C or lower
Becomes difficult. 15.5mTwo/ G, printing lamination
Paste paint for sheet and sheet paint for sheet lamination
Is difficult to obtain. A more preferred specific surface area is 7
~ 11mTwo/ G. More preferably, FeTwoOThree, C
Mix main component raw material powder consisting of uO, ZnO, MgO
Then, the mixed main component material powder is heated to a temperature of 900 ° C. or less.
The calcined body obtained is added with the additive component Co.ThreeOFourWhen
Both are ground and the specific surface area of the ground powder is
Range. At this time, the calcining temperature is preferably 900 ° C. or less.
Or 850 ° C. or less. Calcination temperature exceeds 900 ° C
If it is obtained, the calcined body becomes hard, enabling low-temperature firing.
This is because it becomes difficult to obtain a particle size distribution of the powder.
The preferred calcination temperature is 730-850 ° C.
【００３０】本発明の低温焼成をより加速するために、
ホウケイ酸ガラス等の各種ガラスや、Ｖ2Ｏ5、Ｂｉ
2Ｏ3、Ｂ2Ｏ3、ＷＯ3およびＰｂＯ等の低融点酸化物を
添加することもできる。In order to accelerate the low-temperature firing of the present invention,
Various glasses such as borosilicate glass, V 2 O 5 , Bi
Low melting point oxides such as 2 O 3 , B 2 O 3 , WO 3 and PbO can also be added.
【００３１】次に、積層型フェライト部品の一形態であ
る積層型チップインダクタについて説明する。図１は積
層型チップインダクタの分解斜視図、図２は図１のII−
II断面図である。図１に示すように、積層型チップイン
ダクタ１は、磁性フェライト層２および内部電極３とが
交互に積層された多層構造のチップ体４と、このチップ
体４の両端部に内部電極３と電気的に導通するように配
置した外部電極５とから構成される。Next, a multilayer chip inductor, which is an embodiment of a multilayer ferrite component, will be described. FIG. 1 is an exploded perspective view of a multilayer chip inductor, and FIG.
It is II sectional drawing. As shown in FIG. 1, a multilayer chip inductor 1 has a multilayered chip body 4 in which a magnetic ferrite layer 2 and internal electrodes 3 are alternately stacked, and the internal electrodes 3 are electrically connected to both ends of the chip body 4. And external electrodes 5 arranged to be electrically conductive.
【００３２】磁性フェライト層２に本発明による磁性フ
ェライト材料を用いる。つまり、本発明の原料粉末を、
バインダおよび溶剤とともに混練して磁性フェライト層
２形成用のペーストを得る。このペーストと内部電極３
形成用のペーストとを交互に印刷、積層した後に焼成し
て一体のチップ体４を得る。The magnetic ferrite layer 2 is made of the magnetic ferrite material according to the present invention. That is, the raw material powder of the present invention is
It is kneaded with a binder and a solvent to obtain a paste for forming the magnetic ferrite layer 2. This paste and internal electrode 3
The paste for formation is alternately printed and laminated, and then fired to obtain an integrated chip body 4.
【００３３】前記バインダとしては、エチルセルロー
ス、アクリル樹脂、ブチラール樹脂等の公知のバインダ
を用いることができる。また、溶剤も、テルピネオー
ル、ブチルカルビトール、ケロシン等の公知の溶剤を用
いることができる。バインダおよび溶剤の添加量には制
限はない。ただし、バインダについては１〜５質量部、
溶剤については１０〜５０質量部の範囲とすることが推
奨される。As the binder, a known binder such as ethyl cellulose, acrylic resin, butyral resin and the like can be used. In addition, known solvents such as terpineol, butyl carbitol, and kerosene can be used as the solvent. There are no restrictions on the amounts of binder and solvent added. However, for the binder, 1 to 5 parts by mass,
It is recommended that the solvent be in the range of 10 to 50 parts by mass.
【００３４】バインダおよび溶剤の他に、分散剤、可塑
剤、誘電体、絶縁体等を１０質量部以下の範囲で添加す
ることもできる。分散剤としては、ソルビタン脂肪酸エ
ステル、グリセリン脂肪酸エステルを添加することがで
きる。また、可塑剤としては、ジオクチルフタレート、
ジブチルフタレート、ブチルフタリルグリコール酸ブチ
ルを添加することができる。In addition to the binder and the solvent, a dispersant, a plasticizer, a dielectric, an insulator and the like can be added in a range of 10 parts by mass or less. Sorbitan fatty acid esters and glycerin fatty acid esters can be added as dispersants. Further, as a plasticizer, dioctyl phthalate,
Dibutyl phthalate and butyl butyl phthalyl glycolate can be added.
【００３５】磁性フェライト層２は、磁性フェライト層
２用シートを用いて形成することもできる。すなわち、
本発明の原料粉末を、ポリビニルブチラールを主成分と
するバインダと、トルエン、キシレン等の溶媒とともに
ボールミル中で混練してスラリを得る。このスラリを、
ポリエステルフィルム等のフィルム上に、例えばドクタ
ーブレード法により塗布、乾燥して磁性フェライト層２
用シートを得ることができる。この磁性フェライト層２
用シートを、内部電極３用のペーストと交互に積層した
後に、焼成すれば多層構造のチップ体４を得ることがで
きる。なお、バインダの量に制限はないが、１〜５質量
部の範囲とすることが推奨される。また、分散剤、可塑
剤、誘電体、絶縁体等を１０質量部以下の範囲で添加す
ることもできる。The magnetic ferrite layer 2 can be formed using a sheet for the magnetic ferrite layer 2. That is,
The raw material powder of the present invention is kneaded in a ball mill together with a binder mainly composed of polyvinyl butyral and a solvent such as toluene and xylene to obtain a slurry. This slurry,
The magnetic ferrite layer 2 is coated on a film such as a polyester film by a doctor blade method, dried and dried.
Sheet can be obtained. This magnetic ferrite layer 2
After the sheets for the internal electrodes 3 are alternately laminated with the paste for the internal electrodes 3 and then fired, a chip body 4 having a multilayer structure can be obtained. Although the amount of the binder is not limited, it is recommended that the amount be in the range of 1 to 5 parts by mass. Further, a dispersant, a plasticizer, a dielectric, an insulator and the like can be added in a range of 10 parts by mass or less.
【００３６】内部電極３は、インダクタとして実用的な
品質係数Ｑを得るために比抵抗の小さいＡｇまたはＡｇ
合金を用いることが望ましい。Ａｇ合金は、たとえば、
ＣｕまたはＰｄとの合金を用いることができる。内部電
極３を得るためのペーストは、ＡｇまたはＡｇ合金の粉
末、若しくはこれらの酸化物粉末と、バインダおよび溶
剤とを混合、混練して得ることができる。バインダおよ
び溶剤としては、前記磁性フェライト層２を形成するた
めのペーストに用いられていたものと同様のものを適用
することができる。内部電極３は、各層が長円形状をな
し、隣接する内部電極３の各層は図３に示されるよう
に、スパイラル状になって導通が確保されているので、
閉磁路コイル（巻線パターン）を構成する。The internal electrode 3 is made of Ag or Ag having a small specific resistance in order to obtain a practical quality factor Q as an inductor.
It is desirable to use an alloy. Ag alloys, for example,
An alloy with Cu or Pd can be used. A paste for obtaining the internal electrode 3 can be obtained by mixing and kneading a powder of Ag or an Ag alloy, or an oxide powder thereof, a binder and a solvent. As the binder and the solvent, those similar to those used for the paste for forming the magnetic ferrite layer 2 can be applied. Each layer of the internal electrode 3 has an elliptical shape, and each layer of the adjacent internal electrode 3 has a spiral shape as shown in FIG.
Construct a closed magnetic circuit coil (winding pattern).
【００３７】外部電極５の材質としては、Ａｇ、Ｎｉ、
Ｃｕ、Ａｇ−Ｐｄ合金といった公知の材料を用いること
ができる。外部電極５は、これら材料を印刷法、めっき
法、蒸着法、イオンプレーティング法、スパッタ法等の
各種の方法により形成することができる。The material of the external electrode 5 is Ag, Ni,
Known materials such as Cu and Ag-Pd alloy can be used. The external electrode 5 can be formed from these materials by various methods such as a printing method, a plating method, an evaporation method, an ion plating method, and a sputtering method.
【００３８】積層型チップインダクタ１のチップ体４の
外径、寸法には特に制限はない。用途に応じて適宜設定
することができる。一般的には、外形はほぼ直方体形状
であり、寸法としては１．０〜４．５ｍｍ×０．５〜
３．２ｍｍ×０．６〜１．９ｍｍの範囲のものが多い。
また、磁性フェライト層２の電極間厚さｔ１およびベー
ス厚さｔ２にも特に制限はなく、電極間厚さｔ１として
は１０〜１００μｍ、ベース厚さｔ２としては２５０〜
５００μｍ程度で設定できる。さらに内部電極３自体の
厚さｔ３としては、通常、５〜３０μｍの範囲で設定で
き、また、巻線パターンのピッチは１０〜１００μｍ、
巻数は１．５〜２０．５ターン程度とすることができ
る。The outer diameter and dimensions of the chip body 4 of the multilayer chip inductor 1 are not particularly limited. It can be set appropriately according to the application. Generally, the outer shape is almost a rectangular parallelepiped, and the dimensions are 1.0 to 4.5 mm × 0.5 to
Many have a range of 3.2 mm x 0.6 to 1.9 mm.
The thickness t1 between the electrodes of the magnetic ferrite layer 2 and the thickness t2 of the base are not particularly limited, and the thickness t1 between the electrodes is 10 to 100 μm, and the thickness t2 of the base is 250 to 100 μm.
It can be set at about 500 μm. Further, the thickness t3 of the internal electrode 3 itself can be usually set in the range of 5 to 30 μm, and the pitch of the winding pattern is 10 to 100 μm.
The number of turns can be about 1.5 to 20.5 turns.
【００３９】磁性フェライト層２用のペーストまたはシ
ートと内部電極３用のペーストとを交互に積層した後の
焼成温度は、９４０℃以下が好ましい。９４０℃を超え
ると、磁性フェライト層２中に内部電極３を構成する材
料が拡散して、磁気特性を著しく劣化させるおそれがあ
るからである。本発明の磁性フェライトが低温焼成に適
しているとはいえ、８００℃未満の温度では焼成が不十
分となる。したがって、焼成は８００℃以上とすること
が好ましい。より好ましくは焼成温度は８００〜９３０
℃である。なお、焼成時間は、０．０５〜５時間、好ま
しくは０．１〜３時間である。The firing temperature after alternately laminating the paste or sheet for the magnetic ferrite layer 2 and the paste for the internal electrode 3 is preferably 940 ° C. or lower. If the temperature exceeds 940 ° C., the material constituting the internal electrode 3 diffuses into the magnetic ferrite layer 2 and the magnetic properties may be significantly deteriorated. Although the magnetic ferrite of the present invention is suitable for low-temperature firing, firing at a temperature lower than 800 ° C is insufficient. Therefore, the firing is preferably performed at 800 ° C. or higher. More preferably, the firing temperature is 800 to 930.
° C. The firing time is 0.05 to 5 hours, preferably 0.1 to 3 hours.
【００４０】次に、積層型ＬＣ複合部品の一実施形態で
あるＬＣ複合部品について説明する。図３はＬＣ複合部
品の概略断面図である。図３に示すように、ＬＣ複合部
品１１は、チップコンデンサ部１２とチップフェライト
部１３とを一体化したものである。Next, an LC composite component which is an embodiment of the laminated type LC composite component will be described. FIG. 3 is a schematic sectional view of the LC composite component. As shown in FIG. 3, the LC composite component 11 is one in which a chip capacitor section 12 and a chip ferrite section 13 are integrated.
【００４１】チップコンデンサ部１２は、セラミック誘
電体層２１と内部電極２２とが交互に積層一体化された
多層積層構造を有する。セラミック誘電体層２１の材質
に制限はなく、従来公知の種々の誘電体材料を用いるこ
とができる。本発明においては、焼成温度の低い酸化チ
タン系誘電体が望ましいが、チタン酸系複合酸化物、ジ
ルコン酸系複合酸化物、あるいはこれらの混合物を用い
ることができる。さらに焼成温度を下げるために、ホウ
ケイ酸ガラス等の各種ガラスを添加してもよい。内部電
極２２としては、先に説明した積層型チップインダクタ
１の内部電極３と同様の材料を用いることができる。各
内部電極２２は、交互に別の外部電極１５に電気的に接
続されている。The chip capacitor section 12 has a multilayer laminated structure in which ceramic dielectric layers 21 and internal electrodes 22 are alternately laminated and integrated. The material of the ceramic dielectric layer 21 is not limited, and various conventionally known dielectric materials can be used. In the present invention, a titanium oxide-based dielectric having a low firing temperature is desirable, but a titanate-based composite oxide, a zirconate-based composite oxide, or a mixture thereof can be used. In order to further lower the firing temperature, various glasses such as borosilicate glass may be added. As the internal electrode 22, the same material as the internal electrode 3 of the multilayer chip inductor 1 described above can be used. Each internal electrode 22 is alternately electrically connected to another external electrode 15.
【００４２】チップフェライト部１３は、磁性フェライ
ト層３２と内部電極３３とが交互に積層した積層型チッ
プインダクタ１から構成されている。この構成は先に説
明した積層型チップインダクタ１と同様である。したが
って、ここでの詳細な説明は省略する。The chip ferrite section 13 is composed of a multilayer chip inductor 1 in which magnetic ferrite layers 32 and internal electrodes 33 are alternately stacked. This configuration is the same as that of the multilayer chip inductor 1 described above. Therefore, the detailed description here is omitted.
【００４３】ＬＣ複合部品１１の外径、寸法に制限がな
いことは先に説明した積層型チップインダクタ１と同様
である。したがって、用途に応じて適宜設定することが
できる。通常、ほぼ直方体の外形を有し、１．６〜１
０．０ｍｍ×０．８〜１５．０ｍｍ×１．０〜５．０ｍ
ｍ程度の寸法を有している。The outer diameter and dimensions of the LC composite component 11 are not limited as in the case of the multilayer chip inductor 1 described above. Therefore, it can be set appropriately according to the application. Usually, it has a substantially rectangular parallelepiped outer shape, and is 1.6 to 1
0.0mm × 0.8-15.0mm × 1.0-5.0m
It has a size of about m.
【００４４】[0044]
【実施例】以下本発明を具体的実施例に基づき説明す
る。The present invention will be described below with reference to specific examples.
【００４５】（実施例１）Ｆｅ2Ｏ3、ＣｕＯ、ＺｎＯ、
ＭｇＯの各成分を表１に従って秤量し、ステンレス製ポ
ット、スチールボールメディアからなるボールミルを用
いて１６時間湿式混合（分散媒は純水）した。混合終了
後、スプレードライヤにより混合粉末を乾燥した。乾燥
後７６０℃で１０時間仮焼きを行った。仮焼き終了後、
これに添加成分として、主成分すなわち前記仮焼き体に
対しＣｏ換算で０〜１．２質量％のＣｏ3Ｏ4を添加し、
前記ボールミルにて６９時間仮焼き体を粉砕し、同時に
Ｃｏ 3Ｏ4を混合させた。その後、成形、焼成してトロイ
ダル形状の焼成体を得た。焼成温度は９００℃、保持時
間は２時間である。得られた磁性フェライトの透磁率
μ、品質係数Ｑ、密度、絶縁抵抗ＩＲ、透磁率μの温度
特性を以下の条件で測定した。透磁率μ、品質係数Ｑ、
密度、絶縁抵抗ＩＲの結果を表２に、透磁率μの温度特
性を図４に示す。また、各特性の測定方法は以下の通り
である。 ＜透磁率μ、品質係数Ｑ＞トロイダル形状の試料に銅製
ワイヤ（線径０．３５ｍｍ）を２０ターン巻き、測定周
波数１００ｋＨｚ、測定電流０．２ｍＡでＬＣＲメータ
（ヒューレットパッカード（株）製）を用いてインダク
タンスと品質係数Ｑを測定し、下記の式を用いて透磁率
μを求めた。 透磁率μ＝（ｌｅ×Ｌ）／（μ0×Ａｅ×Ｎ2） ｌｅ：磁路長 Ｌ：試料のインダクタンス μ0：真空の透磁率＝４π×１０-7（Ｈ／ｍ） Ａｅ：
試料の断面積 Ｎ：コイルの巻数 ＜透磁率の温度特性＞トロイダル形状の試料に銅製ワイ
ヤ（線径０．３５ｍｍ）を２０ターン巻き、高温槽中で
１５分間温度保持した後、測定周波数１００ｋＨｚ、測
定電流０．２ｍＡの条件でＬＣＲメータ（ヒューレット
パッカード（株）製）を用いてインダクタンスを測定し
た。測定は、−２５℃、０℃、２５℃、５０℃、８５℃
で行い、２５℃での値を基準として、各温度での変化量
Δμ（％）を下式を用いて算出した。 Δμ＝μ／μ25×１００−１００ μ：試料の透磁率 μ25：２５℃での試料の透磁率 ＜絶縁抵抗ＩＲ＞室温にて、２５Ｖ、１分後の絶縁抵抗
値を測定した。(Example 1) FeTwoOThree, CuO, ZnO,
Each component of MgO was weighed according to Table 1, and stainless steel
Use a ball mill consisting of steel ball media
And wet-mixed (pure water was used as a dispersion medium) for 16 hours. End of mixing
Thereafter, the mixed powder was dried by a spray dryer. Dry
Thereafter, calcination was performed at 760 ° C. for 10 hours. After calcination,
In addition to this, as an additional component,
On the other hand, 0 to 1.2 mass% of Co in terms of CoThreeOFourAnd add
Pulverize the calcined body for 69 hours with the ball mill,
Co ThreeOFourWas mixed. After that, molding and firing
A dull shaped fired body was obtained. The firing temperature is 900 ° C, while holding
The time is two hours. Magnetic permeability of the obtained magnetic ferrite
μ, quality factor Q, density, insulation resistance IR, temperature of magnetic permeability μ
Properties were measured under the following conditions. Permeability μ, quality factor Q,
Table 2 shows the results of the density and the insulation resistance IR.
The properties are shown in FIG. The measurement method of each characteristic is as follows
It is. <Permeability μ, Quality factor Q> Toroidal sample made of copper
Wind the wire (wire diameter 0.35mm) for 20 turns and measure the circumference.
LCR meter with wave number 100kHz and measured current 0.2mA
(Hewlett Packard Co., Ltd.)
The Q and Q are measured and the permeability is calculated using the following equation.
μ was determined. Magnetic permeability μ = (le × L) / (μ0× Ae × NTwo) Le: magnetic path length L: inductance of sample μ0: Magnetic permeability of vacuum = 4π × 10-7(H / m) Ae:
Sample cross-sectional area N: Number of coil turns <Temperature characteristic of magnetic permeability>
20 turns of wire (wire diameter 0.35mm)
After holding the temperature for 15 minutes, the measurement frequency was 100 kHz
LCR meter (Hewlett) at a constant current of 0.2 mA
Inductance was measured using Packard Co., Ltd.)
Was. Measurements are -25 ° C, 0 ° C, 25 ° C, 50 ° C, 85 ° C
And the amount of change at each temperature based on the value at 25 ° C
Δμ (%) was calculated using the following equation. Δμ = μ / μtwenty five× 100-100μ: permeability of sample μtwenty five: Permeability of sample at 25 ° C. <Insulation resistance IR> Insulation resistance after 1 minute at 25 V at room temperature
The value was measured.
【００４６】[0046]
【表１】 [Table 1]
【００４７】[0047]
【表２】 表１及び表２からわかるように、Ｃｏ3Ｏ4添加量が本発
明の範囲内において、透磁率μおよび品質係数Ｑが高
く、絶縁抵抗が高い。また、図４は、透磁率μの温度特
性を示すグラフであるが、Ｃｏ3Ｏ4添加量が上記範囲内
のとき透磁率μの温度特性も改善される。Ｃｏ3Ｏ4添加
量が上記範囲未満ではＱが改善されず、好ましくない。
一方、Ｃｏ3Ｏ4添加量が上記範囲より多いと透磁率μが
低下し、透磁率μの温度特性も著しく悪化するので好ま
しくない。[Table 2] As can be seen from Tables 1 and 2, when the amount of Co 3 O 4 added is within the range of the present invention, the magnetic permeability μ and the quality factor Q are high, and the insulation resistance is high. FIG. 4 is a graph showing the temperature characteristics of the magnetic permeability μ. When the amount of Co 3 O 4 is within the above range, the temperature characteristics of the magnetic permeability μ are also improved. If the added amount of Co 3 O 4 is less than the above range, Q is not improved, which is not preferable.
On the other hand, if the added amount of Co 3 O 4 is larger than the above range, the magnetic permeability μ is lowered, and the temperature characteristics of the magnetic permeability μ are remarkably deteriorated.
【００４８】（実施例２）実施例２はＭｇＯとＮｉＯの
量の組み合わせによる影響を確認することを目的として
行われた。表３に示す配合組成で、実施例１と同様の製
造条件で試料を作成し、透磁率μ、品質係数Ｑ、密度お
よび磁歪定数を測定した。測定条件は実施例１と同様で
あった。その結果を表４に示す。Example 2 Example 2 was performed to confirm the influence of the combination of the amounts of MgO and NiO. Using the composition shown in Table 3, a sample was prepared under the same manufacturing conditions as in Example 1, and the magnetic permeability μ, quality factor Q, density, and magnetostriction constant were measured. The measurement conditions were the same as in Example 1. Table 4 shows the results.
【００４９】[0049]
【表３】 [Table 3]
【００５０】[0050]
【表４】 表３及び表４からわかるように、本発明の範囲内におい
て、透磁率μ、品質係数Ｑが共に高く、磁歪定数も１０
×１０-6より小さくなる。ＮｉＯ量が本発明の範囲外で
ある試料１４は、磁歪定数が大きくなり、好ましくな
い。[Table 4] As can be seen from Tables 3 and 4, within the range of the present invention, both the magnetic permeability μ and the quality factor Q are high, and the magnetostriction constant is 10%.
It becomes smaller than × 10 -6 . Sample 14 having a NiO content outside the range of the present invention is not preferable because the magnetostriction constant becomes large.
【００５１】（実施例３）実施例３は原料粉末の比表面
積による影響を確認することを目的として行われた。表
５に示す条件で、各試料の温度に対する収縮率（ΔＬ／
Ｌ）を測定した。この収縮率は、焼成のしやすさの目安
となるもので、収縮率が大きいほど焼成しやすいとみな
すことができる。試料は、実施例１と同様の製造条件で
粉砕、混合された材料を、３ｍｍ×３ｍｍ×４ｍｍの角
形に成形したものである。測定機器はＴＭＡ測定装置
（Ｒｉｇａｋｕ製）、昇温速度は５℃／minの条件にて
行った。その結果を図５に示す。Example 3 Example 3 was performed to confirm the effect of the specific surface area of the raw material powder. Under the conditions shown in Table 5, the shrinkage rate (ΔL /
L) was measured. This shrinkage ratio is a measure of the ease of firing, and the higher the shrinkage ratio, the easier the firing. The sample is a material obtained by pulverizing and mixing the same material under the same manufacturing conditions as in Example 1 to form a 3 mm × 3 mm × 4 mm square. The measuring device was a TMA measuring device (manufactured by Rigaku), and the temperature was raised at a rate of 5 ° C./min. The result is shown in FIG.
【００５２】[0052]
【表５】 表５及び図５からわかるように、試料１５は、９４０℃
における収縮率が１０％よりも小さい。すなわち比表面
積が６ｍ2／ｇ未満であると、低温焼成が困難となるの
で、好ましくない。比表面積が１５．５ｍ2／ｇを超え
ると、比表面積による収縮率の差違はほぼなくなるが、
印刷積層に用いるペースト塗料やシート積層に用いるシ
ート塗料を得ることが困難となり、工程上の問題とな
る。[Table 5] As can be seen from Table 5 and FIG.
Is less than 10%. That is, if the specific surface area is less than 6 m 2 / g, low-temperature sintering becomes difficult, which is not preferable. When the specific surface area exceeds 15.5 m 2 / g, there is almost no difference in the shrinkage rate due to the specific surface area,
It becomes difficult to obtain a paste paint used for printing and lamination and a sheet paint used for sheet lamination, which causes a problem in the process.
【００５３】次に、表１の組成を有する各粉末１００質
量部に対して、エチルセルロース２．５質量部、テルピ
ネオール４０質量部を加え、３本ロールにて混練して磁
性フェライト層２用ペーストを調整した。一方、平均粒
径０．８μｍのＡｇ１００質量部に対して、エチルセル
ロース２．５質量部、テルピネオール４０質量部を加
え、３本ロールにて混練して内部電極用ペーストを調整
した。前記磁性フェライト層２用ペーストと前記内部電
極用ペーストとを交互に印刷積層した後、９００℃で２
時間の焼成を行って図１及び図２に示す積層型チップイ
ンダクタ１を得た。この２０１２タイプの積層型チップ
インダクタ１の寸法は、２．０ｍｍ×１．２ｍｍ×１．
１ｍｍであり、コイルの巻数は４．５ターンとした。次
いで、上記の積層型チップインダクタ１の端部にＡｇか
らなる外部電極を６００℃で焼き付けて形成した。得ら
れた積層型チップインダクタ１を測定周波数１００ｋＨ
ｚ、測定電流０．２ｍＡでＬＣＲメータ（ヒューレット
パッカード（株）製）を用いてインダクタンスＬおよび
品質係数Ｑを測定した。結果を表６に示す。Next, 2.5 parts by mass of ethyl cellulose and 40 parts by mass of terpineol were added to 100 parts by mass of each powder having the composition shown in Table 1, and the mixture was kneaded with a three-roll mill to obtain a paste for the magnetic ferrite layer 2. It was adjusted. On the other hand, 2.5 parts by mass of ethyl cellulose and 40 parts by mass of terpineol were added to 100 parts by mass of Ag having an average particle diameter of 0.8 μm, and the mixture was kneaded with a three-roll mill to prepare a paste for internal electrodes. After alternately printing and laminating the paste for the magnetic ferrite layer 2 and the paste for the internal electrode,
By firing for a time, the multilayer chip inductor 1 shown in FIGS. 1 and 2 was obtained. The dimensions of the 2012 type multilayer chip inductor 1 are 2.0 mm × 1.2 mm × 1.
1 mm, and the number of turns of the coil was 4.5 turns. Next, an external electrode made of Ag was formed at the end of the multilayer chip inductor 1 by baking at 600 ° C. The obtained laminated chip inductor 1 was measured at a measurement frequency of 100 kHz.
z, the inductance L and the quality factor Q were measured using an LCR meter (manufactured by Hewlett-Packard Co.) at a measurement current of 0.2 mA. Table 6 shows the results.
【００５４】[0054]
【表６】 表６からわかるように、積層チップインダクタにおいて
も、Ｃｏ3Ｏ4添加量が主成分に対しＣｏ換算で０．０３
〜１．０質量％の範囲で良好なインダクタンスＬおよび
品質係数Ｑが得られることが確認された。[Table 6] As can be seen from Table 6, also in the multilayer chip inductor, the amount of Co 3 O 4 added was 0.03 in terms of Co with respect to the main component.
It was confirmed that good inductance L and good quality factor Q were obtained in the range of １．０1.0 mass%.
【００５５】[0055]
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
低コストなＭｇＣｕＺｎフェライトにおいて、更に、品
質係数Ｑが高く、高周波での損失が小さく、かつ温度特
性に優れ、比抵抗が高い、高特性な磁性フェライト及び
積層型フェライト部品を提供することができる。As described above, according to the present invention,
In the case of low-cost MgCuZn ferrite, it is possible to provide a high-performance magnetic ferrite and a multilayer ferrite component having a high quality factor Q, a small loss at high frequencies, excellent temperature characteristics, and high specific resistance.
【図１】図１は、本実施の形態に係る積層型チップイン
ダクタの分解斜視図である。FIG. 1 is an exploded perspective view of a multilayer chip inductor according to the present embodiment.
【図２】図２は、図１のII−II断面図である。FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II of FIG.
【図３】図３は、本実施の形態に係るＬＣ複合部品の断
面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view of the LC composite component according to the embodiment.
【図４】図４は、実施例１における透磁率μの温度特性
を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing temperature characteristics of magnetic permeability μ in Example 1.
【図５】図５は、実施例３における各試料の温度に対す
る収縮率を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing the shrinkage ratio of each sample with respect to temperature in Example 3.
１ ・・・ 積層型チップインダクタ ２ ・・・ 磁性フェライト層 ３ ・・・ 内部電極 ４ ・・・ チップ体 ５ ・・・ 外部電極 １１ ・・・ ＬＣ複合部品 １２ ・・・ チップコンデンサ部 １３ ・・・ チップフェライト部 １５ ・・・ 外部電極 ２１ ・・・ セラミック誘電体層 ２２ ・・・ 内部電極 ３２ ・・・ 磁性フェライト層 ３３ ・・・ 内部電極 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Laminated chip inductor 2 ... Magnetic ferrite layer 3 ... Internal electrode 4 ... Chip body 5 ... External electrode 11 ... LC composite part 12 ... Chip capacitor part 13 ... -Chip ferrite part 15 ... external electrode 21 ... ceramic dielectric layer 22 ... internal electrode 32 ... magnetic ferrite layer 33 ... internal electrode
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０１Ｆ 41/02 Ｃ０４Ｂ 35/26 Ｚ Ｈ０１Ｇ 4/40 Ｈ０１Ｆ 15/00 Ｄ Ｈ０１Ｇ 4/40 ３２１Ａ Ｆターム(参考） 4G018 AA01 AA07 AA22 AA23 AA24 AA25 AC01 AC16 5E041 AB14 AB19 BD01 CA01 HB00 HB01 HB03 HB15 NN02 NN18 5E070 AA01 AA05 AB03 AB07 AB09 BA12 BB01 CB04 CB08 CB13 DB08 EA01 EB03 5E082 AA01 AB03 BC40 DD08 DD09 EE23 FF05 FG25 FG26 FG27 GG10 ──────────────────────────────────────────────────の Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI Theme coat ゛ (Reference) H01F 41/02 C04B 35/26 Z H01G 4/40 H01F 15/00 D H01G 4/40 321A F term (reference) 4G018 AA01 AA07 AA22 AA23 AA24 AA25 AC01 AC16 5E041 AB14 AB19 BD01 CA01 HB00 HB01 HB03 HB15 NN02 NN18 5E070 AA01 AA05 AB03 AB07 AB09 BA12 BB01 CB04 CB08 CB13 DB08 EA01 EB03 EB01 EB03 FB01 DD02
Claims (10)
ＣｕＯ：５〜３０mol％、ＺｎＯ：０．５〜３５mol％、
ＭｇＯ：５〜５０mol％からなり、添加成分として、Ｃ
ｏ3Ｏ4を前記主成分に対しＣｏ換算で０．０３〜１．０
質量％含むことを特徴とする磁性フェライト。A main component is Fe 2 O 3 : 40 to 51 mol%,
CuO: 5 to 30 mol%, ZnO: 0.5 to 35 mol%,
MgO: 5 to 50 mol%, and as an additional component, C
o 3 O 4 is 0.03 to 1.0 in terms of Co with respect to the main component.
Magnetic ferrite characterized by containing by mass%.
て、前記ＭｇＯの一部を２５mol％以下のＮｉＯで置換
したことを特徴とする磁性フェライト。2. The magnetic ferrite according to claim 1, wherein a part of the MgO is replaced by 25 mol% or less of NiO.
トの製造方法であって、比表面積が６〜１５．５ｍ2／
ｇの範囲にある原料粉末を用いて焼成することを特徴と
する、磁性フェライトの製造方法。3. The method for producing a magnetic ferrite according to claim 1, wherein the specific surface area is 6 to 15.5 m 2 /
A method for producing a magnetic ferrite, comprising firing using a raw material powder in the range of g.
トの製造方法であって、９４０℃以下の温度で焼成する
ことを特徴とする、磁性フェライトの製造方法。4. The method for producing a magnetic ferrite according to claim 1, wherein the firing is performed at a temperature of 940 ° C. or lower.
徴とする、請求項３に記載の磁性フェライトの製造方
法。5. The method for producing a magnetic ferrite according to claim 3, wherein the firing is performed at a temperature of 940 ° C. or lower.
なる主成分原料粉末を混合する混合工程と、 混合された前記主成分原料粉末を９００℃以下の温度で
仮焼きする仮焼き工程と、 前記仮焼き工程により得られた仮焼き体を添加成分Ｃｏ
3Ｏ4とともに粉砕して粉砕粉末を得る粉砕工程と、 前記粉砕工程により得られた前記粉砕粉末を用いて成形
体を得る成形工程と、 前記成形工程で得られた成形体を焼成する焼成工程とを
有することを特徴とする、請求項３〜５のいずれかに記
載の磁性フェライトの製造方法。6. A mixing step of mixing a main component material powder composed of Fe 2 O 3 , CuO, ZnO, and MgO, and a calcination step of pre-calcining the mixed main component material powder at a temperature of 900 ° C. or less. The calcined body obtained by the calcining step is added to the additive component Co.
A pulverizing step of pulverizing together with 3 O 4 to obtain a pulverized powder; a forming step of using the pulverized powder obtained in the pulverizing step to obtain a formed body; and a baking step of firing the formed body obtained in the forming step The method for producing a magnetic ferrite according to any one of claims 3 to 5, comprising:
トからなる、フェライト磁性層と内部電極とを積層して
構成されるチップフェライト部品であって、前記内部電
極がＡｇまたはＡｇ合金であることを特徴とする、積層
型ビーズまたは積層型インダクタ等の積層型チップフェ
ライト部品。7. A chip ferrite component comprising the magnetic ferrite according to claim 1 and comprising a ferrite magnetic layer and an internal electrode laminated, wherein the internal electrode is made of Ag or an Ag alloy. A multilayer chip ferrite component such as a multilayer bead or a multilayer inductor.
トからなる、フェライト磁性層と内部電極とを積層して
構成されるチップフェライト部品を少なくとも有するＬ
Ｃ複合積層部品であって、前記内部電極がＡｇまたはＡ
ｇ合金であることを特徴とするＬＣ複合積層部品。8. An L having at least a chip ferrite component made of the magnetic ferrite according to claim 1 and comprising a ferrite magnetic layer and an internal electrode laminated.
C The composite laminated part, wherein the internal electrode is Ag or A
An LC composite laminated part characterized by being a g alloy.
て構成されるチップフェライト部品において、内部電極
がＡｇまたはＡｇ合金であって、前記フェライト層が請
求項３〜６のいずれかに記載の磁性フェライトの製造工
程を有する、積層型ビーズまたは積層型インダクタ等の
積層型チップフェライト部品の製造方法。9. A chip ferrite component formed by laminating a ferrite magnetic layer and an internal electrode, wherein the internal electrode is made of Ag or an Ag alloy, and the ferrite layer is according to any one of claims 3 to 6. A method of manufacturing a multilayer chip ferrite component such as a multilayer bead or a multilayer inductor, which has a process of manufacturing a magnetic ferrite.
して構成されるチップフェライト部品を少なくとも有す
るＬＣ複合積層部品において、内部電極がＡｇまたはＡ
ｇ合金であって、前記フェライト層が請求項３〜６のい
ずれかに記載の磁性フェライトの製造工程を有する、Ｌ
Ｃ複合積層部品の製造方法。10. An LC composite laminated component having at least a chip ferrite component formed by laminating a ferrite magnetic layer and an internal electrode, wherein the internal electrode is made of Ag or A.
g alloy, wherein the ferrite layer has a process for producing a magnetic ferrite according to any one of claims 3 to 6.
Manufacturing method of C composite laminated parts.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000226499A JP3975051B2 (en) | 2000-07-11 | 2000-07-27 | Method for manufacturing magnetic ferrite, method for manufacturing multilayer chip ferrite component, and method for manufacturing LC composite multilayer component |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000-209353 | 2000-07-11 | ||
| JP2000209353 | 2000-07-11 | ||
| JP2000226499A JP3975051B2 (en) | 2000-07-11 | 2000-07-27 | Method for manufacturing magnetic ferrite, method for manufacturing multilayer chip ferrite component, and method for manufacturing LC composite multilayer component |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002087877A true JP2002087877A (en) | 2002-03-27 |
| JP3975051B2 JP3975051B2 (en) | 2007-09-12 |
Family
ID=26595773
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000226499A Expired - Fee Related JP3975051B2 (en) | 2000-07-11 | 2000-07-27 | Method for manufacturing magnetic ferrite, method for manufacturing multilayer chip ferrite component, and method for manufacturing LC composite multilayer component |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3975051B2 (en) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004074208A1 (en) * | 2003-02-24 | 2004-09-02 | Tdk Corporation | Sintered magnetic oxide and high-frequency circuit component therefrom |
| WO2007091349A1 (en) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Laminated ferrite part and process for producing the same |
| JP2010074067A (en) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Murata Mfg Co Ltd | Electronic component, and method for manufacturing same |
| JP2010165964A (en) * | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Murata Mfg Co Ltd | Multilayer coil and method of manufacturing the same |
| JP2012079913A (en) * | 2010-10-01 | 2012-04-19 | Murata Mfg Co Ltd | Ferrite multilayer electronic component manufacturing method |
| WO2013031940A1 (en) * | 2011-09-02 | 2013-03-07 | 株式会社 村田製作所 | Ferrite ceramic composition, ceramic electronic component, and production method for ceramic electronic component |
| JP2013125819A (en) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Murata Mfg Co Ltd | Laminated inductor element and method for manufacturing the same |
| JP5626834B2 (en) * | 2008-01-08 | 2014-11-19 | 株式会社村田製作所 | Manufacturing method of open magnetic circuit type multilayer coil parts |
| CN112309675A (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-02 | 沃思电子埃索斯有限责任两合公司 | Method for producing an inductive component and inductive component |
-
2000
- 2000-07-27 JP JP2000226499A patent/JP3975051B2/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004074208A1 (en) * | 2003-02-24 | 2004-09-02 | Tdk Corporation | Sintered magnetic oxide and high-frequency circuit component therefrom |
| WO2007091349A1 (en) * | 2006-02-09 | 2007-08-16 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Laminated ferrite part and process for producing the same |
| JPWO2007091349A1 (en) * | 2006-02-09 | 2009-07-02 | 株式会社村田製作所 | Multilayer ferrite component and method for manufacturing multilayer ferrite component |
| JP4711147B2 (en) * | 2006-02-09 | 2011-06-29 | 株式会社村田製作所 | Multilayer ferrite component and method for manufacturing multilayer ferrite component |
| JP5626834B2 (en) * | 2008-01-08 | 2014-11-19 | 株式会社村田製作所 | Manufacturing method of open magnetic circuit type multilayer coil parts |
| JP2010074067A (en) * | 2008-09-22 | 2010-04-02 | Murata Mfg Co Ltd | Electronic component, and method for manufacturing same |
| JP2010165964A (en) * | 2009-01-19 | 2010-07-29 | Murata Mfg Co Ltd | Multilayer coil and method of manufacturing the same |
| JP2012079913A (en) * | 2010-10-01 | 2012-04-19 | Murata Mfg Co Ltd | Ferrite multilayer electronic component manufacturing method |
| US9296659B2 (en) | 2011-09-02 | 2016-03-29 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Ferrite ceramic composition, ceramic electronic component, and method for manufacturing ceramic electronic component |
| CN103764593A (en) * | 2011-09-02 | 2014-04-30 | 株式会社村田制作所 | Ferrite ceramic composition, ceramic electronic component, and production method for ceramic electronic component |
| JPWO2013031940A1 (en) * | 2011-09-02 | 2015-03-23 | 株式会社村田製作所 | Ferrite porcelain composition, ceramic electronic component, and method for producing ceramic electronic component |
| WO2013031940A1 (en) * | 2011-09-02 | 2013-03-07 | 株式会社 村田製作所 | Ferrite ceramic composition, ceramic electronic component, and production method for ceramic electronic component |
| JP2013125819A (en) * | 2011-12-14 | 2013-06-24 | Murata Mfg Co Ltd | Laminated inductor element and method for manufacturing the same |
| CN112309675A (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-02 | 沃思电子埃索斯有限责任两合公司 | Method for producing an inductive component and inductive component |
| JP2021027345A (en) * | 2019-07-31 | 2021-02-22 | ウルト エレクトロニク アイソス ゲーエムベーハー ウント コンパニー カーゲー | Manufacturing method of inductive component and inductive component |
| CN112309675B (en) * | 2019-07-31 | 2022-09-30 | 沃思电子埃索斯有限责任两合公司 | Method for manufacturing induction assembly and induction assembly |
| JP7213207B2 (en) | 2019-07-31 | 2023-01-26 | ウルト エレクトロニク アイソス ゲーエムベーハー ウント コンパニー カーゲー | Inductive component manufacturing method and inductive component |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3975051B2 (en) | 2007-09-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2987176B2 (en) | Multilayer inductor and manufacturing method of multilayer inductor | |
| JP5841312B2 (en) | Low loss ferrite and electronic parts using the same | |
| JP4640377B2 (en) | Multilayer inductor parts | |
| JP2010018482A (en) | Ferrite, and manufacturing method thereof | |
| KR102232105B1 (en) | Ferrite composition and multilayer electronic component | |
| JP4552679B2 (en) | Oxide magnetic material and multilayer inductor | |
| KR100598235B1 (en) | Low-temperature burnt ferrite material and ferrite parts using the same | |
| JP3367683B2 (en) | Method for producing Ni-Cu-Zn based ferrite sintered body, and method for producing laminated inductor, composite laminated component and magnetic core | |
| JP3364174B2 (en) | Chip ferrite component and method of manufacturing the same | |
| JP2002087877A (en) | Magnetic ferrite, lamination type ferrite part and manufacturing method thereof | |
| JP4069284B2 (en) | Magnetic ferrite materials and multilayer ferrite parts | |
| JP2002015913A (en) | Magnetic ferrite powder, magnetic ferrite sintered body, laminated ferrite part and its manufacturing method | |
| JPH0891919A (en) | Magnetic oxide material composition, its production and inductor, laminated chip inductor and composite laminated part | |
| JP2001010820A (en) | Ferrite composition, ferrite sintered compact laminate- type electronic part and production thereof | |
| JP3921348B2 (en) | Multilayer ferrite parts | |
| JP3174398B2 (en) | Ferrite sintered body, chip inductor parts, composite laminated parts and magnetic core | |
| JP3381939B2 (en) | Ferrite sintered body, chip inductor parts, composite laminated parts and magnetic core | |
| JPH06333722A (en) | Manufacture of magnetic ferrite, magnetic ferrite, laminated type inductor part and composite laminated part | |
| JP4449091B2 (en) | Magnetic ferrite materials, multilayer chip ferrite components, composite multilayer components and magnetic cores | |
| JP2727509B2 (en) | Chip inductors and LC composite parts | |
| JP3635412B2 (en) | Method for producing magnetic ferrite | |
| JP4074437B2 (en) | Magnetic oxide sintered body and high-frequency circuit component using the same | |
| JP3775715B2 (en) | Powder for magnetic ferrite | |
| JP3421656B2 (en) | Ferrite materials and components for ceramic inductors | |
| JP2002193623A (en) | Magnetic ferrite material and laminated ferrite component |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041209 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20050804 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20050805 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060912 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061113 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070116 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070410 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070427 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070612 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070618 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100622 Year of fee payment: 3 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |