JP2002066613A - Reduction roll and cold rolling method for steel sheet - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a reduction roll excellent in abrasion resistance having satin-like pits and projections, and a rolling method for a dull-finished stainless steel sheet with little time change of surface roughness and for a dull-finished stainless steel sheet excellent in glare shielding having an equal color tone. SOLUTION: The reduction roll is the one, of which at least the external layer of a body section is made of a refractory metal, and has the pits and projections of 0.5 to 15 μm of arithmetic-mean roughness Ra at the surface of the external layer. A steel sheet is rolled by the cold rolling method using the reduction roll, which has the pits and projections of 2 to 15 μm of the arithmetic-mean roughness Ra in case that the steel sheet is a stainless steel sheet.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、胴部の表面に耐磨
耗性に優れる梨地肌状の凹凸を設けた圧延ロールおよび
表面粗さの経時変化の少ない鋼板の冷間圧延方法並びに
防眩性に優れ、色調が均一なダル仕上げステンレス鋼板
の圧延方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rolling roll provided with a matte texture having excellent abrasion resistance on the surface of a body portion, a method for cold rolling a steel plate having a surface roughness with little change with time, and an anti-glare method. The present invention relates to a method of rolling a dull-finished stainless steel sheet having excellent uniformity and color.

【０００２】[0002]

【従来の技術】鋼板の重要な品質として表面品質があ
る。表面品質の中でも鋼板の表面粗さは、擦り疵の発生
防止、塗装性、プレス成形性、防眩性等に大きな影響を
与えるので重要な品質管理項目であり、鋼板に要求され
る用途に応じて経験的に大まかにその目標値と許容範囲
が分かれている。2. Description of the Related Art An important quality of a steel sheet is surface quality. Among the surface qualities, the surface roughness of the steel sheet is an important quality control item because it greatly affects the prevention of scratches, paintability, press formability, anti-glare properties, etc. Empirically, the target value and the allowable range are roughly divided.

【０００３】特に、表面を粗面化したダル仕上げ鋼板
は、製造過程での鋼板同士の擦れ合いによる表面疵の発
生や圧着が防止でき、また、プレス成形した場合にはプ
レス型との接触により鋼板に発生した微小な疵が目立た
ない、等の利点があるため、自動車用外板や家電製品に
広く用いられている。また、ダル仕上げステンレス鋼板
は、ステンレス鋼が有している耐食性と美麗さが十分に
生かされる建築物の内外装用に多用されている。ダル仕
上げステンレス鋼板を建築物の外装用に用いる場合に
は、直射日光の反射を抑えることのできる防眩性と美麗
さのための色調の均一性が要求される。[0003] In particular, a dull-finished steel sheet having a roughened surface can prevent surface flaws and pressure bonding due to friction between the steel sheets during the manufacturing process. It is widely used for automobile outer panels and home electric appliances because of its advantages such as minute scratches generated on the steel sheet being inconspicuous. Dull-finished stainless steel sheets are widely used for interior and exterior of buildings where the corrosion resistance and beauty of stainless steel are fully utilized. When a dull-finished stainless steel plate is used for the exterior of a building, anti-glare properties capable of suppressing reflection of direct sunlight and uniformity of color tone for aesthetics are required.

【０００４】鋼板を所望に粗面化するには、通常、予め
ダル加工により、圧延ロールの胴部表面に梨地肌状の凹
凸を設けておき、この凹凸を有する圧延ロール（ダル加
工圧延ロールともいう）で鋼板に冷間圧延を施し、板表
面に圧延ロールの表面粗さを転写している。ダル加工方
法としては、圧延ロールの胴部表面にグリッドを投射し
て凹凸を形成するショットダル加工や放電により胴部表
面を溶融し、凹凸を形成する放電ダル加工がよく知られ
ている。これらのショットダル加工や放電ダル加工で形
成される凹凸量は、ブライトロールよりも著しく大き
く、鋼板に要求される表面粗さに応じて、決められる。[0004] In order to roughen the steel sheet to a desired surface, usually, a dulling process is carried out in advance to form a textured texture on the body surface of the rolling roll, and a rolling roll having the unevenness (also called a dulling rolling roll). ), The steel sheet is subjected to cold rolling, and the surface roughness of the rolling roll is transferred to the sheet surface. As the dull processing method, shot dull processing in which a grid is projected onto the surface of the body of a rolling roll to form irregularities, and discharge dull processing in which the surface of the body is melted by electric discharge to form irregularities are well known. The amount of irregularities formed by these shot dull processing and discharge dull processing is significantly larger than that of a bright roll, and is determined according to the required surface roughness of the steel sheet.

【０００５】従来、圧延ロールの胴部表面の凹凸は、鋼
製の胴部にダル加工を施して形成している。ダル加工後
の鋼製圧延ロールを用い、冷間タンデム圧延機の最終ス
タンドや焼鈍後の調質圧延で冷間圧延を行った場合、シ
ョットダル加工や放電ダル加工で形成した胴部表面の凸
部は、凸部の材質が軟質であるために、圧延距離の進展
に伴う凸部の摩耗が早く、ダル仕上げ鋼板の長さ方向で
の表面粗さ変化が大きいという問題があった。Conventionally, irregularities on the surface of the body of a rolling roll are formed by dulling a steel body. Using a steel rolling roll after dulling, when cold rolling is performed at the final stand of a cold tandem rolling mill or temper rolling after annealing, the convexity of the body surface formed by shot dulling or discharge dulling The portion has a problem in that the material of the convex portion is soft, so that the convex portion wears rapidly with the progress of the rolling distance, and the surface roughness changes greatly in the length direction of the dull finished steel plate.

【０００６】そこで、胴部表面の凸部の耐磨耗性を向上
させることを目的とし、特開昭62-158587 号公報には、
図４および図５に示すように、粒径３μm 以下の超鋼粉
末23をガス22と共に鋼製の圧延ロール10の表面に吹き付
けながらレーザーダル加工を施すことを特徴とする圧延
用ロールのレーザーダル加工方法が開示されている。ま
た、特開昭62-158588 号公報には、粒径３μm 以下の金
属炭化物粉末と粘着剤とを含む塗膜剤でロール表面を被
覆し、次いでレーザーダル加工を施すことを特徴とする
圧延用ロールのレーザーダル加工方法が開示されてい
る。In order to improve the abrasion resistance of the projections on the body surface, Japanese Patent Application Laid-Open No. Sho 62-158587 discloses
As shown in FIGS. 4 and 5, laser dulling is performed while spraying a super-steel powder 23 having a particle size of 3 μm or less together with a gas 22 onto the surface of a steel rolling roll 10. A processing method is disclosed. Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 62-158588 discloses a rolling method comprising coating a roll surface with a coating agent containing a metal carbide powder having a particle size of 3 μm or less and an adhesive, and then subjecting the roll surface to laser dulling. A method of laser dulling a roll is disclosed.

【０００７】この特開昭62-158587 号公報および特開昭
62-158588 号公報に記載されている圧延ロールは、鋼製
の胴部表面に超硬粉末を溶け込ませた硬化層を有するも
のである。しかしながら、特開昭62-158587 号公報およ
び特開昭62-158588 号公報に記載のレーザーでダル加工
した圧延ロールでは、ロール表層が十分な硬度を得るに
は不足であることと、硬化層はロールのごく表層にとど
まることのため、異物を圧延してしまった場合、変形し
て表面に凹みが発生し、以降に圧延する鋼板に表面疵を
断続的に転写して製品の表面品質不良を発生しやすく、
また、実施例に記載されているところによれば、炭化タ
ングステン粉末を溶融層に溶け込ませた直径が70mmの鋼
製の圧延ロールで低炭素アルミキルド鋼を50km圧延した
場合、鋼板の表面粗さが圧延の初期からRaで0.05μm 低
下し、胴部表面の凸部の耐磨耗性も不十分で、鋼板の表
面に転写される粗さの変化が大きいという問題があっ
た。[0007] Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-158587 and
The rolling roll described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-158588 has a hardened layer in which a super hard powder is melted on the surface of a steel body. However, in a roll roll dulled by a laser described in JP-A-62-158587 and JP-A-62-158588, the roll surface layer is insufficient to obtain sufficient hardness, and the hardened layer is If foreign matter is rolled because it stays on the very surface layer of the roll, it deforms and dents occur on the surface, and the surface flaws are intermittently transferred to the steel sheet to be rolled thereafter to reduce the surface quality of the product. Easy to occur,
According to the description in the examples, when the low-carbon aluminum-killed steel is rolled for 50 km with a steel rolling roll having a diameter of 70 mm in which tungsten carbide powder is melted into the molten layer, the surface roughness of the steel sheet is reduced. From the initial stage of rolling, Ra decreased by 0.05 μm, the abrasion resistance of the convex portion on the body surface was insufficient, and the change in roughness transferred to the surface of the steel sheet was large.

【０００８】一方、耐磨耗性に優れた圧延ロールとして
は、従来より、図６（ａ）、図６（ｂ）に示すように、
胴部1Aを超硬合金で一体として製造した圧延ロール１
や、図７（ａ）、図７（ｂ）に示すように、最外層３を
超硬合金とし、内層４を鋼とした胴部2Aが２層からなる
圧延ロール２等の、超硬合金製の胴部を備えたものが広
く知られている。なお、図で1B,2B はネック部、2Cは側
端リング部である。On the other hand, as a roll having excellent wear resistance, conventionally, as shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b),
Rolling roll 1 with body 1A made of cemented carbide
Also, as shown in FIGS. 7A and 7B, a cemented carbide such as a rolling roll 2 having a two-layer body 2A made of a cemented carbide for the outermost layer 3 and a steel for the inner layer 4. It is widely known to have a torso made of steel. In the drawings, 1B and 2B are neck portions, and 2C is a side end ring portion.

【０００９】また、本発明者らは特開平10−328713号公
報で、高光沢ステンレス鋼板を圧延するために、胴部2A
が２層からなる圧延ロール２の外層の厚みを圧延ロール
の直径の３％以上とした超硬合金製の胴部を備えた圧延
ロールを提案している。しかしながら、これらの超硬合
金製の胴部表面の粗度は規定されておらず、しかもそれ
を圧延に用いて得られる鋼板の美麗さすなわち板幅方
向、長手方向の色調の均一性、あるいは防眩性を得るた
めの条件については開発の余地があった。Further, the present inventors have disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-328713 that, in order to roll a high-gloss stainless steel plate,
Has proposed a roll having a body made of cemented carbide in which the thickness of the outer layer of the roll 2 composed of two layers is 3% or more of the diameter of the roll. However, the roughness of the surface of the body made of these cemented carbides is not specified, and the beauty of the steel sheet obtained by using it for rolling, that is, the uniformity of the color tone in the width direction and the length direction, or prevention of the roughness. There was room for development on the conditions for obtaining glare.

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】そこで、本発明の目的
は、上記従来技術の問題点を解消することにあり、耐磨
耗性に優れる梨地肌状の凹凸を設けた圧延ロールおよび
表面粗さの経時変化の少ないダル仕上げ鋼板の圧延方法
並びに防眩性に優れ、色調が均一なダル仕上げステンレ
ス鋼板の圧延方法を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, and to provide a roll and a surface roughness provided with a satin-textured unevenness excellent in abrasion resistance. It is an object of the present invention to provide a method for rolling a dull-finished steel sheet having little change with time and a method for rolling a dull-finished stainless steel sheet having excellent anti-glare properties and uniform color.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段】すなわち、本発明者ら
は、超硬合金のロール胴部表面により硬度の大きい超硬
合金のグリッドを投射するなどしてダル加工すること
で、算術平均粗さRaが0.5〜15μm の梨地肌状の凹凸を
付与できることを知見して、本発明を完成させた。第１
発明は、胴部の表層が超硬合金の圧延ロールであって、
胴部の表面の算術平均粗さRaを0.5 〜15μm としたこと
を特徴とする圧延ロールである。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention carried out dulling by, for example, projecting a grid of a cemented carbide having a higher hardness on the surface of a roll body of a cemented carbide, thereby obtaining an arithmetic average roughness. The inventors of the present invention have found that Ra can provide a matte texture having a texture of 0.5 to 15 μm, thereby completing the present invention. First
In the invention, the surface layer of the body is a roll of cemented carbide,
A rolling roll characterized in that the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the body is set to 0.5 to 15 μm.

【００１２】前記超硬合金を、50〜95mass％の炭化タン
グステンを含有し、残部５〜50mass％をコバルト、ニッ
ケル、クロム、チタンの内の１種または２種以上とする
ことが好ましく、前記圧延ロールの胴部を複数の層で構
成し、最外層の厚みを前記圧延ロールの直径の３％以
上、45％以下とすることが好ましい。It is preferable that the cemented carbide contains 50 to 95 mass% of tungsten carbide, and the remaining 5 to 50 mass% is one or more of cobalt, nickel, chromium and titanium. It is preferable that the body of the roll is composed of a plurality of layers, and the thickness of the outermost layer is 3% or more and 45% or less of the diameter of the rolling roll.

【００１３】また、第２発明は、第１発明の圧延ロール
を用いた鋼板の冷間圧方法である。この第２発明におけ
る鋼板の冷間圧延方法において、冷間圧延を施す鋼板を
ステンレス鋼板とするとともに、圧延ロール表面の算術
平均粗さRaを２〜１５μmとすることが防眩性に優れ、
色調の変化の少ないダル仕上げステンレス鋼板を得るこ
とができるので好ましい。Further, a second invention is a method for cold-pressing a steel sheet using the rolling roll of the first invention. In the cold rolling method of a steel sheet according to the second invention, the steel sheet to be subjected to cold rolling is a stainless steel sheet, and the arithmetic average roughness Ra of the rolling roll surface is excellent in anti-glare properties to 2 to 15 μm,
This is preferable because a dull-finished stainless steel sheet with little change in color tone can be obtained.

【００１４】[0014]

【発明の実施の形態】先ず、第１発明の圧延ロール（単
に、ロールともいう）について詳細に説明する。第１発
明の圧延ロールは、少なくとも胴部の外層が超硬合金で
形成された圧延ロールであって、前記外層の表面に算術
平均粗さRaが0.5 〜15μm の凹凸を設けたことを特徴と
する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First, a rolling roll (also simply referred to as a roll) of the first invention will be described in detail. The roll of the first invention is a roll in which at least the outer layer of the body is formed of a cemented carbide, and is provided with irregularities having an arithmetic average roughness Ra of 0.5 to 15 μm on the surface of the outer layer. I do.

【００１５】この理由について説明する。発明者らはま
ず最初に、従来のダル加工後の鋼製圧延ロールの胴部表
面における凸部の摩耗を抑制するため、冷間圧延時に供
給する圧延油の供給量を増やし、ロールバイト内での油
膜厚みを厚くして冷間圧延を施す圧延方法を検討した。
しかしながらこの圧延方法では、圧延距離の進展に伴
い、鋼板の表面粗さの経時変化が大きくなってしまうこ
とが分かった。The reason will be described. First, the inventors increased the supply amount of rolling oil supplied during cold rolling in order to suppress abrasion of convex portions on the body surface of the conventional steel rolling roll after dulling, The rolling method of increasing the oil film thickness and performing cold rolling was studied.
However, in this rolling method, it was found that the temporal change in the surface roughness of the steel sheet increased with the progress of the rolling distance.

【００１６】なお、ロールバイト内での油膜厚みを厚く
する圧延方法は、圧延ロールの表面粗さの鋼板側への転
写が困難になるので、所望の鋼板粗度とするのに初期の
ロール粗度を大きくせざるおえなくなったのであるが、
そうすると、圧延距離の進展に伴う凸部の摩耗が早くな
り、この影響が転写される側の鋼板表面の粗度にも及
び、鋼板表面の粗度の経時変化が大きくなってしまうの
である。そこで、凸部の摩耗を抑制するためにはどうす
るか思案した結果、第１発明の胴部の表層が超硬合金の
ロールに想到したのである。これによれば、圧延油の供
給量の大小によらず、鋼板表面の粗度を経時的に安定さ
せることができると考えたのである。In the rolling method for increasing the thickness of the oil film in the roll bite, it is difficult to transfer the surface roughness of the rolling roll to the steel sheet side. I had to increase the degree,
Then, the abrasion of the protrusions with the progress of the rolling distance is accelerated, and the influence of this influence is also transferred to the roughness of the steel sheet surface on the side where the influence is transferred, so that the temporal change in the roughness of the steel sheet surface is increased. Then, as a result of thinking about what to do to suppress the abrasion of the projections, the surface layer of the body of the first invention came to be a cemented carbide roll. According to this, it was thought that the roughness of the steel sheet surface could be stabilized with time irrespective of the magnitude of the supply amount of the rolling oil.

【００１７】その表面の粗度は、圧延ロールの表層の超
硬合金の硬度よりも硬度の大きい超硬合金のグリッドを
圧延ロール表面に投射してダル加工する、という方法で
付与するか、あるいは放電加工やレーザにより付与する
ようにしてもよい。また、この表層が超硬合金の圧延ロ
ールは、胴部を複数の層で構成するようにしてもよく、
この場合、例えば、超硬材料粉末をＣＩＰ（冷間等方加
圧）や機械プレスで成形しＨＩＰ（熱間等加圧）して機
械加工した後、鋼製アーバと嵌合して製造するようにし
てもよい。The roughness of the surface is given by a method of projecting a grid of cemented carbide having a higher hardness than that of the cemented carbide on the surface layer of the rolling roll onto the surface of the rolling roll and dulling it. It may be applied by electric discharge machining or laser. In addition, this surface layer of the roll of cemented carbide, the body may be configured with a plurality of layers,
In this case, for example, the cemented carbide material powder is molded by CIP (cold isostatic pressing) or mechanical press, HIP (hot isostatic pressing), machined, and then fitted with a steel arbor to manufacture. You may do so.

【００１８】超硬合金は、ＷＣ、TaＣ、TiＣ等の炭化物
にコバルト、ニッケル、クロム、チタン等の金属粉末の
うちから選ばれる１種または２種以上を５〜50mass％添
加した超硬材料粉末を焼結したものが好ましいが、中で
も炭化タングステン（ＷＣ）を50〜95mass％含有し、残
部５〜50mass％をコバルト、ニッケル、クロム、チタン
の内の１種または２種以上の超硬材料粉末を焼結したも
のとすることが好ましい。炭化タングステンが最も汎用
的に使用されていて入手が容易だからである。The cemented carbide is a cemented carbide powder obtained by adding 5 to 50 mass% of one or more selected from metal powders of cobalt, nickel, chromium, titanium and the like to carbides such as WC, TaC and TiC. Is preferably used. Among them, tungsten carbide (WC) is contained in an amount of 50 to 95 mass%, and the remaining 5 to 50 mass% is one or more of cemented carbide powders of cobalt, nickel, chromium, and titanium. Is preferably obtained by sintering. This is because tungsten carbide is most commonly used and easily available.

【００１９】上記のように分量を規定した理由は、炭化
タングステンの含有量が50mass％未満となると、圧延ロ
ールの胴部の強度が不十分となり、胴部が圧延時にロー
ルに作用する力により変形してしまい、一方、炭化タン
グステンの含有量が95mass％を超えると、圧延ロールの
胴部に脆性破断が発生しやすくなるためである。また、
第１発明の圧延ロールにおいて、その胴部を複数の層で
構成するようにした場合は、最外層の厚みを圧延ロール
の直径の３％以上、45％以下とすることが好ましい。The reason for defining the amount as described above is that when the content of tungsten carbide is less than 50 mass%, the strength of the body of the rolling roll becomes insufficient, and the body is deformed by the force acting on the roll during rolling. On the other hand, if the content of tungsten carbide exceeds 95 mass%, brittle fracture is likely to occur in the body of the rolling roll. Also,
In the case of the rolling roll of the first invention, when the body is constituted by a plurality of layers, the thickness of the outermost layer is preferably 3% or more and 45% or less of the diameter of the rolling roll.

【００２０】この理由は、最外層の厚み、すなわち、図
７（ａ）、図７（ｂ）に示す胴部2Aの最外層３の厚みが
圧延ロールの直径の３％未満では、圧延油中に異物が混
入している場合に、ロール表面に凹みが発生しやすく、
また、超硬合金製の最外層が摩耗して消滅するまでに圧
延できる圧延量が少なく、一方、胴部における超硬合金
製の最外層の厚みが圧延ロールの直径の45％を超える
と、高価なＷＣの分量が増えるためロールのコストが高
くなり、耐摩耗性向上によるコストダウン効果がなくな
るからである。また、圧延ロールの胴部は三層以上であ
ってもよく、この場合、各層の剛性（ヤング率）が中心
から最外層に向かって、暫増するようにするのが、圧延
時の力がロールに作用した時のロールの割損防止上好ま
しい。The reason is that if the thickness of the outermost layer, that is, the thickness of the outermost layer 3 of the body 2A shown in FIGS. 7A and 7B is less than 3% of the diameter of the rolling roll, When foreign matter is mixed in the roll, dents are likely to occur on the roll surface,
Also, the amount of rolling that can be rolled before the outermost layer made of cemented carbide wears out and disappears, while the thickness of the outermost layer made of cemented carbide in the body exceeds 45% of the diameter of the rolling roll, This is because the amount of expensive WC increases, so that the cost of the roll increases, and the cost reduction effect due to the improvement in wear resistance is lost. Further, the body of the rolling roll may have three or more layers, and in this case, the rigidity (Young's modulus) of each layer should be increased gradually from the center toward the outermost layer because the force during rolling is reduced. This is preferable for preventing the breakage of the roll when acting on the roll.

【００２１】次に、第２発明の圧延方法について説明す
る。第２発明は、第１発明の圧延ロールを用いた鋼板の
冷間圧延方法である。第１発明の圧延ロールは、圧延ロ
ールの胴部に形成された梨地肌状の凹凸の凸部が超硬合
金であるため摩耗し難い。したがって、これを用いて鋼
板に冷間圧延を施した場合、圧延距離の進展に伴う鋼板
の表面粗さの経時変化を減少できる。Next, the rolling method of the second invention will be described. A second invention is a method for cold rolling a steel sheet using the rolling roll of the first invention. The rolling roll of the first invention is hardly worn because the convexities of the satin-textured irregularities formed on the body of the rolling roll are made of cemented carbide. Therefore, when cold rolling is performed on a steel sheet using this, it is possible to reduce the change over time in the surface roughness of the steel sheet with the progress of the rolling distance.

【００２２】特に、ダル加工後の鋼製圧延ロールを用い
てステンレス鋼板を冷間圧延した場合には、圧延ロール
のダル目が初期摩耗して、この圧延ロールの摩耗粉によ
って、冷間圧延時における圧延ロールとステンレス鋼板
間の潤滑状態が板幅方向に不均一となり、ダル仕上げス
テンレス鋼板の色調が不均一となる原因となっていたの
で、胴部の表層が超硬合金の圧延ロールをダル加工し、
このダル加工後の表層が超硬合金の圧延ロールを用い
て、ステンレス鋼板を冷間圧延することにより初期摩耗
がほとんどなくなり、冷間圧延時における圧延ロールと
ステンレス鋼板間の潤滑状態が板幅方向に不均一となる
ことを防止でき、ダル仕上げステンレス鋼板の色調を均
一にすることができる。In particular, when a stainless steel plate is cold-rolled using a steel rolling roll after dulling, the dull of the rolling roll is initially worn, and the abrasion powder of the rolling roll causes the dullness of the rolling roll to cause a problem during cold rolling. In this case, the lubrication between the rolling roll and the stainless steel plate became uneven in the width direction of the plate, causing the color tone of the dull-finished stainless steel plate to become non-uniform. Processed,
The surface layer after this dulling is cold rolled with a stainless steel plate using a roll of cemented carbide, so that initial wear is almost eliminated, and the lubrication state between the roll and the stainless steel plate during cold rolling changes in the width direction The dull finish stainless steel sheet can be made uniform in color tone.

【００２３】そして、ロールの凸部の摩耗がほとんどな
いので、圧延距離の進展に伴う圧延ロールの表面粗さの
変化が小さく、圧延ロールの表面粗さの転写に起因する
ダル仕上げステンレス鋼板の長さ方向での色調変化も極
めて小さくできる。ここで、ダル仕上げステンレス鋼板
の防眩性を確保するには、その圧延に用いる圧延ロール
は、ダル加工後の圧延ロールの表面粗さを2 μm Ra以上
とする。また、ダル仕上げステンレス鋼板の冷間圧延性
（所望の冷間圧下率を得る）を確保するためには、ダル
加工後の圧延ロールの表面粗さを15μm Ra以下とする。
ダル加工後の表面粗さが2 μm Ra未満の場合、ダル仕上
げステンレス鋼板の防眩性が不十分となってしまい、ま
たダル加工後の表面粗さが１５μm Raを超えた場合、冷
間圧延時に所望の冷間圧下率を得ることができなくな
る。鋼板とロール間の摩擦係数が増大し、上下ロール間
隙を閉鎖しようとしてもロールが偏平するだけで、それ
以上圧下率が上がらなくなる圧延限界と呼ばれる現象が
生ずるからである。[0023] Since there is almost no wear on the convex portion of the roll, the change in the surface roughness of the roll with the progress of the rolling distance is small, and the length of the dull-finished stainless steel plate caused by the transfer of the surface roughness of the roll is small. The change in color tone in the vertical direction can be extremely small. Here, in order to ensure the anti-glare property of the dull-finished stainless steel sheet, the rolling roll used for the rolling has a surface roughness of 2 μm Ra or more after the dulling. In addition, in order to ensure the cold rollability (obtain a desired cold reduction) of the dull-finished stainless steel sheet, the surface roughness of the roll after dulling is set to 15 μm Ra or less.
If the surface roughness after dulling is less than 2 μm Ra, the anti-glare properties of the dull finished stainless steel plate will be insufficient, and if the surface roughness after dulling exceeds 15 μm Ra, cold rolling will be performed. Sometimes, a desired cold reduction cannot be obtained. This is because the coefficient of friction between the steel sheet and the roll increases, and even if an attempt is made to close the gap between the upper and lower rolls, the roll is only flattened, and a phenomenon called a rolling limit occurs in which the rolling reduction cannot be further increased.

【００２４】また、ダル仕上げステンレス鋼板の圧延に
用いる圧延ロールの径は30〜150mmとし、かつ圧延機を
１２段クラスター型圧延機または２０段ゼンジミア圧延
機とすることが、圧延荷重を小さくできて、ダル仕上げ
後のステンレス鋼板の形状を良好にすることができると
ともに、効率的にステンレス鋼板を冷間圧延できるため
望ましい。The diameter of the rolling roll used for rolling the dull-finished stainless steel sheet is 30 to 150 mm, and the rolling mill is a 12-high cluster type rolling mill or a 20-high Sendzimir rolling mill. This is desirable because the shape of the stainless steel sheet after dull finish can be improved and the stainless steel sheet can be efficiently cold-rolled.

【００２５】[0025]

【実施例】（実施例１）図６（ａ）、図６（ｂ）に示す
胴部1Aが超硬合金で一体として製造された圧延ロール１
において、直径を70mmとし、上述したロール表層よりも
硬度の大きい超硬合金のグリッドをロール表面に投射す
ることによりダル加工を行い、超硬合金製の胴部表面に
算術平均粗さRaが2.0 μm の梨地肌状の凹凸を設けた。
この圧延ロールをラボ圧延機に組み込んで、厚み0.85mm
の低炭素鋼を0.80mmにまで冷間圧延して発明例とした。
このときの最高圧延速度は200m/minで圧延距離は４kmと
した。その際、１kmの長さ圧延する毎に圧延を停止して
圧延ロールの表面粗さを測定した。なお、発明例の圧延
ロールの超硬合金は80mass％の炭化タングステンと20ma
ss％のコバルトを含有するものとした。(Example 1) A rolling roll 1 in which a body 1A shown in FIGS. 6 (a) and 6 (b) is integrally made of a cemented carbide.
In, the diameter is 70 mm, dulling is performed by projecting a grid of a cemented carbide having a greater hardness than the surface of the roll onto the roll surface, and the arithmetic average roughness Ra is 2.0 on the cemented carbide body surface. μm pear-skinned irregularities were provided.
This rolling roll is incorporated into a lab rolling mill and has a thickness of 0.85 mm.
Was cold rolled to 0.80 mm to obtain an invention example.
At this time, the maximum rolling speed was 200 m / min and the rolling distance was 4 km. At that time, the rolling was stopped every time rolling was performed for a length of 1 km, and the surface roughness of the rolling roll was measured. In addition, the cemented carbide of the rolling roll of the invention example is 80 mass% tungsten carbide and 20 ma.
It contained ss% of cobalt.

【００２６】一方、従来例の鋼製ロールとして、Cr鍛鋼
製圧延ロールは、鋼製グリッドを投射してダル加工し、
高速度鋼および冷間ダイス鋼も同様に鋼製グリッドを投
射してダル加工し、サイアロン圧延ロールは、その粉末
を投射してダル加工し、それぞれの圧延ロールを用いて
発明例と同じ条件で冷間圧延した。圧延ロールの表面粗
さの測定結果を図１に示す。On the other hand, as a conventional steel roll, a rolled Cr forged steel roll is formed by projecting a steel grid and dulling the steel grid.
Similarly, high-speed steel and cold die steel are also subjected to dulling by projecting a steel grid, and sialon rolling rolls are subjected to dulling by projecting the powder and using the respective rolling rolls under the same conditions as the invention examples. Cold rolled. FIG. 1 shows the measurement results of the surface roughness of the rolling roll.

【００２７】図１に示した圧延距離の進展に伴う圧延ロ
ールの表面粗さの経時変化から、超硬合金製の胴部表面
に梨地肌状の凹凸を設けた圧延ロールで冷間圧延を施し
た発明例では、圧延ロールの表面粗さの変化がほとんど
なく、従来例より凸部の摩耗が少ないことがわかる。サ
イアロン圧延ロールは途中でロールが破損して圧延不能
となった。 （実施例２）図７（ａ）、図７（ｂ）に示す胴部2Aの最
外層３が超硬合金で内層４が鋼である圧延ロール２にお
いて、直径を430mm とし、上述したロール最外層よりも
硬度の大きい超硬合金のグリッドをロール表面に投射す
ることによりダル加工を行い、超硬合金製の胴部表面に
算術平均粗さRaが3.3 μm の梨地肌状の凹凸を設けた。
この圧延ロールを冷間タンデム圧延機の最終スタンドに
組み込んで、低炭素鋼を0.6mm まで最高圧延速度1300m/
min で６コイル、圧延距離で合計30km冷間圧延し、発明
例とした。その際、所定の長さ圧延する毎に圧延を停止
して圧延ロールの表面粗さを測定した。なお、発明例の
超硬合金製の胴部最外層の厚みは、45mm（45／430 ×10
0 ＝10.5％）とし、超硬合金は87.5mass％の炭化タング
ステンに12mass％のコバルトと0.5mass ％のニッケルを
含有するものとした。From the change over time in the surface roughness of the rolling roll with the progress of the rolling distance shown in FIG. 1, cold rolling was performed with a rolling roll having a satin-textured irregularity on the surface of a cemented carbide body. In the example of the invention, the surface roughness of the rolling roll hardly changed, and it was found that the abrasion of the projections was smaller than in the conventional example. The sialon rolling roll was damaged on the way and could not be rolled. (Embodiment 2) In the roll 2 shown in FIGS. 7A and 7B, the outermost layer 3 of the body 2A is made of cemented carbide and the inner layer 4 is made of steel. Dulling was performed by projecting a grid of cemented carbide having a hardness greater than that of the outer layer onto the roll surface. .
This rolling roll is incorporated into the final stand of a cold tandem rolling mill to reduce the low carbon steel to 0.6 mm at a maximum rolling speed of 1300 m /
Cold rolling was performed for a total of 30 coils at a rolling distance of 6 coils with a min of 30 mm. At that time, the rolling was stopped every time rolling was performed for a predetermined length, and the surface roughness of the rolling roll was measured. The thickness of the outermost layer of the hard metal body of the invention is 45 mm (45/430 × 10
0 = 10.5%), and the cemented carbide contained 87.5% by mass of tungsten carbide and 12% by mass of cobalt and 0.5% by mass of nickel.

【００２８】比較例１としては、超硬合金製の胴部外層
の厚みを、45mm（45／430 ×100 ＝10.5％）とし、超硬
合金は95.5mass％の炭化タングステンと4.0mass ％のコ
バルトと0.5mass ％のニッケルを含有するものとし、比
較例２としては、超硬合金製の胴部最外層の厚みを、45
mm（45／430 ×100 ＝10.5％）とし、超硬合金は、48ma
ss％の炭化タングステンと50mass％のコバルトと２mass
％のニッケルを含有するものとし、発明例と同じダル加
工方法により算術平均粗さRaを3.3 μm とし、発明例と
同じ条件で冷間圧延した。In Comparative Example 1, the thickness of the outer layer of the body made of cemented carbide was 45 mm (45/430 × 100 = 10.5%), and the cemented carbide was 95.5 mass% tungsten carbide and 4.0 mass% cobalt. And 0.5 mass% of nickel. In Comparative Example 2, the thickness of the outermost layer of the body made of cemented carbide was 45%.
mm (45/430 × 100 = 10.5%), and cemented carbide is 48ma
ss% tungsten carbide, 50mass% cobalt and 2mass
% Of nickel, and was subjected to cold rolling under the same conditions as in the invention example, with an arithmetic mean roughness Ra of 3.3 μm by the same dulling method as in the invention example.

【００２９】従来例の鋼製圧延ロールとしては、鋼製グ
リッドを投射してその表面をダル加工し、発明例と同じ
表面粗さとした高速度鋼製の圧延ロールを用い、発明例
と同じ条件で冷間圧延した。圧延ロールの表面粗さの測
定結果を図２に示す。図２に示した圧延距離の進展に伴
う圧延ロールの表面粗さの経時変化から、超硬合金製の
胴部表面に梨地肌状の凹凸を設け、かつ50〜95mass％の
炭化タングステンを含有する超硬合金の胴部とした圧延
ロールで冷間圧延を施した発明例では、圧延ロールの表
面粗さの変化がほとんどなく、従来例の鋼製圧延ロール
の場合より凹部の摩耗が少ないことがわかる。As a conventional steel roll, a high-speed steel roll having the same surface roughness as that of the invention was used by projecting a steel grid and dulling the surface of the steel grid. Was cold rolled. FIG. 2 shows the measurement results of the surface roughness of the rolling roll. From the time-dependent change in the surface roughness of the rolling roll with the progress of the rolling distance shown in FIG. 2, the surface of the cemented carbide body is provided with satin-textured irregularities and contains 50 to 95 mass% of tungsten carbide. In the example of the invention in which cold rolling was performed with a rolling roll having a body portion made of cemented carbide, there was almost no change in the surface roughness of the rolling roll, and the wear of the recesses was smaller than in the case of the conventional steel rolling roll. Understand.

【００３０】一方、比較例１の圧延ロールは所定の荷重
を加えた直後、ロールが破損して圧延不能となった。比
較例２の圧延ロールは途中で変形し、圧延不能となっ
た。 （実施例３）図７（ａ）、図７（ｂ）に示す胴部2Aの最
外層３が超硬合金で内層４が鋼である圧延ロール２にお
いて、直径を560mm とし、上述した最外層よりも硬度の
大きい超硬合金のグリッドをロール表面に投射すること
によりダル加工を行い、超硬合金製の胴部表面に算術平
均粗さRaが1.5 μm の梨地肌状の凹凸を設けた。この圧
延ロールを単スタンドの調質圧延機に組み込んで、厚み
1.2mm の低炭素鋼を最高圧延速度300m/minで10コイル、
圧延距離で合計28km冷間圧延し、発明例とした。その
際、所定の長さ圧延する毎に圧延を停止して圧延ロール
の表面粗さを測定した。なお、発明例の超硬合金製の胴
部外層の厚みは、17mm（17／560 ×100 ＝3.0 ％）と
し、超硬合金は84.0mass％の炭化タングステンと15.9ma
ss％のコバルトと0.1mass ％のチタンを含有するものと
した。On the other hand, immediately after a predetermined load was applied to the rolling roll of Comparative Example 1, the roll was damaged and could not be rolled. The rolling roll of Comparative Example 2 was deformed halfway, and could not be rolled. (Embodiment 3) In the rolling roll 2 shown in FIGS. 7A and 7B where the outermost layer 3 of the body 2A is a cemented carbide and the inner layer 4 is steel, the diameter is 560 mm, Dulling was performed by projecting a grid of a cemented carbide having a greater hardness than the surface of the roll, thereby forming satin-skin-like irregularities having an arithmetic average roughness Ra of 1.5 μm on the surface of the body made of cemented carbide. This rolling roll is incorporated into a single-stand temper rolling mill,
10 coils of 1.2mm low carbon steel at a maximum rolling speed of 300m / min,
Cold rolling was performed for a total of 28 km at a rolling distance, which was regarded as an example of the invention. At that time, the rolling was stopped every time rolling was performed for a predetermined length, and the surface roughness of the rolling roll was measured. The thickness of the outer layer made of cemented carbide was 17 mm (17/560 × 100 = 3.0%), and the cemented carbide was 84.0 mass% tungsten carbide and 15.9 ma.
It contained ss% of cobalt and 0.1 mass% of titanium.

【００３１】比較例として、発明例と同じ成分の超硬合
金製の胴部外層厚みを14mm（14／560 ×100 ＝2.5 ％）
としたロールを同様にダル加工して圧延に供した。従来
例としては、直径560mm のCr鍛鋼製の圧延ロールに鋼製
グリッドを投射してダル加工し、本発明例と同じ表面粗
さを形成し、発明例と同じ条件で冷間圧延した。As a comparative example, the thickness of the body outer layer made of cemented carbide having the same composition as that of the invention example was 14 mm (14/560 × 100 = 2.5%).
In the same manner, the roll was dulled and subjected to rolling. As a conventional example, a steel grid was projected on a roll of 560 mm diameter forged Cr steel and dulled to form the same surface roughness as that of the present invention, and cold-rolled under the same conditions as those of the present invention.

【００３２】圧延ロールの表面粗さの測定結果を図３に
示す。図３に示した圧延距離の進展に伴う圧延ロールの
表面粗さの経時変化から、超硬合金製の胴部表面に梨地
肌状の凹凸を設け、かつ50〜95mass％の炭化タングステ
ンを含有する超硬合金製の胴部とした圧延ロールで冷間
圧延を施した発明例では、従来例の鋼製圧延ロールの場
合より凸部の摩耗が少ないため圧延ロールの表面粗さの
変化がほとんどないことがわかる。FIG. 3 shows the measurement results of the surface roughness of the rolling roll. From the time-dependent change in the surface roughness of the rolling rolls with the progress of the rolling distance shown in FIG. In the invention example in which the cold rolling is performed by the rolling roll having the body made of cemented carbide, the surface roughness of the rolling roll is hardly changed because the abrasion of the convex portion is smaller than in the case of the conventional steel rolling roll. You can see that.

【００３３】また、比較例は圧延開始とともにロールが
破損して圧延不能になった。 （実施例４）胴部1Aが超硬合金で一体として製造された
２本の圧延ロールにそれぞれダル加工を施して表面粗さ
を５μm Raとし、ダル加工後の１対の圧延ロール１、
１’を図８、図９に示す１２段クラスター型圧延機に組
み込んで、冷間圧延（平滑な圧延ロールを用いた圧延）
→仕上げ焼鈍・酸洗を経た板幅1200mm、板厚1.5mm のSU
S304ステンレス鋼板を1.4mm まで圧延し、ダル仕上げス
テンレス鋼板を得た。得られたダル仕上げステンレス鋼
板の圧延距離が15m および200m位置での板幅方向の光沢
度（Gs60°）を測定した。Further, in the comparative example, the roll was damaged at the start of the rolling, and the rolling became impossible. (Example 4) Dulling is applied to two rolling rolls each having a body 1A integrally formed of a cemented carbide to have a surface roughness of 5 µm Ra.
Cold rolling (rolling using a smooth rolling roll) by incorporating 1 'into a 12-high cluster type rolling mill shown in FIGS.
→ SU with 1200mm width and 1.5mm thickness after finishing annealing and pickling
The S304 stainless steel sheet was rolled to 1.4 mm to obtain a dull-finished stainless steel sheet. The gloss (Gs60 °) in the width direction of the obtained dull-finished stainless steel sheet was measured at rolling distances of 15 m and 200 m.

【００３４】なお、圧延ロールは80mass％の炭化タング
ステンと20mass％のコバルトを含有する超硬合金材料粉
末を焼結し、直径が100mm 、バレル長が1500mmの寸法に
仕上げた。ダル加工は放電ダル加工により行い、鋼製ロ
ールの場合と異なるピーク電流および電極とロール間距
離とした条件で行うことにより上記の表面粗さを付与し
た。圧延荷重は3kN/mm、圧延張力は250MPaとした。図
８、図９において、100はステンレス鋼板、30、30’は
中間ロール、40、40’、50、50’はバックアップロール
である。The rolling roll was obtained by sintering a cemented carbide material powder containing 80 mass% of tungsten carbide and 20 mass% of cobalt, and finished to a size of 100 mm in diameter and 1500 mm in barrel length. Dulling was performed by electric discharge dulling, and the above surface roughness was imparted by performing the dulling under the conditions of a peak current and a distance between the electrode and the roll different from those of a steel roll. The rolling load was 3 kN / mm, and the rolling tension was 250 MPa. 8 and 9, 100 is a stainless steel plate, 30 and 30 'are intermediate rolls, and 40, 40', 50 and 50 'are backup rolls.

【００３５】従来例として、材質を冷間ダイス鋼製と
し、放電ダル加工条件を鋼製ロールの場合の条件とした
以外は発明例と同じ条件の圧延ロールを上下一対として
上記の１２段クラスター型圧延機に組み込んで、ステン
レス鋼板を冷間圧延した。従来例での冷間圧延条件は、
圧延荷重を５kN/mm とし、その他は発明例と同じとし
た。As a conventional example, the above-mentioned 12-step cluster type was formed by using a pair of upper and lower rolling rolls under the same conditions as those of the invention except that the material was made of cold die steel and the discharge dulling condition was the same as that of a steel roll. The stainless steel plate was cold-rolled in a rolling mill. The cold rolling conditions in the conventional example are as follows:
The rolling load was 5 kN / mm, and the others were the same as the invention examples.

【００３６】図10、図11はそれぞれ従来例、発明例での
圧延ロールの表面粗さの変化を示すグラフであり、図12
は、ダル仕上げステンレス鋼板の板幅方向の光沢度を発
明例と従来例とで比較したグラフである。なお、一般的
に防眩性の評価指標とされている光沢度の差により、色
調の均一性を評価した。光沢度（Gs60°）は、JIS Z 87
41 の規定による、 60 °の入射角で照射した光線の正
反射強度である。圧延ロールの表面粗さは、JIS B 0601
で定められた算術平均粗さRaであって、当該一対の圧延
ロールを上記の圧延機に組み込んでから各圧延距離だけ
ステンレス鋼板を圧延し、圧延ロールの軸方向に測定し
た。FIGS. 10 and 11 are graphs showing changes in the surface roughness of the rolling rolls in the conventional example and the invention example, respectively.
FIG. 4 is a graph comparing glossiness in the width direction of a dull-finished stainless steel plate between the invention example and the conventional example. The uniformity of color tone was evaluated based on the difference in glossiness, which is generally used as an evaluation index for antiglare properties. Gloss (Gs60 °) is JIS Z 87
This is the specular reflection intensity of a light beam irradiated at an incident angle of 60 °, as defined in 41. The surface roughness of the rolling roll is JIS B 0601
The stainless steel plate was rolled by each rolling distance after incorporating the pair of rolling rolls into the above-mentioned rolling mill, and measured in the axial direction of the rolling rolls.

【００３７】発明例では、圧延ロールの表面粗さの変化
がほとんどなく、従来例より圧延ロールの摩耗が少ない
ために、発明例では、ダル仕上げステンレス鋼板の板幅
方向の光沢度がほぼ一定で、従来例より色調が均一であ
ることがわかる。また、発明例では、従来例よりダル仕
上げステンレス鋼板の長さ方向での光沢度の変化も小さ
いことがわかる。In the invention example, since the surface roughness of the rolling roll hardly changed and the abrasion of the rolling roll was smaller than in the conventional example, the glossiness in the width direction of the dull-finished stainless steel sheet was almost constant in the invention example. It can be seen that the color tone is more uniform than the conventional example. Further, it can be seen that in the invention example, the change in gloss in the length direction of the dull-finished stainless steel sheet is smaller than that in the conventional example.

【００３８】もちろん、発明例のステンレス鋼板は、ダ
ル加工した圧延ロールを用いて冷間圧延しているので、
防眩性を有している。Of course, since the stainless steel sheet of the invention example is cold-rolled using a dulled rolling roll,
Has anti-glare properties.

【００３９】[0039]

【発明の効果】本発明の圧延ロールによれば、鋼板を長
距離圧延しても梨地肌状の凹凸の凸部の摩耗が少ない、
良好な耐磨耗性が得られる。この結果、ダル仕上げ鋼板
の表面粗さの圧延距離の進展に伴う経時変化が減少し、
ロール交換頻度を少なくできて、生産性が向上する。According to the rolling roll of the present invention, even when the steel sheet is rolled for a long distance, the abrasion of the convex portion of the satin texture is small.
Good abrasion resistance is obtained. As a result, the time-dependent change in the surface roughness of the dull finished steel sheet with the progress of the rolling distance decreases,
Roll exchange frequency can be reduced, and productivity is improved.

【００４０】さらに、本発明によれば、ダル色仕上げス
テンレス鋼板の板幅方向、長さ方向の色調を均一にする
ことができ、美麗でしかも防眩性にも優れるダル仕上げ
ステンレス鋼板が得られる。Further, according to the present invention, a dull-finished stainless steel sheet which is uniform in the width and length directions of the dull-colored stainless steel sheet and which is beautiful and excellent in anti-glare properties is obtained. .

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】図１は発明例における圧延ロールの表面粗さの
経時変化を従来例と比較して示すグラフである。FIG. 1 is a graph showing the change over time of the surface roughness of a rolling roll in an example of the present invention as compared with a conventional example.

【図２】図２は発明例における圧延ロールの別な表面粗
さの経時変化を従来例および比較例と比較して示すグラ
フである。FIG. 2 is a graph showing a change over time of another surface roughness of a rolling roll in an example of the present invention in comparison with a conventional example and a comparative example.

【図３】図３は発明例における圧延ロールの別な表面粗
さの経時変化を従来例と比較して示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a change over time of another surface roughness of a rolling roll in an example of the present invention as compared with a conventional example.

【図４】図４はレーザーダル加工中の圧延ロールを示す
斜視図である。FIG. 4 is a perspective view showing a rolling roll during laser dulling.

【図５】図５はレーザーダル加工中の圧延ロールの胴部
表面を示す図４の縦断面図である。FIG. 5 is a longitudinal sectional view of FIG. 4 showing a body surface of a rolling roll during laser dulling.

【図６】図６（ａ）、図６（ｂ）は胴部が一体である超
硬合金製の圧延ロールを示す斜視図および縦断面図であ
る。FIGS. 6 (a) and 6 (b) are a perspective view and a longitudinal sectional view showing a roll made of a cemented carbide having an integrated body.

【図７】図７（ａ）、図７（ｂ）は胴部が２層からなる
超硬合金製の圧延ロールを示す斜視図および縦断面図の
例である。7 (a) and 7 (b) are a perspective view and an example of a longitudinal sectional view showing a roll made of a cemented carbide having a body portion composed of two layers.

【図８】実施例に用いた１２段クラスター圧延機の概略
側面図である。FIG. 8 is a schematic side view of a 12-high cluster rolling mill used in Examples.

【図９】実施例に用いた１２段クラスター圧延機の概略
正面図である。FIG. 9 is a schematic front view of a 12-high cluster rolling mill used in Examples.

【図10】従来例の場合の圧延ロールの表面粗さ変化を示
すグラフである。FIG. 10 is a graph showing a change in surface roughness of a rolling roll in a conventional example.

【図11】発明例の場合の圧延ロールの表面粗さ変化を示
すグラフである。FIG. 11 is a graph showing a change in surface roughness of a rolling roll in the case of the invention.

【図12】ダル仕上げステンレス鋼板の色調の均一性を発
明例と従来例とで比較したグラフである。FIG. 12 is a graph comparing the uniformity of the color tone of the dull-finished stainless steel sheet between the invention example and the conventional example.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１、１’２、10 圧延ロール 1A、2A 胴部 1B、2B ネック部 2C 側端リング部 ３ 最外層 ４ 内層 20 レーザー発振器 21 レーザー照射ヘッド 22 Arガス 23 超硬粉末 100 ステンレス鋼板 30、30’ 中間ロール 40、40’、50、50’バックアップロール 1, 1'2, 10 Rolling rolls 1A, 2A Body 1B, 2B Neck 2C Side end ring 3 Outermost layer 4 Inner layer 20 Laser oscillator 21 Laser irradiation head 22 Ar gas 23 Carbide powder 100 Stainless steel plate 30, 30 ' Intermediate roll 40, 40 ', 50, 50' Backup roll

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 木島 秀夫 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 剣持 一仁 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 4E002 AD05 BB09 CB03 4E016 AA03 DA03 DA12 EA06  ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Hideo Kijima 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City, Chiba Prefecture Inside the Technical Research Institute, Kawasaki Steel (72) Inventor Kazuhito Kenmochi 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City, Chiba Prefecture F-term (reference) in the Technical Research Laboratory, Kawasaki Steel Corporation 4E002 AD05 BB09 CB03 4E016 AA03 DA03 DA12 EA06

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 胴部の表層が超硬合金の圧延ロールであ
って、前記胴部の表面の算術平均粗さRaを0.5 〜１５μ
m としたことを特徴とする圧延ロール。The surface layer of the body is a roll of cemented carbide, and the arithmetic mean roughness Ra of the surface of the body is 0.5 to 15 μm.
m, a rolling roll characterized in that: 【請求項２】 前記超硬合金を、50〜95mass％の炭化タ
ングステンを含有し、残部５〜50mass％をコバルト、ニ
ッケル、クロム、チタンの内の１種または２種以上とし
たことを特徴とする請求項１に記載の圧延ロール。2. The cemented carbide contains 50 to 95 mass% of tungsten carbide, and the remaining 5 to 50 mass% is one or more of cobalt, nickel, chromium, and titanium. The rolling roll according to claim 1. 【請求項３】 前記圧延ロールの胴部を複数の層で構成
し、最外層の厚みを前記圧延ロールの直径の３％以上、
45％以下としたことを特徴とする請求項１または請求項
２に記載の圧延ロール。3. The body of the rolling roll is composed of a plurality of layers, and the thickness of the outermost layer is at least 3% of the diameter of the rolling roll,
The rolling roll according to claim 1 or 2, wherein the rolling rate is 45% or less. 【請求項４】 請求項１から請求項３のいずれかに記載
の圧延ロールを用いた鋼板の冷間圧延方法。4. A cold rolling method for a steel sheet using the rolling roll according to any one of claims 1 to 3. 【請求項５】 前記鋼板の冷間圧延方法において、冷間
圧延を施す鋼板をステンレス鋼板とするとともに、圧延
ロール表面における算術平均粗さRaを２〜１５μm とし
たことを特徴とする請求項４に記載の冷間圧延方法。5. The cold rolling method for a steel sheet according to claim 4, wherein the steel sheet subjected to the cold rolling is a stainless steel sheet, and the arithmetic average roughness Ra on the surface of the rolling roll is 2 to 15 μm. The cold rolling method according to 1.