JPS6087910A - Roll for rolling - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To improve wear resistance, seizure resistance, etc. by providing a thermally sprayed coating layer consisting of sintered hard or dense ceramics or cermet over the entire region of the circumferential working surface for rolling of a roll body. CONSTITUTION:A cast and forged steel roll, adamite roll or cast iron roll is used as a roll for rolling to be directly and securely joined and integrated with a thermally sprayed coating layer on at least the working surface for rolling of the roll body. The roll body is provided with the thermally sprayed coating layer consisting of sintered hard and dense ceramic or cermet. The resistance to wear, seizure or surface roughness of the roll for rolling is thus improved.

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野） 圧延用ロールとくに、ワークロール、ノ々ツタアップロ
ールおよび中間ロールに関してこの明細書Ｉｓにυ〕べ
ろ技術内容は、鵠ロールσ〕耐摩耗性の卓抜な改善に関
連し、主として鋼材の品質および圧延生産性の向上に係
わる開発研究（７）　−ｆ＋ｉ！ｆ：占Ｊ）てν）る。[Detailed Description of the Invention] (Technical Field) In this specification, regarding rolling rolls, particularly work rolls, up-rolls, and intermediate rolls, the technical contents of this specification are as follows. Development research related to improvements, mainly related to improving the quality of steel materials and rolling productivity (7) -f+i! f: fortune telling J) te ν).

（技術的背景） 鋼材とくに鋼帯の熱間圧延又は冷間圧延などの圧延分野
において、品質向上、生産能率向上、製造コストの削減
ないしは省エネルギーなどの要求は、近年ますます強く
なり、これに応じて圧延設備も高速化、高圧下化その他
制御技術の高度化の方向に進んでいる。(Technical background) In recent years, demands for improving quality, improving production efficiency, reducing manufacturing costs, and saving energy have become stronger and stronger in the field of rolling, such as hot rolling or cold rolling of steel materials, especially steel strips. Rolling equipment is also moving toward faster speeds, higher pressure reductions, and more sophisticated control technology.

このような状況において圧延用のワークロール、バック
アップロール、中間ロール（以下圧延用ロールとよぶ）
に対する負荷も著しく増大し、より高負荷に耐え得る圧
延用ロールが切望されている。In such situations, rolling work rolls, backup rolls, intermediate rolls (hereinafter referred to as rolling rolls)
As the load on rolling mills increases significantly, there is a strong need for rolling rolls that can withstand even higher loads.

圧延用ロールに要求される性質には、耐摩耗性、耐折損
性、ときにはさらには耐熱性、耐スポーリング注など種
々あるが、上述の要請のなかで最も重要であるのが耐摩
耗性である。There are various properties required of rolling rolls, such as abrasion resistance, breakage resistance, and sometimes even heat resistance and spalling resistanceNote, but the most important of the above requirements is abrasion resistance. be.

即ち例えば熱間圧延での仕上圧延機や冷間タンデム圧延
機などにおけるワークロールの摩耗は、表面性状、とく
に表面きずや、形状、板厚精度のごとき製品品質に直接
的に影響を及ぼすのみなら、ず、ロール寿命を通して、
生産能率ならびにロー１ル原単位にも悪影響を与えるの
は明らかである。In other words, the wear of work rolls in hot rolling finishing mills, cold tandem rolling mills, etc. only directly affects the surface properties, especially the product quality such as surface flaws, shape, and plate thickness accuracy. , throughout the life of the roll,
It is clear that this has a negative impact on production efficiency and roll unit consumption.

もとよりロール摩耗は、ロール表面かたさが大きくなる
に従って減少することはよく知られているとおりであり
、従ってロール表面かたさの向上への努力がなされてい
るが、その飛躍的な向上ζま従来望むべくもなく、それ
というのは・硬くなるほど脆くなるというジレンマのた
めである。It is well known that roll wear decreases as the roll surface hardness increases, and therefore efforts are being made to improve the roll surface hardness. This is because of the dilemma that the harder it becomes, the more brittle it becomes.

さて一般に圧延用ロールとしては（３Ｈが０．３５〜１
．４％の鋳鍛鋼ロール、Ｃ量が１．４〜２．５％のアダ
マイトロール及びＣ量が２．５〜３．５％の鋳鉄ソール
に大別され、それらの表面かたさは何れも高々Ｈｖ４５
０である。Now, in general, as a rolling roll (3H is 0.35 to 1
．． They are roughly divided into cast and forged steel rolls with a C content of 4%, adamite rolls with a C content of 1.4 to 2.5%, and cast iron soles with a C content of 2.5 to 3.5%. Hv45
It is 0.

そこでこれらのロール緊材につき合金元累の添加（例え
ばクロム、モリブデンなど）とか、熱処理方法の改善が
図られ、また遠心鋳造法による複合ロールや、スリーブ
ロールなどの工夫も加えられたが、耐摩耗性はなお充分
とは云い難く、例えば冷間圧延のワークロールなどに用
いられる高Ｑｒ鋳鉄ロールでも表面かたさけせいぜいＴ
−ＴＶ　７００、〜８００程度である。Therefore, attempts were made to improve the heat treatment methods such as adding alloying elements (e.g. chromium, molybdenum, etc.) to these roll materials, as well as creating composite rolls using centrifugal casting and sleeve rolls. Abrasion resistance is still far from sufficient, and even with high Qr cast iron rolls used for cold rolling work rolls, the surface roughness is at most T.
-TV It is about 700 to 800.

なお俸＃１線材を製造する小型ロールにつき、超硬ロー
ルが一部に用いられてはいても鋼帯の熱間又は冷間圧延
におけるような大型の圧延用ロールに対する適用は、靭
性、製作コストないしは製作・、技術の面から不可能に
近い。Although carbide rolls are used for some of the small rolls used to produce #1 wire rods, their application to large rolling rolls, such as those used in hot or cold rolling of steel strips, is limited by their toughness and production costs. Or it's almost impossible from a manufacturing and technical standpoint.

（発想の端緒） 熱間圧延でロール表面に黒皮と呼ばれる酸化膜が生成し
、この黒皮については被圧延劇の酸化ス１（・ケールが
ロール表面に付着してできるという説と、ロール表面自
身の酸化によってできるという説などがある。(The beginning of the idea) During hot rolling, an oxide film called black scale is formed on the roll surface. There is a theory that it is formed by oxidation of the surface itself.

何れにしてもこの黒皮はＦｅ８０．　（Ｈｖ　８　ｏ　
ｏ〜１２００＋より主としてなり、耐摩耗性に優れてＨ
５いることはよく知られているとおりであり、ロール材
質の選択又は圧延操業の際でも如何に緻密で強固な黒皮
をいかに早く、生成させるかまたその状態をいかに保持
させるかが、非常に重要なポイントとされている。In any case, this black skin has Fe80. (Hv 8 o
Mainly from o to 1200+, with excellent wear resistance
It is well known that there are many types of black crust, and how quickly to generate a dense and strong black crust and how to maintain that state is a very important issue when selecting the roll material or during the rolling operation. This is considered an important point.

、　上記の現象すなわち非常に大きな荷重を受けるｌ圧
延用ロールにあってもＦｅ、０．のような金属酸化物で
被覆されると、優れた耐摩耗性を発揮している現実に立
脚して、圧延用ロールの表面に、セラミックス又はサー
メットによる溶射被覆を施すこ５とに着目した。, Even with the above-mentioned phenomenon, that is, a rolling roll that is subjected to a very large load, Fe, 0. Based on the fact that coating with a metal oxide such as the following shows excellent wear resistance, we focused on applying a thermal spray coating of ceramic or cermet to the surface of a rolling roll.

（従来技術） もとより溶射ロールについては、いくつかの先行開示を
見ることができるにしても強大な圧延荷１喝・重の鋤く
圧延用ロールについての報告は皆無である。(Prior Art) As for thermal spray rolls, although there are some prior disclosures, there are no reports on rolls for plowing with a powerful rolling load of 1 kg.

例えば特開昭５０−８５０１１号公報には、光輝焼鈍炉
内搬送リーラの表面２（：”Ｚ　ｒＯ８にて溶射被覆し
これにより搬送品の肌荒れを防止することしまた特開昭
５４−７４８１Ｇ　６号公報は、アルミニウムの圧延ロ
ールのｌ１ｔｌ後に股ｉぺされている搬送ローラに、セ
ラミックスあるいはサーメットを溶射被覆し、これによ
りピックアップ現象（アルミニウムまたＧまアルミニウ
ム酸化物の凝集物がロー２゛、うに付着して製品に疵を
つける現象）を防止する１ことが示されているにすぎな
い。さらに特開昭５７−１３４０１３号公報は、製鉄所
、特に圧延部門に使用される鉄系ロールの表面に施した
硬化肉盛溶接層または焼入硬化層を介して炭化物系或′
。For example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 50-85011 discloses that the surface 2 of a conveying reeler in a bright annealing furnace is coated by thermal spraying with ZrO8 to prevent surface roughness of conveyed products. The publication discloses that ceramics or cermet is thermally spray coated on a conveying roller that is stuck behind an aluminum rolling roll, thereby causing a pick-up phenomenon (agglomerates of aluminum or aluminum oxides to roll onto the surface of the roller). However, Japanese Patent Application Laid-Open No. 57-134013 discloses that the surface of iron-based rolls used in steel mills, particularly in the rolling section, Carbide-based or
.

いは酸化物系のセラミックスにて溶射被覆することによ
り溶射層の主としてスポーリングの抑制をはかるための
セラミックス溶射被覆層につきＨｓ５０以上のかたｇ　
（Ｈ２）において、肉盛溶接層または焼入硬化層のかた
さくＨ８）を、母材軟質！・・部のかたぎ（Ｈｏ）と、
その（Ｈ２）との差の偽との和よりも高くし、もって急
激な硬度変化ご緩和させるもので具体的にセラミックス
溶射被覆についてあげられているかたさは、Ｈ８９１Ｊ
　、従ってＨＶに換算するとほぼ８００強程度にすぎず
して、母材軟１′質邪のかたさ水準からしても明らかな
ように、強大な荷重が働く圧延用ロールには、側底その
まま適用できないし、かりに最外層のかたさを高めると
してもそれに応じて中間層との間のかたぎの差が大きく
なって、別の中間層ご必要とするような２′・、問題点
が指摘され、これに伴うコストアップの不１利も含んで
いる。更に、中間ｊ・〆）は肉盛溶接、或し）は焼入れ
により生成されるが、このような処理が可能であるロー
ル母材の拐質は限られてしまうという問題点もある０ （発明の目的） 熱間圧延用の圧延ロール表面がＨＶ　１２００にも達す
る黒皮を生成したとき、適切な耐摩耗性が具備されるこ
とに着目して、その生成に心頭な管理１υ上の面倒なし
に、該ロール母材表面と溶射層間の密着強度ご充分に高
めることによって、とくに圧延ロールの圧延稼動面につ
き、非常に耐摩耗性に優れた溶射被覆層をそなえる圧延
用ロールを与えることがこの発明の目的である。Or for those who have Hs50 or more for a ceramic spray coating layer that mainly aims to suppress spalling by spray coating with oxide-based ceramics.
In (H2), the hard overlay weld layer or quench hardened layer H8) is replaced by a soft base material!・The members of the club (Ho) and
The hardness specifically mentioned for ceramic spray coating is H891J, which is higher than the sum of the difference between (H2) and false, thereby mitigating sudden changes in hardness.
Therefore, when converted to HV, it is only about 800 strong, and as is clear from the hardness level of the base material, it can be applied as is to rolling rolls that are subject to heavy loads. It is not possible, and even if the hardness of the outermost layer is increased, the difference in hardness between the outermost layer and the middle layer will increase accordingly, resulting in the need for a separate middle layer. It also includes the disadvantage of increased costs. Furthermore, although the intermediate (j and final) are produced by overlay welding, or by quenching, there is also the problem that the grain size of the roll base material that can be treated in this way is limited. (Purpose of this invention) Focusing on the provision of appropriate wear resistance when the surface of a hot rolling roll generates a black crust that reaches HV 1200, it is possible to manage its generation without any trouble. Another object of the present invention is to provide a rolling roll having a thermally sprayed coating layer with extremely excellent wear resistance, especially on the rolling operation surface of the rolling roll, by sufficiently increasing the adhesion strength between the surface of the roll base material and the thermally sprayed layer. This is the object of the invention.

（発明の構成） この発明は、鋳鍛鋼ロール、アダマイトロール又は鋳鉄
ロールを用いる圧延用ロールにして、ロール胴の少くと
も圧（稼動周面全域にわたって該ｌ′”、周面と直接強
固に接合合体した超硬質かつ緻密なｌセラミックス又は
サーメットの溶射被覆層をそなえることからなる圧延用
ロールである。(Structure of the Invention) The present invention provides a rolling roll using a cast and forged steel roll, an adamite roll, or a cast iron roll, so that at least the pressure (l''' over the entire operating circumferential surface of the roll body) is directly and strongly connected to the circumferential surface. This is a rolling roll comprising a thermally sprayed coating layer of bonded, ultra-hard and dense l-ceramics or cermet.

まずこの発明に従い、上記の溶射被覆層をロール胴の少
くとも圧延稼動表面に直接強固に接合台６体する圧延用
ロールとしては、ざきに触れた鋳鍛鋼ロール、アダマイ
トロール又は鋳鉄ロールが適合し、一方、溶射被覆層の
溶射拐料は、アルミナ、酸化クロムを代表例とする金属
酸化物、炭化タングステン、炭化クロムなどの金属炭化
物、また窒１０化けい素などの窒化物やほう化チタンな
どのほう化物、それらの複合又は金属との複合であって
もよく、これらは表１にグループ別に示し、参考に基本
となる溶射材料のＨＶかたさの例を括弧書にて併記した
。First, according to the present invention, the above-mentioned cast and forged steel rolls, Adamite rolls, or cast iron rolls are suitable as rolling rolls on which the above-mentioned thermal spray coating layer is firmly bonded directly to at least the rolling operation surface of the roll body. On the other hand, the thermal spray particles of the thermal spray coating layer include metal oxides such as alumina and chromium oxide, metal carbides such as tungsten carbide and chromium carbide, nitrides such as silicon nitride decaide, and titanium boride. These may be borides such as borides, composites thereof, or composites with metals, and these are shown by group in Table 1, and examples of the HV hardness of the basic thermal spray materials are also listed in parentheses for reference.

なおこれらのうちアルミニウムのように、溶射１被覆処
理のあとで、酸化性雰囲気中にて熱処理を施すことによ
り超硬質の酸化物層がロール胴円面に対し直接強固に生
成するものも併示しである０溶射方法としては爆発式溶
射法、プラズマ溶射５法、水プラズマ溶射法或いは、炭
化水素系ガスと酸素により粉末材料を加速加熱する方法
などがあり、例えば、爆発式溶射法はアセチレンと酸素
の混合ガスの爆発によって高速燃焼のエネルギーを利用
して超硬質の粉末材料を高速で被溶射材に衝１・・突さ
せることによすｋｇ　／　ｍｘ”以上の高密着゛強度を
有し、かつ緻密な被覆層（気孔率１％以上）を生成させ
るものであり、また例えばプラズマ溶射法はプラズマア
ークジェットの中に粉末材料を送り込み、被溶射材に衝
突させて被Ｍ層（気孔率１％以上）を生成させＩ″るも
のであるが、一般に密着強度は７　ｋｇ　／　ｗｔｒ”
以下でありまた緻密性も劣る。Among these, we also include materials such as aluminum, in which an ultra-hard oxide layer is formed directly and firmly on the roll cylinder surface by heat treatment in an oxidizing atmosphere after thermal spraying 1 coating treatment. Examples of thermal spraying methods include explosive thermal spraying, plasma spraying, water plasma spraying, and accelerated heating of powder materials using hydrocarbon gas and oxygen.For example, explosive thermal spraying uses acetylene and It has a high adhesion strength of 1 kg/mx or more, which is achieved by colliding ultra-hard powder material against the material to be thermally sprayed at high speed using the energy of high-speed combustion caused by the explosion of a mixed gas of oxygen. , and generates a dense coating layer (porosity of 1% or more). For example, in the plasma spraying method, a powder material is sent into a plasma arc jet and collides with the material to be sprayed to form a dense coating layer (porosity of 1% or more). 1% or more), but the adhesion strength is generally 7 kg/wtr”
and the density is also poor.

なお、密着強度は、ＪＩＳＨ８６６６−１９８０に規定
された試験方法により算出されるものであり、具体的に
は溶射層を設けた試験片と溶射層を−′□、設けない試
験片を接着剤により接着させたものを１引張試験を行う
ことにより算出されるものである。The adhesion strength is calculated by the test method specified in JISH8666-1980. Specifically, a test piece with a thermal sprayed layer and a test piece without a thermal sprayed layer are tested with an adhesive. It is calculated by performing a 1-tensile test on a bonded product.

第１図は、かような溶射被覆層を有する圧延用ロールの
常温〜１０００　”（：における種々な荷重下の表面性
状を調べる実験装置であり、図において１”は供試ロー
ル、２は固定ロール、３は擦過材であり、供試ロール１
は減速機４を介してモーター５により駆動するとともに
、油圧シリンダー６により、ロードセル７．７′による
試験荷重の設定下に負荷をかけ、擦過材８は紙面垂直方
向にて両端を１固定し、また通電により１０００℃に加
熱できるようにしである。なお図中８はトルク計である
。Figure 1 shows an experimental device for investigating the surface properties of a rolling roll having such a thermally sprayed coating layer under various loads at room temperature to 1000" (:). In the figure, 1" is a test roll, and 2 is a fixed Roll 3 is abrasion material, and test roll 1
is driven by a motor 5 via a speed reducer 4, and a hydraulic cylinder 6 applies a load under the test load set by a load cell 7. Moreover, it can be heated to 1000°C by applying electricity. Note that 8 in the figure is a torque meter.

実験は、表２に示すようにアダマイトロールを供試ｐ−
ルの母材とし、擦過材８に５Ｓ４１鋼片を用いて供試ロ
ールｌと固定ロール２との間に挾み、供試ロール１のみ
を１１ｍ／分の周速にて無潤滑状態で駆動して圧延荷重
に相当する負荷を、油圧シリンダ６及びロードセル７．
７′を用いて５００に９．１０００＆９．２０００ＩＣ
９，３０００に９４ｏｏｏｋｇと順次太き（シ１２１１
秒にわたる運転、時間内に焼付き、又は肌荒れが発生し
た時点で運１転を中止した。なおこの判断はトルク計８
の急激な変動によった。In the experiment, Adamitrol was tested as shown in Table 2.
A 5S41 steel piece was used as the base material for the rubbing material 8, and it was sandwiched between the test roll L and the fixed roll 2, and only the test roll 1 was driven at a circumferential speed of 11 m/min without lubrication. The load corresponding to the rolling load is applied to the hydraulic cylinder 6 and the load cell 7.
9.1000 & 9.2000 IC to 500 using 7'
9,3000 and 94oookg (1211
The operation lasted for several seconds, and the operation was stopped when burning or rough skin occurred within that time. This judgment is made using the torque meter 8.
due to rapid fluctuations in

表　２ 常温と１０００℃の２種類の温度での実験結果を表８に
示し、この実験に使用したロールの寸法は・１２０簡φ
×８０隨長であり、溶射被覆層を施した供試ロールｌに
ついては、ここではプラズマ溶射法及び爆発式溶射法を
用い溶射厚みは何れも０．２“騙に揃うように溶射後に
研削仕上げを行った。Table 2 The experimental results at two temperatures, room temperature and 1000°C, are shown in Table 8. The dimensions of the roll used in this experiment were:
The test roll L, which has a length of ×80 mm and has been coated with a sprayed coating layer, was polished using plasma spraying and explosive spraying to ensure that the spraying thickness was 0.2mm. I did it.

この実験で（ま上述のように焼Ｎき、或いは肌荒・れの
発生について調査したことになるが、これは次の理由に
よる。In this experiment (as mentioned above, we investigated the occurrence of scorching, or roughening and cracking of the surface), and this is due to the following reasons.

すなわち摩耗が急激に進行したものが焼付きであり、或
いは肌荒れであるとの解釈２し、耐摩耗５性についての
傾向を把握すること以外に高圧下化で問題となる焼付き
或いは耐肌荒れについても調査するためである。In other words, rapid progress of wear is interpreted as seizure or rough skin2, and in addition to understanding trends in wear resistance5, it is important to understand seizure or rough skin resistance, which becomes a problem with high pressure reduction. This is also to investigate.

表８よりアダマイトロールそのもの及びＯｏＧｒＡ４Ｙ
合金を溶射しただけの供試ロールの場合には、荷１・・
重５００ｋｇにていずれも供試材が常温の場合には肌荒
れ、１０００°Ｃの場合には焼付きが発生しているのに
対し、この発明による供試ロールではいずれの場合にお
いても荷重がＩＩＪＯＯｋｇでも何ら問題はない。また
０ｒ８０．−２ＯＮｉＯｒおよびＷＣ−１５００１−・
系サーメットとも密着力が７　ｋｇ　／　耶”未満であ
れば２０００に９でスポーリングが発生しているのに対
し７　ｋｇ　／　ｍｔｎ”以上の密着力としたとき２０
００〜の荷重下にスポーリングは発生せず、さらに常温
なら８０　０　Ｑｋｇ、そルーで１０００℃な１）−ｊ
；−ｊｏ　０”Ｃ、ｋｇに至るような荷重のアップが可
能であることが１わかる。From Table 8, Adamitrol itself and OoGrA4Y
In the case of a test roll that was only thermally sprayed with alloy, load 1...
When the weight of the test material was 500 kg, roughness occurred when the test material was at room temperature, and seizure occurred when the test material was heated to 1000°C, whereas the test roll according to the present invention had a load of IIJOO kg in both cases. But there's no problem. Also 0r80. -2ONiOr and WC-15001-
If the adhesion force is less than 7 kg/mtn, spalling will occur in 9 out of 2000 with cermets, but if the adhesion force is 7 kg/mtn or more, spalling will occur in 2000.
Spalling does not occur under a load of 00 to 800 Qkg at room temperature, and 1000°C at room temperature1)-j
;-jo It is clear that it is possible to increase the load to 0"C, kg.

また、（３ｒ８Ｇ、−４ｏＮｉＯｒは０ｒ８Ｇ２より耐
スポーリング性に優れていることがわかる。Furthermore, it can be seen that (3r8G, -4oNiOr has better spalling resistance than 0r8G2).

第２図（ａｌ、（ｂｌにて試験後のロール表面５性状の
動向をアダマイトロールについて試験温度１０００℃、
荷重５００ｋｇの場合の焼付き状況と、この発明に従う
ｗｅ−ｃｏによる供試ロールの温度１０００°Ｃ１密着
強さ７に９７−以上にて、荷重４ｏｏｏｋｇ”Ｅかけた
あとでなお平滑なままの状況１０とを、断面につき顕微
鏡写真でもって示した０尚（ｂ）では、溶射被覆層とロ
ール母材間で黒く映っているの【よ、研摩時に発生した
硬度差による段差のためにできた影である。Figure 2 (al, (bl) shows the trends in the roll surface properties after testing for Adamite rolls at a test temperature of 1000°C,
Seizure situation when the load is 500 kg and the situation where the test roll made by WE-CO according to the present invention remains smooth even after applying a load of 400 kg”E at a temperature of 1000°C1 adhesion strength of 7 or more In (b), which shows a cross-sectional micrograph of 10, the black area between the thermal spray coating layer and the roll base material is the shadow created by the step caused by the difference in hardness that occurred during polishing. It is.

以上のべたようにこの発明は、圧延用ロールの１５耐摩
耗性、耐焼付き性、或いは耐肌荒れ性の同上に大きな効
果のあることがわかる。As described above, it can be seen that the present invention has great effects on the wear resistance, seizure resistance, and surface roughness resistance of rolling rolls.

次にこの発明に従う溶射被覆層を有しない比較ロール（
表面かたざＨｖ８００）とＷＯ，−１５００ノ爆発式溶
射法による溶射層を頁１，９−表−兜かたさ１ｖ１２０
０’：、溶射厚み０．２陥の供試ロールを冷間タンデム
圧延）機のワークロールに適用した比較について述べる
０ワ一クロール寸法は、何れも５１５關φＸ１４２２１
１１１＋ｌ長イニシヤルロールカーブは２．５／１００
１Ｉｔｌ−サインカーブである。Next, a comparative roll without a thermal spray coating layer according to the present invention (
Surface hardness Hv800) and WO, -1500 thermal spray layer by explosive thermal spraying page 1, 9-table-helmet hardness 1v120
0': This is a comparison of test rolls with a thermal spraying thickness of 0.2 holes applied to the work rolls of a cold tandem rolling machine.The dimensions of each roll are 515 mm and φX14221.
111+l length initial roll curve is 2.5/100
1Itl-sine curve.

第３図（ａ）は、比較ロールにて約８５０トン圧延した
時のＩｔｓ　２スタンドにおけるロールプロフィールで
ある。FIG. 3(a) shows the roll profile on the Its 2 stand when approximately 850 tons were rolled using the comparative rolls.

また同図（ｂ）はこの発明による供試ロールにて約９０
０トン圧延した直後におけるロールプロ１ｕフイールで
ある。なおストリップの幅はいずれも７７５ＮＬであっ
た。これより溶射リールの方は、はるかに耐摩耗性に優
れていることがわかる。In addition, the figure (b) shows a sample roll of about 90
This is a Roll Pro 1U film immediately after 0 ton rolling. Note that the width of each strip was 775NL. This shows that the thermal spray reel has much better wear resistance.

上記の実施例は、１７−クロールについて述べたが、中
間ロール或いはバックアップロールにこの１１発明を適
用し得るのはもちろんである。すなわちワークロールが
第８図（ａ）のように摩耗したとすれば、この摩耗部が
中間ロール或いはバックアップロールに転写し、従って
ワークロールのみを取替えても、転ずしたロール疵が再
度ワークロー、ルに転写し工、製品に疵ごつけるからで
ある。Although the above embodiments have been described for 17-rolls, it goes without saying that the 11th invention can be applied to intermediate rolls or backup rolls. In other words, if the work roll is worn out as shown in Fig. 8(a), this worn part will be transferred to the intermediate roll or backup roll, and therefore even if only the work roll is replaced, the rolled scratches will be transferred to the work roll again. This is because the images may be transferred onto other surfaces and cause scratches on the product.

従って中間ｐ−ル或いはバックアップロールにこの発明
を適用すれば、殆んどワークロールのみの交換だけです
む利益が得られ、もちろん熱間圧延機にあってもこの発
明に従う溶射被覆層をそな５える圧延ロールを適用する
ことにより、黒皮の生成と保持のための管理を何ら必要
としないで、黒皮つき圧延ロールと遜色のない耐摩耗性
が圧延操業の最初から期待され得る。なお、本実施例で
は爆発式溶射法によったが、密着強度に優れ、緻密＋０
な溶射被覆層が得られるならば、いずれの溶射法によっ
てもよい。Therefore, if this invention is applied to intermediate rolls or backup rolls, the advantage can be obtained that almost only the work rolls need to be replaced, and of course even hot rolling mills can be equipped with a thermally sprayed coating layer according to this invention. By applying a rolling roll with a thickness of 5.5 mm, wear resistance comparable to that of a rolling roll with a black crust can be expected from the beginning of the rolling operation, without requiring any management for the generation and retention of a black crust. Although the explosive thermal spraying method was used in this example, it has excellent adhesion strength and is dense +0.
Any thermal spraying method may be used as long as a thermally sprayed coating layer can be obtained.

以上述べたようにこの発明により非常に優れた耐摩耗性
を得ることができ、圧延鋼帯の表面形状、板厚精度を含
めて、表面疵の抑制に有効で製品品］・質の同上に寄与
でき、またロール替頻度の減少による生産能率向上やロ
ール原単位の削減などの効果も著しく、とくに焼付き或
いは肌荒れの発生を抑えられることから、冷却水、圧延
油などの使用量削減にも大きく寄与し得る。ざらに高圧
下も可−°・・能と７するため、圧延設備のコンパクト
化、極薄圧延（従来は圧延機に２同１１ＴＩ　Ｌでいた
）に対しても威力を発揮するものと期待できる。As mentioned above, this invention makes it possible to obtain extremely excellent wear resistance, and to improve the surface shape and thickness accuracy of rolled steel strips, which is effective in suppressing surface defects and improving product quality. In addition, it has significant effects such as improving production efficiency and reducing roll consumption by reducing the frequency of roll changes.In particular, it can reduce the amount of cooling water, rolling oil, etc. used by suppressing the occurrence of seizing or rough skin. It can make a big contribution. Since it is capable of even high rolling reductions, it can be expected to be effective in making rolling equipment more compact and in ultra-thin rolling (conventionally, rolling mills had 2 and 11 TI L). .

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は、肌荒れ焼ｆ」き挙１．ｌＪの１γｒ明に用い
た実験装置ａの正面図、 第２図（ａ）、（ｂ）は、ロール表血性状を示すロール
表面直下の断面組織を示す顕微鏡写真、第３図（ａｌ、
（ｂ）は、ワークロールプロフィールの摩耗挙動の比較
図である。 特許出願人　川崎製鉄４／１′、式会社第１図 第２図 （ａ’） ＜ｂ、＞ ４をツ。 第３図 ＜ａ＞ （ｂ） 手続補正書（方式） 昭和５９年２　月　９Ｂ １、事件の表示 昭和５８年　特許　願第１　！ｌ　（ｉ　１８９号２、
発明の名称 圧延用ロール ３、補正をする者 事件との関係特許出ｍ人 （１２５）川崎製鉄株式会社 昭和５９年１月ａＩＩＩ ６、補正の対象　明細？−１シの「図面の簡単な説明」
の欄、「図面」１、明細書第１８頁第８行の「顕微鏡写
真」を「顕微鏡観察スケッチ図」に訂正する。 ２、図面中、第２図（ａ）および（ｂ）を別紙のとおり
に訂正する。Figure 1 shows the rough surface of the surface.1. Figures 2 (a) and (b) are a front view of the experimental apparatus a used for 1γr light of lJ, and Figure 3 (al,
(b) is a comparison diagram of the wear behavior of work roll profiles. Patent applicant Kawasaki Steel 4/1', formula company Figure 1 Figure 2 (a') <b,> 4. Figure 3 <a> (b) Procedural amendment (method) February 1980 9B 1. Indication of case 1981 Patent application No. 1! l (i 189 No. 2,
Name of the invention Roll for rolling 3, Person making the amendment Related to the case Patent author (125) Kawasaki Steel Co., Ltd. January 1982 aIII 6. Subject of the amendment Details? -1 “Brief explanation of drawings”
In the column ``Drawings'' 1, page 18, line 8 of the specification, ``Microphotograph'' is corrected to ``Microscope Observation Sketch.'' 2. In the drawings, Figures 2 (a) and (b) are corrected as shown in the attached sheet.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] Ｌ　鋳鍛鋼ロール、アダマイトロール又をま鋳鉄ロール
を用いる圧延川口−ρにして、ロール゛・胴の少くとも
圧延稼動周面全域にわたって該周面と直接強固に接合合
体した、超硬質力）つ緻密なセラミックス又はサーメッ
トの溶射被覆層をそなえることを特徴とする圧延用ロー
ル０L Rolling using cast and forged steel rolls, Adamite rolls, or cast iron rolls (Ultra-hard force directly and strongly joined to the rolling working peripheral surface of the roll/body over at least the entire rolling working peripheral surface) A rolling roll 0 characterized by having a dense ceramic or cermet thermal spray coating layer.