JP2001517483A - 半径方向に拡張可能なステント - Google Patents

半径方向に拡張可能なステント

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JP2001517483A JP2000512485A JP2000512485A JP2001517483A JP 2001517483 A JP2001517483 A JP 2001517483A JP 2000512485 A JP2000512485 A JP 2000512485A JP 2000512485 A JP2000512485 A JP 2000512485A JP 2001517483 A JP2001517483 A JP 2001517483A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 高い半径方向こわさと横方向可撓性とを有するステントの提供。 【解決手段】 半径方向に拡張可能なステント１０が、一連の横方向に相互接続されたクローズ型セル１３からなる少なくとも１つの長手方向セグメント１４を有する。長手方向セグメント１４の各クローズ型セル１３が、円周方向調整可能部材１９、２０によって各端部において相互接続された１対の長手方向ストラット部材１５、１６、によって横方向に定義される。隣接する長手方向セグメント１４、２５が、可撓性の相互接続セグメント２１によって連結される。相互接続セグメント２１は、横方向の曲げ力を分配する一連の蛇行状の曲がりを形成する曲線ストラット部材からなる。推奨実施例において、短い接続ストラット部材３６が長手方向セグメント１４と、隣接する相互接続セグメント２１とを相互接続する。自己拡張型のステントも可能で、Ｎｉ−Ｔｉ合金を用いる。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、概して医療デバイスに関し、詳しくは半径方向に拡張可能なステン
トに関する。
【０００２】
【従来の技術】
患者の血管管腔を広げつため、そして血管壁を円周方向に支持するために、血
管ステントが、血管内の細まった部位に配置される。血管ステントは望ましくは
、ステントを患部の血管管腔内に導入するために小さな断面直径及び／又は外形
輪郭を有する。
【０００３】 血管ステントの１つの種類は、いくつもの巻数を有するように曲げられた１片
のワイヤから作られている。意図された用法には適するが、これら曲がりワイヤ
ステントには、ワイヤの各曲がり部分に応力集中点が形成されるという問題があ
る。その結果、ワイヤステントはいくつもの点で構造的に妥協がある。更に、曲
がりワイヤステントは長手方向の安定性を欠く。
【０００４】 例えば、ワイヤステントは一般に、血管内で、ふくらまし可能なバルーン上に
位置する。バルーンは最初に、対向する両端部で膨張するが、これら両端部では
バルーンはワイヤステントに接触しない。その結果、ワイヤステントはふくらん
だバルーン端部間で長手方向に短くなる。更にバルーンの膨張が続くと、バルー
ンの中間部分が膨張し、これにより長手方向に短くなったワイヤステントのワイ
ヤ曲げ部分が不均一に拡張される。
【０００５】 別の種類の血管ステントは、概して管の形状に巻かれたワイヤメッシュから作
られる。このステントの問題は、メッシュを形成する重ね合わされたワイヤで外
形輪郭が大きくなるので、血管の有効な管腔部分が減少することである。内皮組
織層がワイヤメッシュ上に成長することにより、有効な管腔部分が更に減少する
。この手法の別の問題は、イオン移動が又ワイヤとワイヤとの接触点に生じるこ
とである。
【０００６】 更に別の種類の血管ステントは、いくつもの開口部を並べて形成した平坦な金
属製シートから作られる。平坦な金属製シートのステントは又、その軸方向に沿
ってステントの一縁部に位置させたフィンガ又は突出部の列を有する。拡張した
とき、一列のフィンガ又は突出部がステントの反対側の縁部上の一列の開口部を
通して位置し、ステントの拡張形状を固定する。
【０００７】 この平坦な金属製シートのステントの問題は、ステントの、部分的に重なり合
う縁部によってステントの外形輪郭が大きくなることである。したがって、上記
と同様にステントの外形輪郭の増大と内皮の成長とにより血管の有効な管腔部分
が減少する。この平坦な金属製シートのステントを用いる際の別の問題は、ステ
ントの一縁部に沿ったフィンガ又は突出部がステントの反対側の縁部と金属間接
触を起こすことである。その結果、血流、拍動、及び筋肉運動によって生じる運
動の際にステントの金属縁部が擦り合う。
【０００８】 平坦な金属製シートのステントを用いる際の更に１つの問題は、フィンガ又は
突出部が半径方向に外方へそして血管壁内へ延びることである。その結果、血管
壁の脈管内膜層が削られ、穿刺され、又はその他の仕方で傷つけられることがあ
り得る。血管壁の脈管内膜層への傷害及び外傷の結果、細胞増殖が生じ、これに
よりステント部位での血管の狭窄又は更なる細まりが発生することになる。
【０００９】 又更に別の種類の血管ステントは、その周上にいくつかの開口部を有する金属
製カニューレから作られる。金属製カニューレ・ステントの使用についての問題
は、ステントが剛性で、可撓性のないことである。その結果、このステントは、
血管の細まった部位へ配置するために管腔系の曲がりくねった血管を通して導入
することが、不可能でないにしても困難なことである。更に、ステントが剛性過
ぎて、閉塞部位に配置されたときに血管の湾曲に順応できないことである。
【００１０】 金属製カニューレ・ステントの使用についての別の問題は、半径方向の拡張の
際にステントが長手方向に収縮することである。その結果、金属製カニューレ・
ステントの位置がシフトし（ずれ）、又支持を必要とする長さよりも短い血管壁
部分しかステントが支持しないことになる。
【００１１】 カニューレ・ステントの方式に伴う可撓性の問題を克服するための従来の試み
は、比較的に剛性のあるセグメントの間に可撓性又は関節状領域を追加すること
であった。対照的に、これらの可撓性又は関節状領域は、半径方向の強度があま
りない。カニューレ・ステント方式の或るものには、横方向の曲げの際に関節部
が塑性的に変形して、弾性的に元の形状に戻らなくなる傾向があり、これに対し
て臨床面での懸念があった。
【００１２】 別の懸念は、バルーンをふくらませる際のステントの半径方向の拡張が不均一
なことである。このようなステント方式について共通して経験される問題は、可
撓性セグメントの外方への変形が、より高い半径方向強度を有するセグメントの
外方への変形と同じ仕方及び同じ角度では行われないことである。
【００１３】 その結果、相互接続領域のステント材料が、（より剛性の高い部分によって定
義されるように）ステントの管腔内へ延伸、すなわち「垂下」してしまう。特に
血管ステントでは、血栓形成の一因となる血流の局所的な乱れが、これらの個所
で生じることがあり得る。
【００１４】 拡張可能なカニューレ型ステントにおいて特に問題となる更に別の現象は、厚
さの薄い棒状部又はストラット（つなぎ）部材が拡張の際に捻れる傾向にあるこ
とである。些少な製造欠陥でさえも、この問題の一因となる曲がり点の弱化を生
成することがあり得る。長手方向及び半径方向の強度及び安定性を増加させる設
計は、関節の数が少なく、曲げ応力を均等に分布させ、捻れや不均一な拡張を起
こす可能性が、より低い。曲げ応力の均等分布は又、ステントの疲労しやすさを
判断するにも重要なファクタである。
【００１５】 管状の不可撓性部分の間に可撓性を与えるように設計された関節部は一般に、
変形の際に、破壊に至ることのあり得る応力の影響を受けやすい。破壊の起きや
すさは、関節点がカニューレ壁の一部として構成されるのでなく溶接によって結
合される場合の方が増大する。
【００１６】
【発明が解決しようとする課題】
冠動脈に適用する場合、理想的なステントは、薄壁で、溶接をなくす一体構造
とし、再狭窄を防止するように管腔内を十分にカバーする高い半径方向強度を有
するステントであろう。加えて、このようなステントは、小血管に到達できるよ
うに、バルーン上に装着した場合の外形輪郭が小さく、しかも、移動を防止する
ため又は損傷部の直径に対する過小化を防止するために、送達に続く反動収縮が
少なく、十分な拡張率を有するステントである。
【００１７】 理想的な冠動脈ステントは、導入の際、曲がりくねった血管に追従でき且つ塑
性変形せずにその形状を維持することができる。別の望ましい特性は、ステント
のバルーンに対する滑りが発生しないように、そしてその結果としてステントを
バルーン上に保持するためのエンドキャップ又はその他の手段の必要がなくなる
ように、ステントがバルーン上に圧着された状態を維持できることである。
【００１８】 高い半径方向強度は必要であるが、理想的な冠動脈ステントは、心収縮及び心
拡張による血管内での変動に応じるために、数百万回の曲げサイクルにわたって
弾性的に可撓でなければならない。理想的なステントは、標的部位に設置したと
き、均一に設置できて、捻れたり移動したり又はアコーディオンや開いた扇状の
外観をみせたりしないこと、設置の間、元の軸方向長さを維持すること、及び位
置合わせの補助に放射線造影を行う際に見えること（可視性）が求められる。
【００１９】 現在利用可能な大抵のステントは、これらの目標事項のうちの限られた数の目
標には十分に適合するが、設計上の妥協により、或る臨床用途に対する有用性及
び効力が制約を受けていた。
【００２０】
【課題を解決するための手段】
従来の技術による上記の諸問題は、本発明に基づく例示の半径方向に拡張可能
なステントによって解決され、同じく技術的進歩が得られる。この半径方向に拡
張可能なステントは、血管壁を支持するための有利な、高い拡張時半径方向こわ
さ（radial stiffness）と、曲がりくねった血管を通してのよい追従性及び導入
のための有利な、低い横方向曲げこわさ（bending stiffness） とを示す。
【００２１】 本発明に基づくステントは、その内部で長手方向に延びる通路を有し、例えば
バルーンカテーテルと共に半径方向に拡張可能な細長部材からなる。代わりに、
細長部材は自己拡張型とすることができ、そして例えば、超弾性特性を有するの
で有利なＮｉ−Ｔｉ合金材料からなるように構成できる。細長部材は、複数のセ
ル（小区画）からなる第１の長手方向セグメント（区分）を有する。
【００２２】 セルのうちの選択されたセルが各々、ステントの拡張前、拡張中、及び拡張後
にステントの長手方向の保全性を維持するために、第１及び第２の長手方向スト
ラット部材からなる。この構成において、第１の長手方向セグメントは、１．６
×１０−２ｌｂ／ｍｍよりも大きい第１の拡張時半径方向こわさを有する。
【００２３】 別の態様においては、選択されたセルがクローズ型のセル構造を有する場合、
第１の拡張時半径方向こわさを正に４．８７×１０−３ｌｂ／ｍｍよりも大きく
する必要がある。更に別の態様においては、第１の拡張時半径方向こわさは３．
４７×１０−２ｌｂ／ｍｍよりも大きい。
【００２４】 細長部材は又、第１の長手方向セグメントに接続された相互接続セグメントを
有し、相互接続セグメントは第１の拡張時半径方向こわさよりも小さい第２の拡
張時半径方向こわさを有する。相互接続セグメントはステントに横方向の可撓性
を与えるので有利である。選択されたセルが第１及び第２の長手方向ストラット
部材からなるとき、長手方向セグメント及び相互接続セグメントは６．０×１０
−６ｌｂ−ｉｎ／度／ｍｍよりも小さい組み合わせ横方向曲げこわさを有する。
【００２５】 選択されたセルがクローズ型の鋏型ジャッキ状構成のとき、組み合わせ横方向
曲げこわさは５．３×１０−５ｌｂ−ｉｎ／度／ｍｍよりも小さいだけでよい。
更に別の態様においては、弾性曲げこわさは３．３×１０−６ｌｂ−ｉｎ／度／
ｍｍよりも小さい。
【００２６】 有利な一構成においては、相互接続セグメントが、概略蛇行状のパターンを形
成する複数の相互接続された曲線ストラット部材を有する。別の有利な一構成に
おいては、相互接続セグメントが、ジグザグ状又は鋸歯状のパターンを形成する
直線ストラット部材を有する。
【００２７】 １つ以上の接続ストラット部材を用いて、長手方向セグメントと相互接続セグ
メントとが相互接続される。相互接続セグメントの横方向の可撓性によって、接
続ストラット部材における応力が、なくならないにしても最小化され、高い拡張
時半径方向こわさと顕著な横方向可撓性を備えたステントが得られ、このような
ステントは、疲労及び破壊を起こすことなく拍動環境において長時間の使用が可
能である。
【００２８】 ステントの長さは、隣接する長手方向セグメントを相互接続セグメントによっ
て相互接続するようにした複数の長手方向セグメントを用いうことにより、望む
ように選択できる。
【００２９】 ステントの放射線造影時の可視性を強化するために、ステントの少なくとも一
端が放射線不透過性マーカ（例えば、金製の）を有する。放射線不透過による可
視性を更に強化するために、複数の放射線不透過性マーカがステントの少なくと
も一端に、ステントの方位を表すように位置される。このようにマーカを複数設
置することにより、ステントを血管系内に導入する際に医師がステントの空間方
位を知り得るので有利である。
【００３０】 本発明の半径方向に拡張可能なステントの別の態様によれば、長手方向セグメ
ントと相互接続セグメントとが、長手方向セグメントがより高い拡張時半径方向
こわさを有するように相互接続される。この場合、組み合わせ横方向曲げこわさ
は３．３３×１０−６ｌｂ−ｉｎ／度／ｍｍよりも小さい。このときの第１の長
手方向セグメントの拡張時半径方向こわさは３．４７×１０−２ｌｂ／ｍｍより
も大きくすることができる。
【００３１】 本発明の半径方向に拡張可能なステントの別の実施例によれば、長手方向セグ
メントが、相互接続された複数のセルからなる。これらのセルのうちの選択され
たセルが各々第１及び第２の長手方向ストラット部材からなり、これら選択され
たセルの第１及び第２の長手方向ストラット部材は少なくとも１対の、「円周方
向に調整可能な部材」（以下簡単に、円周方向調整可能部材）によって相互接続
される。
【００３２】 この円周方向調整可能部材は、長手方向セグメントが半径方向に拡張されたと
きに長手方向ストラット部材の軸方向の長さの変化を最少にするような仕方で長
手方向セグメントが円周方向に拡張されることを可能にするので有利である。そ
の結果、長手方向ストラット部材（１５、１６）が、ステントの長手方向軸心と
ほぼ平行に維持される。
【００３３】 一態様において、選択されたセルのうちの隣接するセルが、第１の長手方向ス
トラット部材及び第２の長手方向ストラット部材を、それぞれ横方向に隣接する
第２のセルと共用する。別の態様において、円周方向調整可能部材は、鋏型ジャ
ッキ状の構成が得られるようにＵ字又はＶ字型であり、この構成によって高い拡
張時半径方向こわさを有するステントが得られる。
【００３４】 従来の技術による上記の諸問題は又、本発明に基づく次に例示の半径方向に拡
張可能なステントによって解決され、同じく技術的進歩が得られる。この半径方
向に拡張可能なステントは、例えば、横方向に相互接続された複数のクローズ型
セルからなる長手方向セグメントを有するステントであり、これらのセルは、管
状構造すなわちカニューレから、又はカニューレに形成される。このカニューレ
は、高い拡張時半径方向こわさを有し、半径方向に拡張されたときに長さ変化が
もしあったとしてもそれを最少に留めるので有利である。
【００３５】 ステントは又、長手方向セグメントに接続された相互接続セグメントを有し、
これにより、有利な横方向の可撓性及び低い弾性曲げこわさを有するステントが
得られる。各セルは、その各端部を円周方向調整可能部材によって相互接続され
た第１及び第２の長手方向ストラット部材を有する。一図示例においては、対向
する、円周方向調整可能部材が、セルの開口部の中心に向かって傾斜する。
【００３６】 一連の基本セルが、横方向に相互接続されて管状構造を形成する。この管状構
造が、ふくらませ可能なバルーンなどの手段で半径方向に拡張されると、長手方
向ストラット部材は相互にほぼ長手方向を向き円周方向に位置合わせされた状態
を維持し、一方、円周方向調整可能部材は、連結点が離れる方向に移動するにつ
れて開き、すなわち、折り畳まれた状態から広がり、その結果、セルの幅が増大
する。この、鋏型ジャッキによく似た円周方向調整可能部材の動作によって、ス
テントの直径が増加する。
【００３７】 長手方向ストラット部材がその位置合わせ状態を維持するので、拡張中に長手
方向セグメントが安定した軸方向長さが維持される。ステントは又、自己拡張型
にもできる。このような自己拡張型ステントの一例は、例えば超弾性特性を有す
るＮｉ−Ｔｉ合金材料からなるように構成できる。
【００３８】 蛍光透視法造影下で医師がステントの位置決めをする補助として、複数の放射
線不透過性マーカがステントのパターンの一端又は両端に位置されるので有利で
ある。本発明の図示実施例においては、金製のマーカが各長手方向ストラット部
材の端部の開口部に設けられるが、全ての開口部に設ける必要はない。
【００３９】 本発明の推奨図示実施例においては、円周方向に隣接するクローズ型のセルが
、隣接するセグメントの長手方向ストラット部材をセルが共用するように相互接
続される。別の実施例では、クローズ型セルの各々には、隣接するセグメントと
共用はされないが、隣接する長手方向ストラット部材に少なくとも１つの短いス
トラット部材によって接続されるような長手方向ストラット部材が含まれる。
【００４０】 例示のステントは、隣接する長手方向セグメントの間に位置された相互接続セ
グメントを有する。相互接続セグメントは、それがなければ横方向にかなりの剛
性になるステントに横方向の可撓性を持たせるので有利であり、冠動脈のような
、大きなたわみ力を受ける部位での使用に有利である。例示のステントでは、相
互接続セグメントは、隣接する長手方向セグメントに少なくとも１つの短い相互
接続ストラット部材を介して接続された連続する蛇行状の曲がり部分からなる。
【００４１】 ステントを曲げ可能にし且つより曲がりくねった管腔内への設置を可能にする
ことに加えて、相互接続セグメントの曲がり部分の主たる要件の１つは、これら
の曲がり部分が長手方向セグメントの拡張と干渉しないことである。これら蛇行
状の曲がり部分の数、形状、厚さ、及び連結点は、ステントに望まれる品質によ
り変動する。
【００４２】 末梢血管（peripheral）での使用のための例示ステントは、長手方向セグメン
トと、隣接する相互接続セグメントとの間に３つの連結点を有する。これらの連
結点は、蛇行状の曲がり部分の１／３が１つの長手方向セグメントに連結され、
別の１／３が反対側の長手方向セグメントに連結され、残る１／３が両側共連結
されないという構成になるように設置される。
【００４３】 冠動脈用の別の実施例においては、長手方向セグメントと、隣接する相互接続
セグメントとの間に、同じ相互接続セグメント上の１つの連結点と１８０゜反対
側の位置に、１つの連結点を有する。この１対の連結点は、次の相互接続セグメ
ントにおいては位置が回転移動されて、ステントの可撓性が増大する。
【００４４】 ステントの別の実施例では、相互接続セグメントが一連のストラット部材を介
さずに、長手方向セグメントに広幅で連結され、隣接するセグメントが一連の「
Ｓ」又は「Ｚ」字形ストラット部材によって接合されたような外観を呈する。
【００４５】 この実施例では相互接続領域をなす曲線ストラット部材の構成パターンが全体
にわたって反復され、これにより、内部のクローズ型セル各々の、長手方向スト
ラット部材が、その一端において相互接続セグメントの曲がり部分に狭幅又は広
幅で接続され、長手方向ストラット部材の他端は連結されない構成となる。
【００４６】 この実施例でみられる相互接続セグメントの構成は、隣接する相互接続領域に
おいても、１つおきの内部長手方向ストラット部材が両端を接続され他方の１つ
おきの内部長手方向ストラット部材は両端共連結されないという構成になるよう
に鏡映される。
【００４７】 相互接続セグメントの蛇行状の曲がり部分は、異なる拡張及びたわみ特性が得
られるように変更を加えることができる。例えば、曲がり領域すなわち、環状部
分（フィレット）は、曲がり部分の頂点まわりにストラット部材が外方へ広がる
形状を有する円周方向調整可能部材の曲がり部分のように、「鍵穴」状にするこ
とができる。この変更によって、曲げ応力が減少し、拡張能をやや増大させるこ
とができる。
【００４８】 曲がり部分の間のストラット部材は、相互に平行とし且つステントの長手方向
軸心に合わせることができ、又は、ステントの長手方向軸心に対して傾斜させ、
その傾斜方法は、推奨実施例のように交互に傾斜を変えても、全てを同一方向に
傾斜させてもよい。
【００４９】 これらのストラット部材の傾斜を交互に変えることにより、ステントが呼び直
径まで拡張する際に生じる長さの短縮を部分的に又は完全に相殺できる。長手方
向セグメントの長さに正味変化はないが、例示の構成の曲線ストラット部材が広
がることによって、相互接続セグメントの短縮が生じ、これがステントの全長に
影響を及ぼす。
【００５０】 この長さの変化は、対向する曲線ストラット部材を、ステントが最初に拡張さ
れる際に曲がり部分の広がることでステントが少し長くなるように相手方に向け
て傾斜させることによって、部分的に相殺できる。ステントが拡張し続けると、
曲がり部分の角度が更に広げられ、これが長手方向セグメントを一緒に引き戻し
てステントを短縮させるように作用する。
【００５１】 ステントが長手方向に収縮する前に曲線ストラット部材の角度付け（傾斜化）
が与える「遅れ」が、もしステントが長手方向で位置合わせされたとした場合に
本方式でなければ起こり得た全体の収縮を減少させる。曲線ストラット部材の適
切長手方向設計を選択することにより、直径が呼び直径又は最終的な直径のとき
に事実上長さの正味変化がないステントを得ることが可能である。
【００５２】 相互接続セグメントのストラット部材に傾斜を付けることの更なる利点は、不
拡張状態においてステントの可撓性をより高くできることである。これによって
、ステントをバルーンカテーテル上に装着して血管を通して標的部位に導く際に
、ステントの追従性が改善される。別の懸念は、カテーテルの長手方向軸心に方
向合わせされたストラット部材が、バルーンカテーテルを曲げる際に円周面から
フリップする（飛び出す）おそれが大きく、血管に損傷を与える危険が生じるこ
とである。
【００５３】 相互接続セグメントの曲線ストラット部材のパターンは、ストラット部材の各
々が同じ仕方で長手方向セグメントに広幅で連結されるように、すなわち、例示
のような概略的な蛇行状の波形パターンがないように、構成することができる。
【００５４】 この種類の設計の利点の１つは、ステントが拡張する際に曲線ストラット部材
が変形せず、その結果、ステントの長さに変化が生じないことである。例示のス
テントにみられるパターンの場合のように、ストラット部材の方向又は方位は、
隣接する相互接続セグメントにおいては反転させることができる。
【００５５】 血管の管腔を隙間のある状態に維持するために、ステントを半径方向に拡張さ
せてステントを血管壁の表面に係合させる際の、ステントの半径方向の拡張には
、バルーンカテーテルが用いられる。拡張されたステントは、その厚さが内皮組
織をそのステント上に形成するために必要な最少厚さであるので有利である。そ
の結果、血管の管腔が最大直径を有する状態に維持されるので有利である。
【００５６】
【発明の実施の形態】
図１は本発明の、半径方向に拡張可能な、横方向に可撓性のあるステント１０
の一推奨実施例の絵画図で、不装着、不拡張の状態にあるところを示す。ステン
ト１０は、その内部を通して長手方向に延びる通路１２を有する細長部材１１か
らなり、ステンレス鋼のような展性があり生物学的適合性を有する材料の管から
形成される。
【００５７】 望ましくは、ステントは、市販で入手可能な３１６Ｌステンレス鋼カニューレ
から製作される。ステンレス鋼カニューレの壁厚は、冠動脈用には０．００２〜
０．００７インチ（０．０５０８〜０．１７７８ｍｍ）、最も望ましくは、０．
００５インチ（０．１２７ｍｍ）で、末梢用ステントの場合は多分これより少し
厚い。
【００５８】 もし表面材料を除去する電解研磨のような仕上げ手法が用いられる場合には、
推奨される冠動脈ステントの最終的な壁厚は少し薄く、通常０．００４〜０．０
０４２インチ（０．１０１６〜０．１０６６８ｍｍ）の範囲内となろう。
【００５９】 ３１６Ｌステンレス鋼を焼きなましすることにより、軟らかく且つ塑性変形が
可能となり、市販で入手可能なバルーンカテーテルを用いて直ぐに半径方向に拡
張可能となる。推奨ステント材料の特性は引張強度８０〜９０ｋｓｉ（５,６２ ４．８〜６,３２７．９ｋｇ／ｃｍ２） 及び伸び率４０〜５０％である。
【００６０】 十分な展性の材料を用いると、例示のステントのパターンは、ステントが最初
に拡張される際に突然ステントのパターンが口を開けてしまうような状態を生じ
させる抵抗慣性モーメントやこわさが存在しない。これは、最適な配置のために
慣性モーメントを減少させる必要がある場合にはこの必要によってステント内の
種々のストラット部材の厚さが左右されることになるのに対し、このようなこと
がないので有利である。
【００６１】 ステンレス鋼の他に、チタン（Ｔｉ）、タンタル（Ｔａ）、又は形状記憶機能
を有し超弾性である市販で入手可能なＮｉ−Ｔｉ合金材料であるニチノールもス
テント用に使用可能である。
【００６２】 推奨実施例のステント１０は、第１の種類のセグメントとそれと交互に配置さ
れる第２の種類のセグメントからなる一連のセグメントを反復使用して構成され
る。第１の種類のセグメントは、横方向に相互接続された複数のセル１３からな
る第１の長手方向セグメント１４である。第２の種類のセグメントは、少なくと
も１つの相互接続用の短い、接続ストラット部材３６を介して、隣接する長手方
向セグメントを相互接続する可撓性の、相互接続セグメント２１である。
【００６３】 長手方向セグメントは、拡張されたときに、静脈、動脈、又は導管のような管
腔又は血管の開通性を維持するのに必要な半径方向強度を、ステントに与える。
相互接続セグメントは、広い角度範囲にわたって多くの曲げサイクルを受ける冠
動脈のような曲がりくねった血管又は部位を通して又はこれらの血管又は部位内
へステントを設置するために必要な横方向の可撓性を、ステントに与える。
【００６４】 これらの長手方向セグメントを金属管又は金属シートから形成するには、市販
で入手可能なコンピュータ制御レーザによるなどの手法で材料を除去し、管又は
シートの当初の表面積に比べて小さな表面積を有する集積支持部材の枠組みを残
さなければならない。他の製造方法としては、フォトレジストマスキング手法を
用いる化学エッチング、機械加工、放電加工（ＥＤＭ）、又はウオータジェット
による切断加工がある。
【００６５】 推奨実施例のステントは、末端及び基端の長手方向セグメントの第１の長手方
向ストラット部材１５の末端及び基端に、少なくとも一端が放射線不透過性マー
カ４８を有する。
【００６６】 図２は、図１のステントのクローズ型セル１３を不拡張状態で示す。クローズ
型セル１３は各々、ステントの拡張中及び拡張後に長手方向の方位を維持する第
１の長手方向ストラット部材１５及び第２の長手方向ストラット部材１６からな
る１対の長手方向ストラット部材を有する。長手方向ストラット部材は一般に、
２つの横方向に隣接する第２のセル２９、２９’とで共用される。
【００６７】 第２のセル２９、２９’は別のクローズ型セルと相互接続されて第１の長手方
向セグメント１４を形成する。しかし、オープン型セル、又はオープン型及びク
ローズ型セルの組み合わせを用いることも考慮されている。
【００６８】 冠動脈を用途とする一実施例において、長手方向ストラット部材は、研磨後の
最終的な幅が０．００８〜０．０１インチ（０．２０３２〜０．２５４ｍｍ）で
ある。尚、カニューレから切り出された後のステントの研磨により、ステントを
構成するストラット部材、棒材等から概略．００１インチ（０．０２５４ｍｍ）
の幅の材料が除去される。
【００６９】 第１及び第２の長手方向ストラット部材１５、１６が両端において、それぞれ
の、円周方向調整可能部材１９、２０によって相互接続される。これらの円周方
向調整可能部材１９、２０は、ステントが円周方向及び長手方向の拡張力を受け
る際に変形して広がる。これらの円周方向調整可能部材１９、２０は、Ｖ字型又
はＵ字型をなし、又、例えば鍵穴型をした、「逃げの部分」を有する。これらの
円周方向調整可能部材１９、２０の最終的な幅の一推奨値は、０．００４〜０．
００５インチ（０．１０１６〜０．１２７ｍｍ）である。
【００７０】 推奨実施例において、円周方向調整可能部材１９、２０の折り畳まれたアーム
５１、５２は拡張に先立っては平行である。図示実施例に示すように、円周方向
調整可能部材１９、２０の曲がり領域５９を、ピボット点６０（転動支軸点）の
まわりに外方へ広げて、その結果として鍵穴型の曲がり部分を構成する。この設
計によって、曲げ応力が減少し、図４に示すような、単純なＵ字型又はＶ字型の
曲がり部分の場合よりも拡張時直径を少し大きくすることができる。
【００７１】 広げられた曲がり領域を空間的に収容できるように、長手方向ストラット部材
の中央部分６１が、研磨後の幅が概略０．００５インチ（０．１２７ｍｍ）にな
るように狭められる。
【００７２】 図３は、拡張状態での図１のステントのクローズ型セル１３の拡大側面図を示
す。ステントを完全に拡張したとき、円周方向調整可能部材１９、２０の折り畳
まれたアーム５１と５２との間の角度５３は１８０゜に近づく。円周方向調整可
能部材の折り畳まれたアーム間の角度が増加すると半径方向の強度が増加するが
、折り畳まれたアーム５１、５２の長手方向ストラット部材１５、１６への連結
点に更に応力が付加されるので、望ましい最終的な角度は９０゜に近い値となる
。
【００７３】 これらのクローズ型セルを用いることにより、１つの呼び径ステントを与えら
れた範囲内の異なる直径で配置することが可能になる。冠動脈に用いられる場合
の望ましい直径範囲は２．５〜５．５ｍｍであるが、末梢、及び他の非冠動脈用
途、例えば大動脈、腸骨動脈、大腿部動脈、膝窩動脈、腎動脈、鎖骨下動脈、頸
動脈等の動脈、静脈、移植組織 及びその他の静脈障害、に用いられる直径の範 囲は４．０〜１４．０ｍｍである。
【００７４】 冠動脈に用いられる場合のステントの望ましい長さは１５〜２０ｍｍであるが
、臨床用としての長さ範囲は７〜６０ｍｍで、更に長いステントも可能である。
【００７５】 図４は、図２のクローズ型セルの推奨実施例を変更した実施例の拡大側面図で
ある。ここで、隣接するセル２９、２９’の第３の長手方向ストラット部材６６
、６７は結合状態になく又は共用されておらず、別個になっていて、少なくとも
１つの短い、相互接続ストラット部材６２によって相互接続される。
【００７６】 この実施例において、相互接続された長手方向ストラット部材１６及び６７、
そして１５及び６６は、変形に抵抗するに十分な厚さがなければ、拡張時に平行
状態には留まらない。その代わりに、長手方向ストラット部材１６、６７のそれ
ぞれの端部（長手方向ストラット部材６７の場合１７、１８）が、円周方向調整
可能部材１９、２０の拡張による力で引っ張られて相互接続ストラット部材６２
から外方へ弓なりに曲がり、その結果、これら長手方向ストラット部材がＶ字形
を形成する。
【００７７】 ２つの長手方向ストラット部材１６及び６７、そして１５及び６６の間の相互
接続ストラット部材６２、６２’によって、上記の推奨実施例の場合とは異なり
、或る程度の可撓性が長手方向セグメントに与えられる。上記の推奨実施例に比
べて別の相異点は、図４の長手方向セグメント１４が、ステントの拡張中にやや
短縮することである。
【００７８】 長手方向セグメント１４はそれ自体ステントとして作用するが、図１に示すよ
うな相互接続セグメント２１を加えることによって、多数の長手方向セグメント
を組み合わせて、より長いステントを生成することができる。しかし、これら相
互接続セグメントの主たる機能は、横方向の可撓性を付加することである。
【００７９】 図５は、図１のステントの上面図で、長手方向に切断し単一平面内に展開した
状態を表す図で、相互接続セグメントが、隣接する長手方向セグメントとどのよ
うに連結されているかを示す。推奨実施例において、相互接続セグメントは、相
互接続された曲線ストラット部材２２、２３からなる、一連のうねり状の曲がり
部分７５として形成される。
【００８０】 曲線ストラット部材２２、２３の直線部分（又は中央部分）４１が、図６に示
すように、ステントの長手方向軸心４２に方向合わせされ、又は図５に示すよう
に、ステントの長手方向軸心４２に対して傾けられる。
【００８１】 図５の実施例では、曲線ストラット部材２２、２３（の直線部分４１）の半分
はその直線部分４１がステントの長手方向軸心４２に対して傾けられ、一方これ
らと交替で位置する曲線ストラット部材２２、２３ではその直線部分４１がステ
ントの長手方向軸心４２に対して同じ角度で逆に傾けられる。曲線ストラット部
材２２、２３全てについてその直線部分４１をステントの長手方向軸心４２に対
して同じ方位に傾けることも可能で、その場合には平行の構成になる。
【００８２】 曲線ストラット部材（の直線部分）を傾斜させると、ステントを内蔵した送達
用カテーテルを標的部位へ導くときに有利である。装着されたステントが横方向
にたわみ、又はカテーテルと共に移動する能力を「追従性」（trackability) と
称する。
【００８３】 比較的こわい（剛い）（すなわち、撓みにくい）カテーテルに長手方向に位置
合わせされた曲線ストラット部材は、カテーテルが曲げられると、飛び出して塑
性的に変形してしまうことがより起こりやすい。傾斜させた曲線ストラット部材
はカテーテルの曲がりによって回転力を生じ、その形状を維持する。長手方向セ
グメントのこの設計は又、本発明の優れた追従性に寄与している。
【００８４】 曲線ストラット部材の形状、幅、及び厚さは、ステントの用途によって変わる
。一推奨実施例においては、曲線ストラット部材は研磨後の幅が０．００３イン
チ（０．０７６２ｍｍ）で、「Ｓ」又は「Ｚ」字に似た蛇行状の形状を有する。
【００８５】 これらの曲がり部分により、円周方向及び半径方向の拡張が可能となり、長手
方向セグメントを望む直径に拡張する能力が制限されることはない。この設計構
成内での空間的制約においてストラット部材の追加が許されるなら、曲がり部分
を更に追加することにより、金属疲労が減少し、より大きな拡張が可能となる。
【００８６】 図２に示す推奨実施例において、曲線ストラット部材２２、２３はステント１
０の長手方向軸心４２に対して傾斜が付けられている。これらの曲線ストラット
部材２２、２３の傾斜角を変えることにより、ステントの半径方向拡張中にステ
ントの長さ変化に影響を与える動力学が変化する。図示例では、ステントの半径
方向拡張中に、曲線ストラット部材２２、２３によって形成された曲がり部分３
７が開くと、ステント１０が初期伸張する。
【００８７】 この伸張は、曲線ストラット部材２２、２３がステントの長手方向軸心４２に
ほぼ方向合わせされるまで続く。この時点で、ステントは不拡張状態（図２）の
長さよりも少し長い。図３に示すように、拡張を続けると曲がり部分３７が更に
開くことになり、相互接続セグメント２１を短縮し始め、それによりステントを
短縮し始める。拡張率と曲線ストラット部材の拡張開始時の角度４０によるが、
拡張によるステントの長さの変化は部分的に相殺され又は除去される。推奨実施
例では、通常の拡張後、ステントは約５〜６％短縮する。
【００８８】 図７に、別の実施例の相互接続セグメント２１を示す。ここでは、曲がり部分
３７の環状部分４５（鍵穴状）が推奨実施例の円周方向調整可能部材と同様に拡
張される。前に述べたように、拡張された環状部分がこの領域での曲げ応力を減
少させ、曲線ストラット部材は、推奨実施例におけるように、曲がり部分が直線
であるものに比べてより大きな拡張潜在能力を有する。環状部分が大きくなると
、金属部分が付加され、ステントが拡張された状態での血管に対する対応区域が
増大する。
【００８９】 本発明の相互接続セグメントは、曲げ力を多数の曲がり部分にわたって分布さ
せてステントの可撓性と疲労寿命とを増加させるように設計されている。一般的
な、バルーンで拡張させる方式のステントは、応力点において塑性変形するよう
に設計されている。この技術分野に知られているステントでは、可撓部分が、横
方向の曲げ応力で変形する関節点を備えるようにすることで横方向の可撓性を可
能にしている。
【００９０】 本発明のステントでは、曲線ストラット部材にわたって横方向の曲げ力を分布
させるようにしたので、相互接続ストラットは変形せず、単なる可撓性でなく、
真の弾性が得られることになる。これは、冠動脈のような繰り返したわみを受け
る血管においては特に有利である。相互接続ストラットは、２つの種類のセグメ
ント間の連結点として作用し、横方向曲げ力でたわむように設計されたストラッ
ト部材にかかるような高い応力負荷を受けにくくなる。
【００９１】 長手方向セグメントと相互接続セグメントとを結合する接続ストラット部材の
数は、ステントに要求される可撓性の量と用いられたステント製造方法とによっ
て異なる。２つの例を図５及び図８に示す。図５は、第１の連結パターンを示し
、第１の長手方向セグメント１４の、交替で配置される第１の長手方向ストラッ
ト部材１５が第１の接続ストラット部材３６を介して相互接続セグメント２１の
曲線ストラット部材に連結される。
【００９２】 逆に、第１の長手方向セグメント１４の、連結されていない長手方向ストラッ
ト部材１６と長手方向に位置合わせされた長手方向ストラット部材３２が、第２
の接続ストラット部材６８によって相互接続セグメント２１に連結され、その連
結は、第２の長手方向セグメント２５の長手方向ストラット部材の全て（及び第
２の長手方向セグメント２５の内部セグメント）が相互接続セグメント２１に第
１の端部８４において連結され、第２のすなわち反対側の端部９０においては連
結されないという仕方で行われる。
【００９３】 明らかに、ステント１０の末端部６３及び基端部６３’からなる第１の長手方
向セグメント１４及び第３の長手方向セグメント６９が、相互接続セグメント２
１、３９だけにそれらの内方端部において連結される。
【００９４】 図８に示す別の推奨実施例では、単一の第１の接続ストラット部材３６が長手
方向セグメント１４と第１の相互接続セグメント２１とを連結する。第１の相互
接続セグメント２１上の第２の接続ストラット部材６８が、別の隣接する第２の
長手方向セグメント２５に、第１の相互接続セグメント２１の第１の接続ストラ
ット部材３６から１８０゜（セル３個分）だけ円周方向にオフセット（位置偏倚
）された位置にある第２の長手方向ストラット部材３２において連結される。
【００９５】 １つ以上の接続ストラット部材が用いられる場合に相互接続セグメント上の連
結点をオフセットすることは、金属疲労の一因となる曲げ応力を減少させる点で
、そしてステントの弾性を最大化する点で重要である。図８に示す実施例におい
て、第２の相互接続セグメント３９の１対の接続ストラット部材３６’、６８’
は、第１の相互接続セグメント２１の１対の接続ストラット部材３６、６８に対
して１２０゜（セル２個分）だけ円周方向にオフセットされる。
【００９６】 接続ストラット部材の対の位置合わせをステントの長さにわたって維持するこ
とは許されるが、相互接続位置をずらすことで、ステントの可撓性全体が改善さ
れ、曲げ応力が減少する。６個のセルからなるステントの場合、１２０゜のロー
テーション・パターンが推奨され、この場合、接続ストラット部材の対が、４番
目の対ごとに位置合わせされる。
【００９７】 セル２個分をずらす仕方は、隣接する相互接続対を最大オフセットさせること
と、位置合わせされた相互接続対間に可能最大距離を持たせることとの最良の妥
協結果である。
【００９８】 長手方向セグメントと相互接続セグメントとの間の相互接続点を１箇所だけ設
けることで、本発明で最も高い可撓性を有する実施例が得られる。可撓性の増大
は、臨床面で潜在的に有利であるが他方、製造時に問題が生じる。材料がレーザ
で切り出されると、長手方向セグメントと相互接続セグメントとの間の支持部を
欠くので、自重で沈む、すなわち下方へ曲がる傾向が出る。
【００９９】 この問題を解決する方法の１つは、相互接続セグメントの長さを長手方向セグ
メントの長さに比べて短くすることである。相互接続セグメント２１は又、ジグ
ザグ又は鋸歯状の形状を形成する直線ストラット部材で構成してもよい。
【０１００】 図２３〜図２４に、この沈み問題を解決するための、図８の推奨実施例に類似
の別の推奨実施例を示す。ここでは、単一相互接続点のステントの製造を容易に
するために、相互接続セグメントの長さを短くしている。長手方向セグメントの
長さに対する相互接続セグメントの最適長さを定めるために、或る式を用いて、
与えられたステント直径に対する適切なセグメント長さを計算する。
【０１０１】 最適長さは、ステントが、最大の半径方向強度（できるだけ大きな傾斜角）と
、十分に低い応力及び良好な疲労特性を与える脚長と、レーザによる切断中にス
テントを弓なりにさせないような相互接続セグメントとを有するように定義され
る。「区分Ａ」（図２４）は、長手方向セグメント１４の長さの半分に等しい長
さ８８を表す。「区分Ｂ」は、相互接続方向セグメント２１の長さ８９を表す。
【０１０２】 次の式から６個のセルからなるステントの区分長さＡ及びＢを計算できる。 区分Ａ＝ステントの拡張時の円周の１０〜１１％ 区分Ｂ＝ステントの拡張時の円周の７〜８％
【０１０３】 例えば、もしステントの実用最大の、すなわち「安全な」拡張時直径が３．５
ｍｍで、ステントの円周が１１ｍｍ又は０．４３３インチとすると、望む区分Ａ
の長さ（長手方向セグメントの半分）は０．０４３〜０．０４８インチ（１．０
９２２〜１．２１９２ｍｍ）の範囲内にあり、拡張時の円周の１０〜１１％とな
る。したがって、区分Ｂの長さ（相互接続セグメント）は０．０３０〜０．０３
５インチ（０．７６２〜０．８８９ｍｍ）の範囲内に入る必要がある。
【０１０４】 用いられたサイズ及び材料がこの単一相互接続点ステントの他の物理的特性に
影響することを理解すると、これら対応する区分Ａ及びＢの長さの望ましい値は
、拡張時直径３．５ｍｍのステントの拡張時円周のそれぞれ８〜１３％及び５〜
１０％である。より一層望ましい値は、それぞれ９〜１２％及び６〜９％であり
、最も望ましい値が、それぞれ１０〜１１％及び７〜８％である。
【０１０５】 相互接続セグメント２１を短縮すると、曲線ストラット部材２２、２３をステ
ントの長手方向軸心に対して傾斜させることの潜在的利点が減少する。したがっ
て、図２３の実施例では曲線ストラット部材は傾斜のない平行型にしている。
【０１０６】 図８の実施例の別の相異点は、環状部分４５が、接続ストラット部材３６、６
８が長手方向セグメント１４、２５と連結される個所で広げられ鍵穴型にされ、
他方、蛇行状の曲がり部分を有する曲線ストラット部材８１の残りの曲がり部分
３７は環状部分が広がっていないことである。
【０１０７】 単一相互接続点ステントを製造する別の方法は、別の薄い相互接続ストラット
をステントの設計構成に追加し、仕上げ時に研磨等で除去することである。
【０１０８】 長手方向セグメントと相互接続セグメントとの間の連結パターンは、図５及び
図８に示す２つの基本パターンに限定されない。例えば、推奨実施例のような６
個のセルのステントでは、１つの相互接続ストラット部材が３番目の長手方向ス
トラット部材ごとに連結され、長手方向セグメントと相互接続セグメントとが対
向するインタフェース（円周）ごとに計２個の連結点が設けられる。８個のセル
のステントでは、インタフェースごとに４個の連結点を有し、その結果として交
互連結パターンとなる。
【０１０９】 ここで又重要なことは、推奨実施例において、相互接続セグメントの曲がり部
分すなわち、曲線ストラット部材の数が、対応する長手方向セグメント内のクロ
ーズ型セルの個数に等しくないことである。曲がり部分を追加することにより可
撓性と血管対応区域（カバレージ）を増大させる。そして追加の曲がり部分の個
数又は配置は特に限定されない。
【０１１０】 長手方向セグメント当たりのセルの個数と相互接続セグメントの曲がり部分と
の間は独立関係にあるが、非対称な連結パターンは、ステントの均一な拡張と潜
在的に干渉し、その結果、拡張中にステント又はその一部が円周面からフリップ
する（飛び出る）ことがあり得る。
【０１１１】 既に述べたように、推奨実施例のステントの相互接続セグメントは、曲げ応力
の共同負担に関しては隣接の長手方向セグメントから本質的に隔離されている。
その理由は、限定された物理的連結しか与えない１つ以上の短い相互接続ストラ
ット部材によって連結されているだけだからである。長手方向セグメントよりは
剛性が低いが、相互接続セグメントは、ステントに横方向の弾性又は可撓性を与
えるために曲げ力を分布させることに加えて、血管を支持するために或る程度の
半径方向強度を有する。
【０１１２】 図９は、別の実施例で、相互接続セグメント２１の選択された曲線ストラット
部材２２、２３が、接続ストラット部材を介して連結されるのでなく長手方向セ
グメント１４の長手方向ストラット部材１５に直接に結合される場合を示す。相
接する曲線ストラット部材２２、２３の第１の端部２６が曲がり部分３７を形成
し、この曲がり部分の頂部３８が長手方向ストラット部材１５の第２の端部１８
に広幅で連結される。
【０１１３】 曲線ストラット部材２２の第２の端部３０と反対側に隣接する曲線ストラット
部材４９とが連結されて自由な（連結されない）曲がり部分３７’を形成する。
連結された曲がり部分３７を形成するストラット部材対の他方である曲線ストラ
ット部材２３が、反対側に隣接する曲線ストラット部材５８と、これら曲線スト
ラット部材の第２の端部３０において連結されて第２の自由な曲がり部分３７”
を形成する。
【０１１４】 一連の連結点間曲がり部分が蛇行状の曲線ストラット部材８１を形成し、これ
は図示の実施例では、３個の曲線ストラット部材と２個の自由曲がり部分とから
なる。推奨実施例の場合のように、或る特定の相互接続セグメント２１と隣接す
る長手方向セグメント１４、２５との間の相互接続連結点２７、３１、３３が、
位置合わせされていない長手方向ストラット部材１５、３２、３４との間に設け
られる。
【０１１５】 図９に示す実施例は、交互に配置される長手方向ストラット（例えば３２及び
３４）がセグメント間で合計３個の連結点で連結されるという点で図５の実施例
に類似する。この実施例において、曲線ストラット部材２２を含む「Ｓ」字形の
蛇行状ストラット部材が、連結領域２７において長手方向セグメント１４に連結
され、又連結領域３１において長手方向セグメント２５に連結される。
【０１１６】 隣接する曲線ストラット部材２３を含む「Ｚ」字形の蛇行状ストラット部材が
、連結領域２７において長手方向セグメント１４に連結される。これがその連結
点から、連結領域３３において長手方向セグメント２５に連結される隣接する蛇
行状ストラット部材に対向する鏡映として延びる。
【０１１７】 もし長手方向ストラット部材１５の連結領域２７に連結された２個の曲線スト
ラット部材２２、２３を、１個の広幅連結体として分類する場合には（接続スト
ラット部材への構造的推論）、図８と同様に、単一連結点ほどに少ない連結点と
することも可能である。広幅結合された相互接続セグメントは、他方の推奨実施
例の場合と同様に機能して、曲げ力を関節点に集中させるのでなく、相互接続セ
グメントの曲がり部分にわたって曲げ力を均一に分布させる。
【０１１８】 図１０〜図１１は、図１のステントの代わりの実施例を示す部分断面展開図で
ある。図１０のステント構成パターン５６は、第２及び第３の長手方向セグメン
ト２５、６９を連結する第２の相互接続セグメント３９が、第１及び第２の長手
方向セグメント１４、２５を連結する第１の相互接続セグメント２１の鏡像であ
るという点で異なる。この構成の結果、第２の長手方向セグメント（及び全ての
内部長手方向セグメント）の長手方向ストラット部材１５、１６が、両端で相互
接続セグメントに連結される状態と完全に不連結の状態とを交互に繰り返す。
【０１１９】 これと対照的に、図１〜図５の図示実施例の長手方向ストラット部材１５、１
６、３２は、一端で連結され、他端では連結されない。図１０に示す構成は、図
示のような広幅結合による連結方法、及び図５、図８及び図２３に示す推奨実施
例のうちの１つのように、接続ストラット部材による連結方法の両方が可能であ
る。
【０１２０】 これまで述べた相互接続セグメント実施例の各々において、曲線ストラット部
材は、一連のうねり状の曲がり部分（すなわち、波形）７５の形に相互接続され
る、すなわち、一連の相互接続された「Ｓ」又は「Ｚ」字形としての、蛇行状の
曲線ストラット部材８１が現れる。図１１の実施例は、これに代わるステント構
成パターン５７を示し、ここでは相互接続セグメントが、一連の別個の、同一の
向きの曲線ストラット部材からなり、このパターンは全て「Ｚ」字形から構成さ
れる。
【０１２１】 この、代わりの設計パターンの蛇行状ストラット部材は、曲げ力を相互接続セ
グメント２１の全体にわたって分布させるが、他の実施例のように、ステントが
拡張する際にこれらのストラット部材は塑性変形せずに、折り畳まれた形から広
がる。連続する長手方向セグメントの長手方向ストラット部材１５、３２、７１
が位置合わせされないように長手方向セグメント１４、２５、６９をずらすこと
によって、蛇行状ストラット部材の連結端が拡張時のクローズ型セル１３にまた
がらない結果となる。
【０１２２】 したがって、曲線ストラット部材単に相互に離れて動くだけで、ストラット部
材の間に、開いた区域を残す。蛇行状ストラット部材はステントが拡張する際に
形状を変えないので、図１１に示すパターンから作られたステントは拡張時に長
さを変えない。もし長手方向セグメントの長手方向ストラット部材が位置合わせ
されると、「Ｓ」字形のストラット部材が、位置合わせされない長手方向ストラ
ット部材に連結しなければならず、このことが、ステントが拡張する際に、曲線
ストラット部材を強制的に変形させ、広げさせることになる。
【０１２３】 「Ｓ」又は「Ｚ」字形以外の別の曲線ストラット部材設計（例えば、Ω形）は
位置合わせされた長手方向ストラット部材に連結が可能であるが、可撓性及び疲
労寿命ぼ妥協点を見いだすことになる。したがって、本発明における連続する長
手方向セグメント間で連結点をお布施とするのが望ましい。
【０１２４】 図１０に示す代わりの実施例におけるように、図１１のステント構成パターン
５７は、第２の相互接続セグメント３９が第１の相互接続セグメント２１の鏡像
、すなわち「Ｚ」字形対「Ｓ」字形のパターンになるように変更できる。
【０１２５】 第２の長手方向セグメント２５については第１の長手方向セグメント１４に対
してオフセットできるが、第３の長手方向セグメント６９は第１の長手方向セグ
メント１４と位置合わせされる。この点が図１０のステントと異なる。図１０の
ステントでは、相互接続セグメント２１、３９が同一方位を向き、長手方向セグ
メント１４、２５、６９が徐々にずらされ、結果として長手方向ストラット部材
がステントの全長にわたって位置合わせされない構成となる
【０１２６】 図１２は、図１の推奨実施例のステント１０を図１の矢印１２−１２の方向に
見た端面図で、拡張前及び拡張後の両方の状態を示す。図示の推奨実施例のステ
ントは、長手方向セグメント当たり６個のクローズ型セル１３を有し、当初の円
形形状４３から、ステント呼び直径４４まで拡張されたときに、基本的に丸めら
れた１２面形の形状に拡張される。これは、概略３：１の拡張比を表す。
【０１２７】 推奨実施例の１つである小さい方の直径のステントについては６個のセルを有
する設計が望ましいが、セルの個数は少なくも多くもできる。奇数のセル個数も
可能であるが、規則的に間隔を置いた相互接続に頼る多くの相互接続形状が除外
される。例えば、５個のセルからなる長手方向セグメントの長手方向ストラット
部材は７２゜の間隔で設けられるので、連結点を１８０゜離すことは不可能であ
る。
【０１２８】 図１〜図１０の実施例に示すような規則的に間隔を置いた相互接続連結点の設
置により、ステントが半径方向に拡張する際に、曲げ応力のより均一な分布が得
られる。８個のセルを用いる設計は、末梢用途向けのようなより大きなステント
に適切である。
【０１２９】 図１３は、図１の１つの長手方向ストラット部材１５、連結された曲線ストラ
ット部材２２、２３、及び横方向に隣接する接続３、１３’の第１の、円周方向
調整可能部材１９、１９’の拡大、部分横断面端面図であり、第１の円周方向調
整可能部材１９、１９’は、拡張後び概略９０゜まで開く。第１の円周方向調整
可能部材１９、１９’は拡張の際に、曲がり領域４５の頂点のまわりに変形し、
横断面で本質的に１２面のステントを形成し、曲線ストラット部材２２は、より
厳密に真の円形に従う形状をとる。
【０１３０】 ８個のセルからなる実施例のステントは拡張時に、１２個のセルからなる実施
例のステントよりも更に円形に近い形状をとる。
【０１３１】 図１のステント１０を拡張させる推奨方法は、図１４に示す血管造影用のバル
ーンカテーテル４６を用いる方法である。バルーンカテーテル４６に接着された
、すぼませたバルーン４７が、閉塞部位に位置されたときにステント１０を呼び
直径まで半径方向に拡張させるように、管の形状をしたこのステント１０内に位
置される。望ましくは、バルーンは長さがステントよりも概略２ｍｍ長い。
【０１３２】 バルーンがステントを拡張させるのを助けるために、ステントの内表面及び外
表面８２が、その摩擦係数を下げるように処理される。一例では、この処理は、
材料のシートの表面にパリレンをコーティングすることからなる。別のコーティ
ング材料としては、ポリテトラフルオロエチレンがある。更に、ステントの表面
には、表面エネルギー密度を有利に変化させて摩擦係数を減少させるために、イ
オンビーム衝撃処理を施す。
【０１３３】 市販で入手可能な血管造影用のバルーンカテーテルはどれももステントの拡張
に使用可能であるが、放射線処理を行った低密度ポリエチレンが導入時にステン
トをよりよく保持するようであり、又ピンホール漏れをより起こしにくい。ポリ
エチレン・テレフタレート（ＰＥＴ）、エチレン又はポリオレフィン共重合体、
ポリエステル、ポリウレタン、ポリアミド、ポリイミド、ポリ塩化ビニール、又
はナイロンのような他の材料のバルーンも使用可能である。
【０１３４】 ステントは、標的部位へ導かれるつつあるときに滑りを防止するために、バル
ーンカテーテル上に圧着される。本発明のステントの高い半径方向強度に助けら
れて、圧着後もステントはその形状を維持するので、反動収縮したりバルーン上
での圧縮力が失われたりすることがない。この設計の別の利点は、案内カテーテ
ルを通して導入される際にステントが横方向にたわむ場合、厚い長手方向ストラ
ット部材が変形（すなわち、縁部が広がる変形）に抵抗することである。
【０１３５】 ステントの端部をバルーンに対して緊密に保持することにより、バルーンカテ
ーテル及びステントが血管に入る際に組織、石灰沈着、又はその他の構造部分に
引っかかりやすいステントの縁部又は突出部分の除去を助けるので有利である。
縁部が広がる変形の起きやすさをなくすことは、ステントのバルーンからの滑り
による外れやすさが極めて少ないことを意味し、ステントのバルーンからの滑り
による外れを防止する特殊手段が不要となる。
【０１３６】 本発明のステントの頑丈な設計により、バルーンを膨らませる際にドッグ・ボ
ーン（犬が好んでくわえる骨の形）変形に至り得る変形パターンに対する抵抗を
助けるので有利である。この変形は、バルーンが拡張するとステントの端部がま
ず拡張され、次いで拡張が両端から中間部分へ進む現象である。均一な拡張が得
られる結果、ストラット部材及び構成要素が平面内に維持され、血管壁内に突出
することがないので血管の傷害を防止でき、又は管腔内に伸びて血流を妨げ血栓
形成を増進することがない。
【０１３７】 図１５〜図１６は、図１のステントの別の実施例の拡大側面図（巻き込んでな
い状態）で、円周方向調整可能部材１９、２０が、前に図示したようにセル１３
内へ突出するのでなく、セル１３から外方に突出する状態を示す。外方の円周方
向調整可能部材を設けることにより、クローズ型セルの高さ７４を減少させるこ
とができ、その結果、同じ直径のステントでより多くのセルを設けることができ
、又は不拡張時の外形輪郭を小さくできる。
【０１３８】 ステントの端部に位置した、外方へ突出する円周方向調整可能部材がステント
拡張時に広がると、更に或る程度の追加短縮がステントに生じる。図１５におい
て、ステントの末端部及び基端部６３、６３’上の金製の放射線不透過性マーカ
４８、４８’間の長手方向距離は、最も外方に位置する円周方向調整可能部材の
拡張により生じる短縮の影響は受けない。
【０１３９】 円周方向調整可能部材が外方へ突出すると、明確に直線から外れる相互接続セ
グメントはないが（内方に面した部材を有する実施例の場合にはある）、相互接
続セグメントは本質的に同じに機能する。長手方向セグメントから相互接続セグ
メントへの突出により、相互接続セグメントのストラット及び曲がり部分が、不
拡張状態において、より制約された空間を強制される。このことにより、蛇行状
の曲線ストラット部材８１の波形構成の設計オプションが制限される。
【０１４０】 図１５において、長手方向セグメント１４は隣接する長手方向セグメント２５
に対して、１つのクローズ型セル１３の高さの半分に等しい距離だけ円周方向に
オフセットされる。長手方向セグメントをオフセットすることにより、相互接続
セグメントを狭くすることができ、推奨実施例の場合と同様な規則的波形（うね
り状の曲がり部分）７５をよりよく収容する空間が得られる。
【０１４１】 長手方向ストラット部材１５、３２が図１６の場合のように位置合わせされる
場合（オフセットを設けない）、図示のような、異なるうねり状の波形パターン
１０８が、相互接続セグメント２１に利用可能な空間を最も有効に利用できる。
長手方向セグメントと相互接続セグメントとの間の接続点（連結点）の個数は、
推奨実施例のように可変であるが、接続点は図９に開示されるような広幅ではな
くて短から中の長さの接続ストラット部材３６、６８から構成すべきである。
【０１４２】 図１７は、図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、各クローズ型セル１
３が、内方へ突出する円周方向調整可能部材と外方へ突出する円周方向調整可能
部材との両方７６、７６’、７７、７７’を有する場合を示す。
【０１４３】 図示の実施例において、第１の長手方向セグメント１４のクローズ型セル１３
が、内方へ突出する円周方向調整可能部材７６、７６’を有する。これらの内方
へ突出する円周方向調整可能部材７６、７６’は、対応する外方へ突出する円周
方向調整可能部材７７、７７’よりも大きな潜在的半径方向拡張を有する。
【０１４４】 したがって、内側の（内方へ突出する）部材は、外側の（外方へ突出する）部
材の広がり角度と同じ角度まで広がらない。内側の部材は半径方向フープ（たが
）強度に同じ寄与はしないがクローズ型セル内で血管壁に対するカバレージ及び
支持が追加される。
【０１４５】 第２の長手方向セグメント２５は、内側の円周方向調整可能部材７６、７６’
と外側の円周方向調整可能部材７７、７７’とが半径方向拡張について等しい潜
在性を有する一例である。これらの長手方向セグメントのいずれもが、２対の半
径方向調整可能部材が広がるときにセグメントに最大の半径方向支持を与えると
いうことで、開示された他の実施例よりも高いフープ強度を有する。図１５及び
図１６の実施例のように、セルは長手方向に位置合わせしても、図示のようにオ
フセットしてもよい。
【０１４６】 図１８は、図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、外方へ突出する円周
方向調整可能部材を有する第１の長手方向セグメント１４が、内方へ突出する円
周方向調整可能部材を有する第２の長手方向セグメント２５と交互に配置される
場合を示す。この基本設計の一変更実施例は、外方へ突出する円周方向調整可能
部材を有する第１の長手方向セグメント１４を、図１７に示すような組み合わせ
セグメント型の１つに置き換えたセグメント１４とすることができる。
【０１４７】 図１９は、図１のステントの更に別の変更実施例の拡大側面図で、山形状をな
すクローズ型セル１３が外方へ突出する円周方向調整可能部材７７を一端１８に
有し、内方へ突出する円周方向調整可能部材７６を他端１７に有する。長手方向
セグメント１４の円周方向調整可能部材が外方へ突出する別のステント設計にお
いて、顕著な長さ短縮は、最端部のセグメント（例えば、第２の長手方向セグメ
ント２５）にしか生じない。この特定の実施例においては、短縮は１つの端部セ
グメント１４（長手方向セグメント）にしか生じない。
【０１４８】 相互接続セグメント２１の拡張はステント全体の短縮に少量寄与することはあ
るが、この相互接続セグメントを用いることにより、もしこれらの長手方向セグ
メントが相互接続セグメントなしに直接接続されていたら生じる顕著な全体短縮
なしに、図１５〜図１９に示すような長手方向セグメント設計を取り入れること
が可能になる。相互接続セグメントの使用によって又、これがなければ存在しな
い横方向可撓性が得られる。
【０１４９】 図２０に、種々の半径方向調整可能部材７６、７６’、７７、７７’と、異な
る種類又は設計の別のクローズ型セルとを有する、更に別の長手方向セグメント
１４の構成を示す。この特定の実施例においては、内方へ突出する円周方向調整
可能部材７７６、７６’を有するクローズ型セル１３が、外方へ突出する円周方
向調整可能部材７７、７７’を有するクローズ型セル２９と交互に配置される。
この特定のステントの全体短縮は、図１５〜図１７に示すステント設計に類似す
る。
【０１５０】 この特定の実施例では、相互接続セグメント２１の長手方向セグメント１４、
２５への接続についてのオプションがより少ない。図に示す１つの解は、蛇行状
の接続ストラット部材８０を設けて相互接続セグメントの蛇行状の曲線ストラッ
ト部材８１と外方へ突出する円周方向調整可能部材７６、７６’との間に適切な
間隔を維持する手法である。
【０１５１】 図２１は、図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、長手方向セグメント
１４が、各クローズ型セルに多数対の円周方向調整可能部材１９、２０、８５、
８５’、８６、８６’を有することにより、長さが長くなった場合を示す。この
実施例では、通常の円周方向調整可能部材の対１９、２０が、第１及び第２の長
手方向ストラット部材１５、１６に連結される。
【０１５２】 第２の円周方向調整可能部材の対８５、８５’が、第１の対１９、２０の内側
に、同じ長手方向ストラット部材１５、１６に沿って位置される。第３の円周方
向調整可能部材の対８６、８６’が、第２の対８５、８５’の内側に位置される
。ステントは又、２対でも、又は３対より多い対としても円周方向調整可能部材
を用いることもできる。
【０１５３】 多数対の円周方向調整可能部材を用いた長手方向セグメントは、剛性を有する
ステントとして独立型としても成り立ち、又は他の長手方向セグメントと相互接
続させてもよい。このステント実施例は、明らかに横方向可撓性が減少するが、
円周方向調整可能部材が追加された分、半径方向強度が増大する。
【０１５４】 図２２は、位置をずらせたクローズ型セルを有するステント１０を示し、基本
のクローズ型セル１３が２個のオフセットしたクローズ型セル２９、２９’、２
９”、２９'''、 によって横方向に相互接続される。長手方向セグメントが、１
つ（シングル）のクローズ型セル８８と２つ（ダブル）のクローズ型セル８９が
交互に入る列を有する。
【０１５５】 シングルのクローズ型セルの長手方向ストラット部材１５、１６が、相互接続
されたクローズ型セル２９、２９’、２９”、２９''' の、隣接する長手方向ス
トラット部材７０、７０’、７０”、７０''' と長手方向に近接する。シングル
のクローズ型セル８８を有する列において、相互接続する円周方向調整可能部材
の追加の対８７、８７’が図示のように、長手方向セグメントの端部に位置され
て、ダブルのクローズ型セル列８９間の追加の相互接続点として作用する。
【０１５６】 このパターンは、シングル及びダブルのクローズ型セルの交互配置列の構成に
限定されない。例えば、２個のクローズ型セルからなる列が３個のオフセットさ
れたクローズ型セルからなる１つの列に相互接続される、等の構成が可能である
。図示の実施例のように、この基本パターンのステントは、相互接続セグメント
及び追加の長手方向セグメントのない、単一の長手方向セグメントとしても成立
する。
【０１５７】 ここまで本開示説明は、ステントを最初の直径（製造後の状態）から最終的直
径へ塑性的に変形させるために膨らませバルーンを用いて拡張可能な種々のステ
ント実施例に関して行ってきたが、前に例示した実施例とほぼ同様のパターンを
有する自己拡張型ステントを生成することも可能である。本発明の自己拡張型ス
テントの推奨材料は、ニチノールとして知られるＮｉ−Ｔｉ合金材料のような、
超弾性材料である。
【０１５８】 ニチノールは、ほぼ等しい割合のＮｉ及びＴｉからなり、又合金の変態温度の
ような物理的特性を得るために少量の、Ｖ、Ｃｒ、又はＦｅのような他の金属を
入れてもよい。本用途向けのニチノールの推奨処方では、マルテンサイトからオ
ーステナイトへの変態点を体温より低く、望ましくは、通常の室温よりも低くす
る。
【０１５９】 応力を受けると予め定められた形状に復帰するという超弾性材料の注目すべき
能力から、これが本用途に適する優れた材料となる。ある種のステンレス鋼及び
その他の非超弾性材料も使用可能であるが、それらの材料は本材料よりも弾性が
低い。
【０１６０】 材料が異なるほかに、ステントの自己拡張型実施例は、次の点で異なる。すな
わち、バルーンによって拡張される実施例のように送達状態で形成されるのでは
なく、拡張された又は配置された状態でニチノールのカテーテルから形成される
点である。自己拡張型ステントは、半径方向に圧縮され、図２５に示すような変
形された状態にステントを維持する鞘又はカテーテル内に装填される。
【０１６１】 この抑制された自己拡張型ステントは、図１の不拡張実施例とは外観が次の点
で少し異なる。すなわち、円周方向調整可能部材１９のアーム９１及び相互接続
セグメント２１の蛇行状曲がり部分８１（曲線ストラット部材）が僅かな捻れを
有することが外観上明らかな点である。ニチノールの高弾性の性質から、ステン
トは、塑性変形を起こしてしまっていることなく、配置されると、元の形状に拡
張する。
【０１６２】 図２６は、図２５のステントの不拘束及び拘束の両方の状態での長手方向セグ
メントの横断面端面図で、図２５の矢印２６−２６の方向に見たものである。
【０１６３】 図２７は、図２６のステントの拡大、部分横断面端面図で、ステントを抑制す
ることによって、どのようにして、円周方向調整可能部材１９の末端の曲がり領
域５９が少し内方に動き、円周方向調整可能部材１９のアーム９１が少し外方に
動くかを示す。逆の現象は、バルーンによって拡張される実施例のステントが配
置されて最終的直径まで拡張するときに通常観察される。
【０１６４】 図２８は、本発明のステントにおいて推奨例により放射線不透過性マーカ１０
２、１０３、１０４、１０２’、１０３’、１０４’を末端部及び基端部６３、
６３’に配置した状態を示す。これらのマーカは、Ｘ線又は蛍光透視下でのステ
ントの位置決め及びステントの正確な位置判断を助ける。
【０１６５】 放射線不透過性を付加する推奨方法は、ステントの各端部で長手方向ストラッ
ト部材１５の外側部分に１個の開口部をレーザで穴明けする方法である。穴明け
後、ロッドを管腔（ステント内の通路）１２内に置いて支持した状態で、金の小
片、望ましくは直径０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ）の球、がアイレット（
丸い***）開口部９６内へ圧入される。放射線不透過性を付加するためには、Ｐ
ｔ、Ｗ、Ｉｒ、Ｂａ、及びその他の類似材料、のような他の高密度金属を用いる
ことも可能である。
【０１６６】 代わりの方法としては、放射線不透過性マーカが、圧着又は他の周知の固定方
法によってアイレット内に位置される。
【０１６７】 図２８では、６個のセルの各々に１個のアイレット開口部９６があり、交互の
セルの３個のアイレットに放射線不透過性マーカがはめ込まれる。このステント
は、不拡張状態及び拡張状態の両方でステントの円周に沿って１２０゜ごとにマ
ーカが配置される。これは、円周方向に相互接続されたセルと長手方向ストラッ
ト部材とがステントが拡張する際に長手方向軸心に方向合わせした状態を維持す
る筒形構成としているので可能となる、
【０１６８】 第１の端部６３に位置する３個のマーカ１０２、１０３、１０４及び第２の端
部６３’に位置する３個のマーカ１０２’、１０３’、１０４’は全て、蛍光透
視下で或る角度で見たときにステントの空間方位を正確に定められるように、そ
れぞれ単一の横断平面１０５、１０６内に、そして特にステントの長手方向軸心
４２に垂直に位置合わせされる。
【０１６９】 多分更に重要なことは、１つの端部に３個のマーカを用いる「３マーカ配置」
が、図３０に示すように、視線方向に垂直な平面内に置かれたステント（すなわ
ち、側面図の方向）を見る場合に大きな利点を有することである。「単一マーカ
配置」のステントを、放射線不透過性マーカ９７を側面すなわち、その外形輪郭
が最も狭くなる方向から見るように位置させることは可能である。
【０１７０】 一般に、蛍光透視装置の解像度では、このような小さなサイズのマーカを識別
することは困難から不可能に近い。もし第２の放射線不透過性マーカ９４がステ
ントの同じ端部６３上に、マーカが第１のマーカ９７に対して円周上ほぼ９０゜
の位置にあるように配置されると、その外形輪郭が広くなるので（すなわち、上
面図の方向）、直ぐ識別できる。したがって、６個のセルを有するステントは、
３個のマーカにより蛍光透視下で最大の可視性を確保できる理想的な配置を有す
る。
【０１７１】 ３個よりも多くのマーカを設けた場合、ステントの可視性はあまり増加せず、
一方で製造コストが高くなる。図２９に示すような８個のセルを有するステント
１０の場合、４個のマーカ９８、９９、１００、１０１を用いることが可能であ
る。
【０１７２】 図３１〜図３５は、アイレットの、選択された実施例を示す拡大横断面図で、
放射線不透過性マーカを固定するための種々の手段を有する。図３１は、アイレ
ット内にタップでねじ切りされたねじ溝１４９を示す。この実施例のねじ溝は、
約１．３回転の長さである。金又は別の放射線不透過性金属の小球がアイレット
に圧入又は融入されると、材料がアイレット壁に切り込まれた溝に充填され、放
射線不透過性マーカがゆるみや脱落のしにくい状態となる。
【０１７３】 直径０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ）のアイレット用のねじは、「．３Ｕ
ＮＭタップ」を用いて直径．０１２インチ（０．３０４８ｍｍ）のねじ溝を生成
する。ねじ溝のタップ加工は、ステントの焼きなまし前の、金属が硬く歪みに対
して抵抗力のある時点に行われる。ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）の
ビーズ片をステントの管腔内に入れて、アイレットをタップ加工する際にステン
トを支持させる。
【０１７４】 図３２は、別の推奨ステント実施例のアイレットで、放射線不透過性マーカを
保持するために内表面１５６及び外表面１５５の両方にさらもみ又は面取り１５
０を施した場合を示す。さらもみ工具を用いてアイレットの外表面縁部１６３及
び内表面縁部１６４の両方に面取り１５０を生成することにより、放射線不透過
性マーカの維持が助けられる。アイレットに圧入されるとき、マーカ材料がなじ
んで面取り部に充填され、縁が生成されて、挿入されたマーカが最終的に反対側
へ滑り落ちる状態が防止される。
【０１７５】 図３３は、推奨実施例のアイレットを示す拡大横断面図で、放射線不透過性マ
ーカを定位置に保持するために内部ねじ溝１４９及びさらもみ又は面取り１５０
を有する場合を示す。この組み合わせにより、マーカがゆるみや脱落のしにくい
状態をより確実にすることができる。図３５においては、放射線不透過性マーカ
４８が図３３のアイレット開口部９６内に挿入された状態を示す。
【０１７６】 マーカ内表面１６２はステント１０の内表面１５６と面一にされ、ここでは最
大限の平滑さが望ましい。ステントの外表面１５５上には、アイレット部分より
も多い量のマーカ球がアイレット９６内に圧入されたときに形成された余分のマ
ーカ材料による突出部１６５がある。その結果、より大きな直径のマーカが得ら
れ、蛍光透視下でより高い可視性が与えられる。
【０１７７】 例えば、直径０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ）のアイレットでは一般に、
圧入後、金のマーカの直径が．０１８インチ（０．４５７２ｍｍ）となりステン
トの外表面１５５から約．００１インチ（０．０２５４ｍｍ）突出する。
【０１７８】 放射線不透過性の球がアイレット内に圧入される際にステントを支持するため
に、ステントの内径にほぼ等しい外径を有する金属ロッドがステントの管腔内に
置かれる。ロッドとステント内径との寸法許容差を密にすることにより、放射線
不透過性マーカとステントとが圧迫されるときにマーカ及びステントの内表面の
面一状態化が容易になる。
【０１７９】 放射線不透過性の球をステントのアイレット開口部に挿入するには、標準的な
手動プレスが用いられる。金属ロッドがプレスのアンビル（金敷）に取り付けら
れる。ステントがロッド上を滑動し、マーカ材料の球が最上面のアイレット内に
置かれる。
【０１８０】 挿入手順の間に、プレスハンマの横縁がアンビルの横縁を僅かに超えて伸び、
ロッドに装着されたステントの最末端部だけが圧迫される。ハンマの末端面がス
テントの直径に等しい段付き受け部を有する。球がプレスハンマの面によってア
イレット内へ変形圧入され、又同時にステント及びステントに隣接するアンビル
に接触する。
【０１８１】 図３４は、アイレットの別の実施例を示す拡大横断面図で、グリットブラスト
又は酸エッチングのような方法で生成された表面凹凸１５１により、放射線不透
過性マーカとアイレット開口部９６の内表面との間のインタロックがより確実に
なる。
【０１８２】 図３６は、図１のステントの別の実施例の絵画図で、ステント内のオープンセ
ル又はオープン領域１６０の位置を示すために、１個以上の放射線不透過性マー
カ１６１、１６１’、１６１”、１６１''' が設置される。オープンセルの目的
は、主血管から側支管１６６への開口部に位置合わせするためである。
【０１８３】 図示の実施例において、４個の放射線不透過性マーカがオープン領域１６０を
囲む２個の隣接する長手方向ストラット部材１４８、１４８’に配置され、これ
により医師が、望む位置合わせをより容易に達成できる。蛍光又はＸ線透視下で
マーカは、オープン領域１６０の概略境界を定める４隅に対応する。側支管用の
オープン領域は図示例では只１個のセルからなるので、ステント内により大きい
開口部を生成するために１個よりも多い数のセル部分を開口するのがよい。
【０１８４】 図３７は、ステント１０の別の放射線不透過性マーカ実施例１６７で、円形で
はなくて、Ｔ字形を有する。図示の実施例において、マーカはステント１０の長
手方向ストラット部材１５に形成される。Ｔ字形マーカの下降すなわち、垂直脚
部１６８がステントの長手方向軸心に方向合わせされ、Ｔ字形マーカの水平脚部
１６９がステントの横断面（円周を含む面）に合わされる。
【０１８５】 マーカをステントの両端に配置することは、蛍光透視下でステントの長手方向
境界を定めるために重要であるが、複数の構成要素を有するマーカ（このＴ字形
のような）は、ステントの空間方位を表示でき、同じ機能を得るためにマーカを
追加して平面を形成する必要がない。加えて、Ｌ字形マーカを用いても、同じ目
標が達成でき、Ｌの一方の脚を長くした場合には特にそうである。
【０１８６】 他のマーカ形状も、少なくとも２個の要素を有し、各々を１つの軸心、望まし
くは、長手方向軸心及びその横断面、に合わせた場合には可能である。
【０１８７】 本発明の図示実施例は外観が広範囲に変化するが、全てが基本的且つ共通の特
色を有する。セグメントを複数設けるステントは、高い半径方向強度又はこわさ
を有する一連の剛性又はほぼ剛性の長手方向セグメントからなり、各セグメント
は横方向に相互接続されたクローズ型セルからなる。
【０１８８】 長手方向セグメントは、一連の直線又は曲線ストラット部材からなる可撓性の
相互接続セグメントによって相互接続される。相互接続セグメントが、曲げ力を
分布させて、ステントの横方向弾性たわみ（横方向可撓性）を可能にし、又短縮
を最少にした状態でのステントの半径方向拡張を可能にしている。拡張中、個々
の長手方向セグメントは、長手方向ストラット部材の長さによって定められる安
定した軸方向長さを有する。
【０１８９】 バルーン拡張中、各セルの長手方向ストラット部材は塑性変形し、与えられた
長手方向セグメントの長手方向ストラット部材は離れる方向に引っ張られるが、
円周方向に位置合わせされた状態を維持し元の長手方向平面内に留まる。長手方
向セグメントの短縮は、外方へ突出する円周方向調整可能部材を有するステント
の末端部及び／又は基端部にしか生じない。基端部及び末端部の放射線不透過性
マーカ間の距離によって定義されるステントの長さは変化しない。
【０１９０】 ここに開示した長手方向セグメントの種類のいずれも、次のように相互接続さ
れる限り、これらの長手方向セグメントの種類を組み合わせて、与えられたステ
ントを形成することができる。すなわち、セグメントが１つ以上の長手方向スト
ラット部材において、長手方向セグメントと共に拡張し横方向の可撓性に干渉し
ない相互接続セグメントに又は相互接続セグメントによって相互接続される相互
接続である。
【０１９１】 これら組み合わせの可能性には、拡張時にステント内にテーパ型区域又は狭め
られた区域を形成する目的で１個のステントの長手方向セグメントにわたって種
々の個数のクローズ型セルを有する設計が含まれる。テーパ型区域又は狭められ
た区域を形成する別の方法は、異なる直径に拡張する長手方向セグメントを生成
するために、長手方向ストラット部材及び／又は円周方向調整可能部材の長さを
変化させる方法である。
【０１９２】 拡張時のステント直径を変化させるために複数の方法を用いる設計も使用でき
る。可変直径のステントの拡張が、セグメントを有するバルーン又は特殊形状の
バルーンを用いて達成できる。通常のバルーンでこのようなステントを形成する
別の方法は、完全に拡張するために長手方向セグメントが異なる膨張圧力を必要
とするように円周方向調整可能部材の厚さ又は角度を変化させることである。
【０１９３】 与えられたステント内で複数の種類の長手方向セグメントを組み合わせること
に加えて、部分的に異なる可撓性を生成するために１個のステント内で相互接続
セグメントの設計を変化させることも可能である。例えば、標的血管の実際の又
は望む形状に対応するために、ステントの中間部分又は一端部において可撓性を
増減させるようにステントを設計することも可能である。
【０１９４】 加えて、空間的要件を満たし望む曲げ特性を得るために、異なるサイズ、角度
、厚さ、環状部分の形状、等を有する曲がり部分を備えるように、１個の相互接
続セグメント内で相互接続用の曲線ストラット部材を変化させることも可能であ
る。
【０１９５】 尚、上記のステントは本発明の原理の単なる例示実施例に過ぎず、この技術分
野の当業者であれば、本発明の精神及び技術的範囲内で他のステントを考案する
ことが可能である。
【０１９６】 次に、図１及び図３８に示す本発明に基づく新しいステント１０（以下、「ス
ープラ３」ステント（Supra３）とも称する）の設計について述べる。この設計 は、冠動脈及び末梢血管の両方での使用を対象とする。
【０１９７】 「スープラ３」ステント１０は、現在市場にあるいかなるステントの性能をも
超えるように設計されている。
【０１９８】 簡単には、「スープラ３」ステントは、他の市販で入手可能な又は知られてい
るどのステントよりも曲げにおける可撓性が高く、反動収縮が少なく、そして半
径方向のこわさ及び強度が大きい。
【０１９９】 これらの特色に加えて、「スープラ３」ステントは、他技術のステント設計に
おける問題点を最小化し又は除去するその他多くの設計及び性能特色を有する。
【０２００】 従来の設計と異なり、「スープラ３」ステントの設計は、有限要素法に基づく
高度のコンピュータシミュレーションモデルを用いて広範に解析されている。シ
ミュレーションによって、物理的な試作品を必要とする前に、数多くの設計反復
及び仮定設定のモデル化が可能となった、機械的シミュレーションからも設計の
挙動についての眼識が得られ、設計段階で、基本概念をいかに改善すべきかの指
針が得られた。この集中的な設計作業は試作品の試験のみでは達成できなかった
。
【０２０１】 以下に、「スープラ３」ステント設計の重要な設計及び性能特色の簡単な要約
を記する。 ステントの送達時に、次の特色によって「スープラ３」ステントを容易に且つ
高い信頼性で病変部位に到達させることが可能になる。
【０２０２】 ・曲げにおける高い可撓性（高い追従性） ・端部の広がりを最少にする高い自由端こわさ ・滑りを最少にする高いステント・バルーン間圧着力 ・滑りを最少にする曲がりの際のより大きな圧着力維持 ・取り扱い時及び使用時の損傷を最少にする内部ループの高い引き出しこわさ ・ステントの位置決めを助ける放射線不透過性マーカ
【０２０３】 バルーン拡張時に、次の特色によって「スープラ３」ステントを病変部位にお
いて高い信頼性で且つ一貫して拡張させることが可能になる。 ・口の開くことのない安定した拡張 ・円周方向に均一な拡張 ・ステントからステントへ反復可能な拡張 ・大きな拡張率
【０２０４】 ・内蔵の過拡張対応能力 ・バルーン拡張時の長さ変化が最少 ・拡張時のドッグボーン現象の最小化 ・「スープラ３」ステント全体が拡張に関与（他技術のステント設計と異なる
） ・放射線不透過性マーカを円周方向に分布させて、蛍光透視下での、拡張時ス
テント直径の可視性及び計測性を付与
【０２０５】 バルーン引き出し後に、次の特色によって「スープラ３」ステントに、移植さ
れたデバイスとしての優れた動作性能が得られる。 ・弾性的反動収縮が非常に低い ・円形の滑らかな管腔形状 ・拡張されたステント内での金属部材の骨組及び配分がよい ・曲がるときにセル間の間隙が少ない ・半径方向こわさが高い ・半径方向強度が高い ・拍動疲労寿命が長い
【０２０６】 「スープラ３」ステント１０は、現在入手可能な主な競合ステントの全てにつ
いての性能を超えるように意図的に設計された。「スープラ３」ステント１０は
、円周方向に結合された、横方向に接続される一連のセル１３からなる。ステン
トの最外側端にフープ（たが）セルのセグメント（長手方向セグメント）１５が
ある。たわみセルのセグメント（相互接続セグメント）２１がフープセルセグメ
ントに隣接し、これらのフープセルセグメントを相互接続する。ステントに沿っ
て、フープセルセグメントとたわみセルセグメントとが交互に配置される。
【０２０７】 フープセルセグメント（長手方向セグメント）１４が、円周方向に配置された
、一連の鋏ジャッキ状部分からなる。図３９に、鋏ジャッキ状部材を有する一般
的なフープセル１９と軸方向ストラット部材（長手方向ストラット部材）１５と
を示す。
【０２０８】 フープセルは、円周方向に配列された長手方向ストラット部材１５の列からな
る。各長手方向ストラット部材１５は、フープセルセグメント１４の全長にわた
る。
【０２０９】 図４０に示すように、長手方向ストラット部材１５には、鋏ジャッキ状部材１
９、２０（円周方向調整可能部材）が接続され、Ｕ字形部材が折り返して長手方
向ストラット部材１５の隣接する端部に接続される。鋏ジャッキ状部材１９、２
０の最下部のループは、鋏ジャッキ状部材の各脚部間の間隔に対して意図的に拡
大してある。ループを拡大することにより、最大の可撓性と疲労寿命とが得られ
る。長手方向ストラット部材１５は、幅を扇状に狭めて、拡大された鋏ジャッキ
状部材１９、２０のループ部分のための追加空間を得ている。
【０２１０】 図４０に示すように、フープセルセグメント１４には、たわみセル型の相互接
続セグメント２１が一体に接続される。たわみセル型の相互接続セグメント２１
は、ステントの円周まわりに蛇行するＺ字形又はＳ字形部材からなる。
【０２１１】 図４０に示すように、フープセルセグメント１４とたわみセル型の相互接続セ
グメント２１とは、たわみセル型の相互接続セグメント２１とフープセルセグメ
ント１４内の長手方向ストラット部材１５の１つとの間の単一の連結点において
、小さな接続ストラット部材３６によって相互接続される。
【０２１２】 たわみセル型の相互接続セグメント２１の他端側（反対側）の接続ストラット
部材３６が、最初の接続ストラット部材３６からフープセルセグメント１４上を
反対側へ１８０゜離れた位置でフープセルセグメント１４とたわみセル型の相互
接続セグメント２１とを相互接続する。このフープセル・たわみセルセグメント
接続を、端連結点設計と称する。
【０２１３】 フープセル・たわみセルセグメント接続用の接続ストラット部材は、他技術の
ステントの場合のような関節結合ではない。例えば、パルマス・シャッツ（Palm
az-Shatz）のステントでは関節結合が２個の剛性のパルマス型部分の間に可撓性
を与える。
【０２１４】 「スープラ３」ステントの設計では、フープセル・たわみセルセグメント接続
用の接続ストラット部材が曲げに対して顕著な可撓性を与える設計にはなってい
ない。代わりに、たわみセルセグメントと、フープセル・たわみセルセグメント
間の連結点をずらす手法とから、「スープラ３」ステントの、曲げに対する非常
に高い可撓性がえられる。接続ストラット部材３６自体は、単なる接続要素で、
特に構造的機能を加えるものではない。
【０２１５】 フープセル・たわみセルセグメント接続の一変更手法は、たわみセルセグメン
ト内の他のループ間に接続部材を追加することである。例えば、図４１に示すよ
うに、フープセル・たわみセルセグメントの各対の間に円周方向に等間隔に３個
の連結点を設ける。
【０２１６】 単連結点設計及び多連結点設計は、相互に又他技術ステントと比較して利点及
び欠点がある、以下必要に応じて説明する。単連結点設計の主たる利点は、曲げ
における非常に高い可撓性である。多連結点設計の主たる利点は、湾曲した動脈
内でステントが拡張されるときにフープセル・たわみセルセグメント間で開口脱
出の生じる可能性が低いことである。
【０２１７】 冠動脈に用いる場合、「スープラ３」ステントは長さ１０〜４０ｍｍ、直径２
．５〜５ｍｍの範囲が可能である。末梢血管用では、直径４〜１６ｍｍ、長さ２
０〜６０ｍｍの範囲が可能である。
【０２１８】 「スープラ３」ステントはバルーンを用いて拡張が可能である。他技術ステン
トのフレックステント（Flexstent） 及びＧＲIIがそうであるように「スープラ
３」ステントは、バルーン上へ圧着され、保護用の外部鞘の組み込みはしない。
【０２１９】 一般的な拡張可能なステント１０を図５に示す。
【０２２０】 図４２に示すように、「スープラ３」ステントの拡張時の形状は、非常によい
組織カバレージと、ステントの長さ及び円周に沿っての均一な金属分布とを示す
。これらの特色は、図示のように、各たわみセルがその隣接するフープセルセグ
メントに沿って伸び、開いた鋏ジャッキ部材間の間隙を埋めるからである。
【０２２１】 冠動脈用の「スープラ３」ステントは、焼きなましされた、管壁厚さ０．００
５インチ（０．１２７ｍｍ）外径０．０５４〜０．０７０インチ（１．３７１６
〜１．７７８ｍｍ）の薄壁３１６ＬＶＭステンレス鋼カニューレからレーザ切断
される。末梢血管用の「スープラ３」ステントは、管壁厚さ０．００６インチ（
０．１５２４ｍｍ）外径０．０８３〜０．１２３インチ（２．１０８２〜３．１
２４２ｍｍ）のカニューレからレーザ切断される。
【０２２２】 これらの厚さの場合、ステントの本体自体は蛍光透視に対して適度に不透過性
である。
【０２２３】 「スープラ３」ステント設計は、ステントの個々の部品の接続に（他技術のＧ
ＦＸステントと異なり）溶接を用いない。ステント全体が単一片のカニューレ管
体から製造される。
【０２２４】 レーザ切断後、「スープラ３」ステントは鋭い角や縁のない滑らかな表面を得
るために電解研磨される。
【０２２５】 「スープラ３」ステントの設計概念は、ステンレス鋼に限定されない。他の材
料も使用できる。
【０２２６】 「スープラ３」ステントの設計概念が、前に述べたようにニチノールから自己
拡張型ステントを製造する基礎を形成することが可能である。
【０２２７】 「スープラ３」ステントは、蛍光透視でステントの位置を表示するために、各
自由端に３個の放射線不透過性のマーカを内蔵する。マーカは、拡張されたステ
ントの直径が蛍光透視で直接可視性が得られるように円周に沿って配分される。
【０２２８】 「スープラ３」ステントは、（例えば、他技術のＧＲIIステントと異なり）円
周方向に連続的に接続されるので、ステントが、より大きい直径まで容易に過拡
張できる。
【０２２９】 「スープラ３」ステントには過拡張に対する対応能力が組み込まれているので
、呼び直径及び過拡張直径の両方でよい性能を確保できる。詳しくは、設計時に
行われた曲げ疲労の推定は過拡張ステントについて行われたものである。
【０２３０】 「スープラ３」ステント設計の主たる利点は、長さ及び直径がほとんど任意で
あり、他の設計基準に合うように選択できる。例えば、ステントの長さを増加さ
せるには追加のフープセル・たわみセルセグメントの対を長手方向に付加する。
ステントの直径を増大させるには、追加の鋏ジャッキ状セルをフープセルセグメ
ントの円周方向に挿入する。たわみセルセグメントの円周長さも増大する。
【０２３１】 設計上の唯一の制約は、ステントの回転管疲労寿命が、鋏ジャッキ状セル及び
たわみセル脚部の長さ及び幅によって直接影響されることである。これらの領域
に対する変更は、疲労寿命を再検証せずには行えない。
【０２３２】 この規模拡大性により、「スープラ３」ステントの設計概念を冠動脈及び末梢
血管の両方に用いることができる。
【０２３３】 本項においては、競合他技術のステントについて簡単に述べる。これら競合他
技術のステントを「スープラ３」ステントとまさに同じ方法で解析した。このよ
ういして、予測された「スープラ３」ステントの性能を現存するステントと直接
比較できる。
【０２３４】 「ＧＲII型ステント」は、クック社（Cook Incorporated） のステントで、図
４４及び図４５に示す平らな、厚さ０．００３インチ（０．０７６２ｍｍ）のス
テンレス鋼箔から製造されている。ステントループ１１０が円周方向に広がる。
軸方向の背骨１１１がループを安定させる。
【０２３５】 図４６及び図４７に示す「パルマス・シャッツ」（Palmaz-Shatz）のステント
はジョンソン社（現コーディス社）（Johnson and Johnson(now Cordis)）によ って製造されている。これはステンレス鋼カニューレから製造される独自の、ス
ロット穴付き管型設計である。「パルマス・シャッツ」ステントは、曲げにおけ
る可撓性を得るために関節１１３によって連結された２個の「パルマス」セクシ
ョン１１２からなる。
【０２３６】 「ＡＣＳマルチリンク」（又は簡単に「マルチリンク」）ステントも又、図４
８及び図４９に示すようなカニューレステントの設計である。これは、一連の円
周方向Ｓ形リング１１４が、薄い、軸方向のバー１１５で交互に連結される構成
である。
【０２３７】 図５０及び図５１に示す「ＧＦＸ」ステントは、別の新世代ステントである。
軸方向に一体に溶接されたＳ字形リングからなる。溶接部１１７は１つのリング
から別のリングへの単連結点として配置される。
【０２３８】 最後の他技術ステントは、図５２及び図５３に示すカニューレ方式の「ＮＩＲ
」ステントである。
【０２３９】 以下に「スープラ３」ステントの性能を詳細に説明する。「スープラ３」ステ
ントの性能を他技術ステントと直接に比較する。
【０２４０】 この項ではその全部を通して、競合他技術のステントに適用されたのと同じ解
析手順が「スープラ３」ステントに適用された。
【０２４１】 「スープラ３」ステントについては、コンピュータモデルの形状寸法は、ステ
ントの図面及び電解研磨後のステントの寸法の光学的計測値から構築された。材
料特性は、「ＧＲII」ステントの解析の際の試料からとった。これらの特性を表
１に示す。
【０２４２】 ［表１］ （全てのステントモデルに用いられた３１６Ｌステンレス鋼材料の代表的特性） ｜ 特性 ｜ 値 ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜弾性係数 ｜３０×１０６ ｐｓｉ｜ ｜ポアソン比｜０．２９ ｜ ｜降伏応力 ｜４４，６３４ ｐｓｉ｜ ｜極限応力 ｜９３，７０２ ｐｓｉ｜ ｜極限歪み ｜５９．５％ ｜ ｜疲れ限度 ｜降伏応力に同じ ｜
【０２４３】 競合他技術のステントについては、技術図面が利用できなかったので、ステン
トモデルは、光学的計測能力を有する高倍率顕微鏡を用いて得られたステントの
目視計測値から生成された。
【０２４４】 競合他技術のステントの材料特性も、「スープラ３」ステントと同じと仮定し
てた。このようにして、競合他技術のステントの解析の結果から、現在認められ
市場にあるステントに対する「スープラ３」ステントの設計の利点の相対的比較
が直接に得られる。
【０２４５】 病変部位に到達するには、ステント／バルーンの組み合わせ（システム）を案
内カテーテルを通して移動させ体内の通路に入れ込まなければならない。位置決
めの間、ステント／バルーンのシステムは、曲がりくねった通路を通して押され
、曲げられる。次の特性は、「スープラ３」ステントが、競合他技術ステントと
同じくらいに又はよりよく標的部位まで挿入でき、そしてそこに位置決めできる
ことを示している。
【０２４６】 ステント／バルーンのシステムの多くの態様がその追従性を定める。ステント
の設計自体が追従性に対して２つの面で影響する。すなわち湾曲性及び曲げ可撓
性である。
【０２４７】 これらの特性は両方とも、変形していないステントモデルを或る曲げ力１１９
（曲げモーメント）で、図５４に示すように大きな曲げ角度１１８で曲げること
によって計測される。
【０２４８】 湾曲性は、ステントが曲げられるときにその曲線に順応する能力である。 高度に湾曲性のあるステントは、曲線に沿った形に留まるが、湾曲性のないス
テントは、曲げられるときにその曲線に順応しない。 ２つのステントの相対的湾曲性を分析するには、それらのステントを同じ曲線
に沿って曲げたときの位置変更形状を比較すればよい。
【０２４９】 図５５〜図５９は、「スープラ３」ステント及び競合他技術のステントの曲げ
られた形状を示す。「パルマス・シャッツ」ステントの設計は、その長いセグメ
ントが曲線に順応しないので湾曲性がない（図５６）。
【０２５０】 他方、「スープラ３」ステントは、そのフープセルセグメント（長手方向セグ
メント）が短く、それら短いセグメントがステントの長さに沿って多数配置され
る構成であるから高い湾曲性を有する。「スープラ３」ステントは曲げ曲線に容
易に順応する。
【０２５１】 曲げ可撓性を計測するためには、ステントモデルを或る角度曲げる。解析中に
、ステントを曲げるに要する力（曲げモーメント）が、ステントの形状寸法及び
材料応答に基づいて予測される。ステントを曲げるに要する力が小さいほど、追
従性はよい。種々のステントの長さが等しくないので、比較の目的から、各設計
の呼び長さ１５ｍｍのステントについての結果を示すように計測結果が調整され
た。
【０２５２】 曲げ解析から、いくつかの性能パラメータが計測できる。すなわち、曲げこわ
さ、曲げ強度、及び弾性曲げ角度範囲である。 ステントの弾性曲げこわさは、曲げモーメントの初めの弾性曲線とたわみ曲線
の関係である。曲げこわさが疲労限度に関係するので（後に説明する）、曲げこ
わさが低いことが望ましい。
【０２５３】 曲げこわさ解析の結果を表２に集約する。曲げこわさの結果値は、不拡張形状
の呼び長さ１５ｍｍのステントの端部での合計曲げの、曲げモーメント（ｉｎ−
ｌｂｆ）の度当たりの曲げモーメントを示す。第３列は、厚さ０．００２インチ
（０．０５０８ｍｍ）の「マルチリンク」ステントのこわさ値で正規化した各ス
テントの弾性曲げこわさの比率を示す。第４行は、単位長さ（ｍｍ）当たりのこ
わさを示す（ｌｂｓ（力）／ｍｍ（長さ））。
【０２５４】 ［表２］ （種々のステントについての弾性曲げこわさの集約） ｜ ステント ｜ 弾性曲げこわさ ｜ 比率 ｜ 単位長こわさ ｜ ｜ ｜ ｜（対マルチリンク）｜ ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜スープラ３ ｜０．１ｘ１０−４ ｜ ０．１１ ｜７．３ｘ１０− ７ ｜ ｜ＧＦＸ ｜０．５ｘ１０−４ ｜ ０．５６ ｜３．３ｘ１０−６ ｜ ｜マルチリンク｜０．９ｘ１０−４ ｜ １．００ ｜６．０ｘ１０−６ ｜ ｜（t=0.002"）｜ ｜ ｜ ｜ ｜マルチリンク｜２．１ｘ１０−４ ｜ ２．３３ ｜１．４ｘ１０−５ ｜ ｜（t=0.004"）｜ ｜ ｜ ｜ ｜ＮＩＲ ｜８．０ｘ１０−４ ｜ ８．８９ ｜５．３ｘ１０−５ ｜
【０２５５】 ステントの曲げ強度は曲げの間にステントが生成する曲げモーメントの最大値
である。曲げ強度はステントの設計及び材料の塑性によって限定される。低い曲
げ強度が望ましい。理由は、血管内の曲線部に沿ってステントのより容易な追従
及び推進が可能だからである。
【０２５６】 曲げ強度解析結果を表３に集約する。曲げ強度値は、先端を３０゜曲げるため
に、不拡張直径で１５ｍｍの呼び長さに負荷された合計曲げモーメントである。
曲げ強度が低いほど、ステントを大角度で、より曲げやすくなる。
【０２５７】 ［表３］ （種々のステントについての曲げ強度の集約） ｜ ステント ｜ 曲げ強度 ｜ 比率 ｜ ｜ ｜ ｜（対マルチリンク）｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ スープラ３ ｜０．３ｘ１０−３ ｜０．１２ ｜ ｜ ＧＦＸ ｜１．５ｘ１０−３ ｜０．６０ ｜ ｜ マルチリンク｜２．５ｘ１０−３ ｜１．００ ｜ ｜ （t=0.002"）｜ ｜ ｜ ｜ マルチリンク｜５．１ｘ１０−３ ｜２．０４ ｜ ｜ （t=0.004"）｜ ｜ ｜ ｜ ＮＩＲ ｜８．２ｘ１０−３ ｜３．２８ ｜
【０２５８】 弾性曲げ角度範囲は、ステントに塑性変形が生じるまでにステントが曲げ可能
な曲げ角度の値である。この値より大きい角度まで曲げると、紙クリップを大き
な角度に開いたときに永久に開いた状態になるように、ステントも永久曲げ変形
を受ける。弾性曲げ角度範囲が大きいほど、一生の心臓鼓動サイクルにより高い
耐久性を有する。
【０２５９】 弾性曲げ角度範囲の結果を表４に集約する。不拡張で呼び長さ１５ｍｍのステ
ントの先端そう曲げ角度で表す。曲げ解析は、呼び長さ１５ｍｍのステントで３
０゜の角度だけで行われた。弾性曲げ角度範囲が高いほど、与えられた曲げ角度
に対してステント内に生じる塑性変形の量が小さい。「スープラ３」及びＧＦＸ
では、弾性曲げ角度範囲が３０゜を超過した、
【０２６０】 ［表４］ （種々のステントについての弾性曲げ角度範囲の集約） ｜ ステント ｜ 弾性曲げ ｜ 比率 ｜ ｜ ｜ 角度範囲 ｜（対マルチリンク）｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ スープラ３ ｜ ＞３０゜ ｜＞１．７６ ｜ ｜ ＧＦＸ ｜ ＞３０゜ ｜＞１．７６ ｜ ｜ マルチリンク ｜ １８゜ ｜ １．００ ｜ ｜ （t=0.002"） ｜ ｜ ｜ ｜ マルチリンク ｜ １７゜ ｜ ０．９４ ｜ ｜ （t=0.004"） ｜ ｜ ｜ ｜ ＮＩＲ ｜ ７゜ ｜ ０．３９ ｜
【０２６１】 「スープラ３」ステントには保護用の鞘をかぶせる必要がない。したがって、
したがって、折り畳んだバルーン上にステントをきつく圧着することが重要であ
る。圧着中に生成される力は、ステントの設計、折り畳んだバルーンのコンプラ
イアンス、及び圧着プロセスにより異なる。しかし、圧着完了後にバルーンとス
テントとの間に残る力は、主にステント自体及び不拡張時のステントの半径方向
こわさによる。
【０２６２】 種々のステントモデルの圧着力を生成し維持する能力を検討するためにステン
トモデルを、等しいコンプライアンスを有する同一の、少しオーバサイズのバル
ーンモデル上に装着した。ステントとバルーンとの間のしまりばめに応働してス
テントが外方へ少し拡張し、バルーンが内方へ収縮する。バルーンとステントと
の間に生成される力で、ステントがバルーン上にどれだけきつく圧着されたかが
判る。
【０２６３】 結果を表５に集約する。初期のステント・バルーン間の力が大きいほど、ステ
ントが滑って真っ直ぐなバルーンから脱落する可能性がより低くなる。
【０２６４】 ［表５］ （真っ直ぐなバルーン上でのステント・バルーン間の力の集約） ｜ ステント ｜ 初期のステント・｜ 比率 ｜ ｜ ｜ バルーン間の力 ｜（対マルチリンク）｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ スープラ３ ｜ ０．４４６ ｜ ２．３２ ｜ ｜ ＧＦＸ ｜ ０．３８２ ｜ １．９９ ｜ ｜ マルチリンク ｜ ０．１９２ ｜ １．００ ｜ ｜ （t=0.002"） ｜ ｜ ｜
【０２６５】 ステント・バルーン間の力の解析から、圧着後、ステント全体がバルーンをい
かにしっかり掴んでいるかが判る。これも重要なことは、ステントの自由端がい
かにしっかりバルーンを掴んでいるかである。ステント全体がバルーンをしっか
り掴むことは可能であるが、もし自由端が容易にバルーンから抜け出る場合、自
由端がバルーンから広がり、挿入中にステントが絡まるか又は損傷を受けること
になり得る。
【０２６６】 「スープラ３」ステントがその端部で広がる傾向を検討するために、拡張され
ていない状態（不拡張）のステントを、折り畳まれたバルーンを表す少しオーバ
サイズの管上に装着し、図６０〜図６４に示すように、下方へ曲げ、真っ直ぐの
状態に戻し（再真直化）、上方へ曲げ、再び再真直化させる。
【０２６７】 図６７に、「スープラ３」ステントの自由端が、曲げ及び再真直化後にバルー
ンと面一に留まっている状態を示す。曲げ及び再真直化後にバルーンと面一に留
まる傾向がより高いステントの設計では、ステントが滑り又はバルーンから脱落
することはより起こりにくい。
【０２６８】 「スープラ３」ステントの挙動はその設計に直接関係する。自由端に隣接する
フープセル内の軸方向バー部材（長手方向ストラット部材）が、管が自由端から
離れる方向へ曲がる影響を分布させるのを助ける。これらのバー部材は、鋏ジャ
ッキ状部分の端部を自由端においてバルーン上に押しつけるのを助ける。
【０２６９】 図６６に示すように、「マルチリンク」ストラットは、この望ましい特性を備
えていない。その自由端は、バルーンから離れて上方へ広がる傾向がある。これ
は、「マルチリンク」ストラットの特定の設計に由来する。「マルチリンク」ス
トラットの自由端にある円周ループは、ループの内方端において軸方向バー部材
で接続されているだけである。これらのバー部材は曲げの影響を自由端からステ
ント内へ有効に伝達していない。したがって、自由端が曲げ力をまともに受けて
外方へ広がってしまう。「ＧＦＸ」ステントの端部については図６６に示す。
【０２７０】 曲げられ、それから再真直化された後、ステント・バルーン間の接触力は高い
ことが必要である。そうでないと、ステントは、カテーテルが真直のときはバル
ーン上にしっかりと留まるが、カテーテルが曲げられると結合がゆるんでバルー
ンから滑り落ちることになる。
【０２７１】 圧着及び曲げの後の力のレベルを種々のステント間で比較すると、「スープラ
３」ステントが、曲げの前に高いステント・バルーン間の力を有し且つ曲げ後も
その力を、他技術のステントよりも高い割合で残し維持していることが判る。こ
の比較を表６に示す。
【０２７２】 ［表６］ （曲げ及び再真直化後のステント・バルーン間の力の集約） ｜ ステント ｜ 曲げ後に ｜ 比率 ｜当初の力が ｜ ｜ ｜ 維持される ｜（対マルチリンク）｜曲げ後に ｜ ｜ ｜ ステント・ ｜ ｜維持される割合｜ ｜ ｜ バルーン間の力 ｜ ｜ ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜スープラ３ ｜ ０．３３３ ｜ ２．９７ ｜ ７５％ ｜ ｜ＧＦＸ ｜ ０．２７４ ｜ ２．４５ ｜ ７２％ ｜ ｜マルチリンク｜ ０．１１２ ｜ １．００ ｜ ５８％ ｜ ｜（t=0.002"）｜ ｜ ｜ ｜
【０２７３】 表６から、「スープラ３」ステントが案内カテーテル内の鋭い曲がり部分を通
して推進された後にバルーン上で滑るおそれは、他技術のステントよりも少ない
ことが判る。
【０２７４】 不拡張ステント／バルーンのシステムを曲げることの別の重要な面は、曲げを
受ける間、ステントが変形してバルーンから離れてはならないことである。挟み
ジャッキ状部分及びＺ字形のループは全て、曲げを受ける間上方へバルーンから
離れる方へ曲がる傾向がある。ステントが体内の湾曲した通路を通って動く際に
これらのループが周囲の組織にひっかからないことが重要である。
【０２７５】 「スープラ３」ステントがこの影響を受けやすいかどうかを推定するために、
図６８に示すように、ループを持ち上げてバルーンから離すために必要な力を解
析することができる。このループ持ち上げ（引き出し）解析の結果を表７に集約
する。
【０２７６】 ［表７］ （持ち上げ力の集約） ｜ ステント ｜ループ端を０．００４”｜ 比率 ｜ ｜ ｜（０．１０１６ｍｍ） ｜（対マルチリンク）｜ ｜ ｜ 持ち上げるための力 ｜ ｜ ｜ ｜ （ｌｂｆ） ｜ ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ ＧＦＸ ｜ ０．０５８ ｜ ７．２５ ｜ ｜ スープラ３ ｜ ０．０５０ ｜ ６．２５ ｜ ｜ （鋏ジャッキループ）｜ ｜ ｜ ｜ スープラ３ ｜ ０．０３７ ｜ ４．６３ ｜ ｜ （たわみループ） ｜ ｜ ｜ ｜ マルチリンク ｜ ０．０３４ ｜ ４．２５ ｜ ｜ （t=0.004"） ｜ ｜ ｜ ｜ マルチリンク ｜ ０．００８ ｜ １．００ ｜ ｜ （t=0.002"） ｜ ｜ ｜
【０２７７】 厚さ０．００２”（０．０５０８ｍｍ）の「マルチリンク」と比較すると、「
スープラ３」ステントのループをステントから離れる方向に持ち上げるのに要す
る力は４倍を超える大きさである。「ＧＦＸ」ステントのループ持ち上げ力は「
マルチリンク」の７倍を超える値で比較例中最大である。
【０２７８】 ステント／バルーンのシステムが病変部位に位置されると、バルーンが膨らま
せられ、ステントが拡張される。
【０２７９】 図４３、図４５、図４７、図４９、図５０、図５１及び図５３は、「スープラ
３」ステント及び競合他技術の拡張されたステントの側面図である。 「ＧＲII」（図４５）は円周方向に開く。「ＧＲII」のループ間の空間により
、拡張された形状は蛍光透視下ではホタテ貝の貝殻状（又は開いた扇状）に見え
る。
【０２８０】 「パルマス・シャッツ」ステント（図４７）は不安定な挙動をとり、これによ
り縁部が外方に突出し、円周まわりに不均一な拡張が生じる。 「ＧＦＸ」（図４９）は比較的大きなダイヤモンド形の間隙を有し、ステント
が拡張されるとこの間隙が更に広がる。
【０２８１】 「スープラ３」ステントは、ステントのバー（ストラット）部材間の間隙を最
小化する仕方で拡張する。これは、たわみセルも又拡張して隣接する鋏ジャッキ
状部分のダイヤモンド形の開口部を埋めるということにより生じる。 「スープラ３」ステントは拡張中、安定状態にあり、突然に口が開くことがな
い。
【０２８２】 ステント拡張の安定性は、拡張中に生じるステント・バルーン間の力を計測す
ることによって定められる。 結果から、拡張中、「ＧＲII」及び「パルマス・シャッツ」のステントが不安
定であることが判る。これらは両方ともパターンに口が開いてしまう。「ＧＲII
」ステントは、ステントの半径方向拡張に伴い円周方向に広がることに起因して
口が開く。「パルマス・シャッツ」ステントは、ステントの突然の捻れ（横方向
の座屈）に起因して口が開く。
【０２８３】 「スープラ３」ステントの設計は、（「ＡＣＳマルチリンク」、「ＧＦＸ」及
び［ＮＩＲ」ステントと共に）拡張中、安定しており、口が開くことがない。
【０２８４】 「パルマス・シャッツ」ステントでは、ステントの拡張中の座屈による不安定
性に起因して、ステントが円周まわりに不均一に拡張する。これは、「パルマス
・シャッツ」ステント内の或るセルが円周まわりに過拡張であり、或るセルが円
周まわりに拡張不足であることを意味する。
【０２８５】 これは又、「パルマス・シャッツ」ステントにおいては、捻れによる不安定性
が各解析サンプルによって異なり、或るものは均一に拡張し、或るものは総体的
に不均一に拡張することから、ステントのどの２つをとっても全く同じ仕方で拡
張しそうにないことを意味する。
【０２８６】 「スープラ３」ステントは、拡張中、安定性があるのでより均一に拡張する。
すなわち、「スープラ３」ステントは各々、より多く反復可能な仕方で他のどの
「スープラ３」ステントにも似たように拡張する
【０２８７】 「ＡＣＳマルチリンク」、「ＧＦＸ」及び［ＮＩＲ」ステントも又、それらの
セル構造に起因して均一に拡張する。これらのステントは反復して均一に拡張す
る。
【０２８８】 「スープラ３」ステントは、その鋏ジャッキ状構造の概念により、大きな拡張
比が可能で、小さな初期直径から大きな最終直径まで顕著な拡張をみせる。 「スープラ３」ステントのフープセルの軸方向バー部材（長手方向ストラット
部材）によって、拡張中の軸方向長さの変化を最小化できる。例えば、拡張され
たフープセルの軸方向の長さは、不拡張時のフープセルの軸方向の長さと同じで
ある。長さに生じる唯一の変化はたわみセル部分の脚部の傾斜角度の変化による
もののみである。
【０２８９】 種々のステントの長さ変化の解析結果を表８に示す。 ［表８］ （拡張中の短縮） ｜ ステント ｜ 拡張中の長さ減少比 ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ ＧＦＸ ｜ １．４％ ｜ ｜ スープラ３ ｜ ３．８％ ｜ ｜ マルチリンク（t=0.002"）｜ ５．１％ ｜ ｜ ＰＳ１５３０ ｜ ５．２％ ｜ ｜ ＮＩＲ ｜ ５．５％ ｜ （「ＰＳ１５３０」は「パルマス・シャッツ」ステントを意味する）
【０２９０】 「ＧＦＸ」ステントの、非常に低い長さ変化は、「ＧＦＸ」の各正弦曲線部分
の真直なバー部材がその隣接するバー部材に対して傾斜していることに起因する
。ステントが拡張すると、バー部材が真直平行になりステントの長さが増加する
。拡張が更に進むと、バー部材は相互に相手方から離れる方向に傾斜し始め、ス
テントの長さが短縮する。「ＧＦＸ」の設計は、ステントの全長変化が最少にな
るように伸張と伸縮とをバランスさせる。
【０２９１】 「スープラ３」ステントのフープセルセグメント（長手方向セグメント）は軸
方向バー部材（長手方向ストラット部材）により、拡張中、長さを決して変えな
い。Ｚ字形部分びおけるバー部材の角度（傾斜）は、不拡張時のステントにおい
ては反対の角度となり、したがって、長さ変化は拡張中バランスされる。
【０２９２】 フープセルセグメント内のたわまない軸方向バー部材の別の利点は、「スープ
ラ３」ステントが拡張中のドッグ・ボーン現象（両端が先に拡張する）生成に対
して、例えば、「ＧＲII」よりも抵抗する。ドッグ・ボーン現象は、ステントの
中間部分が拡張し始める前にステントの自由端が完全に拡張するときに生じる。
「ＧＲII」ステントで、この抵抗が弱いのは、拡張が不安定なことと、隣接する
ループから端部ループへの支持がないこととによる。自由端の隔離されたループ
は、バルーンの肩部分のより大きい拡張圧力に抵抗できない。
【０２９３】 「スープラ３」ステントでは、軸方向のバー部材が拡張負荷を自由端から離し
て内方へ移転させる。同時に、自由端は軸方向のバー部材のより大きい支持によ
り補強され、ステントの円筒状全体外形輪郭から離して持ち上げられる可能性が
より少ない。
【０２９４】 「スープラ３」ステントの設計の更なる特色は、フープセルセグメントとたわ
みセルセグメントとの両方が拡張に関与することである。それは、フープセルと
たわみセルとの接続をオフセットさせた構成にしているためである。このオフセ
ットが、たわみセル内のＺ字形部分を引っ張って円周方向に広がらせる。
【０２９５】 これを、円周方向要素の間にある短いＵ字形関節部分が拡張に関与しない「Ｎ
ＩＲ」ステントと比較する。
【０２９６】 ステントの拡張後、バルーンが収縮され、引き出されて、ステントを設置位置
に残し、ステントが管腔を広げ、周囲の組織を支持する。「スープラ３」ステン
トの設計は、競合他技術のステントに比較してこの段階で顕著な性能強化が得ら
れる特色を備えている。
【０２９７】 ステントの反動収縮は、拡張されたステントに対してバルーンが完全膨張して
いる時点と、バルーンが完全収縮した時点との間で、ステントの直径がどれだけ
減少するかの計測値である。
【０２９８】 ステントの総弾性反動収縮は、２つの構成要素からなる。すなわち、ステント
自体の弾性反動収縮と周囲の組織からの半径方向内向きの圧力による更なる直径
減少とである。組織からの圧力による反動収縮の部分を最少にするには、高い半
径方向こわさを有するステントを選択する。
【０２９９】 総弾性反動収縮の第２の構成要素の、ステント自体の弾性反動収縮はステント
の設計に関連し、個々のステントによって変わる。 ステントの設計のみによる弾性反動収縮を表９に集約する。
【０３００】 ［表９］ （弾性的反動収縮） ｜ ステント ｜ 反動収縮比 ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ スープラ３ ｜ １．５％ ｜ ｜ マルチリンク（t=0.002"）｜ ３．３％ ｜ ｜ マルチリンク（t=0.004"）｜ ３．５％ ｜ ｜ ＧＦＸ ｜ ４．４％ ｜ ｜ ＮＩＲ ｜ ４．３％ ｜ ｜ ＰＳ１５３０ ｜ ４．７％ ｜
【０３０１】 「スープラ３」ステントの設計は、競合他技術のステントに比較して、非常に
低い弾性的反動収縮を有する。弾性的反動収縮は、単に最大バルーン膨張時のス
テント直径とバルーン収縮後のステント直径との間の差の割合（％）をとって解
析される。これらの値は、反動収縮に対する周囲の組織の影響を含まない。
【０３０２】 表９から、「スープラ３」ステントの弾性的反動収縮が「ＧＦＸ」ステントに
比べて約１／３と低く、「マルチリンク」ステントに比べて約１／２よりも低い
ことが判る。
【０３０３】 図６９〜図７４は、本比較において解析された全てのステントの拡張時の形状
の軸方向端面図である。「パルマス・シャッツ」ステント（ＰＳ１５３０）（図
７０）は、ストラット部材の捻れにより外方へ突出した縁部を示す。「ＧＲII」
ステント（図７４）は、ステントの端部が拡張によって延ばされてはいないこと
が判る。「ＮＩＲ」ステント（図７３）は、接続用のＵ字形部材が少し管腔内へ
入り込んでいることが判る。「ＮＩＲ」ステントの拡張力は、Ｕ字形部材の曲率
を変える能力がない。
【０３０４】 しかし、「スープラ３」ステント（図６９）は、ほぼ円形の横断面を有し、ス
テントのどの部分も拡張された円筒形の中へも外へも突出していない。これは、
フープセルとたわみセルとの両方が拡張に関与するからである。
【０３０５】 フープセルとたわみセルとの両方が拡張に関与し、円周方向に開かれ、半径方
向に拡張される。しかし、各セルは、隣接するセル間の単一点接続により個々に
独立して開く。このようにして、たわみセルセグメントの拡張により、隣接する
フープセルセグメント（長手方向セグメント）間のダイヤモンド形空隙を満たす
のを助けられる。
【０３０６】 セルからなるステントが、曲げられた位置で拡張されると、セル間に小さな空
隙が開く。この影響は、「スープラ３」ステントのフープセル長さが、例えば、
「パルマス・シャッツ」ステントのセルの長さに比べて短いことにより、最少に
される。「パルマス・シャッツ（ＰＳ）」ステントにおいて、脱出部分のギャッ
プはステント長さのはるかに大きい割合を占める。図１３を参照されたい。「ス
ープラ３」ステントにおけるギャップは遥かに少ない。
【０３０７】 ステントが周囲の組織を支持する能力はその半径方向強度及び半径方向こわさ
に関係する。
【０３０８】 同じ外力が加えられた場合、高い半径方向こわさを有するステントは、低い半
径方向こわさを有するステントよりも直径の変化が少ない。したがって、血圧及
び組織圧力によるステントにおける循環収縮を最少にするには、高い半径方向こ
わさを有するデバイスが望ましい。
【０３０９】 種々のステントモデルの半径方向こわさを解析するために、（総半径方向力）
対（直径変化）の値が、バルーン膨張の終わりに種々のデバイスについて計測さ
れた。これらの結果を表１０に記す。半径方向こわさの単位は、総半径方向力（
ｌｂｆ）を呼び直径１５ｍｍで除し、０．００１インチ（０．０２５４ｍｍ）ｍ
の直径変化当たりの値としたものである。こわさが大きいほど、与えられた半径
方向負荷力に対する直径変化が小さい。単位長さ（ｍｍ）当たりのこわさを表１
０の第４列に示す。
【０３１０】 ［表１０］ （半径方向こわさの集約） ｜ ステント ｜ 半径方向こわさ ｜ 比率 ｜ 単位長当たりの ｜ ｜ ｜ （拡張時） ｜（対マルチリンク）｜ 半径方向こわさ ｜ ｜ ｜ ｜ ｜ （拡張時） ｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜スープラ３ ｜ １．７３４ ｜ ７．２２ ｜４．８ｘ１０−１ ｜ ｜ＧＦＸ ｜ ０．５２１ ｜ ２．１７ ｜３．４７ｘ１０−２ ｜ ｜マルチリンク｜ ０．２４０ ｜ １．００ ｜１．６ｘ１０−２ ｜ ｜（t=0.002"）｜ ｜ ｜ ｜ ｜ＮＩＲ ｜ ０．１２９ ｜ ０．５４ ｜８．６ｘ１０−３ ｜ ｜ＰＳ１５３０｜ ０．０７３ ｜ ０．３１ ｜４．８７ｘ１０−３ ｜
【０３１１】 前に述べたように、ステントが周囲の組織を支持する能力はその半径方向強度
及び半径方向こわさに関係する。
【０３１２】 増大する外力が適用されたとき、高い半径方向強度を有するステントは、低い
半径方向強度を有するステントよりも長い間、押しつぶされることなく血管を隙
間のある状態に保持できる。末梢血管用ステントには高い半径方向強度が望まし
い。
【０３１３】 種々のステントの半径方向強度を比較するために、各ステント（呼び直径１５
ｍｍのステントに合わせて調整）を完全拡張させるに要する力の総量を比較した
。原理的に、不拡張時のステントを拡張させるのに要する力の量は、拡張時のス
テントを押しつぶすのに要する力の量に等しい。
【０３１４】 ［表１１］ （半径方向強度の集約） ｜ ステント ｜ 半径方向強度 ｜ 比率 ｜ ｜ ｜ ｜（対マルチリンク）｜ −−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−−− ｜ スープラ３ ｜ ６．６１１ ｜ ３．１９ ｜ ｜ ＧＦＸ ｜ ５．５５９ ｜ ２．６８ ｜ ｜マルチリンク（t=0.002"）｜ ２．０７１ ｜ １．００ ｜ ｜ ＮＩＲ ｜ １．４３６ ｜ ０．６８ ｜ ｜ ＰＳ１５３０ ｜ ０．９９１ ｜ ０．４８ ｜
【０３１５】 「ＡＣＳマルチリンク・デュエット」ステントは、この比較検討中には解析さ
れなかった。しかし、ＡＣＳ社からの販売資料には、このステントが当初の「マ
ルチリンク」ステントの半径方向強度の３．１倍の半径方向強度を有すると述べ
られている。このステントは、当初の「マルチリンク」ステントに対して軸方向
構造が少し変更されているが円周方向の構造は同じであり、厚さは０．００４イ
ンチ（０．１０１６ｍｍ）と考えられる。
【０３１６】 「ＧＲII」ステントは、クック社の回転管試験機でのステントの試験に基づく
高い曲げ疲労寿命を有することで知られている。この試験結果は、拡張時のステ
ントについて曲げ疲労解析を行うことにより検証できる。
【０３１７】 ステントについての限られた試験データしか利用できなかったときに、米国食
品医薬品局（ＦＤＡ）が、曲げ疲労解析を用いてステントの安全性を判断する助
けとした。したがって、曲げ疲労解析はステント設計に非常に重要である。「ス
ープラ３」ステント設計の初期段階では、これが唯一の設計条件であった。初期
段階の目的は、回転管試験に生き残れる設計を特定することであった。
【０３１８】 回転管疲労解析の結果は、曲げられたステントがいかに疲労限界に近いところ
にあるかを示す「グッドマン線図」上にプロット（点描）される。
【０３１９】 「スープラ３」ステントの設計は疲労限界よりも下に来るので、回転管試験に
合格であることが判る。 競合他技術のステントについて完全な材料のこわさ及び疲労挙動のデータが入
手できなかったので、「スープラ３」ステントとの比較において設計の利点を判
断するには、疲労試験結果が有用である。しかし、これを特定の設計が曲げ疲労
試験に合格するかどうかの判断に用いるべきではない。
【０３２０】 図７５〜図８０はグッドマン線図である。グッドマン線図は、デバイスが特定
の疲労からの生き残り可能か又は破壊するかを予測するために用いられる。循環
負荷の間、デバイス内の応力は一定部分と循環部分とに分割される。グッドマン
線図のｘ軸には応力の平均（一定）部分が点描（プロット）される。ｙ軸には応
力の交番（循環）部分がプロットされる。ステント上の各点が、応力の平均部分
及び交番部分の値により、線図上に四角でプロットされる。
【０３２１】 線図上には又、ｘ軸上の材料の極限引張応力値とｙ軸上の材料の疲れ限度値と
を結ぶ「グッドマン線」が引かれる。極限引張応力は、１回の低速引張負荷によ
り材料が破壊する応力である。疲れ限度は、その応力より下で材料が完全反転循
環負荷で生き残るような応力である。疲れ限度よりも上の応力で、材料は完全反
転循環負荷下で疲労破壊する。
【０３２２】 グッドマン線が、プロットされた点を２つの区域に分割する。もし応力プロッ
ト点がグッドマン線よりも下に来ると、そのステントはその点では疲労破壊を起
こさない。もし応力プロット点がグッドマン線よりも上に来ると、そのステント
は循環負荷中に疲労破壊することが予測される。
【０３２３】 図７５は「ＧＲII」ステントの回転管疲労についてのグッドマン線図である。 図７６は「スープラ３」ステントの回転管疲労についてのグッドマン線図であ
る。 図７７は「マルチリンク」ステントの回転管疲労についてのグッドマン線図で
ある。 図７８は「ＧＦＸ」ステントの回転管疲労についてのグッドマン線図である。 図７９は「ＮＩＲ」ステントの回転管疲労についてのグッドマン線図である。
【０３２４】 これらの線図は、もし「ＧＦＸ」ステントが「スープラ３」ステントと同じ材
料から作られていたら、「スープラ３」ステントと同じ曲げ疲労限度を得ていた
だろうと思われることを示す。他方、線図は「マルチリンク」及び「ＮＩＲ」ス
テントが、曲げ疲労負荷に生き残る見込みが「スープラ３」ステントよりも低い
ことを示している。
【０３２５】 末梢血管の用途では、曲げ疲労は拍動疲労よりも重要性が低い。拍動疲労は、
血圧負荷のような拍動する半径方向負荷に対するステントの抵抗疲労である。実
際には、拍動疲労は、ステントを可撓管内へ拡張させて、この可撓管に流体を満
たし、急速に拍動を与えてステントの直径を臨床的に変動させることによって試
験される。
【０３２６】 図８０は「スープラ３」ステントの拍動疲労負荷についてのグッドマン線図で
ある。応力点は全てグッドマン線より下にあり、このことから「スープラ３」ス
テントが１０年間の心臓鼓動サイクルを通して拍動負荷に生き残るとの結論に達
する。この線図を、上に「スープラ３」ステントについて示した曲げ疲労線図と
比較すると、２種類の負荷のうち、曲げ疲労が拍動負荷よりも過酷である（そし
て設計により多くの制約を課す）ということが示される。
【０３２７】 「スープラ３」ステントは、どの競合ステントの機械的性能をも超えるように
意図的に設計された。これは、設計循環作業においてステントの挙動の高度なコ
ンピュータモデル化手法を用いることによって達成された。
【０３２８】 ステントの設計びおける従来の知恵は、高い半径方向こわさと高い曲げ可撓性
との間にはトレードオフがある（同時に両方を成立させることはできず取捨考慮
を要する）ということである。現在市場にあるステントは、概して一方又は他方
の特性を備えている。「スープラ３」ステントはトレードオフを要さずに両方を
達成する。
【０３２９】 これは、ステントの半径方向（円周方向）の挙動を曲げ（軸方向）挙動から切
り離すことによって達成される。半径方向の性能は、軸方向（長手方向）ストラ
ット部材を連結する鋏ジャッキ状構造部分を含むフープセルセグメント（長手方
向セグメント）によって得られる。曲げ性能は、たわみセルセグメント（相互接
続セグメント）とセル間の単連結点オフセット接続とによって得られる。
【０３３０】 最終的な「スープラ３」ステント設計によって、非常に低い弾性反動収縮と高
い半径方向強度及びこわさとを有するステントが得られ、このステントは又、高
い曲げ可撓性を備える。高い半径方向こわさによって又、圧着されたステントと
バルーンとの間に高い圧着力が得られる。拡張中の長さ短縮は、軸方向バー（長
手方向ストラット部材）により最小化され、フープセル及びたわみセルの両方が
拡張に関与するので、最終的な管腔形状は、ほぼ円形である。
【０３３１】 以上の説明は、本発明の一実施例に関するもので、この技術分野の当業者であ
れば、本発明の種々の変形例を考え得るが、それらはいずれも本発明の技術的範
囲に包含される。 尚、特許請求の範囲に記載した参照番号は発明の容易な理解のためで、その技
術的範囲を制限するよう解釈されるべきではない。
【０３３２】
【発明の効果】
以上述べたごとく、本発明によれば、血管壁を支持するための有利な高い拡張
時半径方向こわさ、血管に導入のための有利な低い横方向曲げこわさ及び顕著な
横方向可撓性、したがって、曲がりくねった血管を通してのよい追従性、を有す
る半径方向に拡張可能なステントが得られ、拍動環境下での疲労寿命も改善され
る。複数の放射線不透過性マーカをステントの端部に配置したので蛍光透視下で
可視性が強化されステントの位置決め及び方位確認等の操作性が向上する。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明の半径方向に拡張可能なステントの一推奨実施例の絵画図である。
【図２】 不拡張状態での図１のステントのクローズ型セルの拡大側面図である。
【図３】 拡張状態での図２のクローズ型セルの拡大側面図である。
【図４】 図２のクローズ型セルの別の実施例の拡大側面図である。
【図５】 図１のステントの上面図で、長手方向に切断し単一平面内に展開した状態を示
す。
【図６】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、曲線ストラット部材が相互に平
行である場合を示す。
【図７】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、蛇行状の湾曲部の環状部分を拡
大した状態を示す。
【図８】 本発明の別の推奨実施例の展開図で、長手方向セグメントと相互接続セグメン
トとの間に単一の取り付け点を有する場合を示す。
【図９】 図１のステントの相互接続セグメントの別の実施例の拡大部分断面図である。
【図１０】 図１のステントの代わりの実施例を図１１と共に示す部分断面展開図である。
【図１１】 図１のステントの代わりの実施例を図１１と共に示す部分断面展開図である。
【図１２】 図１のステントの長手方向セグメントをステントの不拡張及び拡張の両方の状
態で図１の矢印１２−１２の方向に見た横断面端面図である。
【図１３】 図１のステントを図１の矢印１３−１３の方向に見た拡大、部分横断面端面図
である。
【図１４】 血管造影バルーン上に装着した図９の不拡張状態のステントの絵画図である。
【図１５】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、円周方向調整可能部材がセルか
ら外方に突出する状態を示す。
【図１６】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、円周方向調整可能部材がセルか
ら外方に突出する状態を示す。
【図１７】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、各セルが、内方へ突出する円周
方向調整可能部材と外方へ突出する円周方向調整可能部材との両方を有する場合
を示す。
【図１８】 図１のステントの別の実施例の拡大側面図で、外方へ突出する円周方向調整可
能部材を有するセグメントが内方へ突出する円周方向調整可能部材を有するセグ
メントと交互に配置される場合を示す。
【図１９】 本発明のステントの別の実施例の拡大側面図で、クローズ型セルが山形状をな
す場合を示す。
【図２０】 本発明のステントの別の実施例の拡大側面図で、内方へ突出する円周方向調整
可能部材を有するクローズ型セルが、外方へ突出する円周方向調整可能部材を有
するクローズ型セルと交互に配置される場合を示す。
【図２１】 本発明のステントの別の実施例の拡大側面図で、長手方向セグメントが伸張さ
れ、多数対の円周方向調整可能部材を有する場合を示す。
【図２２】 本発明のステントの別の実施例の拡大側面図で、長手方向セグメント内の相互
接続されたクローズ型セルが長手方向に相互にオフセットする場合を示す。
【図２３】 本発明の別の推奨実施例の展開側面図で、長手方向セグメントと相互接続セグ
メントとの間に単一の取り付け点を有する場合を示す。
【図２４】 図２３のステントの拡大側面図である。
【図２５】 本発明のステントの自己拡張型実施例の部分拡大側面図で、拘束された状態を
示す。
【図２６】 図２５の矢印２６−２６の方向に見た、図２５のステントの不拘束及び拘束の
両方の状態での長手方向セグメントの横断面端面図である。
【図２７】 図２６の円２６の部分についての、図２６のステントの拡大、部分横断面端面
図である。
【図２８】 本発明のステントの絵画図で、放射線不透過性マーカの分布推奨例を示す。
【図２９】 ４個の放射線不透過性マーカを有する、８個のセルから構成されたステントの
横断面端面図である。
【図３０】 多数の放射線不透過性マーカを有する、推奨実施例のステントの拡大側面図で
ある。
【図３１】 放射線不透過性マーカを固定するために設けられたステント・アイレットの種
々の実施例の１つを示す拡大横断面図である。
【図３２】 放射線不透過性マーカを固定するために設けられたステント・アイレットの種
々の実施例の１つを示す拡大横断面図である。
【図３３】 放射線不透過性マーカを固定するために設けられたステント・アイレットの種
々の実施例の１つを示す拡大横断面図である。
【図３４】 放射線不透過性マーカを固定するために設けられたステント・アイレットの種
々の実施例の１つを示す拡大横断面図である。
【図３５】 図３１のステント・アイレット内の放射線不透過性マーカの拡大横断面図であ
る。
【図３６】 パターンにおける開口部の位置を示すための放射線不透過性マーカを有する、
別の実施例のステントの絵画図である。
【図３７】 放射線不透過性マーカの別の実施例を示す部分拡大図図である。
【図３８】 図１のステント実施例の不拡張状態を示す側面図である。
【図３９】 図１のステント実施例の不拡張状態を示す側面図である。
【図４０】 図１のステント実施例の不拡張状態を示す側面図である。
【図４１】 図１のステント実施例の不拡張状態を示す側面図である。
【図４２】 図１及び図３８のステント実施例の拡張状態を示す斜視図である。
【図４３】 図１及び図３８のステント実施例の拡張状態を示す側面図である。
【図４４】 不拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図４５】 拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図４６】 不拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図４７】 拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図４８】 不拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図４９】 拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図５０】 不拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図５１】 拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図５２】 不拡張状態の競合他社ステントの側面図である。
【図５３】 拡張状態の、競合他技術によるステントの側面図である。
【図５４】 図１及び図３８の不拡張状態のステントの側面図で、追従性を判定するために
用いられる曲げ範囲を示す。
【図５５】 本発明のステントの側面図で、湾曲性を示す。
【図５６】 競合他技術によるステントの側面図で、湾曲性を示す。
【図５７】 競合他技術によるステントの側面図で、湾曲性を示す。
【図５８】 競合他技術によるステントの側面図で、湾曲性を示す。
【図５９】 競合他技術によるステントの側面図で、湾曲性を示す。
【図６０】 本発明のステントの側面図で、チューブ上装着式曲げ及び再真直化試験を行っ
た状態を、図６１〜図６４と共に示す。
【図６１】 本発明のステントの側面図で、チューブ上装着式曲げ及び再真直化試験を行っ
た状態を、図６０、図６２〜図６４と共に示す。
【図６２】 本発明のステントの側面図で、チューブ上装着式曲げ及び再真直化試験を行っ
た状態を、図６０〜図６１図、６３〜図６４と共に示す。
【図６３】 本発明のステントの側面図で、チューブ上装着式曲げ及び再真直化試験を行っ
た状態を、図６０〜図６２、図６４と共に示す。
【図６４】 本発明のステントの側面図で、チューブ上装着式曲げ及び再真直化試験を行っ
た状態を、図６０〜図６３と共に示す。
【図６５】 曲げ及び再真直化後の、競合他技術によるステント及び本発明のステントの自
由端を図６６及び図６７と共に示す拡大側面図である。
【図６６】 曲げ及び再真直化後の、競合他技術によるステント及び本発明のステントの自
由端を図６５及び図６７と共に示す拡大側面図である。
【図６７】 曲げ及び再真直化後の、競合他技術によるステント及び本発明のステントの自
由端を図６５及び図６６と共に示す拡大側面図である。
【図６８】 ループ持ち上げ解析中の、本発明のステントの拡大側面図である。
【図６９】 本発明のステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７０】 競合他技術によるステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７１】 競合他技術によるステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７２】 競合他技術によるステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７３】 競合他技術によるステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７４】 競合他技術によるステントの拡張管腔形状を示す端面図である。
【図７５】 競合他技術によるステントの回転チューブ疲労についてのグッドマン図表を示
す線図である。
【図７６】 本発明のステントの回転チューブ疲労についてのグッドマン図表を示す線図で
ある。
【図７７】 競合他技術によるステントの回転チューブ疲労についてのグッドマン図表を示
す線図である。
【図７８】 競合他技術によるステントの回転チューブ疲労についてのグッドマン図表を示
す線図である。
【図７９】 競合他技術によるステントの回転チューブ疲労についてのグッドマン図表を示
す線図である。
【図８０】 本発明のステントの拍動性疲労負荷についてのグッドマン図表を示す線図であ
る。
【符号の説明】
１０ ステント １１ 細長部材 １２ 通路 １３ セル １４ 第１の長手方向セグメント １５ 第１の長手方向ストラット部材 １６ 第２の長手方向ストラット部材 １７ 他端 １８ 第２の端部 １９、２０ 円周方向調整可能部材 ２１ 第１の相互接続セグメント ２２、２３ ストラット部材 ２５ 第２の長手方向セグメント ２６ 第１の端部 ２７ 連結領域 ２９、２９’ 第２のセル ２９”、２９''' セル ３０ 第２の端部 ３１ 連結領域 ３２ 長手方向ストラット部材 ３６ 第１の接続ストラット部材 ３６’ 接続ストラット部材 ３７、３７’、３７” 曲がり部分 ３８ 頂部 ３９ 第２の相互接続セグメント ４１ 直線部分 ４２ ステントの長手方向軸心 ４３ 円形形状 ４５ 環状部分 ４６ バルーンカテーテル ４７ バルーン ４８、４８’ 放射線不透過性マーカ ４９ 曲線ストラット部材 ５１、５２ 折り畳まれたアーム ５３ 角度 ５６ ステント構成パターン ５７ ステント構成パターン ５８ ストラット部材 ５９ 曲がり領域 ６０ ピボット点 ６１ 中央部分 ６２、６２’ 相互接続ストラット部材 ６３、６３’ 末端部及び基端部 ６６、６７ 第３の長手方向ストラット部材 ６８ 第２の接続ストラット部材 ６８’ 接続ストラット部材 ６９ 第３の長手方向セグメント ７１ 長手方向ストラット部材 ７４ 高さ ７６、７６’７７、７７’ 円周方向調整可能部材 ７５ うねり状の曲がり部分（波形） ８０ ストラット部材 ８１ ストラット部材 ８２ 内表面及び外表面 ８４ 第１の端部 ８５、８５’、８６、８６’ 円周方向調整可能部材 ８８、８９ 長さ ９０ 第２の端部 ９１ アーム ９４ 放射線不透過性マーカ ９６ アイレット開口部 ９７ 放射線不透過性マーカ ９８、９９、１００、１０１ 放射線不透過性マーカ １０２、１０３、１０４、１０２’、１０３’、１０４’ 放射線不透過性マ
ーカ １０８ うねり状の波形パターン １１０ ステントループ １１１ 背骨 １１２ 「パルマス」セクション １１３ 関節 １１４ Ｓ形リング １１５ バー １１７ 溶接部 １１８ 曲げ角度 １１９ 曲げ力（モーメント） １４８、１４８’ 長手方向ストラット部材 １４９ ねじ溝 １５０ 面取り １５１ 表面凹凸 １５４ 内表面縁部 １５５ 外表面 １５６ 内表面 １６０ オープン領域 １６１、１６１’、１６１”、１６１''' 放射線不透過性マーカ １６２ マーカ内表面 １６３ 外表面縁部 １６５ 突出部 １６６ 側支管 １６７ 放射線不透過性マーカ １６８ 垂直脚部 １６９ 水平脚部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ， ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，Ｌ Ｖ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ， ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，ＵＧ，Ｕ Ｚ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ (72)発明者 ベリー、デイル、ティー. アメリカ合衆国，47906 インディアナ ウエスト ラファイエット レバ ドライ ブ 124 (72)発明者 ヘラルド コイ エム. アメリカ合衆国，47906 インディアナ ウエスト ラファイエット マラード コ ート 1833 (72)発明者 ベイツ、ブライアン、エル. アメリカ合衆国，47401 インディアナ ブルーミントン、エクセター レーン 3718 (72)発明者 ボートマン スコット イー. アメリカ合衆国，47401 インディアナ ブルーミントン、ユニバーシティ ストリ ート 920イー. (72)発明者 ホッファ マイケル シー. アメリカ合衆国，47404 インディアナ ブルーミントン、ノース スカイライン ドライブ 2421 (72)発明者 フィアノット ニール、イー. アメリカ合衆国，47906 インディアナ ウエスト ラファイエット ハミルトン ストリート 3051 (72)発明者 ボーハース、ウイリアム ディー．スリー アメリカ合衆国，47906 インディアナ ウエスト ラファイエット 1020 ウエス ト 850 ノース Ｆターム(参考） 4C097 AA15 BB01 CC01 DD10

Claims (20)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 半径方向に拡張可能なステント（１０）であって、 該ステント（１０）が、 その内部で長手方向に延びる通路（１２）を有する細長部材（１１）からなり
    、 該細長部材（１１）が又、 （ａ）複数のセル（１３）を有する第１の長手方向セグメント（１４）からな
    り、 該複数のセル（１３）のうちの選択されたセル（１３）が各々、第１及び第２
    の長手方向ストラット部材（１５、１６）からなり、 該第１の長手方向セグメント（１４）が、４．８７×１０−３ｌｂ／ｍｍより
    も大きい第１の拡張時半径方向こわさを有し、 該細長部材（１１）が又、 （ｂ）該第１の長手方向セグメント（１４）に接続された相互接続セグメント
    （２１）からなり、 該相互接続セグメント（２１）が該第１の拡張時半径方向こわさよりも小さい
    第２の拡張時半径方向こわさを有する、 ことを特徴とする、半径方向に拡張可能なステント。
  2. 【請求項２】 前記第１の長手方向セグメント（１４）及び前記相互接続セ
    グメント（２１）が、５．３×１０−５ｌｂ−ｉｎ／度／ｍｍよりも小さい組み
    合わせ横方向曲げこわさを有することを特徴とする請求項１のステント。
  3. 【請求項３】 前記相互接続セグメント（２１）が、概略蛇行状のパターン
    を形成する複数の相互接続された曲線ストラット部材（２２、２３）からなるこ
    とを特徴とする請求項１のステント。
  4. 【請求項４】 前記ステント（１０）が更に、 （ｃ）前記第１の長手方向セグメント（１４）と前記相互接続セグメント（２
    １）とを相互接続する接続ストラット部材（３６）からなることを特徴とする請
    求項１のステント。
  5. 【請求項５】 前記ステント（１０）が更に、 （ｄ）複数の前記長手方向セグメント（１４、２５）からなり、 該複数の長手方向セグメント（１４、２５）のうちの隣接する該長手方向セグ
    メント（１４、２５）が相互接続セグメント（２１）によって相互接続される、
    ことを特徴とする請求項１のステント。
  6. 【請求項６】 前記相互接続セグメント（２１）が、ジグザグのパターンを
    形成する複数の相互接続された直線ストラット部材（２２、２３）からなること
    を特徴とする請求項１のステント。
  7. 【請求項７】 前記ステント（１０）が自己拡張型であり、 前記細長部材（１１）がＮｉ−Ｔｉ合金材料からなることを特徴とする請求項
    １のステント。
  8. 【請求項８】 前記選択されたセルがクローズ型セル（１３）であることを
    特徴とする請求項１のステント。
  9. 【請求項９】 前記ステント（１０）の少なくとも一端が放射線不透過性マ
    ーカ（４８）を有することを特徴とする請求項１のステント。
  10. 【請求項１０】 前記ステント（１０）の少なくとも一端が、前記ステント
    の方位を表すように位置する複数の放射線不透過性マーカ（１０２〜１０４）を
    有することを特徴とする請求項１のステント。
  11. 【請求項１１】 半径方向に拡張可能なステント（１０）であって、 該ステント（１０）が、 その内部で長手方向に延びる通路（１２）を有する細長部材（１１）からなり
    、 該細長部材（１１）が又、 （ａａ）複数のセル（１３）を有する第１の長手方向セグメント（１４）から
    なり、 該第１の長手方向セグメント（１４）が第１の拡張時半径方向こわさを有し、 該細長部材（１１）が又、 （ｂｂ）該第１の長手方向セグメント（１４）に接続された相互接続セグメン
    ト（２１）からなり、 該相互接続セグメント（２１）が該第１の拡張時半径方向こわさよりも小さい
    第２の拡張時半径方向こわさを有し、 前記第１の長手方向セグメント（１４）及び前記相互接続セグメント（２１）
    が、３．３３×１０−６ｌｂ−ｉｎ／度／ｍｍよりも小さい組み合わせ横方向曲
    げこわさを有する、 ことを特徴とする、半径方向に拡張可能なステント。
  12. 【請求項１２】 前記複数のセル（１３）のうちの選択されたセル（１３）
    が各々第１及び第２の長手方向ストラット部材（１５、１６）からなることを特
    徴とする請求項１１のステント。
  13. 【請求項１３】 前記第１の拡張時半径方向こわさが、４．８７×１０−３
    ｌｂ／ｍｍよりも大きいことを特徴とする請求項１１のステント。
  14. 【請求項１４】 半径方向に拡張可能なステント（１０）であって、 該ステント（１０）が、 その内部で長手方向に延びる通路（１２）を有する細長部材（１１）からなり
    、 該細長部材（１１）が又、 （ａａａ）横方向に相互接続された複数のセル（１３）を有する第１の長手方
    向セグメント（１４）からなり、 該複数のセル（１３）のうちの選択されたセル（１３）が各々第１及び第２の
    長手方向ストラット部材（１５、１６）からなり、 該選択されたセル（１３）の該第１及び第２の長手方向ストラット部材（１５
    、１６）が少なくとも１対の、円周方向調整可能部材（１９、２０）によって相
    互接続され、 該円周方向調整可能部材（１９、２０）が、該第１の長手方向セグメント（１
    ４）が半径方向に拡張されたときに該長手方向ストラット部材（１５、１６）の
    軸方向の長さの変化を最少にするような仕方で該第１の長手方向セグメント（１
    ４）が円周方向に拡張されること、を可能にし、 該長手方向ストラット部材（１５、１６）が、該ステントの長手方向軸心とほ
    ぼ平行の状態を維持する、 ことを特徴とする、半径方向に拡張可能なステント。
  15. 【請求項１５】 前記選択されたセル（１３）のうちの隣接するセル（１３
    ）が、前記第１の長手方向ストラット部材（１５）及び前記第２の長手方向スト
    ラット部材（１６）を、それぞれ横方向に隣接する第２のセル（２９、２９’）
    と共用することを特徴とする請求項１４のステント。
  16. 【請求項１６】 前記セル（１３）の前記第１及び第２の長手方向ストラッ
    ト部材（１５、１６）が、前記ステントの拡張の際に前記第１及び第２の長手方
    向ストラット部材（１５、１６）の長手方向の方位及びそれぞれ隣接する第２の
    セル（２９、２９’）の第３の長手方向ストラット部材（６６、６７）の長手方
    向の方位を維持するように位置された少なくとも１つの相互接続ストラット部材
    （６２）によって、該第３の長手方向ストラット部材（６６、６７）に隣接され
    る、 ことを特徴とする請求項１４のステント。
  17. 【請求項１７】 前記ステント（１０）が更に、 （ｂｂｂ）前記第１の長手方向セグメントのような第２の長手方向セグメント
    （２５）と、 （ｃｃｃ）概略蛇行状のパターン又はジグザグ状のパターンを形成する複数の
    相互接続された曲線又は直線ストラット部材（２２、２３）を有する相互接続セ
    グメント（２１）とからなり、 該相互接続セグメント（２１）が、半径方向に拡張可能であり且つ前記第１の
    長手方向セグメント（１４）の少なくとも１つの前記長手方向ストラット部材（
    １５）と該第２の長手方向セグメント（２５）の少なくとも１つの長手方向スト
    ラット部材（３２）とに連結される、 ことを特徴とする請求項１４のステント。
  18. 【請求項１８】 前記ステント（１０）が更に、 その一端に少なくとも１つの放射線不透過性マーカ（４８）を有することを特
    徴とする請求項１４のステント。
  19. 【請求項１９】 前記ステント（１０）が自己拡張型であり、Ｎｉ−Ｔｉ合
    金材料からなることを特徴とする請求項１４のステント。
  20. 【請求項２０】 前記ステントが、３．３％よりも少ない反動収縮を有する
    ことを特徴とする請求項１４のステント。
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