JP2001335841A

JP2001335841A - 溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Info

Publication number: JP2001335841A
Application number: JP2000161312A
Authority: JP
Inventors: Naomitsu Mizui; 直光水井
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2000-05-31
Filing date: 2000-05-31
Publication date: 2001-12-04
Anticipated expiration: 2020-05-31
Also published as: JP3613139B2

Abstract

(57)【要約】【課題】低い温度で巻取っても、良好で均一な特性を
有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供。【解決手段】質量％にて、Ｃ：０．０１〜０．２％、
Ｓi≦０．１％、Ｍn：０．０５〜２％を含む連続鋳造鋳
片を、熱間仕上げ圧延工程内の後段において、Ａr₃点以
上、下記式（１）で与えられるＡx（℃）以下の温度域
で、最終板厚の２０％以上の圧下率で圧下し、６５０℃
以下で巻取り、圧下率５０〜８５％で冷間圧延した後、
溶融亜鉛めっきを行う。Ａx(℃)＝Ａr₃＋３０＋１０³×Ａl−１０⁴×Ｎ・・・・ (１) ここで、Ａl：酸可溶Ａl含有量（％）Ｎ：Ｎ含有量（％）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、プレス加工等により様
々な形状に成形され、自動車の構造部材等に用いられる
溶融亜鉛めっき鋼板および合金化溶融亜鉛めっき鋼板の
製造法に関する。

【０００２】

【従来の技術】低炭素−Ａｌキルド鋼をベースとした薄
鋼板を製造する場合、熱延工程における鋼板の長手方向
の温度の変動に伴う特性の変動を如何に小さくするかが
肝要である。変動の原因は、概ね以下のような点にあ
る。 (1) スラブを均熱炉において加熱する際に、炉内でスキ
ッド（スラブを支える桁）に接している部分は加熱され
にくく、接していない部分よりも温度が低くなる。 (2) スラブを熱間で粗圧延して、粗圧延材となした後、
熱間仕上げ圧延するまでの間に、粗圧延材の後端が輻射
により冷却される。 (3) 巻取りに際し、鋼板の先端は巻取機の軸に接して冷
却され、また後端は巻取り後の輻射により鋼板の中央部
よりも速く冷却される。

【０００３】上記の変動原因中で最も大きい影響を有す
るのは、(3)の巻取りに伴う変動である。特に、巻取り
温度が６５０℃を超える高温の場合に、この変動が顕著
になる。これは、巻取り後の鋼板中で析出するセメンタ
イトとＡｌＮの析出形態に差が生じるためである。すな
わち、巻取り温度が低い部分では、セメンタイトが微細
に析出したり、ＡｌＮの析出が不十分なために、その後
の冷間圧延や再結晶焼鈍時における結晶粒の成長が悪
く、延性および深絞り性の劣った部分を有する冷延鋼板
および溶融亜鉛めっき鋼板が製造されることとなる。

【０００４】これらの問題に対して、特開昭５９−１６
２２２７号公報には、ストリップ長手方向の両端部の巻
取り温度を長手方向中央部のまきとり温度よりも高く
し、かつ両端部の巻取り温度およびその温度での巻取り
長さを一定の関係式にしたがって制御する方法が開示さ
れている。特開平５−４３９４６号公報には、コイルの
先端部および尾端部について、各々ストリップ全長の３
％以上の部分の巻取り温度を６８０〜８５０℃とし、巻
き緩みがないように巻取ることにより、先端部および尾
端部の冷却を５５０℃以上から冷却速度３℃／分以下と
することを特徴とする冷延鋼板あるいは連続溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法が開示されている。

【０００５】しかし、先端部は高温で巻取り機の軸に押
しつけられるので、最先端は急冷されて硬くなり、その
すぐ外側に巻き付けられる部分は高温のままで軟らかい
ため、長手方向の少し中央側に寄った１〜３巻き目の部
分に凹みができる。この理由は、急冷された硬い先端部
が、その外側に巻き付けられ押圧される軟らかい鋼板に
押し込まれるためである。

【０００６】この部分では、歪み取り焼鈍と同じ様な現
象が生じ、異常粒成長が起こり易い。このような部位は
冷間圧延中に破断しやすいため、仮に特性が良くても、
冷延前に切り落とさざるを得ない。また、先端および後
端では、巻取り温度が高くなるに伴い、巻取り後のスケ
ールの成長も促進され、酸洗性が劣化するばかりでな
く、溶融亜鉛めっき性に有害な鋼板中のＳｉ等の元素の
表面への濃化が進み、溶融亜鉛めっき鋼板の表面品質を
劣化させるという欠点を有する。上記の変動原因(1)の
スラブ加熱に関しては、特開昭６３−２７７７２４号公
報に、Ｓ含有量に対して定められる温度以下で、１０５
０℃以上の温度にて低温加熱することにより微細なＭｎ
Ｓの数を減少させ、深絞り性、時効特性を向上させる冷
延鋼板の製造方法が開示されている。ここでは、Ｓ含有
量の低下に伴いスラブ加熱温度を下げる必要性も示され
ている。

【０００７】スラブ加熱温度の低下は、スキッドによる
冷却の影響を低減させ、したがって、鋼板特性の均一化
につながるが、完全な均一化は望めない。また、本製造
法においても、鋼板を６５０℃以上で巻取ることが前提
となっている。さらに、スラブ加熱温度を下げ過ぎる
と、熱間仕上げ圧延工程内に最も温度低下の大きい部分
がＡr₃変態点を下回り、特性の劣化を招く。すなわち、
Ｓ含有量の少ない鋼では、本製造法は有効な方法とはい
えない。

【０００８】これに対して、特開平１０−１９５５４２
号公報には、巻取り温度が６５０℃以下であっても、コ
イル長手方向に均一で良好な特性が得られる鋼板の製造
方法が開示されている。この方法では、完全にＭｎＳを
析出させることを目的として、スラブを１１５０℃以下
に加熱した後に熱間で粗圧延を行い、粗圧延材を一旦９
５０℃以下にした後、９８０℃以上に再加熱し、熱間仕
上げ圧延を行うものである。

【０００９】この場合、熱間仕上げ圧延中に最も温度低
下の大きい部分がＡr₃変態点を下回る危険性はなくなる
と同時に、上記の変動原因(2)の影響も低減できる。し
かし、Ｓ含有量が少ないほど、粗圧延材を低い温度まで
冷却する必要が生じる。そのため、エネルギー効率が悪
く、さらに、熱間仕上げ圧延後の冷却過程におけるＡｌ
Ｎの析出促進効果が期待できない。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】昨今、量産されている
低炭素−Ａｌキルド鋼中のＳ含有量は、製鋼技術の進歩
により低下している。また、最近の薄板製造工程では、
連続鋳造後、スラブは直ちに加熱炉に装入されるので、
余程のスラブ低温加熱を行わない限り、特性の向上は期
待できない。

【００１１】本発明は、上記の従来技術における問題点
を解決するためになされたものであり、その課題は、比
較的Ｓ含有量の少ない低炭素−Ａｌキルド鋼を用いて、
過度にスラブを低温加熱することなく、比較的低い巻取
り温度においても、良好で均一な特性を有する溶融亜鉛
めっき鋼板を製造できる方法を提供することにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の要旨はつぎのと
おりである。

【００１３】(1) 質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、
Ｓi：０．１％以下、Ｍn：０．０５〜２％、Ｐ：０．１
％以下、Ｓ：０．０２％以下、酸可溶Ａl：０．００５
〜０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％、残部が
Ｆｅおよび不純物からなる連続鋳造鋳片を熱間圧延する
際に、仕上げ圧延工程内の後段において、Ａr₃点以上、
下記式（１）で与えられるＡx（℃）以下の温度域で、
最終板厚の２０％以上の圧下率で圧下し、６５０℃以下
で巻取り、圧下率５０〜８５％で冷間圧延した後、溶融
亜鉛めっきを行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。Ａx(℃)＝Ａr₃＋３０＋１０³×Ａl−１０⁴×Ｎ・・・・ (１) ここで、Ａl：酸可溶Ａl含有量（％）Ｎ：Ｎ含有量（％）なお、鋼成分の含有量は質量％を表す。

【００１４】また、熱間圧延において、最終板厚の２０
％以上の圧下率とは、下記式（２）により算出される値
をいう。Ｒ＝（Ｈ１−Ｈ２）／Ｈ３×１００・・・・・・・・・(２) ここで、Ｒ：熱間圧延における圧下率（％）。Ｈ１：複数のスタンドで構成される圧延機の場合は、鋼
板が該当温度域に達した後、最初に通過する後段スタン
ド入側での鋼板の厚さ（ｍｍ）。なお、後段スタンドと
は、例えば、７スタンドの圧延機の場合は、少なくとも
４スタンド以降のスタンドをいう。１スタンドで構成さ
れる圧延機の場合は、鋼板が該当温度域に達した後、最
初に通過する後段パスの入側での鋼板の厚さ（ｍｍ）。Ｈ２：複数のスタンドで構成される圧延機の場合は、鋼
板が該当温度域にあって、最後に通過する後段スタンド
出側での鋼板の厚さ（ｍｍ）。１スタンドで構成される
圧延機の場合は、鋼板が該当温度域にあって最後に通過
する後段パスの出側での鋼板の厚さ（ｍｍ）。Ｈ３：熱間圧延における最終板厚（ｍｍ）。

【００１５】(2) 本発明の鋼板の製造方法は、上記(1)
の方法において、さらに、鋼に質量％で、０．０００２
〜０．００３％のＢを含有しても良い。 (3) また、上記(1)または(2)の製造方法において、粗圧
延の後に、粗圧延材を９６５℃以上の温度で、粗圧延材
内の温度の不均一が１４０℃以内となるように加熱し、
仕上げ圧延すると、さらに一層の効果が得られる。

【００１６】

【発明の実施の形態】本発明者は、熱延低温巻取りした
低炭素−Ａｌキルド鋼の特性に及ぼす組成および熱間圧
延条件の影響を詳細に調査し、(1) 熱間圧延の最終圧下
温度がＡr₃変態点以上で、かつＡr₃変態点に近いほど、
(2) 熱間圧延の最終圧下量が多いほど、深絞り性が向上
することを見出した。

【００１７】同一組成で、深絞り性の良い材料と悪い材
料を比較調査した結果、前者では、セメンタイトが粗大
化し、かつＡｌＮの析出量も多いこと、後者では、セメ
ンタイトが微細化し、かつＡｌＮの析出量もすくないこ
とが明らかとなった。その理由を明らかにするため、圧
縮式の熱間加工シミュレーターを使用して、種々の温度
および圧下率において熱間加工試験を行い、その後の変
態挙動を調査した。

【００１８】その結果、変態温度とＡｌＮの析出量の間
に相関のあることが明らかになった。これは、再結晶が
生じにくい低温のオーステナイトに大きな歪みを加える
と、フェライト変態が促進され、変態に伴い進行するＡ
ｌＮの析出が促進されたためと推定される。また、巻取
り後最終的にはセメンタイトに変態するオーステナイト
の量がより高温で少なくなり、最終的にセメンタイトが
粗大化したためと推定される。

【００１９】その後、ＡｌおよびＮ含有量の影響につい
ても調査した結果、鋼中のＡｌ含有量が多いほど、ま
た、Ｎ含有量が少ないほど、深絞り性が向上することが
明らかになった。同じ深絞り性を得ることを前提とした
場合、Ａｌ含有量の増加は、最終圧下温度を上げるのと
同様の効果があり、また、Ｎ含有量の増加は最終圧下温
度を下げるのと同様の効果がある。これらの結果に基づ
き、熱間圧延で低温巻取りを行った低炭素−Ａｌキルド
鋼において良好な深絞り性を得るために必要な熱間圧延
条件を、ＡｌおよびＮ含有量との関係から明らかにし
た。成分組成の限定理由および圧延条件等の限定理由に
ついて詳述する。

【００２０】(a) 成分組成の限定理由Ｃ：Ｃは鋼中に不可避的に含有されるもので、０．０
１％未満とすると極低炭化しない限り、連続焼鈍では常
温歪み時効を実用上問題がない程度まで抑制できない。
また、０．２％を超える含有量ではセメンタイトの体積
率が大きすぎ、加工用冷間圧延鋼板に必要な延性が得ら
れない。好ましくは、０．０１〜０．０３５％であり、
さらに好ましくは、０．０１５〜０．０２５％である。

【００２１】Ｓｉ：Ｓｉは鋼中に不可避的に含有され
るもので、少ないほど好ましい。多くなると鋼板の深絞
り性を劣化させるばかりか、溶融亜鉛との反応を劣化さ
せるので、上限を０．１％とした。好ましくは、０．０
３％以下である。

【００２２】Ｍｎ：Ｍｎは鋼中に不可避的に含有され
るＳがＦｅＳを形成して、熱間脆性を引き起こすのを防
止するために添加される。０．０４％未満ではその効果
が得られない。２％を超えると、熱延工程における巻取
り時のセメンタイト粗大化促進効果が得られず、また、
固溶炭素と共存することにより再結晶抑制効果が過大と
なり、深絞り性に好ましい再結晶集合組織が容易に得ら
れなくなる。したがって、０．０４〜２％とする。

【００２３】Ｐ：鋼板を強化する作用があり、使用目
的に応じて引張強度を上昇させるために積極的に添加さ
れても良く、また、不可避的不純物として含有されてい
ても良い。しかし、含有量が０．１％を超えると鋼を脆
化させるため、この値を上限とする。

【００２４】Ｓ：Ｓは鋼中に不可避的に含有されるも
ので、少ないほど好ましい。ＭｎＳとして析出させる
が、ＭｎＳが多過ぎても特性が劣化するので、０．０２
％以下とする。好ましくは、０．００８％以下、さらに
好ましくは、０．００４％以下である。

【００２５】Ｎ：Ｎは鋼中に不可避的に含有されるも
ので、少ないほど好ましい。現在の製鋼技術により容易
かつ安定して製造可能な０．０００５％を下限とする。
また、０．００８％を超えると必要なＡｌの添加量が増
大して、製造コストが高くなる。好ましくは、０．００
３％以下であり、さらに好ましくは、０．００２％以下
である。

【００２６】酸可溶Ａｌ：Ａｌは脱酸および鋼中のＮ
を窒化アルミニウムとして固定するために添加される。
質量％の比でＮ含有量の１０倍以上を添加する必要があ
るので、０．００５％を下限とした。また、０．１％を
超えて添加すると、非金属介在物が増加し、延性が阻害
されるので、これを上限とした。

【００２７】Ｂ：ＢはＡｌＮとして析出させることの
できないＮをＢＮとして固定するために添加される。し
かし、固溶状態のＢは、熱間仕上げ圧延後のフェライト
変態を抑制するため、固溶状態のＮ含有量に応じた量が
添加されるのが好ましい。０．０００２％未満では効果
が得られないので、これを下限とした。また、０．００
３％を超えると、熱間仕上げ圧延前にＦｅのＢ化合物が
析出し、ＢＮを形成しないばかりか、延性を阻害するの
でこれを上限とした。 (b) 圧延条件等の限定理由熱間仕上げ圧延入側までの温度条件：本発明が対象と
する低Ｓ鋼では、スラブの低温加熱による効果はあまり
期待できないので、加熱温度は特に限定しない。熱間仕
上げ圧延機の入側の温度は、低い方が好ましいが、熱間
仕上げ圧延をオーステナイト域で完了する必要性から、
９６５℃を下限とした。その際の板内の温度のバラツキ
が１４０℃を超えると、冷延・再結晶焼鈍後の特性変動
が大きくなるのでこれを上限とした。好ましくは６０℃
以内であり、さらに好ましくは３０℃以内である。

【００２８】熱間仕上げ圧延条件：熱間仕上げ圧延条
件は本発明の最も重要な構成要件である。フェライト域
で熱間圧延すると、深絞り性を劣化させる再結晶集合組
織の形成の原因となる圧延集合組織が鋼板表層に生成す
るので、Ａr₃変態点を下限とした。フェライト変態が促
進し、本発明の効果を発揮させるに足る歪みを付与する
ために、前記の式（１）で与えられるＡx（℃）以下の
温度域において圧下を行う。フェライト変態直前の圧下
によって加えた歪みが増加すると、熱延鋼板の結晶粒径
が小さくなり、最終製品である冷延鋼板の深絞り性が向
上する。また、圧下によって加えた歪みが増加すると、
鋼板はＡｌの拡散の速い高温のフェライト域に留まる時
間が長くなり、ＡｌＮの析出が促進されて深絞り性が向
上する。これらの効果を得るために必要な圧下率は、試
験による調査から、前記の式（２）により与えられる圧
下率で２０％以上との結果を得た。これらをもとに、仕
上げ圧延工程内の後段において、Ａr₃点以上、式（１）
で与えられるＡx（℃）以下の温度域で、最終板厚の２
０％以上の圧下率で圧下を行うこととする。また、大圧
下の場合には、鋼板の平坦度が低下する可能性のあるこ
とから、式（２）により与えられる圧下率は２５０％以
内とすることが望ましい。

【００２９】熱間圧延巻取り温度：熱間圧延巻取り温
度が６５０℃を超えると、鋼板の先端および後端と中央
部の特性の差が大きくなる。さらに、熱延板のスケール
が厚くなり、それに伴って、Ｓｉ等の元素が鋼板とスケ
ールの界面に濃化し、溶融亜鉛めっき性を阻害するの
で、この温度を上限とした。一方、巻取り温度が低下す
ると、冷却水による鋼板の冷却形態が膜沸騰による冷却
から核沸騰による冷却に変わり、冷却が不均一となって
熱延鋼板の平坦度が低下する可能性がある。これらか
ら、好ましくは、４５０〜６００℃、さらに好ましく
は、５００〜５５０℃とする。

【００３０】冷間圧延の圧下率：圧下率が５０％未満
では、深絞り性に好ましい再結晶集合組織が生成せず、
一方、８５％を超えると、深絞り性を阻害する別の再結
晶集合組織が生成するため、５０〜８５％とした。

【００３１】冷間圧延された鋼板は、通常の連続溶融亜
鉛めっきラインにて、焼鈍、めっきされ、必要に応じ
て、再加熱して合金化処理され、さらに、必要に応じて
調質圧延を施され、出荷される。

【００３２】

【実施例】本発明の実施例について説明する。なお、こ
れは本発明の実施例の例示であって、本発明はこれに制
限されるものではない。

【００３３】実験用真空溶解炉において、表１に示され
る成分組成を有する鋼を溶解した。

【００３４】

【表１】ここで、同表中のＡr₃変態点は、直径８ｍｍ、高さ１２
ｍｍの円筒形の試料を用いて以下に示す方法により求め
た。

【００３５】試料鋼を１２５０℃に５分間加熱後、９０
０℃までを１０℃／ｓの冷却速度で冷却した後、同温度
で３０秒間保持し、さらに、圧下率３０％で圧下した。
その後、１０℃／ｓで冷却する過程において試料の高さ
の変化を連続的に測定することにより求めた。

【００３６】また、Ａxは、前記の式（１）により算出
した。

【００３７】対象鋼に熱間鍛造を施し、幅１００ｍｍ、
厚さ２５ｍｍの実験用スラブとした。

【００３８】次に、これらのスラブを電気炉中で１２５
０℃において１時間加熱した後、１０３０〜８００℃の
温度範囲において、１スタンドで構成される実験用熱間
圧延機により３パスの圧延を行い、厚さ３ｍｍの熱延鋼
板を得た。

【００３９】巻取りのシュミレーションとして、上記の
熱延鋼板を直ちに水スプレー冷却により、７００〜５０
０℃の温度まで冷却し、継いで、同温度に保持した電気
炉中に装入し、さらにその温度で１時間保持した後に、
２０℃／ｈの冷却速度で炉冷却した。

【００４０】得られた熱延鋼板を酸洗し、厚さ０．８ｍ
ｍまで冷間圧延した。

【００４１】このようにして得られた冷延鋼板を赤外線
加熱炉中で、１０℃／ｓの昇温速度にて８２０℃まで加
熱し、同温度で４０秒間保持後、１０℃／ｓの冷却速度
で４５０℃まで冷却し、３０秒間保持後、５０℃／ｓの
昇温速度で５００℃まで再加熱し、３０秒間保持後、１
０℃／ｓの冷却速度で室温まで冷却した。

【００４２】これらを焼鈍後、伸び率１．２％の調質圧
延を施した後、ＪＩＳ５号引張試験片による引張試験に
供した。

【００４３】表２に、各試験についての圧延条件、巻取
り温度および械的特性の測定結果を示す。表中のｒ値
は、圧延方向の測定値を示す。

【００４４】

【表２】表３に、熱間圧延温度、圧下率、巻取り温度を変化させ
た場合の試験結果を示す。表中の偏差ｒ値は、表２中の
Ａ鋼およびＢ鋼のｒ値との偏差を示す。

【００４５】

【表３】図１は、８７０℃で圧延の最終パス（第３パス）を開始
した場合の試験番号１〜５について、破断伸びおよびｒ
値におよぼす温度Ａxの影響を示したグラフである。

【００４６】試験番号１、２、３、５は、後段における
圧下に相当する最終パスの開始温度がそれぞれ鋼Ａ、
Ｂ、Ｃ、ＥのＡr₃点以上、温度Ａx以下の範囲内である
ため、ｒ値は１．４を超えて高く、良好な深絞り性を示
している。これに対して、試験番号４は、鋼Ｄの温度Ａ
xが最終パスの開始温度よりも低いことから、ｒ値が低
く、良好な深絞り性が得られないことが明らかである。

【００４７】試験番号６は特にＳ含有量の低い鋼Ｆを用
いた場合であり、試験番号７はＮをさらに好ましい範囲
で含有するとともにＢを含有する鋼Ｇを用いた場合であ
る。何れの場合も良好な深絞り性が得られている。試験
番号１１は、第１パス開始温度が大幅に低下したことに
よって最終パス開始温度がＡr₃点以下となった場合を示
している。ｒ値が低下している。

【００４８】試験番号１０は、最終パス開始温度を９０
０℃に上昇させた場合である。最終パス開始温度が、温
度Ａxを超えているため、破断伸びが低下している。

【００４９】図２は、ｒ値および偏差ｒ値におよぼす最
終パス圧下率の影響を示すグラフであり、試験番号１、
８、９の結果を整理したものである。なお、偏差ｒ値
は、最終パス圧下率が５０％の試験番号１からの偏差を
表す。同図の結果から、後段における圧下に相当する最
終パスの圧下率が２０％以上において良好な深絞り性の
得られることが明らかである。一方、最終パスの圧下率
が２０％未満の場合には、深絞り性および偏差ｒ値とも
に悪化している。図３は、ｒ値および偏差ｒ値におよぼ
す巻取り温度の影響を示すグラフであり、試験番号２、
１２、１３、１４の結果を整理したものである。なお、
偏差ｒ値は、巻取り温度が６００℃の試験番号２からの
偏差を示す。

【００５０】巻取り温度が６５０℃以下では、７００℃
で巻取った場合ほどｒ値の絶対値は高くないが、偏差ｒ
値に示されるように巻取り温度によるｒ値の変動が小さ
く、コイル面内のｒ値の均一性が確保されている。一
方、６５０℃を超えると、ｒ値は高いものの、巻取り温
度が不均一となるため、鋼板のエッジ部等で６５０℃を
下回ることが避けられず、コイル面内のｒ値が不均一と
なる。

【００５１】図４は、破断伸び、ｒ値および偏差ｒ値に
およぼす第１パス開始温度の影響を示すグラフである。
試験番号１、１５、１６、１７、１８を整理したもので
ある。この試験は、実験用スラブの温度を変化させるこ
とにより第１パス開始温度を変化させ、実機における鋼
板面内の温度の不均一による影響をシミュレートしたも
のである。例えば、１０３０℃を第１パスの開始温度の
基準とした場合、温度の不均一を１４０℃以内（±７０
℃以内）とすることによりｒ値の不均一はほぼ０．３以
内に低減することができる。さらに、温度の不均一を６
０℃（±３０℃以内）とすることによりｒ値の不均一は
ほぼ０．１以内に低減することができる。

【００５２】

【発明の効果】以上詳述したとおり、本発明の製造方法
によれば、比較的低い巻取り温度においても良好で均一
な深絞り性を有する溶融亜鉛めっき鋼板が製造可能であ
り、本方法は、めっき鋼板のコスト低減および品質向上
に寄与するところ大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】８７０℃で最終パスを開始した場合の破断伸び
およびｒ値におよぼす温度Ａxの影響を示すグラフであ
る。

【図２】ｒ値および偏差ｒ値におよぼす最終パス圧下率
の影響を示すグラフである。

【図３】ｒ値および偏差ｒ値におよぼす巻取り温度の影
響を示すグラフである。

【図４】破断伸び、ｒ値および偏差ｒ値におよぼす第１
パス開始温度の影響を示すグラフである。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓ
i：０．１％以下、Ｍn：０．０５〜２％、Ｐ：０．１％
以下、Ｓ：０．０２％以下、酸可溶Ａl：０．００５〜
０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％、残部がＦ
ｅおよび不純物からなる連続鋳造鋳片を熱間圧延する際
に、仕上げ圧延工程内の後段において、Ａr₃点以上、下
記式（１）で与えられるＡx（℃）以下の温度域で、最
終板厚の２０％以上の圧下率で圧下し、６５０℃以下で
巻取り、圧下率５０〜８５％で冷間圧延した後、溶融亜
鉛めっきを行うことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の
製造方法。Ａx(℃)＝Ａr₃＋３０＋１０³×Ａl−１０⁴×Ｎ・・・・ (１) ここで、Ａl：酸可溶Ａl含有量（％）Ｎ：Ｎ含有量（％）
【請求項２】質量％で、Ｃ：０．０１〜０．２％、Ｓ
i：０．１％以下、Ｍn：０．０５〜２％、Ｐ：０．１％
以下、Ｓ：０．０２％以下、酸可溶Ａl：０．００５〜
０．１％、Ｎ：０．０００５〜０．００８％、Ｂ：０．
０００２〜０．００３％、残部がＦｅおよび不純物から
なる連続鋳造鋳片を熱間圧延する際に、仕上げ圧延工程
内の後段において、Ａr₃点以上、下記式（１）で与えら
れるＡx（℃）以下の温度域で、最終板厚の２０％以上
の圧下率で圧下し、６５０℃以下で巻取り、圧下率５０
〜８５％で冷間圧延した後、溶融亜鉛めっきを行うこと
を特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。Ａx(℃)＝Ａr₃＋３０＋１０³×Ａl−１０⁴×Ｎ・・・・ (１) ここで、Ａl：酸可溶Ａl含有量（％）Ｎ：Ｎ含有量（％）
【請求項３】粗圧延の後に、粗圧延材を９６５℃以上の
温度で、粗圧延材内の温度の不均一が１４０℃以内とな
るように加熱し、仕上げ圧延することを特徴とする請求
項１または請求項２に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造
方法。