JP2001329324A - チタン合金 - Google Patents
チタン合金Info
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- JP2001329324A JP2001329324A JP2000148498A JP2000148498A JP2001329324A JP 2001329324 A JP2001329324 A JP 2001329324A JP 2000148498 A JP2000148498 A JP 2000148498A JP 2000148498 A JP2000148498 A JP 2000148498A JP 2001329324 A JP2001329324 A JP 2001329324A
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- titanium alloy
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 非酸化性雰囲気、H2SやS-イオンやCO2
等を含有する油井環境下にて使用する部材に用いる高耐
食性、且つ、製造性に優れた高加工性の高強度チタン合
金が製造可能となる。 【解決手段】 Al:4.0〜5.0%、V:2.5〜
3.5%、Fe:1.5〜2.5%、Mo:1.5〜
2.5%、Pt、Pd、Ruのうち少なくとも1種:
0.05〜0.30%、(以上、質量%)残部:実質的
にチタンおよび不可避的不純物からなる。
等を含有する油井環境下にて使用する部材に用いる高耐
食性、且つ、製造性に優れた高加工性の高強度チタン合
金が製造可能となる。 【解決手段】 Al:4.0〜5.0%、V:2.5〜
3.5%、Fe:1.5〜2.5%、Mo:1.5〜
2.5%、Pt、Pd、Ruのうち少なくとも1種:
0.05〜0.30%、(以上、質量%)残部:実質的
にチタンおよび不可避的不純物からなる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、チタン合金、特
に、非酸化性雰囲気、H2S、S-イオンやCO2等を含
有する油井環境下にて使用される部材に用いる、耐食性
および加工性に優れた高強度チタン合金に関するもので
ある。
に、非酸化性雰囲気、H2S、S-イオンやCO2等を含
有する油井環境下にて使用される部材に用いる、耐食性
および加工性に優れた高強度チタン合金に関するもので
ある。
【0002】
【従来の技術】チタン材は、最も広く使用されている構
造用材料であるステンレス鋼を含めた鋼材と比較して、
高耐食性で軽量且つ高強度である。このために、厳しい
腐食環境下において耐久性を要求される場合の構造用材
料として使用されている。
造用材料であるステンレス鋼を含めた鋼材と比較して、
高耐食性で軽量且つ高強度である。このために、厳しい
腐食環境下において耐久性を要求される場合の構造用材
料として使用されている。
【0003】しかしながら、チタン材といえども耐食性
は完全ではなく、非酸化性の雰囲気やH2S等、S-イオ
ンを含む環境下では十分な耐食性を示さない。
は完全ではなく、非酸化性の雰囲気やH2S等、S-イオ
ンを含む環境下では十分な耐食性を示さない。
【0004】このため、高強度が必要とされない部材で
は、Grade7(Ti‐Pd系)やGrade12
(Ti‐Ni‐Mo系)といった純チタン材をベースと
したチタン合金が開発され、強度を必要とされる部材で
は、Ti−3Al−8V−6Cr−4Zr−4Mo−
0.05Pdといったβ型チタン合金をベースとしたチ
タン合金が報告されている。
は、Grade7(Ti‐Pd系)やGrade12
(Ti‐Ni‐Mo系)といった純チタン材をベースと
したチタン合金が開発され、強度を必要とされる部材で
は、Ti−3Al−8V−6Cr−4Zr−4Mo−
0.05Pdといったβ型チタン合金をベースとしたチ
タン合金が報告されている。
【0005】また、チタン合金の中で最も広く使用され
ているα+β型チタン合金においても、加工性は高くな
いが高強度が達成可能なTi−6Al−4V合金をベー
スにしたTi−6Al−4V−0.1Ru合金、比較的
低強度ではあるが加工性の良いTi−3Al−2.5V
合金をベースにしたTi−3Al−2.5V−0.1R
u等が報告されている。
ているα+β型チタン合金においても、加工性は高くな
いが高強度が達成可能なTi−6Al−4V合金をベー
スにしたTi−6Al−4V−0.1Ru合金、比較的
低強度ではあるが加工性の良いTi−3Al−2.5V
合金をベースにしたTi−3Al−2.5V−0.1R
u等が報告されている。
【0006】通常代表的なチタン合金であるTi−6A
l−4V合金やTi−6Al−4V−0.1Ru合金の
薄板材は、リバースミルを用いたパック圧延にて製造さ
れるが、この方法では、保温のためチタン合金を炭素鋼
に挟み込んで圧延するため、圧延素材の準備、圧延後の
剥離作業等が不可欠となる。従って、工程が複雑とな
り、高コスト、製造コストの低減および製造性の低下に
つながる。
l−4V合金やTi−6Al−4V−0.1Ru合金の
薄板材は、リバースミルを用いたパック圧延にて製造さ
れるが、この方法では、保温のためチタン合金を炭素鋼
に挟み込んで圧延するため、圧延素材の準備、圧延後の
剥離作業等が不可欠となる。従って、工程が複雑とな
り、高コスト、製造コストの低減および製造性の低下に
つながる。
【0007】これに対して、Ti−3Al−2.5V合
金やTi−3Al−2.5V−0.1Ru合金では、タ
ンデムミルによる連続圧延での薄肉材の圧延が可能であ
り、製造コストの低減や製造工程の削減が達成できて、
製造性が改善されるが、Ti−6Al−4V合金やTi
−6Al−4V−0.1Ru合金に比較して低強度であ
るので、構造用材料として問題が生じる場合が多い。
金やTi−3Al−2.5V−0.1Ru合金では、タ
ンデムミルによる連続圧延での薄肉材の圧延が可能であ
り、製造コストの低減や製造工程の削減が達成できて、
製造性が改善されるが、Ti−6Al−4V合金やTi
−6Al−4V−0.1Ru合金に比較して低強度であ
るので、構造用材料として問題が生じる場合が多い。
【0008】更に、耐食性改善の方法として、白金等の
耐食性の良好な金属のメッキを施す等の方法も考えられ
ている。
耐食性の良好な金属のメッキを施す等の方法も考えられ
ている。
【0009】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、純チタ
ンをベースをしたGrade7や12では、油井環境等
の強度部材としての使用を対象とした場合には、強度不
足等の課題が生じる。また溶体化時効処理によって高強
度化が可能なβ型チタン合金をベースとしたTi−3A
l−8V−6Cr−4Zr−4Mo−0.05Pd等で
は、大量の合金元素のため高コストとなる他、高強度化
のためには10時間以上にのぼる時効処理が必要となる
ため、実際の製品性の面においても問題がある。
ンをベースをしたGrade7や12では、油井環境等
の強度部材としての使用を対象とした場合には、強度不
足等の課題が生じる。また溶体化時効処理によって高強
度化が可能なβ型チタン合金をベースとしたTi−3A
l−8V−6Cr−4Zr−4Mo−0.05Pd等で
は、大量の合金元素のため高コストとなる他、高強度化
のためには10時間以上にのぼる時効処理が必要となる
ため、実際の製品性の面においても問題がある。
【0010】また、α+β型チタン合金においても、加
工性の良いTi−3Al−2.5V−0.1Ruでは強
度不足であり、また、高強度のTi−6Al−4V−
0.1Ruでは加工性が低い上に、素材の製造において
も低加工性のために高コストになるという問題がある。
工性の良いTi−3Al−2.5V−0.1Ruでは強
度不足であり、また、高強度のTi−6Al−4V−
0.1Ruでは加工性が低い上に、素材の製造において
も低加工性のために高コストになるという問題がある。
【0011】更に、メッキ等では、メッキ膜状に残存す
るポアのために、耐食性を保有するメッキ膜の耐久性の
面に問題がある。
るポアのために、耐食性を保有するメッキ膜の耐久性の
面に問題がある。
【0012】従って、この発明の目的は、非酸化性雰囲
気、H2S、S-イオンやCO2等を含有する油井環境下
にて使用される部材に用いるチタン合金、特に、耐食性
および加工性に優れた高強度チタン合金を提供すること
にある。
気、H2S、S-イオンやCO2等を含有する油井環境下
にて使用される部材に用いるチタン合金、特に、耐食性
および加工性に優れた高強度チタン合金を提供すること
にある。
【0013】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成するために、高耐食性および高加工性を兼ね備えた
高強度チタン合金の成分に関して鋭意、研究を重ねた結
果なされたものであり、下記を特徴とするものである。
達成するために、高耐食性および高加工性を兼ね備えた
高強度チタン合金の成分に関して鋭意、研究を重ねた結
果なされたものであり、下記を特徴とするものである。
【0014】請求項1記載の発明は、Al:4.0〜
5.0%、V:2.5〜3.5%、Fe:1.5〜2.
5%、Mo:1.5〜2.5%、Pt、Pd、Ruのう
ち少なくとも1種:0.05〜0.30%、(以上、質
量%)残部:実質的にチタンおよび不可避的不純物から
なることに特徴を有するものである。
5.0%、V:2.5〜3.5%、Fe:1.5〜2.
5%、Mo:1.5〜2.5%、Pt、Pd、Ruのう
ち少なくとも1種:0.05〜0.30%、(以上、質
量%)残部:実質的にチタンおよび不可避的不純物から
なることに特徴を有するものである。
【0015】請求項2記載の発明は、O含有量が0.1
5質量%以下であることに特徴を有するものである。
5質量%以下であることに特徴を有するものである。
【0016】
【発明の実施の形態】この発明における成分元素の限定
理由について説明する。
理由について説明する。
【0017】Al:4.0〜5.0質量% Alは、α相を安定化させるのに必須の元素であり、ま
た強度の上昇への効果を有する。しかしながら、Al含
有量が4.0質量%未満では、強度への十分な寄与がな
く、一方、Al含有量が5.0質量%超では、延性およ
び靭性が劣化するので望ましくない。従って、Al含有
量は、4.0〜5.0質量%の範囲内に限定する。
た強度の上昇への効果を有する。しかしながら、Al含
有量が4.0質量%未満では、強度への十分な寄与がな
く、一方、Al含有量が5.0質量%超では、延性およ
び靭性が劣化するので望ましくない。従って、Al含有
量は、4.0〜5.0質量%の範囲内に限定する。
【0018】V:2.5〜3.5質量% Vは、β相を安定化させる元素であると共に、強度上昇
の効果も有する。しかしながら、V含有量が2.5質量
%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共に、
十分にβ相が安定せず、一方、V含有量が3.5質量%
超では、β変態点の低下により加工温度領域が狭くなる
ことに加え、高価な金属元素の大量添加による高コスト
化を招く。従って、V含有量は、2.5〜3.5質量%
の範囲内に限定する。
の効果も有する。しかしながら、V含有量が2.5質量
%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共に、
十分にβ相が安定せず、一方、V含有量が3.5質量%
超では、β変態点の低下により加工温度領域が狭くなる
ことに加え、高価な金属元素の大量添加による高コスト
化を招く。従って、V含有量は、2.5〜3.5質量%
の範囲内に限定する。
【0019】Fe:1.5〜2.5質量% Feは、β相を安定化させる元素であると共に、強度上
昇の効果も有する。しかしながら、Fe含有量が1.5
質量%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共
に、十分にβ相が安定しない。また、Feは、拡散速度
が速く加工性を改善する効果を有するが、Fe含有量が
1.5質量%未満では、この効果が十分に発揮されな
い。一方、Fe含有量が2.5質量%超では、β変態点
の低下により加工温度領域が狭くなることに加え、偏析
による材質の劣化を招く。従って、Fe含有量は、1.
5〜2.5質量%の範囲内に限定する。
昇の効果も有する。しかしながら、Fe含有量が1.5
質量%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共
に、十分にβ相が安定しない。また、Feは、拡散速度
が速く加工性を改善する効果を有するが、Fe含有量が
1.5質量%未満では、この効果が十分に発揮されな
い。一方、Fe含有量が2.5質量%超では、β変態点
の低下により加工温度領域が狭くなることに加え、偏析
による材質の劣化を招く。従って、Fe含有量は、1.
5〜2.5質量%の範囲内に限定する。
【0020】Mo:1.5〜2.5質量% Moは、β相を安定化させる元素であると共に、強度上
昇の効果も有する。しかしながら、Mo含有量が1.5
質量%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共
に、十分にβ相が安定せず、一方、Mo含有量が2.5
質量%超では、β変態点の低下により加工温度領域が狭
くなることに加え、高価な金属元素の大量添加による高
コスト化を招く。更に、Mo含有量が2.5質量%超で
は、その効果が飽和すると共に、β相が安定しすぎて溶
体化一時効処理にて十分な高強度化が達成できない。従
って、Mo含有量は、1.5〜2.5質量%の範囲内に
限定する。
昇の効果も有する。しかしながら、Mo含有量が1.5
質量%未満では、高強度化への効果が十分ではないと共
に、十分にβ相が安定せず、一方、Mo含有量が2.5
質量%超では、β変態点の低下により加工温度領域が狭
くなることに加え、高価な金属元素の大量添加による高
コスト化を招く。更に、Mo含有量が2.5質量%超で
は、その効果が飽和すると共に、β相が安定しすぎて溶
体化一時効処理にて十分な高強度化が達成できない。従
って、Mo含有量は、1.5〜2.5質量%の範囲内に
限定する。
【0021】Pt、Pd、Ru:0.05〜0.30質
量% Pt、Pd、Ruは、何れも、非酸化性の環境下やH2
S等、S-イオンを含む環境下において、チタン材料の
耐食性を改善する効果を有する元素である。しかしなが
ら、これらの元素の含有量が0.05質量%未満である
と耐食性改善の効果が乏しく、また、0.30質量%超
の添加では、この効果は飽和し、また高価な添加元素で
あるために素材のコスト上昇を招く。従って、Pt、P
d、Ruの内の少なくとも1種の含有量は、0.05〜
0.30質量%の範囲内に限定する。
量% Pt、Pd、Ruは、何れも、非酸化性の環境下やH2
S等、S-イオンを含む環境下において、チタン材料の
耐食性を改善する効果を有する元素である。しかしなが
ら、これらの元素の含有量が0.05質量%未満である
と耐食性改善の効果が乏しく、また、0.30質量%超
の添加では、この効果は飽和し、また高価な添加元素で
あるために素材のコスト上昇を招く。従って、Pt、P
d、Ruの内の少なくとも1種の含有量は、0.05〜
0.30質量%の範囲内に限定する。
【0022】O:0.15質量%以下 Oは、Alと同様にα相を安定化させる元素であり、ま
た高強度化にも寄与する。しかしながら、O含有量が
0.15質量%超では、疲労特性が劣化するので望まし
くない。このため、O含有量は、0.15質量以下に限
定する。
た高強度化にも寄与する。しかしながら、O含有量が
0.15質量%超では、疲労特性が劣化するので望まし
くない。このため、O含有量は、0.15質量以下に限
定する。
【0023】
【実施例】次に、この発明を実施例により更に詳細に説
明する。
明する。
【0024】(実施例1)長さ130mm、幅40m
m、厚さ20mmの寸法を有し、表1に示す成分組成を
有するチタン合金インゴットを、アルゴンアーク溶解に
よって溶製し、表2に示す鍛造温度に加熱後、熱間鍛造
して、厚さ20mmのスラブを調製した。次に、このよ
うにして調製したスラブを、表2に示す圧延加熱温度に
加熱後、熱間圧延して厚さ4mmの熱間圧延板を製造し
た。そして、このようにして製造した熱間圧延板に72
0℃での焼鈍を施し、強度、疲労特性、耐食性、加工性
の調査を行った。
m、厚さ20mmの寸法を有し、表1に示す成分組成を
有するチタン合金インゴットを、アルゴンアーク溶解に
よって溶製し、表2に示す鍛造温度に加熱後、熱間鍛造
して、厚さ20mmのスラブを調製した。次に、このよ
うにして調製したスラブを、表2に示す圧延加熱温度に
加熱後、熱間圧延して厚さ4mmの熱間圧延板を製造し
た。そして、このようにして製造した熱間圧延板に72
0℃での焼鈍を施し、強度、疲労特性、耐食性、加工性
の調査を行った。
【0025】最高強度(UTS)および伸び(EL)の
引張試験の結果を強度特性として、また、疲労強度を疲
労特性(σf/σUTS)として表2に示す。但し、σ
fは、107回での疲労強度である。
引張試験の結果を強度特性として、また、疲労強度を疲
労特性(σf/σUTS)として表2に示す。但し、σ
fは、107回での疲労強度である。
【0026】
【表1】
【0027】
【表2】
【0028】耐食性の評価は、2種類で、沸騰1%H2
SO4溶液に24時間浸潰した浸漬試験の際の腐食減量
より求めた腐食速度、および、230℃の85atm
H2S+55atm CO2+25%NaCl+1g/L
S-中における7日間の4点曲げ試験での割れの発生
の有無である。表2に、腐食速度(浸漬試験:mm/y
ear)および割れの有無(○印が割れの発生無し、×
印が割れの発生ある。)の結果を示す。
SO4溶液に24時間浸潰した浸漬試験の際の腐食減量
より求めた腐食速度、および、230℃の85atm
H2S+55atm CO2+25%NaCl+1g/L
S-中における7日間の4点曲げ試験での割れの発生
の有無である。表2に、腐食速度(浸漬試験:mm/y
ear)および割れの有無(○印が割れの発生無し、×
印が割れの発生ある。)の結果を示す。
【0029】加工性の評価は、各成分組成のチタン合金
の薄板材がタンデムミルを用いた連続熱間圧延によって
製造可能か否かの判断のためのものであり、薄肉で低温
になった際の圧下による割れの発生の有無、および、コ
イルに巻き取る際の曲げ加工性の評価である。熱間圧延
時の割れ発生の評価は、表2に示す仕上温度における圧
延を行った後、圧延材の側面の観察を行い、割れの有無
(○印が割れの発生無し、×印が割れの発生ある。)の
観察を行うものである。また、コイル巻き取りの加工性
評価は、500℃においてR/t=2(R:曲げ試験時
のポンチの径、t:曲げ試験への供試材の板厚)での熱
間曲げ試験を行った際の割れ発生の有無○印が割れの発
生無し、×印が割れの発生ある。)の観察を行うもので
ある。
の薄板材がタンデムミルを用いた連続熱間圧延によって
製造可能か否かの判断のためのものであり、薄肉で低温
になった際の圧下による割れの発生の有無、および、コ
イルに巻き取る際の曲げ加工性の評価である。熱間圧延
時の割れ発生の評価は、表2に示す仕上温度における圧
延を行った後、圧延材の側面の観察を行い、割れの有無
(○印が割れの発生無し、×印が割れの発生ある。)の
観察を行うものである。また、コイル巻き取りの加工性
評価は、500℃においてR/t=2(R:曲げ試験時
のポンチの径、t:曲げ試験への供試材の板厚)での熱
間曲げ試験を行った際の割れ発生の有無○印が割れの発
生無し、×印が割れの発生ある。)の観察を行うもので
ある。
【0030】前述のように通常、代表的なチタン合金で
あるTi−6A−4V合金の薄板材は、リバースミルを
用いたパック圧延にて製造されるが、この方法では、保
温のためチタン合金を炭素鋼に挟み込んで圧延するた
め、圧延素材の準備、圧延後の剥離作業等が必要である
ので、工程が複雑になり、高コストや製造性の圧下につ
ながる。
あるTi−6A−4V合金の薄板材は、リバースミルを
用いたパック圧延にて製造されるが、この方法では、保
温のためチタン合金を炭素鋼に挟み込んで圧延するた
め、圧延素材の準備、圧延後の剥離作業等が必要である
ので、工程が複雑になり、高コストや製造性の圧下につ
ながる。
【0031】これに対して、タンデムミルによる連続圧
延での薄肉材の圧延が可能であれば、製造コストの低減
や製造工程の削減が達成でき、製造性の改善につながる
ため、上述した評価を行った。
延での薄肉材の圧延が可能であれば、製造コストの低減
や製造工程の削減が達成でき、製造性の改善につながる
ため、上述した評価を行った。
【0032】表2から明らかなように、Al、V、F
e、Mo量がこの発明の範囲内であるれば、UTSが9
00MPa以上と十分に高強度を示し、また、Elも1
5%以上と十分な延性を示した。更に、タンデムミルで
の連続圧延による薄肉材の製造を考えた場合の加工性に
おいても、低温での圧下の際の割れ発生も無く、且つ、
巻き取り時の割れ発生も無いことが確認された。
e、Mo量がこの発明の範囲内であるれば、UTSが9
00MPa以上と十分に高強度を示し、また、Elも1
5%以上と十分な延性を示した。更に、タンデムミルで
の連続圧延による薄肉材の製造を考えた場合の加工性に
おいても、低温での圧下の際の割れ発生も無く、且つ、
巻き取り時の割れ発生も無いことが確認された。
【0033】また、Pt、PdおよびRuの内の少なく
とも1種の含有量がこの発明範囲内である場合には、チ
タン材の耐食性が劣る非酸化性の酸の環境下、ならびに
H2S、S-イオンやCO2等を含有する油井環境下にお
いても、十分な耐食性を有することが分かった。
とも1種の含有量がこの発明範囲内である場合には、チ
タン材の耐食性が劣る非酸化性の酸の環境下、ならびに
H2S、S-イオンやCO2等を含有する油井環境下にお
いても、十分な耐食性を有することが分かった。
【0034】更に、Oが0.15質量%以下の場合に
は、従来材を含めてO含有量が0.15%を超えるもの
に比較して、0.55以上の良好な疲労特性を示すこと
が分かった。
は、従来材を含めてO含有量が0.15%を超えるもの
に比較して、0.55以上の良好な疲労特性を示すこと
が分かった。
【0035】以上の実施例から明らかなように、この発
明によれば、良好な耐食性および加工性を有する高強度
のチタン合金が製造可能となり、しかも、O含有量を
0.15質量%以下にすることによって、この特性に加
えて、高い疲労強度を得ることができることが分かっ
た。
明によれば、良好な耐食性および加工性を有する高強度
のチタン合金が製造可能となり、しかも、O含有量を
0.15質量%以下にすることによって、この特性に加
えて、高い疲労強度を得ることができることが分かっ
た。
【0036】(実施例2)上記表1に示す符号3の成分
組成を有するチタン合金インゴットをVARにて溶製
し、鍛造加熱温度950℃にて分塊鍛造して、150m
m厚のスラブを調製した。そして、圧延加熱温度800
℃にて粗圧延機−タンデム圧延機併用の圧延機により、
幅1000mm、厚さ3mmの薄板材のコイル材を製造
した。
組成を有するチタン合金インゴットをVARにて溶製
し、鍛造加熱温度950℃にて分塊鍛造して、150m
m厚のスラブを調製した。そして、圧延加熱温度800
℃にて粗圧延機−タンデム圧延機併用の圧延機により、
幅1000mm、厚さ3mmの薄板材のコイル材を製造
した。
【0037】このようにして製造したコイル材を調べた
結果、圧延時の温度が低下し易い薄板のチタン合金材の
連続圧延において、製造を阻害するような割れの発生は
無く、コイル材の製造が行えた。更に、このコイル材を
720℃にて焼鈍後、コイル材から試験片を採取し、引
張試験、ならびに実施例1と同様の沸騰1%H2SO4溶
液での24時間の浸漬試験を行った。それらの結果を表
3に示す。
結果、圧延時の温度が低下し易い薄板のチタン合金材の
連続圧延において、製造を阻害するような割れの発生は
無く、コイル材の製造が行えた。更に、このコイル材を
720℃にて焼鈍後、コイル材から試験片を採取し、引
張試験、ならびに実施例1と同様の沸騰1%H2SO4溶
液での24時間の浸漬試験を行った。それらの結果を表
3に示す。
【0038】
【表3】
【0039】表3から明らかなように、実施例1と同様
に、UTSが900MPa以上で、Elも15%以上の
十分な強度延性、しかも、腐食速度が0.07mm/y
earの優れた耐食性が得られることが分かった。
に、UTSが900MPa以上で、Elも15%以上の
十分な強度延性、しかも、腐食速度が0.07mm/y
earの優れた耐食性が得られることが分かった。
【0040】
【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、非酸化性雰囲気、H2SやS-イオンやCO2等を含
有する油井環境下にて使用する部材に用いる高耐食性、
且つ、製造性に優れた高加工性の高強度チタン合金が製
造可能となり、工業上有用な効果がもたらされる。
ば、非酸化性雰囲気、H2SやS-イオンやCO2等を含
有する油井環境下にて使用する部材に用いる高耐食性、
且つ、製造性に優れた高加工性の高強度チタン合金が製
造可能となり、工業上有用な効果がもたらされる。
Claims (2)
- 【請求項1】Al:4.0〜5.0%、 V:2.5〜3.5%、 Fe:1.5〜2.5%、 Mo:1.5〜2.5%、 Pt、Pd、Ruのうち少なくとも1種:0.05〜
0.30%、(以上、質量%) 残部:実質的にチタンおよび不可避的不純物 からなることを特徴とするチタン合金。 - 【請求項2】 O含有量が0.15質量%以下であるこ
とを特徴とする、請求項1記載のチタン合金。
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
JP2000148498A JP2001329324A (ja) | 2000-05-19 | 2000-05-19 | チタン合金 |
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JP2001329324A true JP2001329324A (ja) | 2001-11-27 |
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Country | Link |
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005105385A (ja) * | 2003-10-01 | 2005-04-21 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 微細組織チタン及びその製造方法 |
CN102876922A (zh) * | 2012-10-08 | 2013-01-16 | 天津钢管集团股份有限公司 | 高强高韧耐腐蚀环境的钛合金油井管及其制造方法 |
CN103131897A (zh) * | 2013-03-18 | 2013-06-05 | 天津钢管集团股份有限公司 | 110ksi级钛合金油井管及其生产方法 |
CN106319282A (zh) * | 2015-06-17 | 2017-01-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种新型低成本、高塑性、耐海水腐蚀钛合金 |
-
2000
- 2000-05-19 JP JP2000148498A patent/JP2001329324A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005105385A (ja) * | 2003-10-01 | 2005-04-21 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 微細組織チタン及びその製造方法 |
JP4686700B2 (ja) * | 2003-10-01 | 2011-05-25 | 独立行政法人産業技術総合研究所 | 微細組織チタン及びその製造方法 |
CN102876922A (zh) * | 2012-10-08 | 2013-01-16 | 天津钢管集团股份有限公司 | 高强高韧耐腐蚀环境的钛合金油井管及其制造方法 |
CN103131897A (zh) * | 2013-03-18 | 2013-06-05 | 天津钢管集团股份有限公司 | 110ksi级钛合金油井管及其生产方法 |
CN106319282A (zh) * | 2015-06-17 | 2017-01-11 | 中国科学院金属研究所 | 一种新型低成本、高塑性、耐海水腐蚀钛合金 |
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