JP2001254436A

JP2001254436A - 鋼製柱と鋼製梁の接合構造

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Publication number: JP2001254436A
Application number: JP2000064591A
Authority: JP
Inventors: Ichiro Takeuchi; 一郎竹内; Tadayoshi Okada; 忠義岡田; Nobuyoshi Uno; 暢芳宇野; Ichiro Inoue; 一朗井上
Original assignee: Nippon Steel Corp; Kansai Technology Licensing Organization Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp; Kansai Technology Licensing Organization Co Ltd
Priority date: 2000-03-09
Filing date: 2000-03-09
Publication date: 2001-09-21
Anticipated expiration: 2020-03-09
Also published as: JP3629638B2

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】柱・梁部材の加工および施工の工数を節減す
るとともに、梁部材の断面サイズを小さくしても骨組剛
性を強化でき、併せて損傷制御骨組として被災時には接
合要素の交換のみの補修で済む鋼製柱と鋼製梁の接合構
造を提供する。【解決手段】鋼製梁２の下フランジ２ａまたは上・下
フランジ２ａ、２ｂを、軸力抵抗要素７を介して鋼製柱
１にボルトで緊結し、なおかつ、梁の軸力抵抗要素７の
取付部より鋼製梁端側で軸力＋剪断力抵抗要素４を介し
て鋼製柱１にボルトで緊結してなる鋼製柱１と鋼製梁２
の接合構造。または、鋼製梁２の一方のフランジを軸力
抵抗要素７を介して鋼製柱１の側部にボルトで緊結し、
他方のフランジを軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素を介し
て鋼製柱に緊結してなる鋼製柱と鋼製梁の接合構造。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、鋼構造建
築物を構築する際にＨ形鋼や閉鎖断面を有する角形鋼管
を柱材とし、この柱材の側部にＨ形鋼、Ｉ形鋼、Ｃ形鋼
等からなる梁材を取り付ける鋼製柱と鋼製梁との接合構
造に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、耐震性を向上させるために、柱材
として閉鎖断面を有する角形鋼管やＨ形鋼を用い、梁材
としてＨ形鋼を用いた両方向ラーメン構造が多用されて
おり、例えば、両方向ラーメン構造を得るための閉鎖断
面を有する角形鋼管柱と梁材との接合には、図１７に示
すような通しダイヤフラム形式が一般的であり、柱材と
しての角形鋼管柱１ｐとダイヤフラム３の接合、ダイヤ
フラム３と梁材としての鋼製梁２との接合は溶接ｗによ
って行われている。

【０００３】このような通しダイヤフラム形式の接合構
造においては、柱−梁仕口部で溶接が多用されており、
柱・梁部材の溶接を含む加工作業負担が多大となり施工
コスト負担が大きく、施工工期も長くなる。また、鋼製
梁２は、応力の最も厳しい梁端で角形鋼管柱１ｐに溶接
ｗしており、接合部の剛性を安定確保するのが難しい。
また、大地震時や強風時には、柱・梁部材の塑性変形を
許容するように設計されているため、被災時の補修が困
難で多大の補修費用が必要になるなどの問題がある。

【０００４】そのため、最近では、図１１に示すよう
に、ダイヤフラムを用いず、閉鎖断面の角形鋼管柱１ｐ
にスプリットティーやエンドプレートなどの接合金物４
ｓをワンサイドボルト５で接合し、この接合金物４を介
して鋼製梁２を角形鋼管柱１ｐにボルト６で接合するよ
うにして溶接負担を軽減する接合構造も提案されてい
る。（参考文献特願平１０−７４７２８号）この接合
構造においては、柱に閉鎖断面の角形鋼管柱１ｐ、梁に
鋼製梁２を用いた引張ボルト接合部構造では、加工工数
が少なく溶接技能も必要としないので、この点でダイヤ
フラム形式の接合構造より改善されている。

【０００５】しかし、鋼製梁２に引っ張り荷重が作用し
たとき、この荷重が接合金物４を介して角形鋼管柱１ｐ
の接合面に作用し、その結果、角形鋼管柱１ｐの面外変
形で、荷重に抵抗することになり、かかる接合面の変形
によりダイヤフラム形式の接合構造に比較して接合部の
剛性が低下し、かつ耐力も低くなる。また、大地震や強
風時には、柱・梁部材の塑性変形を許容するように設計
されているため、被災時の被害が全体に及ぶことにな
り、補修が困難で多大の補修費用が必要になるなどの問
題がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、柱・梁部材
の加工および施工の工数を節減するとともに、骨組変形
の大半を支配する柱・梁の曲げ変形領域を低減すること
により柱・梁部材断面のサイズを小さくしても骨組剛性
を強化でき、大地震や強風による被災時には、骨組損傷
制御により被害を接合要素の範囲に止め、接合要素の交
換のみの補修で済む鋼製柱と鋼製梁の接合構造を提供す
る。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、以下の（１）
〜（１５）の発明から構成されるものである。（１）．鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、鋼製梁
の先端部が、軸力＋剪断力に抵抗する接合要素（鋼製
柱、鋼製梁から伝達される荷重を主に引張・圧縮力（軸
力）、剪断力とし、この荷重に対して抵抗する機能を有
する接合金物やダンパー等の接合要素を示し、以下「軸
力＋剪断力抵抗要素」という。）を介して鋼製柱に緊結
されており、なおかつ、梁の一方のフランジが、軸力＋
剪断力抵抗要素の取付部より後端側で軸力に抵抗する接
合要素（鋼製柱、鋼製梁から伝達される荷重を主に引張
・圧縮力（軸力）とし、この荷重に対して抵抗する機能
を有する接合金物やダンパー等の接合要素を示し、以下
「軸力抵抗要素」という。）を介して鋼製柱に緊結され
ていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（２）．鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、鋼製梁
の先端部が軸力＋剪断力抵抗要素を介して鋼製柱に緊結
されており、なおかつ、両方のフランジが軸力＋剪断力
抵抗要素の取付部より後端側で軸力抵抗要素を介して鋼
製柱に緊結されていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁
の接合構造。（３）．鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、鋼製梁
の一方のフランジが軸力抵抗要素を介して鋼製柱に緊結
されており、他方のフランジが、軸力＋剪断力＋曲げ力
に抵抗する接合要素（鋼製柱、鋼製梁から伝達される荷
重を主に引張・圧縮力（軸力）、剪断力、曲げ力とし、
この荷重に対して抵抗する機能を有する接合金物やダン
パー等の接合要素を示し、以下「軸力＋剪断力＋曲げ力
抵抗要素」という。）を介して鋼製柱に緊結されている
ことを特徴とする鋼製柱と鋼製梁との接合構造。（４）．（１）〜（３）のいずれかにおいて、軸力抵抗
要素および軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素が、水平板
（接合要素を鋼製梁のフランジに緊結する機能を有する
厚鋼板などの板状体を示し、以下「水平板」とい
う。）、鉛直板（接合要素を鋼製柱に緊結する機能を有
する厚鋼板などの板状体を示し、以下「鉛直板」とい
う。）、つなぎ材｛水平板と鉛直板を結合する機能を有
する厚鋼板などの板状体、棒状体（鋼棒、鋼管、形鋼）
またはこれらを組み合わせたもの、ダンパー等を示し、
以下「つなぎ材」という。｝により構成されていること
を特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（５）．（１）〜（４）のいずれかにおいて、接合要素
の水平板と鋼製梁、および接合要素の鉛直板と鋼製柱と
がボルト（ボルト・ナットを意味し、以下単に「ボル
ト」という。）により緊結されていることを特徴とする
鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（６）．（４）または（５）において、接合要素の水平
板、鉛直板、つなぎ材が単一素材もしくは複数の素材の
結合により構成されたものであることを特徴とする鋼製
柱と鋼製梁の接合構造。（７）．（５）または（６）において、接合要素のつな
ぎ材が、柱・梁部材より降伏点の低い鋼材であることを
特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（８）．（４）〜（７）のいずれかにおいて、接合要素
の水平板、鉛直板が柱・梁部材よりも降伏点の高い鋼材
で形成されていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接
合構造。（９）．（１）〜（４）のいずれかにおいて、少なくと
も一つの接合要素が、地震や強風時に建物に入力される
エネルギーを吸収し建物の耐震・耐風性能を向上させる
制振機構を有するものであることを特徴とする鋼製柱と
鋼製梁の接合構造。（１０）．（９）において、制振機構が、接合要素のつ
なぎ材に組み込まれた履歴型ダンパーによって形成され
ていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（１１）．（９）において、制振機構が、接合要素のつ
なぎ材に組み込まれた粘性型ダンパーによって形成され
ていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（１２）．（４）〜（１１）のいずれかにおいて、接合
要素のつなぎ材が、潤滑処理を施した座屈拘束用治具を
配したものであることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接
合構造。（１３）．（４）〜（１２）のいずれかにおいて、接合
要素のつなぎ材が、座屈補剛構造を有するものであるこ
とを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（１４）．（１）〜（１３）のいずれかにおいて、鋼製
柱の１以上の側部において、少なくとも１箇所以上の箇
所で適用されいることを特徴とする鋼製梁が鋼製柱の両
側部に同様の接合構造で接合されていることを特徴とす
る鋼製柱と鋼製梁の接合構造。（１５）．（１４）において、鋼製柱の両側部に接合す
る、軸力抵抗要素、剪断力に抵抗する接合要素、軸力＋
剪断力＋曲げ力に抵抗要素の鉛直板どうしを、該鉛直板
と鋼製柱に貫通させて挿通した共通の長締めボルトで緊
結したことを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。

【０００８】

【発明の実施の形態】本発明は、建造物の中柱、側柱と
なるＨ形鋼柱や角形鋼管柱等の鋼製柱の側部に、鋼製梁
（圧延や溶接加工によって得られるＨ形、Ｉ形、Ｃ形、
その他の形の断面を有する各種の形鋼等からなる鋼製の
梁を意味し、以下「鋼製梁」という。）を軸力抵抗要素
と軸力＋剪断力抵抗要素または軸力抵抗要素と剪断力抵
抗要素を介して、あるいは軸力抵抗要素と軸力＋剪断力
＋曲げ力抵抗要素を介して接合する鋼製柱と鋼製梁との
接合構造であって、ブレースを配置しない高剛性骨組と
して設計の自由度を大きくすることができ、梁部材の断
面サイズを小さくして骨組剛性を強化でき、かつ、柱・
梁部材の加工および施工の工数を節減できる。

【０００９】また、鋼製柱・鋼製梁に対する軸力抵抗要
素または軸力抵抗要素と軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素
により骨組損傷制御が可能で、大地震や強風による被災
時には被害を極力、抵抗要素（接合要素）に止め、この
抵抗要素（接合要素）の交換のみの補修に止めて補修作
業負担、補修コストを軽減し、補修工期を大幅に短縮す
ることができる。なお、柱・梁仕口部をブラケット形式
としないため、柱・梁部材、抵抗要素（接合要素）を分
離して輸送することにより輸送効率を大幅に向上させる
ことができる。

【００１０】（１）の発明では、軸力抵抗要素および剪
断＋軸力抵抗要素を介して鋼製柱・鋼製梁を接合する鋼
製柱・鋼製梁の接合構造であり、垂直荷重が鋼製梁に作
用した場合の鋼製梁の回転中心が、鋼製梁端部の［軸力
＋剪断力抵抗要素］となり、鋼製梁フランジに取り付け
られている軸力抵抗要素で鋼製梁に作用する荷重を鋼製
柱に伝達する簡易な接合構造にしており、特に柱・梁部
材の加工工数および施工の工数を節減することができ
る。

【００１１】また、鋼製柱・鋼製梁のフランジに軸力抵
抗要素を取り付けることにより、柱・梁に作用する最大
曲げモーメントを低減し、柱・梁部材の断面のサイズを
小さくできる。また、柱・梁フランジに軸力抵抗要素を
取り付けることは、骨組変形の大半を支配する柱・梁の
曲げ変形領域の低減にもつながるため、断面サイズを小
さくしても、なお、骨組剛性を強化できる。例えば、梁
部材では応力が最も厳しくなるのは、梁端より内側とな
るため、梁部材断面のサイズを小さくすること（スパン
を小さくするのと同じ効果）が可能である。

【００１２】（２）の発明では、上下の軸力抵抗要素お
よび剪断＋軸力抵抗要素を介して鋼製柱と鋼製梁を接合
することにより、柱・梁の曲げ変形が生じる長さを短く
し骨組剛性を強化することができる。例えば、梁部材で
は応力が最も厳しくなるのは、鋼製梁端より内側となる
ため、梁部材断面のサイズを小さくすること（スパンを
小さくするのと同じ効果）が可能である。

【００１３】垂直荷重が鋼製梁に作用した場合の鋼製梁
の回転中心が、鋼製梁端部の［軸力＋剪断抵抗要素］と
なり、この抵抗要素および、鋼製梁のフランジに取り付
けられている［軸力抵抗要素］により梁部材に作用する
曲げ・剪断荷重を鋼製柱に伝達する接合構造にしてい
る。ここでは、軸力抵抗要素は上下に配置するため、柱
・梁部材の加工工数および施工の工数を節減および柱・
梁断面のサイズを小さくする観点では、（１）の発明に
比較すると十分とは言えないが、軸力抵抗要素を上下に
配置するため、骨組変形の大半を支配する柱・梁の曲げ
変形領域を十分に低減することが可能になり、骨組剛性
をより安定的に強化することができる。

【００１４】（３）の発明では、鋼製梁の片側フランジ
が軸力抵抗要素を介して鋼製柱の側部に連結されてお
り、もう一方のフランジが、軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗
要素を介して鋼製柱に緊結垂直荷重が梁に作用した場合
の鋼製梁の回転中心が、［軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要
素］となり、一方の鋼製梁のフランジに取り付けられて
いる軸力抵抗要素で鋼製梁に作用する曲げ剪断荷重を鋼
製柱に伝達する簡易な接合構造にしており、柱・梁部材
の加工工数および施工の工数を節減することができる。

【００１５】また、鋼製柱・鋼製梁のフランジに軸力抵
抗要素を取り付けることにより、骨組変形の大半を支配
する柱・梁の曲げ変形領域を低減し、柱・梁に作用する
最大曲げモーメントを低減可能なため、柱・梁断面のサ
イズを小さくしても骨組剛性を強化することができる。

【００１６】（１）〜（３）の発明において、鋼製柱・
鋼製梁と各抵抗要素（接合要素）との緊結は、溶接でも
可能ではあるが、大地震や強風時の作用応力がもっとも
厳しい部位には、鋼製柱・鋼製梁と抵抗要素（接合要
素）の応力分離が容易で一体破壊を生じにくいし、鋼製
柱・鋼製梁と抵抗要素（接合要素）の着脱が容易なボル
ト接合にすることが好ましい。また、接合部の加工・施
工工数の削減の観点からもボルト接合にすることが好ま
しい。

【００１７】また、各抵抗要素（接合要素）と鋼製柱・
鋼製梁が強固に一体化されていることは、被害が全体に
及び大きくなる恐れがあるので、抵抗要素（接合要素）
にエネルギー吸収機能を付加して損傷制御骨組として、
地震や強風時に建物に入力されるエネルギーを抵抗要素
（接合要素）で吸収し、建物全体の耐震、耐風性能を確
保するとともに、被災時には、被害が抵抗要素（接合要
素）にのみ発生させ、抵抗要素（接合要素）のみの補修
にとどめるられるようにすることが有効である。エネル
ギー吸収機構（制振機能）としては、履歴型ダンパーや
粘性型ダンパーを用いることができる。

【００１８】また、抵抗要素（接合要素）中でも、つな
ぎ材を厚鋼板で形成した場合などでは、座屈して十分に
機能を発揮できないことも予想されるので、例えば、つ
なぎ材の外周に筒状の座屈拘束用治具を配し、その内周
面が、つなぎ材の外周面と摺動可能にすることが有効で
あり、この場合、摺動面間に潤滑処理を施すことが有効
である。また、つなぎ材を、例えば断面がＩ型またはＨ
型或いはＴ字型などのフランジやリブの座屈補剛機能を
有するものにして座屈を抑制することが有効である。

【００１９】また、抵抗要素（接合要素）の交換を容易
にするために、軸力抵抗要素、剪断力抵抗要素および軸
力＋剪断力抵抗要素、軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素を
構成する水平板、鉛直板は軽量であることが有効であ
り、柱・梁部材よりも降伏点が高くなるようにすること
が有効である。

【００２０】なお、本発明の接合構造は、鋼製梁を鋼製
柱の１〜４側部のいずれかにおいて、１箇所または上下
方向の複数箇所で、鋼製梁を鋼製柱の複数の側部に接合
する場合において適用が可能であり、複数の側部、複数
箇所に適用する場合に接合構造をすべて同じにすること
は不可欠ではない。また、鋼製柱の相対する両側部に鉛
直板を接合する場合には、鉛直板どうしを該鉛直板と鋼
製柱に貫通させて挿通した共通の長締めボルトで緊結す
ることも有効である。この場合には、鋼製柱が閉鎖断面
を有する角形鋼管柱であっても高価なワンサイドボルト
を使用しなくてもよい。また、長締めボルトによる柱フ
ランジの面外変形を抑える効果も期待できる。

【００２１】

【実施例】（実施例１）以下に本発明の実施例１を図１
に基づいて説明する。この実施例１は（１）の発明に係
るものであり、柱材であるＨ形鋼の側部に梁材であるＨ
形鋼を、軸力抵抗要素と軸力＋剪断力抵抗要素を介して
ボルト接合したＨ形鋼柱とＨ形鋼梁の接合構造である。

【００２２】図１（ａ）において、１はフランジ１ａに
複数のボルト孔を有するＨ形鋼柱、２は、下フランジ２
ａとウエブ端部に複数のボルト孔を有する鋼製梁で、そ
の先端のウエブ２ｕを、一対のアングル材４を介してＨ
形鋼柱１のフランジ１ａにボルト６で接合し、鋼製梁２
の先端から距離ｘ離れた領域で鋼製梁２の下フランジ２
ａを、つなぎ材７の水平板８にボルト接合し、このつな
ぎ材７の鉛直板９を、鋼製梁２の下フランジ２ａの下面
から距離ｙ離れた領域でＨ形鋼柱１のフランジ１ａにボ
ルト６で接合してなるものである。アングル材４は、図
１（ｃ）に示すように、複数のボルト孔４ａを有する鉛
直板４ｃと複数のボルト孔４ｂを有する梁取付板４ｄに
よりに形成されたものである。

【００２３】また、つなぎ材７は、図１（ｂ）に示すよ
うに、水平端面と垂直端面を有し、水平端面に複数のボ
ルト孔８ａを有する水平板８を接合し、垂直端面に複数
のボルト孔９ａを有する鉛直板９を接合してなるもので
あり厚鋼板を加工して形成されたものである。このつな
ぎ材７は、Ｈ形鋼柱１とＨ形鋼梁２にボルト６で接合さ
れた状態では、Ｈ形鋼柱１の軸に対して角度α（αは２
０〜７０度）傾斜している。この実施例では、つなぎ材
７（ここでは水平板８、鉛直板９を含む）は軸力抵抗要
素になり、アングル材４が軸力＋剪断力抵抗要素にな
る。図１（ａ）中の１０は、Ｈ形鋼柱１の接合部位に設
けた補強リブである。

【００２４】この実施例では、軸力抵抗要素となる、つ
なぎ材７は下部側にのみ設け、接合をボルト接合にして
いるので、高度な熟練を要し作業負担も大きい溶接を必
要としない簡易な構造にすることができ、従来の溶接に
よる接合構造に比べて、骨組剛性の低下はなく、コスト
低減、施工工期の短縮などの観点で有利である。

【００２５】（実施例２）本発明の実施例２を図２に基
づいて説明する。この実施例２は（２）の発明に係るも
のであり、柱材であるＨ形鋼の側部に梁材であるＨ形鋼
を、上下の軸力抵抗要素と軸力＋剪断力抵抗要素を介し
てボルト接合したＨ形鋼柱・Ｈ形鋼梁の接合構造であ
る。

【００２６】図２において、１はフランジ１ａに複数の
ボルト孔を有するＨ形鋼柱、２は、上下フランジ２ｂ、
２ａおよびウエブ端部に複数のボルト孔を有するＨ形鋼
梁で、その先端のウエブ２ｕを、一対のアングル材４を
介してＨ形鋼柱１のフランジ１ａにボルト６で接合し、
Ｈ形鋼梁２の先端から距離ｘ離れた領域で下フランジ２
ａを、つなぎ材７ａの水平板８にボルト６で接合し、こ
のつなぎ材７ａの鉛直板９を、Ｈ形鋼梁２の下フランジ
２ａの下面から下方へ距離ｙ離れた領域でＨ形鋼柱１の
フランジ１ａにボルト６で接合する。

【００２７】また、Ｈ形鋼梁２の先端から距離ｘ離れた
領域でＨ形鋼梁２の上フランジ２ｂを、つなぎ材７ｂの
水平板８にボルト６で接合し、このつなぎ材７ｂの鉛直
板９を、Ｈ形鋼梁２の上フランジ２ｂの上面から上方へ
距離ｙａ離れた領域でＨ形鋼柱１のフランジ１ａにボル
ト６で接合する。

【００２８】アングル材４、つなぎ材７ａ、７ｂは、実
施例１と同様のものである。ただし、上側のつなぎ材７
ｂは、下側のつなぎ材７ａとは、上下方向で位置関係が
反対の状態で接合される。このつなぎ材７ａ、７ｂは、
Ｈ形鋼柱１とＨ形鋼梁２にボルト６で接合された状態で
は、Ｈ形鋼柱１の軸に対して角度α傾斜している。ここ
では、つなぎ材７ａ、７ｂ（水平板８、鉛直板９を含
む）は軸力抵抗要素になり、アングル材４が軸力＋剪断
力抵抗要素になる。

【００２９】この実施例ではつなぎ材を一対（７ａ、７
ｂ）設けているので、加工および施工負担が大きく、コ
スト、施工工期の面では実施例１の場合より不利である
が、骨組剛性が大きく、また、実施例１の場合よりさら
に大断面の柱・梁部材の接合を可能とする。

【００３０】（実施例３）本発明の実施例３を図３に基
づいて説明する。この実施例３は（３）の発明に係るも
のであり、柱材であるＨ形鋼の側部に梁材であるＨ形鋼
梁を、下部側の軸力抵抗要素と上部側の軸力＋剪断力＋
曲げ力抵抗要素を介してボルト接合したＨ形鋼柱とＨ形
鋼梁の接合構造である。

【００３１】図３（ａ）において、１はフランジ１ａに
複数のボルト孔を有するＨ形鋼柱、２は上下フランジ２
ｂ、２ａに複数のボルト孔を有するＨ形鋼梁で、Ｈ形鋼
柱１ののフランジ１ａに、下側のつなぎ材７と、上側の
３角状つなぎ材１１によりボルト６で接合され先端が自
由端になっているＨ形鋼梁である。このＨ形鋼梁２は、
下フランジ２ａを、つなぎ材７の水平板８とボルト６で
接合し、つなぎ材７の鉛直板９を下フランジ２ａの下面
から距離ｙ離れた領域でＨ形鋼柱１のフランジ１ａにボ
ルト６で接合する。

【００３２】また、Ｈ形鋼梁２の先端から距離ｘ離れた
領域で上フランジ２ｂを、３角状つなぎ材１１の水平板
１２にボルト６で接合し、この３角状つなぎ材１１の鉛
直板１３を、上フランジ２ｂの上面から距離ｙｂ離れた
領域でＨ形鋼柱１のフランジ１ａにボルト６で接合す
る。

【００３３】つなぎ材７は、実施例１と同様のものであ
る。また、３角状つなぎ材１１は、ここでは、図３
（ｂ）に示すように、Ｌ型材の鉛直板１３と水平板１２
間に３角板１１ａを形成したものであり、鉛直板１３と
にボルト孔１３ａを有し、水平板１２にボルト孔１２ａ
を有するもので厚鋼板を加工して形成されたものであ
る。このつなぎ材７ａ、７ｂは、Ｈ形鋼柱１とＨ形鋼梁
２にボルト６で接合された状態では、Ｈ形鋼柱１の軸に
対して角度α傾斜している。

【００３４】なお、３角状つなぎ材としては、図３
（ｃ）に示すように、Ｌ型材の鉛直板１３と水平板１２
を厚板や棒鋼、鋼管などの単体または組み合わせによる
棒材１１ｂを、Ｈ形鋼柱１の軸に対して角度α傾斜させ
て連結したもので、隅部に空間ｏを形成したものでもよ
い。

【００３５】ここでは、つなぎ材７（水平板８、鉛直板
９を含む）が軸力抵抗要素になり、３角状つなぎ材１１
（水平板１２、鉛直板１３を含む）が軸力＋剪断力＋曲
げ力抵抗要素になる。この実施例３の接合構造では、軸
力抵抗要素となるつなぎ材７を下側に設け、軸力＋剪断
力＋曲げ力抵抗要素となる、３角状つなぎ材１１を上側
に設けているが、Ｈ形鋼梁２の先端は自由端になってい
るため、加工および施工負担増は軽微である。コスト、
施工工期の面では実施例１の場合より不利であるが、特
に３角状つなぎ材１１による剪断力＋曲げ抵抗要素が強
固で骨組剛性が大きく実施例１の場合より安定した柱・
梁接合構造が得られる。

【００３６】なお、この例ではつなぎ材７を下部側に配
設して軸力抵抗要素とし、３角状つなぎ材１１を上側に
配設して軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素としているが、
３角状つなぎ材１１と同様のつなぎ材を下部側に配設し
て軸力抵抗要素とし、つなぎ材７と同様のつなぎ材を上
部側に配設して軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素としても
よい。

【００３７】（実施例４）本発明の実施例４を図４、図
５に基づいて説明する。この実施例４は、（９）〜（１
１）の発明に係るものであり、ここでは、実施例１のよ
うなにＨ形鋼柱１のフランジ１ａにＨ形鋼梁２を、軸力
抵抗要素となる、つなぎ材１４と軸力＋剪断力抵抗要素
になるアングル材４を介してボルト６で接合した柱・梁
接合構造において、大地震や強風時に建物に入力される
エネルギーを吸収し、建物の耐震・耐強風性能を向上さ
せる制振機構による骨組損傷制御構造を備えたＨ形鋼柱
とＨ形鋼梁の接合構造である。

【００３８】（実施例４−１）図４（ａ）において、１
４はつなぎ材であり、中間部に制振機構として履歴型ダ
ンパーの１種である摩擦ダンパー１５を組み込んだもの
である。この摩擦ダンパー１５は、より具体的には、図
４（ｂ）に示すように、つなぎ材本体を長さ方向に
７₁、７₂に２分割し、この分割つなぎ材７₁、７₂を
突き合わせ（隙間があってもよいし、吸収材を介在させ
て突き合わせてもよい）、突き合わせ部を含む領域の両
面に、摩擦板１６ａ、１６ｂを当接して分割つなぎ材７
₁、７₂をボルト１７で接合して連結し形成されたもの
である。この実施例では、つなぎ材１４と摩擦板１６
ａ、１６ｂとの摩擦力を作用させることにより大地震、
強風時に建物に入力されるエネルギーを吸収し、建物の
耐震・耐強風性能を向上させることができる。

【００３９】この実施例４−１では、Ｈ形鋼柱１、Ｈ形
鋼梁２、アングル材４、ボルト６に対する、つなぎ材１
４、摩擦板１６ａ、１６ｂ、ボルト１７の強度と、つな
ぎ材１３と摩擦板１５ａ、１５ｂ間の摩擦力を調整し、
つなぎ材１４による軸力抵抗を調整することにより、つ
なぎ材１４を損傷制御材として機能させ、被災時には被
害をつなぎ材１４の交換に止め、従来の溶接骨組みの場
合にくらべ、補修作業負担、補修コスト負担を軽減し、
補修工期を大幅に短縮することが容易になる。

【００４０】（実施例４−２）図５（ａ）において、１
８はつなぎ材であり、中間部に制振機構として粘性型ダ
ンパーの１種であるオイルダンパー１９を組み込んだも
のである。このオイルダンパー１９は、より具体的に
は、図５（ｂ）に示すように、つなぎ材本体を長さ方向
に７₁、７₂に２分割し、この分割つなぎ材７₁、７₂
を角筒体（円筒体でも可）２０内に挿入して、この角筒
体２０内で突き合わせ（隙間があってもよいし、粘性材
を介在させて突き合わせてもよい）、角筒体２０内にオ
イルを充填した上で摺動可能な状態にしたものである。
この実施例では、つなぎ材ｂと角筒体１８内のオイルと
の摺動抵抗力（含む粘性剤）による減衰力を作用させる
ことにより大地震や強風時に建物に入力されるエネルギ
ーを吸収し、建物の耐震・耐強風性能を向上させること
ができる。

【００４１】この実施例４−２では、Ｈ形鋼柱１、Ｈ形
鋼梁２、アングル材４、ボルル６に対する、つなぎ材１
８と角筒体２０の強度、つなぎ材１８と角筒体２０の間
の摩擦力を調整し、つなぎ材１８による軸力抵抗を調整
することにより、つなぎ材１８を損傷制御材として機能
させ、被災時には被害をつなぎ材１８の交換に止め、従
来の溶接骨組みの場合にくらべ、補修作業負担、補修コ
スト負担を軽減し、補修工期を大幅に短縮することが容
易になる。

【００４２】（実施例５）本発明の実施例５を図６、図
７に基づいて説明する。この実施例５は、（１２）、
（１３）の発明に係るものであり、基本的には、実施例
３と同様、柱材であるＨ形鋼の側部に梁材であるＨ形鋼
梁を、下側の軸力抵抗要素と上側の軸力＋剪断力抵抗要
素を介してボルト接合したＨ形鋼柱のＨ形鋼梁接合構造
であるが、下側の軸力抵抗要素、軸力＋剪断力曲げ力抵
抗要素に座屈補剛構造を配したものであり、特に軸力抵
抗要素、軸力＋剪断力曲げ力抵抗要素の座屈に対する性
能をより安定させ、骨組剛性・強度をより安定にしたＨ
形鋼柱とＨ形鋼梁の接合構造である。

【００４３】（実施例５−１）図６（ａ）において、１
はフランジ１ａに複数のボルト孔を有するＨ形鋼柱、２
は、上下フランジ２ｂ、２ａに複数のボルト孔を有する
Ｈ形鋼梁で、Ｈ形鋼柱１のフランジ１ａに、下側のつな
ぎ材２１と、上側の３角状つなぎ材１１ｏによりボルト
６で接合され先端が自由端になっている。

【００４４】このＨ形鋼梁２は、下フランジ２ａを、下
側つなぎ材７の水平板８とボルト６で接合し、鉛直板９
を下フランジ２ａの下面から距離ｙ離れた領域でＨ形鋼
柱１のフランジ１ａにボルト６で接合する。また、Ｈ形
鋼梁２の先端から距離ｘ離れた領域で上フランジ２ｂ
を、３角状つなぎ材１１ｏの水平板１２にボルト６で接
合し、この３角状つなぎ材１１ｏの鉛直板１３を、上フ
ランジ２ｂの上面から距離ｙｂ離れた領域でＨ形鋼柱１
のフランジ１ａにボルト６で接合する。

【００４５】下側のつなぎ材２１は、基本的には実施例
３と同様のものであるが、図６（ｂ）に示すように、つ
なぎ材（本体）７の外周に、角筒状の座屈補剛治具２２
を配したものであり、つなぎ材（本体）７の外周面と座
屈補剛治具２２間には、座屈を適度に抑制するために、
つなぎ材（本体）７と座屈補剛治具２２が効果的に機能
分担できる適度の隙間を形成したものである。ここで
は、つなぎ材（本体）７と座屈補剛治具２２間に潤滑層
２２ｏを介在させて、座屈を生じた場合の摩擦低減策を
講じている。

【００４６】上側の３角状つなぎ材１１ｏは、厚鋼板を
加工して形成されたもので、基本的には図３（ｂ）に示
したものをベースとして、図６（ｃ）に示すように、３
角状つなぎ材１１ｏの３角板１１ａの両側に、３角板１
１ａよりやや小さい３角補強板１１ｂ、１１ｃを当接し
てボルト６ａで接合した座屈補剛構造を有するものであ
る。

【００４７】この実施例５−１では、下側つなぎ材２１
（水平板８、鉛直板９を含む）が軸力抵抗要素になり、
３角状つなぎ材１１ｏ（水平板１２、鉛直板１３を含
む）が軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素になる。この実施
例５−１の接合構造では、実施例３との比較で言えば、
軸力抵抗要素として座屈補剛治具２２付きのつなぎ材２
１を下側に設け、軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素として
座屈補剛構造を有する３角状つなぎ材１１ｏを上側に設
けているので、座屈補剛治具２２、座屈補剛構造の採用
に伴い、加工コスト、施工コスト、施工工期の面では実
施例１の場合より不利であるが、つなぎ材（本体）７、
３角状つなぎ材１１ｏと座屈補剛治具２２、座屈補剛構
造の機能分担により座屈を適度に抑制（制御）すること
ができ、骨組剛性を大きくするとともに、座屈に対して
安定した性能を有するＨ形鋼柱とＨ形鋼梁の接合構造が
得られる。

【００４８】（実施例５−２）図７（ａ）において、１
はフランジ１ａに複数のボルト孔を有するＨ形鋼柱、２
は、上下フランジ２ｂ、２ａに複数のボルト孔を有する
Ｈ形鋼梁で、Ｈ形鋼柱１のフランジ１ａに、下側のつな
ぎ材２３と、上側の３角状つなぎ材２４によりボルト６
で接合され先端が自由端になっている。

【００４９】このＨ形鋼梁２は、下フランジ２ａを、下
側つなぎ材２３の水平板８とボルト６で接合し、鉛直板
９を下フランジ２ａの下面から距離ｙ離れた領域でＨ形
鋼柱１のフランジ１ａにボルト６で接合する。また、Ｈ
形鋼梁２の先端から距離ｘ離れた領域で上フランジ２ｂ
を、３角状つなぎ材２４の水平板１２にボルト６で接合
し、この３角状つなぎ材２４の鉛直板１３を、上フラン
ジ２ｂの上面から距離ｙｃ離れた領域でＨ形鋼柱１のフ
ランジ１ａにボルト４で接合する。

【００５０】下側のつなぎ材２３は、図７（ｂ）に示す
ように、つなぎ材本体２３ａの両側端に、座屈を適度に
抑制するための座屈補剛用のフランジ２３ｆを形成した
Ｉ型断面のものである。また、上側の３角状つなぎ材２
４は、図７（ｃ）に示すように、３角状つなぎ材本体２
４ａの傾斜面に、座屈を適度に抑制するための座屈補剛
用のフランジ２４ｆを形成したものである。下側のつな
ぎ材２３および３角状のつなぎ材２４は、ここでは、厚
鋼板を加工して形成されたものであるが、Ｉ形鋼を切断
加工して形成してもよい。

【００５１】この実施例５−２では、下側つなぎ材２３
（水平板８、鉛直板９を含む）が軸力抵抗要素になり、
３角状つなぎ材２４（水平板１２、鉛直板１３を含む）
が軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素になる。この実施例５
−２の接合構造では、実施例３との比較で言えば、軸力
抵抗要素として、座屈を適度に抑制するための座屈補剛
用のフランジ２３ｆを形成したつなぎ材２３を下側に設
け、軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素として、座屈を適度
に抑制するための座屈補剛用のフランジ２４ｆを形成し
た３角状つなぎ材２４を上側に設けるので、加工コス
ト、施工コスト、施工工期の面では実施例３の場合より
不利であるが、座屈補剛構造を有するつなぎ材２３と３
角状つなぎ材２４により、座屈を適度に抑制（制御）す
ることができ、骨組剛性をさらに大きくするとともに、
座屈に対してさらに安定した性能を有するＨ形鋼柱とＨ
形鋼梁の接合構造が得られる。

【００５２】（実施例６）本発明の実施例６について図
８に基づいて説明する。この実施例では柱材として閉鎖
断面を有する角形鋼管柱を用い、その側部に梁材である
Ｈ形鋼梁を、実施例３と同様、下部側の軸力抵抗要素と
上部側の軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素を介してボルト
接合した角形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造である。

【００５３】図８において、２５は側部に複数のボルト
孔を有する角形鋼管柱、２は、上下フランジ２ｂ、２ａ
に複数のボルト孔を有するＨ形鋼梁である。このＨ形鋼
梁２は、下フランジ２ａを、下側のつなぎ材２３の水平
板８とボルト６で接合し、下側のつなぎ材２３の鉛直板
９を下フランジ２ａの下面から距離ｙ離れた領域で角鋼
管柱型２５にワンサイドボルト５で接合する。

【００５４】また、Ｈ形鋼梁２の先端から距離ｘ離れた
領域で上フランジ２ｂを、３角状つなぎ材２４の水平板
１２にボルト６で接合し、この３角状つなぎ材２４の鉛
直板１３を、上フランジ２ｂの上面から距離ｙｂ離れた
領域で角鋼管柱型２５にワンサイドボルト５で接合す
る。

【００５５】下側のつなぎ材２３および３角状のつなぎ
材２４は、基本的には実施例４−２と同様のものであ
り、ここでは、厚鋼板を加工して形成されたものである
が、Ｉ形鋼を切断加工して形成してもよい。ここでは、
つなぎ材２３（水平板８、鉛直板９を含む）が軸力抵抗
要素になり、３角状つなぎ材２４（水平板１２、鉛直板
１３を含む）が軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素になる。

【００５６】この実施例６の接合構造では、柱材として
閉鎖断面を有する角形鋼管柱２５を使用しているため、
この角形鋼管柱とつなぎ材２３の鉛直板８、３角状つな
ぎ材２４の鉛直板１２との接合にワンサイドボルト５を
使用している点において異なるが、基本的には、実施例
５−２と同様の効果が得られる。

【００５７】（実施例７）本発明の実施例７について図
９に基づいて説明する。この実施例では柱材として閉鎖
断面を有する角形鋼管柱を用い、その両側部に対称的に
梁材であるＨ形鋼梁を、下部側の軸力抵抗要素と上部側
の軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素を介してボルト接合し
た角形鋼管柱とＨ形鋼梁の接合構造であり、引張力が作
用する抵抗要素（接合要素）の応力を、圧縮側に伝達す
るメカニズムを考慮し、併せて高価なワンサイドボルト
の使用を回避することができる。

【００５８】図９において、２５は側部に複数のボルト
孔を有する角形鋼管柱、２₁、２₂は、上下フランジ２
ｂ、２ａに複数のボルト孔を有するＨ形鋼梁であり、そ
れぞれ、角形鋼管柱２５の両側部に、下側つなぎ材２３
と上側の３角状つなぎ材２４により対称的にボルト６と
長締めボルト２６を用いて接合されるものである。この
Ｈ形鋼梁２₁、２₂は、それぞれ下フランジ２ａを、下
側のつなぎ材２３の水平板８とボルト６で接合し、この
Ｈ形鋼梁２₁、２₂の下フランジ２ａに接合した下側の
つなぎ材２３の鉛直板９を、下フランジ２ａの下面から
距離ｙｃ離れた領域で、角鋼管柱型２５の側部に対称的
に当接した状態で、長締めボルト２６を、それぞれの鉛
直板９と角鋼管柱型２５を貫通するように挿通し、この
長締めボルト２６によって、それぞれの鉛直板９と角鋼
管柱型２５を接合する。

【００５９】また、Ｈ形鋼梁２₁、２₂の先端から距離
ｘ離れた領域で上フランジ２ｂを、それぞれ、３角状つ
なぎ材２４の水平板１２にボルト６で接合し、この３角
状つなぎ材２４の鉛直板１３を、上フランジ２ｂの上面
から距離ｙｂ離れた領域で角鋼管柱型２５の両側部に対
称的に当接した状態で、長締めボルト２６を、それぞれ
の鉛直板１３と角鋼管柱型２５を貫通するように挿通
し、この長締めボルト２６によって、それぞれの鉛直板
１３と角鋼管柱型２５を接合する。

【００６０】下側のつなぎ材２３および３角状のつなぎ
材２４は、基本的には実施例６と同様のものであり、下
側のつなぎ材２３は、図８（ｂ）に示すように、つなぎ
材本体２３ａの両側端に、座屈を適度に抑制するための
座屈補剛用のフランジ２３ｆを形成したＩ型断面のもの
である。また、上側の３角状つなぎ材２４は、基本的に
は実施例６と同様のものであり、図８（ｃ）に示すよう
に、３角状つなぎ材本体２４ａの傾斜面に、座屈を適度
に抑制するための座屈補剛用のフランジ２４ｆを形成し
たＩ型断面のものである。下側のつなぎ材２３および３
角状のつなぎ材２４は、ここでは、厚鋼板を加工して形
成されたものであるが、Ｉ形鋼を切断加工して形成して
もよい。

【００６１】この実施例７では、下側つなぎ材２３（水
平板８、鉛直板９を含む）が軸力抵抗要素になり、３角
状つなぎ材２４が軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素にな
る。この実施例６の接合構造では、柱材として閉鎖断面
を有する角形鋼管柱２５を使用しているため、この角形
鋼管柱とつなぎ材２３の鉛直板９、３角状つなぎ材２４
の鉛直板１３との接合に長締めボルト２６を使用してい
る点において異なり、実施例６と同様の効果が得られる
他、角形鋼管柱２５の両側部に、Ｈ形鋼梁２ ₁と２₂を
対称的に同様の接合構造によって接合されているので、
面外変形拘束治具（リブプレート等）がなくても、柱の
面外変形を防止することができ、強固で骨組剛性が大き
く、一段と安定した柱・梁接合構造が得られる。

【００６２】また、この角形鋼管柱とつなぎ材２３の鉛
直板９、３角状つなぎ材２４の鉛直板１３との接合に、
高価なワンサイドボルトを使用せずに、Ｈ形鋼梁２₁と
２₂側を同時的に接合することができ、接合時間を短縮
することができる。

【００６３】なお、本発明は、上記の各実施例の内容に
限定されるものではない、例えば、柱材条件、梁材条
件、軸力抵抗要素、剪断力抵抗要素、軸力＋剪断力＋曲
げ力抵抗要素等の材質および構造条件、各抵抗要素の制
振および座屈補剛構造（含む形状、材質、）条件、各抵
抗要素と柱および梁との接合条件、接合部配置条件等
は、建物構造、規模、適用対象部位、柱材条件、梁条
件、骨組の要求強度、周囲条件等に応じて、上記請求の
範囲を満足する範囲内で選択されるもので、変更のある
ものである。

【００６４】

【発明の効果】本発明においては、ブレースを配置しな
い高剛性骨組として設計の自由度を大きくすることがで
き、梁部材の断面のサイズを小さくしても骨組剛性を強
化でき、かつ、柱・梁部材の加工および施工の工数を節
減できる。また、柱・梁に対する軸力抵抗要素または軸
力抵抗要素と軸力＋剪断力＋曲げ力抵抗要素により骨組
損傷制御が可能で、大地震や強風による被災時には被害
を極力、抵抗要素（接合要素）に止め、この抵抗要素
（接合要素）の交換のみの補修に止めて補修作業負担、
補修コストを軽減し、補修工期を大幅に短縮することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の実施
例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図のつなぎ材
の立体説明図、（ｃ）図は、（ａ）図のアングル材の立
体説明図。

【図２】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図の平面
説明図。

【図３】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図の３角
状つなぎ材の立体説明図、（ｃ）図は、他の３角状つな
ぎ材の立体説明図。

【図４】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図のつな
ぎ材の平面部分説明図。

【図５】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図のつな
ぎ材の一部切欠断面平面説明図。

【図６】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図のつな
ぎ材の部分平面一部切欠断面説明図、（ｂ）図は、
（ａ）図の３角状つなぎ材の立体説明図。

【図７】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す側面説明図、（ｂ）図は、（ａ）図のつな
ぎ材のＡａ−Ａａ断面説明図、（ｃ）図は、（ａ）図の
３角状つなぎ材の立体説明図。

【図８】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す一部切欠断面側面説明図。

【図９】（ａ）図は、本発明の柱・梁の接合構造の他の
実施例を示す一部切欠断面側面説明図。

【図１０】従来の柱・梁の接合構造例を示す側面説明
図。

【図１１】従来の他の柱・梁の接合構造例を示す側面説
明図。

【符号の説明】

１Ｈ形鋼柱１ａフランジ１ｐ角形鋼管柱２Ｈ形鋼梁２ａ下フランジ２ｂ上フランジ２ｕウエブ２₁、２₂ Ｈ形鋼梁３取付板ｗ溶接４ｓスプリットティー４ａ、４ｂボルト孔４ｃ鉛直板４ｄ梁取付板４アングル材５ワンサイドボルト６ボルト７つなぎ材７₁、７₂ 分割つなぎ材８水平板８ａボルト孔９鉛直板９ａボルト孔１０補強リブ１１、１１ｏ３角状つなぎ材１１ａ３角板１１ｂ、１１ｃ３角補強板１２水平板１２ａボルト孔１３鉛直板１３ａボルト孔１４つなぎ材１５摩擦ダンパー１６ａ、１６ｂ摩擦板１７ボルト１８つなぎ材１９オイルダンパー２０角筒体２１つなぎ材２２座屈補剛治具２２ｏ潤滑層２３つなぎ材２３ａつなぎ材本体２３ｆフランジ２４３角状つなぎ材２４ｆフランジ２５角形鋼管柱２６長締めボルト

フロントページの続き (72)発明者岡田忠義千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者宇野暢芳千葉県富津市新富20−１新日本製鐵株式会社技術開発本部内 (72)発明者井上一朗京都府京都市左京区吉田本町京都大学大学院工学研究科内Ｆターム(参考） 2E125 AA03 AA13 AB01 AB16 AC15 AC16 AG03 AG04 AG12 AG32 BB01 BB04 BB08 BB09 BB11 BB12 BB16 BB18 BB19 BB22 BB30 BB34 BC09 BD01 BE02 BE05 BE08 BF03 CA05 CA14 CA71 EA00 EB00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、
鋼製梁の先端部が軸力＋剪断力に抵抗する接合要素を介
して柱に緊結されており、なおかつ、梁の一方のフラン
ジが軸力＋剪断力に抵抗する接合要素の取付部より後端
側で軸力に抵抗する接合要素を介して柱に緊結されてい
ることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項２】鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、
鋼製梁の先端部が軸力＋剪断力に抵抗する接合要素を介
して柱に緊結されており、なおかつ、梁の両フランジ
が、軸力＋剪断力に抵抗する接合要素の取付部より後端
側で軸力に抵抗する接合要素を介して柱に緊結されてい
ることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項３】鋼製柱と鋼製梁との接合構造において、
鋼製梁の一方のフランジが軸力に抵抗する接合要素を介
して柱に緊結されており、他方のフランジが、軸力＋剪
断力＋曲げ力に抵抗する接合要素を介して柱に緊結され
ていることを特徴とする鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項４】軸力に抵抗する接合要素および軸力＋剪
断力＋曲げ力に抵抗する接合要素が、水平板、鉛直板、
つなぎ材により構成されていることを特徴とする請求項
１〜請求項３のいずれかに記載の鋼製柱と鋼製梁の接合
構造。
【請求項５】接合要素の水平板と鋼製梁、および接合
要素の鉛直板と柱とがボルトにより緊結されていること
を特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに記載の鋼
製柱と鋼製柱の接合構造。
【請求項６】接合要素の水平板、鉛直板、つなぎ材が
単一素材もしくは複数の素材の結合により構成されたも
のであることを特徴とする請求項４または請求項５のい
ずれかに記載の鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項７】接合要素のつなぎ材が、柱・梁部材より
降伏点の低い鋼材であることを特徴とする請求項５また
は請求項６のいずれかに記載の鋼製柱と鋼製梁の接合構
造。
【請求項８】接合要素の水平板、鉛直板が柱・梁部材
よりも降伏点の高い鋼材で形成されていることを特徴と
する請求項４〜請求項７のいずれかに記載の鋼製柱と鋼
製梁の接合構造。
【請求項９】少なくとも一つの接合要素が、地震や強
風時に建物に入力されるエネルギーを吸収し建物の耐震
・耐風性能を向上させる制振機構を有するものであるこ
とを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに記載の
鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項１０】制振機構が、接合要素のつなぎ材に組
み込まれた履歴型ダンパーによって形成されていること
を特徴とする請求項９に記載の鋼製柱と鋼製梁の接合構
造。
【請求項１１】制振機構が、接合要素のつなぎ材に組
み込まれた粘性型ダンパーによって形成されていること
を特徴とする請求項９に記載の鋼製柱と鋼製梁の接合構
造。
【請求項１２】接合要素のつなぎ材が、潤滑処理を施
した座屈拘束用治具を配したものであることを特徴とす
る請求項４〜請求項１１のいずれかに記載の鋼製柱と鋼
製梁の接合構造。
【請求項１３】接合要素のつなぎ材が、座屈補剛構造
を有するものであることを特徴とする請求項４〜請求項
１２のいずれかに記載の鋼製柱と鋼製梁の接合構造。
【請求項１４】鋼製柱の１以上の側部において、少な
くとも１箇所以上の箇所で適用されていることを特徴と
する請求項１〜請求項１３のいずれかに記載の鋼製柱と
鋼製梁の接合構造。
【請求項１５】鋼製柱の両側部に接合する、軸力抵抗
要素、剪断力に抵抗する接合要素、軸力＋剪断力＋曲げ
力に抵抗する接合要素の鉛直板どうしを、該鉛直板と鋼
製柱に貫通させて挿通した共通の長締めボルトで緊結し
たことを特徴とする請求項１４に記載の鋼製柱と鋼製梁
の接合構造。