JP2001254157A - Ｍｇ基非晶質合金 - Google Patents
Ｍｇ基非晶質合金Info
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- JP2001254157A JP2001254157A JP2000071097A JP2000071097A JP2001254157A JP 2001254157 A JP2001254157 A JP 2001254157A JP 2000071097 A JP2000071097 A JP 2000071097A JP 2000071097 A JP2000071097 A JP 2000071097A JP 2001254157 A JP2001254157 A JP 2001254157A
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- amorphous alloy
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 非晶質相が熱的に安定で、より高い強度を有
するＭｇ基合金を提供する。 【構成】 原子％による組成が、組成式Mg100-a-bLnaMb
（式中、ＭはＣｕ，Ａｇ，Ｐｄから選ばれる２種以上の
元素、５≦ａ≦１５および１５≦ｂ≦３５である）によ
り表わされ、非晶質相からなることを特徴とするＭｇ基
合金。
するＭｇ基合金を提供する。 【構成】 原子％による組成が、組成式Mg100-a-bLnaMb
（式中、ＭはＣｕ，Ａｇ，Ｐｄから選ばれる２種以上の
元素、５≦ａ≦１５および１５≦ｂ≦３５である）によ
り表わされ、非晶質相からなることを特徴とするＭｇ基
合金。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、Ｍｇ基合金に関
するものである。さらに詳しくは、この発明は、高強度
を有するＭｇ基非晶質合金に関するものである。
するものである。さらに詳しくは、この発明は、高強度
を有するＭｇ基非晶質合金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】溶融状態の合金を急冷することにより種
々の組成および形状を有する非晶質合金材料が得られる
ことが知られている。非晶質合金は、容易に高い冷却速
度が実現される単ロール法によって製造される場合が多
く、これまでにＦe系、Ｎi系、Ｃo系、Ａl系、あるいは
Ｍｇ系合金について数多くの非晶質合金材料が得られて
いる。
々の組成および形状を有する非晶質合金材料が得られる
ことが知られている。非晶質合金は、容易に高い冷却速
度が実現される単ロール法によって製造される場合が多
く、これまでにＦe系、Ｎi系、Ｃo系、Ａl系、あるいは
Ｍｇ系合金について数多くの非晶質合金材料が得られて
いる。
【０００３】なかでも、Ｍｇ系非晶質合金はＦe族系の
非晶質合金に比べて低比重で軽量であり、従来のＦe族
系非晶質合金とは異なった新しいタイプの非晶質合金材
料として種々の分野への応用が期待されている。中で
も、Ｍｇに希土類金属を添加した合金系においては、特
許２７０５９９６号公報および特開平６−４１７６１号
公報に開示されているような高強度を有するＭｇ系非晶
質合金が開発されており、構造材への応用が期待されて
いる。
非晶質合金に比べて低比重で軽量であり、従来のＦe族
系非晶質合金とは異なった新しいタイプの非晶質合金材
料として種々の分野への応用が期待されている。中で
も、Ｍｇに希土類金属を添加した合金系においては、特
許２７０５９９６号公報および特開平６−４１７６１号
公報に開示されているような高強度を有するＭｇ系非晶
質合金が開発されており、構造材への応用が期待されて
いる。
【０００４】しかし、単ロール法によって作製できるＭ
ｇ系非晶質合金の形状は薄帯に限られており、薄帯形状
のままでは応用範囲が限定されるため、棒状などのバル
ク材料を開発することが求められている。また、薄帯状
非晶質合金では固化技術を適用して非晶質のバルク材料
に加工することが容易ではなく、工業的に鋳造などの手
法により目的形状がそのまま作製することが可能なＭｇ
系非晶質合金が求められている。
ｇ系非晶質合金の形状は薄帯に限られており、薄帯形状
のままでは応用範囲が限定されるため、棒状などのバル
ク材料を開発することが求められている。また、薄帯状
非晶質合金では固化技術を適用して非晶質のバルク材料
に加工することが容易ではなく、工業的に鋳造などの手
法により目的形状がそのまま作製することが可能なＭｇ
系非晶質合金が求められている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一般に、目的形状をそ
のまま作製することが可能な非晶質合金は、目的形状の
鋳型を用いた金型鋳造法や鍛造により作製される。しか
し、金型鋳造法を用いた場合、前述した単ロール法に比
べて冷却速度が小さく、単ロール法によって厚さ３０μ
m程度のＭｇ基非晶質合金が作製できる合金組成を用い
て金型鋳造法を用いてバルク材の試作を行っても、非晶
質単相からなるＭｇ基非晶質合金のバルク材が得られな
いという問題点を有していた。また、鍛造を用いる場
合、目的形状より大型の非晶質金属が必要であり、より
大型のバルク材が得られないと加工しえないという問題
点を有していた。したがって、冷却速度が遅い金型鋳造
法の場合でも、容易に非晶質合金が得られる非晶質形成
能に優れたＭｇ系非晶質合金の開発が望まれていた。
のまま作製することが可能な非晶質合金は、目的形状の
鋳型を用いた金型鋳造法や鍛造により作製される。しか
し、金型鋳造法を用いた場合、前述した単ロール法に比
べて冷却速度が小さく、単ロール法によって厚さ３０μ
m程度のＭｇ基非晶質合金が作製できる合金組成を用い
て金型鋳造法を用いてバルク材の試作を行っても、非晶
質単相からなるＭｇ基非晶質合金のバルク材が得られな
いという問題点を有していた。また、鍛造を用いる場
合、目的形状より大型の非晶質金属が必要であり、より
大型のバルク材が得られないと加工しえないという問題
点を有していた。したがって、冷却速度が遅い金型鋳造
法の場合でも、容易に非晶質合金が得られる非晶質形成
能に優れたＭｇ系非晶質合金の開発が望まれていた。
【０００６】これらの問題を解決するべく、Mat. Tran
s. JIM, Vol. 32, No.7,pp609-616にＭｇ−Ｙ−Ｃｕ系
非晶質合金が開示されているが、Ｍｇ−Ｙ−Ｃｕ系非晶
質合金においては、金型鋳造において４ｍｍφまでの鋳
造材しか得ることができず、大型の製品が作製できない
という問題を有していた。そのため、大型の製品を作製
することが可能な、非晶質形成能に優れたＭｇ基非晶質
合金の開発が強く望まれていた。
s. JIM, Vol. 32, No.7,pp609-616にＭｇ−Ｙ−Ｃｕ系
非晶質合金が開示されているが、Ｍｇ−Ｙ−Ｃｕ系非晶
質合金においては、金型鋳造において４ｍｍφまでの鋳
造材しか得ることができず、大型の製品が作製できない
という問題を有していた。そのため、大型の製品を作製
することが可能な、非晶質形成能に優れたＭｇ基非晶質
合金の開発が強く望まれていた。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、これらの
現状に鑑みて、冷却速度が遅い金型鋳造法の場合でも容
易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に優れたＭｇ基
非晶質合金を提供することを目的として鋭意検討を行っ
た。その結果、Ｍｇ系合金において、Ｙ，Ｃｅ，Ｌａな
どに加えてＣｕ，ＡｇおよびＰｄを添加し、その組成を
特定することにより、非晶質形成能に優れた高強度Ｍｇ
基非晶質合金が得られることを見い出し、本発明を完成
するに至った。
現状に鑑みて、冷却速度が遅い金型鋳造法の場合でも容
易に非晶質合金が得られる非晶質形成能に優れたＭｇ基
非晶質合金を提供することを目的として鋭意検討を行っ
た。その結果、Ｍｇ系合金において、Ｙ，Ｃｅ，Ｌａな
どに加えてＣｕ，ＡｇおよびＰｄを添加し、その組成を
特定することにより、非晶質形成能に優れた高強度Ｍｇ
基非晶質合金が得られることを見い出し、本発明を完成
するに至った。
【０００８】すなわち、本発明の第１の発明は、原子％
による組成が、組成式Mg100-a-bLnaMb（式中、ＭはＣ
ｕ，Ａｇ，Ｐｄから選ばれる２種以上の元素、Ｌｎは
Ｙ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選ばれる１種
以上の元素または希土類元素の混合体、５≦Ｘ≦１５お
よび１５≦ｂ≦３５である）により表わされ、非晶質相
からなることを特徴とするＭｇ基合金、を要旨とするも
のである。
による組成が、組成式Mg100-a-bLnaMb（式中、ＭはＣ
ｕ，Ａｇ，Ｐｄから選ばれる２種以上の元素、Ｌｎは
Ｙ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選ばれる１種
以上の元素または希土類元素の混合体、５≦Ｘ≦１５お
よび１５≦ｂ≦３５である）により表わされ、非晶質相
からなることを特徴とするＭｇ基合金、を要旨とするも
のである。
【０００９】さらに、本発明の第２の発明は、原子％に
よる組成が、組成式Mg100-a-b-c-dLnaCubAgcPdd（式
中、ＬｎはＹ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選
ばれる１種以上の元素または希土類元素の混合体、５≦
Ｘ≦１５、１０≦ｂ≦２５、２≦ｃ≦１５、２≦ｄ≦１
５である）により表わされ、非晶質相からなることを特
徴とするＭｇ基合金を要旨とするものである。
よる組成が、組成式Mg100-a-b-c-dLnaCubAgcPdd（式
中、ＬｎはＹ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選
ばれる１種以上の元素または希土類元素の混合体、５≦
Ｘ≦１５、１０≦ｂ≦２５、２≦ｃ≦１５、２≦ｄ≦１
５である）により表わされ、非晶質相からなることを特
徴とするＭｇ基合金を要旨とするものである。
【００１０】本発明のＭｇ基非晶質合金において、Ｙ，
Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選ばれる１種以上
の元素または希土類元素の混合体の含有量は５原子％以
上１５原子％以下、好ましくは８原子％以上１２原子％
以下である。本発明において、ミッシュメタルとは、Ｃ
ｅを主成分とする希土類金属の混合体を意味し、安価に
希土類金属を用いることができるから工業的に用いられ
る混合物である。Ｙ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタル
から選ばれる１種以上の元素または希土類元素の混合体
の含有量が５原子％未満あるいは１５原子％を越える
と、非晶質形成能が低下し、金型鋳造法を用いて５ｍｍ
φ以上のバルク材を作製しても、非晶質単相のバルク材
が得られない。
Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタルから選ばれる１種以上
の元素または希土類元素の混合体の含有量は５原子％以
上１５原子％以下、好ましくは８原子％以上１２原子％
以下である。本発明において、ミッシュメタルとは、Ｃ
ｅを主成分とする希土類金属の混合体を意味し、安価に
希土類金属を用いることができるから工業的に用いられ
る混合物である。Ｙ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタル
から選ばれる１種以上の元素または希土類元素の混合体
の含有量が５原子％未満あるいは１５原子％を越える
と、非晶質形成能が低下し、金型鋳造法を用いて５ｍｍ
φ以上のバルク材を作製しても、非晶質単相のバルク材
が得られない。
【００１１】Ｃｕ，ＡｇおよびＰｄから選ばれる２種以
上の元素の含有量は１５原子％以上３５原子％以下、好
ましくは２０原子％以上２８原子％以下である。Ｃｕ，
ＡｇおよびＰｄから選ばれる２種以上の元素の含有量が
１５原子％未満または３５原子％を越えると、非晶質形
成能が低下し、金型鋳造法を用いて５ｍｍφ以上のバル
ク材を作製しても、非晶質単相のバルク材が得られな
い。
上の元素の含有量は１５原子％以上３５原子％以下、好
ましくは２０原子％以上２８原子％以下である。Ｃｕ，
ＡｇおよびＰｄから選ばれる２種以上の元素の含有量が
１５原子％未満または３５原子％を越えると、非晶質形
成能が低下し、金型鋳造法を用いて５ｍｍφ以上のバル
ク材を作製しても、非晶質単相のバルク材が得られな
い。
【００１２】さらに、第２の発明においては、Ｃｕ，Ａ
ｇおよびＰｄの含有量がそれぞれ、Ｃｕについては、１
０原子％以上２５原子％以下、Ａｇについては２原子％
以上１５原子％以下、およびＰｄについては２原子％以
上１５原子％であり、Ｃｕ，ＡｇおよびＰｄの合計の含
有量が１５原子％以上３５原子％未満であり、好ましく
は、Ａｇについては５原子％以上１０原子％以下、およ
びＰｄについては５原子％以上１０原子％以下である。
本発明のＣｕ，ＡｇおよびＰｄの含有量が第２の発明の
範囲であると非晶質形成能がより優れ、金型鋳造法によ
り７ｍｍφのバルク材を試作しても非晶質単相の鋳造材
を得ることができる。
ｇおよびＰｄの含有量がそれぞれ、Ｃｕについては、１
０原子％以上２５原子％以下、Ａｇについては２原子％
以上１５原子％以下、およびＰｄについては２原子％以
上１５原子％であり、Ｃｕ，ＡｇおよびＰｄの合計の含
有量が１５原子％以上３５原子％未満であり、好ましく
は、Ａｇについては５原子％以上１０原子％以下、およ
びＰｄについては５原子％以上１０原子％以下である。
本発明のＣｕ，ＡｇおよびＰｄの含有量が第２の発明の
範囲であると非晶質形成能がより優れ、金型鋳造法によ
り７ｍｍφのバルク材を試作しても非晶質単相の鋳造材
を得ることができる。
【００１３】本発明のＭｇ基非晶質合金は、非晶質形成
能が優れているばかりでなく、ある特定の温度範囲にお
いて、非晶質が結晶化する前に過冷却液体状態を生じ
る。この過冷却液体状態においては、粘性が低下し軟化
するために非晶質状態を保持したままの成形および加工
が容易になる。そのため、鍛造などの手法を用いて、容
易に目的形状の製品に加工することができるため、本発
明のＭｇ基非晶質合金は工業的に有益である。また、本
発明のＭｇ基非晶質合金は、非晶質形成能を下げない程
度にＮｉ，Ｃｏ，Ａｌ，Ｚｎ，Ｇａの元素を５原子％以
下の範囲で添加し、強度をさらに向上させた材料を提供
することができる。
能が優れているばかりでなく、ある特定の温度範囲にお
いて、非晶質が結晶化する前に過冷却液体状態を生じ
る。この過冷却液体状態においては、粘性が低下し軟化
するために非晶質状態を保持したままの成形および加工
が容易になる。そのため、鍛造などの手法を用いて、容
易に目的形状の製品に加工することができるため、本発
明のＭｇ基非晶質合金は工業的に有益である。また、本
発明のＭｇ基非晶質合金は、非晶質形成能を下げない程
度にＮｉ，Ｃｏ，Ａｌ，Ｚｎ，Ｇａの元素を５原子％以
下の範囲で添加し、強度をさらに向上させた材料を提供
することができる。
【００１４】本発明のＭｇ基非晶質合金は、例えば、金
型鋳造法を用いて溶融状態から、種々の金型で冷却固化
させることにより、非晶質単相からなるバルク材を得る
ことができるが、大型のバルク材の作製には、冷却速度
が高いＣｕ製鋳型を用いた金型鋳造が好ましく、さらに
は、高圧状態で鋳造が可能な高圧ダイキャスト装置を用
いた金型鋳造法が好ましい。
型鋳造法を用いて溶融状態から、種々の金型で冷却固化
させることにより、非晶質単相からなるバルク材を得る
ことができるが、大型のバルク材の作製には、冷却速度
が高いＣｕ製鋳型を用いた金型鋳造が好ましく、さらに
は、高圧状態で鋳造が可能な高圧ダイキャスト装置を用
いた金型鋳造法が好ましい。
【００１５】なお、本発明において、これらの金型鋳造
法を用いる場合、従来公知の各製造法で用いられている
製造条件により容易に作製することができる。例えば、
母合金を、アルゴン雰囲気下において孔径０.５mm〜５.
０mmのセラミックスノズルを兼ねたセラミックスルツボ
中で溶融した後、アルゴン雰囲気下、噴出圧０.２〜５.
０kg／cm2で溶湯をノズルからＣｕ製の金型に噴出する
ことにより、Ｍｇ基非晶質合金のバルク材を得ることが
できる。
法を用いる場合、従来公知の各製造法で用いられている
製造条件により容易に作製することができる。例えば、
母合金を、アルゴン雰囲気下において孔径０.５mm〜５.
０mmのセラミックスノズルを兼ねたセラミックスルツボ
中で溶融した後、アルゴン雰囲気下、噴出圧０.２〜５.
０kg／cm2で溶湯をノズルからＣｕ製の金型に噴出する
ことにより、Ｍｇ基非晶質合金のバルク材を得ることが
できる。
【００１６】さらに、本発明のＭｇ基非晶質合金は非晶
質形成能に優れるため、前記以外の液体急冷法である単
ロール法、双ロール法、融液抽出法等を用いても、薄帯
状やフィラメント状等の種々の形状を有するＭｇ基非晶
質合金材料が容易に得られる。
質形成能に優れるため、前記以外の液体急冷法である単
ロール法、双ロール法、融液抽出法等を用いても、薄帯
状やフィラメント状等の種々の形状を有するＭｇ基非晶
質合金材料が容易に得られる。
【００１７】
【実施例】次に、実施例および比較例により本発明をさ
らに具体的に説明する。 実施例１〜２２および比較例１〜１３ 表１に示す各種組成を有する合金を、アルゴン雰囲気中
下、孔径２.０mmのノズルを兼ねた石英ルツボ中で溶融
した後、６００℃でアルゴン雰囲気下、噴出圧１．０kg
／cm2でノズルから、５ｍｍおよび７ｍｍの径を有する
Ｃｕ製鋳型に溶融金属を押し出し、表１および表２の組
成を有する棒状のバルク材を作製した。
らに具体的に説明する。 実施例１〜２２および比較例１〜１３ 表１に示す各種組成を有する合金を、アルゴン雰囲気中
下、孔径２.０mmのノズルを兼ねた石英ルツボ中で溶融
した後、６００℃でアルゴン雰囲気下、噴出圧１．０kg
／cm2でノズルから、５ｍｍおよび７ｍｍの径を有する
Ｃｕ製鋳型に溶融金属を押し出し、表１および表２の組
成を有する棒状のバルク材を作製した。
【００１８】次に、作製したこれらのバルク材を円周方
向に２ｍｍ幅に切断した後、Ｘ線回析法により非晶質相
の同定を行った。組織の判定は、非晶質相単相が得られ
た状態を非晶質と判定し、非晶質と結晶質が混在する状
態を結晶質と判定した。その結果を表１および表２に示
す。
向に２ｍｍ幅に切断した後、Ｘ線回析法により非晶質相
の同定を行った。組織の判定は、非晶質相単相が得られ
た状態を非晶質と判定し、非晶質と結晶質が混在する状
態を結晶質と判定した。その結果を表１および表２に示
す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】表１および表２より明らかなように、実施
例１〜８のバルク材は、５ｍｍφのバルク材において、
いずれも非晶質単相からなるＭｇ基非晶質合金であっ
た。これに対して、比較例１はＡｇまたはＰｄが添加さ
れていないため５ｍｍφのバルク材において非晶質単相
が得られず、非晶質形成能が劣っていた。また、比較例
２および３はＹの含有量が、比較例４、５および６はＣ
u，ＡｇおよびＰｄから選択される２種以上の元素の含
有量が、それぞれ本発明の組成範囲から逸脱し、５ｍｍ
φのバルク材においても非晶質単相が得られず、非晶質
形成能が劣っていた。
例１〜８のバルク材は、５ｍｍφのバルク材において、
いずれも非晶質単相からなるＭｇ基非晶質合金であっ
た。これに対して、比較例１はＡｇまたはＰｄが添加さ
れていないため５ｍｍφのバルク材において非晶質単相
が得られず、非晶質形成能が劣っていた。また、比較例
２および３はＹの含有量が、比較例４、５および６はＣ
u，ＡｇおよびＰｄから選択される２種以上の元素の含
有量が、それぞれ本発明の組成範囲から逸脱し、５ｍｍ
φのバルク材においても非晶質単相が得られず、非晶質
形成能が劣っていた。
【００２２】実施例１〜６および比較例１に示す５ｍｍ
φのバルク材を、８ｍｍの長さに切断し、圧縮試験を行
った。圧縮試験においては、インストロン型引張試験機
により１×１０-5の歪速度で試験を行って求めた。
φのバルク材を、８ｍｍの長さに切断し、圧縮試験を行
った。圧縮試験においては、インストロン型引張試験機
により１×１０-5の歪速度で試験を行って求めた。
【００２３】
【表３】
【００２４】表３より明らかなごとく、比較例１はAgま
たはPdを含有しないため、５ｍｍφのバルク材では非晶
質単相にならないため３００ＭＰa程度の強度しか得ら
れず、実用に供せない。これに対し、実施例１〜８の非
晶質合金は７００ＭＰaを越える強度が得られ、従来の
Ｍｇ基非晶質合金に比べて優れた強度を有している。
たはPdを含有しないため、５ｍｍφのバルク材では非晶
質単相にならないため３００ＭＰa程度の強度しか得ら
れず、実用に供せない。これに対し、実施例１〜８の非
晶質合金は７００ＭＰaを越える強度が得られ、従来の
Ｍｇ基非晶質合金に比べて優れた強度を有している。
【００２５】
【発明の効果】本発明のＭｇ基非晶質合金は非晶質形成
能に優れ、単ロール法に比べて冷却速度の遅い金型鋳造
法を用いても容易に非晶質単相の大型のバルク材を得る
ことができる。また、本発明のＭｇ基非晶質合金は、金
型を任意の形状にすることにより、種々の形状のＭｇ基
非晶質合金を提供することができる。さらに、本発明の
Ｍｇ基非晶質合金は、従来のＭｇ基非晶質合金に比べて
優れた強度を有しているため、種々の工業用材料に利用
できる。
能に優れ、単ロール法に比べて冷却速度の遅い金型鋳造
法を用いても容易に非晶質単相の大型のバルク材を得る
ことができる。また、本発明のＭｇ基非晶質合金は、金
型を任意の形状にすることにより、種々の形状のＭｇ基
非晶質合金を提供することができる。さらに、本発明の
Ｍｇ基非晶質合金は、従来のＭｇ基非晶質合金に比べて
優れた強度を有しているため、種々の工業用材料に利用
できる。
Claims (2)
- 【請求項１】 原子％による組成が、組成式Mg100-a-bL
naMb（式中、ＭはＣｕ，Ａｇ，Ｐｄから選ばれる２種以
上の元素、ＬｎはＹ，Ｃｅ，Ｌａおよびミッシュメタル
から選ばれる１種以上の元素または希土類元素の混合
体、５≦ａ≦１５および１５≦ｂ≦３５である）により
表わされ、非晶質相からなることを特徴とするＭｇ基合
金。 - 【請求項２】 原子％による組成が、組成式Mg
100-a-b-c-dLnaCubAgcPdd（式中、ＬｎはＹ，Ｃｅ，Ｌ
ａおよびミッシュメタルから選ばれる１種以上の元素ま
たは希土類元素の混合体、５≦ａ≦１５、１０≦ｂ≦２
５、２≦ｃ≦１５、２≦ｄ≦１５および１５≦ｂ＋ｃ＋
ｄ≦３５である）により表わされ、非晶質相からなるこ
とを特徴とするＭｇ基合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000071097A JP3778763B2 (ja) | 2000-03-09 | 2000-03-09 | Ｍｇ基非晶質合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000071097A JP3778763B2 (ja) | 2000-03-09 | 2000-03-09 | Ｍｇ基非晶質合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001254157A true JP2001254157A (ja) | 2001-09-18 |
| JP3778763B2 JP3778763B2 (ja) | 2006-05-24 |
Family
ID=18589729
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000071097A Expired - Fee Related JP3778763B2 (ja) | 2000-03-09 | 2000-03-09 | Ｍｇ基非晶質合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3778763B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005256028A (ja) * | 2004-03-09 | 2005-09-22 | Matsushita Electric Works Ltd | Ｍｇ系非晶質水素吸蔵合金、水素感応体、及びそれを利用した水素センサ |
| JP2007071547A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-22 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | マグネシウム・パラジウム合金薄膜を用いた水素センサ |
| JP2007092103A (ja) * | 2005-09-27 | 2007-04-12 | Japan Science & Technology Agency | 延性を有するマグネシウム基金属ガラス合金−金属粒体複合材 |
| CN100376709C (zh) * | 2004-03-02 | 2008-03-26 | 中国科学院物理研究所 | 一种铈基大块非晶合金及其制备方法 |
| US8016955B2 (en) * | 2004-06-14 | 2011-09-13 | Yonsei University | Magnesium based amorphous alloy having improved glass forming ability and ductility |
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