JP2001248115A - 補強板を用いた橋梁の補強方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 橋梁の構成桁にプレストレスを導入補強し、
さらに橋梁の剛性を増して疲労強度を改善すると同時
に、配管などの添架スペースを犠牲にすることの無い橋
梁の補強方法を提供する点にある。 【解決手段】 橋梁の被補強桁１の表面に沿ってポスト
テンション補強板２を配設し、前記被補強桁１とポスト
テンション補強板２との間に桁行方向の相互反力を生ぜ
しめるように両者間に楔４Ａ，４Ｂ，４Ｃを圧入して、
前記被補強桁１に対しポストテンション補強板２を所定
量相対変位させ、相対変位した状態のポストテンション
補強板２を被補強桁１に固定し、被補強桁１をポストテ
ンション補強する工法である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、橋梁の構成部材に
プレストレスを導入してポストテンション補強する橋梁
の補強方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、交通量の増大や通過車両の重量増
加などにより、厳しい安全・耐久基準が橋梁に求められ
ており、新たな安全・耐久基準を満たさない古い橋梁な
どにも補強を施す必要が生じている。

【０００３】従来から橋梁にプレストレスを導入して補
強を施す手段として、ポストテンション工法が広く用い
られている。図１３に示すように、上部フランジ６０
ａ、下部フランジ６０ｂおよびウェブ６０ｃを有する橋
桁６０に死荷重や活荷重が加わると、橋桁６０は弓なり
に変形し、その上部フランジ６０ａには圧縮応力６１が
作用し、下部フランジ６０ｂには引張応力６２が作用す
る。ポストテンション工法は、引張応力が作用する部材
の耐荷力を向上させるために、下部フランジ６０ｂに桁
行方向の圧縮応力（プレストレス）を導入し前記引張応
力を緩和する工法である。

【０００４】従来のポストテンション補強工法として
は、例えば、図１４の概略断面図に示すように、橋桁７
０の下部フランジ７０ｂの桁下において定着装置７１，
７２を用い、取付具７３，７４で緊張状態にした外ケー
ブル７５を張設して、下部フランジ７０ｂにプレストレ
スを導入するというエクスターナルポストテンション補
強工法が主流であった。この種の工法の有効性は、例え
ば、「既設鋼鈑桁橋のプレストレス導入による補強」
（橋梁と基礎，Ｖｏｌ３０，Ｎｏ．３，平成８年３月
号；株式会社建設図書発行）において報告されている。
尚、「プレストレス」と「ポストテンション」とは同じ
現象を被補強桁もしくは補強材の側から見た表現による
差で本質的な違いはないので、この種の補強工法を「ポ
ストテンション補強工法」と呼ぶ。

【０００５】また、ケ−ブルストランドを用いたエクス
ターナルポストテンション補強工法はトラス桁の引張部
材にも適用されており、本発明者（並木宏徳）により
「老朽化したピントラスのポストテンション方式による
補強」（橋梁と基礎，Ｖｏｌ２８，Ｎｏ．４，平成６年
４月号；株式会社建設図書発行）において報告されてい
る。この文献記載の工法は、ストランドを橋梁中心より
引張荷重を受ける下弦材および斜材に沿って、トラス全
体に直線または屈曲した扇形に設置し、油圧ジャッキを
用いてストランドに引張力を導入して、当該下弦材など
をポストテンション補強するものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記の
エクスターナルポストテンション工法では、以下の
（１），（２）の問題点があった。（１）上記の補強材
としてはケ−ブルやＰＣ鋼棒が用いられるが、これらの
材料は一般的に引張り強度は大であるが剛性が低いので
橋桁の剛性増加に寄与することが少ないため橋桁の疲労
強度があまり改善されず、（２）また、橋梁には配管な
どが添架されることが多いが、上記外ケーブルを用いた
工法では、外ケーブルやサドルなどを取り付けるために
その添架スペースが犠牲になったり、あるいは橋梁の下
部に取り付けられて桁下空間が狭くなるという問題であ
る。

【０００７】本発明がこれら問題に鑑みて解決しようと
するところは、従来のポストテンション工法とは異なる
方法により橋梁の構成部材にプレストレスを導入し、橋
梁の剛性を増して疲労強度を改善すると同時に、添架ス
ペースや桁下空間を犠牲にすることのない橋梁の補強方
法を提供する点にある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】前記課題を達成するため
に、本発明者らは、従来から補剛板として使用される板
材と、梃子や滑車とともに力を増幅する手段として広く
使用されている楔とに着目した。楔は入力した力を増幅
するだけでなく、部材同士の摩擦を増大させて両者を強
固につなぎ且つその状態を保持できる優れた能力を有す
る。本発明者らは、このような楔の特徴を橋梁のポスト
テンション補強工法に適用すべく鋭意研究を押し進めた
結果、本発明に到達するに至った。

【０００９】本発明に係る橋梁の補強方法は、橋梁の被
補強桁の表面に沿ってポストテンション補強板を配設
し、前記被補強桁とポストテンション補強板との間に桁
行方向の相互反力を生ぜしめるように両者間に単または
複数の楔を圧入して、前記被補強桁に対してポストテン
ション補強板を所定量相対変位させ、相対変位した状態
のポストテンション補強板を被補強桁に固定することに
より、被補強桁をポストテンション補強することを特徴
としたものである。すなわち、楔は被補強桁とポストテ
ンション補強板とに桁行方向の相互反力を付与すると同
時に、ポストテンション補強板に引張荷重を加え且つ被
補強桁に圧縮荷重を加えるため、被補強桁はポストテン
ションを付与され且つ補剛されることとなる。同時に、
楔は両者を強固につなぎつつその状態を保持するから、
被補強桁に対するポストテンション補強板の相対変位量
を正確に制御できる。

【００１０】より具体的な方法としては、前記被補強桁
およびポストテンション補強板にそれぞれ楔挿入用の第
１および第２作用孔を形成し、前記第１および第２作用
孔に楔を圧入し、該楔の一側面を第１作用孔の壁面に作
用させ且つ該楔の他側面を第２作用孔の壁面に作用させ
て、被補強桁を桁行方向に圧縮すると同時にポストテン
ション補強板を桁行方向に引張り、被補強桁とポストテ
ンション補強板との間に桁行方向の相互反力を生ぜしめ
ることが好ましい。

【００１１】また、上記ポストテンション補強工程中に
楔が傾斜して作用孔に作用する荷重にバラツキが生じる
のを防ぐために、被補強桁との間で前記ポストテンショ
ン補強板を挟持するように、前記第１および第２作用孔
に連通する第３作用孔を設けた傾斜防止板を配設し、第
１、第２および第３作用孔に楔を圧入し、該楔の一側面
を第１および第３作用孔に作用させ且つ該楔の他側面を
第２作用孔の壁面に作用させて、被補強桁を桁行方向に
圧縮すると同時にポストテンション補強板を桁行方向に
引張ることが好ましい。すなわち、前記第１および第３
作用孔により前記楔の一側面が２壁面で支持されるの
で、当該工程中の楔の姿勢が安定する。楔は、圧入され
る際に作用するせん断力に起因する曲げモーメントによ
って傾斜しようとするが、楔の一側面が前記２壁面で分
担支持されるので、楔の傾斜は防止されるのである。そ
のため大きなポストテンション荷重を導入でき、ポスト
テンション補強板の相対変位量を正確に制御することが
可能となる。

【００１２】また、上記したポストテンション補強板の
相対変位量は、当該ポストテンション補強板と被補強桁
との間に挿入する楔の挿入量で制御されるのが望まし
い。

【００１３】更には、前記楔は、ポストテンション補強
板と被補強桁とに当接する複数の調整用楔と、該調整用
楔間に圧入される圧入用楔とからなることが好ましい。
これによって圧入用楔はポストテンション補強板と被補
強桁とに直接当接して食い込みなどの局部的な変形が生
じることがないため、圧入用楔による反力を調整用楔を
通して円滑に当該ポストテンション補強板と被補強桁に
伝達することができる。

【００１４】また、前記ポストテンション補強板と被補
強桁とに計画通りの荷重を正確に付与するため、前記ポ
ストテンション補強板および被補強桁に導入される応力
をそれぞれσ_pおよびσ_fとし、当該補強区間の長さを
Ｌ、被補強桁に対するポストテンション補強板の桁行方
向相対変位量をΔＬ、被補強桁およびポストテンション
補強板の弾性係数をそれぞれＥ_fおよびＥ_pとするとき、
ΔＬ＝Ｌ（σ_p／Ｅ_p−σ _f／Ｅ_f）の関係式を満たすよう
にポストテンション補強板を相対変位させることが望ま
しい。

【００１５】また、上記したポストテンション補強後、
ポストテンション補強板と被補強桁とを接着して一体と
なすことにより、ポストテンション補強板全体に亘り当
該ポストテンション補強板から被補強桁へのせん断力が
確実に伝達し、当該補強区間において橋梁に加わる活荷
重に対して両者一体となって応答するという補強効果を
確保できる。

【００１６】

【発明の実施の形態】以下、本発明に係る橋梁の補強方
法の種々の実施形態について説明する。図１は、本発明
に係る橋梁の補強方法を説明するための被補強桁の概略
側面図、図２は、図１に示した被補強桁の底面図、図３
は、図１のＡ−Ａ断面図である。これら各図において、
符号１はＩ形断面形状を有する被補強桁（Ｈ形鋼）、１
ａは被補強桁１の上部フランジ、１ｂは下部フランジ
（被補強フランジ）、１ｃはウェブ（腹板）、２はポス
トテンション補強板、３は傾斜防止板、４Ａ，４Ｂ，４
Ｃは楔、６は万力を示している。

【００１７】本実施形態の基本工程は次の通りである。
先ず、ポストテンション補強板２を被補強桁たるＨ形鋼
１の下部フランジ１ｂの下面に添設し、このポストテン
ション補強板２の一端部２ａを下部フランジ１ｂに固定
すると同時に、その他端部２ｂの下面に傾斜防止板３を
添設し、当該他端部２ｂを桁行方向に伸縮自在の状態で
下部フランジ１ｂに取り付ける。下部フランジ１ｂ、ポ
ストテンション補強板２および傾斜防止板３には、ウェ
ブ１ｃの両側において、これらを貫通する作用孔が形成
されており、後に詳述するようにその作用孔に楔４Ａ〜
４Ｃを挿入し、ポストテンション補強板２と下部フラン
ジ１ｂとの間に桁行方向の相互反力を生ぜしめ、下部フ
ランジ１ｂに対しポストテンション補強板２を桁行方向
に所定量伸長させ相対変位させる。この状態でポストテ
ンション補強板２の他端部２ｂを下部フランジ１ｂに固
定した後に楔４Ａ〜４Ｃを抜去することにより、被補強
桁１はポストテンション補強される。

【００１８】以上の工程をより具体的に以下に詳説す
る。

【００１９】前記ポストテンション補強板２は、図１お
よび図２に示すように下部フランジ１ｂの底面に桁行方
向に沿って添設され、その一端部２ａは高力ボルト７
Ａ，７Ａ，…とナット７Ｂ，７Ｂ，…で下部フランジ１
ｂに接合される。また、ポストテンション補強板２の他
端部２ｂの底面において当該ポストテンション補強板２
を挟む位置に傾斜防止板３が配設されており、仮ボルト
８Ａ，８Ａとナット８Ｂ，８Ｂを用いて下部フランジ１
ｂに取り付けられる。尚、ポストテンション補強板２
は、前記傾斜防止板３と下部フランジ１ｂとの間で桁行
方向に伸縮自在の状態にされる必要があるため、仮ボル
ト８Ａ，８Ａは、ポストテンション補強板他端部２ｂが
下垂して下部フランジ１ｂと離れるのを防ぐ目的で配設
するものであり、その恐れが無ければ不用である。

【００２０】前記ポストテンション補強板２としては、
被補強桁の形状や所望のポストテンション荷重に相応し
た断面形状や剛性を有するものが適宜選択されて使用さ
れる。具体的には、入手のし易さという点では鋼材が好
ましく、中でも鉄や炭素を含む合金、例えば引張強度が
約４９０Ｎ／ｍｍ²以上の高張力鋼、引張強度が約５８
８Ｎ／ｍｍ²以上の調質鋼もしくは溶接性が低いために
橋梁に使用することが少ない更に高い引張強度を有する
鋼材、銅やクロムなどの金属元素を添架した耐候性鋼材
などが好適である。高強度の炭素繊維などを樹脂を用い
てシ−ト状あるいは板状に成形した材料を用いることも
有効である。

【００２１】前記傾斜防止板３の材質は、被補強桁１の
ものと同一とし、その断面寸法は被補強フランジのもの
と同一とすることが、強度などの照査は被補強フランジ
の場合と同様となり簡便なため好ましいが、これに限ら
ず挿入する楔の反力を受け得るものであればどのような
材質でもよい。

【００２２】また、本実施形態では、ポストテンション
補強板２を下部フランジ１ｂに固定する手段として高力
ボルトとナットを用いるが、この代わりにアーク溶接接
合やエポキシ樹脂などの接着剤を用いて接合してもよ
い。高力ボルトを用いる場合には、摩擦接合するのに適
した高力六角ボルトやトルシア形高力ボルトなどを用い
るのが一般的である。ねじの呼び寸法は、Ｍ１６、Ｍ２
０、Ｍ２２、Ｍ２４のものが好適で、その等級は、高力
六角ボルトの場合、Ｆ８Ｔ、Ｆ１０Ｔのもの、トルシア
形高力ボルトの場合、Ｓ１０Ｔのものが好適である。
尚、ボルトの締付には、トルクレンチ、電動式もしくは
油圧式の締付け機を用いたり、１次締付け用に電動式の
インパクトレンチを用いたりすればよい。

【００２３】次に、下部フランジ１ｂと傾斜防止板３と
の間にパッキング板９を介在させ、万力６，６を用いて
傾斜防止板３の一端部３ａを下部フランジ１ｂに固定す
る。これにより、傾斜防止板３に作用する桁行方向の荷
重がパッキング板９を介して下部フランジ１ｂに伝達さ
れる。尚、万力６は、図６の概略図に示すように、下部
フランジ１ｂの上面を押圧する締付顎部６ａと、傾斜防
止板３の下面を支持する支持顎部６ｂとを備えたもので
ある。このような万力を用いる代わりに、高力ボルトと
ナットを用いて両者を固定してもよく、その固定手段は
問われない。

【００２４】次に、ウェブ１ｃの両側において下部フラ
ンジ１ｂ、ポストテンション補強板２および傾斜防止板
３を貫通する各作用孔に楔４Ａ，４Ｂ，４Ｃを挿入す
る。図４は、一方の作用孔に挿入した楔４Ａ，４Ｂ，４
Ｃを示す拡大断面図であり、同図（ａ）はその側面図、
同図（ｂ）は（ａ）に示すＢ−Ｂ断面図、同図（ｃ）は
楔を作用孔に圧入したときの荷重伝達を説明するための
概略図である。

【００２５】下部フランジ１ｂ、ポストテンション補強
板２および傾斜防止板３には、それぞれ、楔挿入用で長
円形状の第１作用孔１ｈ、第２作用孔２ｈおよび第３作
用孔３ｈが貫通形成されている。第１作用孔１ｈと第３
作用孔３ｈは、桁行および桁行直角方向において略同じ
位置に設けられているのに対し、第２作用孔２ｈは、こ
れら第１作用孔１ｈおよび第３作用孔３ｈに対して桁行
方向にずれた位置に設けられている。これら作用孔１
ｈ，２ｈ，３ｈの壁面と桁行方向から当接する形で２本
の調整用楔４Ａ，４Ｃを当該作用孔に挿入配置するが、
一方の調整用楔４Ｃの外側面４Ｃａは、第１作用孔１ｈ
および第３作用孔３ｈの２壁面で当接支持され、その内
側面は傾斜滑り面を形成する。また、他方の調整用楔４
Ａの外側面４Ａａは、第２作用孔２ｈの壁面で当接支持
され、その内側面は、前記一方の調整用楔４Ｃの内側面
とともにＶ字形をなす傾斜滑り面を形成する。

【００２６】このような調整用楔４Ａ，４Ｃの間に、ハ
ンマーなどで頭部を打撃するなどして圧入用楔４Ｂを圧
入する。このとき、圧入用楔４Ｂのテーパー形状の両側
面は、前記調整用楔４Ａ，４ＣのＶ字形をなす内側面を
滑り面として圧接する。またこの時、図４（ｃ）に示す
ように、矢印の向きに打ち込まれた圧入用楔４Ｂは、そ
の挿入量に応じて両側の調整用楔４Ａ，４Ｃの内側面に
荷重を作用させ、これにより、一方の調整用楔４Ｃを介
して、下部フランジ１ｂに矢印の向きに圧縮荷重が作用
すると同時に傾斜防止板３に矢印の向きに荷重が作用
し、また他方の調整用楔４Ａを介して、ポストテンショ
ン補強板３に矢印の向きに引張荷重が作用する。右側の
調整用楔４Ｃの外側面４Ｃａは、第１および第３作用孔
１ｈ，３ｈの２壁面に支持されているので、楔４Ｂを圧
入する間、当該作用孔壁面に対するその垂直姿勢が崩れ
ることが無い。

【００２７】また、圧入用楔４Ｂによる反力は、作用孔
に直接接する調整用楔４Ａ，４Ｃにより分散緩和される
ため滑り面における面圧が平均化し、大きな反力を円滑
に導入することが可能となる。また、作用孔１ｈ，２
ｈ，３ｈの壁面と接触するのは調整用楔４Ａ，４Ｃであ
るから、当該接触面において局部変形により調整用楔４
Ａ，４Ｃに作用孔壁面が陥入したとしても、滑り面は異
なる面であるから圧入用楔４Ｂの挿入を妨げる恐れは無
くなり、ポストテンション荷重を正確に導入し易い。
尚、圧入用楔４Ｂの滑りを良くするには、その側面にオ
イルや、二硫化モリブデン粉末などの固体潤滑材を塗布
することが望ましい。

【００２８】また図１に示したように前記傾斜防止板３
の一端部３ａは、パッキング板９を介して下部フランジ
１ｂと固定されているから、傾斜防止板３に作用した荷
重は下部フランジ１ｂに圧縮荷重として伝達する。この
ようにして、ポストテンション補強板２と下部フランジ
１ｂとの間に桁行方向の相互反力が働き、調整用楔４Ｂ
の挿入量に応じて、下部フランジ１ｂに対するポストテ
ンション補強板２の桁行方向の相対変位量が制御される
こととなる。

【００２９】このようにしてポストテンション補強板２
を所定量相対変位させた後は、この状態で、ウェブ１ｃ
の両側において上記仮ボルト８Ａ，８Ａとナット８Ｂ，
８Ｂの代わりに高力ボルトとナットを用いてポストテン
ション補強板２の他端部２ｂを下部フランジ１ｂに摩擦
接合し、次いで、楔４Ａ，４Ｂ，４Ｃを作用孔１ｈ，２
ｈ，３ｈから抜去し、補強板２から傾斜防止板３を取り
除き、楔を抜去した後の作用孔に高力ボルトを挿入して
固定するのが望ましい。

【００３０】尚、前述した例では、ポストテンション補
強板２の相対変位量に十分に対処するために、図４
（ｂ）に示したように作用孔の形状は長円形状にした
が、これに限らず、図５（ａ），（ｂ）に示すように第
１〜第３作用孔１ｈ’，２ｈ’，３ｈ’の形状を真円形
にしても構わない。図５（ａ）は、これら作用孔１
ｈ’，２ｈ’，３ｈ’に挿入した調整用楔４Ａ，４Ｃお
よび圧入用楔４Ｂを示す概略断面図、同図（ｂ）は、同
図（ａ）のＣ−Ｃ断面図である。

【００３１】また、図７（ａ）〜（ｃ）に、本発明に係
る楔の他の構成例を示して説明する。図７（ａ）〜
（ｃ）の各図は、上記第１〜第３作用孔に挿入し得る各
種楔を示す概略断面図である。

【００３２】図７（ａ）に示す例は、単独の圧入用楔２
０を用いてこれを第１〜第３作用孔１ｈ，２ｈ，３ｈに
挿入したものである。圧入用楔２０の両側面２０ａ，２
０ｂは、テーパー形状をなし、第１〜第３作用孔１ｈ，
２ｈ，３ｈの壁面と平行になり難いので両者の接触面積
は小さく、大きな荷重の伝達には適さない。

【００３３】また、図７（ｂ）に示す例では、２本の圧
入用楔２１Ａ，２１Ｂを用いている。一方の圧入用楔２
１Ｂの外側面は第１作用孔１ｈおよび第３作用孔３ｈの
壁面と略平行に当接する形に形成され、他方の圧入用楔
２１Ａの外側面は第２作用孔２ｈの壁面と略平行に当接
する形で形成されており、圧入用楔２１Ａ，２１Ｂの内
側面には互いに滑り面となるべく傾斜平面が形成されて
いる。

【００３４】そして、図７（ｃ）に示す例は、２本の調
整用楔２２Ａ，２２Ｂと４本の圧入用楔２３Ａ，２３
Ｂ，２３Ｃ，２３Ｄを用いたものである。４本の圧入用
楔２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ，２３Ｄには、互いに当接す
る側面に傾斜滑り面が形成されている。このような楔の
構成例では、多数の圧入用楔を用いるためポストテンシ
ョン荷重を微調整することができ、上下両方向から楔を
圧入できるため偏心荷重が少ないバランスの良い荷重導
入が可能である。

【００３５】次に、上述のポストテンション補強工法に
おけるポストテンション補強板や被補強桁に導入する荷
重について定量的に詳説する。

【００３６】一般に、単独の楔により導入できる最大荷
重は、楔および作用孔壁の耐荷重のうち何れか小さい方
の値である。作用孔壁の耐荷重は、鋼材の支圧強度によ
り決定され、次式の通りとなる。

【００３７】 Ｓ_p＝Ａ_pσ_p ＝ｔ_pＢσ_p （１）

【００３８】上式（１）中、Ａ_pは作用孔壁の楔と接す
る面の断面積、ｔ_pはポストテンション補強板の板厚、
Ｂは楔の幅、σ_pは用いる鋼材の支圧強度である。

【００３９】実用のボルトの直径は２２ｍｍが多数であ
るから、このサイズに適した楔として当該楔の幅Ｂを２
１ｍｍとし、かかる場合の種々の板厚および鋼材材質に
おける作用孔壁の耐荷重Ｓ_p（単位：ｋＮ）の値を計算
した例を以下の表１に示す。耐荷重とは、被補強フラン
ジおよび傾斜防止板の作用孔壁の荷重分担割合を考慮し
た耐荷重の合計量と、ポストテンション補強板の作用孔
壁の耐荷重とのうち小さい方の値である。通常は後者の
補強板作用孔壁の耐荷重の方が小さく、本例は後者につ
いて例示した。

【００４０】

【表１】

【００４１】楔の強度については、本発明者（並木宏
徳）により「免震構造のせん断キ−型トリガ−装置の破
壊特性に及ぼす曲げの影響」（日本機械学会講演論文
集，Ｎｏ．９８８−１．九州支部第５１期総会講演会）
において報告されている。これによると、せん断荷重を
受ける楔の挙動は曲げ変形拘束形と曲げ変形許容形とに
より異なり、本例は曲げ変形許容形に該当する。しか
し、本例のように楔の供用範囲がほぼ弾性領域にあると
見なしうるならば、曲げ変形許容形では同一荷重に対す
る変位量が曲げ変形拘束形より大とはなるが、両者の弾
性限界荷重に大差はないことが示されており、楔の供用
荷重Ｓ_kは次式で近似することができる。

【００４２】Ｓ_k＝Ａ_kτ_k （２）

【００４３】上式（２）中、Ａ_kは楔の断面積、τ_kは楔
に用いる鋼材の許容せん断応力である。楔の材質として
は、機械構造用炭素鋼鋼材を用いるのが一般的であり、
大きな供用荷重を要求される場合は焼き入れなどの熱処
理を施して用いるのが望ましい。

【００４４】また、楔の供用荷重は、楔の断面積を増す
こと、並びに熱処理などにより強度を上げることにより
容易に増加させることができるのに対し、作用孔壁の耐
荷重は補強板の材質および厚さにより決まるので、導入
するポストテンション荷重Ｎ _pに対し必要な楔本数ｎは
次式により決定されることが望ましい。

【００４５】ｎ ≧ Ｎ_p／Ｓ_p （３）

【００４６】また、後に詳述するように、一般の鋼桁の
場合、前記ポストテンション補強板および被補強桁に導
入される応力をそれぞれσ_pおよびσ_fとし、当該補強区
間の長さをＬ、被補強桁に対するポストテンション補強
板の桁行方向相対変位量をΔＬ、被補強桁およびポスト
テンション補強板の弾性係数をそれぞれＥ_fおよびＥ_pと
するとき、

【００４７】 ΔＬ＝Ｌ（σ_p／Ｅ_p−σ_f／Ｅ_f） （４）

【００４８】に相当する桁行方向相対変位量ΔＬを与え
るように楔を打ち込むことが好ましい。これより楔を圧
入する際の作用孔の設定ずれ量Ｇ_hを計算することがで
きる。これは、Ｇ_eを組み立て誤差などに相当する余裕
量としたときに、

【００４９】 Ｇ_h＝ΔＬ＋Ｇ_e （５）

【００５０】で表現できる。作用孔壁および楔の変形量
もこの設定ずれ量Ｇ_hの中に含める必要がある。

【００５１】更に、上記の楔の挿入量と導入予定のポス
トテンション荷重との関係につき以下に詳説する。

【００５２】今、ポストテンション補強板の断面積をＡ
_p、ポストテンション補強板に導入されたポストテンシ
ョン荷重をＮ_pとするとき、導入時のポストテンション
補強板の応力度σ_pは次式で表現される。

【００５３】 σ_p＝Ｎ_p／Ａ_p （Ａ_p：ポストテンション補強板の断面積） （６）

【００５４】また、被補強桁の被補強フランジ最外縁に
作用する応力度σ_fは、ポストテンション荷重Ｎ_pによる
圧縮応力σ_cと、荷重Ｎ_pが被補強桁に偏心して作用する
ため発生する偏心曲げモ−メントＭ_pによる曲げ応力σ
_bcとの和、すなわち次式（７）で表現される。

【００５５】 σ_f＝σ_c+σ_bc＝−Ｎ_p／Ａ_s−Ｍ_pｙ_f／Ｉ_s （７）

【００５６】上式（７）中、Ａ_sは被補強桁の断面積、
Ｍ_pは被補強桁に作用する曲げモーメント、Ｉ_sは被補強
桁の断面二次モーメント、ｙ_fは被補強桁の中立軸から
被補強フランジ最外縁までの距離である。

【００５７】また、被補強桁に作用する曲げモーメント
Ｍ_pは、次式（８）で表現される。

【００５８】 Ｍ_p＝Ｎ_p（ｙ_f +ｔ_p／２） （８）

【００５９】上式（８）中、ｔ_pはポストテンション補
強板の板厚である。

【００６０】また、被補強フランジ最外縁に対するポス
トテンション補強板の相対歪みεは補強板の弾性係数を
Ｅ_p、被補強桁の弾性係数をＥ_fとした時、次式（９）で
表現される。

【００６１】 ε＝（σ_p／Ｅ_p−σ_f ／Ｅ_f） （９−１）

【００６２】本実施形態ではポストテンション補強板と
被補強桁はともに鋼からなるので、ポストテンション補
強板と被補強桁の弾性係数Ｅは略等しくなり、（９−
１）式は次のように変形される。

【００６３】 ε＝（σ_p−σ_f ）／Ｅ （９−２）

【００６４】このとき、必要な相対変位量は次式（１
０）で表現される。

【００６５】 ΔＬ＝Ｌε＝Ｌ（σ_p−σ_f ）／Ｅ （１０）

【００６６】従って、楔の側面の勾配を１／ｍとする
と、相対変位量ΔＬに相当する楔の打込み量（楔挿入
量）Ｋは、

【００６７】 Ｋ＝ｍΔＬ （１１）

【００６８】で示される。

【００６９】Ｈ形鋼（Ｈ４００×２００×８×１３）を
被補強桁とし、このＨ形鋼を、固定点間の長さＬ（２２
０ｃｍ）をもつポストテンション補強板（２０８×１
３）を用いてポストテンション補強した場合の相対変位
量ΔＬ、楔挿入量Ｋ、および導入される応力度σ_pとを
計算した結果を、以下の表２に示す。尚、楔挿入位置と
ボルトなどで固定する位置とは桁行方向に僅かにずれる
ことが多い。相対変位量ΔＬを算定する際の補強板の長
さＬとしては、図２に示すように固定点間距離を取ると
誤差が少ないので好ましくなる。

【００７０】

【表２】

【００７１】尚、表２中の値は、上式（６）〜（１１）
を用いて、固定点間の長さＬ＝196cm、補強板の断面積A
_p= 27.04 cm²；被補強桁の断面積A_s= 83.37 cm²；被補
強桁の断面二次モーメントI_s=23,500 cm⁴；被補強桁の
中立軸から被補強フランジ最外縁までの距離ｙ_f =20 c
m；鋼の弾性係数E= 2,100,000×9.806 N/cm²；楔の勾配
１／ｍ＝１／５3（実測値）として計算された。

【００７２】通常被補強フランジに導入されるポストテ
ンション応力は−１００Ｎ／ｍｍ²以下であると考えら
れるから、上に掲げた表２から本計算例の桁の場合、相
対変位量が２ｍｍ程度、楔挿入量を１００ｍｍ程度とす
ることで所定のポストテンション荷重を容易に得られる
ことが判る。実際の橋桁におけるポストテンション補強
板の長さは本例より長いことが多いと予想されるが、そ
の長さは本例の１０倍程度までの場合が多いと推定され
る。かかる場合、長い楔を用いたり、図７（ｃ）に示し
たように多数の楔を用い、且つ楔挿入孔を長円形とする
ことで対処可能であり、本発明に係るポストテンション
補強工法が実用的な方法であることが理解される。

【００７３】また、上記したように本発明に係るポスト
テンション補強工法により被補強桁にポストテンション
荷重を導入した後は、被補強桁とポストテンション補強
板とをエポキシ樹脂などの接着剤を用いて接着固定し両
者一体となすことが好ましい。すなわち、上記実施形態
の場合、ポストテンション補強後に、ポストテンション
補強板２と下部フランジ１ｂとの境界面に接着剤を注入
する。ポストテンション補強板２と下部フランジ１ｂと
の間の固定度が不足すると考えられるときはバネクリッ
プなどを用いて両者を圧着し固定することも出来る。ま
た被補強桁である橋桁にキャンバがあり両者の隙間が大
きい時は、鋼材などで製作したパッキングを挿入した
り、モルタルなどの安価な材料を注入したりしてせん断
力の伝達を計っても良いが、両者一体とする場合はポス
トテンション補強板と被補強フランジ間のせん断強度を
確保できる材料を用いる必要がある。こうした接着固定
によりポストテンション補強板から被補強フランジへせ
ん断力が確実に伝達し、活荷重に対する補強効果を確保
できる。

【００７４】また、上記実施形態では直線桁をポストテ
ンション補強した例を示したが、本発明に係る橋梁の補
強方法を曲線桁に適用することも可能である。図８およ
び図９に被補強桁たる曲線箱桁３０を示す。図８は、ポ
ストテンション補強された曲線桁３０の概略側断面図で
あり、図９は、その曲線箱桁３０の底面図である。各図
において、符号３０ａは曲線箱桁３０の上部フランジ、
３０ｂはその下部フランジ、３０ｃはウェブ（腹板）、
３１は下部フランジ３０ｂの底面に添接したポストテン
ション補強板、３２Ａはボルト、３２Ｂはナット、を示
している。

【００７５】図示した曲線箱桁３０を曲線状のポストテ
ンション補強板３１を用いて補強する手順は、上記した
直線桁の補強手順と略同様である。曲線箱桁３０の下部
フランジ３０ｂは、桁行方向に亘り所定の曲率をもつ曲
線に沿って湾曲している。そこで、先ず曲線箱桁３０の
曲率を規定する曲線を桁行方向に沿った折れ線３３ａ，
３３ｂ，３３ｃで近似し、これら折れ線の折曲げ部を補
強板３１を曲線箱桁３０に接合する固定部とし、各固定
部で区画される領域Ｓ₁，Ｓ₂，Ｓ₃にポストテンション
を導入するのが好ましい。

【００７６】また、被補強桁の当該補強範囲を桁行直角
方向に亘り複数の補強領域に分割し、補強領域毎にポス
トテンション補強してもよい。この補強方法は、箱桁な
どの幅広な被補強桁を補強する際に効果的である。具体
的には、図１０（ａ）に例示するように、被補強フラン
ジ４０の下部表面を桁行直角方向に亘って２領域４１
Ａ，４１Ｂに分割し、各領域にそれぞれポストテンショ
ン補強板４２Ａ，４２Ｂを添接し、上記補強方法により
被補強フランジ４０にポストテンションを付与する。も
しくは、図１０（ｂ）に例示するように、被補強フラン
ジ４５の下部表面を、桁行直角方向に亘り複数の帯状の
領域４６Ａ，４６Ｂ，…，４６Ｆに６分割し、各領域に
それぞれポストテンション補強板４７Ａ，…，４７Ｆを
添接して上記補強方法を適用することもできる。

【００７７】このような補強工法により、各補強領域が
小さくなるため、各補強領域へ付与するポストテンショ
ン荷重の調整が容易になり、また、複数枚のポストテン
ション補強板を用いるから、１枚当たりの補強板の重量
が小さく済むため施工が極めて簡易になる。更には、各
補強領域におけるポストテンション荷重を調整すること
により被補強桁に加わる偏心荷重を簡易に低減させるこ
とができる。

【００７８】次に、上記した本発明に係る橋梁の補強方
法の実験例について詳説する。

【００７９】（実験方法）図１１に示すように被補強桁
として橋桁の主桁１を用意した。図１１（ａ）は、図１
と同様にしてポストテンション補強板２で補強した主桁
１の側面図、同図（ｂ）は、主桁１の中央断面図（Ｄ−
Ｄ断面図）である。図１１中、図１〜図４に示した符号
と同じ符号を示す部材は、略同構成を有するものとして
詳細な説明を省略する。本実験で使用した主桁１は、全
長３ｍのＨ形鋼（Ｈ４００×２００×８×１３）であ
り、その両端部下面を単純支持されている。尚、上記表
1であげた計算例の条件は本実験例のものと同じであ
る。

【００８０】ポストテンション補強板２の材質はＪＩＳ
規格のＳＭ５７０で、長さ２．２ｍの帯板（幅２０８ｍ
ｍ×厚さ１３ｍｍ）を用い、その桁行方向一端部を４本
のボルト７Ａ，７Ａ，…とナット７Ｂ，７Ｂ，…とで固
定する。また、図４に示したようにその他端部の下面に
沿って傾斜防止板３を添設し、ウェブ１ｃの両側におい
て当該他端部と傾斜防止板３とを楔４Ａ，４Ｂ，４Ｃで
下部フランジ１ｂに取り付た。

【００８１】実験は、ウェブ１ｂの両側において楔４
Ｂ，４Ｂを打ち込み、その打ち込み量（楔挿入量）とポ
ストテンション補強板２および被補強フランジ１ｂに作
用する応力とを測定した。表１より、単独の作用孔壁の
耐荷重は７０．９ｋＮであるので、導入予定荷重をその
２倍の量よりもやや少ない１１０ｋＮとした。

【００８２】また、ポストテンション補強板２および被
補強フランジ１ｂの応力は電気抵抗線歪みゲージ５０
Ａ，５０Ｂ、５１Ａ、５１Ｂを貼り付けて測定された。
これら歪みゲージの自己温度補償は１１×１０^-6／℃で
あった。また測定位置は桁中央点付近（Ｄ−Ｄ断面付
近）とし、ポストテンション補強板２の応力はその下部
フランジ端からウェブ側に４０ｍｍ入った2個所の平均
値で代表し、被補強フランジの応力はフランジ内側の同
位置2箇所の平均値で代表した。

【００８３】（実験結果）本実験では、ウェブ１ｃの両
側においてポストテンション補強板２に貼った歪みゲ−
ジによる応力を計測しながら、これら歪みゲ−ジ５１
Ａ，５１Ｂの計測値がほぼ等しくなるようにウェブ１ｃ
の両側における圧入用楔４Ｂ，４Ｂを打ち込み、その間
の計測点の歪みと楔の挿入量とを測定した。その実験結
果を以下の表３に示す。

【００８４】

【表３】

【００８５】また、ポストテンション荷重導入完了時に
おける補強板応力、被補強フランジ内面応力および楔挿
入量について、実験値と計算値とを比較して表４に示
す。

【表４】

【００８６】ここで、Ｈ形鋼の中立軸から被補強フラン
ジの歪みゲージ張り付け位置までの距離は、ｙ＝２００
ｍｍ−１３ｍｍ＝１８７ｍｍであるから、被補強フラン
ジの歪みゲ−ジ貼付位置の内面応力σ_Hは次式で計算さ
れる。

【００８７】 σ_H＝σ_f ｙ／ｙ_f （１２）

【００８８】図１２は、実験開始からポストテンション
導入完了までの「楔挿入量 Ｋ」とポストテンション
「補強板応力σ_p」との対応関係を示すグラフである。
尚、グラフ中のライン５２は、楔挿入量が２４ｍｍ以上
の範囲における最小自乗法による直線である。

【００８９】図１２のグラフによれば、実験開始時に楔
と作用孔壁とは完全に密着していないので、楔打ち込み
の初期においては楔挿入量の増大にポストテンション荷
重の導入量が追従していないが、楔挿入量が２０ｍｍを
超えた付近からは、ポストテンション導入完了まで両者
は略直線関係を維持している。楔と作用孔壁とが完全に
密着するまでに要した楔挿入量を、図１２のグラフから
１４ｍｍと判断し、これを楔挿入量の零点補正値として
算出した実験結果が表4記載の値であるが、零点補正し
てなお計算値との間に５７％の差がある。この差の発生
原因は、楔が中央集中荷重を受ける梁となって発生する
曲げおよびせん断変形に、作用孔壁と楔の接触面不整に
伴う局部的な変形に起因する変位が加わったものである
と考えることが出来る。

【００９０】本発明者（並木宏徳）他により「免震構造
のせん断キ−型トリガ−装置の破壊特性に及ぼす曲げの
影響」（日本機械学会講演論文集，Ｎｏ．９８８−１．
九州支部第５１期総会講演会）において報告されている
通り、曲げ変形許容形では同一荷重に対する変位量が曲
げ変形拘束形より大となるが、弾性限界以内の領域では
荷重−変位量は線形関係にあることが示されており、実
験を通じてこの関係を求めることが出来る。本実験では
１１０ｋＮの荷重が作用した楔打ち込み完了時点で、補
強板の相対変位量ΔＬは、上式（１１）より、（５８ｍ
ｍ−３７ｍｍ）／５３＝０．４ｍｍ（楔側面の勾配：１
／ｍ＝１／５３）であったと推定できる。

【００９１】また、コントロ−ル値である補強板応力が
計画量に達した時点でポストテンション荷重の導入は完
了としているので、補強板応力における実験値と計算値
は等しく、誤差は生じない。被補強フランジの内面応力
における誤差も小さく、計画通りポストテンション荷重
が導入されていることが示されている。

【００９２】この実験結果により、導入するポストテン
ション荷重の大きさのコントロ−ルは補強板応力を歪み
ゲ−ジなどにより計測することにより容易に且つ精度良
く行うことができ、本工法の有効性が確認されたと考え
ることができる。

【００９３】本実験のように被補強フランジに対するポ
ストテンション補強板の相対変位量が小さい場合、相対
変位量や楔挿入量で導入するポストテンション荷重をコ
ントロ−ルする利点は小さいが、実際の橋梁のように相
対変位量が大きい場合、相対変位量を計測してポストテ
ンション荷重をコントロ−ルすることができる。また、
図１２のグラフで示したように楔挿入量とポストテンシ
ョン荷重とは線形関係を有するので、楔挿入量によりポ
ストテンション荷重をコントロ−ルする方法も実用に供
することが十分に可能である。

【００９４】

【発明の効果】以上の如く、請求項１記載の橋梁の補強
方法によれば、被補強桁とポストテンション補強板との
間に桁行方向の相互反力を生ぜしめるように両者間に単
または複数の楔を圧入して、前記被補強桁に対してポス
トテンション補強板を所定量相対変位させ、この状態の
ポストテンション補強板を被補強桁に固定した後、前記
楔を抜去するので、従来とは全く異なる方法により橋梁
をポストテンション補強し、配管などの添架スペースを
犠牲にすること無く橋梁の剛性を増して疲労強度を改善
することが可能となる。更には、楔はポストテンション
補強板と被補強桁とを強固につなぎつつその状態を保持
するから、被補強桁に対するポストテンション補強板の
相対変位量を正確に制御して、所望のポストテンション
荷重を正確に被補強桁に付与することが可能となる。

【００９５】また、請求項２記載の橋梁の補強方法によ
れば、被補強桁およびポストテンション補強板にそれぞ
れ楔挿入用の第１および第２作用孔を形成し、これら第
１および第２作用孔に楔を圧入し、該楔の一側面を第１
作用孔の壁面に作用させ且つ該楔の他側面を第２作用孔
の壁面に作用させて、被補強桁を桁行方向に圧縮すると
同時にポストテンション補強板を桁行方向に引張るの
で、入力した力を増幅し、部材同士の摩擦を増大させて
部材同士を強固につなぎ且つその状態を保持するという
楔の特性を最大限に生かして、被補強桁とポストテンシ
ョン補強板との間に桁行方向の相互反力を生ぜしめるこ
とが可能となる。

【００９６】また、請求項３記載の橋梁の補強方法によ
れば、被補強桁との間で前記ポストテンション補強板を
挟持するように、前記第１および第２作用孔に連通する
第３作用孔を設けた傾斜防止板を配設し、これら作用孔
に楔を圧入し、該楔の一側面を第１および第３作用孔に
作用させ且つ該楔の他側面を第２作用孔の壁面に作用さ
せるので、第１および第３作用孔により楔の一側面が２
壁面で支持されるので、圧入用楔を挿入する際にその姿
勢が安定し、楔の傾斜が防止されることから、非常に大
きなポストテンション荷重を導入でき、ポストテンショ
ン補強板の相対変位量を正確に制御することが可能とな
る。

【００９７】また、請求項４記載の橋梁の補強方法によ
れば、前記ポストテンション補強板の相対変位量を楔の
挿入量で制御するので、楔挿入量により所望のポストテ
ンション荷重を制御することが可能となる。

【００９８】また、請求項５記載の橋梁の補強方法によ
れば、前記楔が、ポストテンション補強板と被補強桁と
に当接する複数の調整用楔と、該調整用楔間に圧入され
る圧入用楔とからなるので、圧入用楔はポストテンショ
ン補強板や被補強桁に直接当接せず食い込みなどの局部
的変形が生じることがないことから、圧入用楔による反
力を調整用楔を通して円滑に当該ポストテンション補強
板と被補強桁とに伝達することが可能となる。

【００９９】また、請求項６記載の橋梁の補強方法によ
れば、ΔＬ＝Ｌ（σ_p／Ｅ_p−σ_f／Ｅ_f）の関係式を満た
すようにポストテンション補強板を相対変位させるの
で、ポストテンション荷重を高精度で且つ効率良く付与
することが可能となる。

【０１００】そして、請求項７記載の橋梁の補強方法に
よれば、ポストテンション補強後、ポストテンション補
強板と被補強桁とを接着して一体となすので、ポストテ
ンション補強板全体に亘り当該ポストテンション補強板
から被補強桁へのせん断力が確実に伝達し、当該補強区
間において橋梁に加わる活荷重に対して両者一体となっ
て応答するという補強効果を確保できる。。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明に係る橋梁の補強方法を説明するための
被補強桁の概略側面図である。

【図２】図１に示した被補強桁の底面図である。

【図３】図１に示した被補強桁のＡ−Ａ断面図である。

【図４】長円形の作用孔に挿入した楔を示す拡大断面図
であり、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ
断面図、（ｃ）は楔を作用孔に圧入したときの荷重伝達
の概略説明図である。

【図５】真円形の作用孔に挿入した楔を示す拡大断面図
であり、（ａ）はその側面図、（ｂ）は（ａ）のＣ−Ｃ
断面図である。

【図６】万力で固定された傾斜防止板を示す概略断面図
である。

【図７】本発明に係る楔の他の実施形態を示す概略断面
図である。

【図８】ポストテンション補強された曲線箱桁の概略側
断面図である。

【図９】図８に示す曲線箱桁の底面図である。

【図１０】（ａ）は、被補強フランジの下部表面を２領
域に分割し、各々の領域をポストテンション補強した状
態を示す概略図であり、（ｂ）は、被補強フランジの下
部表面を６領域に分割し、各々の領域をポストテンショ
ン補強した状態を示す概略図である。

【図１１】（ａ）は、ポストテンション補強板で補強さ
れた被補強桁を示す概略側面図であり、（ｂ）は、
（ａ）のＤ−Ｄ断面図である。

【図１２】楔挿入量とポストテンション補強板応力との
対応関係を示すグラフである。

【図１３】荷重により弓なりに変形した橋桁を示す概略
側面図である。

【図１４】従来のエクスタ−ナルポストテンション工法
によりポストテンション補強された橋桁を示す概略側面
図である。

【符号の説明】

１ 被補強桁（Ｈ形鋼） １ａ 上部フランジ １ｂ 下部フランジ（被補強フランジ） １ｃ ウェブ（腹板） １ｈ，１ｈ’ 第１作用孔 ２ ポストテンション補強板 ２ａ ポストテンション補強板一端部 ２ｂ ポストテンション補強板他端部 ２ｈ，２ｈ’ 第２作用孔 ３ 傾斜防止板 ３ａ 傾斜防止板一端部 ３ｈ，３ｈ’ 第３作用孔 ４Ａ，４Ｃ 調整用楔 ４Ｂ 圧入用楔 ６ 万力 ６ａ 締付顎部 ６ｂ 支持顎部 ７Ａ 高力ボルト ７Ｂ ナット ８Ａ 仮ボルト ８Ｂ ナット ９ パッキング板 ２０ 圧入用楔 ２０ａ，２０ｂ 圧入用楔の側面 ２１Ａ，２１Ｂ 圧入用楔 ２２Ａ，２２Ｂ 調整用楔 ２３Ａ〜２３Ｄ 圧入用楔 ３０ 曲線箱桁 ３０ａ 上部フランジ ３０ｂ 下部フランジ ３０ｃ ウェブ ３１ ポストテンション補強板 ３２Ａ ボルト ３２Ｂ ナット ３３ａ，３３ｂ，３３ｃ 折れ線 ４０ 被補強フランジ ４１Ａ，４１Ｂ 帯状領域 ４２Ａ，４２Ｂ ポストテンション補強板 ４３ ボルト ４５ 被補強フランジ ４６Ａ〜４６Ｆ 帯状領域 ４７Ａ〜４７Ｆ ポストテンション補強板 ４８ ボルト ５０Ａ，５０Ｂ、５１Ａ、５１Ｂ 歪みゲージ ５２ 最小自乗法によるライン ６０ 橋桁 ６０ａ 上部フランジ ６０ｂ 下部フランジ ６０ｃ ウェブ（腹板） ６１ 圧縮応力 ６２ 引張応力 ７０ 橋桁 ７０ａ 上部フランジ ７０ｂ 下部フランジ ７０ｃ ウェブ（腹板） ７１，７２ 定着装置 ７３，７４ 取付具 ７５ 外ケーブル

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 橋梁の被補強桁の表面に沿ってポストテ
   ンション補強板を配設し、 前記被補強桁とポストテンション補強板との間に桁行方
   向の相互反力を生ぜしめるように両者間に単または複数
   の楔を圧入して、前記被補強桁に対してポストテンショ
   ン補強板を所定量相対変位させ、 相対変位した状態のポストテンション補強板を被補強桁
   に固定することにより、被補強桁をポストテンション補
   強することを特徴とする橋梁の補強方法。
2. 【請求項２】 前記被補強桁およびポストテンション補
   強板にそれぞれ楔挿入用の第１および第２作用孔を形成
   し、 前記第１および第２作用孔に楔を圧入し、 該楔の一側面を第１作用孔の壁面に作用させ且つ該楔の
   他側面を第２作用孔の壁面に作用させて、被補強桁を桁
   行方向に圧縮すると同時にポストテンション補強板を桁
   行方向に引張り、被補強桁とポストテンション補強板と
   の間に桁行方向の相互反力を生ぜしめてなる請求項１記
   載の橋梁の補強方法。
3. 【請求項３】 被補強桁との間で前記ポストテンション
   補強板を挟持するように、前記第１および第２作用孔に
   連通する第３作用孔を設けた傾斜防止板を配設し、 第１、第２および第３作用孔に楔を圧入し、 該楔の一側面を第１および第３作用孔に作用させ且つ該
   楔の他側面を第２作用孔の壁面に作用させて、被補強桁
   を桁行方向に圧縮すると同時にポストテンション補強板
   を桁行方向に引張り、被補強桁とポストテンション補強
   板との間に桁行方向の相互反力を生ぜしめてなる請求項
   ２記載の橋梁の補強方法。
4. 【請求項４】 前記ポストテンション補強板の相対変位
   量を楔の挿入量で制御してなる請求項１〜３の何れか１
   項に記載の橋梁の補強方法。
5. 【請求項５】 前記楔が、ポストテンション補強板と被
   補強桁とに当接する複数の調整用楔と、該調整用楔間に
   圧入される圧入用楔とからなる請求項１〜４の何れか１
   項に記載の橋梁の補強方法。
6. 【請求項６】 前記ポストテンション補強板および被補
   強桁に導入される応力をそれぞれσ_pおよびσ_fとし、当
   該補強区間の長さをＬ、被補強桁に対するポストテンシ
   ョン補強板の桁行方向相対変位量をΔＬ、被補強桁およ
   びポストテンション補強板の弾性係数をそれぞれＥ_fお
   よびＥ_pとするとき、ΔＬ＝Ｌ（σ_p／Ｅ_p−σ_f／Ｅ_f）
   の関係式を満たすようにポストテンション補強板を相対
   変位させてなる請求項１〜５の何れか１項に記載の橋梁
   の補強方法。
7. 【請求項７】 ポストテンション補強後、ポストテンシ
   ョン補強板と被補強桁とを接着して一体となす請求項１
   〜６の何れか１項に記載の橋梁の補強方法。