JP2001241635A - ごみ焼却炉の制御方法及び装置 - Google Patents
ごみ焼却炉の制御方法及び装置Info
- Publication number
- JP2001241635A JP2001241635A JP2000054453A JP2000054453A JP2001241635A JP 2001241635 A JP2001241635 A JP 2001241635A JP 2000054453 A JP2000054453 A JP 2000054453A JP 2000054453 A JP2000054453 A JP 2000054453A JP 2001241635 A JP2001241635 A JP 2001241635A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- exhaust gas
- concentration
- model
- estimation model
- index component
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
成分の濃度と操作量の関係を表わすモデルを利用してご
み焼却炉の操作量を決定することにより、精度よく、低
レベルにダイオキシンの発生を抑制できる制御方法及び
それを用いた制御装置を提供する。 【解決手段】ごみ焼却炉の操作量と前記ごみ焼却炉の排
ガス中のダイオキシン濃度と相関関係がある指標成分の
少なくとも1成分の濃度の因果関係をモデル化した指標
成分濃度推定モデルを有し、前記指標成分濃度推定モデ
ルを利用してごみ焼却炉の操作量を決定する制御方法で
あって、排ガス中における前記指標成分の濃度の計測
値、及び/または前記焼却炉の運転状態を表す状態量の
計測値に基づき、前記指標成分濃度推定モデルのモデル
パラメータを変更することを特徴とするごみ焼却炉の制
御方法及び装置。
Description
産業廃棄物を焼却処理するごみ焼却炉の制御方法及び制
御装置に関する。
開平11‐72219号公報及び特開平11‐7222
0号公報はクロロベンゼン類又はダイオキシン類の濃度
を計測し、その濃度と酸素濃度、炉内温度に基づいて焼
却炉へのごみの供給量及び空気量の過不足を判定し、ご
みの供給量及び空気量を調整することを開示する。
ンとの相関が強く、また、少なくとも1種類のダイオキ
シンを直接計測することでより正確にダイオキシン総量
又は毒性係数を乗じた毒性等量(TEQ:Toxic Equiv
alents)を求めることができる。
で発生したクロロベンゼン類を測定する手段と制御量を
制御する手段、パラメータ制御手段を有する燃焼装置を
開示する。
キシン抑制制御に比べ、より低レベルにダイオキシンを
抑制制御ができる利点がある。
キシン濃度と空気量及びストーカ速度との相関関係は非
常に複雑である。例えば、同じように空気量を増加させ
た場合であっても、ごみ質の違い、炉内の燃焼状態の違
いにより、ダイオキシンが減少する場合もあれば増加す
る場合もある。更に、ごみの燃焼においては、例えば、
燃焼が激しくなることによってさらに燃焼が加速すると
いったポジティブフィードバックがあるため、現時点の
空気量を増加させるなどの操作量の変更がしばらく後の
炉内の燃焼状態を大きく変化させる恐れがある。したが
って、時間的に少し先の状態を考慮した制御が必要とな
る。従来の方法ではこのような複雑さを全て考慮して、
ファジー制御等の非線型制御アルゴリズムを構築するこ
とは非常に難しく、かつ長時間を要する。
駆物質を計測する場合、対象とする物質によってダイオ
キシン類又はダイオキシン前駆物質の濃度に大きなばら
つきがあり、一般に前者は後者に比べ1000分の1程
度の低い濃度である。したがって、これら低濃度の物質
を計測する場合、現時点では計測装置の検出限界のため
数秒オーダーのリアルタイム計測は困難であり、一定時
間(10分〜1時間程度)に排出された排ガス中のダイ
オキシンを濃縮して計測する等の工夫が必要となる。し
たがって、計測間隔も10分〜1時間程度となり、その
計測値を利用した一般的なフィードバック制御は困難と
ある。
する有効な制御方法及び制御装置を提供する。
における芳香族系有機塩素化合物の少なくとも1種を含
む指標成分の濃度と前記ごみ焼却炉の操作量との因果関
係をモデル化した指標成分濃度推定モデルを有し、前記
指標成分濃度推定モデルを利用してごみ焼却炉の操作量
を決定する制御方法であって、前記排ガス中における前
記指標成分の濃度の計測値、及び/または前記焼却炉の
運転状態を表す状態量の計測値に基づき、前記指標成分
濃度推定モデルのモデルパラメータを推定モデルの出力
値が計測値と一致するように変更するごみ焼却炉の制御
方法である。
とし、前記ごみ焼却炉の排ガス中のダイオキシン濃度と
相関関係がある指標成分の中の少なくとも1成分の濃度
を出力し、前記入力値と前記出力値の関係をモデル化し
た指標成分濃度推定モデルを有し、前記指標成分濃度推
定モデルに操作量の候補を入力し、前記指標成分濃度推
定モデルから出力された指標成分濃度の値により前記ご
み焼却炉の操作量を決定する制御方法であって、前記排
ガス中における前記指標成分の濃度の計測値、及び/ま
たは前記焼却炉の運転状態を表す状態量の計測値に基づ
き、前記指標成分濃度推定モデルのモデルパラメータを
前と同一になるように変更することを特徴とするごみ焼
却炉の制御方法である。
焼却炉の操作量を入力とし、前記ごみ焼却炉の排ガス中
のダイオキシン濃度と相関関係がある指標成分の中の少
なくとも1成分の濃度を出力した場合の入力と出力の動
的な関係を模擬するモデルであり、前記指標成分濃度推
定モデルに一定時間先までの操作パターンの候補を入力
し、前記指標成分濃度推定モデルから出力された一定時
間先までの指標成分濃度の予測値により前記ごみ焼却炉
の操作量を決定する制御方法であっても良い。
用した制御装置に関する。
と相関関係がある指標成分の中の少なくとも1成分の濃
度を計測する排ガス分析装置と、前記ごみ焼却炉の状態
量のうち、前記指標成分以外の状態量を計測する状態量
センサと、前記ごみ焼却炉の操作量と上記指標成分の濃
度の因果関係をモデル化した指標成分濃度推定モデルを
用いて該ごみ焼却炉の操作量を決定する操作量決定手段
と、前記排ガス分析装置で計測された前記指標成分濃
度、及び/又は前記状態量センサで計測した計測値に基
づき、前記指標成分濃度推定モデルの出力値が前記排ガ
ス分析装置で計測された濃度と一致するように、前記指
標成分濃度推定モデルのモデルパラメータを変更するモ
デル調整手段とを有するごみ焼却装置の制御装置であ
る。
利用した制御装置である。
と相関関係がある指標成分の中の少なくとも1成分の濃
度を計測する排ガス分析装置と、前記ごみ焼却炉の状態
量のうち、前記指標成分以外の状態量を計測する状態量
センサと、前記ごみ焼却炉の操作量と上記指標成分の濃
度の因果関係をモデル化した指標成分濃度推定モデルを
用いて該ごみ焼却炉の操作量を決定する操作量決定手段
と、前記排ガス分析装置で計測された前記指標成分濃
度、及び/又は前記状態量センサで計測した計測値に基
づき、前記指標成分濃度推定モデルの出力値が前記排ガ
ス分析装置で計測された濃度と一致するように、前記指
標成分濃度推定モデルのモデルパラメータを変更するモ
デル調整手段とを有することを特徴とするごみ焼却装置
の制御装置である。
芳香族系有機塩素化合物の中の少なくともひとつである
ことが好ましい。前記の芳香族系有機塩素化合物とはク
ロロフェノール類、クロロベンゼン類、ダイオキシン類
等である。
系有機塩素化合物の中の少なくともひとつである場合、
前記排ガス分析装置は、前記排ガスを大気圧下でイオン
化する大気圧イオン化手段と、前記大気圧イオン化手段
でイオン化された排ガス中の、前記指標成分の質量分析
を行う質量分析手段とを有する排ガス分析装置であって
もよい。更に、排ガス分析装置は排ガス中の指標成分を
濃縮する排ガス濃縮手段を備えていてもよい。
施例はごみ焼却炉1と制御装置2からなる。ごみ焼却炉
1は、ごみを燃焼させる燃焼炉と燃焼炉から排出された
排ガスを処理する排ガス処理設備からなっている。制御
装置2は排ガス分析装置21、状態量センサ22、指標
成分濃度推定モデル23、モデルパラメータ調整手段2
4、最適操作量探索手段25よりなる。
計測手段であるが、本実施例では制御装置2の一部とし
た。
焼させる。その結果、ごみは焼却灰と排ガスとなる。焼
却灰は随時燃焼炉から搬出され、排ガスはごみ焼却炉1
内に設置された排ガス処理装置12に送られて処理され
る。
標成分の濃度を計測する。本実施例ではクロロフェノール類の濃
度を計測した。
度、CO濃度、HCL濃度を計測する。また、燃焼炉内
の各所の温度やガス流量を計測する。
入力の中にストーカ速度、燃焼空気量などごみ焼却炉の
操作量が入っており、出力の1つがクロロフェノール類
の濃度となっているモデルである。その他の入力項目に
はごみ組成などの境界条件、排ガスO2濃度などの状態
量などがある。また、排ガスO2濃度などの状態量は、
モデル出力としてモデルを構築してもよい。
析装置21で計測したクロろフェノールの濃度及び状態
量センサで得た計測値に基づき、指標成分濃度推定モデ
ルのモデルパラメータを変更する。
度推定モデル23に操作量の候補を入力し、モデル出力
であるクロ炉フェノール濃度が最も小さくなる操作量を
探索する。探索した操作量をごみ焼却炉1の操作量の指
令値としてごみ焼却炉1に渡される。
などにより、操作量とクロロフェノール類の関係が変化
する可能性がある。本実施例のように操作量とクロロフ
ェノール類の濃度の関係を表わす指標成分濃度推定モデ
ル23を逐次修正することにより、モデルが実炉の状態
をより正確に模擬できる。したがって、このモデルを利
用して操作量を決定することでクロロフェノール類が小
さくなる操作量を見つけることが可能となり、ダイオキ
シン類の排出を抑制するごみ焼却炉の運転制御が可能と
なる。
詳細に説明する。
る。排ガス分析装置2では、クロロフェノール類の濃度
を計測した。クロロフェノール類は排ガス中の微量成分
であるため、採取したガスを安定にかつ一定流量でモニ
タ部に送り込む必要がある。また、途中でクロロフェノ
ール類が吸着したり凝縮して損失することがないように
しなければならない。したがって、その前処理は通常の
ガス分析装置とは異なったものになる。
す。
り成り立っている。採取された試料ガスを搬送し、前処
理するガス前処理部221、採取した試料ガス中からク
ロロフェノール類を検出するモニタ部222、さらに検
出、取得したデータを処理するデータ処理部223であ
る。ガス前処理部221は全体をヒーターにより100
度〜200度程度に加熱され、排ガス中の不純物や非灰
を取り除く。モニタ部222に送り込まれた試料ガス
は、大気圧化学イオン源222aに送り込まれ、コロナ
放電により試料ガス中のクロロフェノール類を選択的に
かつ高い効率でイオン化を行い、中間圧力室等を経て質
量分析部222bで質量分析し、クロロフェノール類を
検出(モニタ)する。本実施例では、大気圧化学イオン
源により負にイオン化した。なお、指標物質が炭化水素
類の場合は正にイオン化する。検出された信号はデータ
処理部223に送られ、必要に応じて検量線から濃度に
換算される。
2がらの信号を増幅器223aにより増幅し、さらに必
要であれば演算器223bで演算処理する。
状態量センサ22は、排ガス中のガス成分センサ、燃焼
炉内の各所の温度センサ、各所のガス流量センサなどか
らなっている。ガス成分センサは、排ガス分析装置2で
計測した微量成分以外の排ガス中のガス成分濃度を計測
する。本実施例では、O2濃度、CO濃度、HCL濃度
を計測した。また、温度センサは燃焼炉内、燃焼炉出
口、ストーカ下部等に設置されており、それぞれ、炉内
ガス温度、炉内出口ガス温度、ストーカ温度を計測す
る。ガス流量センサは、各ストーカ毎の空気流量、排ガ
スの総空気流量等を計測する。
説明する。本実施例では、モデルの枠組みとして3層の
階層型ニューラルネットワークを利用した。モデルの入
力にはストーカ速度、燃焼空気量、燃焼空気温度などの
ごみ焼却炉の操作量と、ボイラ蒸発量、排ガス中O2濃
度の状態量を選択した。また、モデル出力はクロロフェ
ノール類の濃度1つとした。このモデルの入力と出力の
関係はモデル内部の重み係数によって決定される。重み
係数は蓄えられた過去の運転実機データを教師データと
し、バックプロパゲーション法により決定した。
て説明する。本実施例では、指標成分濃度推定モデル2
3モデルをニューラルネットワークで構築したため、モ
デルパラメータの調整は新しい運転データによる再学習
により実施する。すなわち、投入されるごみ質の変動な
どにより、モデルから出力されるクロロフェノール濃度
と排ガス分析装置21で計測したクロロフェノール濃度
の偏差が、ある基準値よりも大きくなった場合、偏差が
大きくなっている時間のデータを利用してニューラルネ
ットモデルの重み係数を再度決定する。重みの決定方法
は通常の学習と同様バックプロパゲーション法による。
明する。最適操作量探索手段25では指標成分濃度推定
モデル23に操作量の候補を入力し、モデル出力である
クロロフェノール濃度が目標値以下となる操作量を探索する。本
実施例では指標成分濃度推定モデル23に試行錯誤的に
操作量の侯補を入力して探索した。ただし、予めモデル
の各入力が出力に与える影響(感度)を解析しておき、
感度の高い入力を変更して、最適な操作量を探索しても
よい。また、山登り法、遺伝アルコ゛リス゛ムなどの最適値探索
アルコ゛リス゛ムを利用してもよい。
炉1の操作量の指令値としてごみ焼却炉1に渡される。
る。第二のが第一の実施例と異なる点は、指標成分濃度
推定モデル23、モデルパラメータ調整手段24、最適
操作量探索手段25である。以下にこれらについて説明
する。
3の概要を図3に示す。本実施例のモデルは、ストーカ
上のごみを模擬したごみモデル、ごみ上部のガス領域を
模擬したガスモデル、ボイラおよび炉壁の伝熱を模擬し
た伝熱モデルからなる。ごみモデルは、ごみ移送方向に
対してn分割されている。本実施例では、乾燥ストー
カ、及び後燃焼ストーカ上のごみを4分割、燃焼ストー
カ上のごみを8分割し、合計16のごみモデルとした。
また、ガスモデルはごみモデルからの流入ガスが反応す
る一次燃焼領域のガスモデルと二次燃焼領域のガスモデ
ルからなり、本実施例では一次燃焼領域のガスモデルが
4つ、二次燃焼領域のガスモデルが1つとした。以下に
ごみモデルとガスモデルの詳細について説明する。
支式および熱収支式に基づきモデル化した。 1)ごみは水分、揮発分、チャー(固定炭素分)、灰分の
4成分に別れている。 2)各ごみモデル内の温度は同じである。 3)ごみ中から蒸発した水分および揮発した揮発分は一
次空気とともに二次燃焼領域に持ち込まれる。 4)十分な温度に達したチャーはごみモデル内で表面燃
焼する。 5)灰分は熱を加えても温度が上昇するのみで反応しな
い。
ており、それぞれについて物質収支式及び熱収支式を立
てる。以下に各モデルのモデル式の一例を示す。
はごみの各成分(w:水分、b:揮発分、c:チャー
(固定炭素分)、a:灰分)を表わしている。また、i
n:各ごみモデルへの流入する量、out:流出量、loss:
損失量を表わしている。
b2,h2o,n2,ch4)はガスの各成分(O2:
酸素、CO2:二酸化炭素、b2:揮発分、h2o:水
分、n2:窒素、ch4:メタン)を表わしている。そ
の他の記号の意味は以下の通りである。
量[Kg]、R:相変化、および反応による変化量、F:
一次空気ガス流量[Kg/s]、H:エンタルピー[J/
Kg]、Cp:比熱[J/KgK]、Qw:水の蒸発によっ
て奪われる潜熱[J]、Qb:揮発分の熱分解による吸
熱量[J]、Qc:チャーの燃焼による発熱量[J]、
Qgr:一次空気がごみに与えた熱量[J]、Q2:ガス
モデルがごみに与えた輻射熱[J]、Q3:炉壁がごみ
に与えた輻射熱[J]、Ko2_c:チャーの燃焼量から酸
素消費量を求めるための係数、Kco_c:チャーの燃焼量
からCO発生量を求めるための係数である。なお、Q2
は各ガスモデルがごみに与えた熱量の総和である。
流から送られてくるごみの量と組成によって決まる量で
ある。すなわち、乾燥ストーカに対応するごみモデルの
ごみ流入量は給塵装置から供給されるごみの量と組成か
ら決まる。また、燃焼ストーカに対応するごみモデルの
ごみ流入量は、乾燥ストーカに対応するごみモデルのご
み流出量と組成から決まる。
組成は、給塵装置から供給されるごみの組成と後段の燃
焼状態によって決まる。また、Riはごみ滞留量Miとご
み温度Tによって決まる量である。ここでは、Mi が大
きいほどRiは大きく、またごみ温度Tが大きいほどRi
は大きくなるような関数でRiを表現した。その一例は
式中に示した通りである。
した。
内で燃焼し、CO,CH4,H2Oになる。2)クロロ
フェノールの初期濃度はガス状の揮発分に比例して発生
する。 3)クロロフェノール及びダイオキシンの濃度は以下の
3つの反応により決定される。 反応1:クロロフェノール(PCP)からダイオキシン
(DXN)の生成反応2PCP → DXN+nHCL 反応2:クロロフェノールの燃焼反応 PCP+O2 → nHCL+mH2O+kCO2 反応3:ダイオキンの燃焼反応 DXN+O2 → nHCL+mH2O+kCO2 4)これらの反応の反応速度式は、CH4等の速度式と
同様とする。 5)上記反応により消費されるO2等の変化、反応熱は
非常に小さいため、全体の物質収支及び熱収支式には反
映しない。
F_in:ガスモデルの流入空気流量[Kg/s]、F_ou
t:ガスモデルの流出空気流量[Kg/s]、V:ガス体
積[m 3]、ρ:密度[Kg/m3]、X:ガス濃度
[−]、Tg:ガス温度[K]、Q3:ガスモデルから
の輻射熱量[J]、QR:ガスモデル内反応熱量
[J]。
子、E:活性化エネルギー、R:ガス定数、Tg :ガス
温度で決まる量である。一般にこれらの値は定数である
が、本実施例では頻度因子Aを次のように仮定した。 A=B×F(二次空気量)
を掛けた式とした。これは二次空気量による撹拌効果を
模擬するものであり、二次空気量が大きくなると頻度因
子Aが大きくなる関係とした。また、補正係数Bは炉内
の燃焼状態に影響を及ぼすパラメータのうち、二次空気
量以外のパラメータを集約した係数である。
の濃度を計算すると、ある程度二次空気を入れることに
より炉出口のクロロフェノールの濃度は減少するが、あ
る一定量を超えて二次空気を投入すると、ガス温度が低
下するため、炉出口のクロロフェノールの濃度が上昇す
るというシミュレーション結果が得られる。
るモデルである。モデル式は以下に示した通りである。
pwall:炉壁の比熱[J/m3・K]、Twall:炉壁温
度[K]、Q4:ごみ、ガスとの輻射熱[J]、Q5:
系外への熱損失[J]である。
の一例である。これらの式はより詳細にしても良いし、
また簡略化してもよい。
タ調整手段24について説明する。モデルパラメータ調
整手段24では、ごみ組成と反応定数を調整パラメータ
として、実測した指標成分濃度と指標成分濃度推定モデ
ルで推定した値が一致するように調整する。調整パラメ
ータ及び調整対象量を表1に、調整アルゴリズムを図4
に示す。
第1ステップではごみ組成を調整パラメータとして「炉
出口排ガス温度」「蒸発量」を実機データに合わせる。
定常状態においてはごみの投入量は一定であるため、
「炉出口排ガス温度」「蒸発量」から炉出口の排ガスが
持つエンタルピーを求め、エネルギーバランスが取れる
ようにごみの発熱量すなわち、ごみ組成を調整する。第
1ステップでごみ組成を調整することにより、指標成分
濃度推定モデル23における炉内のガス温度が実際のガ
ス温度を模擬することができる。
実機データに合わせる。排ガスCO濃度のモデル出力値
が実機データとずれている場合、反応定数の補正係数を
調整する。これは、炉内温度が模擬できている場合であ
っても、その他の要因により反応の進み具合が変化する
場合があるためである。
ル出力を実機データに合わせる。基本的には第2ステッ
プまでの調整により炉内の燃焼状態が模擬されるため、
「指標成分濃度」は一致することが多い。しかし、一致
しない場合もある。その原因としては、元々ごみ中に含
まれている指標物質の量が変化したことが考えられる。
従って、第3ステップでは指標成分初期濃度を調整パラ
メータとして指標成分濃度を実機データに一致させる。
ことで、指標成分濃度推定モデル23が実機データを模
擬できるようになる。
索手段25について説明する。最適操作量探索手段25
では、ごみ焼却装置運転時の操作量を決定する。最適操
作量探索手段25の構成は、図5に示したように操作パ
ターン発生部と判定部がある。操作パターン発生部で
は、ある一定時間の操作量のパターン(以下操作パター
ンと称する)を発生させる。本実施例での操作パターン
は、10分間の操作パターンとした。操作パターン発生
部には、例えば以下のような操作パターンがいくつか登
録されている。 操作パターンA:操作量一定 操作パターンB:二次空気量10%増加 操作パターンC:一次空気量10%減少
ような新しいパターンを作成する。 操作パターンD:二次空気量10%増加かつ一次空気量
10%減少 操作パターンE:t=0〜t=3の間、二次空気量10
%増加、t=1〜t=4の間、一次空気量減少
度推定モデル23に入力される。指標成分濃度推定モデ
ル23では、それぞれの操作パターン毎にクロロフェノールの濃
度の発生パターンを出力し、最適操作量探索手段25の
判定部に渡す。
ーンから操作パターンの善し悪しを判定する。本実施例
では、操作後10分間のクロロフェノール濃度の平均値
を評価値とし、評価値がもっとも小さい操作パターンを
最適操作パターンとした。ただし、最適な操作パターン
の侯補はパターン発生部で発生した操作パターンとのみ
ではない。操作パターンデータベースに過去の運転実績
データとして操作パターンとそのときのクロロフェノー
ル発生パターンが蓄えられている場合、操作パターンデ
ータベース中の操作パターンも候補となる。ただし、こ
こで選択する操作パターンは、「蒸発量、O2濃度など
炉内の状態を表わす状態量が現在の焼却炉の状態量と類
似しており、かつクロロフェノールの濃度を低減できた
操作パターン」という条件を満たすものである。
れている操作パターンは、その操作をした場合のクロロ
フェノールの発生パターンも同時に蓄えられているた
め、指標成分濃度推定モデル23を使ってクロロフェノ
ールの発生パターンを計算する必要はない。
の各操作量の設定値として、ごみ焼却装置1に送られ
る。以上はオンラインで、燃焼モデルを利用して操作量
を決定する場合であるが、オフラインでいくつかの操作
パターンの効果を検討しておいてもよい。また、オフラ
インでの検討や、オンラインであっても、燃焼モデルの
計算が非常に短時間で終了する場合には、GA(遺伝ア
ルゴリズム)などの手法を利用して、最適な操作パター
ンを求めてもよい。
と相関関係がある指標成分の濃度と操作量の関係を表わ
すモデルを利用してごみ焼却炉の操作量を決定すること
により、短時間に精度よく、低レベルにダイオキシンの
発生を抑制できる制御方法及びそれを用いた制御装置を
提供できる。
る。
を示す。
置、22…状態量センサ、23…指標成分濃度推定モデ
ル、24…モデルパラメータ調整手段、25…最適操作
量探索手段、211…ガス前処理部、212…モニタ
部、213…データ処理部、212a…大気圧化学イオ
ン源、212b…質量分析部、213a…増幅器、21
3b…データ処理装置、221…ガス前処理部、222
…モニタ部、222a…大気圧化学イオン源、222b
…質量分析部、223…データ処理部、223a…増幅
器、223b…演算器。
Claims (10)
- 【請求項1】ごみ焼却炉の排ガス中における芳香族系有
機塩素化合物の少なくとも1種を含む指標成分の濃度と
前記ごみ焼却炉の操作量との因果関係をモデル化した指
標成分濃度推定モデルを有し、前記指標成分濃度推定モ
デルを利用してごみ焼却炉の操作量を決定する制御方法
であって、排ガス中における前記指標成分の濃度の計測
値、及び/または前記焼却炉の運転状態を表す状態量の
計測値に基づき、前記指標成分濃度推定モデルのモデル
パラメータを変更することを特徴とするごみ焼却炉の制
御方法。 - 【請求項2】ごみ焼却炉の操作量を入力とし、前記ごみ
焼却炉の排ガス中のダイオキシン濃度と相関関係がある
指標成分の少なくとも1成分の濃度を出力し、該入力と
該出力の関係をモデル化した指標成分濃度推定モデルを
有し、前記指標成分濃度推定モデルに操作量の候補を入
力し、前記指標成分濃度推定モデルから出力された指標
成分濃度の値により前記ごみ焼却炉の操作量を決定する
制御方法であって、排ガス中における前記指標成分の濃
度の計測値、及び/または前記焼却炉の運転状態を表す
状態量の計測値に基づき、前記指標成分濃度推定モデル
のモデルパラメータを変更することを特徴とするごみ焼
却炉の制御方法。 - 【請求項3】請求項1又は請求項2において、前記指標
成分がCOと炭化水素類と芳香族系有機塩素化合物の少
なくともひとつであることを特徴とするごみ焼却炉の制
御方法。 - 【請求項4】ごみ焼却炉の排ガス中のダイオキシン濃度
と相関関係がある指標成分の少なくとも1成分の濃度を
計測する排ガス分析装置と、前記ごみ焼却炉の状態量の
うち、前記指標成分以外の状態量を計測する状態量セン
サと、前記ごみ焼却炉の操作量と上記指標成分の濃度の
因果関係をモデル化した指標成分濃度推定モデルを用い
て該ごみ焼却炉の操作量を決定する操作量決定手段と、
前記排ガス分析装置で計測された前記指標成分濃度、及
び/または前記状態量センサで計測した計測値に基づ
き、前記指標成分濃度推定モデルの出力値が前記排ガス
分析装置で計測された濃度と一致するように、前記指標
成分濃度推定モデルのモデルパラメータを変更するモデ
ル調整手段とを有することを特徴とするごみ焼却装置の
制御装置。 - 【請求項5】ごみ焼却炉の排ガス中のタ゛イオキシン濃度と相
関関係がある指標成分の少なくとも1成分の濃度を計測
する排ガス分析装置と、前記ごみ焼却炉の状態量のう
ち、前記指標成分以外の状態量を計測する状態量センサ
と、前記ごみ焼却炉の操作量と上記指標成分の濃度の因
果関係をモデル化した指標成分濃度推定モデルと、前記
指標成分濃度推定モデルに操作量の候補を入力し、前記
指標成分濃度推定モデルから出力された指標成分濃度の
値により前記ごみ焼却炉の操作量を決定する操作量探索
手段と、前記排ガス分析装置で計測された前記指標成分
濃度、及び/または前記状態量センサで計測した計測値
に基づき、前記指標成分濃度推定モデルの出力値が前記
排ガス分析装置で計測された濃度と一致するように、前
記指標成分濃度推定モデルのモデルパラメータを変更す
るモデル調整手段とを有することを特徴とするごみ焼却
装置の制御装置。 - 【請求項6】請求項4又は請求項5において、前記指標
成分がCOと炭化水素類と芳香族系有機塩素化合物の少
なくともひとつであることを特徴とするごみ焼却炉の制
御装置。 - 【請求項7】請求項4又は請求項5において、前記指標
成分が炭化水素類と芳香族系有機塩素化合物の少なくと
もひとつであり、前記排ガス分析装置は、前記排ガスを
大気圧下でイオン化する大気圧イオン化手段と、前記大
気圧イオン化手段でイオン化された排ガス中の、前記指
標成分の質量分析を行う質量分析手段とを有する排ガス
分析装置であることを特徴とするごみ焼却炉の制御装
置。 - 【請求項8】請求項4又は請求項5において、前記指標
成分が炭化水素類と芳香族系有機塩素化合物の少なくと
もひとつであり、前記排ガス分析装置は、前記排ガス中
の指標成分を濃縮する排ガス濃縮手段と、前記排ガスを
大気圧下でイオン化する大気圧イオン化手段と、前記大
気圧イオン化手段でイオン化された排ガス中の、前記指
標成分の質量分析を行う質量分析手段とを有する排ガス
分析装置であることを特徴としたごみ焼却炉の制御装
置。 - 【請求項9】請求項1又は請求項2において、前記指標
成分濃度推定モデルが、該指標成分濃度推定モデルの入
力と出力の動的な関係を模擬するモデルであり、前記指
標成分濃度推定モデルに一定時間先までの操作パターン
の候補を入力し、前記指標成分濃度推定モデルから出力
された一定時間先までの指標成分濃度の予測値により前
記ごみ焼却炉の操作量を決定する制御方法。 - 【請求項10】ごみ焼却炉と、請求項3又は請求項4記
載のごみ焼却制御装置を具備することを特徴とするごみ
焼却設備。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000054453A JP3668405B2 (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | ごみ焼却炉の制御方法及び装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2000054453A JP3668405B2 (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | ごみ焼却炉の制御方法及び装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2001241635A true JP2001241635A (ja) | 2001-09-07 |
JP3668405B2 JP3668405B2 (ja) | 2005-07-06 |
Family
ID=18575702
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2000054453A Expired - Lifetime JP3668405B2 (ja) | 2000-02-25 | 2000-02-25 | ごみ焼却炉の制御方法及び装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP3668405B2 (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006153364A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 循環流動層燃焼装置の運転方法 |
JP2013250162A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 凝縮物の検出装置 |
JP2021025687A (ja) * | 2019-08-02 | 2021-02-22 | 日本エア・リキード合同会社 | 炉の制御システム、炉の制御方法およびその制御システムを備える炉 |
CN115183248A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-10-14 | 江苏方诚环保科技有限公司 | 一种基于rto装置的化工废气燃烧处理方法及*** |
JP7250205B1 (ja) | 2022-11-25 | 2023-03-31 | 東京瓦斯株式会社 | 学習モデル生成方法、学習モデル生成装置、燃焼予測方法、燃焼予測装置及びプログラム |
JP7354477B1 (ja) * | 2021-12-23 | 2023-10-02 | 千代田化工建設株式会社 | プログラム、情報処理装置、及び方法 |
-
2000
- 2000-02-25 JP JP2000054453A patent/JP3668405B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006153364A (ja) * | 2004-11-30 | 2006-06-15 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 循環流動層燃焼装置の運転方法 |
JP2013250162A (ja) * | 2012-05-31 | 2013-12-12 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | 凝縮物の検出装置 |
JP2021025687A (ja) * | 2019-08-02 | 2021-02-22 | 日本エア・リキード合同会社 | 炉の制御システム、炉の制御方法およびその制御システムを備える炉 |
JP7308392B2 (ja) | 2019-08-02 | 2023-07-14 | 日本エア・リキード合同会社 | 炉の制御システム、炉の制御方法およびその制御システムを備える炉 |
JP7354477B1 (ja) * | 2021-12-23 | 2023-10-02 | 千代田化工建設株式会社 | プログラム、情報処理装置、及び方法 |
CN115183248A (zh) * | 2022-07-08 | 2022-10-14 | 江苏方诚环保科技有限公司 | 一种基于rto装置的化工废气燃烧处理方法及*** |
CN115183248B (zh) * | 2022-07-08 | 2023-08-11 | 江苏方诚环保科技有限公司 | 一种基于rto装置的化工废气燃烧处理方法及*** |
JP7250205B1 (ja) | 2022-11-25 | 2023-03-31 | 東京瓦斯株式会社 | 学習モデル生成方法、学習モデル生成装置、燃焼予測方法、燃焼予測装置及びプログラム |
JP2024076635A (ja) * | 2022-11-25 | 2024-06-06 | 東京瓦斯株式会社 | 学習モデル生成方法、学習モデル生成装置、燃焼予測方法、燃焼予測装置及びプログラム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP3668405B2 (ja) | 2005-07-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108549792B (zh) | 一种基于潜结构映射算法的固废焚烧过程二噁英排放浓度软测量方法 | |
CN111461355B (zh) | 基于随机森林的二噁英排放浓度迁移学习预测方法 | |
JPH10267245A (ja) | ごみ焼却炉の燃焼制御方法およびその装置 | |
WO2017085941A1 (ja) | 廃棄物の燃焼制御方法およびこれを適用した燃焼制御装置 | |
CN110135057A (zh) | 基于多层特征选择的固废焚烧过程二噁英排放浓度软测量方法 | |
JP2001241635A (ja) | ごみ焼却炉の制御方法及び装置 | |
KR19980702984A (ko) | 증기 발전 설비에서 연소를 제어하기 위한 방법 및 장치 | |
JP3712329B2 (ja) | プロセスの制御装置 | |
JP5452906B2 (ja) | 燃焼炉の燃焼制御システムおよびその燃焼制御方法 | |
JP6429911B2 (ja) | 被燃焼物の発熱量の測定方法および測定された発熱量を用いた燃焼炉の燃焼制御方法と燃焼制御装置 | |
JP2005506540A (ja) | 酸化剤として高濃度酸素を含む空気又は純粋酸素を使用する加熱炉の排気筒出口の窒素酸化物ソフトウェアセンサ | |
JP2000097422A (ja) | 廃棄物焼却プラント及びその制御装置並びに制御方法と廃棄物焼却炉のガス組成分布予測方法 | |
Chong et al. | Prediction of gaseous emissions from a chain grate stoker boiler using neural networks of ARX structure | |
Ionescu et al. | Air pollutant emissions prediction by process modelling–application in the iron and steel industry in the case of a re-heating furnace | |
US20100300336A1 (en) | Reduction of mercury from a coal fired boiler | |
JP4513872B2 (ja) | セメント製造設備の排ガス臭気測定方法及び測定装置 | |
JP2010151649A (ja) | セメント製造設備の排ガス臭気測定方法及び測定装置 | |
JP2002106821A (ja) | ごみ焼却プラントの燃焼制御方法及び装置 | |
Šulc et al. | Control for ecological improvement of small biomass boilers | |
JP2000205542A (ja) | ごみ焼却装置の運転制御方法及び運転制御装置 | |
JP2002188807A (ja) | 燃焼炉の燃焼制御方法及び燃焼制御装置 | |
Chong et al. | Neural network models of the combustion derivatives emanating from a chain grate stoker fired boiler plant | |
JPH09126433A (ja) | 焼却炉の燃焼制御装置 | |
Belkhir et al. | Soft-sensing of key process variables in a biomass combustion plant | |
JP2000257824A (ja) | 燃焼設備の制御方法及び装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041210 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041228 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050228 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20050331 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20050408 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 3668405 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090415 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090415 Year of fee payment: 4 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100415 Year of fee payment: 5 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110415 Year of fee payment: 6 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120415 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120415 Year of fee payment: 7 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130415 Year of fee payment: 8 |
|
FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140415 Year of fee payment: 9 |
|
EXPY | Cancellation because of completion of term |