JP2001140159A - 縦配列不織布の製造方法および製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 フィラメントを高度に縦方向に配列させる。 【解決手段】 メルトブローダイス１には、フィラメン
ト１１を押し出すノズル３と、ノズル３から押し出され
たフィラメント１１を細化するための高速気流を噴射す
るスリット６ａ，６ｂとが設けられている。細化された
フィラメント１１はコンベア７上に捕集され、ウェブと
なって搬送される。メルトブローダイス１とコンベア７
との間の高速気流の流域には、軸９ａを中心に矢印Ａ方
向に回転される気流振動機構９が設置されている。気流
振動機構９を回転させることにより、その周壁面に沿っ
て高速気流が流れようとし、それに伴い、フィラメント
１１がコンベア７による搬送方向に周期的に振られる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、フィラメントが縦
方向に配列された不織布、それを縦方向に延伸した不織
布、さらには、これら不織布の製造方法および製造装置
に関する。

【０００２】本発明により得られる不織布は、強度及び
寸法安定性に優れており、一方向に強度を要する不織布
や直交不織布の原料ウェブとして使用される。

【０００３】

【従来の技術】不織布の製法としては、紡糸から直接不
織布とするスパンボンド方式、メルトブロー方式、スパ
ンレース方式等（以下これらを含めて広義のスパンボン
ド不織布と呼ぶ）がある。これらの方式によって製造さ
れた不織布は、経済性、量産性から不織布の主流をなし
ている。

【０００４】これら従来の広義のスパンボンド不織布
は、フィラメントがランダムな方向に配列されたランダ
ム不織布であり、強度が小さく、寸法安定性の無いもの
が多かった。本発明者らは、これらの従来の不織布の持
つ欠点を改善した、不織布の延伸方法やそれらを直交積
層させた不織布の製法を発明した（特公平３−３６９４
８号公報、特開平１０−２０４７６７号公報等参照）。

【０００５】また、特公昭６０−２５５４１号公報に
は、フィラメントの射出方向に対してコンベアを傾斜さ
せることによって高度にフィラメントを一方向に配列さ
せる方法が記載されている。さらに、特開平７−３６０
４号公報には、気流とともに噴出させたフィラメントを
通気性のコンベア上に堆積させ、このコンベアの裏側に
気流遮蔽手段を設けて気流の制御を行うことにより、フ
ィラメントを縦方向に広げ、配列性を向上させる方法が
記載されている。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の不織布の製法では、高度にフィラメントを配列
させる程度が不十分であった。特に、特開平７−３６０
４号公報に開示された方法では、コンベアの傾斜に沿っ
てエアーが流れることと、一番重要なコンベア着地点で
噴出エアーの吸引除去がなされていないこととにより、
コンベアに到達した噴出エアーによりコンベア上でフィ
ラメントが流れたり、フィラメントの配列が乱れるとい
った不都合がある。つまり、コンベア上でのフィラメン
トの乱れをなくすることが、高度にフィラメントの配列
した縦配列不織布を製造するには必要である。

【０００７】一般に、フィラメントが十分に縦方向に配
列された不織布を得るには、紡糸工程におけるフィラメ
ントの縦配列のみでは不十分である。さらに、フィラメ
ントの配列を良くする最も良い手段は、かかる不織布を
縦方向に延伸することである。しかし、一般に不織布の
紡糸後の縦延伸については、フィラメントの縦配列が良
くないこと、および冷却が不十分であることにより、延
伸性が悪く、高倍率で高強度の延伸とすることが困難で
ある。

【０００８】本発明の目的は、フィラメントが高度に縦
方向に配列された縦配列不織布の製造方法及び製造装置
を提供することである。

【０００９】本発明の他の目的は、上記縦配列不織布を
さらに縦方向に延伸してより強度を向上させた縦延伸不
織布の製造方法及び製造装置を提供することである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
本発明の縦配列不織布の製造方法は、多数本のフィラメ
ント押し出すノズル群、ノズル群から押し出されたフィ
ラメントを捕集し搬送するコンベア、およびフィラメン
トに吹き付けられる高速気流を振動させる気流振動手段
を準備する工程と、多数本のフィラメントをノズルより
コンベアに向けて押し出す工程と、押し出されたフィラ
メントを高速気流に随伴させて細化する工程と、気流振
動手段によって、高速気流の流れる向きをコンベアの進
行方向に周期的に変動させる工程とを有する。

【００１１】また、本発明の縦配列不織布の製造装置
は、ノズルから多数本のフィラメントを押し出す紡糸機
構と、ノズルから押し出されたフィラメントを細化させ
るためにフィラメントに随伴させる高速気流を発生する
高速気流形成機構と、高速気流により細化されたフィラ
メントを捕集し搬送するコンベアと、高速気流の向きを
コンベアの進行方向に周期的に変動させる気流振動手段
とを有する。

【００１２】上記の本発明によれば、ノズルより押し出
された多数本のフィラメントは、高速気流によって細化
されてコンベア上に捕集される。ここで、高速気流の向
きはコンベアの進行方向つまり縦方向に周期的に変動さ
れるので、フィラメントは、この高速気流に随伴して縦
方向に周期的に振られ、縦方向に部分的に折り畳まれて
コンベア上に捕集されることになる。その結果、フィラ
メントが縦方向に良好に配列した不織布が得られる。

【００１３】本発明において、不織布の紡糸には広義の
スパンボンド方式を採用する。スパンボンド方式は、紡
糸方式として最も合理化された方式であり、経済性にも
量産性にも優れているからである。広義のスパンボンド
方式は、溶融（溶剤による溶解も含むが、簡便のため本
明細書では熱による溶解の意味で用いる）フィラメント
を音速に近い高速気流中で高倍率にドラフトさせて細化
する点で共通する。

【００１４】本発明者らが鋭意研究を進めた結果、この
フィラメントの細化に利用される高速気流の向きをコン
ベアの進行方向に周期的に変動させることで、フィラメ
ントの配列性を向上させることができ、さらに、高速気
流の向きはコアンダ効果を利用すると簡便に変動させる
ことができることを見出した。そのため、高速気流の流
れ方向に対して向きおよび距離の少なくとも一方を変化
可能な壁面を有する気流振動手段を高速気流の流域に設
置し、または、高速気流の流れ方向に対して傾斜した壁
面を有しこの壁面と高速気流の気流軸との距離を変化可
能な気流振動手段を設置している。

【００１５】また、フィラメントを構成する材料の融点
以上の高温で供給された高速気流を霧で冷却すること
で、高速気流に随伴して細化されるフィラメントを、そ
の分子が縦方向に配列される前に冷却することができ
る。その結果、後段階で不織布を縦方向に延伸する場
合、その延伸性が向上する。

【００１６】本発明はさらに、縦延伸不織布の製造方法
及び製造装置を提供するものでもある。

【００１７】本発明の縦延伸不織布の製造方法は、上記
本発明の縦配列不織布の製造方法に記載の方法で縦配列
不織布を製造する工程と、前記縦配列不織布を縦方向に
延伸する工程とを有する。

【００１８】本発明の縦延伸不織布の製造装置は、上記
本発明の縦配列不織布の製造装置と、前記縦配列不織布
の製造装置で製造された縦配列不織布を縦方向に延伸す
る延伸装置とを有する。

【００１９】上記のように本発明の縦延伸不織布の製造
方法及び製造装置では、フィラメントが高度に縦方向に
配列された不織布をさらに縦方向に延伸するので、縦方
向の強度に優れた不織布が得られる。

【００２０】なお、本発明において、フィラメントの配
列方向や延伸方向等を説明する場合に用いる「縦方向」
とは、不織布を製造する際の機械方向すなわち不織布の
送り方向を意味し、「横方向」とは、縦方向と直角な方
向、すなわち不織布の幅方向を意味する。

【００２１】

【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態について
図面を参照して説明する。

【００２２】図１を参照すると、本発明の一実施形態で
ある、メルトブロー法による不織布製造装置の概略構成
図が示されている。図１に示す不織布製造装置は、主に
メルトブローダイス１とコンベア７とで構成される紡糸
ユニットと、延伸シリンダ１２ａ，１２ｂ、引取ニップ
ローラ１６ａ，１６ｂ等で構成される延伸ユニットとを
有する。

【００２３】メルトブローダイス１は、先端（下端）
に、紙面に対して垂直な方向に並べられた多数のノズル
３を有し、ギアポンプ（不図示）から送入された溶融樹
脂２がノズル３から押し出されることで、多数のフィラ
メント１１が形成される。なお、図１ではメルトブロー
ダイス１は内部構造を明瞭にするため断面を示してお
り、ノズル３は一つしか示されていない。また、各ノズ
ル３の両側にはそれぞれエアー溜５ａ，５ｂが設けられ
ている。樹脂の融点以上に加熱された高圧加熱エアー
は、これらエアー溜５ａ，５ｂに送入され、エアー溜５
ａ，５ｂと連通してメルトブローダイス１の先端に開口
するスリット６ａ，６ｂから噴出される。これにより、
ノズル３からのフィラメント１１の押し出し方向とほぼ
平行な高速気流が生じる。この高速気流により、ノズル
３から押し出されたフィラメント１１はドラフト可能な
溶融状態に維持され、高速気流の摩擦力によりフィラメ
ント１１にドラフトが与えられ、フィラメント１１が細
径化される。上記の機構は、通常のメルトブロー法と同
様である。高速気流の温度は、フィラメント１１の紡糸
温度よりも８０℃以上、望ましくは１２０℃以上高くす
る。

【００２４】メルトブローダイス１を用いてフィラメン
ト１１を形成する方法では、高速気流の温度を高くする
ことにより、ノズル３から押し出された直後のフィラメ
ント１１の温度をフィラメント１１の融点よりも十分に
高くすることができるため、フィラメント１１の分子配
向を小さくすることができる。

【００２５】メルトブローダイス１の下方にはコンベア
７が配置される。コンベア７は、不図示の駆動源により
回転されるコンベアローラ１３やその他のローラに掛け
回されており、コンベアローラ１３の回転によりコンベ
ア７を駆動することで、ノズル３から押出されたフィラ
メント１１は図示右方向へ搬送される。

【００２６】メルトブローダイス１の近傍の、スリット
６ａ，６ｂによる高速気流が発生している領域には、楕
円柱状の気流振動機構９が設けられている。気流振動機
構９は、コンベア７上でのフィラメント１１の搬送方向
にほぼ直交させて、すなわち製造すべき不織布の幅方向
とほぼ平行に軸９ａを配置させ、この軸９ａを回転させ
ることで軸９ａを中心に図示矢印Ａ方向に回転される。
このように、高速気流の流域に楕円柱状の気流振動機構
９を配置し、これを回転させることで、後述するように
コアンダ効果を利用してフィラメント１１の流れる向き
を変えることができる。

【００２７】フィラメント１１は、ノズル３の両側のス
リット６ａ，６ｂから噴出された高圧加熱エアーが合流
した流れである高速気流に沿って流れる。高速気流は、
スリット６ａ，６ｂから噴出された高圧加熱エアーが合
流して、コンベア７の搬送面とほぼ垂直な方向に流れ
る。

【００２８】ところで、気体や液体の高速噴流近傍に壁
が存在しているとき、噴流軸の方向と壁面の方向とが異
なっていても、噴流が壁面に沿った方向の近くを流れる
傾向があることは一般に知られている。これをコアンダ
効果という。気流振動機構９は、このコアンダ効果を利
用してフィラメント１１の流れの向きを変える。

【００２９】以下に、気流振動機構９の回転による、フ
ィラメント１１の流れの向きの挙動について図２（ａ）
〜（ｃ）を参照して説明する。

【００３０】図２（ａ）に示す状態では、気流振動機構
９の楕円形端面の長軸は、高速気流の気流軸１０とほぼ
平行であり、気流振動機構９の周壁面９ｂと気流軸１０
との距離は、最も大きい。このとき、気流振動機構９の
周壁面９ｂによるコアンダ効果は最も小さく、高速気流
はほぼ気流軸１０に沿っており、フィラメント１１もほ
ぼ気流軸１０に沿って流れる。

【００３１】気流振動機構９が回転していき、図２
（ｂ）に示すように気流振動機構９の楕円形端面の長軸
９ｃが高速気流の気流軸１０に対して傾きを持つように
なると、気流振動機構９の周壁面９ｂと気流軸１０との
距離が次第に小さくなり、これに伴いコアンダ効果が大
きくなっていく。この状態では、気流振動機構９は楕円
柱状であるので、その周壁面９ｂと気流軸１０との距離
は、高速気流の流れ方向下流に向かって次第に大きくな
る。従って、高速気流はこの周壁面９ｂに沿って流れよ
うとし、それに伴ってフィラメント１１は気流振動機構
９側に引き寄せられる。

【００３２】さらに気流振動機構９が回転し、図２
（ｃ）に示すように可動部材９の楕円形端面の長軸９ｃ
が気流軸１０と垂直になると、気流振動機構９の周壁面
９ｂと気流軸１０との距離は最も小さくなる。このとき
コアンダ効果は最も大きく、また、高速気流の流れ方向
に関して周壁面９ｂの気流軸１０との距離が最も近い位
置よりも下流側では、気流軸１０に対する周壁面９ｂの
角度は、図２（ｂ）に示した状態よりも大きくなる。従
って、フィラメント１１は、図２（ｂ）に示した状態よ
りもさらに気流振動機構９側に引き寄せられる。

【００３３】図２（ｃ）に示した状態よりもさらに気流
振動機構９が回転すると、気流振動機構９の周壁面９ａ
と気流軸１０との距離が次第に大きくなるとともに、気
流軸１０に対する周壁面９ａの角度も小さくなり、フィ
ラメント１１の流れ方向が気流軸１０と平行な方向に近
づいて行く。そして、気流振動機構９が図２（ａ）に示
した状態から１８０°回転すると、再び図２（ａ）に示
したのと同じ状態になり、その後は、上述した一連の動
作を繰り返す。

【００３４】これにより、図２（ａ）〜（ｃ）に示した
範囲でフィラメント１１を周期的に振らせることができ
る。ここで図１を参照すると、前述したように、気流振
動機構９の軸９ａはコンベア７によるフィラメント１１
の搬送方向と直交して配置されているので、フィラメン
ト１１は、コンベア７による搬送方向すなわち縦方向に
振られることになる。

【００３５】ここでは気流振動機構９がフィラメント１
１の流れと同方向に回転する場合について説明している
が、気流振動機構は気流と壁面との距離を周期的に変え
ることができるものであれば、気流振動機構９をフィラ
メント１１の流れと逆方向に回転させても同様の効果を
得ることができる。また、詳しくは後述するように、振
動など、回転以外の方法で壁面を動かす機構を採用する
こともできる。

【００３６】なお、気流振動機構９の幅、すなわち軸９
ａと平行な方向における長さは、メルトブローダイス１
（図１参照）によって紡糸されるフィラメント群の幅よ
りも１００ｍｍ以上大きいことが望ましい。これよりも
気流振動機構９の幅が小さいと、フィラメント群の両端
部で高速気流の流れ方向を十分に変えられず、フィラメ
ント群の両端部でのフィラメント１１の縦方向の配列が
不十分になるおそれがある。また、気流振動機構９の壁
面と高速気流の気流軸との距離は、最も小さいときで２
５ｍｍ以下、望ましくは１５ｍｍ以下である。気流振動
機構９と気流軸との距離がこれ以上大きくなると、高速
気流が気流振動機構９に引き寄せられる効果が小さく、
フィラメント１１を十分に振らせることができなくなる
おそれがある。

【００３７】さらに、フィラメント１１の振れ幅は、高
速気流の流速と気流振動機構９の回転速度に依存する。
すなわち、気流振動機構９の回転による、気流振動機構
の壁面の、高速気流の気流軸に対する距離の変動を、気
流振動機構９の壁面の振動として考えた場合、フィラメ
ント１１の振れ幅を最大とする壁面の振動数が存在す
る。この特定の振動数は紡糸条件によって異なるが、こ
の振動数以外では、壁面の振動数と高速気流の持つ固有
の振動数が異なるため、高速気流を加速する効果が小さ
くなり、フィラメント１１の振れ幅も小さくなる。ま
た、壁面の振動数がこの特定の振動数の整数倍である場
合でも、壁面の振動は高速気流の固有の振動とは合って
はいるものの、高速気流を加速させる効果は小さい。本
実施形態では、フィラメント１１の振れ幅が最大となる
ように気流振動機構９を回転させている。

【００３８】高速気流の速度は１０ｍ／ｓｅｃ以上、好
ましくは１５ｍ／ｓｅｃ以上である。これ以下の速度で
は、気流は気流振動機構９の壁面に十分に引き寄せられ
ず、結果的にフィラメント１１を十分に振らせることが
できなくなるおそれがある。

【００３９】再び図１を参照すると、メルトブローダイ
ス１とコンベア７との間には、スプレーノズル８が設け
られている。スプレーノズル８は、高速気流中へ霧状の
水を噴霧するもので、これによりフィラメント１１が冷
却され、急速に凝固される。スプレーノズル８ｂは実際
には各複数個設置されるが、煩雑さを避けるため図１で
は１個のみを示した。

【００４０】凝固したフィラメント１１は、縦方向に振
られながらコンベア７上に集積し、縦方向に部分的に折
り畳まれて連続的に捕集される。

【００４１】コンベア７上のフィラメント１１は、コン
ベア７により図示右方に搬送され、延伸温度に加熱され
た延伸シリンダ１２ａと押さえローラ１４とにニップさ
れ、延伸シリンダ１２ａに移される。その後、フィラメ
ント１１は、延伸シリンダ１２ｂと押えゴムローラ１５
とにニップされて延伸シリンダ１２ｂに移され、２つの
延伸シリンダ１２ａ，１２ｂに密着される。このように
フィラメント１１が延伸シリンダ１２ａ，１２ｂに密着
しながら送られることで、フィラメント１１は、縦方向
に部分的に折り畳まれた状態のまま、隣接するフィラメ
ント同士が融着したウェブとなる。

【００４２】延伸シリンダ１２ａ，１２ｂに密着して送
られることにより得られたウェブは、さらに、引取ニッ
プローラ１６ａ，１６ｂ（後段の引取ニップローラ１６
ｂはゴム製）で引き取られる。引取ニップローラ１６
ａ，１６ｂの周速は延伸シリンダ１２ａ，１２ｂの周速
よりも大きく、これによりウェブは縦方向に延伸され、
縦延伸不織布１８となる。

【００４３】以上説明したように、気流振動機構９で高
速気流の方向を縦方向に変化させることによってフィラ
メント１１を縦方向に振らせてコンベア７上に集積させ
ることで、コンベア７上でのフィラメント１１の縦方向
への配列性を向上させ、コンベア７上でのフィラメント
１１の折り畳み幅を大きくすることができる。例えば、
特開平１０−２０４７６７号公報に開示されている手段
では折り畳み幅は１００ｍｍ前後であるのに対し、本発
明によれば３００ｍｍ以上のものも容易に得ることがで
きる。このようなフィラメント１１の配列は、ウェブの
縦方向の強度を向上させるのに効果がある。

【００４４】また、ウェブを縦方向に延伸することによ
り、フィラメント１１の縦方向への配列性をより向上さ
せることができる。このとき、フィラメント１１の縦方
向への配列性が良いものほど、ウェブの縦延伸時にフィ
ラメント１１が実質的に延伸される確率が高くなり、最
終延伸ウェブの強度も大きくなる。フィラメント１１の
配列が悪いと、ウェブを延伸してもフィラメント１１の
折り畳み構造やフィラメント１１の間隔が広がるだけで
フィラメント１１が実質的に延伸される確率が低くな
り、延伸後の十分な強度が得られなくなる。

【００４５】また、折り畳み幅が大きいことは、フィラ
メント１１を縦方向に配列させる効果があるばかりでな
く、後述する近接延伸における延伸間距離が長くても十
分に強度が得られる延伸が可能となる。

【００４６】ところで、通常のメルトブロー紡糸では、
フィラメントは熱風とともにコンベアに直線的に衝突す
るので、コンベアに到達するまでの時間すなわち冷却時
間が短い。また、ノズルとコンベアとの距離を大きくし
過ぎると、ウェブの地合（坪量の部分的な均一性）が悪
くなる。従って、通常のメルトブロー紡糸では、ノズル
とコンベアとの距離は３００ｍｍ前後とされている。こ
れに対し本発明では、フィラメントが大きく振られるこ
とになるので、フィラメントがコンベア７に到達するま
での時間が長くなり、ノズルとコンベアとの距離を大き
くしなくてもフィラメントを良好に冷却することができ
る。また、理由は必ずしも明確ではないが、ウェブの地
合もむしろ良好になることが実験の結果明らかになっ
た。

【００４７】得られた縦延伸不織布１８は、さらに必要
に応じて延伸されてもよいし、熱処理や熱エンボス等の
部分接着処理等の後処理を行ってもよい。

【００４８】前述したように、本実施形態では、紡糸し
たウェブを縦方向に延伸することにより、フィラメント
の配列性をさらに向上させている。従って、紡糸手段
は、延伸性の良いフィラメントからなるウェブとして紡
糸することも可能である。そのためには、フィラメント
が十分に急冷されて、延伸応力が小さく伸度が大きいフ
ィラメントからなるウェブとする必要がある。その手段
として最も有効なのが、上述したようにスプレーノズル
８から霧状の水を噴霧し、高速気流に霧状の液体を含ま
せることである。

【００４９】その霧状の液体に、いわゆる紡糸・延伸用
油剤と称する延伸性や静電除去等の性質を付与すること
ができる油剤を添加することも、その後の延伸性を向上
させるとともに、毛羽も少なくすることができ、さらに
延伸後の強度及び伸度も向上させることができるという
点で有効である。なお、スプレーノズル８から噴射され
る流体は、フィラメント１１を冷却することができるも
のであれば必ずしも水分等を含む必要はなく、冷エアー
であってもよい。

【００５０】ウェブの延伸倍率は、ウェブを構成するフ
ィラメントのポリマーの種類やウェブの紡糸手段は配列
手段、目的とする縦方向及び横方向の強度や伸度等によ
って異なる。しかし、いずれの種類や手段を用いるにし
ろ、本発明の目的であるウェブの高配列性、高強度を達
成できる延伸倍率が選択される。特に、通常の不織布よ
りも高倍率に延伸することにより、フィラメント径が細
くなり、それにより、ファインデニールの不織布とな
り、風合いやフィルター特性を改善することができる。

【００５１】その延伸倍率は、延伸前のウェブに延伸方
向に一定の間隔で入れたマークにより以下の式で定義さ
れる。 延伸倍率＝［延伸後のマーク間の長さ］／［延伸前のマ
ーク間の長さ］ ここでいう延伸倍率は、通常の長繊維フィラメントヤー
ンの延伸のように、必ずしもフィラメント１本１本の延
伸倍率を意味しない。

【００５２】以上、本実施形態では、一つの気流振動機
構９を設けた例について説明したが、気流振動機構９の
数は一つに限られるものではなく、必要に応じて複数個
設け、フィラメント１１の振れ幅をより大きくしてもよ
い。

【００５３】以下に、本発明に用いることができるフィ
ラメント、紡糸手段、延伸手段、気流振動機構の種々の
例について説明する。

【００５４】〈フィラメント〉本発明に用いられるフィ
ラメントに適合するポリマーとしては、ポリエチレン、
ポリプロピレン、ポリエステル、ポリアミド、ポリ塩化
ビニル系樹脂、ポリウレタン、フッ素系樹脂等の熱可塑
性樹脂及びこれらの変性樹脂を用いることができる。ま
た、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアクリルニトリ
ル系樹脂等の湿式または乾式の紡糸手段による樹脂も使
用することができる。

【００５５】また、本発明では、本出願人が国際公開Ｗ
Ｏ９６／１７１２１号公報に開示した異種ポリマーから
なるフィラメントや、コンジュゲートフィラメントを使
用することも可能である。

【００５６】なお、ウェブは、フィラメントの縦方向の
配列を維持しつつ、ウェブ幅を拡幅して使用する場合も
ある。その際、若干フィラメントは斜交する。

【００５７】本発明におけるフィラメントは長繊維フィ
ラメントである。ここでいう長繊維フィラメントとは実
質的に長繊維であれば良く、平均長が１００ｍｍを越え
ているものをいう。また、紡糸直後のフィラメントの直
径が５０μｍ以上ではフィラメントが剛直で交絡が不十
分になる。そこで本発明に用いられるフィラメントの直
径は、好ましくは３０μｍ以下であり、より好ましくは
２５μｍ以下である。特に強度の強い不織布を望む場合
は、延伸後のフィラメント径が５μｍ以上であることが
望ましい。フィラメントの径及び長さは、拡大顕微鏡写
真より測定する。

【００５８】〈紡糸手段〉フィラメント１１の紡糸手段
として、広義のスパンボンド法であるメルトブロー法に
よるものについて説明したが、以下に、狭義のスパンボ
ンド法を用いた例について説明する。

【００５９】図３は、狭義のスパンボンド法を用いた不
織布製造装置の概略構成図である。通常のスパンボンド
紡糸では、多数の紡糸孔を有するスパンボンドダイス２
１から紡糸された多数のフィラメント２２は、エジェク
ター２３でエアー２４により吸引され、エジェクター２
３のノズル２３ａにより加速されたエアーである高速気
流に伴われてコンベア２７の上に集積される。コンベア
２７は、コンベアローラ２５によって駆動され、フィラ
メント２２を図示右方へ搬送する。

【００６０】エジェクター２３とコンベア２７との間
の、高速気流の流域には、楕円形断面を有する気流振動
機構２９が配置される。気流振動機構２９は、図１に示
したものと同様のものであり、図２に示す矢印Ａ方向に
回転することで高速気流の向きをコンベア２７によるフ
ィラメント２２の搬送方向に周期的に変化させる。これ
により、エジェクター２３から放出されたフィラメント
２２は、方向が周期的に変化する高速気流に沿って流
れ、縦方向に部分的に折り込まれてコンベア２７上に集
積され、コンベア２７によって搬送される。コンベア２
７上に縦配列されて集積されたフィラメント２２は、そ
の後必要に応じて熱エンボスされ、製品となる。

【００６１】本発明の紡糸手段が狭義のスパンボンド法
やスパンレース法である場合は、フィラメントの分子配
向が既になされている場合もあるが、このような場合で
あっても、本発明によりフィラメントの配列を飛躍的に
向上させることが可能であり、縦方向に強い不織布を得
ることができる。

【００６２】フィラメントの分子配向が大きい場合は、
フィラメントに伸度がなく、延伸張力が高くなるので、
高倍率の後延伸が困難になる場合もある。高倍率の後延
伸を望む場合は、本発明者が特開平１０−２０４７６７
号公報に示したようにノズル直下でフィラメントを冷却
することによりフィラメントの分子配向を小さくするの
が有効である。

【００６３】なお、広義のスパンボンド不織布の紡糸手
段において、いわゆる衝突板にフィラメントを衝突させ
る方式がある（例えば、特公昭４９−４０２６号公報、
特公平５−２４２６１号公報等参照）。このような衝突
板は、フィラメントを開繊、拡散させ、コンベア上での
ウェブの異方性を小さくするのを目的としている。これ
に対して本発明で用いる気流振動機構は、ウェブの異方
性を大きくすること、すなわちフィラメントを一方向に
良好に配列させることを目的としており、上記衝突板と
は目的及び効果が異なる。また、本発明で用いる気流振
動機構は、フィラメントに直接衝突させるものではな
く、高速気流の流域で高速気流の流れ方向を変化させ、
しかも非常に短い周期で壁面の位置を変動させるもので
あり、上記衝突板とは作用も異なる。

【００６４】〈延伸手段〉紡糸手段によるウェブを縦方
向に延伸する手段としては、図１に示したものの他に種
々の延伸手段を用いることができる。

【００６５】ウェブの延伸には、１段で全延伸する場合
もあるが、主に多段延伸法が用いられている。多段延伸
法においては、１段目の延伸は紡糸直後の予備延伸とし
て行われ、さらにその後に延伸する２段目以降の延伸が
主延伸として行われている。その中でも特に、多段延伸
の１段目の延伸に近接延伸法を用いることが本発明に適
している。

【００６６】近接延伸とは、隣接する２組のローラの表
面速度の差によりウェブを延伸する方式において、延伸
間距離（延伸の開始点から終点までの距離）がウェブの
幅に比較して十分に狭い延伸法である。通常の近接延伸
では延伸間距離は１００ｍｍ以下であるが、本発明では
フィラメントの折り畳み幅が非常に大きいので、延伸間
距離が数百ｍｍでも十分に近接延伸の効果を発揮するこ
とができることが実験結果より確認できた。

【００６７】延伸間距離を大きくとれることにより延伸
ローラや押えローラの直径を大きくすることができる。
その結果、延伸装置の設計が容易になり、また、ウェブ
中のフィラメントがローラに巻き付いてしまうという不
具合も解消することができる。

【００６８】近接延伸における熱は、通常は延伸するロ
ーラを加熱することにより与えられ、その延伸点が熱風
や赤外線により補助的に加熱される。また、近接延伸の
際の熱源としては、温水や蒸気等も使用することができ
る。

【００６９】一方、多段延伸においては、２段目以降の
延伸には近接延伸ばかりでなく、通常のウェブ（不織布
などにおける繊維やフィラメントの集合体）の延伸に用
いられる種々の手段を適用することができる。例えば、
ロール延伸、温水延伸、蒸気延伸、熱盤延伸、ロール圧
延等の延伸方式である。近接延伸が必ずしも必要ないの
は、１段目の延伸で既に個々のフィラメントが縦方向に
長くわたっているためである。

【００７０】〈気流振動機構〉気流振動機構は、フィラ
メントをドラフトさせるための高速気流の向きを縦方向
に周期的に変化させることができるものであれば、どの
ような形態のものを用いてもよい。

【００７１】以下に、気流振動機構の種々の例について
説明する。

【００７２】図４は、円筒体を利用した気流振動機構の
例を示す。この気流振動機構は主要な構成部品として円
筒体３１を有している。円筒体３１の両端には、軸部材
３２ａ，３２ｂが円筒体３１の軸線と同軸上に一体的に
設けられている。これら軸部材３２ａ，３２ｂを回転自
在に軸支し不図示の駆動源で回転させることで、円筒体
３１は軸部を中心に回転される。円筒体３１の周壁面に
は、それぞれ先端部が曲面で構成された２つの突出部３
３が一体的に設けられている。突出部３３は、円筒体３
１の軸線を挟んで対向する位置に、円筒体３１の軸線方
向に沿って設けらている。

【００７３】これにより、気流振動機構が回転すると、
円筒体３１の周壁面と突出部３３とが交互に高速気流の
気流軸に対面することになる。高速気流の気流軸に円筒
体３１の周壁面が対面しているときは、気流軸との距離
は十分に大きく、高速気流の流れに影響を与えない。気
流振動機構がさらに回転し、突出部３３が気流軸と対面
し始めると、気流軸との距離が次第に小さくなり、コア
ンダ効果により高速気流は突出部３３の表面に沿って流
れる。従って、高速気流に沿って流れるフィラメントは
気流振動機構に引き寄せられ、結果的に、図１に示した
例と同様に、フィラメントを周期的に振らせることがで
きる。

【００７４】なお、図４に示したように、円筒体３１の
周壁面に、円筒体３１の軸線に沿って複数３４の穴をあ
け、これら穴３４から空気を噴出させることにより、高
速流体の流れを気流振動機構から遠ざかる方向に変化さ
せ、フィラメントの振れ幅をより大きくすることもでき
る。この場合は、一方の軸部材３２ａを中空とし、この
軸部材３２ａから円筒体３１の内部に空気を供給する。
また、図示していないが、突出部３３に穴をあけ、この
穴から空気を吸引して高速気流の一部を引き込むこと
で、高速気流をより突出部に沿って流れ易くし、これに
よってフィラメントの振れ幅をより大きくすることもで
きる。

【００７５】図５は、断面が三角形の気流振動機構の例
を示す。図５に示した気流振動機構は三角柱形状の回転
体４１を有し、この回転体４１を回転させることにより
高速気流の流れ方向を変化させるものである。この回転
体４１を回転させた場合、高速気流は、エッジ部４１ａ
が高速気流の気流軸に接近するときには、回転体４１の
エッジ部４１ａよりも下流側の壁面に沿って流れようと
し、エッジ部４１ａが気流軸から離れていくときには、
回転体４１の壁面の影響を受けずに流れようとする。こ
の高速気流の流れ方向の変化により、フィラメントを縦
方向に振らせることができる。

【００７６】図５では断面が三角形の気流振動機構を示
したが、これに限らず、断面が正方形や正五角形など、
正多角形の横断面を持つ回転体であれば、高速気流の気
流軸と気流振動機構の壁面との距離を周期的に変えるこ
とができるので、同様の効果を得ることができる。

【００７７】図６は、断面が正方形の気流振動機構の例
を示す。図６に示す気流振動機構は、図５ａ及び図５ｂ
に示したものの応用であり、四角柱形状の回転体５１の
エッジ部５１ａが曲面加工され、隣り合う側壁面同士が
が滑らかに繋がっている。これにより、高速気流の気流
軸にエッジ部５１ａが近づくときと遠ざかるときとでの
高速気流の流れの向きがより滑らかに変化する。このよ
うな曲面加工は、エッジ部５１ａに対してだけでなく側
壁面に対して行っても同様の効果が得られる。

【００７８】図７は、回転ではなく揺動によって高速気
流の向きを変化させる気流振動機構の例の側面を示す。
図７において、主面６１ａが高速気流に対面して配置さ
れた板部材６１は、その下端部が、製造すべき不織布の
幅方向と平行な軸に支持されている。つまり、板部材６
１は、下端部の点ｐを中心に揺動自在に設けられいる。
さらに、板部材６１は、その上下方向の中間部におい
て、連結棒６３を介して、回転軸ｒを中心に回転する回
転部材６２と連結されている。連結棒６３は、その一端
が回転部材６２の偏心点ｓに揺動自在に連結され、他端
は板部材６２の上下方向中央部の点ｑに揺動自在に連結
されている。

【００７９】これにより、回転部材６２を回転させる
と、板部材６１は、点ｐを中心に、図中一点鎖線で示し
た位置と二点鎖線で示した位置との間の範囲で揺動す
る。なお、板部材６１の揺動範囲は、板部材６１の上端
が気流軸から最も遠ざかった状態のときに板部材６１の
主面６１ａが気流軸とほぼ平行となるように、回転軸ｒ
と偏心点ｓとの距離や、点ｐと点ｑとの距離が設定され
る。従って、板部材６１が一点鎖線で示した状態のとき
には高速気流の向きは変わらず、上端部が気流軸に次第
に近づき、板部材６１の主面６１ａが傾くにつれて高速
気流は主面６１ａに沿って流れようとし、高速気流の向
きが図示右方へ変化していく。つまり、板部材６１を揺
動させることにより、板部材６１の揺動に伴って高速気
流の向きを周期的に変化させることができる。

【００８０】図８も、図７と同様に揺動によって高速気
流の向きを変化させるものであるが、板部材７１は、下
端部ではなく上端部の点ｏを軸として揺動自在に設けら
れている。その他、板部材７１が連結棒７３を介して回
転部材７２と連結されていることや、連結棒７３と板部
材７１とが点ｑで連結されていること、及び連結棒７３
と回転部材７１とが偏心点ｓで連結されていることは、
図７に示したものと同様である。これにより、板部材７
１は、点ｏを中心として、一点鎖線で示した位置と二点
鎖線で示した位置との間の範囲で揺動する。

【００８１】このような構造で板部材７１を揺動させる
ことで、高速気流を板部材７１側に引き寄せるのではな
く、板部材７１によって高速気流を押し出すような状態
で、高速気流の向きを周期的に変化させることができ
る。

【００８２】図７及び図８に示した例では、板部材６
１，７１は平板の例を示したが、高速気流の振れ幅すな
わちフィラメントの振れ幅をより大きくするために、湾
曲した板を用いてもよい。

【００８３】上記の例では、単一の気流振動機構を設け
た例を示したが、気流振動機構を複数個設置しそれらを
同時に使用することにより、フィラメントの振れ幅をよ
り大きくしたり、捕集装置への着地点を制御することも
可能である。

【００８４】図９に、断面が楕円形の２つの気流振動機
構を並列に設置した不織布製造装置の例を示す。図９に
示す装置は、上方から順に、メルトブローダイス８１
と、一対の気流振動機構８９ａ，８９ｂと、冷却ボック
ス８９と、コンベア８７とを有する。図９に示す装置で
は、延伸ユニットは省略している。

【００８５】気流振動機構８９ａ，８９ｂは、断面が楕
円形の柱状回転体であり、それぞれ回転軸がコンベア８
７上でのフィラメント９１の搬送方向にほぼ直交し、か
つ、メルトブローダイス８１により生じる高速気流の気
流軸（図中、一点鎖線で示す）に対称となるように並列
に配置されている。また、各気流振動機構８９ａ，８９
ｂは、互いに頂点位置の位相が９０度ずらして配置さ
れ、同期して回転される。

【００８６】冷却ボックス８９は各気流振動機構８９
ａ，８９ｂの下方に設置され、それぞれ、フィラメント
９１を冷却するために高速気流中へ霧状の水を噴霧する
スプレーノズル８８と、整流板９０とを有する。コンベ
ア８７はメッシュコンベアであり、そのフィラメント９
２が捕集される領域の裏面には、フィラメント９１を吸
引する吸引ボックス９２が配置されている。これによ
り、コンベア８７上へのフィラメント９１の捕集がより
確実なものとなる。

【００８７】メルトブローダイス８１から押し出され、
高速気流に随伴して運ばれたフィラメント９１は、一対
の気流振動機構８９ａ，８９ｂの間を通過する。このと
き、上述したように各気流振動機構８９ａ，８９ｂは互
いに位相を９０度ずらして同期して回転されるので、図
２（ａ）〜（ｃ）を参照して説明したコアンダ効果によ
るフィラメント９１の引き寄せおよび反発が、各気流振
動機構８９ａ，８９ｂで交互に行われる。その結果、互
いのコアンダ効果がより効果的に発揮されるため、フィ
ラメント９１の振れ幅がより大きくなり、縦方向へのフ
ィラメント９１の配列性をより向上させることができ
る。

【００８８】図９に示す例では、各気流振動機構８９
ａ，８９ｂを、位相を９０度ずらして配置した例を示し
たが、互いの位相がずれおりフィラメント９１の引き寄
せが交互に行われる配置であれば、位相のずれは９０度
である必要はない。また、図９に示す例では断面が楕円
形の一対の気流振動機構を用いた例を示したが、気流振
動機構の互いのコアンダ効果を高めあう配置であれば、
気流振動機構の数および種類は限定されるものではな
く、前述した例に示したような種々の機構を適宜選択
し、組み合わせて使用することもできる。

【００８９】以上、本発明に好適に用いられる気流振動
機構のいくつかの例について、回転により高速気流の向
きを変えるものや揺動により高速気流の向きを変えるも
のを述べたが、それに限らず、高速気流の気流軸に対し
て傾斜した壁面を有しこの壁面と高速気流の気流軸との
距離を変化させるように平行移動させるだけでコアンダ
効果を生じさせる機構を用いてもよい。

【００９０】本発明によって製造される不織布は、縦方
向の強度を要求される、電線押巻テープ用不織布、包装
テープリボン用不織布、粘着剤含浸不織布等に使用され
る。また、通常の不織布や紙等の補強を風合いよく実現
することにも使用される。また、本発明によって製造さ
れる不織布は、不織布単独で用いられる他に、紙、不織
布、フィルム、布等の縦方向の強度の補強用として、こ
れらと積層して用いることもできる。

【００９１】本発明によって製造される縦延伸不織布
は、光沢がよく、その光沢を生かした包装材料等に用い
ることができる。また、本発明による縦延伸不織布を、
本発明者らの先願発明である、特公平３−３６９４８号
公報、特開平２−２６９８５９号公報、特開平２−２６
９８６０号公報、国際公開公報ＷＯ９６／１７１２１号
等に開示された直交積層不織布や斜交積層不織布の原料
ウェブとして用いることもできる。

【００９２】

【実施例】以下に、本発明の実施例を具体的に示す。こ
こでは、以下に示す種々の条件で縦延伸不織布を作製
し、その物性評価を行った。

【００９３】実施例１−１ 本実施例では、図１に示した装置と同様の装置を用いて
縦延伸不織布を作製した。メルトブローダイスは、ノズ
ル径が０．３８ｍｍ、ノズルピッチが１．０ｍｍ、紡糸
幅が５００ｍｍの紡糸ノズルを有するものを用いた。フ
ィラメントの材料としては、極限粘度が０．５７ｄｌ／
ｇのポリエチレンテレフタレート樹脂を用いた。このメ
ルトブローダイスより、１ノズル当たりの吐出量を０．
３３ｇ／ｍｉｎ、ダイスの温度を３２０℃としてフィラ
メントを押し出した。ノズルから押し出されたフィラメ
ントにドラフトをかけて細化するための高速気流は、温
度を４００℃、流量を２０００Ｎｌ／ｍｉｎとした。ま
た、スプレーノズルからは霧状の水を噴霧してフィラメ
ントを冷却した。

【００９４】気流振動機構としては、図４に示した形態
のものを用い、メルトブローダイスのノズルの延長線と
の距離が最小で１５ｍｍとなるように配置した。この気
流振動機構の回転数を計測し、壁面の振動数が２０．０
Ｈｚとなるように回転させ、フィラメントを縦方向に配
列させた状態でコンベア上に捕集した。そして、コンベ
ア上に捕集されたフィラメント群を延伸シリンダで加熱
し、縦方向に５．５倍に延伸して縦延伸不織布とした。

【００９５】実施例１−２ 実施例１−１と同様の装置で気流振動機構の回転数のみ
を変更し、その他の条件は実施例１−１と同様にして縦
延伸不織布を作製した。本実施例での気流振動機構の回
転数は、壁面の振動数が１１．７Ｈｚとなるような回転
数とした。

【００９６】実施例１−３ 実施例１−１と同様の装置で気流振動機構の回転数のみ
を変更し、その他の条件は実施例１−１と同様にして縦
延伸不織布を作製した。本実施例での気流振動機構の回
転数は、壁面の振動数が５３．３Ｈｚとなるような回転
数とした。

【００９７】実施例１−４ 実施例１−１と同様の装置で気流振動機構の回転方向を
逆方向とし、その他の条件は実施例１−１と同様にして
縦延伸不織布を作製した。

【００９８】実施例１−５ 図９に示した装置と同様の装置を用い、壁面の回転数を
２５．０Ｈｚとした以外は実施例１−１と同様の条件
で、縦延伸不織布を作製した。

【００９９】比較例１−１ 実施例１−１において気流振動機構を用いずにコンベア
上にフィラメント群を捕集し、このフィラメント群を縦
方向に延伸して縦延伸不織布とした。本例ではフィラメ
ント群を５．５倍に延伸できなかったため、最高延伸倍
率での物性評価を行った。

【０１００】比較例１−２ 実施例１−１において、コンベア上にフィラメントを捕
集する際にスプレーノズルによるフィラメントの冷却を
行わずにフィラメント群を捕集し、このフィラメント群
を縦方向に延伸して縦延伸不織布とした。本例ではフィ
ラメント群を５．５倍に延伸できなかったため、最高延
伸倍率での物性評価を行った。

【０１０１】実施例２−１ 本実施例では、図３に示した装置と同様の装置を用いて
縦延伸不織布を作製した。スパンボンドダイスは、ノズ
ル径が０．３ｍｍであり、このダイスの温度を３３０℃
として、ダイスから極限粘度が０．６３ｄｌ／ｇのポリ
エチレンテレフタレート溶融樹脂を多数のフィラメント
として押し出した。これをエジェクターのエアーで引き
取り、ドラフトがかかることにより細化されたフィラメ
ント群とする。細化されたフィラメント群は、気流振動
機構の作用により縦方向に振られ、縦方向に配列されて
コンベア上に捕集される。気流振動機構としては、図４
に示した形態のものを用い、壁面の振動数が２６．６Ｈ
ｚになるように回転させた。そして、コンベア上に捕集
されたフィラメント群を縦方向に５．５倍延伸して縦延
伸不織布とした。

【０１０２】比較例２−１ 実施例２−１において気流振動機構を用いずにコンベア
上にフィラメント群を捕集し、このフィラメント群を縦
方向に延伸して縦延伸不織布とした。本例ではフィラメ
ント群を５．５倍に延伸できなかったため、最高延伸倍
率での物性評価を行った。

【０１０３】図１０に、上記の各実施例及び各比較例で
得られたサンプルの物性を示す。なお、図１０には、参
考のため市販品の５．５倍縦延伸不織布についても、ス
パンボンド不織布（比較例３）及びメルトブロー不織布
（比較例４）の物性を示した。物性は、ＪＩＳ Ｌ１０
９６に規定されている長繊維フィラメント不織布試験法
により縦方向のみの試験結果を示した。ＪＩＳでは、切
断強度を５ｃｍ当たりの切断荷重で表わすが、図１０で
は、試料となる不織布の坪量が種々であるので、不織布
の重さからｔｅｘ（フィラメント１０００ｍ当たりの質
量）に換算し、１ｔｅｘ当たりの強度（ｍＮ／ｔｅｘ）
で表わした。また、フィラメント振幅については、延伸
前の状態の不織布を採取し、フィラメントを解して実際
に測定して求めた。ただし、比較例３及び比較例４につ
いては、エンボス接着などによりフィラメント同士が接
着されているため、振幅の測定はできなかった。

【０１０４】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、フ
ィラメントを細化する高速気流の流れの向きをコンベア
の進行方向に周期的に変動させ、フィラメントをその方
向に振らせることにより、フィラメントの縦方向への配
列を向上させ、縦方向の強度および寸法安定性のよい不
織布を製造することができる。特に、高速気流を冷却す
ることで、フィラメントをその分子が縦方向に配向する
前に冷却することができるので、縦方向への延伸性を向
上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施形態である、メルトブロー法に
よる不織布製造装置の概略構成図である。

【図２】図１に示した気流振動機構の回転によるフィラ
メントの流れの向きの変化を説明する図である。

【図３】本発明に用いられる、スパンボンド法による不
織布製造装置の概略構成図である。

【図４】回転する円筒体を有する気流振動機構を示し、
（ａ）はその正面図、（ｂ）はその側面図である。

【図５】三角柱形状の回転体を有する気流振動機構を示
し、（ａ）はその正面図、（ｂ）はその側面図である。

【図６】四角柱状の回転体を有する気流振動機構を示
し、（ａ）はその正面図、（ｂ）はその側面図である。

【図７】揺動する板部材を有する気流振動機構の一例の
側面図である。

【図８】揺動する板部材を有する気流振動機構の他の例
の側面図である。

【図９】２つの気流振動機構を有する不織布製造装置の
概略構成図である。

【図１０】本発明の具体的な種々の実施例、および比較
例の主な製造条件および物性を示す表である。

【符号の説明】

１，８１ メルトブローダイス ２ 溶融樹脂 ３，２３ａ ノズル ５ａ，５ｂ エアー溜 ６ａ，６ｂ スリット ７，２７，８７ コンベア ８，８８ スプレーノズル ９，２９，８９ａ，８９ｂ 気流振動機構 ９ａ 軸 １０ 気流軸 １１，２２，９１ フィラメント １２ａ，１２ｂ 延伸シリンダ １３，２５ コンベアロール １４ 押えロール １５ 押えゴムロール １６ａ，１６ｂ 引取ニップロール １８ 縦延伸不織布 ２１ スパンボンドダイス ２３ エジェクター ２４ エアー ３１ 円筒体 ３２ａ，３２ｂ 軸部材 ３３ 突出部 ３４ 穴 ４１，５１ 回転体 ４１ａ，５１ａ エッジ部 ６１，７１ 板部材 ６２，７２ 回転部材 ６３，７３ 連結棒 ８９ 冷却ボックス ９０ 整流板 ９２ 吸引ボックス ９３ 冷却ボックス

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 矢部 和宏 東京都目黒区碑文谷三丁目８番２号 (72)発明者 仁井 明 千葉県印旛郡富里町日吉台一丁目19番９号 (72)発明者 梅島 伸一 千葉県成田市東和田584−３−203 Ｆターム(参考） 4L045 AA06 BA03 BA39 BA60 BB15 CA25 CA29 CB09 DA08 DA42 DA45 DA60 4L047 AA21 AB03 BA22 DA00 EA05 EA07

Claims (24)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 多数本のフィラメントを押し出すノズル
   群、前記ノズル群から押し出されたフィラメントを捕集
   し搬送するコンベア、及びフィラメントに吹き付けられ
   る高速気流を振動させる気流振動手段を準備する工程
   と、 前記コンベアに向けて、多数本のフィラメントを前記ノ
   ズル群より押し出す工程と、 前記ノズル群から押し出されたフィラメントを高速気流
   に随伴させて細化する工程と、 前記気流振動手段によって、前記高速気流の向きを前記
   コンベアの進行方向に周期的に変動させる工程とを有す
   る、縦配列不織布の製造方法。
2. 【請求項２】 前記気流振動手段は、前記高速気流の流
   域に配置された壁面を有し、前記高速気流の流れ方向に
   対する前記壁面の向きおよび距離の少なくとも一方を変
   化可能であり、前記高速気流の流れる向きを周期的に変
   動させる工程は、前記気流振動手段の前記壁面の向きお
   よび距離の少なくとも一方を周期的に変化させることを
   含む、請求項１に記載の縦配列不織布の製造方法。
3. 【請求項３】 前記気流振動手段を準備する工程は、一
   対の気流振動手段を前記高速気流の気流軸に対称に配置
   することを含み、前記フィラメントを押し出す工程は、
   前記一対の気流振動手段の間に前記フィラメントを押し
   出すことを含む、請求項２に記載の縦配列不織布の製造
   方法。
4. 【請求項４】 前記気流振動手段は、前記高速気流の流
   れ方向に対して傾斜した壁面を有し前記壁面と前記高速
   気流の気流軸との距離を変化可能であり、前記高速気流
   の流れる向きを周期的に変動させる工程は、前記気流振
   動手段の前記壁面の前記気流軸との距離を周期的に変化
   させることを含む、請求項１に記載の縦配列不織布の製
   造方法。
5. 【請求項５】 前記フィラメントを構成する材料の融点
   以上の高温で供給された前記高速気流を霧で冷却する工
   程をさらに有する請求項１ないし４のいずれか１項に記
   載の縦配列不織布の製造方法。
6. 【請求項６】 請求項１ないし５のいずれか１項に記載
   の方法で縦配列不織布を製造する工程と、 前記縦配列不織布を縦方向に延伸する工程とを有する、
   縦延伸不織布の製造方法。
7. 【請求項７】 ノズルから多数本のフィラメントを押し
   出す紡糸手段と、 前記ノズルから押し出されたフィラメントを細化させる
   ために前記フィラメントに随伴させる高速気流を発生す
   る高速気流形成手段と、 前記高速気流により細化されたフィラメントを捕集し搬
   送するコンベアと、 前記高速気流の向きを前記コンベアの進行方向に周期的
   に変動させる少なくとも一つの気流振動手段とを有する
   縦配列不織布の製造装置。
8. 【請求項８】 前記気流振動手段は、前記高速気流の流
   域に設置され前記高速気流の流れ方向に対して向きおよ
   び距離の少なくとも一方を変化可能な壁面を有する、請
   求項７に記載の縦配列不織布の製造装置。
9. 【請求項９】 複数の前記気流振動手段が設置されてい
   る請求項８に記載の縦配列不織布の製造装置。
10. 【請求項１０】 ２つの前記気流振動手段が、前記高速
    気流の気流軸に対称に配置されている、請求項９に記載
    の縦配列不織布の製造装置。
11. 【請求項１１】 前記２つの気流振動手段は、コアンダ
    効果による前記フィラメントの引き寄せが交互に行われ
    るように配置されている、請求項１０に記載の縦配列不
    織布の製造装置。
12. 【請求項１２】 前記高速気流の気流軸と前記壁面との
    最小距離が２５ｍｍ以下である、請求項８ないし１１の
    いずれか１項に記載の縦配列不織布の製造装置。
13. 【請求項１３】 前記気流振動手段は、製造すべき不織
    布の幅方向と平行な軸を中心に回転可能に設けられ、周
    方向について前記軸からの距離が周期的に変化している
    周面を有する柱状の回転体を有する、請求項８に記載の
    縦配列不織布の製造装置。
14. 【請求項１４】 前記回転体は楕円柱形状である、請求
    項１３に記載の縦配列不織布の製造装置。
15. 【請求項１５】 前記回転体は、円筒体であり、前記円
    筒体の周面に、前記軸を挟んで対向する位置にそれぞれ
    前記軸方向に沿って設けられた突出部を有する、請求項
    １３に記載の縦配列不織布の製造装置。
16. 【請求項１６】 前記円筒体の周面の、前記突出部が設
    けられていない領域に、空気噴射用の穴が形成されてい
    る、請求項１５に記載の縦配列不織布の製造装置。
17. 【請求項１７】 前記回転体は正多角柱形状である、請
    求項１３に記載の縦配列不織布の製造装置。
18. 【請求項１８】 前記正多角柱形状の回転体の周面のエ
    ッジ部が曲面加工されている、請求項１７に記載の縦配
    列不織布の製造装置。
19. 【請求項１９】 前記気流振動手段は、主面が前記高速
    気流に対面して配置され、製造すべき不織布の幅方向と
    平行な軸を中心に揺動可能に設けられた板部材を有す
    る、請求項８に記載の縦配列不織布の製造装置。
20. 【請求項２０】 前記板部材は、その下端部を揺動中心
    とする、請求項１９に記載の縦配列不織布の製造装置。
21. 【請求項２１】 前記板部材は、その上端部を揺動中心
    とする、請求項１９に記載の縦配列不織布の製造装置。
22. 【請求項２２】 前記気流振動手段は、前記高速気流の
    流れ方向に対して傾斜して設置され前記高速気流の気流
    軸との距離が変化可能な壁面を有する、請求項７に記載
    の縦配列不織布の製造装置。
23. 【請求項２３】 前記高速気流または前記フィラメント
    を冷却する冷却手段を有する、請求項７ないし２２のい
    ずれか１項に記載の縦配列不織布の製造装置。
24. 【請求項２４】 請求項７ないし２３のいずれか１項に
    記載の縦配列不織布の製造装置と、 前記縦配列不織布の製造装置で製造された縦配列不織布
    を縦方向に延伸する延伸装置とを有する、縦延伸不織布
    の製造装置。