JP2001139368A - Ferrite sintered compact for inductor element - Google Patents
Ferrite sintered compact for inductor elementInfo
- Publication number
- JP2001139368A JP2001139368A JP31643299A JP31643299A JP2001139368A JP 2001139368 A JP2001139368 A JP 2001139368A JP 31643299 A JP31643299 A JP 31643299A JP 31643299 A JP31643299 A JP 31643299A JP 2001139368 A JP2001139368 A JP 2001139368A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mol
- ferrite sintered
- khz
- sintered body
- oxide
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
- Magnetic Ceramics (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、インダクターとし
て使用されるインダクター素子用ＭｇＣｕＺｎフェライ
ト焼結体に関する。The present invention relates to an MgCuZn ferrite sintered body for an inductor element used as an inductor.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、電子機器の小型化が進むにつれ、
電子部品の小型化が求められてきている。各種電子機器
の電子回路に使用されるインダクターもその要求に答
え、小型化かつ高性能化が進められている。インダクタ
ーにはフェライト材料が用いられ、そのフェライト材料
には、小型化、高性能化のために透磁率が高いこと、損
失係数が小さいこと、温度係数が小さいこと、飽和磁束
密度が高いこと等が要求される。このような各特性を満
たすフェライト材料としては、従来からＮｉＣｕＺｎが
用いられてきた。2. Description of the Related Art In recent years, as electronic devices have become smaller,
There is a demand for miniaturization of electronic components. Inductors used in electronic circuits of various electronic devices have also responded to the demand, and miniaturization and high performance have been promoted. Ferrite materials are used for inductors.The ferrite materials must have high permeability for small size and high performance, low loss coefficient, low temperature coefficient, high saturation magnetic flux density, etc. Required. As a ferrite material satisfying such characteristics, NiCuZn has been conventionally used.
【０００３】しかしながら、インダクターなどに広く使
用されるＮｉＣｕＺｎフェライトは、使用されるＮｉＯ
原料が高価なことから安価なフェライト材料が提供でき
ないという問題がある。このため、ＮｉＯ原料よりもよ
り安価なＭｇ（ＯＨ）2、ＭｇＯ、もしくはＭｇＣＯ3等
を用いたＭｇＣｕＺｎフェライトもしくはＭｎＭｇＣｕ
Ｚｎフェライトを製造し、このものを、インダクター用
フェライト焼結体として利用する動きがある。[0003] However, NiCuZn ferrite widely used for inductors and the like is used for NiOZn ferrite.
There is a problem that an inexpensive ferrite material cannot be provided because the raw material is expensive. For this reason, MgCuZn ferrite or MnMgCu using Mg (OH) 2 , MgO, or MgCO 3 which is cheaper than the NiO raw material
There is a movement to produce Zn ferrite and use it as a ferrite sintered body for inductors.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、例え
ば、論文Journal of the Japan Society of Powder and
Powder Metallurgy 42(1995)、22および論文Journal of
the Japan Society of Powder and Powder Metallurgy
43(1996)、1399に記載されているようにＭｎもしくはＣ
ｕを置換したＭｇＣｕＺｎフェライトもしくはＭｎＭｇ
Ｚｎフェライトでは、周波数１０〜１０００ｋＨｚにか
けて緩和現象、すなわち、周波数の増加に伴う初透磁率
の減少がおきてしまい、損失係数が高くなってしまうと
いう問題がある。However, for example, the paper Journal of the Japan Society of Powder and
Powder Metallurgy 42 (1995), 22 and dissertation Journal of
the Japan Society of Powder and Powder Metallurgy
43 (1996), 1399.
u-substituted MgCuZn ferrite or MnMg
Zn ferrite has a problem that a relaxation phenomenon occurs at a frequency of 10 to 1000 kHz, that is, the initial permeability decreases with an increase in frequency, and the loss coefficient increases.
【０００５】このような実状のもとに本発明は創案され
たものであり、その目的は、上記の緩和現象をフェライ
トの組成ないしは微細構造から抑制し、初透磁率の変化
率が小さく、損失係数が低く、かつ、温度係数が小さい
安価なインダクター素子用ＭｇＣｕＺｎフェライト焼結
体を提供することにある。The present invention has been made in view of the above-mentioned circumstances, and an object of the present invention is to suppress the above-mentioned relaxation phenomenon from the composition or microstructure of ferrite, to reduce the rate of change in initial magnetic permeability, and to reduce the loss. An object is to provide an inexpensive MgCuZn ferrite sintered body for an inductor element having a low coefficient and a small temperature coefficient.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】このような課題を解決す
るために、本発明のインダクター素子用フェライト焼結
体は、１５．０〜２６．０モル％の酸化マグネシウム、
５．０〜９．０モル％の酸化銅、１８．０〜２７．０モ
ル％の酸化亜鉛、４７．０〜４９．６モル％の酸化鉄を
実質的な主成分組成として構成されるＭｇＣｕＺｎ系の
フェライト焼結体であって、前記フェライト焼結体の平
均粒径が１．０〜１０．０μｍ、粒度分布の標準偏差σ
が０．６〜５．０の範囲であるように構成される。In order to solve such problems, a ferrite sintered body for an inductor element according to the present invention comprises 15.0 to 26.0 mol% of magnesium oxide,
MgCuZn composed of 5.0 to 9.0 mol% of copper oxide, 18.0 to 27.0 mol% of zinc oxide, and 47.0 to 49.6 mol% of iron oxide as a substantial main component composition Based ferrite sintered body, wherein the ferrite sintered body has an average particle size of 1.0 to 10.0 μm and a standard deviation σ of the particle size distribution.
Is in the range of 0.6 to 5.0.
【０００７】また、本発明の態様において、前記酸化鉄
の一部は、酸化マンガンで置換されており、その置換量
が１．０モル％以内であるように構成される。Further, in an embodiment of the present invention, a part of the iron oxide is substituted by manganese oxide, and the substitution amount is within 1.0 mol%.
【０００８】また、本発明の態様において、周波数１０
０ｋＨｚにおけるＱファクターが４０以上であり、か
つ、温度−２０℃から２０℃、温度２０℃から６０℃に
おける周波数１００ｋＨｚの初透磁率の相対温度係数
が、それぞれ２５×１０-6以下であるように構成され
る。[0008] In an embodiment of the present invention, the frequency 10
The Q factor at 0 kHz is 40 or more, and the relative temperature coefficients of the initial permeability at a frequency of 100 kHz at a temperature of −20 ° C. to 20 ° C. and a temperature of 20 ° C. to 60 ° C. are 25 × 10 −6 or less, respectively. Be composed.
【０００９】また、本発明の態様において、周波数１０
ｋＨｚから１００ｋＨｚの初透磁率の変化量が２％以下
であるように構成される。Further, in the embodiment of the present invention, the frequency 10
It is configured such that the amount of change in the initial permeability from kHz to 100 kHz is 2% or less.
【００１０】[0010]
【発明の実施の形態】以下、本発明のフェライト焼結体
について詳細に説明する。本発明の焼結体は、特に、イ
ンダクター素子として用いられるフェライト焼結体であ
る。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, a ferrite sintered body of the present invention will be described in detail. The sintered body of the present invention is a ferrite sintered body used particularly as an inductor element.
【００１１】本発明のフェライト焼結体の実質的な主成
分組成は、原料組成として酸化マグネシウム１５．０〜
２６．０モル％、酸化銅５．０〜９．０モル％、酸化亜
鉛１８．０〜２７．０モル％、酸化鉄４７．０〜４９．
６モル％を含有するＭｇＣｕＺｎ系のフェライト焼結体
である。これらの主成分組成のさらに好ましい範囲は、
酸化マグネシウム１６．０〜２３．０モル％、酸化銅
５．０〜７．０モル％、酸化亜鉛２５．０〜２７．０モ
ル％、酸化鉄４７．０〜４９．０モル％である。The substantial main component composition of the ferrite sintered body of the present invention is as follows.
26.0 mol%, copper oxide 5.0-9.0 mol%, zinc oxide 18.0-27.0 mol%, iron oxide 47.0-49.
It is a MgCuZn-based ferrite sintered body containing 6 mol%. More preferred ranges of these main component compositions are:
16.0 to 23.0 mol% of magnesium oxide, 5.0 to 7.0 mol% of copper oxide, 25.0 to 27.0 mol% of zinc oxide, and 47.0 to 49.0 mol% of iron oxide.
【００１２】さらに、本発明におけるフェライト焼結体
において、その微細構造は以下のように設定される。す
なわち平均粒径は１．０〜１０．０μｍの範囲に設定さ
れ、さらに粒度分布の標準偏差σは０．６〜５．０の範
囲に設定される。これらの値は、以下の手順で求められ
る。すなわち、光学顕微鏡にて観察される多結晶体粒子
３００個を母集団として取りだし、これらを円相当径に
換算し、これらの換算値を用いて、直径の平均（平均粒
径）と標準偏差とをそれぞれ求める。Further, in the ferrite sintered body of the present invention, the microstructure is set as follows. That is, the average particle size is set in the range of 1.0 to 10.0 μm, and the standard deviation σ of the particle size distribution is set in the range of 0.6 to 5.0. These values are obtained by the following procedure. That is, 300 polycrystalline particles observed by an optical microscope are taken out as a population, these are converted into circle equivalent diameters, and the average (average particle diameter) and standard deviation of diameters are calculated using these converted values. Respectively.
【００１３】このようにして組成範囲と焼成後の微細構
造を上記のように設定することによって、本発明のフェ
ライト焼結体の所望の特性を得ることが可能となる。By setting the composition range and the microstructure after firing as described above, it is possible to obtain desired characteristics of the ferrite sintered body of the present invention.
【００１４】また、前記酸化鉄の一部は、酸化マンガン
で置換されてもよく、その場合、置換量は１．０モル％
以内とされる。この値が１．０モル％を超えると、初透
磁率の相対温度係数が大きくなる傾向が生じるという不
都合が生じる。Further, a part of the iron oxide may be replaced by manganese oxide. In this case, the replacement amount is 1.0 mol%.
Within. If this value exceeds 1.0 mol%, there is a disadvantage that the relative temperature coefficient of the initial permeability tends to increase.
【００１５】本発明におけるインダクター用フェライト
焼結体は、周波数１００ｋＨｚにおけるＱファクターが
４０以上、特に、４０〜１５０となるように構成され
る。この値が４０未満となると、本願が要求する高性能
なインダクター用フェライト材料として相応しなくなる
という不都合が生じる。なお、Ｑファクターは、Ｑ＝１
／ｔａｎδで定義され、このものは損失の度合いを示
し、Ｑの値が大きいほど損失が小さくて好適である。The ferrite sintered body for an inductor according to the present invention is configured such that the Q factor at a frequency of 100 kHz is 40 or more, particularly 40 to 150. If this value is less than 40, there arises a disadvantage that the ferrite material for inductors required by the present application is not suitable as a high-performance ferrite material. The Q factor is Q = 1
/ Tan δ, which indicates the degree of loss, and the larger the value of Q, the smaller the loss.
【００１６】さらに、本発明におけるインダクター用フ
ェライト焼結体は、温度−２０℃から２０℃、温度２０
℃から６０℃における周波数１００ｋＨｚの初透磁率の
相対温度係数が、それぞれ２５×１０-6以下、特に、０
〜１８×１０-6の特性を有するように構成される。これ
らの初透磁率の相対温度係数が、２５×１０-6を超える
と本願が要求する高性能なインダクター用フェライト材
料として相応しなくなるという不都合が生じる。なお、
一般式として、温度ｔ1℃から温度ｔ2℃の初透磁率の変
化率は下記式で示される。Further, the ferrite sintered body for an inductor according to the present invention has a temperature of -20.degree.
The relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability at a frequency of 100 kHz from 25 ° C. to 60 ° C. is 25 × 10 −6 or less,
It is configured to have a characteristic of の 18 × 10 −6 . If the relative temperature coefficient of the initial permeability exceeds 25 × 10 −6 , there arises an inconvenience that the high-performance ferrite material for inductors required by the present invention is not suitable. In addition,
As a general formula, the rate of change of the initial magnetic permeability from the temperature t1 ° C to the temperature t2 ° C is expressed by the following formula.
【００１７】（μi（ｔ2）−μi（ｔ1））／（μi（ｔ
1））2／（ｔ2−ｔ1） ここで、μi（ｔ2）は温度ｔ2℃における初透磁率を示
し、μi（ｔ1）は温度ｔ1℃における初透磁率を示す。(Μi (t2) −μi (t1)) / (μi (t
1)) 2 / (t 2 −t 1) Here, μ i (t 2) indicates the initial magnetic permeability at the temperature t 2 ° C, and μ i (t 1) indicates the initial magnetic permeability at the temperature t 1 ° C.
【００１８】また、本発明におけるインダクター用フェ
ライト焼結体は、好ましい態様として、周波数１０ｋＨ
ｚから１００ｋＨｚの初透磁率の変化量が２％以下、特
に、０〜１．１５％の変化量特性を有するように構成さ
れる。この変化率が２％を超えると、本願が要求する高
性能なインダクター用フェライト材料として相応しなく
なるという不都合が生じる。２５℃における周波数１０
ｋＨｚから１００ｋＨｚの初透磁率の変化率は下記式で
示される。In a preferred embodiment, the ferrite sintered body for an inductor according to the present invention has a frequency of 10 kHz.
It is configured such that the change amount of the initial magnetic permeability from z to 100 kHz has a change amount characteristic of 2% or less, particularly 0 to 1.15%. If the rate of change exceeds 2%, there arises an inconvenience that the high-performance ferrite material for inductors required by the present application is not suitable. Frequency 10 at 25 ° C
The rate of change of the initial magnetic permeability from kHz to 100 kHz is represented by the following equation.
【００１９】 （μi10kHz−μi100kHz）／μi10kHz ×１００ （％） ここで、μi10kHzは、２５℃、周波数１０ｋＨｚにおけ
る初透磁率であり、μi100kHzは２５℃、周波数１００
ｋＨｚにおける初透磁率である。(Μi 10 kHz− μi 100 kHz ) / μi 10 kHz × 100 (%) Here, μi 10 kHz is the initial permeability at 25 ° C. and frequency 10 kHz, and μi 100 kHz is 25 ° C. and frequency 100
Initial permeability at kHz.
【００２０】本発明におけるインダクター用フェライト
焼結体の上記組成範囲において、酸化亜鉛の量が上記の
設定範囲を外れ１８．０モル％未満となると、主とし
て、初透磁率の相対温度係数が大きくなる傾向にあり上
記所定の初透磁率の相対温度係数が得られなくなってし
まう。酸化亜鉛の量が上記の設定範囲を外れ２７．０モ
ル％を超えると、主として、キュリー点が低下する傾向
にある。キュリー点の低下は、発熱により特性劣化が生
じいわゆる熱暴走を引き起こす原因ともなるので好まし
くない。In the above-mentioned composition range of the ferrite sintered body for an inductor according to the present invention, when the amount of zinc oxide is out of the above-mentioned setting range and becomes less than 18.0 mol%, the relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability mainly increases. Therefore, the relative temperature coefficient of the predetermined initial magnetic permeability cannot be obtained. When the amount of zinc oxide is out of the above range and exceeds 27.0 mol%, the Curie point tends to decrease mainly. A decrease in the Curie point is not preferable because heat generation causes deterioration in characteristics and causes so-called thermal runaway.
【００２１】酸化銅の量が上記の設定範囲を外れ、９．
０モル％を超えると、主として、初透磁率の相対温度係
数が大きくなる傾向にあり上記所定の初透磁率の相対温
度係数が得られなくなってしまう。酸化銅の量が上記の
設定範囲を外れ、５．０モル％未満となると主として、
キュリー点が低下する傾向にある。8. The amount of copper oxide is out of the above set range, and
If it exceeds 0 mol%, the relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability tends to increase, and the above-mentioned relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability cannot be obtained. When the amount of copper oxide falls outside the above set range and becomes less than 5.0 mol%, mainly,
The Curie point tends to decrease.
【００２２】酸化鉄の量が上記の設定範囲を外れ、４
９．６モル％を超えると、主として、初透磁率の相対温
度係数が大きくなる傾向にあり上記所定の初透磁率の相
対温度係数が得られなくなってしまう。酸化鉄の量が上
記の設定範囲を外れ、４７．０モル％未満となると、主
として、キュリー点が低下する傾向にあり好ましくな
い。When the amount of iron oxide is out of the above set range, 4
If it exceeds 9.6 mol%, the relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability tends to be large, and the above-mentioned relative temperature coefficient of the initial magnetic permeability cannot be obtained. If the amount of iron oxide is out of the above set range and is less than 47.0 mol%, the Curie point tends to decrease, which is not preferable.
【００２３】なお、酸化マグネシウムは、他の成分の割
合を維持させ、補充的な役割を果たす。Note that magnesium oxide plays a supplementary role by maintaining the ratio of other components.
【００２４】本発明のフェライト焼結体を製造するにあ
たり、焼成温度は９００〜１１８０℃の温度で焼成する
のが望ましい。９００℃未満では、焼結体の密度が十分
に高くならないため、透磁率が低くなってしまう傾向に
ある。また、ＣｕＯを５モル％以上含む組成において、
焼成温度が１１８０℃を超えると、不連続粒成長に伴う
透磁率の変化率の増加や、透磁率の相対温度係数が大き
くなる傾向が生じ好ましくない。In producing the ferrite sintered body of the present invention, it is preferable that the firing is performed at a firing temperature of 900 to 1180 ° C. If the temperature is lower than 900 ° C., the density of the sintered body does not become sufficiently high, so that the magnetic permeability tends to decrease. Further, in a composition containing 5 mol% or more of CuO,
If the sintering temperature exceeds 1180 ° C., the rate of change of magnetic permeability due to discontinuous grain growth increases and the relative temperature coefficient of magnetic permeability tends to increase, which is not preferable.
【００２５】本発明のＭｇＣｕＺｎフェライト焼結体
は、上記の成分の他にＣａＯ、ＣｏＯ、ＮｉＯ、ＳｉＯ
2、ＴｉＯ2、ＨｆＯ2、ＧｅＯ2、ＺｒＯ2、ＭｏＯ3、Ｗ
Ｏ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｉｎ2Ｏ3、Ｃｒ2Ｏ3、Ａｌ2Ｏ3、Ｔａ2
Ｏ5、Ｎｂ3Ｏ5、Ｖ3Ｏ5等の一種あるいは二種以上を１
重量％以下の割合で含有してもよい。[0025] The MgCuZn ferrite sintered body of the present invention comprises CaO, CoO, NiO, SiO
2, TiO 2, HfO 2, GeO 2, ZrO 2, MoO 3, W
O 3 , Bi 2 O 3 , In 2 O 3 , Cr 2 O 3 , Al 2 O 3 , Ta 2
One or more of O 5 , Nb 3 O 5 , V 3 O 5, etc.
It may be contained at a ratio of not more than weight%.
【００２６】[0026]
【実施例】以下、具体的実施例を挙げて本発明をさらに
詳細に説明する。The present invention will be described below in further detail with reference to specific examples.
【００２７】下記表１に示されるようにＭｇＯ、Ｃｕ
Ｏ、ＺｎＯ、Ｆｅ2Ｏ3、Ｍｎ2Ｏ3を所定量配合した後、
鋼鉄製ボールミルで１５時間ほど湿式混合した。さらに
これらの混合粉を９００℃で２時間仮焼きした後、鋼鉄
製ボールミルで１５時間湿式粉砕した。得られたフェラ
イト粉にポリビニルアルコール溶液を１０重量％添加
し、造粒し、１ton/cm2の圧力で外径２０ｍｍ、内径１
０ｍｍ、高さ５ｍｍの筒状体に成形した。このように成
形した成形体を大気中で下記表１に示される焼成温度で
３時間焼成して、各種のインダクター素子用フェライト
焼結体サンプルを作製した。As shown in Table 1 below, MgO, Cu
After blending a predetermined amount of O, ZnO, Fe 2 O 3 and Mn 2 O 3 ,
The mixture was wet-mixed for about 15 hours using a steel ball mill. Further, the mixed powder was calcined at 900 ° C. for 2 hours, and then wet-pulverized with a steel ball mill for 15 hours. The resulting ferrite powder polyvinyl alcohol solution was added 10 wt%, granulated, outer diameter 20mm at a pressure of 1 ton / cm 2, an inner diameter of 1
It was formed into a cylindrical body having a height of 0 mm and a height of 5 mm. The compact thus formed was fired in the atmosphere at a firing temperature shown in Table 1 for 3 hours to prepare various ferrite sintered body samples for inductor elements.
【００２８】得られた各サンプルについて、（１）平均
結晶粒径、（２）粒度分布の標準偏差σ、（３）２５℃
における周波数１０ｋＨｚから１００ｋＨｚの初透磁率
の変化率Δμi、（４）温度−２０℃から２０℃におけ
る周波数１００ｋＨｚの初透磁率の相対温度係数αμir
(-20〜20℃)、および温度２０℃から６０℃における周
波数１００ｋＨｚの初透磁率の相対温度係数αμir(20
〜60℃)、（５）周波数１００ｋＨｚにおけるＱファク
ター、をそれぞれ求めた。For each of the obtained samples, (1) the average crystal grain size, (2) the standard deviation σ of the particle size distribution, and (3) 25 ° C.
At the frequency of 10 kHz to 100 kHz, Δμi, and (4) the relative temperature coefficient αμir of the initial permeability at a frequency of 100 kHz from -20 ° C to 20 ° C.
(−20 to 20 ° C.), and the relative temperature coefficient αμir (20
6060 ° C.), and (5) Q factor at a frequency of 100 kHz.
【００２９】（１）平均結晶粒径、（２）粒度分布の標
準偏差σについいては、上述のごとく、光学顕微鏡にて
観察される多結晶体粒子３００個を母集団として取りだ
し、これらを円相当径に換算し、その直径の平均と標準
偏差とをそれぞれ求めた。With respect to (1) the average crystal grain size and (2) the standard deviation σ of the particle size distribution, as described above, 300 polycrystalline particles observed with an optical microscope are taken as a population, and these are taken as a circle. The diameter was converted to an equivalent diameter, and the average and standard deviation of the diameter were obtained.
【００３０】また、上記（３）および（４）の評価項目
については、上述したように下記式よりそれぞれ算出し
た。The evaluation items (3) and (4) were calculated from the following equations as described above.
【００３１】（３）２５℃における周波数１０ｋＨｚか
ら１００ｋＨｚの初透磁率の変化率 （μi10kHz−μi100kHz）／μi10kHz ×１００ （％）(3) Rate of change of initial permeability from 25 kHz to a frequency of 10 kHz to 100 kHz (μi 10 kHz− μi 100 kHz ) / μi 10 kHz × 100 (%)
【００３２】（４）温度ｔ1℃から温度ｔ2℃の初透磁率
の変化率 （μi（ｔ2）−μi（ｔ1））／（μi（ｔ1））2／（ｔ2
−ｔ1）(4) Rate of change of initial permeability from temperature t1 ° C. to temperature t2 ° C. (μi (t2) −μi (t1)) / (μi (t1)) 2 / (t2)
-T1)
【００３３】また、上記評価項目（５）のＱファクター
は以下の要領で求めた。すなわち、各周波数において複
素透磁率μ’およびμ”を測定し、Ｑ＝μ’／μ”の関
係よりＱファクターを算出した。The Q factor of the evaluation item (5) was obtained in the following manner. That is, the complex magnetic permeability μ ′ and μ ″ were measured at each frequency, and the Q factor was calculated from the relationship Q = μ ′ / μ ″.
【００３４】結果を下記表１に示した。The results are shown in Table 1 below.
【表１】 [Table 1]
【００３５】なお、本発明におけるインダクター用フェ
ライト焼結体は、周波数１００ｋＨｚのＱファクターの
値もさることながら、周波数１０ｋＨｚ〜３００ｋＨｚ
の範囲内におけるＱファクターの値がすべて４０以上と
なるサンプル（例えば、実施例２サンプルおよび実施例
７〜１２のサンプル：計７個）が存在し、Ｑファクター
に関して当面の目標となるＮｉＭｎＺｎフェライト系の
焼結体と同レベルであることが確認されている。The ferrite sintered body for an inductor according to the present invention has a Q factor of 100 kHz and a frequency of 10 kHz to 300 kHz.
(For example, the samples of Example 2 and the samples of Examples 7 to 12: a total of 7 samples) having a Q factor value of 40 or more in the range of It has been confirmed that the level is the same as that of the sintered body.
【００３６】[0036]
【発明の効果】上記の結果より本発明の効果は明らかで
ある。すなわち、本発明のインダクター素子用フェライ
ト焼結体は、１５．０〜２６．０モル％の酸化マグネシ
ウム、５．０〜９．０モル％の酸化銅、１８．０〜２
７．０モル％の酸化亜鉛、４７．０〜４９．６モル％の
酸化鉄を実質的な主成分組成として構成されるＭｇＣｕ
Ｚｎ系のフェライト焼結体であって、前記フェライト焼
結体の平均粒径が１．０〜１０．０μｍ、粒度分布の標
準偏差σが０．６〜５．０の範囲となるように構成され
ているので、初透磁率の変化率が小さく、損失係数が低
く、かつ、温度係数が小さい安価なインダクター素子用
ＭｇＣｕＺｎフェライト焼結体が得られる。The effects of the present invention are clear from the above results. That is, the ferrite sintered body for an inductor element of the present invention has 15.0 to 26.0 mol% of magnesium oxide, 5.0 to 9.0 mol% of copper oxide, and 18.0 to 2 mol%.
MgCu composed of 7.0 mol% of zinc oxide and 47.0 to 49.6 mol% of iron oxide as a substantial main component composition
A Zn-based ferrite sintered body, wherein the ferrite sintered body has an average particle size of 1.0 to 10.0 μm and a standard deviation σ of the particle size distribution in a range of 0.6 to 5.0. As a result, an inexpensive MgCuZn ferrite sintered body for an inductor element having a small initial magnetic permeability change rate, a low loss coefficient, and a small temperature coefficient can be obtained.
フロントページの続き (72)発明者 金田 功 東京都中央区日本橋一丁目13番１号 ティ ーディーケイ株式会社内 Ｆターム(参考） 4G018 AA07 AA21 AA24 AA25 AC05 AC08 AC16 5E041 AB12 AB19 BD01 CA01 NN02 NN06 NN14 NN15 5E070 AA20 AB06 AB10 BA14 BB01Continuation of the front page (72) Inventor Isao Kaneda 1-13-1 Nihonbashi, Chuo-ku, Tokyo FDC term in TDK Corporation 4G018 AA07 AA21 AA24 AA25 AC05 AC08 AC16 5E041 AB12 AB19 BD01 CA01 NN02 NN06 NN14 NN15 5E070 AA20 AB06 AB10 BA14 BB01
Claims (4)
シウム、５．０〜９．０モル％の酸化銅、１８．０〜２
７．０モル％の酸化亜鉛、４７．０〜４９．６モル％の
酸化鉄を実質的な主成分組成として構成されるＭｇＣｕ
Ｚｎ系のフェライト焼結体であって、 前記フェライト焼結体の平均粒径が１．０〜１０．０μ
ｍ、粒度分布の標準偏差σが０．６〜５．０の範囲であ
ることを特徴とするインダクター素子用フェライト焼結
体。1. 15.0-26.0 mol% of magnesium oxide, 5.0-9.0 mol% of copper oxide, 18.0-2.
MgCu composed of 7.0 mol% of zinc oxide and 47.0 to 49.6 mol% of iron oxide as a substantial main component composition
A Zn-based ferrite sintered body, wherein the average particle size of the ferrite sintered body is 1.0 to 10.0 μm.
m, wherein the standard deviation σ of the particle size distribution is in the range of 0.6 to 5.0.
換されており、その置換量が１．０モル％以内である請
求項１に記載のインダクター素子用フェライト焼結体。2. The ferrite sintered body for an inductor element according to claim 1, wherein a part of the iron oxide is replaced with manganese oxide, and the replacement amount is within 1.0 mol%.
ーが４０以上であり、 かつ、温度−２０℃から２０℃、温度２０℃から６０℃
における周波数１００ｋＨｚの初透磁率の相対温度係数
が、それぞれ２５×１０-6以下である請求項１または請
求項２に記載のインダクター素子用フェライト焼結体。3. The Q factor at a frequency of 100 kHz is 40 or more, and the temperature is from -20 ° C. to 20 ° C., and the temperature is 20 ° C. to 60 ° C.
3. The ferrite sintered body for an inductor element according to claim 1, wherein a relative temperature coefficient of an initial magnetic permeability at a frequency of 100 kHz is 25 × 10 −6 or less.
透磁率の変化量が２％以下である請求項３に記載のイン
ダクター素子用フェライト焼結体。4. The ferrite sintered body for an inductor element according to claim 3, wherein an amount of change in initial magnetic permeability at a frequency of 10 kHz to 100 kHz is 2% or less.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31643299A JP2001139368A (en) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | Ferrite sintered compact for inductor element |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31643299A JP2001139368A (en) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | Ferrite sintered compact for inductor element |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001139368A true JP2001139368A (en) | 2001-05-22 |
Family
ID=18077028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31643299A Withdrawn JP2001139368A (en) | 1999-11-08 | 1999-11-08 | Ferrite sintered compact for inductor element |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001139368A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008239374A (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Tdk Corp | Oxide magnetic material and noise filter |
| JP2014024692A (en) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Jfe Chemical Corp | MgCuZn-BASED FERRITE POWDER FOR MICROWAVE ABSORPTION HEATING ELEMENT AND MICROWAVE ABSORPTION HEATING ELEMENT USING THE SAME |
| JP2019503068A (en) * | 2015-11-16 | 2019-01-31 | アモテック・カンパニー・リミテッド | Magnetic shielding unit for wireless power transmission and wireless power transmission module including the same |
-
1999
- 1999-11-08 JP JP31643299A patent/JP2001139368A/en not_active Withdrawn
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008239374A (en) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Tdk Corp | Oxide magnetic material and noise filter |
| JP2014024692A (en) * | 2012-07-25 | 2014-02-06 | Jfe Chemical Corp | MgCuZn-BASED FERRITE POWDER FOR MICROWAVE ABSORPTION HEATING ELEMENT AND MICROWAVE ABSORPTION HEATING ELEMENT USING THE SAME |
| JP2019503068A (en) * | 2015-11-16 | 2019-01-31 | アモテック・カンパニー・リミテッド | Magnetic shielding unit for wireless power transmission and wireless power transmission module including the same |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7294284B2 (en) | Method for producing Mn-Zn ferrite | |
| JP2009173483A (en) | MnZn BASED FERRITE AND MAGNETIC CORE FOR TRANSFORMER | |
| JP2007070209A (en) | METHOD FOR PRODUCING Mn-Zn-BASED FERRITE | |
| JP4523430B2 (en) | High saturation magnetic flux density Mn-Zn-Ni ferrite | |
| JP2001130954A (en) | Ferrite sintered compact | |
| JP2008247675A (en) | METHOD OF MANUFACTURING MnZn-BASED FERRITE | |
| KR20050039755A (en) | Ferrite material | |
| US6423243B2 (en) | Manganese-zinc base ferrite | |
| JP5089963B2 (en) | Method for producing MnZnNi ferrite | |
| JP2005179092A (en) | Mn-Co-Zn BASED FERRITE | |
| KR100298511B1 (en) | Manganese-zinc ferrite | |
| JPH09306716A (en) | Sintered ferrite material and manufacture thereof | |
| JPH05335132A (en) | Oxide magnetic body material | |
| JP3288113B2 (en) | Mn-Zn ferrite magnetic material | |
| JP3247930B2 (en) | Mn-Zn soft ferrite | |
| JP3490504B2 (en) | Low-loss oxide magnetic material | |
| JP2001139368A (en) | Ferrite sintered compact for inductor element | |
| JP4750563B2 (en) | MnCoZn ferrite and transformer core | |
| JP2005272229A (en) | HIGH SATURATION MAGNETIC FLUX DENSITY Mn-Zn-Ni-BASED FERRITE | |
| JP2022059859A (en) | MnZn BASED FERRITE AND MANUFACTURING METHOD OF SAME | |
| JP2000327411A (en) | Production of nickel - zinc based ferrite | |
| JPH09219306A (en) | Low loss oxide magnetic material and method for manufacturing the same | |
| JPH10270231A (en) | Mn-ni ferrite material | |
| JPH08236336A (en) | Low-loss oxide magnetic material | |
| JP2005179098A (en) | Mn-Ni-Zn BASED FERRITE |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070109 |