JP2001107802A - 高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環 - Google Patents
高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環Info
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- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0433—Iron group; Ferrous alloys, e.g. steel
- F05C2201/0448—Steel
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】高温耐摩耗性および熱伝導性にすぐれ、かつ相
手攻撃性の小さい冷却空洞付きピストンリング複合耐摩
環を提供する。 【解決手段】鋼パイプからなる内輪環８と鉄基焼結合金
からなる外輪環９が同心円状に接合した構造を有し、前
記外輪環９は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：
０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％を含有し、さら
に必要に応じてＭｏ：０．１〜１５％および／またはＣ
ｒ：０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避
不純物からなる組成、並びにかつＦｅを主成分とするＦ
ｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相で結合し
てなる組織を有する鉄基燒結合金からなる。
手攻撃性の小さい冷却空洞付きピストンリング複合耐摩
環を提供する。 【解決手段】鋼パイプからなる内輪環８と鉄基焼結合金
からなる外輪環９が同心円状に接合した構造を有し、前
記外輪環９は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：
０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％を含有し、さら
に必要に応じてＭｏ：０．１〜１５％および／またはＣ
ｒ：０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避
不純物からなる組成、並びにかつＦｅを主成分とするＦ
ｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相で結合し
てなる組織を有する鉄基燒結合金からなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた高温耐
摩耗性および熱伝導性を有し、かつ相手攻撃性（ピスト
ンリング攻撃性）の小さい冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環に関するものである。
摩耗性および熱伝導性を有し、かつ相手攻撃性（ピスト
ンリング攻撃性）の小さい冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、高速ディーゼルエンジンのピスト
ンは、図８（ａ）の概略縦断面図に示されるように、ピ
ストンリング耐摩環１をピストン鋳物本体２の鋳造時に
トップランド部３直下に鋳包むことにより取り付け、そ
の後このピストンリング耐摩環１の外周を切削すること
によりピストンリング耐摩環１の外周に断面コの字状の
トップリング溝４を形成し、ピストンリング５をこのト
ップリング溝４に同（ｂ）の要部縦断面図で示されるよ
うに嵌合して製造することは知られている。
ンは、図８（ａ）の概略縦断面図に示されるように、ピ
ストンリング耐摩環１をピストン鋳物本体２の鋳造時に
トップランド部３直下に鋳包むことにより取り付け、そ
の後このピストンリング耐摩環１の外周を切削すること
によりピストンリング耐摩環１の外周に断面コの字状の
トップリング溝４を形成し、ピストンリング５をこのト
ップリング溝４に同（ｂ）の要部縦断面図で示されるよ
うに嵌合して製造することは知られている。
【０００３】前記ピストン鋳物本体２は主としてＳｉ：
８〜１３重量％を含有したＡｌ−Ｓｉ系合金で構成さ
れ、さらに上記ピストンリング耐摩環１は良好な耐摩耗
性と相手攻撃性の低いＦｅ−Ｎｉ−Ｃｕ系焼結材料（組
成：Ｆｅ−８〜２５％Ｎｉ−３．５〜１０％Ｃｕ−２．
０％以下Ｃ）や、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｃｒ系オーステナイト鋳
鉄であるニレジスト鋳鉄（組成：Ｆｅ−１３〜１６％Ｎ
ｉ−５〜８％Ｃｕ−１．５〜２．４％Ｃｒ−１．４〜
１．８％Ｓｉ−０．５〜１．２％Ｍｎ−２．５〜３％
Ｃ、以上重量％、以下％は重量％を示す）などの材料で
構成されていることも知られる。
８〜１３重量％を含有したＡｌ−Ｓｉ系合金で構成さ
れ、さらに上記ピストンリング耐摩環１は良好な耐摩耗
性と相手攻撃性の低いＦｅ−Ｎｉ−Ｃｕ系焼結材料（組
成：Ｆｅ−８〜２５％Ｎｉ−３．５〜１０％Ｃｕ−２．
０％以下Ｃ）や、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｃｒ系オーステナイト鋳
鉄であるニレジスト鋳鉄（組成：Ｆｅ−１３〜１６％Ｎ
ｉ−５〜８％Ｃｕ−１．５〜２．４％Ｃｒ−１．４〜
１．８％Ｓｉ−０．５〜１．２％Ｍｎ−２．５〜３％
Ｃ、以上重量％、以下％は重量％を示す）などの材料で
構成されていることも知られる。
【０００４】このようにして製造したピストン鋳物本体
２には、冷却空洞６が設けられており、この冷却空洞６
にオイルを通すことによりピストン鋳物本体２自体およ
びピストンリング耐摩環１を冷却している。
２には、冷却空洞６が設けられており、この冷却空洞６
にオイルを通すことによりピストン鋳物本体２自体およ
びピストンリング耐摩環１を冷却している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】一方、エンジンに対す
る排気ガス規制は年々厳しさを増す傾向にあり、同時に
燃費の向上も依然として求められており、この対応手段
として、近年、過給率を増大する傾向に有る。これら新
型エンジンでは燃焼室内が従来のエンジンよりも高温に
なり、ピストンリング耐摩環も高温燃焼室の影響を受け
るため、従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｕ系焼結材料やニレジス
ト鋳鉄で構成されているピストンリング耐摩環では急速
な摩耗の進行は避けられない。そのため、ピストン鋳物
本体２内部に設けられた冷却空洞６を可能な限りピスト
ンリング耐摩環１の近くに設けて耐摩環の熱影響を軽減
しようとているが、ピストン鋳物本体２内部の冷却空洞
６をピストンリング耐摩環１に接する程度に近くに形成
することは難しい。
る排気ガス規制は年々厳しさを増す傾向にあり、同時に
燃費の向上も依然として求められており、この対応手段
として、近年、過給率を増大する傾向に有る。これら新
型エンジンでは燃焼室内が従来のエンジンよりも高温に
なり、ピストンリング耐摩環も高温燃焼室の影響を受け
るため、従来のＦｅ−Ｎｉ−Ｃｕ系焼結材料やニレジス
ト鋳鉄で構成されているピストンリング耐摩環では急速
な摩耗の進行は避けられない。そのため、ピストン鋳物
本体２内部に設けられた冷却空洞６を可能な限りピスト
ンリング耐摩環１の近くに設けて耐摩環の熱影響を軽減
しようとているが、ピストン鋳物本体２内部の冷却空洞
６をピストンリング耐摩環１に接する程度に近くに形成
することは難しい。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、新型エンジンに組み込むことの
できる高温耐摩耗性および熱伝導性の優れたピストンリ
ング耐摩環を開発すべく研究を行った結果、図１の一部
斜視断面図に示されるように、空洞７を有する鋼パイプ
からなる内輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同
心円状に接合した構造を有するピストンリング複合耐摩
環１１は、（ａ）肉厚の薄いリング状の鋼パイプで構成
された内輪環８が鉄基焼結合金からなる外輪環９に直接
接合しているために、外輪環９の冷却能力が改善されて
高温耐摩耗性を向上させることができる、（ｂ）ピスト
ンリング複合耐摩環の外輪環９を鉄基焼結合金に含まれ
るＣｕ成分含有量を従来の鉄基焼結合金よりも多いＣ
ｕ：１１〜４０％とし、さらにこの鉄基焼結合金の組織
が、Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分と
するＣｕ基合金相により結合している組織となっている
ために、熱伝導性にすぐれ、放熱性が良くなって温度上
昇が低減され、したがって高温耐摩耗性が一層向上す
る、（ｃ）さらに、外輪環９がＦｅを主成分とする硬質
なＦｅ基合金相およびＣｕを主成分とする軟質なＣｕ基
合金相からなる硬軟混合組織からなるために、耐摩耗性
に優れるとともに相手攻撃性が小さい特性を示し、さら
にピストンリング複合耐摩環をピストン本体に鋳包るん
だ場合に、ピストン本体を構成するＡｌ−Ｓｉ系合金と
の密着性が向上する、という研究結果を得たのである。
上述のような観点から、新型エンジンに組み込むことの
できる高温耐摩耗性および熱伝導性の優れたピストンリ
ング耐摩環を開発すべく研究を行った結果、図１の一部
斜視断面図に示されるように、空洞７を有する鋼パイプ
からなる内輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同
心円状に接合した構造を有するピストンリング複合耐摩
環１１は、（ａ）肉厚の薄いリング状の鋼パイプで構成
された内輪環８が鉄基焼結合金からなる外輪環９に直接
接合しているために、外輪環９の冷却能力が改善されて
高温耐摩耗性を向上させることができる、（ｂ）ピスト
ンリング複合耐摩環の外輪環９を鉄基焼結合金に含まれ
るＣｕ成分含有量を従来の鉄基焼結合金よりも多いＣ
ｕ：１１〜４０％とし、さらにこの鉄基焼結合金の組織
が、Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分と
するＣｕ基合金相により結合している組織となっている
ために、熱伝導性にすぐれ、放熱性が良くなって温度上
昇が低減され、したがって高温耐摩耗性が一層向上す
る、（ｃ）さらに、外輪環９がＦｅを主成分とする硬質
なＦｅ基合金相およびＣｕを主成分とする軟質なＣｕ基
合金相からなる硬軟混合組織からなるために、耐摩耗性
に優れるとともに相手攻撃性が小さい特性を示し、さら
にピストンリング複合耐摩環をピストン本体に鋳包るん
だ場合に、ピストン本体を構成するＡｌ−Ｓｉ系合金と
の密着性が向上する、という研究結果を得たのである。
【０００７】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、（１）鋼パイプからなる内輪環と
鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接合した構造
を有する高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞
付きピストンリング複合耐摩環、（２）鋼パイプからな
る内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接
合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環は、重
量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１０％、
Ｃ：０．００１〜３％を含有し、残りがＦｅおよび不可
避不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ
基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合
してなる組織を有する鉄基焼結合金で構成されている高
温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピスト
ンリング複合耐摩環、に特徴を有するものである。
されたものであって、（１）鋼パイプからなる内輪環と
鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接合した構造
を有する高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞
付きピストンリング複合耐摩環、（２）鋼パイプからな
る内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接
合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環は、重
量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１０％、
Ｃ：０．００１〜３％を含有し、残りがＦｅおよび不可
避不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ
基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合
してなる組織を有する鉄基焼結合金で構成されている高
温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピスト
ンリング複合耐摩環、に特徴を有するものである。
【０００８】この発明の冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環の外輪環９を構成する鉄基焼結合金は、Ｆｅを
主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基
合金相で結合してなる組織を有するが、この組織中に遊
離黒鉛が分散していることがありまた無いこともある。
この遊離黒鉛の析出の有無は、鉄基燒結合金に含有する
炭素の量によるもので、鉄基燒結合金に含有するＣが
０．８％未満では遊離黒鉛の析出は見られないが、０．
８％を越えると遊離黒鉛が析出する。したがって、相手
攻撃性（ピストンリング攻撃性）の一層小さい冷却空洞
付きピストンリング複合耐摩環を必要とするときは、
Ｃ：０．８〜３％に調整し、相手攻撃性 （ピストンリ
ング攻撃性）を考慮する必要の無いときは、Ｃ：０．０
０１〜０．８％未満に調整した冷却空洞付きピストンリ
ング複合耐摩環を作ることが好ましい。
合耐摩環の外輪環９を構成する鉄基焼結合金は、Ｆｅを
主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基
合金相で結合してなる組織を有するが、この組織中に遊
離黒鉛が分散していることがありまた無いこともある。
この遊離黒鉛の析出の有無は、鉄基燒結合金に含有する
炭素の量によるもので、鉄基燒結合金に含有するＣが
０．８％未満では遊離黒鉛の析出は見られないが、０．
８％を越えると遊離黒鉛が析出する。したがって、相手
攻撃性（ピストンリング攻撃性）の一層小さい冷却空洞
付きピストンリング複合耐摩環を必要とするときは、
Ｃ：０．８〜３％に調整し、相手攻撃性 （ピストンリ
ング攻撃性）を考慮する必要の無いときは、Ｃ：０．０
０１〜０．８％未満に調整した冷却空洞付きピストンリ
ング複合耐摩環を作ることが好ましい。
【０００９】この発明の冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環の鉄基焼結合金からなる外輪環９の組織を構成
するＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相の成分含有量はＥ
ＰＭＡにより測定して求めることができる。ＥＰＭＡに
より測定した結果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、Ｃｕおよ
びＣを含みかつＦｅを５０重量％以上含んでおり、前記
Ｃｕ基合金相はＮｉ、ＦｅおよびＣを含みかつＣｕを５
０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ基合金相に含まれ
るＮｉおよびＣの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ
およびＣの濃度よりも大であることが分かった。
合耐摩環の鉄基焼結合金からなる外輪環９の組織を構成
するＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相の成分含有量はＥ
ＰＭＡにより測定して求めることができる。ＥＰＭＡに
より測定した結果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、Ｃｕおよ
びＣを含みかつＦｅを５０重量％以上含んでおり、前記
Ｃｕ基合金相はＮｉ、ＦｅおよびＣを含みかつＣｕを５
０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ基合金相に含まれ
るＮｉおよびＣの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ
およびＣの濃度よりも大であることが分かった。
【００１０】したがって、この発明は、（３）鋼パイプ
からなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円
状に接合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環
は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１
０％、Ｃ：０．００１〜３％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とす
るＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相によ
り結合してなる組織を有し、前記Ｆｅを主成分とするＦ
ｅ基合金相は、Ｎｉ、ＣｕおよびＣを含みかつＦｅを５
０％以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分と
するＣｕ基合金相はＮｉ、ＦｅおよびＣを含みかつＣｕ
を５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金
相に含まれるＮｉおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相
に含まれるＮｉおよびＣの濃度よりも大きい鉄基焼結合
金で構成されている高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、に特徴を
有するものである。
からなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円
状に接合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環
は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１
０％、Ｃ：０．００１〜３％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とす
るＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相によ
り結合してなる組織を有し、前記Ｆｅを主成分とするＦ
ｅ基合金相は、Ｎｉ、ＣｕおよびＣを含みかつＦｅを５
０％以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分と
するＣｕ基合金相はＮｉ、ＦｅおよびＣを含みかつＣｕ
を５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金
相に含まれるＮｉおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相
に含まれるＮｉおよびＣの濃度よりも大きい鉄基焼結合
金で構成されている高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、に特徴を
有するものである。
【００１１】この発明の冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環の外輪環は、前記（１）、（２）または（３）
記載の組成を有する鉄基焼結合金に、さらにＭｏ：０．
１〜１５％、Ｃｒ：０．１〜１０％の内の１種または２
種を含有することが一層好ましく、これらＭｏおよびＣ
ｒはいずれもＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相に固溶す
るが、ＭｏおよびＣｒの固溶量はＦｅ基合金相の方がＣ
ｕ基合金相よりも多い。したがって、この発明は、
（４）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｃｒ：
０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性お
よび熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環、（５）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを５０％
以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分とする
Ｃｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、ＣｒおよびＣを含みかつ
Ｃｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基
合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの濃度は、前記Ｃ
ｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの濃度よりも
大きい前記（４）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の
すぐれた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、
（６）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜１５％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性お
よび熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環、（７）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、ＭｏおよびＣを含みかつＦｅを５０％
以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分とする
Ｃｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、ＭｏおよびＣを含みかつ
Ｃｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基
合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度は、前記Ｃ
ｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度よりも
大きい前記（６）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の
すぐれた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、
（８）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜１５％、Ｃｒ：０．１〜１０％を含有し、残り
がＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並びにＦｅを
主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基
合金相により結合してなる組織を有する鉄基焼結合金で
構成した高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環、（９）前記Ｆｅを主
成分とするＦｅ基合金相は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃｒお
よびＣを含みかつＦｅを５０％以上含むＦｅ基合金相で
あり、前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、
Ｆｅ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上
含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金相に含まれる
Ｎｉ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相
に含まれるＮｉ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣの濃度よりも大き
い前記（８）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、に特徴を
有するものである。
合耐摩環の外輪環は、前記（１）、（２）または（３）
記載の組成を有する鉄基焼結合金に、さらにＭｏ：０．
１〜１５％、Ｃｒ：０．１〜１０％の内の１種または２
種を含有することが一層好ましく、これらＭｏおよびＣ
ｒはいずれもＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相に固溶す
るが、ＭｏおよびＣｒの固溶量はＦｅ基合金相の方がＣ
ｕ基合金相よりも多い。したがって、この発明は、
（４）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｃｒ：
０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性お
よび熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環、（５）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを５０％
以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分とする
Ｃｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、ＣｒおよびＣを含みかつ
Ｃｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基
合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの濃度は、前記Ｃ
ｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの濃度よりも
大きい前記（４）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の
すぐれた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、
（６）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜１５％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性お
よび熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環、（７）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、ＭｏおよびＣを含みかつＦｅを５０％
以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分とする
Ｃｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、ＭｏおよびＣを含みかつ
Ｃｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基
合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度は、前記Ｃ
ｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度よりも
大きい前記（６）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の
すぐれた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、
（８）鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金
からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎ
ｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：
０．１〜１５％、Ｃｒ：０．１〜１０％を含有し、残り
がＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並びにＦｅを
主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基
合金相により結合してなる組織を有する鉄基焼結合金で
構成した高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環、（９）前記Ｆｅを主
成分とするＦｅ基合金相は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｃｒお
よびＣを含みかつＦｅを５０％以上含むＦｅ基合金相で
あり、前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、
Ｆｅ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上
含むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金相に含まれる
Ｎｉ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相
に含まれるＮｉ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣの濃度よりも大き
い前記（８）記載の高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、に特徴を
有するものである。
【００１２】Ｍｏ：０．１〜１５％を含有する鉄基燒結
合金からなる外輪環は、原料粉末としてＭｏ含有量が１
５％以下のＦｅ−Ｍｏ合金粉末を使用して製造すると、
素地中に前記Ｍｏを主成分とした硬質粒子は生成しない
が、原料粉末としてＭｏ含有量が１５％を越えるＭｏ−
Ｆｅ合金粉末を使用して製造すると、Ｍｏを５０％以上
含有するＭｏを主成分とした硬質粒子が素地中に分散し
ている組織が得られ、この組織を有するピストンリング
複合耐摩環は特に耐摩耗性が向上する。
合金からなる外輪環は、原料粉末としてＭｏ含有量が１
５％以下のＦｅ−Ｍｏ合金粉末を使用して製造すると、
素地中に前記Ｍｏを主成分とした硬質粒子は生成しない
が、原料粉末としてＭｏ含有量が１５％を越えるＭｏ−
Ｆｅ合金粉末を使用して製造すると、Ｍｏを５０％以上
含有するＭｏを主成分とした硬質粒子が素地中に分散し
ている組織が得られ、この組織を有するピストンリング
複合耐摩環は特に耐摩耗性が向上する。
【００１３】したがって、この発明は、（10）鋼パイプ
からなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円
状に接合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環
は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１
０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：０．１〜１５％を
含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成、
並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分
とするＣｕ基合金相により結合してなる素地中にＭｏを
主成分とした硬質粒子が分散している組織を有する鉄基
焼結合金で構成した高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、（11）前
記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏおよびＣを含みかつＦｅを５０％以上含むＦｅ基合金
相であり、前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎ
ｉ、Ｆｅ、ＭｏおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上含
むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮ
ｉ、ＭｏおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相に含まれ
るＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度よりも大きい前記（10）記
載の高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空洞付
きピストンリング複合耐摩環、（12）鋼パイプからなる
内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接合
した構造を有する冷却空洞付きピストンリング複合耐摩
環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環は、重量
％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１０％、
Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：０．１〜１５％、Ｃｒ：
０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る素地中にＭｏを主成分とした硬質粒子が分散している
組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性およ
び熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複合
耐摩環、（13）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを
５０％以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分
とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｃｒおよび
Ｃを含みかつＣｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であ
り、前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒおよ
びＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍ
ｏ、ＣｒおよびＣの濃度よりも大きい前記（12）記載の
高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピ
ストンリング複合耐摩環、に特徴を有するものである。
からなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円
状に接合した構造を有する冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環
は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１
０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：０．１〜１５％を
含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成、
並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分
とするＣｕ基合金相により結合してなる素地中にＭｏを
主成分とした硬質粒子が分散している組織を有する鉄基
焼結合金で構成した高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐ
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環、（11）前
記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍ
ｏおよびＣを含みかつＦｅを５０％以上含むＦｅ基合金
相であり、前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎ
ｉ、Ｆｅ、ＭｏおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上含
むＣｕ基合金相であり、前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮ
ｉ、ＭｏおよびＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相に含まれ
るＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度よりも大きい前記（10）記
載の高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空洞付
きピストンリング複合耐摩環、（12）鋼パイプからなる
内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同心円状に接合
した構造を有する冷却空洞付きピストンリング複合耐摩
環であって、前記鉄基燒結合金からなる外輪環は、重量
％で、Ｃｕ：１１〜４０％、Ｎｉ：０．５〜１０％、
Ｃ：０．００１〜３％、Ｍｏ：０．１〜１５％、Ｃｒ：
０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純
物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金
相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合してな
る素地中にＭｏを主成分とした硬質粒子が分散している
組織を有する鉄基焼結合金で構成した高温耐摩耗性およ
び熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピストンリング複合
耐摩環、（13）前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相
は、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを
５０％以上含むＦｅ基合金相であり、前記Ｃｕを主成分
とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｃｒおよび
Ｃを含みかつＣｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であ
り、前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍｏ、Ｃｒおよ
びＣの濃度は、前記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍ
ｏ、ＣｒおよびＣの濃度よりも大きい前記（12）記載の
高温耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた冷却空洞付きピ
ストンリング複合耐摩環、に特徴を有するものである。
【００１４】この発明の冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環の内輪環を構成する鋼パイプは、炭素鋼、合金
鋼などいかなる鋼のパイプでも良いが、これらの鋼の内
でもステンレス鋼パイプを使用することが耐熱性、強
度、耐食性、コストなどの点から最も好ましい。この発
明の冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環の内輪環を
構成する鋼パイプは、図１の一部切欠き斜視図に示され
るような断面が四角形であることが製造しやすいところ
から好ましいが、鋼パイプは断面が四角形に限定される
ものではなく、図５および図６の一部切欠き斜視図に示
されるような断面が円形であっても良く、その他任意の
断面形状を有する鋼パイプを使用することができる。
合耐摩環の内輪環を構成する鋼パイプは、炭素鋼、合金
鋼などいかなる鋼のパイプでも良いが、これらの鋼の内
でもステンレス鋼パイプを使用することが耐熱性、強
度、耐食性、コストなどの点から最も好ましい。この発
明の冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環の内輪環を
構成する鋼パイプは、図１の一部切欠き斜視図に示され
るような断面が四角形であることが製造しやすいところ
から好ましいが、鋼パイプは断面が四角形に限定される
ものではなく、図５および図６の一部切欠き斜視図に示
されるような断面が円形であっても良く、その他任意の
断面形状を有する鋼パイプを使用することができる。
【００１５】次に、この発明の冷却空洞付きピストンリ
ング複合耐摩環の製造方法を図面により具体的に述べ
る。まず、図２（ａ）はこの発明の冷却空洞付きピスト
ンリング複合耐摩環の内輪環を構成するリング状鋼パイ
プ（以下、リングパイプという）１８の断面図であり、
このリングパイプ１８は突合せ溶接して製造することが
できる。次に、原料粉末として、Ｆｅ粉末、黒鉛粉末お
よびＣｕ−Ｎｉ合金粉末を用意し、これら原料粉末を金
型成形時の潤滑剤であるステアリン酸亜鉛粉末またはエ
チレンビスステアラミドとともにダブルコーンミキサー
で混合して混合粉末を作製し、この混合粉末をプレス成
形してリング状圧粉体（図２には図示せず）を作製し、
このリング状圧粉体を仮燒結して図２（ｂ）の断面図に
示されるリング状仮燒結体１９を作製する。このリング
状仮燒結体１９の内部に同心円状にリングパイプ１８を
図２（ｃ）の断面図に示されるようにはめ込むことによ
り中間体１５を作製し、この中間体１５を本燒結するこ
とにより図１の一部切欠き斜視図に示されるような鋼パ
イプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同
心円状に接合した構造を有するこの発明の冷却空洞７付
きピストンリング複合耐摩環１１を作ることができる。
ング複合耐摩環の製造方法を図面により具体的に述べ
る。まず、図２（ａ）はこの発明の冷却空洞付きピスト
ンリング複合耐摩環の内輪環を構成するリング状鋼パイ
プ（以下、リングパイプという）１８の断面図であり、
このリングパイプ１８は突合せ溶接して製造することが
できる。次に、原料粉末として、Ｆｅ粉末、黒鉛粉末お
よびＣｕ−Ｎｉ合金粉末を用意し、これら原料粉末を金
型成形時の潤滑剤であるステアリン酸亜鉛粉末またはエ
チレンビスステアラミドとともにダブルコーンミキサー
で混合して混合粉末を作製し、この混合粉末をプレス成
形してリング状圧粉体（図２には図示せず）を作製し、
このリング状圧粉体を仮燒結して図２（ｂ）の断面図に
示されるリング状仮燒結体１９を作製する。このリング
状仮燒結体１９の内部に同心円状にリングパイプ１８を
図２（ｃ）の断面図に示されるようにはめ込むことによ
り中間体１５を作製し、この中間体１５を本燒結するこ
とにより図１の一部切欠き斜視図に示されるような鋼パ
イプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる外輪環が同
心円状に接合した構造を有するこの発明の冷却空洞７付
きピストンリング複合耐摩環１１を作ることができる。
【００１６】さらに、図３（ａ）の断面図に示されるリ
ングパイプ１８を、図３（ｂ）の断面図に示される混合
粉末をプレス成形して得られたリング状圧粉体２９に直
接図３（ｃ）の断面図に示されるようにリング状圧粉体
２９が破壊しないように注意して同心円状にはめ込むこ
とによりリングパイプ１８およびリング状圧粉体２９か
らなる中間体２５を作製し、この中間体２５をそのまま
燒結することにより図１の一部切欠き斜視図に示される
ような鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有するこの発明の冷
却空洞７付きピストンリング複合耐摩環１１を作ること
ができる。
ングパイプ１８を、図３（ｂ）の断面図に示される混合
粉末をプレス成形して得られたリング状圧粉体２９に直
接図３（ｃ）の断面図に示されるようにリング状圧粉体
２９が破壊しないように注意して同心円状にはめ込むこ
とによりリングパイプ１８およびリング状圧粉体２９か
らなる中間体２５を作製し、この中間体２５をそのまま
燒結することにより図１の一部切欠き斜視図に示される
ような鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金からなる
外輪環が同心円状に接合した構造を有するこの発明の冷
却空洞７付きピストンリング複合耐摩環１１を作ること
ができる。
【００１７】なお、図示されてはいないが、前記作製し
たリングパイプを所定の金型内にセットし、金型の内部
側壁とリングパイプの間に前記作製した混合粉末を充填
し、充填した混合粉末をプレス成形して圧粉体を形成す
ることにより図３（ｃ）の断面説明図に示されるリング
パイプ１８と圧粉体２９が同心円状に接合してなる中間
体２５を作製し、この中間体２５を燒結することによ
り、図１の一部切欠き斜視図に示されるような鋼パイプ
からなる内輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同
心円状に接合してなる構造を有するこの発明の冷却空洞
７付きピストンリング複合耐摩環１１を作製することも
できる。
たリングパイプを所定の金型内にセットし、金型の内部
側壁とリングパイプの間に前記作製した混合粉末を充填
し、充填した混合粉末をプレス成形して圧粉体を形成す
ることにより図３（ｃ）の断面説明図に示されるリング
パイプ１８と圧粉体２９が同心円状に接合してなる中間
体２５を作製し、この中間体２５を燒結することによ
り、図１の一部切欠き斜視図に示されるような鋼パイプ
からなる内輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同
心円状に接合してなる構造を有するこの発明の冷却空洞
７付きピストンリング複合耐摩環１１を作製することも
できる。
【００１８】前記図２（ｃ）に示されるリングパイプ１
８およびリング状仮燒結１９からなる中間体１５の本燒
結、並びに図３（ｃ）のリングパイプ１８およびリング
状圧粉体２９からなる中間体２５の燒結は、水素含有窒
素雰囲気中、温度：１１００〜１３００℃（好ましく
は、１１００〜１２００℃）で行われる。前記中間体１
５および２５の焼結により、中間体の外周に位置する仮
燒結体１９および圧粉体２９は燒結して収縮し、リング
パイプ１８に密着すると共にリングパイプ１８と燒結体
は一部拡散接合し、図１に示される鋼パイプからなる内
輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同心円状に接
合してなる構造のこの発明の冷却空洞７付きピストンリ
ング複合耐摩環１１を作製することができる。
８およびリング状仮燒結１９からなる中間体１５の本燒
結、並びに図３（ｃ）のリングパイプ１８およびリング
状圧粉体２９からなる中間体２５の燒結は、水素含有窒
素雰囲気中、温度：１１００〜１３００℃（好ましく
は、１１００〜１２００℃）で行われる。前記中間体１
５および２５の焼結により、中間体の外周に位置する仮
燒結体１９および圧粉体２９は燒結して収縮し、リング
パイプ１８に密着すると共にリングパイプ１８と燒結体
は一部拡散接合し、図１に示される鋼パイプからなる内
輪環８と鉄基焼結合金からなる外輪環９が同心円状に接
合してなる構造のこの発明の冷却空洞７付きピストンリ
ング複合耐摩環１１を作製することができる。
【００１９】このようにして作製したピストンリング複
合耐摩環１１は、図４の概略縦断面図に示されるよう
に、ピストンリング複合耐摩環１１をピストン鋳物本体
２の鋳造時にトップランド部３直下に鋳包むことにより
ピストン鋳物本体２の内部に鋼パイプからなる冷却空洞
７を形成し、その後このピストンリング複合耐摩環１１
の外輪環９の外周を切削することによりピストンリング
複合耐摩環１１の外周に断面コの字状のトップリング溝
４を形成し、ピストンリング５をこのトップリング溝４
に嵌合してピストンに組み込まれる。
合耐摩環１１は、図４の概略縦断面図に示されるよう
に、ピストンリング複合耐摩環１１をピストン鋳物本体
２の鋳造時にトップランド部３直下に鋳包むことにより
ピストン鋳物本体２の内部に鋼パイプからなる冷却空洞
７を形成し、その後このピストンリング複合耐摩環１１
の外輪環９の外周を切削することによりピストンリング
複合耐摩環１１の外周に断面コの字状のトップリング溝
４を形成し、ピストンリング５をこのトップリング溝４
に嵌合してピストンに組み込まれる。
【００２０】この発明の冷却空洞付きピストンリング複
合耐摩環は、図５の一部切欠き斜視図に示されるよう
に、リングパイプ１８の断面形状は円形でも良く、断面
円形のリングパイプを仮燒結体または圧粉体にはめ込む
ことにより中間体を作製し、これを燒結して作製するこ
とができる。このようにして得られたこの発明の冷却空
洞７付きピストンリング複合耐摩環１１は、内輪環８が
断面円形であるために、内輪環８と外輪環９の接合部分
Ｓが狭いが、図６の一部切欠き斜視図に示されるよう
に、内輪環８の外半周部分を外輪環９で包み込んで接合
部分Ｓを広くすることもできる。
合耐摩環は、図５の一部切欠き斜視図に示されるよう
に、リングパイプ１８の断面形状は円形でも良く、断面
円形のリングパイプを仮燒結体または圧粉体にはめ込む
ことにより中間体を作製し、これを燒結して作製するこ
とができる。このようにして得られたこの発明の冷却空
洞７付きピストンリング複合耐摩環１１は、内輪環８が
断面円形であるために、内輪環８と外輪環９の接合部分
Ｓが狭いが、図６の一部切欠き斜視図に示されるよう
に、内輪環８の外半周部分を外輪環９で包み込んで接合
部分Ｓを広くすることもできる。
【００２１】図６の一部切欠き斜視図に示されるこの発
明の冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環１１は、図
７の断面説明図に示されるように、前記作製した断面円
形のリングパイプ１８を下金型１０内にセットし、下金
型１０の内部側壁１２と断面円形のリングパイプ１８の
間に前記作製した混合粉末１３を充填し、充填した混合
粉末１３を上金型１４によりプレス成形してリングパイ
プ１８の外側半周部分に圧粉体を形成することにより中
間体（この中間体は図示せず）を作製し、この中間体を
燒結することにより作製することができる。圧粉体成形
時に断面が円形のリングパイプ１８は幾分つぶれて断面
が楕円形状に変形することもあるが、冷却空洞が確保さ
れるならば、多少の偏平化は差し支えない。
明の冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環１１は、図
７の断面説明図に示されるように、前記作製した断面円
形のリングパイプ１８を下金型１０内にセットし、下金
型１０の内部側壁１２と断面円形のリングパイプ１８の
間に前記作製した混合粉末１３を充填し、充填した混合
粉末１３を上金型１４によりプレス成形してリングパイ
プ１８の外側半周部分に圧粉体を形成することにより中
間体（この中間体は図示せず）を作製し、この中間体を
燒結することにより作製することができる。圧粉体成形
時に断面が円形のリングパイプ１８は幾分つぶれて断面
が楕円形状に変形することもあるが、冷却空洞が確保さ
れるならば、多少の偏平化は差し支えない。
【００２２】さらに前記（４）〜（１１）の内のいずれ
かに記載の成分組成を有する外輪環をもった冷却空洞付
きピストンリング複合耐摩環を製造するには、原料粉末
として、Ｆｅ粉末、黒鉛粉末およびＣｕ−Ｎｉ合金粉末
のほかに、Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末、Ｆｅ−Ｍｏ合金粉末を
用意し、これら原料粉末を所定量配合し混合し、さらに
金型成形時の潤滑剤であるステアリン酸亜鉛粉末または
エチレンビスステアラミドとともにダブルコーンミキサ
ーで混合し、混合粉末を作製する以外は、前記（１）〜
（３）の記載のこの発明の冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環の製造方法と全く同じであるから、詳細な説
明は省略する。
かに記載の成分組成を有する外輪環をもった冷却空洞付
きピストンリング複合耐摩環を製造するには、原料粉末
として、Ｆｅ粉末、黒鉛粉末およびＣｕ−Ｎｉ合金粉末
のほかに、Ｆｅ−Ｃｒ合金粉末、Ｆｅ−Ｍｏ合金粉末を
用意し、これら原料粉末を所定量配合し混合し、さらに
金型成形時の潤滑剤であるステアリン酸亜鉛粉末または
エチレンビスステアラミドとともにダブルコーンミキサ
ーで混合し、混合粉末を作製する以外は、前記（１）〜
（３）の記載のこの発明の冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環の製造方法と全く同じであるから、詳細な説
明は省略する。
【００２３】素地中にＭｏを主成分とした硬質粒子が分
散しない組織を有する前記（６）〜（９）記載の鉄基焼
結合金を製造するにはＭｏ含有量が１５％以下のＦｅ−
Ｍｏ合金粉末を添加して作製する。また、素地中にＭｏ
を主成分とした硬質粒子が分散している組織を有する前
記（10）〜（13）記載の鉄基焼結合金は、Ｍｏ含有量が
１５％を越えるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を添加することによ
り製造する。
散しない組織を有する前記（６）〜（９）記載の鉄基焼
結合金を製造するにはＭｏ含有量が１５％以下のＦｅ−
Ｍｏ合金粉末を添加して作製する。また、素地中にＭｏ
を主成分とした硬質粒子が分散している組織を有する前
記（10）〜（13）記載の鉄基焼結合金は、Ｍｏ含有量が
１５％を越えるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を添加することによ
り製造する。
【００２４】前記中間体の圧粉体を焼結する際のメカニ
ズムは、焼結初期段階においてＣｕ−Ｎｉ合金の固溶共
存域に昇温すると、Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末のＮｉはＦｅ粉
末中へ拡散して始めにＦｅ相とＣｕ相の密着性を向上さ
せる。燒結中期段階において、Ｃｕ−Ｎｉ合金からＦｅ
への拡散量が増し、液相発生も徐々に増える。焼結後期
段階においてはＮｉの大部分がＦｅ粉末中へ拡散すると
ころからＣｕ−Ｎｉ合金粉末のＮｉ含有量が下がって融
点が下がり、一気にＣｕ−Ｎｉ合金粉末は融解し、ダイ
ナミックな液相焼結が進行して緻密化し、さらに焼結中
にＣｕはＦｅ粉末へ拡散する。燒結初期および燒結中期
において徐々に液相が発生した後、燒結後期になって始
めて大量の液相が発生するのでたわみや歪が発生するこ
とはない。
ズムは、焼結初期段階においてＣｕ−Ｎｉ合金の固溶共
存域に昇温すると、Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末のＮｉはＦｅ粉
末中へ拡散して始めにＦｅ相とＣｕ相の密着性を向上さ
せる。燒結中期段階において、Ｃｕ−Ｎｉ合金からＦｅ
への拡散量が増し、液相発生も徐々に増える。焼結後期
段階においてはＮｉの大部分がＦｅ粉末中へ拡散すると
ころからＣｕ−Ｎｉ合金粉末のＮｉ含有量が下がって融
点が下がり、一気にＣｕ−Ｎｉ合金粉末は融解し、ダイ
ナミックな液相焼結が進行して緻密化し、さらに焼結中
にＣｕはＦｅ粉末へ拡散する。燒結初期および燒結中期
において徐々に液相が発生した後、燒結後期になって始
めて大量の液相が発生するのでたわみや歪が発生するこ
とはない。
【００２５】つぎに、この発明のピストンリング複合耐
摩環において、これを構成する外輪環の鉄基燒結合金の
成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ）Ｃｕ Ｃｕは、放熱性、相手攻撃性および耐摩耗性を向上さ、
さらにピストン本体との密着性を向上させる効果がある
が、その含有量が１１重量％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、４０重量％を越えると液相が過大となり、
焼結中に変形が生じて寸法のバラツキが大きくなるので
好ましくない。したがって、Ｃｕの含有量は１１〜４０
重量％に定めた。Ｃｕの含有量の一層好ましい範囲は１
２〜２５重量％である。
摩環において、これを構成する外輪環の鉄基燒結合金の
成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。 （ａ）Ｃｕ Ｃｕは、放熱性、相手攻撃性および耐摩耗性を向上さ、
さらにピストン本体との密着性を向上させる効果がある
が、その含有量が１１重量％未満では所望の効果が得ら
れず、一方、４０重量％を越えると液相が過大となり、
焼結中に変形が生じて寸法のバラツキが大きくなるので
好ましくない。したがって、Ｃｕの含有量は１１〜４０
重量％に定めた。Ｃｕの含有量の一層好ましい範囲は１
２〜２５重量％である。
【００２６】（ｂ）Ｎｉ Ｎｉは、Ｃｕ合金相中においてＣｕ合金相の融点を上昇
させ、液相焼結をコントロールし、またＦｅ合金相とＣ
ｕ合金相との密着性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５重量％未満ではその効果が十分でなく、一
方、１０重量％を越えて含有してもそれ以上の効果が少
ない。したがって、Ｎｉの含有量は０．５〜１０重量％
に定めた。Ｎｉの含有量の一層好ましい範囲は１〜８重
量％である。
させ、液相焼結をコントロールし、またＦｅ合金相とＣ
ｕ合金相との密着性を向上させる作用があるが、その含
有量が０．５重量％未満ではその効果が十分でなく、一
方、１０重量％を越えて含有してもそれ以上の効果が少
ない。したがって、Ｎｉの含有量は０．５〜１０重量％
に定めた。Ｎｉの含有量の一層好ましい範囲は１〜８重
量％である。
【００２７】（ｃ）Ｃ Ｃは、強度および硬さを向上させる作用があるが、その
含有量が０．００１重量％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３．０重量％を越えて含有する靭性を低下さ
せるので好ましくない。したがって、Ｃの含有量は０．
００１〜３重量％に定めた。Ｃの含有量の一層好ましい
範囲は０．００１〜１．６重量％である。
含有量が０．００１重量％未満では所望の効果が得られ
ず、一方、３．０重量％を越えて含有する靭性を低下さ
せるので好ましくない。したがって、Ｃの含有量は０．
００１〜３重量％に定めた。Ｃの含有量の一層好ましい
範囲は０．００１〜１．６重量％である。
【００２８】（ｄ）Ｃｒ Ｃｒ成分は、オーステナイト相の素地に固溶して、これ
の耐熱性を向上させ、もってピストンリング複合耐摩環
の高温耐摩耗性向上に寄与する作用をもつところから必
要に応じて添加するが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が１０％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．１〜１０％、望ましくは０．３〜
３％と定めた。
の耐熱性を向上させ、もってピストンリング複合耐摩環
の高温耐摩耗性向上に寄与する作用をもつところから必
要に応じて添加するが、その含有量が０．１％未満では
前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その含有量
が１０％を越えると靭性が低下するようになることか
ら、その含有量を０．１〜１０％、望ましくは０．３〜
３％と定めた。
【００２９】（ｅ）Ｍｏ Ｍｏ成分は、素地に固溶して強度を向上させる作用をも
ち、さらにＦｅやＣと合金化したＭｏを主成分とした硬
質粒子を分散させて耐摩耗性を向上させるために、必要
に応じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では
所望の強度向上効果が得られず、一方その含有量が１５
％を越えると、靭性が低下するので好ましくない。した
がって、その含有量を０．１〜１５％、望ましくは０．
５〜１０％と定めた。
ち、さらにＦｅやＣと合金化したＭｏを主成分とした硬
質粒子を分散させて耐摩耗性を向上させるために、必要
に応じて含有されるが、その含有量が０．１％未満では
所望の強度向上効果が得られず、一方その含有量が１５
％を越えると、靭性が低下するので好ましくない。した
がって、その含有量を０．１〜１５％、望ましくは０．
５〜１０％と定めた。
【００３０】
【発明の実施の形態】まず、断面が正方形で縦：８ｍｍ
×横：８ｍｍ×肉厚：１ｍｍの寸法を有し、１８−８ス
テンレス鋼からなるパイプをリング状に曲げ加工し、曲
げ加工したリング状鋼パイプの端部を突合せ溶接して内
径：８４ｍｍ、外径：１００ｍｍの寸法を有するリング
パイプを作製し用意した。
×横：８ｍｍ×肉厚：１ｍｍの寸法を有し、１８−８ス
テンレス鋼からなるパイプをリング状に曲げ加工し、曲
げ加工したリング状鋼パイプの端部を突合せ溶接して内
径：８４ｍｍ、外径：１００ｍｍの寸法を有するリング
パイプを作製し用意した。
【００３１】実施例１ 原料粉末として、平均粒径：５５μｍのアトマイズＦｅ
粉末、表１に示される平均粒径および成分組成を有する
Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末Ａ〜Ｄ、平均粒径：１８μｍの黒鉛
粉末、を用意した。
粉末、表１に示される平均粒径および成分組成を有する
Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末Ａ〜Ｄ、平均粒径：１８μｍの黒鉛
粉末、を用意した。
【００３２】
【表１】
【００３３】これら原料粉末を表２に示される配合組成
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合して混合粉末を作
製し、この混合粉末を６ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力でプレス
成形してリング状圧粉体を作製し、このリング状圧粉体
をＮ2−１０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０℃に１０
分間保持の条件で仮焼結することにより外径：１２０ｍ
ｍ×内径：１００ｍｍ×厚さ：８ｍｍの寸法をもった仮
燒結体を作製し、この仮燒結体の内側に前記リングパイ
プにはめ込んで中間体を作製し、この中間体をＮ2−１
０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０℃に３０分間保持
の条件で本焼結することにより、外部に表２に示される
成分組成を有する鉄基焼結合金からなる外輪環とその内
部に内輪環が同心円状に接合してなる本発明ピストンリ
ング複合耐摩環（以下、本発明複合耐摩環と云う）１〜
１０をそれぞれ製造した。上記本発明複合耐摩環１〜１
０の外輪環は、Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕ
を主成分とするＣｕ基合金相で結合してなる組織を有し
ていた。
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合して混合粉末を作
製し、この混合粉末を６ｔｏｎ／ｃｍ2 の圧力でプレス
成形してリング状圧粉体を作製し、このリング状圧粉体
をＮ2−１０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０℃に１０
分間保持の条件で仮焼結することにより外径：１２０ｍ
ｍ×内径：１００ｍｍ×厚さ：８ｍｍの寸法をもった仮
燒結体を作製し、この仮燒結体の内側に前記リングパイ
プにはめ込んで中間体を作製し、この中間体をＮ2−１
０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０℃に３０分間保持
の条件で本焼結することにより、外部に表２に示される
成分組成を有する鉄基焼結合金からなる外輪環とその内
部に内輪環が同心円状に接合してなる本発明ピストンリ
ング複合耐摩環（以下、本発明複合耐摩環と云う）１〜
１０をそれぞれ製造した。上記本発明複合耐摩環１〜１
０の外輪環は、Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕ
を主成分とするＣｕ基合金相で結合してなる組織を有し
ていた。
【００３４】さらに、本発明複合耐摩環１〜１０の外輪
環の組織におけるＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相の成
分含有量をＥＰＭＡにより測定した結果、前記Ｆｅ基合
金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを含みかつＦｅを５０重量％
以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、Ｆｅおよび
Ｃを含みかつＣｕを５０重量％以上含んでおり、さらに
Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度は、Ｃｕ基
合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度よりも大であるこ
とが分かった。さらに、比較の目的で、同じく表２に示
されるＣｕがこの発明の組成よりも少ない組成をもち、
同じ寸法の比較ピストンリング耐摩環（以下、比較耐摩
環と云う）を製造した。
環の組織におけるＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相の成
分含有量をＥＰＭＡにより測定した結果、前記Ｆｅ基合
金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを含みかつＦｅを５０重量％
以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、Ｆｅおよび
Ｃを含みかつＣｕを５０重量％以上含んでおり、さらに
Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度は、Ｃｕ基
合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度よりも大であるこ
とが分かった。さらに、比較の目的で、同じく表２に示
されるＣｕがこの発明の組成よりも少ない組成をもち、
同じ寸法の比較ピストンリング耐摩環（以下、比較耐摩
環と云う）を製造した。
【００３５】ついで、上記の本発明複合耐摩環１〜１０
および比較耐摩環を、通常の条件で前処理、すなわち脱
脂、乾燥、および温度：７００℃の後述の鋳造Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金溶湯と同じ組成をもったＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯
中に５分間浸漬の前処理を施した状態で、それぞれ精密
鋳造金型内に設置し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−
１．１２％Ｃｕ−０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組
成をもったＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本
体を形成すると共に、前記各種耐摩環を鋳包み、ついで
前記各種耐摩環の外周面に沿って切削加工にて溝深さ：
７ｍｍ×溝幅：３ｍｍの寸法のトップリング溝を形成す
ることにより、トップリング溝を形成した耐摩環を有す
るＡｌ−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
および比較耐摩環を、通常の条件で前処理、すなわち脱
脂、乾燥、および温度：７００℃の後述の鋳造Ａｌ−Ｓ
ｉ系合金溶湯と同じ組成をもったＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯
中に５分間浸漬の前処理を施した状態で、それぞれ精密
鋳造金型内に設置し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−
１．１２％Ｃｕ−０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組
成をもったＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本
体を形成すると共に、前記各種耐摩環を鋳包み、ついで
前記各種耐摩環の外周面に沿って切削加工にて溝深さ：
７ｍｍ×溝幅：３ｍｍの寸法のトップリング溝を形成す
ることにより、トップリング溝を形成した耐摩環を有す
るＡｌ−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
【００３６】さらに、冷却空洞に冷却用オイルを通すよ
うにした後、これらのピストンを、排気量：８２００ｃ
ｃの直列６気筒直噴ディーゼルエンジンに組み込み、回
転数：２９００ｒｐｍ、エンジンの冷却温度：９５℃、
運転モード：５００時間連続運転、負荷：フル出力の条
件で加速運転試験を行ない、試験後の耐摩環のトップリ
ング溝における外周面の最大溝幅増加量（最大溝幅−切
削加工により形成した溝幅）を測定することにより高温
耐摩耗性を評価し、また上記トップリング溝に嵌合され
たピストンリング（Ｆｅ−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの
組成をもった球状黒鉛鋳鉄製でＣｒメッキしたもの）の
上下面における最大摩耗深さを測定することにより相手
攻撃性を評価した。これらの測定結果を表２に示した。
うにした後、これらのピストンを、排気量：８２００ｃ
ｃの直列６気筒直噴ディーゼルエンジンに組み込み、回
転数：２９００ｒｐｍ、エンジンの冷却温度：９５℃、
運転モード：５００時間連続運転、負荷：フル出力の条
件で加速運転試験を行ない、試験後の耐摩環のトップリ
ング溝における外周面の最大溝幅増加量（最大溝幅−切
削加工により形成した溝幅）を測定することにより高温
耐摩耗性を評価し、また上記トップリング溝に嵌合され
たピストンリング（Ｆｅ−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの
組成をもった球状黒鉛鋳鉄製でＣｒメッキしたもの）の
上下面における最大摩耗深さを測定することにより相手
攻撃性を評価した。これらの測定結果を表２に示した。
【００３７】
【表２】
【００３８】表２に示される結果から、本発明複合耐摩
環１〜１０は、いずれも最大溝幅増加量が小さいところ
から優れた高温耐摩耗性を示し、かつ相手攻撃性もきわ
めて小さいのに対して、比較耐摩環は十分な高温耐摩耗
性を具備しないために、トップリング溝の最大溝幅増加
量が大きくなって好ましくないことが明らかである。
環１〜１０は、いずれも最大溝幅増加量が小さいところ
から優れた高温耐摩耗性を示し、かつ相手攻撃性もきわ
めて小さいのに対して、比較耐摩環は十分な高温耐摩耗
性を具備しないために、トップリング溝の最大溝幅増加
量が大きくなって好ましくないことが明らかである。
【００３９】実施例２ 原料粉末として、平均粒径：５５μｍのアトマイズＦｅ
粉末、表１に示される平均粒径および成分組成を有する
Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末、平均粒径：１８μｍの黒鉛粉末を
用意し、さらに平均粒径：４０μｍを有し、Ｃｒが表３
に示される２０〜８０％の範囲内の所定量を含有し、残
部：Ｆｅおよび不可避不純物からなるＦｅ−Ｃｒ合金粉
末、平均粒径：５０μｍを有し、Ｍｏが表３に示される
０．５〜１５％の範囲内の所定量を含有し、残部：Ｆｅ
および不可避不純物からなるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を用意
した。
粉末、表１に示される平均粒径および成分組成を有する
Ｃｕ−Ｎｉ合金粉末、平均粒径：１８μｍの黒鉛粉末を
用意し、さらに平均粒径：４０μｍを有し、Ｃｒが表３
に示される２０〜８０％の範囲内の所定量を含有し、残
部：Ｆｅおよび不可避不純物からなるＦｅ−Ｃｒ合金粉
末、平均粒径：５０μｍを有し、Ｍｏが表３に示される
０．５〜１５％の範囲内の所定量を含有し、残部：Ｆｅ
および不可避不純物からなるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を用意
した。
【００４０】これら原料粉末を表３に示される配合組成
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合し、６ｔｏｎ／ｃ
ｍ2の圧力で実施例１と同じ形状および寸法をもったリ
ング状圧粉体を作製し、この圧粉体を実施例１と同じ条
件で仮燒結し、得られたリング状仮燒結体の内側に前記
リングパイプをはめ込むことにより中間体を作製し、こ
の中間体をＮ2−１０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０
℃に３０分間保持の条件で焼結することにより表３に示
される成分組成を有する外輪環とその内部に内輪環が同
心円状に接合してなる冷却空洞を有する本発明複合耐摩
環１１〜２０をそれぞれ製造した。上記本発明複合耐摩
環１１〜２０の外輪環は、いずれもＦｅを主成分とする
Ｆｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相で結合
してなる組織を有していた。
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合し、６ｔｏｎ／ｃ
ｍ2の圧力で実施例１と同じ形状および寸法をもったリ
ング状圧粉体を作製し、この圧粉体を実施例１と同じ条
件で仮燒結し、得られたリング状仮燒結体の内側に前記
リングパイプをはめ込むことにより中間体を作製し、こ
の中間体をＮ2−１０％Ｈ2 雰囲気中、温度：１１４０
℃に３０分間保持の条件で焼結することにより表３に示
される成分組成を有する外輪環とその内部に内輪環が同
心円状に接合してなる冷却空洞を有する本発明複合耐摩
環１１〜２０をそれぞれ製造した。上記本発明複合耐摩
環１１〜２０の外輪環は、いずれもＦｅを主成分とする
Ｆｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相で結合
してなる組織を有していた。
【００４１】さらに、この発明の冷却空洞付きピストン
リング複合耐摩環の外輪環の組織を構成するＦｅ基合金
相およびＣｕ基合金相の成分含有量をＥＰＭＡにより測
定した結果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを
含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含み、かつＦｅを
５０重量％以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、
ＦｅおよびＣを含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含
み、かつＣｕを５０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ
基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度並びにＣｒおよ
び／またはＭｏの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ
およびＣの濃度並びにＣｒおよび／またはＭｏの濃度よ
りも大であることが分かった。
リング複合耐摩環の外輪環の組織を構成するＦｅ基合金
相およびＣｕ基合金相の成分含有量をＥＰＭＡにより測
定した結果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを
含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含み、かつＦｅを
５０重量％以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、
ＦｅおよびＣを含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含
み、かつＣｕを５０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ
基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度並びにＣｒおよ
び／またはＭｏの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ
およびＣの濃度並びにＣｒおよび／またはＭｏの濃度よ
りも大であることが分かった。
【００４２】ついで、上記の各種複合耐摩環を、実施例
１と同様にしてＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯中に５分間浸漬の
前処理を施した状態で、それぞれ精密鋳造金型内に設置
し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−１．１２％Ｃｕ−
０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組成をもったＡｌ−
Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本体を形成すると共
に、前記複合耐摩環を鋳包み、ついで前記複合耐摩環の
外周面に沿って切削加工にて溝深さ：７ｍｍ×溝幅：３
ｍｍの寸法のトップリング溝を形成することによりＡｌ
−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
１と同様にしてＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯中に５分間浸漬の
前処理を施した状態で、それぞれ精密鋳造金型内に設置
し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−１．１２％Ｃｕ−
０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組成をもったＡｌ−
Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本体を形成すると共
に、前記複合耐摩環を鋳包み、ついで前記複合耐摩環の
外周面に沿って切削加工にて溝深さ：７ｍｍ×溝幅：３
ｍｍの寸法のトップリング溝を形成することによりＡｌ
−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
【００４３】さらに、これらのピストンを実施例１と同
様に、排気量：８２００ｃｃの直列６気筒直噴ディーゼ
ルエンジンに組み込み、回転数：２９００ｒｐｍ、エン
ジンの冷却温度：９５℃、運転モード：５００時間連続
運転、負荷：フル出力の条件で加速運転試験を行ない、
試験後の複合耐摩環のトップリング溝における外周面の
最大溝幅増加量（最大溝幅−切削加工により形成した溝
幅）を測定することにより高温耐摩耗性を評価し、また
上記トップリング溝に嵌合されたピストンリング（Ｆｅ
−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの組成をもった球状黒鉛鋳
鉄製でＣｒメッキしたもの）の上下面における最大摩耗
深さを測定することにより相手攻撃性を評価し、これら
の測定結果を表４に示した。
様に、排気量：８２００ｃｃの直列６気筒直噴ディーゼ
ルエンジンに組み込み、回転数：２９００ｒｐｍ、エン
ジンの冷却温度：９５℃、運転モード：５００時間連続
運転、負荷：フル出力の条件で加速運転試験を行ない、
試験後の複合耐摩環のトップリング溝における外周面の
最大溝幅増加量（最大溝幅−切削加工により形成した溝
幅）を測定することにより高温耐摩耗性を評価し、また
上記トップリング溝に嵌合されたピストンリング（Ｆｅ
−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの組成をもった球状黒鉛鋳
鉄製でＣｒメッキしたもの）の上下面における最大摩耗
深さを測定することにより相手攻撃性を評価し、これら
の測定結果を表４に示した。
【００４４】
【表３】
【００４５】
【表４】
【００４６】表４に示される結果から、本発明複合耐摩
環１１〜２０は、いずれもすぐれた高温耐摩耗性を示
し、かつ相手攻撃性もきわめて小さいのに対して、表２
のニレジスト鋳鉄からなる比較耐摩環は十分な高温耐摩
耗性を具備するものでないために、摩耗進行が著しいこ
とが明らかである。
環１１〜２０は、いずれもすぐれた高温耐摩耗性を示
し、かつ相手攻撃性もきわめて小さいのに対して、表２
のニレジスト鋳鉄からなる比較耐摩環は十分な高温耐摩
耗性を具備するものでないために、摩耗進行が著しいこ
とが明らかである。
【００４７】実施例３ 実施例２におけるＦｅ−Ｍｏ合金粉末の代わりに平均粒
径：３０μｍを有し、Ｍｏが表５に示される１５を超え
〜６０％の範囲内の所定量を含有し、残部：Ｆｅおよび
不可避不純物からなるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を用意した以
外は、実施例２と同じ原料粉末を用意した。
径：３０μｍを有し、Ｍｏが表５に示される１５を超え
〜６０％の範囲内の所定量を含有し、残部：Ｆｅおよび
不可避不純物からなるＦｅ−Ｍｏ合金粉末を用意した以
外は、実施例２と同じ原料粉末を用意した。
【００４８】これら原料粉末を表５に示される配合組成
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合し、実施例１と同
じ条件で焼結することにより表６に示される成分組成を
有し、実施例１と同じ形状および寸法を有する本発明複
合耐摩環２１〜３１をそれぞれ製造した。上記本発明複
合耐摩環２１〜３１は、いずれもＦｅ基合金相をＣｕ基
合金相で結合してなる組織を有し、素地中にＭｏを主成
分とする硬質粒子が分散していた。
に配合し、潤滑材としてステアリン酸亜鉛を０．７％添
加してＶ型ミキサーにて３０分間混合し、実施例１と同
じ条件で焼結することにより表６に示される成分組成を
有し、実施例１と同じ形状および寸法を有する本発明複
合耐摩環２１〜３１をそれぞれ製造した。上記本発明複
合耐摩環２１〜３１は、いずれもＦｅ基合金相をＣｕ基
合金相で結合してなる組織を有し、素地中にＭｏを主成
分とする硬質粒子が分散していた。
【００４９】さらに、この発明の冷却空洞付きピストン
リング複合耐摩環の外輪環組織のＦｅ基合金相およびＣ
ｕ基合金相の成分含有量をＥＰＭＡにより測定した結
果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを含みさら
にＣｒおよび／またはＭｏを含みかつＦｅを５０重量％
以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、Ｆｅおよび
Ｃを含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含みかつＣｕ
を５０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ基合金相に含
まれるＮｉおよびＣの濃度並びにＣｒおよび／またはＭ
ｏの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃
度並びにＣｒおよび／またはＭｏの濃度よりも大である
ことが分かった。
リング複合耐摩環の外輪環組織のＦｅ基合金相およびＣ
ｕ基合金相の成分含有量をＥＰＭＡにより測定した結
果、前記Ｆｅ基合金相はＮｉ、ＣｕおよびＣを含みさら
にＣｒおよび／またはＭｏを含みかつＦｅを５０重量％
以上含んでおり、前記Ｃｕ基合金相はＮｉ、Ｆｅおよび
Ｃを含みさらにＣｒおよび／またはＭｏを含みかつＣｕ
を５０重量％以上含んでおり、さらにＦｅ基合金相に含
まれるＮｉおよびＣの濃度並びにＣｒおよび／またはＭ
ｏの濃度は、Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃
度並びにＣｒおよび／またはＭｏの濃度よりも大である
ことが分かった。
【００５０】ついで、上記の各種複合耐摩環を、実施例
１と同様にしてＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯中に５分間浸漬の
前処理を施した状態で、それぞれ精密鋳造金型内に設置
し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−１．１２％Ｃｕ−
０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組成をもったＡｌ−
Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本体を形成すると共
に、前記複合耐摩環を鋳包み、ついで前記複合耐摩環の
外周面に沿って切削加工にて溝深さ：７ｍｍ×溝幅：３
ｍｍの寸法のトップリング溝を形成することによりＡｌ
−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
１と同様にしてＡｌ−Ｓｉ系合金溶湯中に５分間浸漬の
前処理を施した状態で、それぞれ精密鋳造金型内に設置
し、これにＡｌ−１２．４％Ｓｉ−１．１２％Ｃｕ−
０．９６％Ｍｇ−１．０６％Ｎｉの組成をもったＡｌ−
Ｓｉ系合金溶湯を鋳造してピストン本体を形成すると共
に、前記複合耐摩環を鋳包み、ついで前記複合耐摩環の
外周面に沿って切削加工にて溝深さ：７ｍｍ×溝幅：３
ｍｍの寸法のトップリング溝を形成することによりＡｌ
−Ｓｉ系合金製ピストンをそれぞれ製造した。
【００５１】さらに、これらのピストンを実施例１と同
様に、排気量：８２００ｃｃの直列６気筒直噴ディーゼ
ルエンジンに組み込み、回転数：３５００ｒｐｍ、エン
ジンの冷却温度：９５℃、運転モード：５００時間連続
運転、負荷：フル出力の条件で加速運転試験を行ない、
試験後の複合耐摩環のトップリング溝における外周面の
最大溝幅増加量（最大溝幅−切削加工により形成した溝
幅）を測定することにより高温耐摩耗性を評価し、また
上記トップリング溝に嵌合されたピストンリング（Ｆｅ
−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの組成をもった球状黒鉛鋳
鉄製でＣｒメッキしたもの）の上下面における最大摩耗
深さを測定することにより相手攻撃性を評価し、これら
の測定結果を表６に示した。
様に、排気量：８２００ｃｃの直列６気筒直噴ディーゼ
ルエンジンに組み込み、回転数：３５００ｒｐｍ、エン
ジンの冷却温度：９５℃、運転モード：５００時間連続
運転、負荷：フル出力の条件で加速運転試験を行ない、
試験後の複合耐摩環のトップリング溝における外周面の
最大溝幅増加量（最大溝幅−切削加工により形成した溝
幅）を測定することにより高温耐摩耗性を評価し、また
上記トップリング溝に嵌合されたピストンリング（Ｆｅ
−２．７％Ｓｉ−３．５％Ｃの組成をもった球状黒鉛鋳
鉄製でＣｒメッキしたもの）の上下面における最大摩耗
深さを測定することにより相手攻撃性を評価し、これら
の測定結果を表６に示した。
【００５２】
【表５】
【００５３】
【表６】
【００５４】表６に示される結果から、本発明複合耐摩
環２１〜３０は、いずれもすぐれた高温耐摩耗性を示
し、かつ相手攻撃性もきわめて小さいのに対して、表２
の比較耐摩環は十分な高温耐摩耗性を具備するものでな
いために、摩耗進行が著しいことが明らかである。
環２１〜３０は、いずれもすぐれた高温耐摩耗性を示
し、かつ相手攻撃性もきわめて小さいのに対して、表２
の比較耐摩環は十分な高温耐摩耗性を具備するものでな
いために、摩耗進行が著しいことが明らかである。
【００５５】
【発明の効果】上述のように、この発明の冷却空洞付き
ピストンリング複合耐摩環は、鋼パイプからなる内輪環
が熱伝導性に優れかつ相手攻撃性の小さい鉄基燒結合金
からなる外輪環に隣接している構造を有するところか
ら、冷却性能に優れ、高温雰囲気下にあっても小さい相
手攻撃性ですぐれた高温耐摩耗性を発揮し、エンジンの
排気ガス規制に十分満足に対応することができ、かつエ
ンジンの高出力化および省燃費化の促進に寄与するなど
工業上有用な特性をもつものである。
ピストンリング複合耐摩環は、鋼パイプからなる内輪環
が熱伝導性に優れかつ相手攻撃性の小さい鉄基燒結合金
からなる外輪環に隣接している構造を有するところか
ら、冷却性能に優れ、高温雰囲気下にあっても小さい相
手攻撃性ですぐれた高温耐摩耗性を発揮し、エンジンの
排気ガス規制に十分満足に対応することができ、かつエ
ンジンの高出力化および省燃費化の促進に寄与するなど
工業上有用な特性をもつものである。
【図１】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の一部切欠き斜視図である。
摩環の一部切欠き斜視図である。
【図２】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
【図３】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
【図４】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環を組み込んだディーゼルエンジンのピストンを例示
する概略縦断面図である。
摩環を組み込んだディーゼルエンジンのピストンを例示
する概略縦断面図である。
【図５】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の一部切欠き斜視図である。
摩環の一部切欠き斜視図である。
【図６】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の一部切欠き斜視図である。
摩環の一部切欠き斜視図である。
【図７】この発明の冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
摩環の製造方法を説明するための断面説明図である。
【図８】従来のディーゼルエンジンのピストンを例示す
る概略縦断面図（ａ）および同要部縦断面図（ｂ）であ
る。
る概略縦断面図（ａ）および同要部縦断面図（ｂ）であ
る。
１ ピストンリング耐摩環 ２ ピストン鋳物本体 ３ トップランド部 ４ トップリング溝 ５ ピストンリング ６ 冷却空洞 ７ 冷却空洞 ８ 内輪環 ９ 外輪環 １０ 下金型 １１ 複合耐摩環 １２ 内部側壁 １３ 混合粉末 １４ 上金型 １５ 中間体 １８ リングパイプ １９ リング状仮燒結体 ２５ 中間体 ２９ リング状圧粉体
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｊ 9/22 Ｆ１６Ｊ 9/22 9/26 9/26 Ｂ (72)発明者 森本 耕一郎 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内 (72)発明者 花田 久仁夫 東京都千代田区丸の内１−５−１ 三菱マ テリアル株式会社部品モーター事業部内 (72)発明者 山本 英継 東京都港区芝五丁目33番８号 三菱自動車 工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3J044 AA02 AA08 BA03 BA09 CA07 DA09 4K018 AA29 BA14 BA20 DA11 JA29 KA09
Claims (11)
- 【請求項１】鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金か
らなる外輪環が同心円状に接合した構造を有することを
特徴とする高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環。 - 【請求項２】鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金か
らなる外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒
結合金からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０
％、Ｎｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％を含
有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並
びにＦｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分と
するＣｕ基合金相により結合してなる組織を有する鉄基
焼結合金で構成されていることを特徴とする高温耐摩耗
性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング
複合耐摩環。 - 【請求項３】前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、
Ｎｉ、ＣｕおよびＣを含みかつＦｅを５０％以上含むＦ
ｅ基合金相であり、 前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相はＮｉ、Ｆｅおよ
びＣを含みかつＣｕを５０％以上含むＣｕ基合金相であ
り、 前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度は、前
記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉおよびＣの濃度よりも大
きいことを特徴とする請求項２記載の高温耐摩耗性およ
び熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環。 - 【請求項４】鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金か
らなる外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒
結合金からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０
％、Ｎｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｃ
ｒ：０．１〜１０％を含有し、残りがＦｅおよび不可避
不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基
合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合し
てなる組織を有する鉄基焼結合金で構成されていること
を特徴とする高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却
空洞付きピストンリング複合耐摩環。 - 【請求項５】前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、
Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを５０％以上
含むＦｅ基合金相であり、 前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、
ＣｒおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上含むＣｕ基合
金相であり、 前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの濃度
は、前記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＣｒおよびＣの
濃度よりも大きいことを特徴とする請求項４記載の高温
耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストン
リング複合耐摩環。 - 【請求項６】鋼パイプからなる内輪環と鉄基焼結合金か
らなる外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒
結合金からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０
％、Ｎｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍ
ｏ：０．１〜１５％を含有し、残りがＦｅおよび不可避
不純物からなる組成、並びにＦｅを主成分とするＦｅ基
合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相により結合し
てなる組織を有する鉄基焼結合金で構成されていること
を特徴とする高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却
空洞付きピストンリング複合耐摩環。 - 【請求項７】前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、
Ｎｉ、Ｃｕ、ＭｏおよびＣを含みかつＦｅを５０％以上
含むＦｅ基合金相であり、 前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、
ＭｏおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上含むＣｕ基合
金相であり、 前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの濃度
は、前記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ、ＭｏおよびＣの
濃度よりも大きいことを特徴とする請求項６記載の高温
耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストン
リング複合耐摩環。 - 【請求項８】鋼パイプからなる内輪環と鉄基燒結合金か
らなる外輪環が同心円状に接合した構造を有する冷却空
洞付きピストンリング複合耐摩環であって、前記鉄基燒
結合金からなる外輪環は、重量％で、Ｃｕ：１１〜４０
％、Ｎｉ：０．５〜１０％、Ｃ：０．００１〜３％、Ｍ
ｏ：０．１〜１５％、Ｃｒ：０．１〜１０％を含有し、
残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成、並びにＦ
ｅを主成分とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣ
ｕ基合金相により結合してなる組織を有する鉄基焼結合
金で構成されていることを特徴とする高温耐摩耗性およ
び熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐
摩環。 - 【請求項９】前記Ｆｅを主成分とするＦｅ基合金相は、
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＦｅを５０
％以上含むＦｅ基合金相であり、 前記Ｃｕを主成分とするＣｕ基合金相は、Ｎｉ、Ｆｅ、
Ｍｏ、ＣｒおよびＣを含みかつＣｕを５０％以上含むＣ
ｕ基合金相であり、 前記Ｆｅ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍｏ、ＣｒおよびＣ
の濃度は、前記Ｃｕ基合金相に含まれるＮｉ、Ｍｏ、Ｃ
ｒおよびＣの濃度よりも大きいことを特徴とする請求項
８記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞
付きピストンリング複合耐摩環。 - 【請求項１０】前記請求項６，７，８または９記載のＭ
ｏを含む鉄基燒結合金からなる外輪環は、Ｆｅを主成分
とするＦｅ基合金相をＣｕを主成分とするＣｕ基合金相
により結合してなる素地中にＭｏを主成分とした硬質粒
子が均一分散した組織を有することを特徴とする高温耐
摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリ
ング複合耐摩環。 - 【請求項１１】前記内輪環を構成する鋼パイプは、ステ
ンレス鋼パイプであることを特徴とする請求項１、２、
４、６または８記載の高温耐摩耗性および熱伝導性の優
れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28509499A JP3749809B2 (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28509499A JP3749809B2 (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001107802A true JP2001107802A (ja) | 2001-04-17 |
| JP3749809B2 JP3749809B2 (ja) | 2006-03-01 |
Family
ID=17687062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28509499A Expired - Fee Related JP3749809B2 (ja) | 1999-10-06 | 1999-10-06 | 高温耐摩耗性および熱伝導性の優れた冷却空洞付きピストンリング複合耐摩環 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3749809B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2440856A (en) * | 2003-07-31 | 2008-02-13 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
| CN103551893A (zh) * | 2013-11-11 | 2014-02-05 | 江苏环洋组合机床有限公司 | 活塞环的平行开口调节夹具 |
| KR101424007B1 (ko) * | 2012-07-20 | 2014-07-31 | 주식회사 티엠시 | 디젤 엔진 피스톤용 오일 갤러리 접합 소결 인서트링 및 이의 제조 방법과 이를 이용한 오일 갤러리 접합 소결 인서트링 일체형 피스톤 |
| CN112555409A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-03-26 | 安庆帝伯格茨活塞环有限公司 | 一种具有织构结构的低摩擦类金刚石涂层活塞环及其制备方法 |
| CN117701943A (zh) * | 2023-12-29 | 2024-03-15 | 暨南大学 | 异构多元原位纳米颗粒增强铜基偏晶合金及其制备方法 |
-
1999
- 1999-10-06 JP JP28509499A patent/JP3749809B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2440856A (en) * | 2003-07-31 | 2008-02-13 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member |
| GB2440856B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| KR101424007B1 (ko) * | 2012-07-20 | 2014-07-31 | 주식회사 티엠시 | 디젤 엔진 피스톤용 오일 갤러리 접합 소결 인서트링 및 이의 제조 방법과 이를 이용한 오일 갤러리 접합 소결 인서트링 일체형 피스톤 |
| CN103551893A (zh) * | 2013-11-11 | 2014-02-05 | 江苏环洋组合机床有限公司 | 活塞环的平行开口调节夹具 |
| CN112555409A (zh) * | 2020-11-20 | 2021-03-26 | 安庆帝伯格茨活塞环有限公司 | 一种具有织构结构的低摩擦类金刚石涂层活塞环及其制备方法 |
| CN117701943A (zh) * | 2023-12-29 | 2024-03-15 | 暨南大学 | 异构多元原位纳米颗粒增强铜基偏晶合金及其制备方法 |
| CN117701943B (zh) * | 2023-12-29 | 2024-05-03 | 暨南大学 | 异构多元原位纳米颗粒增强铜基偏晶合金及其制备方法 |
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|---|---|
| JP3749809B2 (ja) | 2006-03-01 |
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