JP2001049376A - 高強度加圧鋳造用アルミニウム合金及び同アルミニウム合金鋳物 - Google Patents
高強度加圧鋳造用アルミニウム合金及び同アルミニウム合金鋳物Info
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
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- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明の課題は、ＡＤＣ１０
或いはＡＤＣ１２に代わりうるものであって鋳造性は元
より経済性も満足し、しかも引っ張り強さが３５kgf/mm
2以上、伸び５％以上ある高強度加圧鋳造用アルミニウ
ム合金を開発する事にある。 【解決手段】 Ｃｕ：3.5〜5.0％、Ｓｉ6.5
〜7.5％、Ｍｇ≦0.36％、Ｆｅ≦0.35％を含有し、残部
がＡｌ及び不可避不純物とからなる事を特徴とする。
或いはＡＤＣ１２に代わりうるものであって鋳造性は元
より経済性も満足し、しかも引っ張り強さが３５kgf/mm
2以上、伸び５％以上ある高強度加圧鋳造用アルミニウ
ム合金を開発する事にある。 【解決手段】 Ｃｕ：3.5〜5.0％、Ｓｉ6.5
〜7.5％、Ｍｇ≦0.36％、Ｆｅ≦0.35％を含有し、残部
がＡｌ及び不可避不純物とからなる事を特徴とする。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、引張強さや伸び、衝撃
値に優れた高強度加圧鋳造用アルミニウム合金及び該合
金を利用した高強度アルミニウム合金鋳物に関する。
値に優れた高強度加圧鋳造用アルミニウム合金及び該合
金を利用した高強度アルミニウム合金鋳物に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム合金は、自動車や産業機
械、航空機、家庭電化製品その他各種分野においてその
構成部品素材として広く使用されている。その一つとし
てアルミニウム鋳物合金の分野があり、その代表的なも
のとしてＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代表されるＡｌ
−Ｓｉ系鋳物合金がある。このＡｌ−Ｓｉ系鋳物合金
は、自動車のキャブレタ、シリンダブロック、シリンダ
ヘッドカバーなどカバー類やケース類等の用途、或いは
自動車以外の鋳造部品で、特にダイカスト部品に多用さ
れて来た。
械、航空機、家庭電化製品その他各種分野においてその
構成部品素材として広く使用されている。その一つとし
てアルミニウム鋳物合金の分野があり、その代表的なも
のとしてＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代表されるＡｌ
−Ｓｉ系鋳物合金がある。このＡｌ−Ｓｉ系鋳物合金
は、自動車のキャブレタ、シリンダブロック、シリンダ
ヘッドカバーなどカバー類やケース類等の用途、或いは
自動車以外の鋳造部品で、特にダイカスト部品に多用さ
れて来た。
【０００３】ところが、最近の省エネルギ対策の推進に
よる自動車を始めその他機械類の軽量化の観点から、力
が加わる部分にもダイカスト部品の積極的導入が検討さ
れており、このような用途に用いられるダイカスト部品
には鋳造性は元より経済性も満足し、しかもより高い引
張強さ（35kgf/mm2以上）、高靱性、伸び（伸びが５％
以上）が要求されるようになってきた。
よる自動車を始めその他機械類の軽量化の観点から、力
が加わる部分にもダイカスト部品の積極的導入が検討さ
れており、このような用途に用いられるダイカスト部品
には鋳造性は元より経済性も満足し、しかもより高い引
張強さ（35kgf/mm2以上）、高靱性、伸び（伸びが５％
以上）が要求されるようになってきた。
【０００４】しかしながら、従来から使用されているＡ
ＤＣ１０或いはＡＤＣ１２の鋳放しのダイカストでは、
引張強さは23〜25kgf/mm2、伸びが1.4〜1.5％しかな
く、到底前記要求を満たすことが出来なかった。（表３
のＡＤＣの１０，１２の欄を参照の事）（従来のアルミ
ニウム合金の成分表）
ＤＣ１０或いはＡＤＣ１２の鋳放しのダイカストでは、
引張強さは23〜25kgf/mm2、伸びが1.4〜1.5％しかな
く、到底前記要求を満たすことが出来なかった。（表３
のＡＤＣの１０，１２の欄を参照の事）（従来のアルミ
ニウム合金の成分表）
【０００５】
【表１】
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の解決課題は、
ＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代わり得るものであって
鋳造性は元より経済性も満足し、しかも引張強さが35kg
f/mm2以上、伸びが５％以上有する高強度加圧鋳造用ア
ルミニウム合金及び高強度アルミニウム合金鋳物を開発
する事にある。
ＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代わり得るものであって
鋳造性は元より経済性も満足し、しかも引張強さが35kg
f/mm2以上、伸びが５％以上有する高強度加圧鋳造用ア
ルミニウム合金及び高強度アルミニウム合金鋳物を開発
する事にある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の高強度
加圧鋳造用アルミニウム合金は、「Ｃｕ：３.５〜５.０
％，Ｓｉ:６.５〜７.５％，Ｍｇ≦０.３６％，Ｆｅ≦
０.３５％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物とか
らなる」事を特徴とする。請求項２は、請求項１に記載
の合金を使用した高強度アルミニウム合金鋳物で「請求
項１に記載の合金を加圧鋳造した後、Ｔ６処理を施し
た」事を特徴とする。
加圧鋳造用アルミニウム合金は、「Ｃｕ：３.５〜５.０
％，Ｓｉ:６.５〜７.５％，Ｍｇ≦０.３６％，Ｆｅ≦
０.３５％を含有し、残部がＡｌ及び不可避不純物とか
らなる」事を特徴とする。請求項２は、請求項１に記載
の合金を使用した高強度アルミニウム合金鋳物で「請求
項１に記載の合金を加圧鋳造した後、Ｔ６処理を施し
た」事を特徴とする。
【０００８】本発明合金は、加圧鋳造の鋳放し状態では
引張強さや伸びは従来のＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２と
大差がないが、熱処理、例えばＴ６処理を施すことで引
張強さ35kgf/mm2以上、伸び５％以上が達成出来る合金
にする事が出来る。Ｔ６処理の条件において、溶体化処
理では、金属間化合物として折出した例えばCuAl2が十
分母相に固溶する温度に保持する必要があり、通常は51
0℃〜525℃に保たれる。保持時間は、溶体化処理温度が
高いほど短く、520℃では６時間程度である。勿論、こ
れ以上でもよいし、溶体化が可能であればこれより短く
てもよい。
引張強さや伸びは従来のＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２と
大差がないが、熱処理、例えばＴ６処理を施すことで引
張強さ35kgf/mm2以上、伸び５％以上が達成出来る合金
にする事が出来る。Ｔ６処理の条件において、溶体化処
理では、金属間化合物として折出した例えばCuAl2が十
分母相に固溶する温度に保持する必要があり、通常は51
0℃〜525℃に保たれる。保持時間は、溶体化処理温度が
高いほど短く、520℃では６時間程度である。勿論、こ
れ以上でもよいし、溶体化が可能であればこれより短く
てもよい。
【０００９】また、時効処理温度は金属間化合物が中間
相として母相に形成される温度で、例えば160℃〜170℃
に保持される。160℃の場合は７時間程度であり、170℃
の場合は６時間程度である。過時効にならないような時
間と温度の設定が必要になる。
相として母相に形成される温度で、例えば160℃〜170℃
に保持される。160℃の場合は７時間程度であり、170℃
の場合は６時間程度である。過時効にならないような時
間と温度の設定が必要になる。
【００１０】一方、ＡＤＣ１０、１２材では、前記より
若干低い500℃で６時間の溶体化処理を行い室温まで水
冷し、続いて160℃で７時間の時効硬化処理を行った。
ＡＤＣ１０，１２の引張強さはいずれも35kgf/mm2以下
であるのに対して、本発明合金Ｎｏ１、Ｎｏ２、Ｎｏ
３、Ｎｏ４、Ｎｏ５のＴ６処理材は37〜46kgf/mm2前後
にあり、目標値の35kgf/mm2以上を達成している。ま
た、伸びも５％前後でばらついているが、平均値で５％
以上を達成している。
若干低い500℃で６時間の溶体化処理を行い室温まで水
冷し、続いて160℃で７時間の時効硬化処理を行った。
ＡＤＣ１０，１２の引張強さはいずれも35kgf/mm2以下
であるのに対して、本発明合金Ｎｏ１、Ｎｏ２、Ｎｏ
３、Ｎｏ４、Ｎｏ５のＴ６処理材は37〜46kgf/mm2前後
にあり、目標値の35kgf/mm2以上を達成している。ま
た、伸びも５％前後でばらついているが、平均値で５％
以上を達成している。
【００１１】
【発明の実施の様態】以下、本発明を実施例に従って詳
述する。本発明の対象となる高強度加圧鋳造用アルミニ
ウム合金は、Ｃｕ：３.５〜５.０％，Ｓｉ:６.５〜７.
５％，Ｍｇ≦０.３６％，Ｆｅ≦０.３５％を含有し、残
部がＡｌ及び不可避不純物とからなるもので、対応する
従来合金はＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代表されるＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系ダイカスト用合金である。
述する。本発明の対象となる高強度加圧鋳造用アルミニ
ウム合金は、Ｃｕ：３.５〜５.０％，Ｓｉ:６.５〜７.
５％，Ｍｇ≦０.３６％，Ｆｅ≦０.３５％を含有し、残
部がＡｌ及び不可避不純物とからなるもので、対応する
従来合金はＡＤＣ１０或いはＡＤＣ１２に代表されるＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系ダイカスト用合金である。
【００１２】本発明合金は加圧鋳造用（これに限定され
るものではない。）として特に有効な材料でＴ６処理を
施すことで所期の性能を達成できる。通常のダイカスト
では鋳造物に微細な空隙が大量に発生して密度が低いた
め、Ｔ６処理は鋳造物としての強度の向上は望めない
が、加圧鋳造を行うことで、密度の向上が図られ、稠密
な高強度アルミニウム鋳造品を製造するのに適する方法
である。表２は本発明実施例の成分分析結果である。
るものではない。）として特に有効な材料でＴ６処理を
施すことで所期の性能を達成できる。通常のダイカスト
では鋳造物に微細な空隙が大量に発生して密度が低いた
め、Ｔ６処理は鋳造物としての強度の向上は望めない
が、加圧鋳造を行うことで、密度の向上が図られ、稠密
な高強度アルミニウム鋳造品を製造するのに適する方法
である。表２は本発明実施例の成分分析結果である。
【００１３】
【表２】
【００１４】加圧鋳造材（以下、Ｆ材と言う）のＮｏ
１，Ｎｏ２の顕微鏡写真によれば、いずれも鋳込み用の
スリーブへの給湯から鋳込み完了迄の時間（１秒以下）
を短くし、且つ加圧鋳造においてある程度急冷されるよ
うにしている。しかしながら鋳造組織中のα-Al相は粗
く、α-Al相間の共晶Si組織は粗大な針状晶を呈してい
る。従って、その強度並びに伸びは目標値を下回る事は
容易に頷ける。（Ｆ材のＮｏ１，Ｎｏ２の顕微鏡組織写
真参照のこと）実際、本発明合金は加圧鋳造の鋳放し状
態では引張強さや伸びは従来のＡＤＣ１０或いはＡＤＣ
１２と大差がない。（表３参照の事） （発明合金と従来合金のＦ材の引っ張り試験結果 表
３）ＡＤＣ１０，１２で生産している加圧鋳造品からの
切り出し引張試験片にてＡＤＣ１０，１２と本発明合金
とを比較した。
１，Ｎｏ２の顕微鏡写真によれば、いずれも鋳込み用の
スリーブへの給湯から鋳込み完了迄の時間（１秒以下）
を短くし、且つ加圧鋳造においてある程度急冷されるよ
うにしている。しかしながら鋳造組織中のα-Al相は粗
く、α-Al相間の共晶Si組織は粗大な針状晶を呈してい
る。従って、その強度並びに伸びは目標値を下回る事は
容易に頷ける。（Ｆ材のＮｏ１，Ｎｏ２の顕微鏡組織写
真参照のこと）実際、本発明合金は加圧鋳造の鋳放し状
態では引張強さや伸びは従来のＡＤＣ１０或いはＡＤＣ
１２と大差がない。（表３参照の事） （発明合金と従来合金のＦ材の引っ張り試験結果 表
３）ＡＤＣ１０，１２で生産している加圧鋳造品からの
切り出し引張試験片にてＡＤＣ１０，１２と本発明合金
とを比較した。
【００１５】
【表３】
【００１６】次に、本発明合金を熱処理、例えばＴ６処
理を施すことで引張強さ35kgf/mm2以上、伸び５％以上
が達成出来る合金にする事が出来た。（表４参照の事） （発明合金と従来合金の熱処理材の引っ張り試験結果
表４） Ｔ６処理条件 本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３ ５２０℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 本発明合金Ｎｏ４，Ｎｏ５，比較例１及び３，ＡＤＣ１
０，ＡＤＣ１２ ５００℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 比較例２ ５１０℃×６時間(溶体化処理)→１８０℃×
４時間(時効硬化処理) 比較例４ ５１５℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×
７時間(時効硬化処理)
理を施すことで引張強さ35kgf/mm2以上、伸び５％以上
が達成出来る合金にする事が出来た。（表４参照の事） （発明合金と従来合金の熱処理材の引っ張り試験結果
表４） Ｔ６処理条件 本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３ ５２０℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 本発明合金Ｎｏ４，Ｎｏ５，比較例１及び３，ＡＤＣ１
０，ＡＤＣ１２ ５００℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 比較例２ ５１０℃×６時間(溶体化処理)→１８０℃×
４時間(時効硬化処理) 比較例４ ５１５℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×
７時間(時効硬化処理)
【００１７】
【表４】
【００１８】Ｔ６処理を施した本発明合金のＮｏ１，Ｎ
ｏ２の顕微鏡写真(図１)並びにＴ６処理後に過時効処理
を行った試料のＸ線回折した結果、α-Al相は微細化
し、且つα-Al相内に微細金属中間相が折出して強化さ
れている。αーＡｌ相内の微細金属中間相は、図２のＮ
ｏ.18,26がCuAl2の中間相である。その他Mg2Siなどもわ
ずかに認められる。しかも共晶Siは微細且つ球状化して
おり、Ｔ６処理を施すことで機械的性質の向上が図られ
ている事が理解される。本発明合金は、熱処理を施すこ
とで目標値の達成が可能となった。
ｏ２の顕微鏡写真(図１)並びにＴ６処理後に過時効処理
を行った試料のＸ線回折した結果、α-Al相は微細化
し、且つα-Al相内に微細金属中間相が折出して強化さ
れている。αーＡｌ相内の微細金属中間相は、図２のＮ
ｏ.18,26がCuAl2の中間相である。その他Mg2Siなどもわ
ずかに認められる。しかも共晶Siは微細且つ球状化して
おり、Ｔ６処理を施すことで機械的性質の向上が図られ
ている事が理解される。本発明合金は、熱処理を施すこ
とで目標値の達成が可能となった。
【００１９】なお、一般的な事であるが、Ｃｕの添加
は、銅ーアルミニウム金属間化合物（例えば、CuAl2化
合物）による強度向上を図るものであり、Siの添加は、
鋳造性向上を図るものである。Mg添加は、Cuと同様マグ
ネシウム−シリコン金属間化合物（例えば、Mg2Si化合
物）による強度向上を図るものであり、Feの添加は鋳造
金型への鋳造品の焼き付き防止のためである。
は、銅ーアルミニウム金属間化合物（例えば、CuAl2化
合物）による強度向上を図るものであり、Siの添加は、
鋳造性向上を図るものである。Mg添加は、Cuと同様マグ
ネシウム−シリコン金属間化合物（例えば、Mg2Si化合
物）による強度向上を図るものであり、Feの添加は鋳造
金型への鋳造品の焼き付き防止のためである。
【００２０】（実施例）表２に示す本発明合金Ｎｏ１，
Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４，Ｎｏ５を加圧鋳造して試験片
を作成し、Ｆ材並びにそのＴ６処理材を得た。また、比
較のため同一条件で比較例１，２，３，４，ＡＤＣ１
０、１２のＦ材並びにそのＴ６処理材を得た。ＡＤＣ１
０、１２の組成は前記表１の通りである。本発明合金Ｎ
ｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４，Ｎｏ５の組成は前記表
２の通りである。
Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４，Ｎｏ５を加圧鋳造して試験片
を作成し、Ｆ材並びにそのＴ６処理材を得た。また、比
較のため同一条件で比較例１，２，３，４，ＡＤＣ１
０、１２のＦ材並びにそのＴ６処理材を得た。ＡＤＣ１
０、１２の組成は前記表１の通りである。本発明合金Ｎ
ｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３，Ｎｏ４，Ｎｏ５の組成は前記表
２の通りである。
【００２１】Ｃｕは、比較例１のように２.９％程度に
なると、α−Ａｌ相の強度向上が十分でなくなるため、
引張強さが目標を達成できない。また、Ｃｕの溶体化で
きる限度は、４.９％程度であり、５％以上のＣｕの添
加は無駄であり、ＣｕＡｌ2相を溶体化出来ず、機械的
性質が低下する事が考えられる。よって、Ｃｕ量は３.
５〜５.０％が有効である。
なると、α−Ａｌ相の強度向上が十分でなくなるため、
引張強さが目標を達成できない。また、Ｃｕの溶体化で
きる限度は、４.９％程度であり、５％以上のＣｕの添
加は無駄であり、ＣｕＡｌ2相を溶体化出来ず、機械的
性質が低下する事が考えられる。よって、Ｃｕ量は３.
５〜５.０％が有効である。
【００２２】Ｓｉは、比較例２のように８.８％程度に
なると伸びが減少し、目標を達成できない。また、Ｓｉ
が少なすぎると流動性が低下し、加圧鋳造用には向かな
い。よってＳｉ量は、６.５〜７.５％が有効である。
なると伸びが減少し、目標を達成できない。また、Ｓｉ
が少なすぎると流動性が低下し、加圧鋳造用には向かな
い。よってＳｉ量は、６.５〜７.５％が有効である。
【００２３】Ｍｇ量に関しては、比較例３のように０.
４２％程度で伸びが著しく減少するため、Ｍｇ量は、
０.３６％以下(Ｎｏ.２参照)が適当である。Ｍｇ量をＮ
ｏ.２より少なくすると更に伸びが大きくなるが引張強
さと０.２％耐力が低下する。用途に応じて引張強さ、
０.２％耐力を重視する時は、Ｍｇを０.２％以上、０.
３６％以下とし、伸びを重視するときは、０.２％以下
が好ましい。
４２％程度で伸びが著しく減少するため、Ｍｇ量は、
０.３６％以下(Ｎｏ.２参照)が適当である。Ｍｇ量をＮ
ｏ.２より少なくすると更に伸びが大きくなるが引張強
さと０.２％耐力が低下する。用途に応じて引張強さ、
０.２％耐力を重視する時は、Ｍｇを０.２％以上、０.
３６％以下とし、伸びを重視するときは、０.２％以下
が好ましい。
【００２４】Ｆｅ量に関しては、比較例４のように０.
４１％程度で伸びが低下するため、０.３５％以下にす
る必要がある。Ｆｅは焼き付きを防止する効果があるた
め、現実的には０.２〜０.３５％が適当であると考えら
れるが、焼き付きの問題がない場合はそれ以下でも良
い。
４１％程度で伸びが低下するため、０.３５％以下にす
る必要がある。Ｆｅは焼き付きを防止する効果があるた
め、現実的には０.２〜０.３５％が適当であると考えら
れるが、焼き付きの問題がない場合はそれ以下でも良
い。
【００２５】加圧鋳造条件は、鋳造圧力700kgf/mm2、射
出速度0.15m/秒、湯口速度0.78m/秒、鋳造温度996Ｋ、
金型温度433Ｋ、ショットタイムラグ（鋳造装置のスリ
ーブに給湯後、射出迄の時間）は１秒以下であった。
出速度0.15m/秒、湯口速度0.78m/秒、鋳造温度996Ｋ、
金型温度433Ｋ、ショットタイムラグ（鋳造装置のスリ
ーブに給湯後、射出迄の時間）は１秒以下であった。
【００２６】このようにして得たＡＤＣ１０，１２及び
本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３のＦ材の引張強さ、
０.２％耐力並びに伸びは、表３に示す通りでほぼ数値
に差はない。
本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３のＦ材の引張強さ、
０.２％耐力並びに伸びは、表３に示す通りでほぼ数値
に差はない。
【００２７】次に、前記試験片をＴ６処理した場合の結
果が表４である。本実施例で行ったＴ６処理の条件は次
の通りである。 本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３ ５２０℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 本発明合金Ｎｏ４，Ｎｏ５，比較例１及び３、ＡＤＣ１
０、ＡＤＣ１２ ５００℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 比較例２ ５１０℃×６時間(溶体化処理)→１８０℃
×４時間(時効硬化処理) 比較例４ ５１５℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃
×７時間(時効硬化処理) ＡＤＣ１０，１２の引張強さはいずれも４０kgf/mm2以
下であるのに対して、本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ
４のＴ６処理材は、４５kgf/mm2前後にあり、目標値の
３５kgf/mm2以上を達成している。また、伸びも５％前
後でばらついているが、平均値で５％以上が達成してい
る。
果が表４である。本実施例で行ったＴ６処理の条件は次
の通りである。 本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ３ ５２０℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 本発明合金Ｎｏ４，Ｎｏ５，比較例１及び３、ＡＤＣ１
０、ＡＤＣ１２ ５００℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃×７時間(時
効硬化処理) 比較例２ ５１０℃×６時間(溶体化処理)→１８０℃
×４時間(時効硬化処理) 比較例４ ５１５℃×６時間(溶体化処理)→１６０℃
×７時間(時効硬化処理) ＡＤＣ１０，１２の引張強さはいずれも４０kgf/mm2以
下であるのに対して、本発明合金Ｎｏ１，Ｎｏ２，Ｎｏ
４のＴ６処理材は、４５kgf/mm2前後にあり、目標値の
３５kgf/mm2以上を達成している。また、伸びも５％前
後でばらついているが、平均値で５％以上が達成してい
る。
【００２８】
【発明の効果】以上のように本発明合金は、「Ｃｕ：3.
5〜5.0％」であるので、溶体化処理が可能であり、「Ｓ
ｉ：6.5〜7.5％」であるので、流動性を確保出来て加圧
鋳造が可能となり、「Ｍｇ≦0.36％」であるので、Ｔ６
処理材の引張強さ及び０.２％耐力と伸びの関係が目標
範囲に入り、「Ｆｅ≦0.35％」であるので、加圧鋳造し
た時に金型に成形品が焼き付くことがない。そして、本
発明合金は前記構成成分を含有し、残部がＡｌ及び不可
避不純物とからなるものであるので、これを加圧鋳造し
た後Ｔ６処理する事で、引っ張り強さ35kgf/mm2以上、
伸び５％以上が達成する事が出来た。
5〜5.0％」であるので、溶体化処理が可能であり、「Ｓ
ｉ：6.5〜7.5％」であるので、流動性を確保出来て加圧
鋳造が可能となり、「Ｍｇ≦0.36％」であるので、Ｔ６
処理材の引張強さ及び０.２％耐力と伸びの関係が目標
範囲に入り、「Ｆｅ≦0.35％」であるので、加圧鋳造し
た時に金型に成形品が焼き付くことがない。そして、本
発明合金は前記構成成分を含有し、残部がＡｌ及び不可
避不純物とからなるものであるので、これを加圧鋳造し
た後Ｔ６処理する事で、引っ張り強さ35kgf/mm2以上、
伸び５％以上が達成する事が出来た。
【図１】本発明Ｎｏ１，Ｎｏ２合金並びに従来合金のＦ
材並びにＴ６処理材の顕微鏡写真を示した図
材並びにＴ６処理材の顕微鏡写真を示した図
【図２】本発明合金のＸ線回折図
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８１ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６８１ ６８２ ６８２ (72)発明者 大城 直人 大阪府八尾市南久宝寺３−46 株式会社大 紀アルミニウム工業所内 (72)発明者 村島 泉 東京都千代田区外神田３丁目15番１号 リ ョービ株式会社東京本社内 (72)発明者 大村 博幸 東京都千代田区外神田３丁目15番１号 リ ョービ株式会社東京本社内
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕ：３.５〜５.０％，Ｓｉ:６.
５〜７.５％，Ｍｇ≦０.３６％，Ｆｅ≦０.３５％を含
有し、残部がＡｌ及び不可避不純物とからなる事を特徴
とする高強度加圧鋳造用アルミニウム合金。 - 【請求項２】 請求項１に記載の合金を、加圧鋳
造した後、Ｔ６処理を施した事を特徴とする高靱性アル
ミニウム合金鋳物。
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