JP2001026844A - 耐ラメラテア性に優れた構造用鋼材及びその製造法 - Google Patents
耐ラメラテア性に優れた構造用鋼材及びその製造法Info
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Abstract
さ方向の中心部においてラメラテアが発生する。 【解決手段】 C:0.25%以下、Si:0.60%以下、Mn:
2.0 %以下、P:0.05%以下、S:0.010 %以下を含有
する鋼組成を有し、厚さ方向の硬度の最大値と最小値と
の偏差ΔHvmax が40以下であるとともに、硬度が厚さ方
向の硬度平均値を上回っている領域の厚さ方向の長さの
和の、厚さに対する比ZH が0.15以上である厚さ方向硬
度分布を有し、さらに、フェライト−パーライト組織を
有する構造用鋼材である。
Description
優れた構造用鋼材およびその製造法に関する。
により工作される構造物の工作では、十字型突き合わせ
継ぎ手やすみ肉多層盛継ぎ手等の溶接継ぎ手が、設計上
不可避的に多用される。これらの継ぎ手では、母材表面
に直角方向すなわち厚さ方向へ向けた熱収縮による強い
引張残留応力が生じるため、溶接熱影響部およびその近
傍に、母材表面と平行にまたは階段状に割れが伝播する
破壊現象が発生することがある。このような破壊現象は
ラメラテアといわれる。
され、1950年代後半から1960年代以降にかけて活発な研
究が行われた。厚さ表裏面近傍における溶接熱影響部で
発生するラメラテアについて、伊藤らの研究 [溶接学会
誌、46(1977)、第64頁] には、PL=Pcm +H/60+6S等の
感受性を評価する式が開示されている。すなわち、熱影
響部に発生するラメラテアは、継手の形状により決定さ
れる拘束を除くと、構造用鋼材の組成によって決定され
る。
心部において発生するラメラテアについて、Wormington
の研究[Welding and Metal Fabrication, (1967)、第71
3 頁] によりZ方向の延性との相関関係が強いことが開
示されている。すなわち、鋼中のS量を低く抑制するこ
とにより、Z方向の延性向上を通して耐ラメラテア性が
向上する。最近の精錬技術の高度化によって低S化が実
現できるようになり、実際に耐ラメラテア性は格段に向
上している。
えば特開平6−158222号公報には、低S化と鋼中の残留
水素濃度のコントロールとを行うことによって、耐ラメ
ラテア性が向上することが開示されている。また、特開
平6−198394号公報には、スラブ鋳造時の圧下条件を適
宜設定して未圧着ザクを除去することにより、耐ラメラ
テア性を向上させる発明が開示されている。
の低S化等の発明によっても、極めて拘束力が強い継手
形状では、ラメラテアが発生するおそれが解消されたの
ではない。現状の構造物用鋼に対して継手の拘束を模擬
したH型拘束割れ試験において高い拘束力条件を設定す
ると、厚さ方向の中心部においてラメラテアが発生す
る。
されているフェライト−パーライト鋼またはフェライト
−パーライト−ベイナイト鋼は、軟化部および硬化部が
層状組織を呈するため、ミクロ的な歪み集中が発生し易
く、これによりラメラテアの発生の危険性が高い。
てもラメラテアを発生することがない耐ラメラテア性に
優れた構造用鋼材、例えばフェライト−パーライト鋼ま
たはフェライト−パーライト−ベイナイト鋼からなる構
造用鋼材と、その製造法とを提供することである。
を解決するために鋭意検討を重ねた結果、ラメラテアは
鋼材の板厚中心部に生成する連続鋳造時の中心偏析に沿
って発生することを知見した。そこで、本発明者らはこ
の知見に基づいてさらに検討を重ね、従来のように鋼材
の成分を調整するのではなくて、新しいパラメータであ
る連続鋳造鋳片の中心偏析形態を適宜制御すること、具
体的には連続鋳造鋳片の中心偏析に起因した局部的な硬
度の変化を抑制することによって、構造用鋼材の耐ラメ
ラテア性を向上できることを知見して、本発明を完成し
た。
下、本明細書においては特にことわりがない限り「%」
は「重量%」を意味するものとする。) 、Si:0.60%以
下、Mn:2.0 %以下、P:0.05%以下、S:0.010 %以
下を含有する鋼組成を有し、厚さ方向の硬度の最大値Hv
max と最小値Hvmin との偏差ΔHvmax (=Hvmax −Hv
min ) が40以下であるとともに、硬度が厚さ方向の硬度
平均値を上回っている領域の厚さ方向の長さの和Lの厚
さtに対する比ZH (=L/ t) が0.15以上である厚さ
方向硬度分布を有することを特徴とする耐ラメラテア性
に優れた構造用鋼材である。
%以下、Si:0.60%以下、Mn:2.0%以下、P:0.05%
以下、S:0.010 %以下を含有する鋼組成を有し、厚さ
方向の硬度の最大値と最小値との偏差ΔHvmax が40以下
であるとともに、硬度が厚さ方向の硬度平均値を上回っ
ている領域の厚さ方向の長さの和の、厚さに対する比Z
H が0.15以上である厚さ方向硬度分布を有し、さらに、
フェライト−パーライト組織またはフェライト−パーラ
イト−ベイナイト組織を有することを特徴とする耐ラメ
ラテア性に優れた構造用鋼材である。
優れた構造用鋼材は、厚さ方向の硬度の最大値を発生
する部位が、厚さ方向の表層部以外の部位であること、
厚さ方向の硬度の最大値が、連続鋳造時に発生する中
心偏析に起因して発生すること、連続鋳造鋳型に鋳込
まれた後に、連続鋳造鋳型の出口における鋳片厚さより
も大きなロール間隔を有するガイドロール対を用いてバ
ルジングを発生させ、バルジングの量に相当する圧下量
またはバルジングの量に相当する圧下量未満でかつ凝固
収縮量を補償する量以上の圧下量の大圧下が行われると
ともに大圧下時の圧下量の、大圧下時の未凝固厚に対す
る比を 0.2〜0.8 とすることにより得られた連続鋳造鋳
片に加工を行うことによって製造されること、のうちの
少なくとも一つを有することが、望ましい。
下、Si:0.60%以下、Mn:2.0 %以下、P:0.05%以
下、S:0.010 %以下を含有する鋼組成を有する溶鋼を
連続鋳造鋳型に鋳込んで鋳片とし、この鋳片を、連続鋳
造鋳型の出口における鋳片厚さよりも大きなロール間隔
を有する1組または複数組のガイドロール対を用いてバ
ルジングを発生した後に、バルジングの量に相当する圧
下量またはバルジングの量に相当する圧下量未満でかつ
凝固収縮量を補償する量以上の圧下量の大圧下を行うと
ともに大圧下時の圧下量D1 の、大圧下時の未凝固厚D
2 に対する比D1/D2 を 0.2〜0.8 とすることにより連
続鋳造鋳片とし、この連続鋳造鋳片に、例えば熱間圧延
等の加工を行うことを特徴とする耐ラメラテア性に優れ
た構造用鋼材の製造法である。
た構造用鋼材の製造法において、「鋳片」とは、連続鋳
造鋳型に鋳込まれ、内部に未凝固部を有する鋳片を意味
し、この鋳片の凝固が完了した鋳片を「連続鋳造鋳片」
という。また、本発明における連続鋳造は、主として、
垂直未凝固曲げ型連続鋳造機により行われるが、例えば
湾曲型連続鋳造機等の他の型式の連続鋳造機により行わ
れてもよい。
ア性に優れた構造用鋼材及びその製造法の実施形態を、
添付図面を参照しながら説明する。なお、以降の実施形
態の説明では、「鋼材」が「鋼板」である場合を例にと
る。まず、本実施形態の構造用鋼板の組成を限定する理
由を説明する。
あるものの、0.25%を超えて多量に含有すると、耐ラメ
ラテア性が劣化する。そこで、本発明では、C含有量は
0.25%以下と限定する。
あるものの、0.60%を超えて多量に含有すると、耐ラメ
ラテア性が劣化する。そこで、本発明では、Si含有量は
0.60%以下と限定する。
ために必要な元素であるものの、2.0 %を超えて多量に
含有すると、耐ラメラテア性が劣化する。そこで、本発
明では、Mn含有量は2.0 %以下と限定する。
であり、この偏析によって、局部的に耐ラメラテア性が
劣化する。このため、P、Sはいずれも含有量を低減す
ることが望ましいが、著しい低減には相応の処理コスト
を要する。また、本発明にかかる構造用鋼板は0.05%ま
でPを含有しても、後述する厚さ方向硬度分布を有して
いれば、極めて高い耐ラメラテア性を得ることができ
る。そこで、本発明では、P含有量は0.05%以下と限定
する。一方、Sは、A系介在物であるMnS となって鋼中
に析出し、圧延時に延伸されてラメラテアの起点を形成
する。そこで、本発明では、S含有量は0.010 %以下と
限定する。本実施形態の構造用鋼板は、以上の元素を有
する鋼組成を有する。次に、本実施形態の構造用鋼板の
組織および板厚方向硬度分布特性を説明する。
梁等といった溶接施工により工作される構造物に使用さ
れる比較的安価な軟鋼、すなわちHT490 クラスの鋼を用
いた。この鋼種は、フェライト−パーライト組織または
フェライト−パーライト−ベイナイト組織を有し、硬化
部と軟化部とが層状に重なっている。このため、この鋼
種からなる構造用鋼板は、ミクロ的歪み集中が発生し易
く、ラメラテアを生じ易いものである。なお、例えばフ
ェライト単相あるいはベイナイト単相等の組織を有する
構造用鋼板では、このような局部歪みは問題とならず、
ラメラテアを生じない。
ずれも、構造用鋼板の板厚方向に関する板厚方向硬度分
布特性の測定結果の一例を示すグラフであり、図1およ
び図2は比較例の構造用鋼板の場合を示し、図3は本実
施形態の構造用鋼板の場合を示す。
板の耐ラメラテア特性を、H型拘束割れ試験により調べ
た。その結果、構造用鋼板が、図3のグラフに示すよう
に、厚さ方向の硬度の最大値Hvmax と最小値Hvmin との
偏差ΔHvmax が40以下であるとともに、硬度が厚さ方向
の硬度平均値Hvave を上回っている領域の厚さ方向の長
さの和Lの、厚さtに対する比ZH が0.15以上である板
厚方向硬度分布特性を有することにより、所望の耐ラメ
ラテア性を有することがわかった。ここで、偏差ΔHv
max および比ZH は、下記(1) 式および(2) 式により、
それぞれ求められる。
9.8 〜98N におけるヴィッカース硬さを示し、板厚方向
に0.1 〜0.5mm ピッチで打刻することにより求められ
る。また、(2) 式において、符号Lは硬さの測定値が、
板厚方向の全域において平均値Hvave を上回っている領
域の厚さ方向の長さの和を示しており、ヴィッカース硬
さの測定のための圧痕間は折れ線で結び、平均値Hvave
を上回っている領域の長さの総和である。
厚方向硬度分布特性を有することにより所望の耐ラメラ
テア性を有することのメカニズムを、以下に説明する。
板厚方向の内部で発生するラメラテアは、板厚方向に引
張応力が作用して組織分布に起因する微妙な歪みの差異
が分布し、延性に乏しいパーライト等の部分に歪みが集
中することによって生じる。
向への硬度分布におけるギャップが図1のグラフに示す
ように大きい箇所、具体的には偏差ΔHvmax が40超であ
る箇所から発生することが認められた。つまり、硬度ギ
ャップの指標であるΔHvmaxが40以下であることが耐ラ
メラテア性の改善に有効である。
向への硬度分布におけるギャップが小さくても硬度分布
がなだらかに推移していない箇所、具体的には比ZH が
0.15未満である箇所では、ラメラテアが発生し易い傾向
がある。すなわち、図3にグラフで示すように、偏析領
域が比ZH が0.15以上と幅広いこと、つまり硬度分布に
急峻な傾きを持たないことも、耐ラメラテア性の改善に
有効である。つまり、平均硬度を上回っている領域の広
さが多いほど急峻な硬度勾配を有さないためである。
分布特性を有する本実施形態の構造用鋼板は、組織的に
フェライト−パーライト組織またはフェライト−パーラ
イト−ベイナイト組織を有し、軟化部および硬化部が層
状組織を呈するにもかかわらず、たとえ厳しい拘束条件
下であっても、厚さ方向の中心部においてもラメラテア
を発生することがない優れた耐ラメラテア性、具体的に
は、H型拘束割れ試験における限界割れ拘束力が20000N
/mm2という極めて優れた耐ラメラテア性を有する。
る鋼種は、比較的安価な軟鋼、HT490 クラスの鋼であ
る。このため、この構造用鋼板は、安価かつ大量に生産
することもできる。
えば建築物や橋梁等といった溶接施工により工作される
構造物に用いる構造用鋼板として、極めて好適である。
次に、本実施形態の構造用鋼板の製造法を説明する。
すなわちC:0.25%以下、Si:0.60%以下、Mn:2.0 %
以下、P:0.05%以下、S:0.010 %以下を含有する鋼
組成を有する溶鋼を連続鋳造鋳型に鋳込んで鋳片とす
る。図4は、本実施形態で用いる垂直型連続鋳造機12に
より連続鋳造を行う状況を示す説明図である。
に注入された溶鋼8は、水冷されている鋳型1およびそ
の下方に配置された図示しないスプレーノズル群から噴
射されるスプレー水によって冷却される。これにより、
鋳込まれた溶鋼8は、その外部に凝固シェル2aが形成さ
れるとともに内部に未凝固部2bを有する鋳片2とされ
る。
たまま、ガイドロール群3 (バルジングゾーン) と、圧
下装置群6を備える圧下ロール群5 (圧下ゾーン) とを
経て凝固完了点9において凝固を完了し、ピンチロール
群7により引き抜かれて、連続鋳造鋳片11とされる。
グゾーンには、電磁攪拌装置4が配置される。電磁攪拌
装置4は、未凝固部2bに攪拌を与えて等軸晶化させるた
めの装置である。
込まれた鋳片2を、連続鋳造鋳型1の出口における鋳片
厚さαよりも大きなロール間隔を有する12組のガイドロ
ール対3を備えるバルジングゾーンにおいてバルジング
を発生させる。
連続鋳造鋳型1の出口における鋳片厚さαよりも大きな
ロール間隔を有する12組のガイドロール対3により、バ
ルジングさせる。なお、図示例は、ガイドロール対3が
12組である場合であるが、これはあくまでも例示であっ
て、1組または2組以上であればよい。
鋳造機12を通過する時点における連続鋳造鋳片11の最終
的な鋳片厚さl2に基づいて、通常の操業条件を加味して
逆算することにより得られる、連続鋳造鋳型1の出口に
おける鋳片の厚さαに比べて、連続鋳造鋳型1の出口よ
りも下流側に設置された12組のガイドロール対3によ
り、鋳片2の厚さを (β−α) だけ大きくすることを意
味する。このバルジングは、連続鋳造鋳型1の出口を通
過した直後の鋳片2は、表層部のみが凝固シェル2aとし
て凝固するとともに内部の未凝固部2bを有するため、鋳
片2は、内部の未凝固部2bの溶鋼静圧によって膨らもう
とすることを、積極的に利用するものである。このバル
ジング量は、鋳片2の厚さの10%以上とすることが望ま
しい。このような大きな量でバルジングさせるには、垂
直型連続鋳造機12において鋳片2に大圧下を加える圧下
ロール5を除いて、鋳片2の厚さ方向のロール間隔を、
通常の鋳片2の厚さに対するロール間隔よりも大きくす
るだけでよい。バルジング量が、鋳片の厚さの10%未満
であると、後述する圧下ロール5により鋳片に大圧下を
行っても、鋳片において、合金元素濃化湯を排除するこ
とやセンターポロシティを圧着して減少させることが、
いずれも不十分になる。バルジング量の上限は、このよ
うな観点からは設ける必要はないが、装置の強度上の制
約等により、鋳片の厚さ25%以下とすることが望まし
い。
片2に対して、このバルジング量 (β−α)に略相当す
る圧下量、またはこのバルジングの量に相当する圧下量
未満でかつ凝固収縮量を補償する量以上の圧下量の圧下
を、本実施形態では3組の、圧下装置6を有する圧下ロ
ール対5により行うことにより、連続鋳造鋳片11とす
る。なお、図示例は、圧下ロール対5が3組ある場合で
あるが、これはあくまでも例示であって、1組または2
組以上あればよい。
て、本実施形態における「大圧下」は、公知の各種連続
鋳造機に配置された各圧下ロール対によって凝固収縮分
を補償する程度で徐々に加えられる軽圧下とは全く異な
り、3組の圧下ロール対5により一気に与えられ、これ
により、合金元素が濃縮した未凝固部2bは排除され、凝
固完了点9において固相のみとされ、センターポロシテ
ィが解消される。
厚さの3.0 〜30.0%程度存在するときに行うことが望ま
しく、未凝固部2bの凝固が完了してから大圧下を加えて
も上記の効果は得られない。また、大圧下の圧下量は5
〜50mmとすることが望ましい。圧下量が5mm未満では未
凝固湯の排出が不充分となり、一方、50mmを超える圧下
を、通常の連続鋳造装置に設けられた圧下ロールで実施
することは困難であるからである。また、この大圧下の
圧下率、すなわち (大圧下前の鋳片厚さβ−大圧下後の
鋳片厚さ) / (大圧下前の鋳片厚さβ) は2〜50%の範
囲とすることが望ましい。
ぞれのグラフにおける厚さ方向の硬度の最大値Hvmax と
最小値Hvmin との偏差ΔHvmax が40以下であるととも
に、硬度が厚さ方向の硬度平均値Hvave を上回っている
領域の厚さ方向の長さの和Lの、厚さtに対する比ZH
が0.15以上である板厚方向硬度分布特性を有する構造用
鋼板を得るために、3組の圧下ロール対5による大圧下
時の圧下量D1 の、大圧下時の未凝固厚D2 に対する比
を 0.2〜0.8 とする。
である。図5において、大圧下時の圧下量D1 は、大圧
下開始時の鋳片厚L1 と大圧下後の鋳片厚L2 との偏差
として求められる。
上記の板厚方向硬度分布特性を有するために、大圧下時
の未凝固厚D2 と、大圧下時の圧下量D1 との関係を適
切に調整する。圧下量D1 と未凝固厚D2 との関係を、
0.2 ≦D1 /D2 ≦0.8 とすることにより、良好な偏析
状況が得られる。値D1 /D2 が0.2 未満であると板厚
方向の中心における自然凝固により凝固する領域が増大
し、通常のシャープな中心偏析が現出する。このため、
この連続鋳造鋳片から製造された構造用鋼板では、図1
のグラフに示すような急峻な板厚方向硬度分布が形成さ
れてしまい、耐ラメラテア性が低下する。
厚中心部ではレードル値よりも成分が薄くなるいわゆる
負偏析帯が生成する。この負偏析帯自体は耐ラメラテア
性を阻害するものではないが、上流側への濃化溶鋼の排
出が多くなり過ぎるため、3組の圧下ロール対5による
大圧下の直前に凝固する部分が極端に濃化する傾向が見
られる。このため、この連続鋳造鋳片から製造された構
造用鋼板では、図2のグラフに示すような板厚方向硬度
分布が形成されてしまい、耐ラメラテア性を著しく低下
させる。
に限定することにより、製品での中心部のシャープな偏
析および周辺レベルを同等に調整することが可能とな
る。このため、この連続鋳造鋳片から製造された構造用
鋼板では、図3のグラフに示すような緩やかで幅広い偏
析領域、すなわち板厚方向硬度分布を形成することがで
きる。このため、値D1 /D2 を0.2 以上0.8 以下に限
定することにより、耐ラメラテア性を著しく改善するこ
とができる。このようにして、連続鋳造鋳片11を製造し
た後、この連続鋳造鋳片11に例えば熱間圧延等の適宜加
工を行うことにより、本実施形態の構造用鋼板が製造さ
れる。
り具体的に説明する。表1に示す鋼組成を有する溶鋼1
〜溶鋼15を、図4に示す垂直型連続鋳造機12の連続鋳造
鋳型1に鋳込んで鋳片2とした。
出口における鋳片厚さαよりも大きなロール間隔を有す
る12組のガイドロール対3を用いてバルジングを発生し
た。この後に、3組の圧下ロール対6を用いてバルジン
グの量に相当する圧下量の大圧下を行うとともにこの大
圧下時の圧下量D1 の、大圧下時の未凝固厚D2 に対す
る比を、表1に示す範囲で変動させることにより連続鋳
造鋳片11とした。連続鋳造の主要条件を表2にまとめて
示す。
熱間圧延と熱処理とを行うことにより、板厚が32mmであ
って、フェライト−パーライト組織またはフェライト−
パーライト−ベイナイト組織の構造用鋼板とした。
いて、荷重が9.8 〜98N で板厚方向に0.1 〜0.5mm ピッ
チで打刻することによりヴィッカース硬さ測定を行い、
偏差ΔHvmax および比ZH を求めた。また、組織を適宜
手段により調べた。さらに、得られた構造用鋼板1〜構
造用鋼板15から試料1〜試料15を切り出してH型拘束割
れ試験を行って限界割れ拘束力を測定することにより、
耐ラメラテア性を評価した。これらの測定結果を、表1
に合わせて示す。なお、本実施例では、構造用鋼板の目
標性能はSM490 級鋼とした。また、表1において、「F
+P」はフェライト−パーライト組織であることを示
し、「F+P+B」はフェライト−パーライト−ベイナ
イト組織であることを示す。
も、本発明の条件を全て満足する本発明例であり、限界
割れ拘束力が20000N/mm2以上という極めて良好な耐ラメ
ラテア性が得られている。
量が、試料10はSi含有量が、試料11はMn含有量が、試料
12はP含有量が、試料13はS含有量が、いずれも、本発
明の範囲を逸脱しているため、硬度分布特性を示すD1
/D2 、ΔHvmax および比ZH は良好であるが、耐ラメ
ラテア性を示す限界割れ拘束力がいずれも10000N/mm2程
度と劣化した。
は、いずれも、スラブ製造条件が本発明範囲を逸脱して
いるため、板厚方向の硬度分布特性を示すD1 /D2 、
ΔHvmax および比ZH と、耐ラメラテア性を示す限界割
れ拘束力とがともに劣化した。
は、鋼材が鋼板である場合を例にとったが、本発明は鋼
板には限定されず、ラメラテアの発生が問題とされる鋼
材に適用される。
連続鋳造機が垂直型連続鋳造機である場合を例にとった
が、本発明は垂直型連続鋳造機には限定されず、例えば
湾曲型連続鋳造機等の垂直型連続鋳造機以外の連続鋳造
機であっても等しく適用される。
り、厚さ方向の中心部においてもラメラテアを発生する
ことがない耐ラメラテア性に優れた構造用鋼材、例えば
フェライト−パーライト鋼またはフェライト−パーライ
ト−ベイナイト鋼からなる構造用鋼材を、安価かつ確実
に提供できた。かかる効果を有する本発明の意義は極め
て著しい。
向硬度分布特性の測定結果の一例を示すグラフである。
向硬度分布特性の測定結果の一例を示すグラフである。
方向硬度分布特性の測定結果の一例を示すグラフであ
る。
鋳造を行う状況を示す説明図である。
下の近傍を拡大して示す説明図である。
Claims (6)
- 【請求項1】 重量%で、C:0.25%以下、Si:0.60%
以下、Mn:2.0 %以下、P:0.05%以下、S:0.010 %
以下を含有する鋼組成を有し、厚さ方向の硬度の最大値
と最小値との偏差ΔHvmax が40以下であるとともに、硬
度が厚さ方向の硬度平均値を上回っている領域の厚さ方
向の長さの和の、厚さに対する比ZHが0.15以上である
厚さ方向硬度分布を有することを特徴とする耐ラメラテ
ア性に優れた構造用鋼材。 - 【請求項2】 重量%で、C:0.25%以下、Si:0.60%
以下、Mn:2.0 %以下、P:0.05%以下、S:0.010 %
以下を含有する鋼組成を有し、厚さ方向の硬度の最大値
と最小値との偏差ΔHvmax が40以下であるとともに、硬
度が厚さ方向の硬度平均値を上回っている領域の厚さ方
向の長さの和の、厚さに対する比ZHが0.15以上である
厚さ方向硬度分布を有し、さらに、フェライト−パーラ
イト組織またはフェライト−パーライト−ベイナイト組
織を有することを特徴とする耐ラメラテア性に優れた構
造用鋼材。 - 【請求項3】 前記厚さ方向の硬度の最大値を発生する
部位は、前記厚さ方向の表層部以外の部位である請求項
1または請求項2に記載された耐ラメラテア性に優れた
構造用鋼材。 - 【請求項4】 前記厚さ方向の硬度の最大値は、連続鋳
造時に発生する中心偏析に起因して発生する請求項3に
記載された耐ラメラテア性に優れた構造用鋼材。 - 【請求項5】 連続鋳造鋳型に鋳込まれた後に、当該連
続鋳造鋳型の出口における鋳片厚さよりも大きなロール
間隔を有するガイドロール対を用いてバルジングを発生
させ、当該バルジングの量に相当する圧下量または当該
バルジングの量に相当する圧下量未満でかつ凝固収縮量
を補償する量以上の圧下量の大圧下が行われるとともに
当該大圧下時の圧下量の、大圧下時の未凝固厚に対する
比を 0.2〜0.8 とすることにより得られた連続鋳造鋳片
に加工を行うことによって製造される請求項1から請求
項4までのいずれ1項に記載された耐ラメラテア性に優
れた構造用鋼材。 - 【請求項6】 重量%で、C:0.25%以下、Si:0.60%
以下、Mn:2.0 %以下、P:0.05%以下、S:0.010 %
以下を含有する鋼組成を有する溶鋼を連続鋳造鋳型に鋳
込んで鋳片とし、当該鋳片を、前記連続鋳造鋳型の出口
における鋳片厚さよりも大きなロール間隔を有する1組
または複数組のガイドロール対を用いてバルジングを発
生した後に、当該バルジングの量に相当する圧下量また
は当該バルジングの量に相当する圧下量未満でかつ凝固
収縮量を補償する量以上の圧下量の大圧下を行うととも
に当該大圧下時の圧下量の、大圧下時の未凝固厚に対す
る比を 0.2〜0.8 とすることにより連続鋳造鋳片とし、
当該連続鋳造鋳片に加工を行うことを特徴とする耐ラメ
ラテア性に優れた構造用鋼材の製造法。
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