JP6264519B1 - 石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材ならびに船舶 - Google Patents
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Abstract
Description
また、本発明は、上記の鋼材を用いてなる船舶に関するものである。
すなわち、特許文献1には、
「重量%で、C:0.01〜0.25%、Si:0.05〜0.50%、Mn:0.05〜2.0%、P:0.10%以下、S:0.001〜0.10%、Cu:0.01〜2.00%、Al:0.005〜0.10%、Mg:0.0002〜0.0150%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなることを特徴とする造船用耐食鋼。」
が開示されている。
特許文献2には、
「質量%で、C:0.01〜0.2%、Si:0.01〜1%、Mn:0.05〜2%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Cu:0.05〜1%、Ni:0.01〜0.5%、Sn:0.005〜0.2%、Cr:0.1%以下及びAl:0.1%以下を含有し、残部Fe及び不純物からなり、ブリネル硬さHBW10/3000が140以上かつ230以下であることを特徴とする石炭・鉱石運搬船ホールド用耐食性鋼材。」
が開示されている。
特許文献3には、
「質量%で、C:0.01〜0.2%、Si:0.01〜1%、Mn:0.05〜2%、P:0.05%以下、S:0.03%以下、Cu:0.05%以下、Sn:0.01〜0.3%、Cr:0.05%以下及びAl:0.1%以下を含有し、残部Fe及び不純物からなることを特徴とする石炭・鉱石運搬船ホールド用耐食性鋼材。」
が開示されている。
このため、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールド用鋼材では、上記した石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境での耐食性に加え、耐ラメラテア性にも優れていることが要求される。
また、本発明は、上記の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材を用いてなる船舶を提供することを目的とする。
(1)石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境、すなわち乾湿繰り返しかつ石炭の硫黄成分に起因する低pH環境における耐食性の向上には、Snとともに、Cu、Ni、Sb、W、MoおよびNbのうちから選んだ1種または2種以上を複合添加することが有効である。
(2)一方、耐ラメラテア性の観点からは、鋼中のSを低減するとともに、Snを低減することが有効である。
(3)Snの中心偏析を抑制して、Snを鋼材全体に極力拡散させてやれば、Snを所定量含有していても優れた耐ラメラテア性が得られる、すなわち、Sn量を適正に調整しつつ、Snの中心偏析を抑制して、Snを鋼材全体に拡散させてやれば石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境における耐食性と耐ラメラテア性とを両立することできる、
との知見を得た。
また、
(4)S量に応じてSn量を厳密に制御することで、一層、耐ラメラテア性が向上する、
との知見を得た。
本発明は、上記の知見に基づき、さらに検討を重ねて完成させたものである。
1.質量%で、
C:0.03〜0.18%、
Si:0.01〜1.50%、
Mn:0.10〜2.00%、
P:0.030%以下、
S:0.0070%以下、
Al:0.005〜0.100%、
Sn:0.01〜0.20%および
N:0.0080%以下
を含有するとともに、
Cu:0.01〜0.50%、
Ni:0.01〜0.50%、
Sb:0.01〜0.30%、
W:0.01〜0.50%、
Mo:0.01〜0.50%および
Nb:0.0010〜0.10%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
Sn偏析度が18未満である、石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
ここで、Sn偏析度は、次式(1)により定義される。
[Sn偏析度]=[中心偏析部のSn濃度]/[平均のSn濃度]--- (1)
10000×[%S]×[%Sn]2 ≦ 1.40 --- (2)
ここで、[%S]および[%Sn]はそれぞれ、成分組成におけるSおよびSnの含有量(質量%)である。
Cr:0.01〜0.50%および
Co:0.01〜0.50%
のうちから選んだ1種または2種を含有する、前記1または2に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
Ti:0.001〜0.100%、
Zr:0.001〜0.100%および
V:0.001〜0.100%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する、前記1〜3のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
Ca:0.0001〜0.0100%、
Mg:0.0001〜0.0200%および
REM:0.0002〜0.2000%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する、前記1〜4のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
B:0.0001〜0.0300%
を含有する、前記1〜5のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
そして、本発明の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材を船舶のホールドに適用することで、高い安全性を確保しながら、ホールドの検査や塗装にかかる費用を低減することが可能となる。
Cは、鋼の強度を高める元素であり、所望の強度(490〜620MPa)を確保するため、C量は0.03%以上とする。しかし、C量が0.18%を超えると、溶接性および溶接熱影響部の靭性が低下する。従って、C量は0.03〜0.18%の範囲とする。好ましくは0.05%以上、0.16%以下である。
Siは、脱酸剤として添加される元素である。また、Siは鋼の強度を高めるのに有効な元素でもあり、所望の強度を確保するため、Si量は0.01%以上とする。しかし、Si量が1.50%を超えると、鋼の靭性を低下させる。従って、Si量は0.01〜1.50%の範囲とする。好ましくは0.03%以上、1.00%以下である。より好ましくは、0.04%以上、0.50%以下である。
Mnは、鋼の強度を高める元素であり、上記した所望の強度を確保するため、Mn量は0.10%以上とする。しかし、Mn量が2.00%を超えると、鋼の靭性および溶接性が低下する。また、Mnの中心偏析によって、耐ラメラテア性も低下する。従って、Mn量は0.10〜2.00%の範囲とする。好ましくは0.60%以上、1.80%以下である。より好ましくは、0.80%以上、1.60%以下である。
Pは、靭性及び溶接性を劣化させる。このため、P量は0.030%以下とする。好ましくは0.025%以下である。より好ましくは0.015%以下である。なお、下限については特に限定されないが、0.003%とすることが好ましい。
Sは、耐ラメラテア性に関与する重要な元素である。すなわち、Sは、非金属介在物である粗大なMnSを形成し、このMnSがラメラテアの起点となる。特に、S量が0.0070%を超えると、耐ラメラテア性の大幅な低下を招く。従って、S量は0.0070%以下とする。好ましくは0.0060%以下である。より好ましくは0.0050%以下である。なお、下限については特に限定されないが、0.0003%とすることが好ましい。
Alは、脱酸剤として添加される元素であり、Al量は0.005%以上とする。しかし、Al量が0.100%を超えると、鋼の靭性が低下する。このため、Al量は0.005〜0.100%の範囲とする。
Snは、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境における耐食性を向上させるために必要な元素であるとともに、耐ラメラテア性に関与する重要な元素である。具体的には、Snは、耐食性を向上させる一方で、耐ラメラテア性を低下させる元素である。
すなわち、Snは、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの乾湿繰り返しかつ低pHの腐食環境において、鋼材表面に難溶性被膜を形成する。これとともに、Snは、鋼材表面の錆中に取り込まれて、腐食を促進させるSO4 2−等のアニオン種の拡散を抑制する。これにより、耐食性が向上する。このような効果はSn量を0.01%以上とすることで発現する。好ましくは0.02%以上である。
一方で、Snは鋼材中心部に偏析し易く、かような偏析部では、硬度が著しく増大するために、耐ラメラテア性が劣化する。特に、Sn量が0.20%を超えると、耐ラメラテア性が大きく劣化する。従って、耐ラメラテア性の確保の観点から、Sn量は0.20%以下とする。好ましくは0.15%以下である。より好ましくは0.10%以下である。
Nは、靭性を低下させる有害な元素であるので、極力低減させることが望ましい。特に、N量が0.0080%を超えると、靭性の低下が大きくなる。従って、N量は0.0080%以下とする。好ましくは0.0070%である。なお、下限については特に限定されないが、0.0005%とすることが好ましい。
Cu、Ni、Sb、W、MoおよびNbは、Snとともに複合添加することで、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境における耐食性を向上させる元素である。
上述したように、Snは耐食性の向上に有効な元素であるものの、耐ラメラテア性の観点から多量には含有させることができない。このため、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールドの使用環境における耐食性と耐ラメラテア性とを両立するには、Cu:0.01〜0.50%、Ni:0.01〜0.50%、Sb:0.01〜0.30%、W:0.01〜0.50%、Mo:0.01〜0.50%およびNb:0.0010〜0.10%のうちから選んだ1種または2種以上を含有させることが必要である。
ここで、Cu、Ni、SbおよびNbはそれぞれ、腐食の進行に伴い、鋼材表面からCu2+、Ni2+、Sb5+およびNb4+として遊離し、腐食生成物を緻密にすることで、鋼界面(錆層と地鉄の界面)へのSO4 2−等の腐食性アニオンの透過を抑制する。また、WおよびMoはそれぞれ、WO4 2−およびMoO4 2−として遊離し、錆中に取り込まれ、錆にカチオン選択透過性を付与し、鋼界面へのSO4 2−等の腐食性アニオンの透過を電気的に抑制する。
これらの効果は、上述のSnの防食作用が共存した場合において顕在化し、Cu、Ni、Sb、WおよびMo量についてはそれぞれ0.01%以上で、Nb量については0.0010%以上で発現する。しかし、いずれの元素も多く含有させると、溶接性や靱性を劣化させ、コストの観点からも不利になる。
従って、Cu量は0.01〜0.50%の範囲、Ni量は0.01〜0.50%の範囲、Sb量は0.01〜0.30%の範囲、W量は0.01〜0.50%の範囲、Mo量は0.01〜0.50%の範囲、Nb量は0.0010〜0.10%の範囲とする。
好ましくは、Cu量は0.02%以上、0.40%以下、Ni量は0.02%以上、0.40%以下、Sb量は0.02%以上、0.25%以下、W量は0.02%以上、0.40%以下、Mo量は0.02%以上、0.40%以下、Nb量は0.0020%以上、0.08%以下である。
10000×[%S]×[%Sn]2 ≦ 1.40 --- (2)
ここで、[%S]および[%Sn]はそれぞれ、成分組成におけるSおよびSnの含有量(質量%)である。
ここで、10000×[%S]×[%Sn]2は、1.20以下とすることがより好ましい。10000×[%S]×[%Sn]2の下限については特に限定されるものではないが、0.001とすることが好ましい。
なお、ラメラテアを抑制するにあたっては、S量とSn量をともに上記した範囲に限定することが前提となることは言うまでもない。
Cr:0.01〜0.50%およびCo:0.01〜0.50%のうちから選んだ1種または2種
CrおよびCoは、腐食の進行に伴って錆層中に移行し、SO4 2−等の腐食性アニオンの錆層への侵入を遮断することで、錆層と地鉄の界面へのSO4 2−等の腐食性アニオンの濃縮を抑制し、これにより、耐食性の一層の向上に寄与する。
このような効果は、Cr量またはCo量が0.01%未満では十分には得られない。一方、Cr量またはCo量が0.50%を超えると、溶接部の靭性を劣化させる。また、Crについては、加水分解反応を生じる元素であり、腐食部でのpHを低下させる。すなわち、Crを過剰に添加すると、トータルでの耐食性を劣化させるおそれもある。
従って、CrおよびCoを含有させる場合、その量はいずれも0.01〜0.50%の範囲とする。好ましくは0.02%以上、0.30%以下である。より好ましくは0.03%以上、0.20%以下である。
Ti、ZrおよびVは、所望とする強度を確保する観点から、単独または複合して添加することができる。しかし、いずれの元素も過剰に含有させると、靱性および溶接性を劣化させる。このため、Ti、ZrおよびVを含有させる場合、その量はいずれも0.001〜0.100%の範囲とする。好ましくは0.005%以上、0.050%以下である。
Ca、MgおよびREMは溶接部の靱性を向上させる観点から、単独または複合して添加することができる。しかし、いずれの元素も過剰に含有させると、却って溶接部の靱性劣化を招く。また、コストも増加する。従って、Ca、MgおよびREMを含有させる場合、Ca量は0.0001〜0.0100%、Mg量は0.0001〜0.0200%、REM量は0.0002〜0.2000%の範囲とする。
Bは、鋼材の焼入性を向上させる元素である。また、所望の強度を確保する観点から、Bを含有させることができる。このような観点からは、B量を0.0001%以上とすることが有効である。しかし、Bを過剰に含有させる、特にB量が0.0300%を超えると、靱性の大幅な劣化を招く。従って、Bを含有させる場合、その量は0.0001〜0.0300%の範囲とする。
Sn偏析度:18未満
Snの中心偏析によって、偏析部の硬度は大きく増加する。そして、このような偏析部がラメラテア発生の起点となる。すなわち、Snを含有する成分組成において優れた耐ラメラテア特性を確保するには、Snの中心偏析を抑制して偏析部の硬度増加を抑制することが重要である。このような観点から、Sn偏析度は18未満とする。好ましくは16未満である。より好ましくは15以下である。下限については特に限定されるものではないが、2とすることが好ましい。
具体的には、鋼材の厚さをt(mm)、幅(鋼材の圧延方向および厚さ方向と直角の方向)をW(mm)としたとき、まず、鋼材の圧延方向と平行に切断した断面(鋼材表面に垂直な断面)の鋼材の厚さ方向:(0.5±0.1)×t、圧延方向:15mmの面領域(すなわち、鋼材の厚さ方向の中心位置を包含する面領域)において、ビーム径:20μm、ピッチ:20μmの条件で、SnのEPMA面分析を実施する。なお、SnのEPMA面分析は、1/4×W、1/2×Wおよび3/4×Wの位置の3つの断面視野にて実施する。
ついで、上記EPMA面分析から各断面視野においてSn濃度が最も高い位置を選択し、当該位置においてそれぞれ、鋼材の厚さ方向にビーム径:5μm、ピッチ:5μmの条件で、SnのEPMA線分析を実施する。なお、EPMA線分析の実施にあたっては、鋼材の表裏面からそれぞれ25μmまでの領域は除外する。
そして、測定ラインごとにSn濃度(質量濃度)の最大値を求め、これらの平均値を中心偏析部のSn濃度(質量濃度)とし、この中心偏析部のSn濃度を、測定ラインの全測定値の算術平均値である平均のSn濃度(質量濃度)で除した値を、Sn偏析度とする。
すなわち、
[Sn偏析度]=[中心偏析部のSn濃度]/[平均のSn濃度]
である。
以下、本発明の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材の好適製造方法について説明する。
ここで、連続鋳造の場合、鋳造速度(引抜速度)を0.3〜2.8m/minとすることが好ましい。鋳造速度が0.3m/min未満では、操業効率が悪くなる。一方、鋳造速度が2.8m/minを超えると、表面温度ムラが生じ、また鋳片内部への溶鋼供給が不十分になって、Snの中心偏析が促される。Snの中心偏析を抑制する観点からは、より好ましくは0.4m/min以上、2.6m/min以下である。さらに好ましくは1.5m/min以下である。
また、未凝固層を有する凝固末期の鋳片を、凝固収縮量と熱収縮量との和に相当する程度の圧下総量及び圧下速度で、圧下ロール群によって徐々に圧下しながら鋳造する軽圧下法を行うことが好ましい。
また、特に、加熱温度が高いほど中心偏析部のSnの拡散が促されるため、耐ラメラテア性を確保する観点からは有利となる。このような観点から、加熱温度は1030℃以上とすることがより好ましい。
さらに、上記加熱温度における保持時間は、60min以上とすることが好ましい。これにより、中心偏析部におけるSnの拡散が十分に促される。より好ましくは150min以上である。なお、上限については特に限定されるものではないが、1000minとすることが好ましい。
熱間圧延では、仕上圧延終了温度を650℃以上とすることが好ましい。仕上圧延終了温度が650℃未満では、変形抵抗の増大により圧延荷重が増加し、圧延の実施が困難となる。
ここで、加速冷却を行う場合には、冷却速度を2〜100℃/s、冷却停止温度を700〜400℃とするのが好ましい。すなわち、冷却速度が2℃/s未満、および/または冷却停止温度が700℃超では、加速冷却の効果が小さく、十分な高強度化が達成されない場合がある。一方、冷却速度が100℃/s超、および/または冷却停止温度が400℃未満では、鋼材の靭性が低下したり、鋼材の形状に歪が発生する場合がある。ただし、後工程において熱処理を施す場合はその限りではない。
そして、上記した方法により、得られた鋼板におけるSn偏析度を求めた。結果を表2に併記する。
(1)耐食性の評価
上記のようにして得たNo.1〜60の鋼板からそれぞれ、5mmt×50mmW×75mmLの試験片を採取し、その表面をショットブラストして、表面のスケールや油分を除去した。この面を試験面として、塗膜剥離後の鋼材の耐食性を評価した。裏面と端面をシリコン系シールでコーティングした後、アクリル製の治具に嵌め込み、その上に石炭5gを敷き詰め、恒温恒湿器により、雰囲気A(温度:60℃、相対湿度:95%、20時間)⇔雰囲気B(温度:30℃、相対湿度:95%、3時間)、各遷移時間:0.5時間の温度湿度サイクルを84日間与えた。ここで、記号「 ⇔ 」は繰り返しという意味で使用している。なお、石炭は、5gを秤量し、常温で100mlの蒸留水に2時間浸漬したのち、ろ過を行い200mlに希釈した石炭滲出液のpHが3.0になるものを用いた。ここでは、上記の条件で試験を行うことにより、石炭船および石炭・鉱石兼用船のホールド内底板の腐食環境を模擬している。
試験後、錆剥離液を用い、各試験片の錆を剥離して各試験片の腐食試験前後での質量減少量を測定し、これを腐食量とした。また、デプスメーターを用いて、各試験片における最大孔食深さを測定した。そして、SnやCu、Ni、Sb、W、MoおよびNbを添加していないNo.53をベース鋼として、このベース鋼に対する質量減少量および最大孔食深さの比率により、以下の基準で耐食性を評価した。
○(合格):ベース鋼に対する質量減少量および最大孔食深さの比率がいずれも70%未満
△(不合格):ベース鋼に対する質量減少量および最大孔食深さの比率のうち、いずれか一方が70%以上、80%未満でかつ、他方が80%未満
×(不合格):ベース鋼に対する質量減少量および最大孔食深さの比率のうち、少なくとも一方が80%以上
(2)耐ラメラテア性の評価
ClassNK 鋼船規則・同検査要領(K編、第2章)に準拠して、上記のようにして得られたNo.1〜60の鋼板について、鋼板の板厚方向(Z方向)の引張試験を実施し、絞り値(RA)を算出た。そして、算出した絞り値(RA)に基づき、以下の基準で耐ラメラテア性を評価した。
◎(合格、特に優れる):70以上
○(合格):35以上70未満
△(不合格):25以上35未満
×(不合格):25未満
これに対し、比較例では、耐食性および耐ラメラテア性の少なくとも一方について、十分な特性が得られていない。
比較例No.51、55および58は、Sn量が上限を超えているため、耐ラメラテア性について、十分な特性が得られていない。
比較例No.54は、S量およびSn量が上限を超えているため、耐ラメラテア性について、十分な特性が得られていない。
比較例No.56および60は、S量が上限を超えているため、耐ラメラテア性について、十分な特性が得られていない。
比較例No.57は、所定量のCu、Ni、Sb、W、MoおよびNbが含有されていないため、耐食性について、十分な特性が得られていない。
比較例No.59はS量が上限を超えており、またSn量が下限を下回っているため、耐食性および耐ラメラテア性について、十分な特性が得られていない。
比較例No.61〜64は、Sn偏析度が上限を超えているため、耐ラメラテア性について、十分な特性が得られていない。
Claims (7)
- 質量%で、
C:0.03〜0.18%、
Si:0.01〜1.50%、
Mn:0.10〜2.00%、
P:0.030%以下、
S:0.0070%以下、
Al:0.005〜0.100%、
Sn:0.01〜0.20%および
N:0.0080%以下
を含有するとともに、
Cu:0.01〜0.50%、
Ni:0.01〜0.50%、
Sb:0.01〜0.30%、
W:0.01〜0.50%、
Mo:0.01〜0.50%および
Nb:0.0010〜0.10%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有し、残部がFe及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、
Sn偏析度が18未満である、石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
ここで、Sn偏析度は、次式(1)により定義される。
[Sn偏析度]=[中心偏析部のSn濃度]/[平均のSn濃度]--- (1) - 前記成分組成におけるS含有量とSn含有量とが、次式(2)の関係を満足する、請求項1に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。
10000×[%S]×[%Sn]2 ≦ 1.40 --- (2)
ここで、[%S]および[%Sn]はそれぞれ、成分組成におけるSおよびSnの含有量(質量%)である。 - 前記成分組成が、さらに質量%で、
Cr:0.01〜0.50%および
Co:0.01〜0.50%
のうちから選んだ1種または2種を含有する、請求項1または2に記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。 - 前記成分組成が、さらに質量%で、
Ti:0.001〜0.100%、
Zr:0.001〜0.100%および
V:0.001〜0.100%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する、請求項1〜3のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。 - 前記成分組成が、さらに質量%で、
Ca:0.0001〜0.0100%、
Mg:0.0001〜0.0200%および
REM:0.0002〜0.2000%
のうちから選んだ1種または2種以上を含有する、請求項1〜4のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。 - 前記成分組成が、さらに質量%で、
B:0.0001〜0.0300%
を含有する、請求項1〜5のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材。 - 請求項1〜6のいずれかに記載の石炭船および石炭・鉱石兼用船ホールド用鋼材を用いてなる船舶。
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