JP2000325744A - 排煙処理装置 - Google Patents
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 排ガス中のＳＯ３を低減するのに好適な排煙
処理装置。 【解決手段】 ＳＯ３除去のためのＮＨ３注入装置を脱
硝装置入口の排ガス流路にのみ配置し、集塵器入口の排
ガス流路に配置されるＧＧＨ熱回収器７に洗浄装置１７
を設け、また吸収塔２２出口部に高性能ミスト除去装置
１６を設け、集塵器でＮＨ３を注入しないため硫安が生
成せず、脱硫装置の吸収塔２２に流入するばい塵濃度が
増加せず、またＧＧＨ熱回収器７でＳＯ３が凝縮する
が、水洗装置により容易に除去でき、また排ガス中に含
まれるＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔出口の高性能ミ
スト除去装置１６によっても除去され、吸収塔２２内に
回収されたＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔２２内で石
灰石との反応により石膏として回収できるようになるの
で脱硫装置出口のばい塵濃度も増加せず、また排水中の
ＮＨ３濃度の増加もない、排煙処理装置。
処理装置。 【解決手段】 ＳＯ３除去のためのＮＨ３注入装置を脱
硝装置入口の排ガス流路にのみ配置し、集塵器入口の排
ガス流路に配置されるＧＧＨ熱回収器７に洗浄装置１７
を設け、また吸収塔２２出口部に高性能ミスト除去装置
１６を設け、集塵器でＮＨ３を注入しないため硫安が生
成せず、脱硫装置の吸収塔２２に流入するばい塵濃度が
増加せず、またＧＧＨ熱回収器７でＳＯ３が凝縮する
が、水洗装置により容易に除去でき、また排ガス中に含
まれるＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔出口の高性能ミ
スト除去装置１６によっても除去され、吸収塔２２内に
回収されたＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔２２内で石
灰石との反応により石膏として回収できるようになるの
で脱硫装置出口のばい塵濃度も増加せず、また排水中の
ＮＨ３濃度の増加もない、排煙処理装置。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、排煙処理システム
にかかわり、特に排ガス中のＳＯ３を低減するのに好適
な排煙処理装置に関する。
にかかわり、特に排ガス中のＳＯ３を低減するのに好適
な排煙処理装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来技術からなる排煙処理システムを図
５に示す。ボイラ１からの排ガスは脱硝装置２内に送ら
れ、ここで配管１１から供給されたＮＨ３と反応して窒
素酸化物が除去される。その後、排気ガスは空気予熱器
３でガス温度を１３０℃〜１５０℃まで冷却され、電気
集塵器（ＥＰ）４に導入される。ＦＤＦ１３で導入した
空気は空気余熱器３で予熱され、ボイラに燃料用空気と
して供給される。また、ＧＧＨ熱回収器７、脱硫装置８
およびＧＧＨ再加熱器９の間には熱媒連絡管１４、１５
を経て熱媒が循環して熱交換を行う。
５に示す。ボイラ１からの排ガスは脱硝装置２内に送ら
れ、ここで配管１１から供給されたＮＨ３と反応して窒
素酸化物が除去される。その後、排気ガスは空気予熱器
３でガス温度を１３０℃〜１５０℃まで冷却され、電気
集塵器（ＥＰ）４に導入される。ＦＤＦ１３で導入した
空気は空気余熱器３で予熱され、ボイラに燃料用空気と
して供給される。また、ＧＧＨ熱回収器７、脱硫装置８
およびＧＧＨ再加熱器９の間には熱媒連絡管１４、１５
を経て熱媒が循環して熱交換を行う。
【０００３】排ガス中に含まれているＳＯ３は、空気予
熱器３での排ガス温度の低下により凝縮し、硫酸を生成
する。ここでボイラ燃料が石炭焚きの場合、排ガス中に
は多量のばい塵も含まれ、さらにこのばい塵にはアルカ
リ分が含有されていることから前記凝縮した硫酸は灰に
付着するため大部分は中和される。
熱器３での排ガス温度の低下により凝縮し、硫酸を生成
する。ここでボイラ燃料が石炭焚きの場合、排ガス中に
は多量のばい塵も含まれ、さらにこのばい塵にはアルカ
リ分が含有されていることから前記凝縮した硫酸は灰に
付着するため大部分は中和される。
【０００４】一方、硫黄を高い濃度で含有する重油を燃
料とするボイラ１から排出する排ガス中のばい塵濃度は
低く、またばい塵中のアルカリ含有割合が低いことから
空気予熱器３で冷却された排ガスから凝縮した硫酸の中
和作用も期待できない。そのため、一般的に上記電気集
塵器４の入口において配管１２からＮＨ３を注入し、排
ガス中に含まれるＳＯ３との反応により固体の（Ｎ
Ｈ４）２ＳＯ４（硫安）を生成させて電気集塵器４で捕
集する方法が用いられている。
料とするボイラ１から排出する排ガス中のばい塵濃度は
低く、またばい塵中のアルカリ含有割合が低いことから
空気予熱器３で冷却された排ガスから凝縮した硫酸の中
和作用も期待できない。そのため、一般的に上記電気集
塵器４の入口において配管１２からＮＨ３を注入し、排
ガス中に含まれるＳＯ３との反応により固体の（Ｎ
Ｈ４）２ＳＯ４（硫安）を生成させて電気集塵器４で捕
集する方法が用いられている。
【０００５】図５に示す排煙処理システムでは電気集塵
器４で排ガス中のばい塵と共に上述の硫安を除去した
後、ＩＤＦ５とＢＵＦ６により昇圧され、ＧＧＨ熱回収
器７で熱を回収され、排ガス温度を約９０℃に低下させ
て脱硫装置８に導入される。脱硫装置８では吸収液との
気液接触により排ガス濃度は水分飽和温度である約４５
℃まで低下する。脱硫装置８で排ガス中のＳＯ２を除去
された後、ＧＧＨ再加熱器９において、上記ＧＧＨ熱回
収器７で排ガスから熱回収して昇温した熱媒により排ガ
スは約９０℃まで昇温され、煙突１０から排出される。
器４で排ガス中のばい塵と共に上述の硫安を除去した
後、ＩＤＦ５とＢＵＦ６により昇圧され、ＧＧＨ熱回収
器７で熱を回収され、排ガス温度を約９０℃に低下させ
て脱硫装置８に導入される。脱硫装置８では吸収液との
気液接触により排ガス濃度は水分飽和温度である約４５
℃まで低下する。脱硫装置８で排ガス中のＳＯ２を除去
された後、ＧＧＨ再加熱器９において、上記ＧＧＨ熱回
収器７で排ガスから熱回収して昇温した熱媒により排ガ
スは約９０℃まで昇温され、煙突１０から排出される。
【０００６】上記排煙処理システムにおいて、生成する
ＳＯ３としてはボイラ１での燃焼により生成したＳＯ２
がボイラ１内を通過する過程で付着ダストに含まれる重
金属を触媒として酸化されて生じるものと、前記ＳＯ２
が脱硝装置２の触媒により酸化されるものと２種類があ
る。前者で生成するＳＯ３は、重金属による接触酸化で
生成ＳＯ２の２〜５％であるが、触媒作用となるダスト
の付着状況又は組成により、ＳＯ２の酸化割合が大きく
異なる。また、後者で生成するＳＯ３は、初期は約１〜
２％であるが、触媒に付着するダスト量により、生成量
が変化することが知られている。
ＳＯ３としてはボイラ１での燃焼により生成したＳＯ２
がボイラ１内を通過する過程で付着ダストに含まれる重
金属を触媒として酸化されて生じるものと、前記ＳＯ２
が脱硝装置２の触媒により酸化されるものと２種類があ
る。前者で生成するＳＯ３は、重金属による接触酸化で
生成ＳＯ２の２〜５％であるが、触媒作用となるダスト
の付着状況又は組成により、ＳＯ２の酸化割合が大きく
異なる。また、後者で生成するＳＯ３は、初期は約１〜
２％であるが、触媒に付着するダスト量により、生成量
が変化することが知られている。
【０００７】このため、特に硫黄分の高い燃料において
は生成ＳＯ３量の変化幅が大きく、ＮＨ３注入量の生成
量の制御が困難となる。例えば硫黄分が４％の場合、Ｓ
Ｏ２濃度が約２０００ｐｐｍとなり、生成ＳＯ３濃度は
１００ｐｐｍを超えることもある。ＳＯ３との反応に必
要なＮＨ３は、ＳＯ３１モルに対して２モルであるた
め、その供給量は２００ｐｐｍ以上必要になる。
は生成ＳＯ３量の変化幅が大きく、ＮＨ３注入量の生成
量の制御が困難となる。例えば硫黄分が４％の場合、Ｓ
Ｏ２濃度が約２０００ｐｐｍとなり、生成ＳＯ３濃度は
１００ｐｐｍを超えることもある。ＳＯ３との反応に必
要なＮＨ３は、ＳＯ３１モルに対して２モルであるた
め、その供給量は２００ｐｐｍ以上必要になる。
【０００８】ここで万一、ＳＯ３に対してＮＨ３のモル
比率が２倍以下になると、ＮＨ４（ＨＳＯ３）（酸性硫
安）を生成するが、この酸性硫安は非常に付着性が強
く、電気集塵器４内や排煙処理システム後流側に配置さ
れるＩＤＦ５とＢＵＦ６内部に付着し、集塵性能の低下
やファンの振動を誘発するため、装置の運転継続が困難
になる。
比率が２倍以下になると、ＮＨ４（ＨＳＯ３）（酸性硫
安）を生成するが、この酸性硫安は非常に付着性が強
く、電気集塵器４内や排煙処理システム後流側に配置さ
れるＩＤＦ５とＢＵＦ６内部に付着し、集塵性能の低下
やファンの振動を誘発するため、装置の運転継続が困難
になる。
【０００９】従って、ＮＨ３はＳＯ３濃度に対し、常に
過剰量になるように供給する必要がある。しかし、ＳＯ
３濃度は連続測定できないので、ボイラ１と脱硝装置２
の運転条件により生成量が異なることから、ＮＨ３を大
過剰に供給する必要があった。
過剰量になるように供給する必要がある。しかし、ＳＯ
３濃度は連続測定できないので、ボイラ１と脱硝装置２
の運転条件により生成量が異なることから、ＮＨ３を大
過剰に供給する必要があった。
【００１０】大過剰に供給した結果生じる未反応のＮＨ
３は排煙処理システム後流側の脱硫装置８でＳＯ２吸収
用に排ガスに向けて噴霧される炭酸カルシウムなどを含
む吸収液に吸収除去され、吸収液中に溶解する。吸収液
の一部は排水として排水処理装置で浄化処理した後に排
出されるが、排水を海や川に放流する場合に、海や川の
富栄養化を防止するため、窒素分の排出量が規制されて
おり、排水処理装置内で高価な脱窒素装置を設置する必
要がある。
３は排煙処理システム後流側の脱硫装置８でＳＯ２吸収
用に排ガスに向けて噴霧される炭酸カルシウムなどを含
む吸収液に吸収除去され、吸収液中に溶解する。吸収液
の一部は排水として排水処理装置で浄化処理した後に排
出されるが、排水を海や川に放流する場合に、海や川の
富栄養化を防止するため、窒素分の排出量が規制されて
おり、排水処理装置内で高価な脱窒素装置を設置する必
要がある。
【００１１】このようにＮＨ３注入によりＳＯ３を除去
する排煙処理システムはＮＨ３の購入費用、ＮＨ３注入
装置の設備、さらに排水処理装置で脱窒素装置を設置す
る必要がある。また、生成した硫安はばい塵となり、こ
れは電気集塵器４で捕集されるが、その一部は電気集塵
器４を通過し、脱硫装置８に流入する。この硫安は粒径
が約０．５μｍと非常に微細な粒子のため、脱硫装置８
での除塵性能が低く、煙突１０入口のばい塵濃度を増加
させることになる。
する排煙処理システムはＮＨ３の購入費用、ＮＨ３注入
装置の設備、さらに排水処理装置で脱窒素装置を設置す
る必要がある。また、生成した硫安はばい塵となり、こ
れは電気集塵器４で捕集されるが、その一部は電気集塵
器４を通過し、脱硫装置８に流入する。この硫安は粒径
が約０．５μｍと非常に微細な粒子のため、脱硫装置８
での除塵性能が低く、煙突１０入口のばい塵濃度を増加
させることになる。
【００１２】またＮＨ３を排ガス中に注入せずに空気予
熱器３出口ガス温度をＳＯ３露点以上に高くするという
運転上の対応を強いられる場合があるが、この場合、脱
硫装置８出口の排ガス昇温用に用いるＧＧＨ再加熱器９
とそのＧＧＨ再加熱器９に熱媒体を介して熱エネルギー
を供給するためのＧＧＨ熱回収器７は設置できない。な
ぜなら空気予熱器３出口ガス温度を露点以上に維持して
も、ＧＧＨ熱回収器７を設置するとＧＧＨ熱回収器７内
での熱交換によりガス温度は低下し、露点以下となり、
ＧＧＨ熱回収器７の熱回収用の伝熱管に硫酸が凝縮す
る。そのためＧＧＨ熱回収器７の伝熱管が詰まったり、
腐食が生じる結果、排煙処理システムの運用ができなく
なる。
熱器３出口ガス温度をＳＯ３露点以上に高くするという
運転上の対応を強いられる場合があるが、この場合、脱
硫装置８出口の排ガス昇温用に用いるＧＧＨ再加熱器９
とそのＧＧＨ再加熱器９に熱媒体を介して熱エネルギー
を供給するためのＧＧＨ熱回収器７は設置できない。な
ぜなら空気予熱器３出口ガス温度を露点以上に維持して
も、ＧＧＨ熱回収器７を設置するとＧＧＨ熱回収器７内
での熱交換によりガス温度は低下し、露点以下となり、
ＧＧＨ熱回収器７の熱回収用の伝熱管に硫酸が凝縮す
る。そのためＧＧＨ熱回収器７の伝熱管が詰まったり、
腐食が生じる結果、排煙処理システムの運用ができなく
なる。
【００１３】例えばＳＯ３濃度と露点の関係を図４に示
す。空気予熱器３入口ガス中のＳＯ ３濃度が１００ｐｐ
ｍであるとすると、露点は１５０℃と予想されるため、
空気予熱器３出口ガス温度を１５３℃以上になるように
運転すればＳＯ３の凝縮はないが、空気予熱器３の後流
側に設置されるＧＧＨ熱回収器７においては、脱硫装置
８出口に設置されるＧＧＨ再加熱器９での昇温分（約４
０℃）とほぼ等しく、ガス温度が低下するため、ＳＯ３
の露点以下になる。
す。空気予熱器３入口ガス中のＳＯ ３濃度が１００ｐｐ
ｍであるとすると、露点は１５０℃と予想されるため、
空気予熱器３出口ガス温度を１５３℃以上になるように
運転すればＳＯ３の凝縮はないが、空気予熱器３の後流
側に設置されるＧＧＨ熱回収器７においては、脱硫装置
８出口に設置されるＧＧＨ再加熱器９での昇温分（約４
０℃）とほぼ等しく、ガス温度が低下するため、ＳＯ３
の露点以下になる。
【００１４】ここで、ＧＧＨ熱回収器７出口ガス温度が
露点１５３℃以上になるように空気予熱器３出口ガス温
度を約２００℃に設定する方法もあるが、これはボイラ
効率の大幅な低下を招くことになり、不経済である。
露点１５３℃以上になるように空気予熱器３出口ガス温
度を約２００℃に設定する方法もあるが、これはボイラ
効率の大幅な低下を招くことになり、不経済である。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】上記図５に示す排ガス
中のＳＯ３を除去するために排ガス中にＮＨ３を注入す
る排煙処理システムにおいては、ＮＨ３注入部以降の後
流機器への影響が考慮されておらず、脱硫装置８出口の
ばい塵濃度が増加することや脱硫後の排水処理装置に脱
窒素装置を設置する必要があった。
中のＳＯ３を除去するために排ガス中にＮＨ３を注入す
る排煙処理システムにおいては、ＮＨ３注入部以降の後
流機器への影響が考慮されておらず、脱硫装置８出口の
ばい塵濃度が増加することや脱硫後の排水処理装置に脱
窒素装置を設置する必要があった。
【００１６】本発明の課題はＮＨ３を投入せずに排ガス
中のＳＯ３を除去する排煙処理システムを提供すること
である。
中のＳＯ３を除去する排煙処理システムを提供すること
である。
【００１７】
【課題を解決するための手段】本発明の上記課題は排ガ
ス流路に設けられた集塵器にはＮＨ３を注入せず、ＧＧ
Ｈ熱回収器に水洗装置を設け、脱硫装置の吸収塔出口に
高性能のミスト除去装置を設けることにより解決され
る。
ス流路に設けられた集塵器にはＮＨ３を注入せず、ＧＧ
Ｈ熱回収器に水洗装置を設け、脱硫装置の吸収塔出口に
高性能のミスト除去装置を設けることにより解決され
る。
【００１８】すなわち、本発明はボイラ等の燃焼装置か
らの排ガス中に含まれるばい塵と窒素酸化物と硫黄酸化
物を除去するために排ガス流路の上流側から順次脱硝装
置、集塵器、吸収塔を備えた脱硫装置および該脱硫装置
を挟んで、その前後にガスガスヒータの熱回収器と再加
熱器を配置した排煙処理装置において、ＳＯ３除去のた
めのＮＨ３注入装置を脱硝装置入口の排ガス流路にのみ
配置し、集塵器入口の排ガス流路に配置されるＧＧＨ熱
回収器に洗浄装置を設け、また吸収塔出口部に高性能ミ
スト除去装置を設けた排煙処理装置である。
らの排ガス中に含まれるばい塵と窒素酸化物と硫黄酸化
物を除去するために排ガス流路の上流側から順次脱硝装
置、集塵器、吸収塔を備えた脱硫装置および該脱硫装置
を挟んで、その前後にガスガスヒータの熱回収器と再加
熱器を配置した排煙処理装置において、ＳＯ３除去のた
めのＮＨ３注入装置を脱硝装置入口の排ガス流路にのみ
配置し、集塵器入口の排ガス流路に配置されるＧＧＨ熱
回収器に洗浄装置を設け、また吸収塔出口部に高性能ミ
スト除去装置を設けた排煙処理装置である。
【００１９】上記高性能ミスト除去装置は、微細な液滴
のスプレ装置と、ミストエリミネータから構成すること
または湿式ＥＰから構成することができる。
のスプレ装置と、ミストエリミネータから構成すること
または湿式ＥＰから構成することができる。
【００２０】
【作用】集塵器でＮＨ３を注入しないため硫安が生成せ
ず、さらに脱硫装置に流入するばい塵濃度が増加せず、
またＧＧＨ熱回収器においてはＳＯ３が凝縮するが、水
洗装置により容易に除去でき、また排ガス中に含まれる
ＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔出口の高性能ミスト除
去装置によっても除去され、吸収塔内に回収されたＳＯ
３ミストは脱硫装置の吸収塔内で石灰石との反応により
石膏として回収できるようになる。従って、脱硫装置出
口のばい塵濃度も増加せず、また排水中のＮＨ３濃度の
増加もない。
ず、さらに脱硫装置に流入するばい塵濃度が増加せず、
またＧＧＨ熱回収器においてはＳＯ３が凝縮するが、水
洗装置により容易に除去でき、また排ガス中に含まれる
ＳＯ３ミストは脱硫装置の吸収塔出口の高性能ミスト除
去装置によっても除去され、吸収塔内に回収されたＳＯ
３ミストは脱硫装置の吸収塔内で石灰石との反応により
石膏として回収できるようになる。従って、脱硫装置出
口のばい塵濃度も増加せず、また排水中のＮＨ３濃度の
増加もない。
【００２１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について図面
と共に以下説明する。硫黄分含有燃料を使用するボイラ
の排煙処理システムにおいて、ＮＨ３を注入しないＳＯ
３除去装置を有する排煙処理システムを図１に示す。
と共に以下説明する。硫黄分含有燃料を使用するボイラ
の排煙処理システムにおいて、ＮＨ３を注入しないＳＯ
３除去装置を有する排煙処理システムを図１に示す。
【００２２】図１に示す排煙処理システムにおいては図
５に示す排煙処理システムと同様に、ボイラ１、脱硝装
置２、空気予熱器３、電気集塵器４、ＩＤＦ５、ＢＵＦ
６、ＧＧＨ熱回収器７、脱硫装置８、ＧＧＨ再加熱器
９、煙突１０、ＮＨ３供給配管１１、ＦＤＦ１３、熱媒
連絡管１４、１５を設けている。
５に示す排煙処理システムと同様に、ボイラ１、脱硝装
置２、空気予熱器３、電気集塵器４、ＩＤＦ５、ＢＵＦ
６、ＧＧＨ熱回収器７、脱硫装置８、ＧＧＨ再加熱器
９、煙突１０、ＮＨ３供給配管１１、ＦＤＦ１３、熱媒
連絡管１４、１５を設けている。
【００２３】本発明では電気集塵器前流側の排ガス中に
はＮＨ３の注入を実施せず、ＧＧＨ熱回収器７に洗浄装
置１７を設け、脱硫装置８の吸収塔出口にミスト除去装
置１６を設けることによりＮＨ３を注入しないでＳＯ３
の除去を行う。
はＮＨ３の注入を実施せず、ＧＧＨ熱回収器７に洗浄装
置１７を設け、脱硫装置８の吸収塔出口にミスト除去装
置１６を設けることによりＮＨ３を注入しないでＳＯ３
の除去を行う。
【００２４】図２には、図１に示す脱硫装置８の吸収塔
２２の構造を示すが、ＧＧＨ熱回収器７の入口に洗浄装
置１７を設けると共に、吸収塔２２の出口にミスト除去
装置１６を設けている。
２２の構造を示すが、ＧＧＨ熱回収器７の入口に洗浄装
置１７を設けると共に、吸収塔２２の出口にミスト除去
装置１６を設けている。
【００２５】また、図３に洗浄装置１７の水洗装置の系
統を示す。ＧＧＨ熱回収器７の伝熱管上で凝縮した硫酸
とばい塵が湿潤状態を形成するものであり、水洗によっ
て容易に除去可能である。
統を示す。ＧＧＨ熱回収器７の伝熱管上で凝縮した硫酸
とばい塵が湿潤状態を形成するものであり、水洗によっ
て容易に除去可能である。
【００２６】洗浄装置１７の水洗装置内には、通常、水
洗配管１９と該水洗配管１９に取り付けられた散水型
（フルコーン）ノズル２０と洗浄弁２１が設けられ、Ｇ
ＧＨ熱回収器７に全面が洗浄できるように、これらが複
数組設置されている。
洗配管１９と該水洗配管１９に取り付けられた散水型
（フルコーン）ノズル２０と洗浄弁２１が設けられ、Ｇ
ＧＨ熱回収器７に全面が洗浄できるように、これらが複
数組設置されている。
【００２７】また、図２に示すとおり、ミスト除去装置
１６にはスプレ装置２３で水をスプレーし、ＳＯ３ミス
トを肥大化させた後、後段のミスト除去装置２４でミス
トを除去する。
１６にはスプレ装置２３で水をスプレーし、ＳＯ３ミス
トを肥大化させた後、後段のミスト除去装置２４でミス
トを除去する。
【００２８】また、吸収塔２２では吸収液のスプレノズ
ル２５から吸収液が噴霧され、排ガスと接触して硫黄酸
化物を吸収する。スプレノズル２５から噴霧された吸収
液は吸収塔２２の下部に設けられた吸収液貯留タンク２
６に貯留され、循環ポンプ２７により再びスプレノズル
２５に供給される。
ル２５から吸収液が噴霧され、排ガスと接触して硫黄酸
化物を吸収する。スプレノズル２５から噴霧された吸収
液は吸収塔２２の下部に設けられた吸収液貯留タンク２
６に貯留され、循環ポンプ２７により再びスプレノズル
２５に供給される。
【００２９】図１に示すように、ボイラ１からの排ガス
は空気予熱器３を出て電気集塵器４に導入されるが、電
気集塵器４流入前の排ガスにはＮＨ３の注入を行わない
ため、ＳＯ３はガス状のままでＧＧＨ熱回収器７に導入
される。ＧＧＨ熱回収器７内では排ガス温度が低下する
ので、ＳＯ３は凝縮して硫酸ミストとなって、その一部
はＧＧＨ熱回収器７の伝熱管上に付着する。これによ
り、伝熱管表面は湿った状態となり、排ガス中のばい塵
が伝熱管上に付着すると硫酸ミストの付着性が強く、ス
ートブロワでは除去できないため、ＧＧＨ熱回収器７の
伝熱管１８を洗浄するための洗浄装置１７を設け、定期
的に洗浄する。
は空気予熱器３を出て電気集塵器４に導入されるが、電
気集塵器４流入前の排ガスにはＮＨ３の注入を行わない
ため、ＳＯ３はガス状のままでＧＧＨ熱回収器７に導入
される。ＧＧＨ熱回収器７内では排ガス温度が低下する
ので、ＳＯ３は凝縮して硫酸ミストとなって、その一部
はＧＧＨ熱回収器７の伝熱管上に付着する。これによ
り、伝熱管表面は湿った状態となり、排ガス中のばい塵
が伝熱管上に付着すると硫酸ミストの付着性が強く、ス
ートブロワでは除去できないため、ＧＧＨ熱回収器７の
伝熱管１８を洗浄するための洗浄装置１７を設け、定期
的に洗浄する。
【００３０】また、図３に示した洗浄装置１７内の水洗
配管１９とノズル２０とは耐酸性を考慮して、ポリプロ
ピレン、テフロン等の樹脂製のものが使用できる。水洗
水量は、本実施の形態によれば約５０リットル／ｍｉｎ
・ｍ２であるが、全伝熱管表面を同時に洗浄すると水量
が多くなるため、複数組設けられた洗浄配管１９、ノズ
ル２０と洗浄弁２１の組み合わを順次分割して操作し
て、洗浄操作する方法が望ましい。
配管１９とノズル２０とは耐酸性を考慮して、ポリプロ
ピレン、テフロン等の樹脂製のものが使用できる。水洗
水量は、本実施の形態によれば約５０リットル／ｍｉｎ
・ｍ２であるが、全伝熱管表面を同時に洗浄すると水量
が多くなるため、複数組設けられた洗浄配管１９、ノズ
ル２０と洗浄弁２１の組み合わを順次分割して操作し
て、洗浄操作する方法が望ましい。
【００３１】洗浄装置１７による洗浄時間は、通常１回
／日で１回１０分程度を基本とし、洗浄後の△Ｐ（ＧＧ
Ｈ熱回収器７の排ガス流れの圧力損失（△Ｐ）の実測
値）から必要な場合には伝熱管１８の再洗浄を実施す
る。
／日で１回１０分程度を基本とし、洗浄後の△Ｐ（ＧＧ
Ｈ熱回収器７の排ガス流れの圧力損失（△Ｐ）の実測
値）から必要な場合には伝熱管１８の再洗浄を実施す
る。
【００３２】また、図２に示すＧＧＨ熱回収器７の伝熱
管１８は洗浄効果が十分得られるよう裸管にする方が望
ましく、耐硫酸腐食性の材料を使用することが望まし
い。この洗浄排水は吸収塔２２内に回収して補給水とし
て使用できるため、脱硫装置８全体の使用水量が増加す
ることはない。
管１８は洗浄効果が十分得られるよう裸管にする方が望
ましく、耐硫酸腐食性の材料を使用することが望まし
い。この洗浄排水は吸収塔２２内に回収して補給水とし
て使用できるため、脱硫装置８全体の使用水量が増加す
ることはない。
【００３３】ＧＧＨ熱回収器７を通過した硫酸ミストは
脱硫装置８の吸収塔２２に流入するが、硫酸ミストは粒
径が１μｍ以下と小さいため、吸収塔２２内での気液接
触により捕集できないため、吸収塔２２出口にミスト除
去装置１６を設置する。ミスト除去装置１６としては、
スプレ装置２３で水をスプレーし、ＳＯ３ミストを肥大
化させた後、後段のミスト除去装置２４で捕集するシス
テムを採用することができる。ミスト除去装置２４で捕
集したミストは図示しない装置で吸収塔２２に回収す
る。なお、ミスト除去装置２４として湿式ＥＰを採用す
る方法もある。
脱硫装置８の吸収塔２２に流入するが、硫酸ミストは粒
径が１μｍ以下と小さいため、吸収塔２２内での気液接
触により捕集できないため、吸収塔２２出口にミスト除
去装置１６を設置する。ミスト除去装置１６としては、
スプレ装置２３で水をスプレーし、ＳＯ３ミストを肥大
化させた後、後段のミスト除去装置２４で捕集するシス
テムを採用することができる。ミスト除去装置２４で捕
集したミストは図示しない装置で吸収塔２２に回収す
る。なお、ミスト除去装置２４として湿式ＥＰを採用す
る方法もある。
【００３４】
【発明の効果】本発明によれば、排煙処理システムにお
いて、電気集塵器においてＮＨ３を注入する事なく排ガ
ス中のＳＯ３を除去することができるため、ユーティリ
ティー低減が可能になるばかりでなく、排水処理装置で
の脱窒素装置が不要となる。
いて、電気集塵器においてＮＨ３を注入する事なく排ガ
ス中のＳＯ３を除去することができるため、ユーティリ
ティー低減が可能になるばかりでなく、排水処理装置で
の脱窒素装置が不要となる。
【図１】 本発明の実施の形態の排煙処理システムを示
す図である。
す図である。
【図２】 図１の排煙処理システムのＧＧＨ熱回収器と
脱硫装置の部分図である。
脱硫装置の部分図である。
【図３】 図１の排煙処理システムの水洗装置の部分図
である。
である。
【図４】 排ガス中のＳＯ３濃度と露点の関係を示す図
である。
である。
【図５】 従来技術からなる排煙処理システムを示す図
である。
である。
１ ボイラ ２ 脱硝装置 ３ 空気予熱器 ４ 電気集塵器 ５ ＩＤＦ ６ ＢＵＦ ７ ＧＧＨ熱回収器 ８ 脱硫装置 ９ ＧＧＨ再加熱器 １０ 煙突 １１、１２ ＮＨ３供給配管 １３ ＦＤＦ １４、１５ 熱媒連絡管 １６ ミスト除
去装置 １７ 水洗装置 １８ 伝熱管 １９ 水洗配管 ２０ フルコー
ンノズル ２１ 水洗弁 ２２ 吸収塔 ２３ スプレ装置 ２４ ミスト除
去装置 ２５ スプレノズル ２６ 吸収液貯
留タンク ２７ 循環ポンプ
去装置 １７ 水洗装置 １８ 伝熱管 １９ 水洗配管 ２０ フルコー
ンノズル ２１ 水洗弁 ２２ 吸収塔 ２３ スプレ装置 ２４ ミスト除
去装置 ２５ スプレノズル ２６ 吸収液貯
留タンク ２７ 循環ポンプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 斎藤 降行 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉事業所内 (72)発明者 尾田 直巳 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉事業所内 Ｆターム(参考） 4D002 AA02 AA12 AC01 BA02 BA03 BA14 BA16 CA01 CA13 DA05 DA07 DA16 EA02 EA09 FA03 GA01 GB03 GB06 HA03 HA08
Claims (3)
- 【請求項１】 ボイラ等の燃焼装置からの排ガス中に含
まれるばい塵と窒素酸化物と硫黄酸化物を除去するため
に排ガス流路の上流側から順に脱硝装置、集塵器、吸収
塔を備えた該脱硫装置および脱硫装置を挟んで、その前
後にガスガスヒータの熱回収器と再加熱器を配置した排
煙処理装置において、 ＳＯ３除去のためのＮＨ３注入装置を脱硝装置入口の排
ガス流路にのみ配置し、集塵器入口の排ガス流路に配置
されるＧＧＨ熱回収器に洗浄装置を設け、また吸収塔出
口部に高性能ミスト除去装置を設けたことを特徴とする
排煙処理装置。 - 【請求項２】 高性能ミスト除去装置は、微細な液滴の
スプレ装置と、ミストエリミネータから構成されること
を特徴とする請求項１記載の排煙処理装置。 - 【請求項３】 高性能ミスト除去装置は、湿式電気集塵
器を用いることを特徴とする請求項１記載の排煙処理装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11142699A JP2000325744A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 排煙処理装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11142699A JP2000325744A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 排煙処理装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000325744A true JP2000325744A (ja) | 2000-11-28 |
Family
ID=15321507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11142699A Pending JP2000325744A (ja) | 1999-05-24 | 1999-05-24 | 排煙処理装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000325744A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1313188C (zh) * | 2005-08-16 | 2007-05-02 | 孙克勤 | 象鼻型出口烟道的烟气吸收塔 |
| CN102393023A (zh) * | 2011-10-20 | 2012-03-28 | 南京龙源环保有限公司 | 火力发电厂烟气除尘脱硝脱硫方法 |
| JP2012250154A (ja) * | 2011-06-01 | 2012-12-20 | Mitsubishi Heavy Industries Environmental & Chemical Engineering Co Ltd | 排煙処理装置 |
| JP2015085235A (ja) * | 2013-10-29 | 2015-05-07 | 株式会社Ihi | 排ガスの処理システム及び処理方法 |
| WO2016175163A1 (ja) * | 2015-04-27 | 2016-11-03 | 三菱日立パワーシステムズ株式会社 | ガスクーラの洗浄排水処理方法と装置 |
| JP6070851B2 (ja) * | 2013-09-17 | 2017-02-01 | 株式会社Ihi | 排ガスの処理システム及び処理方法 |
| CN107138045A (zh) * | 2017-06-12 | 2017-09-08 | 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 | 用于同时去除硫氧化物和氮氧化物的船舶废气处理装置 |
| CN109569237A (zh) * | 2018-11-30 | 2019-04-05 | 佛山丰汇环保工程有限公司 | 一种烟气脱白除雾装置 |
-
1999
- 1999-05-24 JP JP11142699A patent/JP2000325744A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR20170138546A (ko) | 2015-04-27 | 2017-12-15 | 미츠비시 히타치 파워 시스템즈 가부시키가이샤 | 가스 쿨러의 세정 배수 처리 방법과 장치 |
| CN107530621A (zh) * | 2015-04-27 | 2018-01-02 | 三菱日立电力***株式会社 | 气体冷却器的清洗废水处理方法和装置 |
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| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070116 |
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| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070319 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070515 |