JP2000317326A - Roller mill - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To quietly and stably operate a roller mill without generating vibration even under a condition producing super-powdered coal with respect to many-kind coal operation, wide range load operation and a load rising/falling process including start/stop. SOLUTION: In a roller mill equipped with a turntable 3, the grinding race carved in the turntable and tire-shaped grinding rollers 4 to grind coal, the leading ends in the rotary direction on the bite-in side of the grining rollers are inclined toward the center axis of the turntable to form a toe-in angle and link supports being the laminated structure of coned disc springs are provided between a pressure frame and a bracket as the resistance elements to pendulum operation and water sprinkling nozzles 12 are provided in the powder layer on the turntable and inverse oil pressure is applied not only to a loading rod but also to a plunger head on an opposite side and enhanced at a time of the start or stop of the mill to cut off the connection of the loading rod 28 and the pressure frame 25 to perform grinding only by the own wt. of a grinding part.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、タイヤ型のローラ
と回転するテーブルにより石炭等の固体燃料や固体原料
を微粉砕するローラミルに係わり、その全体的な構成に
関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a roller mill for finely pulverizing a solid fuel such as coal or a solid raw material with a tire-type roller and a rotating table, and relates to the overall structure thereof.

【０００２】[0002]

【従来の技術】石炭焚ボイラでは、低公害燃焼（低ＮＯ
ｘ、低灰中未燃分）や広域負荷運用が行われ、それにと
もない微粉炭機（ミル）も高い粉砕性能や信頼性が要求
されている。2. Description of the Related Art In coal-fired boilers, low-pollution combustion (low NO
x, low-ash unburned matter) and wide-area load operation, and accordingly, pulverized coal machines (mills) are also required to have high crushing performance and reliability.

【０００３】石炭、セメント原料あるいは新素材原料な
どの塊状物を細かく粉砕するミルのひとつのタイプとし
て、最近では、回転するテーブルと複数個のタイヤ型ロ
ーラで粉砕を行う竪型のローラミルが広く用いられてお
り、特に日本国内では、代表機種としての地位を固めて
いる。[0003] As one type of a mill for finely pulverizing a lump such as coal, cement raw material or new raw material, a vertical roller mill which pulverizes with a rotating table and a plurality of tire type rollers has recently been widely used. In Japan, in particular, it has solidified its position as a representative model.

【０００４】ここでは、図２１に示すように、ローラミ
ルの一般的な構成を述べる。このタイプのミルは、円筒
型をしたハウジング８の下部にあってモータで駆動さ
れ、減速機を介して低速で回転する略円台状の回転テー
ブル３と、その回転テーブル３の外周部の上面において
円周方向へ等分する位置へ油圧あるいはスプリング等で
荷重を付加されて回転する複数個の粉砕ローラ４を備え
ている。Here, a general configuration of a roller mill will be described with reference to FIG. The mill of this type is provided at a lower portion of a cylindrical housing 8 and is driven by a motor and is rotated at a low speed through a speed reducer. A plurality of crushing rollers 4 are provided which rotate by applying a load by hydraulic pressure or a spring or the like to a position equally divided in the circumferential direction.

【０００５】原料供給管（センターシュート）２から、
回転テーブル３の中央へ供給された原料は、回転テーブ
ル３上において遠心力によりうず巻状の軌跡を描いて回
転テーブル３の外周へ移動し、回転テーブル３の粉砕レ
ース５と粉砕ローラ４の間にかみ込まれて粉砕される。From a raw material supply pipe (center chute) 2,
The raw material supplied to the center of the turntable 3 moves to the outer periphery of the turntable 3 by drawing a spiral locus on the turntable 3 by centrifugal force. Crushed and crushed.

【０００６】ハウジング８の下部には、ダクトを通し
て、燃焼用空気の一部ともなる熱風（一次空気）６が導
かれており、この熱風（一次空気）６が回転テーブル３
とハウジング８の間にあるエアスロートのスロートベー
ン７の間を通して吹き上っている。粉砕後の粉粒体は、
エアスロートから吹き上る熱風（一次空気）６によっ
て、ハウジング８内を上昇しながら乾燥される。ハウジ
ング８の上部に輸送された粉粗体は、粗いものから重力
により落下し（一次分級）、粉砕部で再粉砕される。A hot air (primary air) 6 which is also a part of the combustion air is guided through a duct to a lower portion of the housing 8, and the hot air (primary air) 6 is supplied to the rotary table 3.
Up through the throat vane 7 of the air throat between the housing and the housing 8. The powder after grinding is
The hot air (primary air) 6 rising from the air throat dries while rising inside the housing 8. The coarse powder transported to the upper part of the housing 8 falls from the coarse powder by gravity (primary classification), and is again pulverized in the pulverizing unit.

【０００７】この一次分級部を貫通したやや細かな粉粒
体は、ハウジング８の上部に設けた固定式分級機（サイ
クロンセパレータ）あるいは回転式分給機（ロータリー
セパレータ）９で再度分級される。所定の粒径より小さ
な微粉は気流により搬送され、ボイラでは微粉炭燃焼用
バーナへ送られる。分級機を貫通しなかった所定粒径よ
り大きな粗粉は、回転テーブル３の上へ重力により落下
し、ミル内へ供給されたばかりの原料とともに再度粉砕
される。このようにして、ミル内では粉砕が繰り返さ
れ、製品微粉が作り出されていく。The fine particles that have passed through the primary classifier are classified again by a fixed classifier (cyclone separator) or a rotary classifier (rotary separator) 9 provided on the upper part of the housing 8. Fine powder smaller than a predetermined particle size is conveyed by an air stream and sent to a burner for pulverized coal combustion in a boiler. Coarse powder larger than a predetermined particle size that has not passed through the classifier falls by gravity onto the rotary table 3 and is pulverized again with the raw material just supplied into the mill. In this way, pulverization is repeated in the mill, and product fines are produced.

【０００８】ローラミルを低負荷で運用する場合や、負
荷減少あるいはミルの停止操作の際に問題となるのはミ
ルの振動である。この振動現象は、炭層とローラのすべ
りに起因する一種の摩擦振動であり、振動のタイプとし
ては自励振動である。ふつうの石炭では、低負荷運用時
（ミル内において石炭ホールドアップの少ない条件）に
この振動が激しくなることが多いが、石炭種によっては
かなりの高負荷時にも発生することがある。[0008] When the roller mill is operated with a low load, or when the load is reduced or the mill is stopped, the vibration of the mill is a problem. This vibration phenomenon is a kind of frictional vibration caused by slippage between the coal seam and the roller, and is a self-excited vibration as a vibration type. In ordinary coal, this vibration often increases during low load operation (conditions where the coal holdup is small in the mill), but depending on the type of coal, it may occur even at a considerably high load.

【０００９】この振動と微粉生成は、一般に強く係わり
合っている。すなわち、粒度を微細にしようとすると、
ミルの粉砕部の粉層の粒度も細かくなり、ローラの転動
が不安定になって、振動が発生し易くなる。一方、粒度
を制限して粉砕部の粉層を粗くすると振動は発生せず、
ローラの転動は安定になる。要するに、粉砕能力の向上
と振動抑制を同時に達成できないのが、従来技術のレベ
ルである。This vibration and fine powder generation are generally closely related. That is, when trying to make the particle size finer,
The particle size of the powder layer in the pulverizing part of the mill also becomes fine, the rolling of the roller becomes unstable, and vibration is likely to occur. On the other hand, when the particle size is limited and the powder layer in the crushing section is roughened, no vibration occurs,
Roller rolling becomes stable. In short, it is at the level of the prior art that the improvement of the crushing ability and the suppression of the vibration cannot be achieved at the same time.

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】従来までの粉砕部安定
化方法あるいは振動対策の多くは、粉砕性能、言い換え
ればミル出口における製品微粉の粒度を犠牲にするきら
いがあった。例えば、回転分級機の回転数を低下させ
る、粉砕荷重を低減する、という手法は、確かに振動
対策に対して有効である。しかしながら、前記とは
両方式ともに、粉砕部における粉層の粒度を粗くするた
めに、ミル出口からの微粉の粒度も粗くなる。石炭焚ボ
イラの微粉炭製造用のミルであるならば、排ガス中のＮ
Ｏｘ濃度が上昇したり、灰中未燃分が増大するような問
題となって現われる。Many of the conventional methods for stabilizing the crushing section or measures against vibrations have had to sacrifice the crushing performance, in other words, the particle size of the product fine powder at the mill outlet. For example, the method of reducing the number of revolutions of the rotary classifier and reducing the pulverizing load is certainly effective for countermeasures against vibration. However, in both of the above methods, the particle size of the fine powder from the mill outlet also becomes coarse in order to increase the particle size of the powder layer in the pulverizing section. If the mill is used for the production of pulverized coal from a coal-fired boiler, N in the exhaust gas
This raises problems such as an increase in the concentration of Ox and an increase in unburned ash.

【００１１】次に、粉砕部の粉層に対する注水という手
段は、粉層をわずかに湿らせて粉層全体を崩れにくくす
ることで粉砕ローラの安定回転を維持しようという方法
であるものの、やはり微粉粒度がわずかながら粗くなっ
たり、粉砕動力が上昇することで、やはりミルの粉砕性
能は犠牲になる。The method of injecting water into the powder layer in the pulverizing section is a method of maintaining a stable rotation of the pulverizing roller by slightly moistening the powder layer so that the entire powder layer is hard to collapse. The grinding performance of the mill is also sacrificed because the particle size becomes slightly coarse or the grinding power increases.

【００１２】石炭を粉砕する場合、全炭種に対して、粉
砕部注水法が有効というわけではない。例えば、吸水性
の強い石炭の場合には、粉砕部の炭層へ散水した水分が
全て石炭粒子の内部へ吸い込まれるために、炭層を強く
して粉砕ローラの転動を安定化させる、という効果は乏
しくなる。In the case of pulverizing coal, the pulverizing section water injection method is not effective for all types of coal. For example, in the case of highly water-absorbing coal, the effect of stabilizing the rolling of the crushing roller by strengthening the coal layer because all the water sprinkled on the coal layer in the pulverizing section is sucked into the coal particles, Become scarce.

【００１３】この他にも、いくつかの振動抑止技術があ
るものの、有効な条件が特定の運用負荷（例えば低負荷
域のみ）に限られるきらいがあったり、定常運用時（給
炭量一定）には有効であっても起動・停止過程や負荷上
昇・降下の過程では効果が乏しかったり、幅広い運用を
するローラミルの全運用条件に対して、いわば万能な手
法は存在しないのが実情である。[0013] In addition to the above, although there are some vibration suppression techniques, the effective condition may be limited to a specific operation load (for example, only in a low load area) or may be in a steady operation (coal supply amount is constant). Although it is effective, it is ineffective in the process of starting / stopping and in the process of increasing / decreasing the load, and there is no universal method for all operating conditions of roller mills that operate in a wide range.

【００１４】本発明の目的は、最新鋭あるいは今後の石
炭焚ボイラ用のミルとして求められる運用条件、すなわ
ち、多炭種運用（粉砕性、灰分あるいは水分等の性状が
幅広い多くの石炭種）、広域負荷運用（超低負荷給炭条
件での運用）、起動・停止も含めた負荷上昇・降下過程
（しかも負荷変化速度を大きくする運用）、に対して、
超微粉粒度の製品・石炭焚ボイラ用のミルであるなら
ば、超微粉炭（２００メッシュ通過として９０％以上）
を作り出す条件であっても、振動を起こすことなく静粛
で安定に運用できるローラミルの全体的な構成を提供す
ることにある。An object of the present invention is to provide operating conditions required for a state-of-the-art or future mill for a coal-fired boiler, ie, multi-coal operation (many types of coal having a wide range of properties such as grindability, ash content or moisture), For wide-area load operation (operation under ultra-low load coal supply conditions) and load increase / decrease process including start / stop (and operation to increase load change speed),
If it is a mill for ultra-fine particle size products and coal-fired boilers, ultra-fine coal (more than 90% when passed through 200 mesh)
It is an object of the present invention to provide an overall configuration of a roller mill that can be operated quietly and stably without causing vibration even under conditions that produce

【００１５】[0015]

【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に、本発明は主として次のような構成を採用する。In order to solve the above problems, the present invention mainly employs the following configuration.

【００１６】ケーシング内部の下方部に設置された回転
テーブルと、前記回転テーブルの外周に刻設された粉砕
レースと、荷重を付与されて前記粉砕ローラ上に設けら
れた複数のタイヤ形粉砕ローラと、粉砕後の粉粒体を分
級する分級機と、を備え、石炭を含む固体燃料又は固体
原料を前記粉砕レース上の前記粉砕ローラにより粉砕す
るローラミルにおいて、前記粉砕ローラの噛込側の回転
方向先端を前記回転テーブルの中心軸側に向け傾斜させ
てトーイン角度を形成させ、前記トーイン角度を０．９
°以上１．８°未満の範囲から選定して、前記粉砕レー
ス上における粉砕ローラを位置決めし、粉砕荷重を伝達
するための加圧フレームと粉砕ローラのシャフトを支持
するブラケットとの間に粉砕ローラの振り子動作におけ
る支軸となるピボットを介設させ、前記加圧フレームと
ブラケットの間に皿バネの積層構造であるリンクサポー
トを前記振り子動作に対する抵抗体として設け、粉砕ロ
ーラ毎に前記リンクサポートにおける積層皿バネの統括
剛性を変化させ、前記剛性の差を少なくとも２倍以上４
倍以下とし、前記回転テーブル上の粉層に対して散水用
のノズルを設け、散水量の重量比割合を給炭量に対して
１．５％以上２３％未満とし、前記ノズルは略スリット
状開口部を有して扇形の水噴霧を作り出し、前記ノズル
を各粉砕ローラの中間位置に設置するローラミル。A rotary table installed at a lower portion inside the casing, a crush race engraved on the outer periphery of the rotary table, and a plurality of tire-shaped crush rollers provided on the crush roller under a load. A classifier for classifying the pulverized granules, and a roller mill for pulverizing a solid fuel or a solid raw material containing coal by the pulverizing roller on the pulverizing race; The tip is inclined toward the center axis side of the rotary table to form a toe-in angle, and the toe-in angle is set to 0.9.
° and less than 1.8 °, a grinding roller is positioned between the pressing frame for transmitting the grinding load and a bracket supporting the shaft of the grinding roller, for positioning the grinding roller on the grinding race. A pivot serving as a support shaft in the pendulum operation is interposed, and a link support, which is a laminated structure of a disc spring, is provided as a resistor against the pendulum operation between the pressure frame and the bracket. The overall rigidity of the laminated disc spring is changed so that the difference in rigidity is at least twice or more.
A nozzle for watering is provided for the powder layer on the rotary table, and the weight ratio of the watering amount is set to 1.5% or more and less than 23% with respect to the amount of coal supplied, and the nozzle has a substantially slit shape. A roller mill that has an opening to create a fan-shaped water spray and installs the nozzle at an intermediate position between each grinding roller.

【００１７】また、ケーシング内部の下方部に設置され
た回転テーブルと、前記回転テーブルの外周に刻設され
た粉砕レースと、荷重を付与されて前記粉砕ローラ上に
設けられた複数のタイヤ形粉砕ローラと、粉砕後の粉粒
体を分級する分級機と、を備え、石炭を含む固体燃料又
は固体原料を前記粉砕レース上の前記粉砕ローラにより
粉砕するローラミルにおいて、前記粉砕ローラの噛込側
の回転方向先端を前記回転テーブルの中心軸側に向け傾
斜させてトーイン角度を形成させ、前記トーイン角度を
０．９°以上１．８°未満の範囲から選定して、前記粉
砕レース上における粉砕ローラを位置決めし、粉砕荷重
を伝達するための加圧フレームと粉砕ローラのシャフト
を支持するブラケットとの間に粉砕ローラの振り子動作
における支軸となるピボットを介設させ、前記加圧フレ
ームとブラケットの間に皿バネの積層構造であるリンク
サポートを前記振り子動作に対する抵抗体として設け、
粉砕ローラ毎に前記リンクサポートにおける積層皿バネ
の統括剛性を変化させ、前記剛性の差を少なくとも２倍
以上４倍以下とし、油圧シリンダのプランジャに接続し
たローディングロッドを介して、前記加圧フレームを下
方へ懸引することで前記粉砕ローラに粉砕荷重を付与す
るに際し、前記ローディングロッド側のみならず反対側
のプランジャヘッド側にも逆油圧又は背圧を加えて、前
記ローディングロッド側とプランジャヘッド側の双方の
全体粉砕荷重を粉砕ローラに付与し、給炭量の変化に応
じて、逆油圧又は背圧を高めて前記ローディングロッド
を上方へ持ち上げ、前記ローディングロッドと前記加圧
フレームの連接を切り離し、各粉砕ローラを含む粉砕部
の自己重量のみで粉砕を行わせるようにし、前記自己重
量のみの粉砕をミルの起動時又は停止時に実施するロー
ラミル。A rotary table installed at a lower portion inside the casing; a grinding race engraved on the outer periphery of the rotary table; and a plurality of tire-shaped pulverizers provided on the pulverizing roller under a load. Roller, a classifier for classifying the pulverized particles, and a roller mill for pulverizing the solid fuel or solid raw material containing coal by the pulverizing roller on the pulverizing race, wherein the pulverizing side of the pulverizing roller The tip of the rotating direction is inclined toward the central axis of the rotary table to form a toe-in angle, and the toe-in angle is selected from a range of 0.9 ° to less than 1.8 °, and a crushing roller on the crushing race is selected. Between the pressure frame for transmitting the crushing load and the bracket supporting the shaft of the crushing roller. A pivot is interposed, and a link support having a laminated structure of a disc spring is provided between the pressure frame and the bracket as a resistor against the pendulum operation,
The overall rigidity of the laminated disc spring in the link support is changed for each crushing roller, the rigidity difference is made at least 2 times or more and 4 times or less, and the pressure frame is connected via a loading rod connected to a plunger of a hydraulic cylinder. When applying a crushing load to the crushing roller by hanging downward, a reverse hydraulic pressure or back pressure is applied not only to the loading rod side but also to the opposite plunger head side, so that the loading rod side and the plunger head side Both the entire grinding load is applied to the grinding roller, and in response to a change in the amount of coal supplied, the reverse hydraulic pressure or the back pressure is increased to lift the loading rod upward, thereby disconnecting the connection between the loading rod and the pressure frame. In this case, the pulverization is performed only by the weight of the pulverizing section including the respective pulverizing rollers, and the pulverization using only the self-weight is performed. Roller mill for implementing the startup or stop.

【００１８】また、ケーシング内部の下方部に設置され
た回転テーブルと、前記回転テーブルの外周に刻設され
た粉砕レースと、荷重を付与されて前記粉砕ローラ上に
設けられた複数のタイヤ形粉砕ローラと、粉砕後の粉粒
体を分級する分級機と、を備え、石炭を含む固体燃料又
は固体原料を前記粉砕レース上の前記粉砕ローラにより
粉砕するローラミルにおいて、前記粉砕ローラの噛込側
の回転方向先端を前記回転テーブルの中心軸側に向け傾
斜させてトーイン角度を形成させ、前記トーイン角度を
０．９°以上１．８°未満の範囲から選定して、前記粉
砕レース上における粉砕ローラを位置決めし、粉砕荷重
を伝達するための加圧フレームと粉砕ローラのシャフト
を支持するブラケットとの間に粉砕ローラの振り子動作
における支軸となるピボットを介設させ、前記加圧フレ
ームとブラケットの間に皿バネの積層構造であるリンク
サポートを前記振り子動作に対する抵抗体として設け、
粉砕ローラ毎に前記リンクサポートにおける積層皿バネ
の統括剛性を変化させ、前記剛性の差を少なくとも２倍
以上４倍以下とし、前記回転テーブル上の粉層に対して
散水用のノズルを設け、散水量の重量比割合を給炭量に
対して１．５％以上２３％未満とし、前記ノズルは略ス
リット状開口部を有して扇形の水噴霧を作り出し、前記
ノズルを各粉砕ローラの中間位置に設置し、油圧シリン
ダのプランジャに接続したローディングロッドを介し
て、前記加圧フレームを下方へ懸引することで前記粉砕
ローラに粉砕荷重を付与するに際し、前記ローディング
ロッド側のみならず反対側のプランジャヘッド側にも逆
油圧又は背圧を加えて、前記ローディングロッド側とプ
ランジャヘッド側の双方の全体粉砕荷重を粉砕ローラに
付与し、給炭量の変化に応じて、逆油圧又は背圧を高め
て前記ローディングロッドを上方へ持ち上げ、前記ロー
ディングロッドと前記加圧フレームの連接を切り離し、
各粉砕ローラを含む粉砕部の自己重量のみで粉砕を行わ
せるようにし、前記自己重量のみの粉砕をミルの起動時
又は停止時に実施するローラミル。A rotary table installed at a lower portion inside the casing; a grinding race engraved on an outer periphery of the rotary table; and a plurality of tire-shaped grinding units provided on the grinding roller under a load. Roller, a classifier for classifying the pulverized particles, and a roller mill for pulverizing the solid fuel or solid raw material containing coal by the pulverizing roller on the pulverizing race, wherein the pulverizing side of the pulverizing roller The tip of the rotating direction is inclined toward the central axis of the rotary table to form a toe-in angle, and the toe-in angle is selected from a range of 0.9 ° to less than 1.8 °, and a crushing roller on the crushing race is selected. Between the pressure frame for transmitting the crushing load and the bracket supporting the shaft of the crushing roller. A pivot is interposed, and a link support having a laminated structure of a disc spring is provided between the pressure frame and the bracket as a resistor against the pendulum operation,
The overall rigidity of the laminated disc spring in the link support is changed for each crushing roller, the rigidity difference is made at least 2 times or more and 4 times or less, and a water nozzle is provided for the powder layer on the rotary table. The weight ratio of the water amount is 1.5% or more and less than 23% with respect to the coal supply amount, the nozzle has a substantially slit-shaped opening to create a fan-shaped water spray, and the nozzle is positioned at an intermediate position of each grinding roller. When a crushing load is applied to the crushing roller by suspending the pressurizing frame downward through a loading rod connected to a plunger of a hydraulic cylinder, not only the loading rod side but also the opposite side. Reverse hydraulic pressure or back pressure is also applied to the plunger head side to apply the entire crushing load on both the loading rod side and the plunger head side to the crushing roller, thereby changing the amount of coal supplied. Depending on, to enhance the reverse hydraulic or back pressure lifted the loading rod upward, disconnect concatenation of the pressure frame and the loading rod,
A roller mill in which crushing is performed only by its own weight of a crushing unit including each crushing roller, and the crushing only by its own weight is performed when the mill is started or stopped.

【００１９】[0019]

【発明の実施の形態】本発明の実施形態に係るローラミ
ルの全体的な構成について図面を用いて以下説明する。
図１は、本発明になるローラミルの構造を、ミルの縦方
向断面図として描いたものである。図２は、同じく本発
明を具体化したローラミルにおける粉砕部構造を、ミル
の上方からの視図として描いたものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The overall structure of a roller mill according to an embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
FIG. 1 illustrates the structure of a roller mill according to the present invention as a longitudinal sectional view of the mill. FIG. 2 illustrates the structure of a pulverizing unit in a roller mill embodying the present invention as viewed from above the mill.

【００２０】原料である石炭は、このローラミルの中心
軸の上部にある原料供給管（センターシュート）２から
供給され、回転テーブル３の上に落下し、遠心力によ
り、回転テーブル３の外周側に刻設しその断面形状が略
円弧状で凹型のくぼみになっている粉砕レース５に送給
される。この回転テーブル３は、減速機を介して原動機
（この図では省略）により駆動されて、一定速度で回転
する。Coal, which is a raw material, is supplied from a raw material supply pipe (center chute) 2 above the center axis of the roller mill, falls onto the rotary table 3, and is centrifugally applied to the outer peripheral side of the rotary table 3. It is engraved and fed to a grinding race 5 having a concave shape and a substantially arc-shaped cross section. The turntable 3 is driven by a prime mover (not shown in the figure) via a speed reducer, and rotates at a constant speed.

【００２１】粉砕レース５の上において、粉砕ローラ４
は転動し、粉砕レース５の上における炭層３５を踏みつ
けるようにして圧縮あるいはせん断力を加えて微粉砕す
る。回転テーブル３の外周端におけるケーシング８との
隙間では、回転テーブル３と一体で旋回する複数枚のス
ロートベ−ン７が装着されており、搬送用でもあり燃焼
用の一次空気でもある熱風（一次空気）が吹き込まれて
いる。On the grinding race 5, the grinding roller 4
Are rolled and finely crushed by applying compression or shearing force so as to step on the coal layer 35 on the crushing race 5. A plurality of throat vanes 7 that rotate integrally with the rotary table 3 are mounted in a gap between the outer peripheral end of the rotary table 3 and the casing 8, and hot air (primary air) that is both for conveyance and primary air for combustion is mounted. ) Is infused.

【００２２】粉砕ローラ４の断面形状は、粉砕レース５
と同様に、略円弧形である。この粉砕ローラ４は、その
シャフト２１が背後からローラブラケット２０により支
持されている。ローラブラケットは、粉砕ローラ４の上
方部で曲がり、そこにピボット１９が装着されている。
このピボット１９は、粉砕ローラが振り子動作をする際
の支軸となる。また、このピボット１９は、加圧フレー
ム２３からの粉砕荷重の伝達点となる。The sectional shape of the crushing roller 4 is
Similarly to the above, the shape is substantially circular. The grinding roller 4 has a shaft 21 supported by a roller bracket 20 from behind. The roller bracket bends above the crushing roller 4 and has a pivot 19 mounted thereon.
The pivot 19 serves as a support shaft when the grinding roller performs a pendulum operation. The pivot 19 serves as a transmission point of the crushing load from the pressing frame 23.

【００２３】加圧フレーム２３は、図２から明らかなよ
うに、粉砕ローラ４が３個であるから概略正三角形をし
ている。この正三角形の加圧フレーム２３における各コ
ーナの部分からは、アーム２６が延設しており、その先
端にはローディングロッド２８が係止している。As is apparent from FIG. 2, the pressing frame 23 has a substantially regular triangular shape because the number of the crushing rollers 4 is three. An arm 26 extends from each corner in the equilateral triangular pressure frame 23, and a loading rod 28 is locked at the tip of the arm 26.

【００２４】このローディングロッド２８は、油圧用の
プランジャ（この図では省略）に直接接続しており、ロ
ーディングロッド２８を油圧の作用で下方へ懸引するこ
とによって、加圧フレーム２３に粉砕荷重が伝わる。粉
砕荷重は、加圧フレーム２３からピボット１９へ、さら
にローラブラケット２０を介して粉砕ローラ４に伝わる
ようになっている。The loading rod 28 is directly connected to a plunger for hydraulic pressure (omitted in FIG. 2), and a crushing load is applied to the pressure frame 23 by suspending the loading rod 28 downward by the action of hydraulic pressure. Convey. The crushing load is transmitted from the pressure frame 23 to the pivot 19 and further to the crushing roller 4 via the roller bracket 20.

【００２５】粉砕されて生じた原料１の粉粒体は、熱風
（一次空気）６によりミル上方へと吹き上げられるが、
粗いものは重力により落下し、回転テーブル３の上へ落
ちて再粉砕される。細かな粉粒体は、ミル上部の分級機
９で再度分級される。この分級機９は、外周に複数枚配
設する固定フィン９ａ、その内側で回転してこれも複数
枚のフィンである回転フィン９ｂからなる。The granular material of the raw material 1 generated by the pulverization is blown up by a hot air (primary air) 6 above the mill.
The coarse thing falls by gravity, falls on the rotary table 3, and is reground. The fine powder is again classified by the classifier 9 above the mill. The classifier 9 includes a plurality of fixed fins 9a arranged on the outer periphery and a plurality of rotating fins 9b which rotate inside the fixed fins 9a.

【００２６】この回転フィン９ｂの遠心作用により外側
へはじき出された比較的粗めの粒子は、略円錐体をした
コーン９ｃ内を重力によって回転テーブル３上へ落下し
再粉砕される。細かな粒子は回転フィン９ｂの間を貫通
し、分配器３６を通り、おのおのの送炭管３７内を通り
各燃焼用バーナへと送給される。The relatively coarse particles repelled outward by the centrifugal action of the rotary fins 9b fall on the rotary table 3 by gravity in the substantially conical cone 9c and are reground. The fine particles penetrate between the rotating fins 9b, pass through the distributor 36, and are sent to the respective combustion burners through the respective coal feed pipes 37.

【００２７】順次詳しく述べるが、本発明の実施形態の
特徴は、主としてこのローラミルの粉砕部に係わるもの
であって、粉砕ローラ４に対し「トーイン」という傾
斜角度を設けていること、粉砕ローラ４の過剰な振り
子動作を適切な程度に抑えるために皿バネを積層したリ
ンクサポート２５という部材を加圧フレーム２３とロー
ラブラケット２０の間に設けていること、粉砕レース
５上の炭層３５をわずかに湿らせて炭層３５を安定化さ
せるために注水ノズル１２を設けて水噴霧を炭層３５上
に注ぐこと、粉砕荷重係の剛性を高くするために油圧
シリンダ２９におけるプランジャの両側から荷重油圧を
加えるとともに、ローディングロッド２８と加圧フレ
ーム２３から延設したアーム２６を切り離せるようにし
たこと、である。As will be described in detail sequentially, the features of the embodiment of the present invention mainly relate to the pulverizing portion of the roller mill, and have an inclination angle of “toe-in” with respect to the pulverizing roller 4. In order to suppress the excessive pendulum operation to an appropriate degree, a member called a link support 25 in which disc springs are laminated is provided between the pressure frame 23 and the roller bracket 20, and the coal layer 35 on the grinding race 5 is slightly A water injection nozzle 12 is provided to stabilize the coal seam 35 by wetting, and water spray is poured onto the coal seam 35, and a load hydraulic pressure is applied from both sides of the plunger in the hydraulic cylinder 29 to increase the rigidity of the crushing load. That is, the loading rod 28 and the arm 26 extending from the pressure frame 23 can be separated.

【００２８】図３は、粉砕レース５に対する粉砕ローラ
４の位置関係を示すものである。粉砕ローラ４の噛込み
側の回転方向先端を、角度θｔだけ内側すなわちミルの
中心側へ傾けるようにしてある。粉砕ローラ４を、いわ
ゆるトーイン状態（Ｂ）に設定したものである。ここに
θｔはトーイン角度であって、０．９°以上１．８°未
満の範囲から選定する。FIG. 3 shows the positional relationship of the grinding roller 4 with respect to the grinding race 5. The tip of the grinding roller 4 in the rotating direction on the biting side is inclined inward by an angle θt, that is, toward the center of the mill. The crushing roller 4 is set in a so-called toe-in state (B). Here, θt is a toe-in angle, and is selected from a range of 0.9 ° or more and less than 1.8 °.

【００２９】図４は、粉砕ローラ４の支持構造を横方向
からの視図として描いたものである。加圧フレーム２３
とローラブラケット２０の間に、皿バネを積み重ねて弾
性による抵抗力を生み出すようにしたリンクサポート２
５を設けている。このリンクサポート２５は二階層にな
っている。上段の積層皿バネ２５ａは、粉砕ローラ４が
内側（回転テーブル３の中心側）へ向けて振り子動作を
するときに機能する。下段の積層皿バネ２５ｂは、粉砕
ローラ４が外側（回転テーブル３の円周側）へ向けて振
り子動作をするときに機能する。FIG. 4 shows the support structure of the crushing roller 4 as viewed from the lateral direction. Pressurizing frame 23
Link support 2 in which disc springs are stacked between the roller bracket 20 and the roller bracket 20 to generate elastic resistance.
5 are provided. The link support 25 has two layers. The upper layered disc spring 25a functions when the crushing roller 4 performs a pendulum operation inward (toward the center of the rotary table 3). The lower layered disc spring 25b functions when the crushing roller 4 performs a pendulum operation toward the outside (the circumferential side of the rotary table 3).

【００３０】図２に示した上方からの視図でも明らかな
ように、粉砕ローラ４に対し、すなわちローラブラケッ
ト２０には、リンクサポート２５が左・右で対になるよ
うに設けられている。As is clear from the top view shown in FIG. 2, a link support 25 is provided on the grinding roller 4, that is, on the roller bracket 20 so as to be paired on the left and right.

【００３１】一方、各粉砕ローラ４の同位相的な動きを
相互キャンセルさせるために、ローラブラケットごと
に、リンクサポート２５における積層皿バネの統括剛性
を異ならせている。その剛性の差は、少なくとも２倍以
上４倍以下とする。本実施形態においては、２つのロー
ラブラケットにおけるリンクサポートの剛性の大きさを
「１」とし、残りのローラブラケットにおけるリンクサ
ポートの剛性の大きさを「３」とした。すなわち、リン
クサポートの剛性を３倍変化させている。On the other hand, in order to mutually cancel the in-phase movements of the respective crushing rollers 4, the overall rigidity of the laminated disc spring in the link support 25 is different for each roller bracket. The difference in the rigidity is at least two times or more and four times or less. In the present embodiment, the magnitude of the rigidity of the link support in the two roller brackets is “1”, and the magnitude of the rigidity of the link support in the remaining roller brackets is “3”. That is, the rigidity of the link support is changed three times.

【００３２】図５及び図６はともに、粉砕部の粉層に対
して注水するノズルの設置状態を示す図であって、それ
ぞれ横方向からの視図及び上方からの視図である。供給
水１５は、ミルの外部から注水配管１４を通じて導か
れ、先端の注水ノズルからスプレーとして、回転テーブ
ル３の上の原料粉層１７の上に散水される。この注水ノ
ズル１２には、摩擦や粒子による閉塞を防ぐために保護
カバー１８がかぶせられている。FIG. 5 and FIG. 6 are views showing the installation state of a nozzle for injecting water into the powder layer of the pulverizing section, and are respectively a view from the lateral direction and a view from above. The supply water 15 is guided from the outside of the mill through the water injection pipe 14 and sprayed from the water injection nozzle at the tip onto the raw material powder layer 17 on the rotary table 3 as a spray. The water injection nozzle 12 is covered with a protective cover 18 in order to prevent blockage due to friction and particles.

【００３３】図６に示すように、各注水ノズル１２はそ
れぞれ、粉砕ローラ４と粉砕ローラ４との中間に配設さ
れている。注水ノズル１２の開口部は略スリット状の形
状をしており、扁平で扇状のスプレー１３が作り出され
る。このスプレー１３は、粉砕ローラ４同士の間にある
粉層１７をあたかも扇形をしたナイフで切断するかのよ
うな状態で、粉層１７に降り注ぐようになっている。注
水量は、重量比として評価すれば給炭量に対して１．５
％以上２３％未満の範囲、より望ましくは２．０％以上
３．０％未満の範囲から選定する。As shown in FIG. 6, each of the water injection nozzles 12 is disposed between the pulverizing rollers 4. The opening of the water injection nozzle 12 has a substantially slit shape, and a flat fan-shaped spray 13 is created. The spray 13 falls on the powder layer 17 as if the powder layer 17 between the crushing rollers 4 were cut with a fan-shaped knife. The amount of water injected is 1.5 times the amount of coal supplied if evaluated as a weight ratio.
% To less than 23%, more desirably from 2.0% to less than 3.0%.

【００３４】図７の（１）は、粉砕部に連なる荷重伝達
系の構成を横方向からの視図として描いたものである。
加圧フレーム２３からはアーム２６が延設しており、そ
の先端の部材２６ａが、ローディングロッド２８と接続
している。この接続部に本発明の特徴があって、ローデ
ィングロッド２８が油圧の作用で、下方へ懸引するとき
はじめて、外部からの粉砕荷重が粉砕ローラ２４に伝わ
るようになっている。FIG. 7 (1) shows the configuration of the load transmitting system connected to the pulverizing section as viewed from the lateral direction.
An arm 26 extends from the pressure frame 23, and a member 26 a at the tip thereof is connected to a loading rod 28. This connection has a feature of the present invention, and an external crushing load is transmitted to the crushing roller 24 only when the loading rod 28 is pulled downward by the action of hydraulic pressure.

【００３５】このローディングロッド２８は、油圧シリ
ンダ２９のプランジャ３０と直接接続しており、油圧シ
リンダ２９において、プランジャ３０を下方へ押し下げ
ようとする力が作用したときに、油圧力による粉砕荷重
が発生することになる。The loading rod 28 is directly connected to the plunger 30 of the hydraulic cylinder 29, and when a force is applied to the hydraulic cylinder 29 to push the plunger 30 downward, a crushing load is generated due to hydraulic pressure. Will do.

【００３６】本発明の実施形態では、油圧シリンダ２１
において、ローディングロッド２８のロッド側油圧３１
のみならずプランジャ３０のヘッド側にもヘッド側油圧
３２を加えるようにして、全体の粉砕荷重を粉砕ローラ
４に伝達する。このように、プランジャ３０を両方向か
らはさみつけるようにして油圧を加えると、油圧系全体
の剛性が高まり、粉砕部が安定な状態に維持されるよう
になる。In the embodiment of the present invention, the hydraulic cylinder 21
, The rod-side hydraulic pressure 31 of the loading rod 28
In addition, the entire crushing load is transmitted to the crushing roller 4 by applying the head side hydraulic pressure 32 to the head side of the plunger 30 as well. As described above, when the hydraulic pressure is applied by sandwiching the plunger 30 from both directions, the rigidity of the entire hydraulic system is increased, and the crushing unit is maintained in a stable state.

【００３７】図７の（２）は、特にミルの停止過程のよ
うな低負荷条件時において、ロッド側油圧３１を低く
し、逆にヘッド側油圧３２を高くして、ローディングロ
ッド２８を上方へ持ち上げた（リフト）状態を、横方向
からの視図として描いたものである。加圧フレーム２３
から延設したアーム２６におけるアーム先端部材２６ａ
とローディングロッド２８は、これにより「縁切り」し
た状態になっている。FIG. 7 (2) shows that the rod-side hydraulic pressure 31 is lowered and the head-side hydraulic pressure 32 is raised, and the loading rod 28 is moved upward, particularly under a low load condition such as a mill stop process. The lifted state is depicted as a view from the lateral direction. Pressurizing frame 23
Tip member 26a of the arm 26 extending from the arm 26
Thus, the loading rod 28 is in a "marginal" state.

【００３８】アーム先端部材２６ａは、ローディングロ
ッド２８の先端に設けた空隙部２７の中に有るので、粉
砕ローラ及びその付帯部品の重量から成るいわゆる粉砕
部の自己重量のみでつまりこのローラミルにおいて最小
荷重で粉砕が行われるようになっている。このような自
己重量のみによる粉砕を、低負荷給炭運用時、言い換え
れば、起動・停止時に実施する。Since the arm tip member 26a is located in the space 27 provided at the tip of the loading rod 28, only the self-weight of the so-called pulverizing part consisting of the weight of the pulverizing roller and its ancillary parts, that is, the minimum load in this roller mill Crushing is performed. Such pulverization using only its own weight is performed at the time of low-load coal feeding operation, in other words, at the time of starting and stopping.

【００３９】本発明の実施形態は、以上説明した技術を
複数個適宜に組み合わせたことによって構成されるロー
ラミルである。The embodiment of the present invention is a roller mill constituted by appropriately combining a plurality of the techniques described above.

【００４０】図２２は、本発明になる各構成要素を、ミ
ルの全運用範囲（起動から停止まで）に適用した実施形
態を示すものである。FIG. 22 shows an embodiment in which the components according to the present invention are applied to the entire operation range (from start to stop) of the mill.

【００４１】前述したのトーイン、及びのリンクサ
ポートは、常設装置であるので、当然ではあるが、全運
用範囲に適用する。これに２つは全運用条件に対して、
粉砕部の安定化への効果がある。次に、前記の粉砕部
炭層への散水は、最低〜低負荷運用時に適用し、粉砕部
の炭層を適度に湿らせて安定化させる。なお、この粉砕
部炭層への散水は、給炭開始前及び給炭停止後には実施
しない。回転テーブルの粉砕部材が適度に濡れると、水
素脆化による破壊が生じるおそれがある。また、回転テ
ーブル上の炭層が湿ると固まって残炭となり、再起動の
熱風投入時に、発火トラブルを起こすおそれがあるから
である。The above-described toe-in and link support are permanent devices, and therefore, naturally, apply to the entire operation range. Two of these are for all operating conditions,
This has the effect of stabilizing the pulverizing section. Next, the sprinkling of the coal layer in the pulverizing section is applied at the time of minimum to low load operation, and the coal layer in the pulverizing section is appropriately moistened and stabilized. In addition, watering to this pulverized section coal seam is not performed before the start of coal supply and after the stop of coal supply. If the crushing member of the turntable is appropriately wet, there is a possibility that destruction due to hydrogen embrittlement may occur. Further, if the coal seam on the rotary table is wet, it hardens to form residual coal, which may cause a fire trouble when hot air is supplied for restart.

【００４２】また、前述したの油圧シリンダに対する
逆油圧（背圧）付与は、全運用範囲に適用するが、低負
荷給炭運用時には粉砕荷重を低く抑えるために高くし、
高負荷給炭運用時には粉砕荷重を高めるために逆油圧
（背圧）は低く設定する。さらに、前述したのローデ
ィングロッドと加圧フレーム連接部との切り離しは、ミ
ル起動時（給炭開始直後）及びミル停止（給炭停止直
前）を含む、最低給炭負荷運用時に実施する。The above-described application of the reverse hydraulic pressure (back pressure) to the hydraulic cylinder is applied to the entire operation range, but is increased to suppress the pulverization load during low-load coal feeding operation.
During high load coal operation, the reverse hydraulic pressure (back pressure) is set low to increase the crushing load. Further, the above-described disconnection of the loading rod and the connection portion of the pressurizing frame is performed during the minimum coal feeding load operation including the start of the mill (immediately after the start of coal feeding) and the stop of the mill (immediately before the stop of coal feeding).

【００４３】次に、本発明の実施形態に係る各構成要素
の関連構造並びに機能・作用について以下説明する。図
８は、加圧フレーム２３の傾きによって、回転テーブル
３の円周方向に対する粉砕ローラ４が位置ずれする様相
を模式的に描いたものである。粉砕ローラ４においてト
ーインを施さない場合、加圧フレーム２３のような傾き
が発生し易くなる。加圧フレーム２３が、この図のよう
に傾くと、粉砕ローラ４は、図８で（ａ）→（ｂ）のよ
うに、回転テーブル３の回転方向へ逆らうかのように上
流へと位置ずれする。この位置ずれの距離Δが大きいほ
ど、粉砕ローラのトーアウト状態が顕著になり、激しい
自励振動を起こすようになる。Next, the related structure, function, and operation of each component according to the embodiment of the present invention will be described below. FIG. 8 schematically illustrates a state in which the grinding roller 4 is displaced in the circumferential direction of the rotary table 3 due to the inclination of the pressing frame 23. If no toe-in is applied to the crushing roller 4, inclination like the pressure frame 23 is likely to occur. When the pressurizing frame 23 is tilted as shown in this figure, the crushing roller 4 is displaced upstream as in the direction of rotation of the turntable 3 as shown in FIG. I do. As the distance Δ of the positional deviation is larger, the toe-out state of the crushing roller becomes more conspicuous, and vigorous self-excited vibration occurs.

【００４４】本発明になるトーインによれば、この位置
ずれ量Δを少なくして、粉砕ローラ４を安定位置に保持
することが可能になる。According to the toe-in according to the present invention, it is possible to hold the grinding roller 4 at a stable position by reducing the positional deviation amount Δ.

【００４５】図９は、回転テーブル３の周（回転）方向
に対する粉砕ローラの位置ずれの距離Δを、本発明の実
施形態と従来技術において比較したものである。縦軸に
おける回転テーブル周方向の位置ずれの距離Δは、従来
技術における位置ずれの距離Δ^*で割ることにより、無
次元化して表わした。従来技術においてΔ／Δ^*＝１と
すると、トーインを適用した本発明の場合には、位置ず
れの距離が半分以下にまで減少していることが分かる。
これは、粉砕ローラをあらかじめトーイン状態にしてお
くことにより、粉砕ローラの無用な軌道の変化を抑制す
ることで生じた効果に他ならない。粉砕ローラ４がトー
アウト状態になることを防げれば、結果的に、粉砕ロー
ラの自励振動は抑制される。FIG. 9 shows a comparison between the embodiment of the present invention and the prior art with respect to the displacement Δ of the position of the crushing roller in the circumferential (rotating) direction of the rotary table 3. The displacement Δ in the circumferential direction of the rotary table on the vertical axis is dimensionlessly expressed by dividing the displacement Δ in the prior art by the displacement Δ ^* . If Δ / Δ ^* = 1 in the prior art, it can be seen that in the case of the present invention to which toe-in is applied, the distance of the positional shift is reduced to less than half.
This is nothing but an effect produced by previously setting the grinding roller in a toe-in state, thereby suppressing unnecessary changes in the trajectory of the grinding roller. If the crushing roller 4 can be prevented from being in the toe-out state, the self-excited vibration of the crushing roller is consequently suppressed.

【００４６】以上は、粉砕ローラ４が、回転テーブルの
周方向へ位置ずれする問題を扱ったが、図１０は、粉砕
ローラ４が振り子状動作αを行い、外側（回転テーブル
３の外周側）へ横すべりした状態（（Ｉ）→（II））を
模式的に描いたものである。この横すべり距離δが大き
いほど、また横すべりする速度（あるいは加速度）が大
きいほど、粉砕ローラ４と回転テーブル３との速度差が
拡大し、激しい自励振動へ発達し易くなる。本発明の実
施形態におけるリンクサポートは、このような過度の振
り子動作αを抑制するための抵抗体であり、振り子状の
横すべり距離を短縮するとともに、振り子動作αも緩慢
でゆっくりしたものにする。The above description deals with the problem that the crushing roller 4 is displaced in the circumferential direction of the rotary table. FIG. 10 shows that the crushing roller 4 performs a pendulum-like operation α and the outer side (the outer peripheral side of the rotary table 3). This is a schematic drawing of a state in which the side slips ((I) → (II)). The greater the side slip distance δ and the speed (or acceleration) of the side slip, the greater the speed difference between the crushing roller 4 and the rotary table 3, and the more likely it is to develop vigorous self-excited vibration. The link support in the embodiment of the present invention is a resistor for suppressing such an excessive pendulum operation α, and shortens the pendulum-like side slip distance and also makes the pendulum operation α slow and slow.

【００４７】図１１は、リンクサポートを設けない従来
技術と、リンクサポートを適用した本発明の実施形態に
対して、横すべり距離δを比較したものである。縦軸に
おける横すべり距離δは、従来技術における横すべり距
離δ^*で割ることにより無次元化した。従来技術におい
てδ／δ^*＝１とすると、本発明の場合にはδ／δ^*＝
０．２５であって、リンクサポートによって振り子状の
横すべり動作が大幅に抑制されることが認められた。FIG. 11 shows a comparison of the sideslip distance δ between the prior art without link support and the embodiment of the present invention to which link support is applied. The slip distance δ on the vertical axis was made dimensionless by dividing by the skid distance δ ^* in the prior art. Assuming that δ / δ ^* = 1 in the prior art, in the case of the present invention, δ / δ ^* =
0.25, and it was recognized that the pendulum-like side sliding motion was significantly suppressed by the link support.

【００４８】図１２も同様に、従来技術と本発明の実施
形態に対して、粉砕ローラにおける振り子状の横すべり
速度Ｖを比較したものである。縦軸の横すべり速度Ｖ
は、従来技術における横すべり速度Ｖ^*で割ることによ
り無次元化した。従来技術と比べて、本発明の実施形態
の場合には、およそ２／３まで減速していることが分か
る。このように、本発明の実施形態になるリンクサポー
トによれば、粉砕ローラにおける過度の振り子動作を抑
制することができる。ちなみに、この振り子動作は完全
に無くなれば良いわけではなく、重要な役割を担ってい
る。例えば、異物の混入に対して粉砕ローラの動きがフ
レキシブルに追従できるようになるし、振り子状に動く
ことで、経年時の摩耗面が広がるために深くえぐられる
ような変形が起こらず、粉砕ローラの寿命が長くなる、
という特徴がある。FIG. 12 also shows a comparison of the pendulum-like side slip velocity V of the grinding roller between the prior art and the embodiment of the present invention. Vertical slip velocity V
Was made dimensionless by dividing by the skid speed V ^* in the prior art. It can be seen that the speed of the embodiment of the present invention is reduced to about 2/3 in comparison with the prior art. As described above, according to the link support according to the embodiment of the present invention, an excessive pendulum operation of the grinding roller can be suppressed. By the way, this pendulum operation does not have to be completely eliminated, but plays an important role. For example, the movement of the crushing roller can flexibly follow the intrusion of foreign matter, and by moving in a pendulum shape, the abraded surface over time does not cause a deep-cutting deformation because the wear surface spreads over time. The lifespan of the
There is a feature.

【００４９】次に、粉砕部の炭層へ注水することによる
効果について述べる。粉砕ローラ４が転動しながら踏み
つける炭層がわずかに湿っていると、粒子同士の付着力
が強まり、炭層が堅固で崩れにくくなり、粉砕ローラ４
の転動状態が安定になる。図１３は、粉砕レース５の上
の炭層に対して注水しない場合（Ｃ）と、注水した場合
（Ｄ）における粉砕ローラ４の位置関係を比較したもの
である。注水をしない場合（Ｃ）では、粉砕ローラ４の
下の炭層は崩れて薄くなり、粉砕ローラも傾きが大きく
なりいわば「寝た」ような状態になっている。この状態
では、粉砕ローラ４の転動は不安定であって、自励振動
が発生し易い。一方注水した場合（Ｄ）では、粉砕ロー
ラ４の下の炭層は厚く、粉砕ローラ４の傾きも小さく、
粉砕ローラ４は「立った」ような状態になっている。こ
の場合、粉砕ローラ４の転動は安定であり、自励振動は
発生しない。Next, the effect of pouring water into the coal seam of the pulverizing section will be described. If the coal seam that the crushing roller 4 steps on while rolling is slightly wet, the adhesion between the particles is strengthened, and the coal seam is firm and hard to collapse.
The rolling state of becomes stable. FIG. 13 compares the positional relationship of the crushing roller 4 when water is not injected into the coal seam above the crushing race 5 (C) and when water is injected (D). In the case where water is not injected (C), the charcoal layer under the crushing roller 4 collapses and becomes thin, and the crushing roller also has a large inclination, so that it is in a “sleeping” state. In this state, the rolling of the grinding roller 4 is unstable, and self-excited vibration is likely to occur. On the other hand, when water is injected (D), the carbon layer under the crushing roller 4 is thick, and the inclination of the crushing roller 4 is small.
The crushing roller 4 is in a state of “standing”. In this case, the rolling of the grinding roller 4 is stable, and no self-excited vibration occurs.

【００５０】図１４は、炭層が保有する全水分と炭層の
内部摩擦角φの関係をまとめたものである。内部摩擦角
φは、いわゆる炭層の力学的な抵抗を示すものであっ
て、このφが大きければ炭層は崩れにくく安定である。
図１４の縦軸における炭層の内部摩擦角φは、石炭の表
面水分＝０の場合の炭層の内部摩擦角φ^*で割ることに
より無次元化した。内部摩擦角φは、石炭の表面にわず
かな水分が存在する程度から急増し、炭種（吸水性等の
性状）によっても幾分異なるが、石炭の表面水分が３〜
９％の範囲でφが高くなる。FIG. 14 shows the relationship between the total water content of the coal seam and the internal friction angle φ of the coal seam. The internal friction angle φ indicates the so-called mechanical resistance of the coal seam. If the internal friction angle φ is large, the coal seam is less likely to collapse and is stable.
The internal friction angle φ of the coal seam on the vertical axis in FIG. 14 was made dimensionless by dividing by the internal friction angle φ ^* of the coal seam when the surface moisture of coal = 0. The internal friction angle φ sharply increases from the presence of a small amount of moisture on the surface of coal, and varies somewhat depending on the type of coal (properties such as water absorption).
Φ increases in the range of 9%.

【００５１】次に、油圧シリンダのプランジャに正圧
（ロッド側圧力）のみならず背圧あるいは逆圧（ヘッド
側圧力）を加えることによる機能について述べる。油圧
用プランジャの両側から、すなわちローディングロッド
側とプランジャのヘッド側から油圧を加えると、ローデ
ィングロッドは動きにくくなる。つまり、荷重油圧伝達
系の剛性が高まることになる。ローディングロッドにお
いて、不要な動作が減少すれば、図８に示したような粉
砕ローラのトーアウト状態につながる加圧フレームの傾
きも抑制される。ローディングロッドの動きの抑制効果
は、ローディングロッドの上下方向の振幅（これは数Ｈ
ｚの動きであって自励振動のことではない）の大きさに
表われる。Next, a function of applying not only a positive pressure (rod side pressure) but also a back pressure or a reverse pressure (head side pressure) to the plunger of the hydraulic cylinder will be described. When hydraulic pressure is applied from both sides of the hydraulic plunger, that is, from the loading rod side and the plunger head side, the loading rod becomes difficult to move. That is, the rigidity of the load hydraulic pressure transmission system is increased. If the unnecessary movement of the loading rod is reduced, the inclination of the pressure frame which leads to the toe-out state of the grinding roller as shown in FIG. 8 is also suppressed. The effect of suppressing the movement of the loading rod is the vertical amplitude of the loading rod (this is several H
z, not self-excited vibration).

【００５２】図１５は、従来技術と本発明実施形態（図
１５）において、ローディングロッドの上下方向幅Ｌを
比較したものである。無次元化したＬ^*は、従来技術
（油圧において背圧無しの場合）における振幅である。
この結果から明らかなように、本発明によれば、ローデ
ィングロッドの動きをおよそ１／３まで減らせる効果の
あることが認められた。このように、荷重油圧系の剛性
を高めることによって、粉砕ローラも安定に保持される
ので、粉砕部の粉層が細かくなる粉砕条件においても、
粉砕ローラは自励振動を起こすこと無く安定に転動す
る。FIG. 15 compares the vertical width L of the loading rod between the prior art and the embodiment of the present invention (FIG. 15). The dimensionless L ^* is the amplitude in the conventional technology (in the case of no back pressure in hydraulic pressure).
As is evident from the results, according to the present invention, the effect of reducing the movement of the loading rod to approximately 1/3 was recognized. In this way, by increasing the rigidity of the load hydraulic system, the grinding roller is also stably held, so that even under the grinding conditions in which the powder layer of the grinding section is fine,
The grinding roller rolls stably without causing self-excited vibration.

【００５３】図１６には、ここまで述べた粉砕部の安定
化の作用をタイプ別にまとめたものである。トーインと
リンクサポートは、機械的な手法によって粉砕ローラの
過剰動作を抑制し、動作の安定化を図る手法としてまと
められる。粉砕部注水は、粉砕部材ではなく、炭層の状
態を、要するに強化・安定化する手法であって、トーイ
ンやリンクサポートとは性格が異なる。一方、荷重油圧
系における背圧付与は、荷重伝達系全体の剛性を高め、
さらに不安定な動きが生じても減衰させようとするもの
であり、自励振動のみならずタイプの異なる強制振動の
抑制に対しても効果的である。FIG. 16 summarizes the stabilizing action of the pulverizing section described above by type. Toe-in and link support are summarized as a technique for suppressing excessive operation of the crushing roller by a mechanical method and stabilizing the operation. The water injection in the pulverizing section is a method of strengthening and stabilizing the state of the coal seam, not the pulverizing member, and is different in character from toe-in and link support. On the other hand, the back pressure application in the load hydraulic system increases the rigidity of the entire load transmission system,
Further, even if an unstable movement occurs, the vibration is attenuated, which is effective not only for suppressing self-excited vibration but also for suppressing forced vibration of different types.

【００５４】以上のように、本発明はタイプの異なる３
つの機能を組み合わせることによって、粉砕ローラの振
動を抑制し、粉砕部の安定化・静粛化を図るものであ
る。As described above, the present invention provides three different types.
By combining the two functions, the vibration of the crushing roller is suppressed, and the crushing section is stabilized and silenced.

【００５５】図１７は、従来技術と本発明の実施形態に
おいて、粉砕部の固有振動数ｆを比較したものである。
この結果は、粉砕部に対する打撃（ハンマリング）法あ
るいは加振法等により求める。縦軸の振動数ｆは、自励
振動時において最も高頻度で現われる卓越振動数ｆ^*で
割ることにより無次元化して表わした。自励振動時の周
波数ｆ／ｆ^*＝０．６〜１．２を、帯（バンド）で表わ
している。要するに、この領域が自励振動発生の「危険
域」ということになる。従来技術では、ｆ／ｆ^*＝１．
３５であって、自励振動の周波数に近く、自励振動が発
生し易い状態にあることが明瞭である。FIG. 17 shows a comparison of the natural frequency f of the pulverizing part between the prior art and the embodiment of the present invention.
This result is obtained by a hammering method, a vibration method, or the like on the pulverized portion. The frequency f on the vertical axis is dimensionless by dividing by the predominant frequency f ^* that appears most frequently during self-excited vibration. The frequency f / f ^* = 0.6 to 1.2 during self-excited vibration is represented by a band. In short, this area is a "dangerous area" where self-excited vibration occurs. In the prior art, f / f ^* = 1.
35, which is close to the frequency of the self-excited vibration, and is in a state where self-excited vibration is easily generated.

【００５６】これに対して、本発明の実施形態では、ｆ
／ｆ^*＝３．３であって、自励振動時の周波数帯の上限
ｆ／ｆ^*＝１．２からもはるかに離れて高く、自励振動
が発生しにくい状態にあることが証明された。このよう
に、ミルが自励振動を起こしにくく安定であれば、様々
な制限を加えていた運用条件を緩和することができるよ
うになる。On the other hand, in the embodiment of the present invention, f
/ F ^* = a 3.3 higher far away from the upper limit f / f ^* = 1.2 in the frequency band during the self-excited vibration, self-excited vibration is proven to be a difficult state occurs Was. As described above, if the mill is less likely to cause self-excited vibration and is stable, it is possible to ease operating conditions that have imposed various restrictions.

【００５７】図１８は、給炭量Ｃと分級機回転数Ｎｓの
操作条件の関係を示すものである。横軸の給炭量Ｃは、
定格給炭量Ｃ^*で割ることにより無次元化した。また縦
軸における分級機回転数Ｎｓは、従来技術においてＣ＝
Ｃ^*のときの分級機回転数Ｎｓを低めに設定せざるをえ
なかった。これに対して、本発明の実施形態において
は、全給炭負荷域において、分級機の回転数を高めに設
定することが可能になっている。このように、分級機回
転数を高くする運用ができれば、微粉炭の粒度も細かく
なるため、灰中未燃分や排ガス中のＮＯｘ濃度を低減で
きるという効果がある。また、粒度が細かいことで石炭
粒子の燃え切りも早まるため、ボイラ火炉をコンパクト
にできるという効果も生まれる。FIG. 18 shows the relationship between the coal supply amount C and the operating conditions of the classifier rotation speed Ns. The amount of coal C on the horizontal axis is
It was made dimensionless by dividing by the rated coal supply C ^* . Also, the classifier rotation speed Ns on the vertical axis is C =
The classifier rotation speed Ns at C ^* had to be set lower. On the other hand, in the embodiment of the present invention, it is possible to set the rotation speed of the classifier to be higher in the entire coal supply load range. As described above, if the operation of increasing the number of revolutions of the classifier can be performed, the particle size of the pulverized coal becomes finer, so that there is an effect that the unburned ash content and the NOx concentration in the exhaust gas can be reduced. In addition, the small particle size accelerates the burning out of the coal particles, so that the boiler furnace can be made compact.

【００５８】図１９は、分級機回転数Ｎｓに対する微粉
粒度の関係で、本発明実施形態と従来技術とを比較した
ものである。横軸の分級機回転数Ｎｓは、従来技術にお
いて定格給炭条件時の分級機回転数Ｎｓ^*で割ることに
より無次元化した。一方、縦軸の微粉粒度ｑは、Ｎｓ＝
Ｎｓ^*のときの微粉粒度を基準として相対値として表わ
した。従来技術では、分級機回転数Ｎｓ／Ｎｓ^*が低い
ため、大半がｑ／ｑ^*＜１の粗い粒度の結果となってい
る。これに対して、本発明の実施形態においては、分級
機回転数Ｎｓ／Ｎｓ^*を高く設定できるため、粒度も細
かくなり、ｑ／ｑ^*＞１の領域に全てのプロットがあ
る。粒度を細かくできることによって生まれる効果は、
前述した通りである。FIG. 19 shows a comparison between the embodiment of the present invention and the prior art in relation to the fine particle size with respect to the classifier rotation speed Ns. In the prior art, the classifier rotation speed Ns on the horizontal axis was made dimensionless by dividing by the classifier rotation speed Ns ^* under rated coal supply conditions. On the other hand, the fine particle size q on the vertical axis is Ns =
It was expressed as a relative value based on the fine particle size at the time of Ns ^* . In the prior art, since the classifier rotation speed Ns / Ns ^* is low, the result is mostly a coarse particle size of q / q ^* <1. On the other hand, in the embodiment of the present invention, since the classifier rotation speed Ns / Ns ^* can be set high, the grain size becomes fine, and all plots are in the region of q / q ^* > 1. The effect created by being able to make the grain finer is
As described above.

【００５９】図２０は、粉砕ローラ４の粉砕面における
摩耗変形部の長さ（幅）Ｅｌを、従来技術と本発明の実
施形態に対して比較したものである。縦軸のＥｌは、従
来技術における摩耗変形部の長さ（幅）Ｅｌ^*で割るこ
とにより無次元化した。本発明の実施形態の場合になる
摩耗変形部は、Ｅｌ／Ｅｌ^*＝１．０６であって、従来
技術とほぼ同等か、もしくはわずかに幅が広くなる程度
である。本発明の実施形態におけるローラミルでは、前
述したように、ト−イン、リンクサポートあるいは粉砕
部の炭層への散水等によって、粉砕ローラの振り子動作
を抑制しているので、摩耗変形部の幅は狭まることが予
想されたが、図１８と図１９に示すように、分級機の回
転数を高めた運用をしていることから、ミル内の粒子循
環量が増大し、そのため全体的に摩耗量が増えて、結果
的に摩耗変形部の長さ（幅）において、従来技術との差
が無くなったためと考えられる。FIG. 20 compares the length (width) El of the wear-deformed portion on the crushing surface of the crushing roller 4 with respect to the prior art and the embodiment of the present invention. El on the vertical axis was made dimensionless by dividing by the length (width) El ^* of the wear-deformed portion in the conventional technique. The wear-deformed portion in the case of the embodiment of the present invention is El / El ^* = 1.06, which is almost equal to or slightly wider than the conventional technology. In the roller mill according to the embodiment of the present invention, as described above, the pendulum operation of the crushing roller is suppressed by spraying water onto the coal seam of the crushing portion or the crushing portion, so that the width of the wear deforming portion is reduced. However, as shown in FIGS. 18 and 19, since the operation of the classifier was performed at a high rotation speed, the amount of particles circulating in the mill increased, and as a result, the overall amount of wear was reduced. This is considered to be because the difference in length (width) of the wear-deformed portion from the conventional technology has disappeared.

【００６０】本発明の実施形態は、上述したように、振
り子動作が可能となるように粉砕ローラを支持するタイ
プのローラミルを対象としたものである。例えば、図
４、図１０〜図１２に示したリンクサポート、あるいは
図３、図７及び図８に示したトーイン等の技術は、いず
れも振り子動作を許容することにより動きの自由が拡大
し過ぎる点を抑制する手法であり、ここまで述べてきた
実施形態になるミル特有の技術である。As described above, the embodiment of the present invention is directed to a roller mill of a type that supports a pulverizing roller so as to enable a pendulum operation. For example, the link support shown in FIGS. 4 and 10 to 12 or the toe-in technique shown in FIGS. 3, 7 and 8 all allow the pendulum operation to increase the freedom of movement too much. This is a technique for suppressing the point, and is a technique specific to the mill according to the embodiment described above.

【００６１】一方、本発明の実施形態に係る、図５、図
６、図１３及び図１４に示した粉砕部注水法、ないし図
７に示した油加圧荷重における背圧付与法は、タイプの
異なるローラミルに対しても適用することができる。例
えば、粉砕ローラを、片持ちばりのようにローラ主軸を
延設したアームの先端に支持するタイプのローラミルへ
も適用することが可能であるし、生まれる効果も同様で
ある。On the other hand, according to the embodiment of the present invention, the pulverizing portion water injection method shown in FIGS. 5, 6, 13 and 14 or the back pressure applying method under oil pressurized load shown in FIG. Can be applied to different roller mills. For example, the present invention can be applied to a roller mill of a type in which a crushing roller is supported at the tip of an arm having a roller main shaft extending like a cantilever, and the same effect is produced.

【００６２】以上説明したように、本発明の実施形態を
取りまとめると、次のような構成例と作用乃至機能を奏
するものを含むものである。As described above, the embodiments of the present invention include those having the following configuration examples and functions and functions.

【００６３】各粉砕ローラの噛込み側の回転方向先端
を、回転テーブルの中心軸側に傾斜させる。粉砕ローラ
に対して、いわゆるトーイン角度を設けるものである。
このトーイン角度は、０．９°以上１．８°未満とす
る。The leading end in the rotating direction on the biting side of each grinding roller is inclined toward the center axis of the rotary table. A so-called toe-in angle is provided for the crushing roller.
The toe-in angle is not less than 0.9 ° and less than 1.8 °.

【００６４】粉砕ローラの振り子動作を緩慢なものに
するため、あるいは振り子動作を部分的に抑制するため
に、あるいは振り子動作を部分的に抑制するために、振
り子動作の支軸となるピボットをはさむローラブラケッ
トと加圧フレームの間に、リンクサポートと呼ぶ抵抗体
を介設する。ローラブラケットは粉砕ローラのシャフト
を背後から支持する部材であり、加圧フレームは各粉砕
ローラに対して油圧装置で発生する荷重を伝える部材で
ある。In order to make the pendulum operation of the crushing roller slow, or to partially suppress the pendulum operation, or to partially suppress the pendulum operation, a pivot serving as a pivot of the pendulum operation is inserted. A resistor called a link support is interposed between the roller bracket and the pressure frame. The roller bracket is a member that supports the shaft of the crushing roller from behind, and the pressing frame is a member that transmits the load generated by the hydraulic device to each crushing roller.

【００６５】このリンクサポートは、皿バネを積層した
構造であり、弾性変形と摩擦によって、粉砕ローラの振
り子動作に対する抵抗力を生み出す。粉砕ローラが外側
（ハウジングの方向）及び内側（回転テーブルの中心方
向）へのいずれの方向へ動く際にも、リンクサポートに
抵抗力が生じるようにする。また、粉砕ローラごとにリ
ンクサポートの剛性を変化させて、その差を３倍とす
る。すなわち、ある粉砕ローラ部に設置したリンクサポ
ートの剛性に対し、他の粉砕ローラにおけるリンクサポ
ートの剛性は３倍ある、ということになる。The link support has a structure in which coned disc springs are stacked, and generates resistance to the pendulum operation of the crushing roller by elastic deformation and friction. When the crushing roller moves in both directions outward (in the direction of the housing) and inward (in the direction of the center of the rotary table), a resistance force is generated in the link support. Further, the rigidity of the link support is changed for each grinding roller, and the difference is tripled. That is, the stiffness of the link support in another crushing roller is three times the stiffness of the link support installed in a certain crushing roller.

【００６６】このような粉砕ローラごとのリンクサポー
トの剛性変化は、３個の粉砕ローラが同位相となって自
己同期化的な激しい動きをすることを、相互キャンセル
の作用で回避するためである。Such a change in the rigidity of the link support for each of the crushing rollers is to prevent the three crushing rollers from having the same phase and performing a self-synchronous and intense movement by the action of mutual cancellation. .

【００６７】回転テーブル上の炭層に対して、ノズル
から散水する。これは、わずかに炭層を湿らせること
で、炭層を安定化させる手法である。注水量の割合は、
給炭量に対して１．５％以上７．３％未満、より望まし
くは２．０％以上３．０％未満である。The nozzle sprays water on the coal seam on the rotary table. This is a method of stabilizing the coal seam by slightly moistening the coal seam. The percentage of water injection is
It is 1.5% or more and less than 7.3%, more preferably 2.0% or more and less than 3.0% with respect to the amount of coal supplied.

【００６８】ノズルは、略スリット状の開口部を有し、
扇状の水噴霧を作り出す。ノズルは、各粉砕ローラの中
間位置に設ける。ノズルからは、ローラ間の炭層をナイ
フで切るような状態で（「扇」の面が回転テーブルの半
径方向に合致するように）、扇状の水噴霧を供給する。
このノズルには、炭層の変動によって水噴霧があおられ
たりすることが無いように、あるいは炭層の接触による
摩擦を極力防ぐために、フード状の保護カバーを設け
る。The nozzle has a substantially slit-shaped opening,
Creates a fan-shaped water spray. The nozzle is provided at an intermediate position between each grinding roller. The nozzle supplies a fan-shaped water spray in such a manner that the coal seam between the rollers is cut with a knife (so that the surface of the "fan" coincides with the radial direction of the rotary table).
This nozzle is provided with a hood-shaped protective cover to prevent water spray from being fogged by fluctuations in the coal seam or to minimize friction caused by contact with the coal seam.

【００６９】油圧による粉砕荷重付与に際しローディ
ングロッド側とは逆側に背圧を加える。本発明で対象と
する粉砕ローラでは、前述の加圧フレームを下方へ懸引
することにより粉砕荷重を付与する。加圧フレームは、
下方から荷重を伝達するテンションロッドを連接してい
るが、このローディングロッドは、油圧シリンダのプラ
ンジャに対して直列で接続している。When a pulverizing load is applied by hydraulic pressure, a back pressure is applied to the side opposite to the loading rod side. In the pulverizing roller targeted in the present invention, a pulverizing load is applied by suspending the above-described pressure frame downward. The pressure frame is
A tension rod for transmitting a load from below is connected, and the loading rod is connected in series to a plunger of the hydraulic cylinder.

【００７０】従来技術では、ローディングロッド側にの
み油圧を加えるが、本発明では、ローディングロッド側
とは逆側のプランジャヘッド側にも、いわゆる逆油圧あ
るいは背圧を加えるようにする。これによって、油圧系
全体の剛性が高まる。In the prior art, hydraulic pressure is applied only to the loading rod side, but in the present invention, so-called reverse hydraulic pressure or back pressure is also applied to the plunger head side opposite to the loading rod side. This increases the rigidity of the entire hydraulic system.

【００７１】逆油圧（もしくは背圧）を高めて、 ロ
ーディングロッドを上方へ持ち上げる（リフトする）こ
とを可能にする。逆油圧（背圧）付与にするローディン
グロッドの上方へのリフトで、ローディングロッドと加
圧クレームの連続部が切り離され（これはローディング
ロッドの上部先端に空隙を作っておくことで実現す
る）、加圧フレーム、各粉砕ローラ及び自重のみで作動
するようにする。このような油圧荷重系の設定は、ミル
の起動あるいは停止時に実施する。The reverse hydraulic pressure (or back pressure) is increased to allow the loading rod to be lifted. With the upward lifting of the loading rod to apply reverse hydraulic pressure (back pressure), the continuous part of the loading rod and the pressure claim is cut off (this is achieved by creating a gap at the top end of the loading rod), It operates only with the pressurizing frame, each crushing roller and its own weight. Such setting of the hydraulic load system is performed when the mill is started or stopped.

【００７２】次に、作用乃至機能について記述する。 トーインによると粉砕ローラにおける外側（ハウジン
グ側）へ横ずれしようとする動きが抑制され、正常な軌
道上で粉砕ローラが安定に転動するようになる。加圧フ
レームが傾く不安定な動作も生じない。粉砕ローラの軌
道のずれは、粉砕ローラと回転テーブルの速度差に起因
するすべり振動を誘発して自励振動の発達へと至るが、
トーインは粉砕ローラの軌道からのずれを抑えるもので
ある。Next, the operation or function will be described. According to the toe-in, the movement of the crushing roller to be shifted to the outside (housing side) is suppressed, and the crushing roller can stably roll on a normal track. There is no unstable operation in which the pressurizing frame tilts. The deviation of the trajectory of the crushing roller induces sliding vibration caused by the speed difference between the crushing roller and the rotary table, leading to the development of self-excited vibration.
The toe-in suppresses the deviation of the grinding roller from the trajectory.

【００７３】トーイン角度が小さ過ぎると（例えば０．
９°未満）、自励振動抑制の効果が乏しくなる。一方、
トーイン角度が大き過ぎる（例えば１．８°以上）場合
には、粉砕ローラが粉砕レースの傾斜面上に乗り上げる
ような不安定な挙動が生じたり、あるいは動力を消費す
るものの微粉粒度が粗くなり結果的に粉砕効率が低下す
るような問題が生じる。If the toe-in angle is too small (for example, 0.
Less than 9 °), the effect of suppressing self-excited vibration is poor. on the other hand,
When the toe-in angle is too large (for example, 1.8 ° or more), unstable behavior occurs such that the grinding roller runs on the inclined surface of the grinding race, or the power consumption is increased but the fine particle size becomes coarse. There is a problem that the grinding efficiency is reduced.

【００７４】リンクサポートは、粉砕ローラにおける
外側（ハウジング側）への横ずれを抑制したり、あるい
は横ずれする動きにおける速度もしくは加速度を小さく
し、粉砕ローラの動きを緩慢にしようとするものであ
る。粉砕ローラが外側へずれようとする際には、積み重
ねた皿バネが圧縮されることにより抵抗力が生じる。皿
バネは弾性力を生み出すだけではなく、積み重ねた皿バ
ネ同士がこすれ合う摩擦によって、粉砕ローラが跳躍運
動を始めようとする動きを減衰させる作用もある。The link support is intended to suppress the lateral displacement of the crushing roller to the outside (housing side), or to reduce the speed or acceleration in the laterally displacing movement to slow down the movement of the crushing roller. When the crushing roller is to be shifted to the outside, resistance is generated by compressing the stacked disc springs. The disc springs not only generate elastic force, but also function to attenuate the movement of the crushing roller to start a jumping motion due to friction between the stacked disc springs.

【００７５】本発明におけるリンクサポートでは、積層
した皿バネの統括剛性を粉砕ローラごとに変化させる。
これは、各粉砕ローラにおける横ずれ動作を揃えないよ
うにすることで、各粉砕ローラの同期化を抑え、全粉砕
ローラの動きが同位相となる激しい自励振動へと至るこ
とを防ぐためである。In the link support of the present invention, the overall rigidity of the stacked disc springs is changed for each grinding roller.
This is because by not aligning the lateral displacement operations of the respective crushing rollers, the synchronization of the respective crushing rollers is suppressed, and the movement of all the crushing rollers is prevented from leading to intense self-excited vibration having the same phase. .

【００７６】上記トーインとリンクサポートの作用
は、いずれも粉砕ローラの粉砕レース上における転動軌
道を安定に保とうとするものであり、相乗作用によっ
て、自励振動の抑制効果が高まる。のトーインは、ロ
ーラミルを比較的低負荷域で運用する条件において強い
効果が現われる。一方、のリンクサポートは、全運用
負荷域において有効である。The functions of the toe-in and the link support are intended to stably maintain the rolling trajectory of the crushing roller on the crushing race, and the effect of suppressing self-excited vibration is enhanced by the synergistic action. The toe-in has a strong effect when the roller mill is operated in a relatively low load region. On the other hand, link support is effective in all operation load areas.

【００７７】粉砕部の粉層に対する注水は、粉層をわ
ずかに湿らせることで、粉層の流動性を弱め、言い換え
れば粉層を崩れにくくし、粉砕ローラの転動位置を安定
に保とうとするものである。上記したとは、いずれ
も粉砕ローラを支持する部材の工夫によるものである
が、この注水法は、炭層の力学的状態を改質しようとす
る点で異なる。Water is injected into the powder layer in the pulverizing section by slightly moistening the powder layer to weaken the fluidity of the powder layer, in other words, to make the powder layer less likely to collapse and to keep the rolling position of the pulverizing roller stable. Is what you do. All of the above are based on a device for supporting the crushing roller. However, this water injection method is different in that the mechanical state of the coal seam is modified.

【００７８】炭層がわずかに湿ると、粒子間に付着した
水が架橋（ブリッジ）を形成し、粒子同士が強く付着す
るようになり、炭層全体が強く安定になる。水が多過ぎ
て粒子の表面全体が水膜で覆われるようになると、水膜
が潤滑膜のようになり、粒子が動き易くなって炭層全体
が崩れ易くなる。そのため、前記したように、最適な注
水条件（給炭量に対する注水量の比）に設定する。この
注水法は全ての石炭に対して有効というわけではなく、
吸水性の強い石炭の場合には、注水した水が石炭の内部
に吸い込まれるために石炭粒子の表面が最適状態に濡れ
なくなり、効果は乏しい。When the coal bed is slightly wet, water adhering between the particles forms a bridge (bridge), the particles adhere strongly, and the whole coal bed becomes strong and stable. If the entire surface of the particles is covered with a water film due to too much water, the water film becomes like a lubricating film, the particles are easily moved, and the entire coal bed is easily broken. Therefore, as described above, optimum water injection conditions (ratio of water injection amount to coal supply amount) are set. This water injection method is not effective for all coals,
In the case of highly water-absorbing coal, the injected water is sucked into the interior of the coal, so that the surface of the coal particles does not wet to an optimum state, and the effect is poor.

【００７９】本発明においては、できるだけ少量の水で
効果を上げるために、注水ノズルの構造と設定位置を工
夫している。扁平で扇形の噴霧を粉砕ローラの間に置く
が、これは粉砕レース上の炭層を均等に濡らすためであ
る。噴霧の平均液滴径は４００μｍ程度となるようにし
ているが、これは、ミル内の気流によって運び去られる
（キャリーオーバ）こと無く、また蒸発して消滅してし
まうことなく、大きな慣性力を有する水滴が炭層上へ落
下することをねらったためである。In the present invention, the structure and setting position of the water injection nozzle are devised in order to improve the effect with as little water as possible. A flat, fan-shaped spray is placed between the grinding rollers to evenly wet the coal seam on the grinding race. The average droplet diameter of the spray is set to be about 400 μm. This is because the large inertial force is applied without being carried away by the air current in the mill (carry over) and without being evaporated and disappeared. This is because the water drops having the aim were to fall onto the coal seam.

【００８０】注水ノズルは、回転テーブル上の炭層の影
響を受けない高さに設置してあるので、閉塞したりある
いは水の噴出状態が不安定になったりすることは無い。
また、エアスロートから吹き込まれる熱風（一次空気）
によって、噴霧があおられることも無い。Since the water injection nozzle is installed at a height that is not affected by the coal seam on the rotary table, there is no possibility that the water injection nozzle will be blocked or the state of jetting water will be unstable.
Hot air (primary air) blown from the air throat
There is no spraying.

【００８１】荷重油圧系に背圧を付与することは、粉
砕荷重伝達系の動きに対する拘束を強め、剛性を高める
ことに相当する。テンションロッドによって粉砕荷重を
伝えるが、油圧系の剛性アップは、テンションロッドに
おいて不安定で不必要な動きが少なくなることにつなが
る。したがって、テンションロッドに連接する加圧フレ
ームも安定な状態に維持されるようになり、自励振動が
発生しなくなる。Applying back pressure to the load hydraulic system is equivalent to increasing the restraint on the movement of the crushing load transmission system and increasing the rigidity. Although the grinding load is transmitted by the tension rod, the increased rigidity of the hydraulic system leads to less unstable and unnecessary movement of the tension rod. Therefore, the pressure frame connected to the tension rod is also maintained in a stable state, and self-excited vibration does not occur.

【００８２】荷重油圧系に対するこの手法は、先に述べ
た〜とは基本的に異なり、粉砕部材に対する荷重系
の剛性を高めることをねらったものであり、ミルの運用
条件（給炭負荷や使用炭種）にかかわらず機能する。ま
た自励振動のみならず、強制振動も抑制する。This method for the load hydraulic system is basically different from the above-mentioned method and is intended to increase the rigidity of the load system with respect to the pulverizing member. It works regardless of coal type. In addition, it suppresses not only self-excited vibration but also forced vibration.

【００８３】に述べたトーインやのリンクサポート
に対しては、相乗効果となって作用する。一方、背圧を
高めることによって、テンションロッドを上方へリフト
できるが、加圧フレームとテンションロッドが連続する
位置に空隙を作っておけば、リフトしたテンションロッ
ドと加圧フレームとの間で力の伝達は無くなる。これ
を、ミル停止過程中に実施すると、荷重油圧系と粉砕部
材が切り離されるために、ミルは粉砕部材の重量（自
重）のみで粉砕を行うことになり、粉砕荷重を限界まで
低下できることになるため、ミルを極めて静粛な状態で
停止することが可能になる。本発明においては、このよ
うに油圧荷重系の背圧を巧みに利用することにより、ミ
ルを安定に運用できるようになる。The link support such as the toe-in described above works as a synergistic effect. On the other hand, the tension rod can be lifted upward by increasing the back pressure.However, if a gap is created at a position where the pressure frame and the tension rod are continuous, the force between the lifted tension rod and the pressure frame can be reduced. Communication is lost. If this is performed during the mill stop process, the load hydraulic system is separated from the crushing member, so that the mill crushes only with the weight (self-weight) of the crushing member, and the crushing load can be reduced to the limit. Therefore, the mill can be stopped in a very quiet state. In the present invention, by utilizing the back pressure of the hydraulic load system skillfully, the mill can be operated stably.

【００８４】荷重油圧系の油圧シリンダにおいて、プ
ランジャに背圧（逆圧）を加える手法は、荷重油圧系の
剛性を高め、振動を起きにくくする効果がある反面、油
圧の圧力変動が大きくなるという、いわば副作用が生じ
る。荷重油圧が変動すれば、必然的な効果として粉砕動
力も変動する。これに対して、粉砕部粉層に散水をすれ
ば、油圧や動力の変動を抑えることができる。In the hydraulic cylinder of the load hydraulic system, the method of applying back pressure (back pressure) to the plunger has the effect of increasing the rigidity of the load hydraulic system and making vibration less likely to occur, but on the other hand, the fluctuation of the hydraulic pressure increases. So to speak, side effects occur. If the load hydraulic pressure fluctuates, the crushing power fluctuates as an inevitable effect. On the other hand, if water is sprayed on the pulverized portion powder layer, fluctuations in oil pressure and power can be suppressed.

【００８５】これは、わずかな湿度により粉層がしまっ
て安定化し、ローラの微小な動作が消滅し、圧力変動が
無くなったためである。このような両手段の補完的な作
用により、油圧機器や回転テーブル駆動用モータが保護
され、長期間にわたる信頼性が維持できるようになる。This is because the powder layer stabilizes due to the slight humidity, the minute operation of the roller disappears, and the pressure fluctuation disappears. The complementary action of these two means protects the hydraulic equipment and the rotary table drive motor, and can maintain long-term reliability.

【００８６】高負荷給炭時には、トーインやリンクサ
ーポートの効果が低負荷給炭時に比べると弱まる。これ
は、粉砕ローラのかみ込み量が増えて、粉砕ローラ下の
炭層が厚くなるためである。粉砕部粉層への散水も使え
ないことは無いが、給炭量が多いために水の量を増やさ
ねばならない。At the time of high-load coal feeding, the effects of toe-in and link support are weaker than at the time of low-load coal feeding. This is because the biting amount of the crushing roller increases, and the carbon layer under the crushing roller becomes thick. Sprinkling of the powder layer in the pulverizing section is not impossible, but the amount of water must be increased due to the large amount of coal supplied.

【００８７】これに対して、油圧シリンダに背圧（逆
圧）を付与する方法は、荷重伝達系の剛性を高めるもの
であって、給炭負荷にかかわらず有効である。この背圧
（逆圧）付与法は、自励振動のみならず、強制振動的な
揺動も抑えることができる。On the other hand, the method of applying a back pressure (back pressure) to the hydraulic cylinder increases the rigidity of the load transmission system and is effective regardless of the coal feeding load. The back pressure (back pressure) applying method can suppress not only self-excited vibration but also forced vibration.

【００８８】炭種等によっては、トーインやリンクサ
ポートでも振動抑制効果が不十分な場合がある。油圧シ
リンダにおける背圧（逆圧）付与法は、ローディングロ
ッドの不必要な動き（上・下方向の動作であって、これ
は加圧フレームの傾きに連動している）を抑える。これ
によって、加圧フレームの傾きが抑制され、粉砕ローラ
の押圧位置が回転テーブルの周方向に対してずれること
が無くなる。これは、トーインやリンクサポートの機能
を補完しようとするものである。Depending on the type of charcoal and the like, even a toe-in or link support may have an insufficient vibration suppression effect. The back pressure (reverse pressure) applying method in the hydraulic cylinder suppresses unnecessary movement of the loading rod (upward / downward movement, which is linked to the inclination of the pressurizing frame). Accordingly, the inclination of the pressing frame is suppressed, and the pressing position of the crushing roller does not shift with respect to the circumferential direction of the rotary table. This is intended to complement toe-in and link support.

【００８９】低負荷給炭時には、三角形の枠体である
加圧フレームが周期的に交互に傾いて、いわば「振れ回
る」ように見える挙動が生じる。At the time of low-load coal feeding, the pressurizing frames, which are triangular frames, are periodically and alternately tilted, so that a behavior that appears to “sway” occurs.

【００９０】加圧フレームの傾きによってある粉砕ロー
ラがトーイン状態になれば、他の粉砕ローラはトーアウ
ト状態となる。ここで、加圧フレームの傾きが大き過ぎ
れば、トーアフトローラのトーアウト角度が臨界点を超
えて、トーインローラのトーインが効かなくなってしま
う。When one crushing roller is brought into a toe-in state due to the inclination of the pressure frame, the other crushing rollers are brought into a toe-out state. Here, if the inclination of the pressing frame is too large, the toe-out angle of the toe-aft roller exceeds the critical point, and the toe-in of the toe-in roller becomes ineffective.

【００９１】一方、リンクサポートについても同様であ
り、加圧フレームの「振れ回り」に連動して粉砕ローラ
の振り子動作が過大になると、これも臨界点を超えて、
リンクサポートが効かなくなる。低負荷給炭時に実施す
る注水は、トーインあるいはリンクサポートの効く適正
な範囲内に、テーブル上における粉層の安定性を維持す
るという効果がある。On the other hand, the same applies to the link support. If the pendulum operation of the crushing roller becomes excessive in conjunction with the “swirl” of the pressure frame, this too exceeds the critical point,
Link support will not work. Water injection performed during low-load coal feeding has the effect of maintaining the stability of the powder layer on the table within an appropriate range where the toe-in or link support works.

【００９２】[0092]

【発明の効果】本発明によれば、次のような効果が生じ
る。According to the present invention, the following effects are produced.

【００９３】（１）２００メッシュ（７５μｍ）通過９
５％を超える超微粉炭の生成が可能になる。任意粒度の
微粉炭を作り出す条件下で、ミルを安定に運用すること
ができる。(1) 200 mesh (75 μm) passing 9
It is possible to produce ultra-pulverized coal exceeding 5%. The mill can be operated stably under the condition of producing pulverized coal of any particle size.

【００９４】（２）上記（１）が、粉砕性の大幅に異な
る多炭種において達成可能になる。(2) The above (1) can be achieved in a multi-carbon type having greatly different grindability.

【００９５】（３）上記（１）ないし（２）の効果によ
って、排ガス中のＮＯｘ濃度を制限水準以下に常に保て
るようになる。(3) By the effects of the above (1) and (2), the NOx concentration in the exhaust gas can always be kept below the limit level.

【００９６】（４）自励振動が発生せず、全給炭負荷域
で、ミルを安定・静粛に運用できるようになる。(4) Self-excited vibration does not occur, and the mill can be operated stably and quietly in the entire coal feeding load region.

【００９７】（５）ミルの起動・停止過程においても、
ミルを安定で静粛に運用できるようになる。(5) In the process of starting and stopping the mill,
The mill can be operated stably and quietly.

【００９８】（６）上記（４）に関連し、ミルの運用負
荷を拡大することができる。(6) In connection with the above (4), the operation load of the mill can be increased.

【００９９】（７）ミルの給炭負荷の上昇・降下速度を
任意に設定できるようになり、ボイラの負荷応答性が向
上する。(7) The rise and fall speeds of the coal feed load of the mill can be set arbitrarily, and the load response of the boiler is improved.

【０１００】（８）同一給炭負荷・同一粒子で比較した
場合、粉砕ローラ及び粉砕レースの摩耗が遅くなり、使
用寿命が長くなる。(8) When compared with the same coal loading and the same particle, the wear of the grinding roller and the grinding race becomes slow, and the service life is prolonged.

【０１０１】（９）ミル停止時にテーブル上に残炭がた
まらず、再起動時において発火等のトラブルが少ない。(9) When the mill is stopped, residual coal does not accumulate on the table, and there are few troubles such as ignition when restarting.

【０１０２】（１０）上記（４）及び（５）の効果に関
連し、ミル自身及び周辺機器の健全性が確保される。(10) In connection with the effects of the above (4) and (5), the soundness of the mill itself and peripheral equipment is ensured.

【０１０３】（１１）上記（４）及び（５）の効果に関
連し、プラント内従業員が快適に業務に従事できるよう
になる。(11) In connection with the effects of (4) and (5), the employees in the plant can comfortably engage in work.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施形態に係るローラミルの全体構成
を縦方向断面図として描いた図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view illustrating the entire configuration of a roller mill according to an embodiment of the present invention.

【図２】本実施形態に係るローラミルの粉砕部の構成を
上方からの視図として描いた図である。FIG. 2 is a diagram illustrating a configuration of a pulverizing unit of the roller mill according to the embodiment as viewed from above.

【図３】本実施形態に係るローラミルにおけるローラミ
ルの支持構造を示す図である。FIG. 3 is a view showing a roller mill support structure in the roller mill according to the embodiment.

【図４】本実施形態に係るローラミルにおける粉砕ロー
ラを支持する部材の構造を示す図である。FIG. 4 is a diagram illustrating a structure of a member supporting a crushing roller in the roller mill according to the embodiment.

【図５】粉砕部炭層への注水法を示す図である。FIG. 5 is a view showing a method of injecting water into a pulverized section coal bed.

【図６】全ての粉砕部炭層への注水法を示す図である。FIG. 6 is a view showing a method of injecting water into all pulverized section coal seams.

【図７】本発明に係るローラミルへ適用する荷重油圧の
機構を示す図である。FIG. 7 is a view showing a mechanism of a load hydraulic pressure applied to the roller mill according to the present invention.

【図８】本発明に係るローラミルにおける粉砕ローラの
挙動を模式的に描いた図である。FIG. 8 is a diagram schematically illustrating a behavior of a pulverizing roller in the roller mill according to the present invention.

【図９】運用実績であり、本発明を具体化したローラミ
ルの優位性を示す図である。FIG. 9 is a diagram showing operation results and showing the superiority of a roller mill embodying the present invention.

【図１０】本発明に係るローラミルの粉砕ローラの挙動
を模式的に描いた図である。FIG. 10 is a diagram schematically illustrating a behavior of a pulverizing roller of the roller mill according to the present invention.

【図１１】運用実績であり、本発明を具体化したローラ
ミルの優位性を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing operational results and showing the superiority of a roller mill embodying the present invention.

【図１２】運用実績であり、本発明を具体化したローラ
ミルの優位性を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing operation results and showing the superiority of a roller mill embodying the present invention.

【図１３】本発明に係るローラミルにおいて、粉砕部炭
層への注水による挙動を模式的に描いた図である。FIG. 13 is a diagram schematically illustrating a behavior of the roller mill according to the present invention caused by water injection into the pulverized portion coal seam.

【図１４】添加水分と湿潤した炭層の特性をまとめた図
である。FIG. 14 is a diagram summarizing the characteristics of added moisture and a wetted coal bed.

【図１５】本発明の実施形態に係るローラミルの優位性
を示す、従来技術との比較実績を示す図である。FIG. 15 is a diagram showing the superiority of the roller mill according to the embodiment of the present invention and showing the results of comparison with the conventional technology.

【図１６】本発明に係るローラミルの安定運用になる手
段の組み合わせをまとめた図である。FIG. 16 is a diagram summarizing combinations of means for achieving stable operation of the roller mill according to the present invention.

【図１７】本発明の実施形態に係るローラミルの優位性
を示す、従来技術との比較実績を示す図である。FIG. 17 is a diagram showing the superiority of the roller mill according to the embodiment of the present invention and showing the results of comparison with the conventional art.

【図１８】本発明の実施形態に係るローラミルの優位性
を示す、従来技術との比較実績を示す図である。FIG. 18 is a diagram showing the superiority of the roller mill according to the embodiment of the present invention and showing the results of comparison with the conventional art.

【図１９】本発明の実施形態に係るローラミルの優位性
を示す、従来技術との比較実績を示す図である。FIG. 19 is a view showing the superiority of the roller mill according to the embodiment of the present invention and showing the results of comparison with the conventional art.

【図２０】本発明の実施形態に係るローラミルの優位性
を示す、従来技術との比較実績を示す図である。FIG. 20 is a diagram showing the superiority of the roller mill according to the embodiment of the present invention and showing the results of comparison with the conventional art.

【図２１】一般的なローラミルの構成を示す図である。FIG. 21 is a diagram showing a configuration of a general roller mill.

【図２２】本発明の実施形態に係る各構成をミルの運用
範囲全域にそれぞれ適用するパターンを示した図であ
る。FIG. 22 is a diagram showing a pattern in which each configuration according to the embodiment of the present invention is applied to the entire operation range of the mill.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 原料 ２ 原料供給管（センターシュート） ３ 回転テーブル ４ 粉砕ローラ ５ 粉砕レース ６ 熱風（一次空気） ７ スロートベーン ９ 分級機 １２ 注水ノズル １３ スプレー １４ 注水配管 １９ ピボット ２０ ローラブラケット ２３ 加圧フレーム ２５ リンクサポート ２５ａ，ｂ 積層皿バネ ２６ アーム ２７ 空隙部 ２８ ローディングロッド ２９ 油圧シリンダ ３５ 炭層 θｔ トーイン角度 Δ テーブル周方向の位置ずれの距離 α 振り子状動作 δ 横すべり距離 Reference Signs List 1 raw material 2 raw material supply pipe (center chute) 3 rotary table 4 crush roller 5 crush race 6 hot air (primary air) 7 throat vane 9 classifier 12 water injection nozzle 13 spray 14 water injection pipe 19 pivot 20 roller bracket 23 pressure frame 25 link Supports 25a, b Laminated disc springs 26 Arms 27 Voids 28 Loading rods 29 Hydraulic cylinders 35 Coal bed θt Toe-in angle Δ Distance of table displacement in the circumferential direction α Pendulum-like operation δ Side slip distance

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 英治 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 竹野 豊 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 廻 信康 広島県呉市宝町３番36号 バブコック日立 株式会社呉研究所内 (72)発明者 三井 秀雄 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 長谷川 忠 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 佐古田 光太郎 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 原田 孝 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 立間 照章 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 田辺 武利 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 (72)発明者 濱崎 真一 広島県呉市宝町６番９号 バブコック日立 株式会社呉工場内 Ｆターム(参考） 4D063 EE03 EE14 EE21 GA05 GA06 GA07 GA08 GC12 GC19 GC22 GC23 GC25 GC40 GD01 GD11 GD24  ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued from the front page (72) Eiji Murakami, Inventor 3-36 Takara-cho, Kure City, Hiroshima Prefecture Inside Kure Research Laboratory (72) Inventor Yutaka Takeno 3-36 Takara-cho, Kure City, Hiroshima Prefecture Babcock Hitachi, Ltd. Inside the Kure Research Laboratory (72) Nobuyasu Miwa, No. 3-36, Takara-cho, Kure City, Hiroshima Prefecture Inside Kure Laboratory, Babcock Hitachi, Ltd. (72) Inventor Hideo Mitsui 6-9, Takara-cho, Kure City, Hiroshima Prefecture, Inside Babcock Hitachi Kure Plant, ( 72) Inventor Tadashi Hasegawa 6-9 Takara-cho, Kure City, Hiroshima Prefecture Inside Babcock Hitachi Kure Factory (72) Inventor Kotaro Sakota 6-9 Takaracho Kure City, Hiroshima Prefecture Babcock Hitachi Inside Kure Factory (72) Invention Person Takashi Harada 6-9 Takaracho, Kure City, Hiroshima Prefecture Inside the Kure Factory of Babcock Hitachi, Ltd. (72) Inventor Teruaki Tima Kure, Hiroshima Prefecture No. 6-9, Takaracho Inside Kure Factory, Babcock Hitachi Co., Ltd. (72) Inventor Taketoshi Tanabe No. 6-9, Takaramachi, Kure City, Hiroshima Prefecture Inside Kure Factory, Babcock Hitachi Co., Ltd. (72) Shinichi Hamasaki 6-9, Takaracho, Kure City, Hiroshima Prefecture No. F-term in Babcock Hitachi Co., Ltd. Kure Factory (reference) 4D063 EE03 EE14 EE21 GA05 GA06 GA07 GA08 GC12 GC19 GC22 GC23 GC25 GC40 GD01 GD11 GD24

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 ケーシング内部の下方部に設置された回
転テーブルと、前記回転テーブルの外周に刻設された粉
砕レースと、荷重を付与されて前記粉砕ローラ上に設け
られた複数のタイヤ形粉砕ローラと、粉砕後の粉粒体を
分級する分級機と、を備え、石炭を含む固体燃料又は固
体原料を前記粉砕レース上の前記粉砕ローラにより粉砕
するローラミルにおいて、 前記粉砕ローラの噛込側の回転方向先端を前記回転テー
ブルの中心軸側に向け傾斜させてトーイン角度を形成さ
せ、前記トーイン角度を０．９°以上１．８°未満の範
囲から選定して、前記粉砕レース上における粉砕ローラ
を位置決めし、粉砕荷重を伝達するための加圧フレーム
と粉砕ローラのシャフトを支持するブラケットとの間に
粉砕ローラの振り子動作における支軸となるピボットを
介設させ、前記加圧フレームとブラケットの間に皿バネ
の積層構造であるリンクサポートを前記振り子動作に対
する抵抗体として設け、粉砕ローラ毎に前記リンクサポ
ートにおける積層皿バネの統括剛性を変化させ、前記剛
性の差を少なくとも２倍以上４倍以下とし、 前記回転テーブル上の粉層に対して散水用のノズルを設
け、散水量の重量比割合を給炭量に対して１．５％以上
２３％未満とし、前記ノズルは略スリット状開口部を有
して扇形の水噴霧を作り出し、前記ノズルを各粉砕ロー
ラの中間位置に設置することを特徴とするローラミル。1. A rotary table installed at a lower portion inside a casing, a grinding race engraved on an outer periphery of the rotary table, and a plurality of tire-shaped pulverizers provided on the pulverizing roller under a load. Roller, and a classifier for classifying the pulverized particles, and a roller mill for pulverizing a solid fuel or a solid raw material containing coal by the pulverizing roller on the pulverizing race, The tip of the rotating direction is inclined toward the central axis of the rotary table to form a toe-in angle, and the toe-in angle is selected from a range of 0.9 ° to less than 1.8 °, and a crushing roller on the crushing race is selected. Pivot between the pressurizing frame for transmitting the crushing load and the bracket supporting the crushing roller shaft for supporting the crushing roller. A link support having a laminated structure of a disc spring is provided as a resistor against the pendulum operation between the pressure frame and the bracket, and the overall rigidity of the laminated disc spring in the link support is changed for each crush roller. The difference in rigidity is at least 2 to 4 times, and a nozzle for watering is provided for the powder layer on the rotary table, and the weight ratio of the watering amount is 1.5% with respect to the coal supply amount. A roller mill, wherein the nozzle has a substantially slit-shaped opening and creates a fan-shaped water spray, and the nozzle is disposed at an intermediate position between the respective crushing rollers. 【請求項２】 ケーシング内部の下方部に設置された回
転テーブルと、前記回転テーブルの外周に刻設された粉
砕レースと、荷重を付与されて前記粉砕ローラ上に設け
られた複数のタイヤ形粉砕ローラと、粉砕後の粉粒体を
分級する分級機と、を備え、石炭を含む固体燃料又は固
体原料を前記粉砕レース上の前記粉砕ローラにより粉砕
するローラミルにおいて、 前記粉砕ローラの噛込側の回転方向先端を前記回転テー
ブルの中心軸側に向け傾斜させてトーイン角度を形成さ
せ、前記トーイン角度を０．９°以上１．８°未満の範
囲から選定して、前記粉砕レース上における粉砕ローラ
を位置決めし、 粉砕荷重を伝達するための加圧フレームと粉砕ローラの
シャフトを支持するブラケットとの間に粉砕ローラの振
り子動作における支軸となるピボットを介設させ、前記
加圧フレームとブラケットの間に皿バネの積層構造であ
るリンクサポートを前記振り子動作に対する抵抗体とし
て設け、粉砕ローラ毎に前記リンクサポートにおける積
層皿バネの統括剛性を変化させ、前記剛性の差を少なく
とも２倍以上４倍以下とし、 油圧シリンダのプランジャに接続したローディングロッ
ドを介して、前記加圧フレームを下方へ懸引することで
前記粉砕ローラに粉砕荷重を付与するに際し、前記ロー
ディングロッド側のみならず反対側のプランジャヘッド
側にも逆油圧又は背圧を加えて、前記ローディングロッ
ド側とプランジャヘッド側の双方の全体粉砕荷重を粉砕
ローラに付与し、 給炭量の変化に応じて、逆油圧又は背圧を高めて前記ロ
ーディングロッドを上方へ持ち上げ、前記ローディング
ロッドと前記加圧フレームの連接を切り離し、各粉砕ロ
ーラを含む粉砕部の自己重量のみで粉砕を行わせるよう
にし、前記自己重量のみの粉砕をミルの起動時又は停止
時に実施することを特徴とするローラミル。2. A rotary table installed at a lower portion inside a casing, a crush race engraved on an outer periphery of the rotary table, and a plurality of tire-shaped crushers provided on the crush roller under a load. Roller, and a classifier for classifying the pulverized particles, and a roller mill for pulverizing a solid fuel or a solid raw material containing coal by the pulverizing roller on the pulverizing race, The tip of the rotating direction is inclined toward the central axis of the rotary table to form a toe-in angle, and the toe-in angle is selected from a range of 0.9 ° to less than 1.8 °, and a crushing roller on the crushing race is selected. Pivots between the pressurizing frame for transmitting the crushing load and the bracket supporting the crushing roller shaft, serving as a pivot for the pendulum operation of the crushing roller. A link support, which is a laminated structure of a disc spring, is provided as a resistor against the pendulum operation between the pressure frame and the bracket, and the overall rigidity of the laminated disc spring in the link support is set for each crush roller. And applying a crushing load to the crushing roller by suspending the pressing frame downward through a loading rod connected to a plunger of a hydraulic cylinder. In doing so, reverse hydraulic pressure or back pressure is applied not only to the loading rod side but also to the opposite plunger head side to apply the entire grinding load on both the loading rod side and the plunger head side to the grinding roller, In accordance with the change in the amount, the reverse hydraulic pressure or back pressure is increased to lift the loading rod upward, Disconnecting the connection of the pressure frame and the pressure frame, the crushing is performed only by the self-weight of the crushing unit including each crushing roller, and the crushing of only the self-weight is performed when the mill is started or stopped. Roller mill. 【請求項３】 請求項１に記載のローラミルにおいて、 油圧シリンダのプランジャに接続したローディングロッ
ドを介して、前記加圧フレームを下方へ懸引することで
前記粉砕ローラに粉砕荷重を付与するに際し、前記ロー
ディングロッド側のみならず反対側のプランジャヘッド
側にも逆油圧又は背圧を加えて、前記ローディングロッ
ド側とプランジャヘッド側の双方の全体粉砕荷重を粉砕
ローラに付与し、 給炭量の変化に応じて、逆油圧又は背圧を高めて前記ロ
ーディングロッドを上方へ持ち上げ、前記ローディング
ロッドと前記加圧フレームの連接を切り離し、各粉砕ロ
ーラを含む粉砕部の自己重量のみで粉砕を行わせるよう
にし、前記自己重量のみの粉砕をミルの起動時又は停止
時に実施することを特徴とするローラミル。3. The roller mill according to claim 1, wherein the pressing frame is suspended downward through a loading rod connected to a plunger of a hydraulic cylinder to apply a crushing load to the crushing roller. Reverse hydraulic pressure or back pressure is applied not only to the loading rod side but also to the opposite plunger head side to apply the total grinding load on both the loading rod side and the plunger head side to the grinding roller, and change the amount of coal supplied. In accordance with the above, the loading rod is lifted upward by increasing the reverse hydraulic pressure or the back pressure, the connection between the loading rod and the pressing frame is cut off, and the grinding is performed only by the own weight of the grinding unit including each grinding roller. Wherein the milling of only the own weight is performed when the mill is started or stopped. 【請求項４】 請求項１に記載のローラミルにおいて、 前記トーイン角度の形成による粉砕ローラの位置決め及
び剛性差を持たせたリンクサポートの採用は、ミル起
動、給炭開始、低負荷運用、高負荷運用、給炭停止、ミ
ル停止を含む全ての運用範囲で実施し、 前記散水用ノズルによる炭層への注水は、給炭開始から
低負荷運用範囲、並びに低負荷運用範囲から給炭停止、
の運用範囲で実施することを特徴とするローラミル。4. The roller mill according to claim 1, wherein the positioning of the grinding roller by forming the toe-in angle and the use of a link support having a difference in rigidity include starting the mill, starting coal supply, operating with a low load, and operating with a high load. Operation, coal supply stop, carried out in all operation ranges including mill stop, water injection into the coal seam by the sprinkler nozzle, low-load operation range from the start of coal supply, and coal supply stop from the low-load operation range,
Roller mill characterized by being implemented within the operational range of 【請求項５】 請求項２に記載のローラミルにおいて、 前記トーイン角度の形成による粉砕ローラの位置決め及
び剛性差を持たせたリンクサポートの採用は、ミル起
動、給炭開始、低負荷運用、高負荷運用、給炭停止、ミ
ル停止を含む全ての運用範囲で実施し、 前記油圧シリンダのローディングロッド側のみならず反
対側のプランジャヘッド側への逆油圧又は背圧の印加
は、ミル起動から低負荷運用範囲、並びに低負荷運用範
囲からミル停止、の運用範囲において逆油圧又は背圧を
高くし、高負荷運用範囲において逆油圧又は背圧を低く
することを特徴とするローラミル。5. The roller mill according to claim 2, wherein the positioning of the crushing roller by forming the toe-in angle and the use of a link support having a rigidity difference include starting the mill, starting coal supply, operating at a low load, and operating at a high load. The operation is performed in all operation ranges including operation, coal supply stop, and mill stop.The application of reverse hydraulic pressure or back pressure to the plunger head side as well as the loading rod side of the hydraulic cylinder is low from the mill start. A roller mill characterized by increasing the reverse hydraulic pressure or back pressure in the operation range and the operation range of low load operation range to mill stop, and decreasing the reverse hydraulic pressure or back pressure in the high load operation range.