JP2000314032A - ポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維 - Google Patents
ポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 熱収縮率が小さく、寸法安定性が良好であ
り、高温雰囲気下での使用においても、接着強力の低下
による変形が起こり難い帆布などの樹脂被覆繊維構造体
を得るのに好適なポリエステル系高強度、熱接着性複合
繊維を提供する。 【解決手段】 テレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成
分、エチレングリコール成分及び1,4-ブタンジオール成
分からなる共重合ポリエステルであり、ガラス転移点20
〜80℃、結晶化開始温度90〜 130℃、融点 130〜 180℃
である共重合ポリエステルを鞘成分とし、融点 220℃以
上、かつ、〔η〕が 0.9以上のポリアルキレンテレフタ
レートを芯成分とする、芯鞘複合比が 6/4〜 9/1の芯鞘
複合繊維であって、 130℃における乾熱収縮率が10％以
下であり、強度が5g/d以上である。
り、高温雰囲気下での使用においても、接着強力の低下
による変形が起こり難い帆布などの樹脂被覆繊維構造体
を得るのに好適なポリエステル系高強度、熱接着性複合
繊維を提供する。 【解決手段】 テレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成
分、エチレングリコール成分及び1,4-ブタンジオール成
分からなる共重合ポリエステルであり、ガラス転移点20
〜80℃、結晶化開始温度90〜 130℃、融点 130〜 180℃
である共重合ポリエステルを鞘成分とし、融点 220℃以
上、かつ、〔η〕が 0.9以上のポリアルキレンテレフタ
レートを芯成分とする、芯鞘複合比が 6/4〜 9/1の芯鞘
複合繊維であって、 130℃における乾熱収縮率が10％以
下であり、強度が5g/d以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、帆布などの樹脂被
覆繊維構造体用として好適なポリエステル系高強度、熱
接着性複合繊維に関するものである。
覆繊維構造体用として好適なポリエステル系高強度、熱
接着性複合繊維に関するものである。
【０００２】 〔発明の詳細な説明〕
【０００３】
【従来の技術】ポリエステル系熱接着性複合繊維として
は、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴとい
う。）を芯成分とし、イソフタル酸成分を共重合したＰ
ＥＴ系共重合体を鞘成分としたものが広く使用されてき
たが、このＰＥＴ系共重合体は非晶性であり、明確な結
晶融点を示さないため、ガラス転移点以上の温度になれ
ば軟化が始まるものであった。
は、ポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴとい
う。）を芯成分とし、イソフタル酸成分を共重合したＰ
ＥＴ系共重合体を鞘成分としたものが広く使用されてき
たが、このＰＥＴ系共重合体は非晶性であり、明確な結
晶融点を示さないため、ガラス転移点以上の温度になれ
ば軟化が始まるものであった。
【０００４】そのため、繊維の製造時に熱固定すること
ができず、加熱接着処理する際に繊維が収縮するので、
この繊維の混合比率を高くして使用する場合には、寸法
安定性が悪く、また、高温雰囲気下で使用すると接着強
力が低下し、変形するという問題を有していた。
ができず、加熱接着処理する際に繊維が収縮するので、
この繊維の混合比率を高くして使用する場合には、寸法
安定性が悪く、また、高温雰囲気下で使用すると接着強
力が低下し、変形するという問題を有していた。
【０００５】このような問題を解決するものとして、特
開平7-119010号公報には、芳香族ポリエステルと脂肪族
ポリラクトンとからなり、ガラス転移点20〜80℃、結晶
開始温度90〜 130℃、融点 130〜 180℃である共重合ポ
リエステルを鞘成分、融点220 ℃以上のポリアルキレン
テレフタレートを芯成分とする芯鞘型熱接着性複合繊維
が提案されている。
開平7-119010号公報には、芳香族ポリエステルと脂肪族
ポリラクトンとからなり、ガラス転移点20〜80℃、結晶
開始温度90〜 130℃、融点 130〜 180℃である共重合ポ
リエステルを鞘成分、融点220 ℃以上のポリアルキレン
テレフタレートを芯成分とする芯鞘型熱接着性複合繊維
が提案されている。
【０００６】しかし、この繊維は、熱接着処理温度であ
る 130℃では収縮率が15％以上と大きく、この繊維から
得られる帆布は地合や寸法安定性に劣るものであり、ま
た、不織布にすると高温雰囲気下での不織布の形態安定
性に劣るものであった。さらに、低収縮化を図るため、
熱処理ローラ温度を上げると延伸糸が硬くなり、繊維間
密着が発生するため、さらなる低収縮化は不可能であっ
た。また、芯部に極限粘度が0.7 以下の低粘度のポリマ
ーを使用しているため、熱接着したときに十分な強度が
得られず、さらに、鞘部の割合が多すぎるため、この繊
維の布帛を熱処理して得られる帆布は硬くなり、柔軟性
が得られないという問題もあった。
る 130℃では収縮率が15％以上と大きく、この繊維から
得られる帆布は地合や寸法安定性に劣るものであり、ま
た、不織布にすると高温雰囲気下での不織布の形態安定
性に劣るものであった。さらに、低収縮化を図るため、
熱処理ローラ温度を上げると延伸糸が硬くなり、繊維間
密着が発生するため、さらなる低収縮化は不可能であっ
た。また、芯部に極限粘度が0.7 以下の低粘度のポリマ
ーを使用しているため、熱接着したときに十分な強度が
得られず、さらに、鞘部の割合が多すぎるため、この繊
維の布帛を熱処理して得られる帆布は硬くなり、柔軟性
が得られないという問題もあった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
を解決し、高強度、熱収縮率が小さくて寸法安定性が良
好であり、高温雰囲気下での使用においても、接着強力
の低下による変形が起こり難く、柔軟性が高い樹脂被覆
繊維構造体を得るのに好適なポリエステル系高強度、熱
接着性複合繊維を提供することを技術的な課題とするも
のである。
を解決し、高強度、熱収縮率が小さくて寸法安定性が良
好であり、高温雰囲気下での使用においても、接着強力
の低下による変形が起こり難く、柔軟性が高い樹脂被覆
繊維構造体を得るのに好適なポリエステル系高強度、熱
接着性複合繊維を提供することを技術的な課題とするも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記の課
題を解決するために鋭意検討した結果、テレフタル酸成
分、脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分およ
び1,4-ブタンジオール成分からなる特定の共重合ポリエ
ステルを鞘成分、〔η〕が 0.9以上のポリアルキレンテ
レフタレートを芯成分とし、芯鞘複合比が 6/4〜9/1 の
芯鞘複合繊維は、 130℃での熱収縮率が10％以下の高強
度、熱接着性繊維になるという事実を見出し、本発明に
到達した。
題を解決するために鋭意検討した結果、テレフタル酸成
分、脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分およ
び1,4-ブタンジオール成分からなる特定の共重合ポリエ
ステルを鞘成分、〔η〕が 0.9以上のポリアルキレンテ
レフタレートを芯成分とし、芯鞘複合比が 6/4〜9/1 の
芯鞘複合繊維は、 130℃での熱収縮率が10％以下の高強
度、熱接着性繊維になるという事実を見出し、本発明に
到達した。
【０００９】すなわち、本発明は、テレフタル酸成分、
脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分および1,
4-ブタンジオール成分からなる共重合ポリエステルであ
り、ガラス転移点20〜80℃、結晶化開始温度90〜 130
℃、融点 130〜 180℃である共重合ポリエステルを鞘成
分、融点 220℃以上、かつ、〔η〕が 0.9以上のポリア
ルキレンテレフタレートを芯成分とする、芯鞘複合比が
6/4〜 9/1の芯鞘複合繊維であって、 130℃における乾
熱収縮率が10％以下であり、強度が5g/d以上であること
を特徴とするポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維
を要旨とするものである。
脂肪族ラクトン成分、エチレングリコール成分および1,
4-ブタンジオール成分からなる共重合ポリエステルであ
り、ガラス転移点20〜80℃、結晶化開始温度90〜 130
℃、融点 130〜 180℃である共重合ポリエステルを鞘成
分、融点 220℃以上、かつ、〔η〕が 0.9以上のポリア
ルキレンテレフタレートを芯成分とする、芯鞘複合比が
6/4〜 9/1の芯鞘複合繊維であって、 130℃における乾
熱収縮率が10％以下であり、強度が5g/d以上であること
を特徴とするポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維
を要旨とするものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。
する。
【００１１】まず、本発明のポリエステル系高強度、熱
接着性複合繊維（以下、複合繊維という。）において、
芯成分には、融点 220℃以上で、かつ、〔η〕が 0.9以
上のポリアルキレンテレフタレートを用いることが必要
である。芯成分のポリエステルの融点が220 ℃未満にな
ると、複合繊維を安定して製糸することが困難になると
ともに、熱接着処理時の安定性が悪くなる。
接着性複合繊維（以下、複合繊維という。）において、
芯成分には、融点 220℃以上で、かつ、〔η〕が 0.9以
上のポリアルキレンテレフタレートを用いることが必要
である。芯成分のポリエステルの融点が220 ℃未満にな
ると、複合繊維を安定して製糸することが困難になると
ともに、熱接着処理時の安定性が悪くなる。
【００１２】また、〔η〕が 0.9未満になると、強度5.
0g/d以上の繊維を得るためには芯鞘複合比を9/1 以上と
する必要があり、その結果、接着性が損なわれる。ま
た、芯鞘複合比が6/4 以下であると、芯成分の比率が小
さすぎるために高強度繊維を得ることができず、柔軟性
を得ることもできない。
0g/d以上の繊維を得るためには芯鞘複合比を9/1 以上と
する必要があり、その結果、接着性が損なわれる。ま
た、芯鞘複合比が6/4 以下であると、芯成分の比率が小
さすぎるために高強度繊維を得ることができず、柔軟性
を得ることもできない。
【００１３】ポリアルキレンテレフタレートの具体例と
しては、ＰＥＴやポリブチレンテレフタレートが好まし
く、その特性を損なわない範囲であれば少量の共重合成
分や艶消剤、着色剤、滑材等の添加剤を含有してもよ
い。
しては、ＰＥＴやポリブチレンテレフタレートが好まし
く、その特性を損なわない範囲であれば少量の共重合成
分や艶消剤、着色剤、滑材等の添加剤を含有してもよ
い。
【００１４】一方、鞘成分となる共重合ポリエステルと
しては、テレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成分、エチ
レングリコール成分及び1,4-ブタンジオール成分からな
るものが用いられる。
しては、テレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成分、エチ
レングリコール成分及び1,4-ブタンジオール成分からな
るものが用いられる。
【００１５】脂肪族ラクトンとしては、炭素数が４〜10
のラクトンが好ましく、特に、好適なラクトンとして、
ε−カプロラクトン及びδ−バレロラクトンが挙げられ
る。共重合ポリエステルの組成は、融点(Tm)が 130〜 1
80℃となるように選定されるが、脂肪族ラクトンの割合
が酸成分（テレフタル酸成分とラクトン成分の合計）の
10〜20モル％となるようにするのが好ましい。ラクトン
成分の共重合量が10モル％未満では結晶性はよくなる
が、融点が 180℃を超え、熱接着処理を高温で行うこと
が必要となり、また、20モル％を超えると、紡糸時に密
着が発生し、製糸性が低下しやすい。
のラクトンが好ましく、特に、好適なラクトンとして、
ε−カプロラクトン及びδ−バレロラクトンが挙げられ
る。共重合ポリエステルの組成は、融点(Tm)が 130〜 1
80℃となるように選定されるが、脂肪族ラクトンの割合
が酸成分（テレフタル酸成分とラクトン成分の合計）の
10〜20モル％となるようにするのが好ましい。ラクトン
成分の共重合量が10モル％未満では結晶性はよくなる
が、融点が 180℃を超え、熱接着処理を高温で行うこと
が必要となり、また、20モル％を超えると、紡糸時に密
着が発生し、製糸性が低下しやすい。
【００１６】さらに、鞘成分の共重合ポリエステルは、
ガラス転移点（Tg）が20〜80℃、結晶化開始温度（Tc）
が90〜 130℃、融点(Tm)が 130〜 180℃であることが必
要である。共重合ポリエステルのTgが20℃未満では、溶
融紡糸時に単糸間密着が発生して製糸性が悪くなり、通
常の二成分複合溶融紡糸では製造できなくなり、80℃を
超えるとTmが 180℃を超えてしまい、熱接着性繊維とし
ての機能が失われる。
ガラス転移点（Tg）が20〜80℃、結晶化開始温度（Tc）
が90〜 130℃、融点(Tm)が 130〜 180℃であることが必
要である。共重合ポリエステルのTgが20℃未満では、溶
融紡糸時に単糸間密着が発生して製糸性が悪くなり、通
常の二成分複合溶融紡糸では製造できなくなり、80℃を
超えるとTmが 180℃を超えてしまい、熱接着性繊維とし
ての機能が失われる。
【００１７】また、共重合ポリエステルのTcが90℃未満
では、好適な結晶性を得ることが困難になり、 130℃を
超えるとTmが 180℃を超えてしまい、熱接着性繊維とし
ての機能が失われる。
では、好適な結晶性を得ることが困難になり、 130℃を
超えるとTmが 180℃を超えてしまい、熱接着性繊維とし
ての機能が失われる。
【００１８】さらに、共重合ポリエステルのTmが 130℃
未満では、たとえ繊維化しても、高温雰囲気下で使用し
た場合の耐熱性が不足する。一方、Tmが 180℃を超える
と高温熱接着処理が必要になり、経済的に好ましくない
ばかりか、熱処理で重合体の分解が起こりやすくなる。
未満では、たとえ繊維化しても、高温雰囲気下で使用し
た場合の耐熱性が不足する。一方、Tmが 180℃を超える
と高温熱接着処理が必要になり、経済的に好ましくない
ばかりか、熱処理で重合体の分解が起こりやすくなる。
【００１９】本発明の複合繊維は前述した芯成分と鞘成
分で形成されているが、 130℃における乾熱収縮率が10
％以下、強度が5g/d以上という物性を有するものであ
る。乾熱収縮率が10％を超えると、この繊維から得られ
る帆布などの樹脂被覆繊維構造体は地合や寸法安定性に
劣るものとなり、また、不織布にすると高温雰囲気下で
の不織布の形態安定性に劣るものとなる。さらに、強度
が5g/d未満では、樹脂被覆繊維構造体の強度も不足す
る。
分で形成されているが、 130℃における乾熱収縮率が10
％以下、強度が5g/d以上という物性を有するものであ
る。乾熱収縮率が10％を超えると、この繊維から得られ
る帆布などの樹脂被覆繊維構造体は地合や寸法安定性に
劣るものとなり、また、不織布にすると高温雰囲気下で
の不織布の形態安定性に劣るものとなる。さらに、強度
が5g/d未満では、樹脂被覆繊維構造体の強度も不足す
る。
【００２０】次に、本発明の複合繊維の製法例について
説明する。
説明する。
【００２１】前述のような芯成分と鞘成分のポリエステ
ルを用い、複合紡糸設備を使用して芯鞘複合繊維を紡糸
し、第１ローラで引取り、そのまま連続して第２〜第５
ローラで熱処理、延伸、リラックスを行う。
ルを用い、複合紡糸設備を使用して芯鞘複合繊維を紡糸
し、第１ローラで引取り、そのまま連続して第２〜第５
ローラで熱処理、延伸、リラックスを行う。
【００２２】第３〜第５ローラでの熱処理は、 120〜 1
40℃で施すことが必要である。熱処理温度が 120℃より
も低いと、乾熱収縮率が 130℃で10％を超えたものとな
り、目的とする複合繊維を得ることができない。また、
140℃よりも高いと、鞘成分の共重合ポリエステルが融
着して糸切れが多発するため好ましくない。
40℃で施すことが必要である。熱処理温度が 120℃より
も低いと、乾熱収縮率が 130℃で10％を超えたものとな
り、目的とする複合繊維を得ることができない。また、
140℃よりも高いと、鞘成分の共重合ポリエステルが融
着して糸切れが多発するため好ましくない。
【００２３】このようにして得られる本発明の複合繊維
は、 130℃での乾熱収縮率が10％以下であることから寸
法安定性が良好であり、帆布などの樹脂被覆繊維構造体
用の素材として好適である。
は、 130℃での乾熱収縮率が10％以下であることから寸
法安定性が良好であり、帆布などの樹脂被覆繊維構造体
用の素材として好適である。
【００２４】
【作用】本発明の複合繊維は、テレフタル酸性分、脂肪
族ラクトン成分、エチレングリコール成分及び1,4-ブタ
ンジオール成分からなる共重合ポリエステルであり、ガ
ラス転移点20〜80℃、結晶化開始温度90〜130 ℃、融点
130 〜180 ℃である共重合ポリエステルを鞘成分、融点
220℃以上のポリアルキレンテレフタレートを芯成分と
し、 130℃における乾熱収縮率が10％以下であるので、
繊維間の密着が発生することなく、安定して製造するこ
とができる。
族ラクトン成分、エチレングリコール成分及び1,4-ブタ
ンジオール成分からなる共重合ポリエステルであり、ガ
ラス転移点20〜80℃、結晶化開始温度90〜130 ℃、融点
130 〜180 ℃である共重合ポリエステルを鞘成分、融点
220℃以上のポリアルキレンテレフタレートを芯成分と
し、 130℃における乾熱収縮率が10％以下であるので、
繊維間の密着が発生することなく、安定して製造するこ
とができる。
【００２５】さらに、この複合繊維から得られる樹脂被
覆繊維構造体、例えば防水帆布は、熱接着処理による防
水帆布作成時の寸法安定性や地合が良好なものでなり、
さらに高温雰囲気下での使用においても、接着強力の低
下による変形が起こり難い防水帆布となる。
覆繊維構造体、例えば防水帆布は、熱接着処理による防
水帆布作成時の寸法安定性や地合が良好なものでなり、
さらに高温雰囲気下での使用においても、接着強力の低
下による変形が起こり難い防水帆布となる。
【００２６】
【実施例】次に、本発明を実施例により具体的に説明す
る。なお、実施例における各評価は、次の方法で行っ
た。 (a)ガラス転移点（Tg）、結晶化開始温度（Tc）及び融
点（Tm） パーキンエルマー社製の示差走査熱量計 DSC-7型を使用
し、昇温速度20℃／分で測定した。 (b)極限粘度（〔η〕） フェノールと四塩化エタンの等重量物を溶媒とし、温度
20℃で測定した。 (c)乾熱収縮率 JIS L-1015-7-15 の方法により50mg/dの荷重で測定し
た。 (d)強伸度 島津製作所製オートグラフDSS-500 型を用いて、資料長
30cm、つかみ間隔５cmで20回／５cmの撚りを加え、引っ
張り速度30cm／分で伸長して得られた切断時荷重値を単
位太さ当たりに換算し、その平均値を繊維の強度とし
た。また、同時に得られた切断時伸長率の平均値を伸度
とした（測定回数を20回とし、平均値を求めた）。 (e)耐水度 JIS L-1092の方法により測定した。 (f)柔軟性 帆布を触感により○、×の２段階で評価し、○を合格と
した。 (g)融着の有無 繊維を採取し、マルチフイラメント糸を構成する単糸に
分繊できるものを融着無し、分繊できないものを融着有
りと評価した。
る。なお、実施例における各評価は、次の方法で行っ
た。 (a)ガラス転移点（Tg）、結晶化開始温度（Tc）及び融
点（Tm） パーキンエルマー社製の示差走査熱量計 DSC-7型を使用
し、昇温速度20℃／分で測定した。 (b)極限粘度（〔η〕） フェノールと四塩化エタンの等重量物を溶媒とし、温度
20℃で測定した。 (c)乾熱収縮率 JIS L-1015-7-15 の方法により50mg/dの荷重で測定し
た。 (d)強伸度 島津製作所製オートグラフDSS-500 型を用いて、資料長
30cm、つかみ間隔５cmで20回／５cmの撚りを加え、引っ
張り速度30cm／分で伸長して得られた切断時荷重値を単
位太さ当たりに換算し、その平均値を繊維の強度とし
た。また、同時に得られた切断時伸長率の平均値を伸度
とした（測定回数を20回とし、平均値を求めた）。 (e)耐水度 JIS L-1092の方法により測定した。 (f)柔軟性 帆布を触感により○、×の２段階で評価し、○を合格と
した。 (g)融着の有無 繊維を採取し、マルチフイラメント糸を構成する単糸に
分繊できるものを融着無し、分繊できないものを融着有
りと評価した。
【００２７】製造例 芯鞘複合繊維の鞘部を構成する共重合ポリエステルを、
次のようにして製造した。テレフタル酸とエチレングリ
コールとのエステル化反応で得られたテレフタル酸成分
とエチレングリコール成分とのモル比が1:1.13のＰＥＴ
オリゴマーに、ε−カプロラクトンを酸成分に対して15
モル％、及び1,4-ブタンジオールをジオール成分に対し
て50モル％の割合で添加し、温度 260℃、圧力１hPa で
３時間の重縮合反応を行い、共重合ポリエステルを得
た。得られた共重合ポリエステルは、極限粘度0.64、Tm
が 160℃、Tgが40℃、Tcが94℃であった。
次のようにして製造した。テレフタル酸とエチレングリ
コールとのエステル化反応で得られたテレフタル酸成分
とエチレングリコール成分とのモル比が1:1.13のＰＥＴ
オリゴマーに、ε−カプロラクトンを酸成分に対して15
モル％、及び1,4-ブタンジオールをジオール成分に対し
て50モル％の割合で添加し、温度 260℃、圧力１hPa で
３時間の重縮合反応を行い、共重合ポリエステルを得
た。得られた共重合ポリエステルは、極限粘度0.64、Tm
が 160℃、Tgが40℃、Tcが94℃であった。
【００２８】実施例１ 芯成分として〔η〕0.92、Tm 256℃のＰＥＴ、鞘成分と
して製造例で得た共重合ポリエステルを用い、各々のペ
レットを減圧乾燥した後、芯鞘型複合溶融装置に供給
し、芯鞘の体積比７／３の複合比率で、紡糸温度 300
℃、吐出量110g／分、紡糸孔数48、紡糸速度2,000m／分
の条件で紡糸した。
して製造例で得た共重合ポリエステルを用い、各々のペ
レットを減圧乾燥した後、芯鞘型複合溶融装置に供給
し、芯鞘の体積比７／３の複合比率で、紡糸温度 300
℃、吐出量110g／分、紡糸孔数48、紡糸速度2,000m／分
の条件で紡糸した。
【００２９】紡出糸条を18℃の冷風で冷却し、第１ロー
ラで引取り、そのまま連続して第２〜第５ローラでそれ
ぞれ延伸、熱処理、リラックスを行って、単糸繊度10ｄ
の複合繊維を得た。その、複合繊維を用い、経糸、緯糸
ともに18本／2.54cmの密度で平織り組織に製織し、次い
で，この織物に 170℃でカレンダー加工を施し、鞘成分
を融着して帆布を作製した。
ラで引取り、そのまま連続して第２〜第５ローラでそれ
ぞれ延伸、熱処理、リラックスを行って、単糸繊度10ｄ
の複合繊維を得た。その、複合繊維を用い、経糸、緯糸
ともに18本／2.54cmの密度で平織り組織に製織し、次い
で，この織物に 170℃でカレンダー加工を施し、鞘成分
を融着して帆布を作製した。
【００３０】実施例２〜３ 芯鞘比を表１のように変更した以外は、実施例１と同様
にして複合繊維と帆布を製造した。
にして複合繊維と帆布を製造した。
【００３１】実施例４ 芯成分の〔η〕を表１のように変更した以外は、実施例
１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。
１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。
【００３２】実施例５ 製造例において、ε−カプロラクトンの添加量を酸成分
に対して20モル％とし、表１に示すような特性の鞘成分
に変更した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆
布を製造した。
に対して20モル％とし、表１に示すような特性の鞘成分
に変更した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆
布を製造した。
【００３３】実施例６ 製造例において、ε−カプロラクトンの添加量を酸成分
に対して10モル％とし、表１に示すような特性の鞘成分
に変更した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆
布を製造した。
に対して10モル％とし、表１に示すような特性の鞘成分
に変更した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆
布を製造した。
【００３４】実施例７ 延伸後の熱処理温度を表１のように変更した以外は、実
施例１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。実施例
１〜７と、後述する比較例１〜７で得られた複合繊維と
帆布の評価結果を併せて表１に示す。
施例１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。実施例
１〜７と、後述する比較例１〜７で得られた複合繊維と
帆布の評価結果を併せて表１に示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】表１から明らかなように、実施例１〜７で
は、低熱収縮率の複合繊維が製糸性よく得られ、これら
の複合繊維からの帆布は、耐水性、柔軟性ともに優れた
ものであった。
は、低熱収縮率の複合繊維が製糸性よく得られ、これら
の複合繊維からの帆布は、耐水性、柔軟性ともに優れた
ものであった。
【００３７】比較例１ 芯成分の〔η〕を表１のように変更した以外は、実施例
１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。比較例１で
は、芯成分の極限粘度が低かったため、強度が弱い複合
繊維しか得られなかった。
１と同様にして複合繊維と帆布を製造した。比較例１で
は、芯成分の極限粘度が低かったため、強度が弱い複合
繊維しか得られなかった。
【００３８】比較例２〜３ 芯鞘比を表１のように変更した以外は、実施例１と同様
にして複合繊維と帆布を製造した。比較例２では、鞘部
の比率が小さかったため、得られた帆布の耐水性が劣っ
ていた。また、比較例３では、芯部が少ないために複合
繊維の強度が低下し、鞘部の厚みのために帆布の柔軟性
が不良であった。
にして複合繊維と帆布を製造した。比較例２では、鞘部
の比率が小さかったため、得られた帆布の耐水性が劣っ
ていた。また、比較例３では、芯部が少ないために複合
繊維の強度が低下し、鞘部の厚みのために帆布の柔軟性
が不良であった。
【００３９】比較例４ 製造例において、ε−カプロラクトンの添加量を酸成分
に対して５モル％とし、表１に示す特性の鞘成分に変更
した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆布を製
造した。比較例４では、鞘成分の共重合ポリエステルの
融点が高いため、通常のカレンダー加工では耐水圧に優
れた帆布を得ることができなかった。
に対して５モル％とし、表１に示す特性の鞘成分に変更
した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆布を製
造した。比較例４では、鞘成分の共重合ポリエステルの
融点が高いため、通常のカレンダー加工では耐水圧に優
れた帆布を得ることができなかった。
【００４０】比較例５ 製造例において、ε−カプロラクトンの添加量を酸成分
に対して45モル％とし、表１に示す特性の鞘成分に変更
した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆布を製
造した。比較例５では、鞘成分の共重合ポリエステルの
融点が低いため、紡糸時に密着が発生し、製糸性に劣る
ものであった。
に対して45モル％とし、表１に示す特性の鞘成分に変更
した以外は、実施例１と同様にして複合繊維と帆布を製
造した。比較例５では、鞘成分の共重合ポリエステルの
融点が低いため、紡糸時に密着が発生し、製糸性に劣る
ものであった。
【００４１】
【発明の効果】本発明の熱接着性複合繊維は、 130℃に
おける乾熱収縮率が10％以下であり、強度が5g/d以上で
あるので、この複合繊維から得られる帆布は、帆布作製
時のカレンダー加工温度である 130℃でも寸法安定性に
優れており、さらに、高温雰囲気下でも安定した品質の
ものとなる。
おける乾熱収縮率が10％以下であり、強度が5g/d以上で
あるので、この複合繊維から得られる帆布は、帆布作製
時のカレンダー加工温度である 130℃でも寸法安定性に
優れており、さらに、高温雰囲気下でも安定した品質の
ものとなる。
Claims (1)
- 【請求項１】 テレフタル酸成分、脂肪族ラクトン成
分、エチレングリコール成分及び1,4-ブタンジオール成
分からなる共重合ポリエステルであり、ガラス転移点20
〜80℃、結晶化開始温度90〜 130℃、融点 130〜 180℃
である共重合ポリエステルを鞘成分とし、融点 220℃以
上、かつ、〔η〕が 0.9以上のポリアルキレンテレフタ
レートを芯成分とする、芯鞘複合比が 6/4〜 9/1の芯鞘
複合繊維であって、 130℃における乾熱収縮率が10％以
下であり、強度が5g/d以上であることを特徴とするポリ
エステル系高強度、熱接着性複合繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12136499A JP2000314032A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12136499A JP2000314032A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000314032A true JP2000314032A (ja) | 2000-11-14 |
Family
ID=14809428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12136499A Pending JP2000314032A (ja) | 1999-04-28 | 1999-04-28 | ポリエステル系高強度、熱接着性複合繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000314032A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007204902A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Teijin Fibers Ltd | 熱接着性複合繊維およびその製造方法 |
| JP2008106394A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Unitica Fibers Ltd | 芯鞘型ポリエステル複合繊維及び織編物 |
-
1999
- 1999-04-28 JP JP12136499A patent/JP2000314032A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007204902A (ja) * | 2006-02-06 | 2007-08-16 | Teijin Fibers Ltd | 熱接着性複合繊維およびその製造方法 |
| JP2008106394A (ja) * | 2006-10-25 | 2008-05-08 | Unitica Fibers Ltd | 芯鞘型ポリエステル複合繊維及び織編物 |
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