JP2000270475A - Power system analysis device - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は複数の解析装置を組
み合わせて解析する電力系統解析装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a power system analyzer for analyzing a combination of a plurality of analyzers.
【０００２】[0002]
【従来の技術】これまで電力系統のリアルタイム解析装
置としては実系統のミニチュアモデルで構成されたアナ
ログシミュレータが用いられてきた。しかし、実系統に
比べて使用している電圧が低いために損失の影響が大き
く、実現象と電圧や電流の定常的な過渡振動の減衰の様
相が合わないといった問題がある。また、大規模系統を
模擬する場合には送変電機器毎にアナログモデルで模擬
するために解析装置が大きくなり場所を取る等の問題が
ある。2. Description of the Related Art Heretofore, an analog simulator constituted by a real system miniature model has been used as a real-time analysis system for a power system. However, since the voltage used is lower than that in the actual system, the influence of the loss is large, and there is a problem that the actual phenomenon and the aspect of the transient transient vibration attenuation of the voltage and current do not match. In addition, when simulating a large-scale system, there is a problem that the size of an analysis device becomes large and a space is required for simulating each transmission and substation device with an analog model.
【０００３】一方、最近のマイクロプロセッサの高速化
や電力系統の解析ソフトの進展によりディジタルのリア
ルタイム解析が可能となってきた。リアルタイムディジ
タルシミュレータはディジタルで電力系統を模擬するた
めの装置であり、その装置の構成はデータを入力するワ
ークステーション等の計算機とマイクロプロセッサから
成る解析エンジンから構成されるため非常にコンパクト
なものとなる。しかし、リアルタイムディジタルシミュ
レータでは解析刻み時間より小さい時定数を持つ現象は
解析することができない。例えば自励式変換器を含む電
力系統では変換器の半導体による高速スイッチングが行
われており、このような機器を含む電力系統の解析には
５〜１０μｓの解析刻み時間が必要であるが、現在リア
ルタイムディジタルシミュレータの解析刻み時間は５０
〜１００μｓであるために精度良く解析することができ
ない。On the other hand, recent realization of digital real-time analysis has become possible due to the recent increase in the speed of microprocessors and the development of power system analysis software. A real-time digital simulator is a device for simulating a power system digitally, and its configuration is very compact because it consists of a computer such as a workstation that inputs data and an analysis engine consisting of a microprocessor. . However, a real-time digital simulator cannot analyze a phenomenon having a time constant smaller than the analysis step time. For example, in a power system including a self-excited converter, high-speed switching is performed by a semiconductor of the converter, and analysis of a power system including such devices requires an analysis step time of 5 to 10 μs. Analysis time of digital simulator is 50
Since it is １００100 μs, it cannot be analyzed with high accuracy.
【０００４】そこで、小さな計算刻み時間を必要とする
電力系統を精度よく解析するリアルタイム電力系統解析
装置を構成するために、アナログシミュレータとリアル
タイムディジタルシミュレータを組み合わせて解析する
方法が提案されている。すなわち、小さな計算刻み時間
を必要とする部分はアナログシミュレータで、それ以外
の部分はリアルタイムディジタルシミュレータで解析
し、アナログシミュレータとリアルタイムディジタルシ
ミュレータの間では電圧値あるいは電流値等の情報をお
互いにやり取りすることで二つのシミュレータを組み合
わせて解析するようにしたものである。Therefore, in order to configure a real-time power system analysis device for accurately analyzing a power system requiring a small calculation interval time, a method of analyzing by combining an analog simulator and a real-time digital simulator has been proposed. That is, the part requiring a small calculation interval time is analyzed by the analog simulator, and the other parts are analyzed by the real-time digital simulator, and information such as voltage value or current value is exchanged between the analog simulator and the real-time digital simulator. In this way, two simulators are combined for analysis.
【０００５】このようにお互いに電圧値あるいは電流値
等を情報交換する場合、その情報交換に掛かるむだ時間
が存在する。このむだ時間の影響により解析対象が不安
定になったり、あるいは安定に解析が行えても解析結果
に大きく誤差が含まれたりすることが分かっている。こ
うしたむだ時間による影響を抑制するためには安定条
件，一致条件という二つの条件を同時に満たす必要があ
り、これらの条件を満たすように系統パラメータ等を適
切に設定することでむだ時間による影響を抑制すること
ができる。しかし、簡単な系統を対象とする場合にはこ
れらの条件を同時に満たすように設定することは可能で
あるが、実系統に近い複雑な系統を対象とする場合には
困難となる。[0005] When information such as a voltage value or a current value is mutually exchanged as described above, there is a dead time required for the information exchange. It is known that the effect of the dead time makes the analysis object unstable, or that even if the analysis can be performed stably, the analysis result contains a large error. In order to suppress such effects due to dead time, it is necessary to simultaneously satisfy two conditions, a stability condition and a coincidence condition. By appropriately setting system parameters to satisfy these conditions, the effects of dead time are suppressed. can do. However, when a simple system is targeted, it is possible to set so as to satisfy these conditions at the same time. However, it is difficult to target a complicated system close to an actual system.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記の問題
点を考慮してなされたものであり、アナログシミュレー
タとリアルタイムディジタルシミュレータを結合した複
合型シミュレータであって、シミュレータ間の情報交換
に掛かるむだ時間による影響を抑制できる複合型シミュ
レータを提供する。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in consideration of the above-mentioned problems, and is a composite simulator combining an analog simulator and a real-time digital simulator. Provided is a hybrid simulator that can suppress the influence of dead time.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】一方の電力系統の解析を
行う第１のシミュレータ解析手段と、他方の電力系統の
解析を行う第２のシミュレータ解析手段と、両方の電力
系統を組み合わせて一括して解析するための第１のシミ
ュレータ解析手段と第２のシミュレータ解析手段を結合
するインターフェース手段とを含むリアルタイム電力系
統解析装置において、解析対象の電力系統は節点におい
て分割され、第１のシミュレータ解析手段及び第２のシ
ミュレータ解析手段にそれぞれ割り当てられ、インター
フェース手段は第１のシミュレータ解析手段において検
出される電流値を第２のシミュレータ解析手段に電流指
令値として伝達し、また第２のシミュレータ解析手段に
おいて検出される電流値を第１のシミュレータ解析手段
に電流指令値として伝達し、第１のシミュレータ解析手
段及び第２のシミュレータ解析手段はそれぞれ伝達され
た電流指令値に従う電流源と、それぞれ両方の電力系統
の内部インピーダンスに依存する抵抗と、それぞれ電流
値を検出する手段を備えることを特徴とする。Means for solving the problems First simulator analyzing means for analyzing one power system, second simulator analyzing means for analyzing the other power system, and both power systems are combined and collectively. A power system to be analyzed is divided at a node in a real-time power system analysis apparatus including a first simulator analysis means for performing analysis by means of a first simulator analysis means and an interface means for coupling the second simulator analysis means. And an interface means for transmitting a current value detected by the first simulator analysis means to the second simulator analysis means as a current command value. The detected current value is used as a current command value by the first simulator analyzing means. The first simulator analysis means and the second simulator analysis means transmit the current source according to the transmitted current command value, the resistance depending on the internal impedance of both power systems, and the current value detection means, respectively. It is characterized by having.
【０００８】このように第１のシミュレータ解析手段及
び第２のシミュレータ解析手段間で情報交換を行う場
合、リアルタイム電力系統解析装置はその情報交換に掛
かるむだ時間を含むフィードバック系で表されるが、こ
のような構成にすることでフィードバック系の開ループ
伝達関数がナイキストの安定判別法による安定条件を満
たすので安定に解析を行うことができる。また、情報交
換に掛かるむだ時間に起因する成分が解析結果の誤差と
なり現われるが、抵抗を両方の電力系統の内部インピー
ダンスに応じて調節することで解析結果の誤差を抑制す
ることができる。[0008] When information is exchanged between the first simulator analysis means and the second simulator analysis means as described above, the real-time power system analysis device is represented by a feedback system including a dead time required for the information exchange. With such a configuration, the open loop transfer function of the feedback system satisfies the stability condition according to the Nyquist stability determination method, so that the analysis can be performed stably. In addition, a component caused by the dead time required for information exchange appears as an error in the analysis result. By adjusting the resistance according to the internal impedance of both power systems, the error in the analysis result can be suppressed.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】図１は後述する各実施形態に関わ
るリアルタイム電力系統解析装置の全体構成を示す。図
１において、１１はマイクロプロセッサから構成される
リアルタイムディジタルシミュレータＲＤＳ、１２はア
ナログシミュレータＡＮＳ、１３はインターフェース装
置ＩＮＦ、１４は入出力装置ＷＳを示す。１１は１３を
介して１２の出力を入力としてリアルタイムにディジタ
ル解析を行う電力系統解析装置、１２は１３を介して１
１の出力を入力としてリアルタイムにアナログ解析を行
う電力系統解析装置である。１３は１１及び１２の入出
力のやり取りを行うインターフェース装置である。１４
は１１，１２，１３への入力データ，解析条件，解析結
果の表示等の入出力を行う計算機から構成される入出力
装置である。FIG. 1 shows the overall configuration of a real-time power system analysis apparatus according to each embodiment described later. In FIG. 1, reference numeral 11 denotes a real-time digital simulator RDS composed of a microprocessor, 12 denotes an analog simulator ANS, 13 denotes an interface device INF, and 14 denotes an input / output device WS. Reference numeral 11 denotes a power system analysis device which performs digital analysis in real time using the output of 12 as an input via 13, and 12 denotes 1 via 13
1 is an electric power system analysis device that performs an analog analysis in real time with the output of 1 as an input. Reference numeral 13 denotes an interface device for exchanging inputs and outputs of 11 and 12. 14
Is an input / output device composed of a computer for inputting / outputting input data, analysis conditions, display of analysis results, and the like to 11, 12, and 13.
【００１０】図２は電力系統モデルを示す図であり、図
２において２１，２２はそれぞれ電力系統ＰＳ1 ，ＰＳ
2 を表す。ここで、２１には解析刻み時間が比較的大き
い、例えば５０μｓ以上の解析刻み時間で十分な送変電
機器で構成された電力系統ＰＳ1 を想定し、２２にはパ
ワエレ機器等で構成される、例えば５０μｓ以下の小さ
い解析刻み時間を必要とする送変電機器が含まれている
電力系統ＰＳ2 を想定する。この場合、２１はリアルタ
イムディジタルシミュレータＲＤＳによって、２２はア
ナログシミュレータＡＮＳによって解析する。FIG. 2 shows a power system model. In FIG. 2, reference numerals 21 and 22 denote power systems PS 1 and PS, respectively.
Represents 2 . Here, a relatively large analysis time step 21, assuming the power system PS 1 configured with enough transmission substation equipment eg 50μs or more analysis time step, and a power electronics device, etc. The 22, for example assume a power system PS 2 contain transmission substation equipment requiring less smaller analysis time step 50 [mu] s. In this case, 21 is analyzed by the real-time digital simulator RDS, and 22 is analyzed by the analog simulator ANS.
【００１１】図３は図２に示す電力系統モデルに本実施
形態のリアルタイム電力系統解析装置を適用した図であ
る。図３において、２１，２２はそれぞれ図２に示す電
力系統ＰＳ1 ，ＰＳ2 、３１，３２は従属電流源、３
３，３４はインターフェース回路、３５，３６は電流を
検出する電流検出器、３７，３８は電力系統ＰＳ1 ，Ｐ
Ｓ2 の内部インピーダンスに依存する抵抗である。リア
ルタイムディジタルシミュレータＲＤＳとアナログシミ
ュレータＡＮＳの間の情報交換に掛かる時間をτとする
と従属電流源３１の指令値は数式１で、従属電流源３２
の指令値は数式２で与えられる。FIG. 3 is a diagram in which the real-time power system analysis device of the present embodiment is applied to the power system model shown in FIG. In FIG. 3, reference numerals 21 and 22 denote electric power systems PS 1 and PS 2 shown in FIG.
3, 34 are interface circuits, 35, 36 are current detectors for detecting current, and 37, 38 are power systems PS 1 , P
A resistance that depends on the internal impedance of the S 2. Assuming that the time required for exchanging information between the real-time digital simulator RDS and the analog simulator ANS is τ, the command value of the dependent current source 31 is given by the following equation (1).
Is given by Equation 2.
【００１２】[0012]
【数１】ｉ1′(ｔ)＝ｉ2″(ｔ−τ)## EQU1 ## i 1 ′ (t) = i 2 ″ (t−τ)
【００１３】[0013]
【数２】ｉ2′(ｔ)＝ｉ1″(ｔ−τ) すなわち、電流検出器３５で検出された電流検出値はイ
ンターフェース回路３３に取り込まれ、時間τ経過後そ
のままアナログシミュレータＡＮＳの従属電流源３２の
指令値となる。電流検出器３６で検出された電流検出値
はインターフェース回路３４に取り込まれ、時間τ経過
後そのままリアルタイムディジタルシミュレータＲＤＳ
の従属電流源３１の指令値となる。二つのシミュレータ
間で情報交換を行う場合、シミュレータ全体としてはそ
の情報交換に掛かるむだ時間を含むフィードバック系で
表されるが、この方式を用いるとそのフィードバック系
の開ループ伝達関数が電力系統ＰＳ1 ，ＰＳ2 に依存す
ることなくナイキストの安定判別法による安定条件を満
たすので、安定に解析を行うことができる。すなわち、
系統パラメータ等の設定を行うことなく安定条件が満た
される。I 2 ′ (t) = i 1 ″ (t−τ) That is, the current detection value detected by the current detector 35 is taken into the interface circuit 33, and after the elapse of the time τ, the subordinate of the analog simulator ANS is used. The command value is the command value of the current source 32. The current detection value detected by the current detector 36 is taken into the interface circuit 34, and after a lapse of time τ, the real-time digital simulator RDS is used.
Of the subordinate current source 31. When information is exchanged between two simulators, the simulator as a whole is represented by a feedback system including a dead time required for the information exchange. When this method is used, the open-loop transfer function of the feedback system is changed to the power system PS 1. , PS 2 satisfies the stability condition according to the Nyquist stability discrimination method, so that the analysis can be performed stably. That is,
The stability condition is satisfied without setting the system parameters and the like.
【００１４】図４は電力系統ＰＳ1 ，ＰＳ2 を等価的に
内部インピーダンスを持つ電源と見たときの図である。
図４において、２１，２２はそれぞれ図２に示す電力系
統ＰＳ1 ，ＰＳ2 、４１，４３は電力系統ＰＳ1 ，ＰＳ
2 の内部インピーダンス、４２，４４は電力系統Ｐ
Ｓ1 ，ＰＳ2 の内部インピーダンスの背後電圧を表す電
圧源である。このとき、図３の３７，３８の抵抗は数式
３により設定するのが最適となる。すなわち、二つのシ
ミュレータ間で情報交換を行う場合、その情報交換に掛
かるむだ時間が存在するために回路各部の電圧，電流波
形にはこのむだ時間に起因する成分が含まれ、これが解
析結果の誤差として現われる。このむだ時間に起因する
成分を抑制するための条件が一致条件であり、数式３の
ように設定することで一致条件が満たされ、解析波形の
誤差を抑制することができる。FIG. 4 is a diagram when the power systems PS 1 and PS 2 are equivalently viewed as power sources having internal impedance.
4, the power system PS 1 shown in FIGS. 2 21, 22, PS 2, 41, 43 is the power system PS 1, PS
2, the internal impedance of the power system P
It is a voltage source representing the voltage behind the internal impedance of S 1 and PS 2 . At this time, it is optimal to set the resistances of 37 and 38 in FIG. In other words, when information is exchanged between two simulators, since there is a dead time required for the information exchange, the voltage and current waveforms of each part of the circuit include components due to the dead time, which is an error in the analysis result. Appears as. The condition for suppressing the component due to the dead time is the matching condition. By setting as in Expression 3, the matching condition is satisfied, and the error of the analysis waveform can be suppressed.
【００１５】[0015]
【数３】 (Equation 3)
【００１６】以上のように本方式は安定条件が常に満た
されており、一致条件についてのみ考慮してやればよい
ので、適用範囲が広く汎用性に富んだ方式である。しか
し、図３に示されているように抵抗３７は負の抵抗であ
るためにアナログシミュレータ側で回路を構成するのは
簡単ではない。そこで、図３を等価変換し負の抵抗を消
去したものが図５である。図５において、抵抗５１は図
３における抵抗３７，３８を合成したものである。この
とき、従属電流源３１の指令値は数式４で、従属電流源
３２の指令値は数式５で与えられる。As described above, the present system always satisfies the stability condition, and only needs to consider the coincidence condition. Therefore, the present system has a wide application range and is versatile. However, as shown in FIG. 3, since the resistor 37 is a negative resistor, it is not easy to configure a circuit on the analog simulator side. Thus, FIG. 5 shows an equivalent conversion of FIG. 3 in which the negative resistance is eliminated. 5, a resistor 51 is a combination of the resistors 37 and 38 in FIG. At this time, the command value of the dependent current source 31 is given by Equation 4, and the command value of the dependent current source 32 is given by Equation 5.
【００１７】[0017]
【数４】ｉ1′(ｔ)＝２ｉ2(ｔ−τ)＋ｉ2′(ｔ−τ)## EQU4 ## i 1 ′ (t) = 2i 2 (t−τ) + i 2 ′ (t−τ)
【００１８】[0018]
【数５】ｉ2′(ｔ)＝２ｉ1(ｔ−τ)＋ｉ1′(ｔ−τ) すなわち、電流検出器３５で検出された電流検出値はイ
ンターフェース回路３３に取り込まれ、リアルタイムデ
ィジタルシミュレータＲＤＳの従属電流源３１の履歴を
用いて数式５に示す計算が行われ、時間τ経過後にアナ
ログシミュレータＡＮＳの従属電流源３２に指令値が与
えられる。電流検出器３６で検出された電流検出値はイ
ンターフェース回路３４に取り込まれ、アナログシミュ
レータＡＮＳの従属電流源３２の履歴を用いて数式４に
示す計算が行われ、時間τ経過後にリアルタイムディジ
タルシミュレータＲＤＳの従属電流源３１に指令値が与
えられる。I 2 ′ (t) = 2i 1 (t−τ) + i 1 ′ (t−τ) That is, the current detection value detected by the current detector 35 is taken into the interface circuit 33, and the real-time digital simulator The calculation shown in Expression 5 is performed using the history of the dependent current source 31 of the RDS, and a command value is given to the dependent current source 32 of the analog simulator ANS after a lapse of time τ. The current detection value detected by the current detector 36 is taken into the interface circuit 34, and the calculation shown in Expression 4 is performed using the history of the subordinate current source 32 of the analog simulator ANS. A command value is given to the subordinate current source 31.
【００１９】図５は従属電流源を用いているが、これを
従属電圧源にすることも可能である。図６は図５を等価
変換したものであり、６１，６２は従属電圧源である。
このとき、従属電圧源６１の指令値は数式６で、従属電
圧源６２の指令値は数式７で与えられる。Although FIG. 5 uses a dependent current source, it can be used as a dependent voltage source. FIG. 6 is an equivalent conversion of FIG. 5, and 61 and 62 are dependent voltage sources.
At this time, the command value of the dependent voltage source 61 is given by Equation 6, and the command value of the dependent voltage source 62 is given by Equation 7.
【００２０】[0020]
【数６】ｖ1′(ｔ)＝４Ｒeｉ2(ｔ−τ)＋ｖ2′(ｔ−τ)## EQU6 ## v 1 ′ (t) = 4R e i 2 (t−τ) + v 2 ′ (t−τ)
【００２１】[0021]
【数７】ｖ2′(ｔ)＝４Ｒeｉ1(ｔ−τ)＋ｖ1′(ｔ−τ) すなわち、電流検出器３５で検出された電流検出値はイ
ンターフェース回路３３に取り込まれ、リアルタイムデ
ィジタルシミュレータＲＤＳの従属電圧源６１の履歴を
用いて数式７に示す計算が行われ、時間τ経過後にアナ
ログシミュレータＡＮＳの従属電圧源６２に指令値が与
えられる。電流検出器３６で検出された電流検出値はイ
ンターフェース回路３４に取り込まれ、アナログシミュ
レータＡＮＳの従属電圧源６２の履歴を用いて数式６に
示す計算が行われ、時間τ経過後にリアルタイムディジ
タルシミュレータＲＤＳの従属電圧源６１に指令値が与
えられる。V 2 ′ (t) = 4R e i 1 (t−τ) + v 1 ′ (t−τ) That is, the current detection value detected by the current detector 35 is taken into the interface circuit 33, The calculation shown in Expression 7 is performed using the history of the dependent voltage source 61 of the digital simulator RDS, and a command value is given to the dependent voltage source 62 of the analog simulator ANS after a lapse of time τ. The current detection value detected by the current detector 36 is taken into the interface circuit 34, and the calculation shown in Expression 6 is performed using the history of the dependent voltage source 62 of the analog simulator ANS. A command value is given to the dependent voltage source 61.
【００２２】以上より、図５あるいは図６のような方式
を適用することで、アナログシミュレータとリアルタイ
ムディジタルシミュレータを組み合わせた解析におい
て、シミュレータ間の情報交換に掛かるむだ時間による
影響を抑制することができる。なお、本実施形態は単相
回路の電力系統について述べたが、３相回路で構成され
る電力系統についても単相回路と同様に扱うことができ
る。As described above, by applying the method as shown in FIG. 5 or FIG. 6, it is possible to suppress the influence of the dead time required for information exchange between simulators in the analysis combining the analog simulator and the real-time digital simulator. . Although the present embodiment has described the power system of the single-phase circuit, the power system configured of the three-phase circuit can be handled in the same manner as the single-phase circuit.
【００２３】[0023]
【発明の効果】本発明により、リアルタイムディジタル
シミュレータとアナログシミュレータを結合した複合型
リアルタイム電力系統解析装置において、シミュレータ
間の情報交換に掛かるむだ時間による影響を抑制するこ
とができる。According to the present invention, in a combined real-time power system analysis apparatus in which a real-time digital simulator and an analog simulator are combined, it is possible to suppress the influence of dead time required for information exchange between simulators.
【図１】本発明の各実施形態に関わるリアルタイム電力
系統解析装置の全体構成を示す図である。FIG. 1 is a diagram showing an overall configuration of a real-time power system analysis device according to each embodiment of the present invention.
【図２】本発明の各実施形態を適用して解析を行う電力
系統モデルを示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a power system model for performing analysis by applying each embodiment of the present invention.
【図３】図２に示す電力系統モデルに本実施形態のリア
ルタイム電力系統解析装置を適用した図である。FIG. 3 is a diagram in which the real-time power system analysis device of the present embodiment is applied to the power system model shown in FIG. 2;
【図４】図２に示す電力系統モデルを構成する電力系統
を近似的に内部インピーダンスを持つ電源と見た図であ
る。FIG. 4 is a diagram showing a power system constituting the power system model shown in FIG. 2 as a power source having an internal impedance approximately.
【図５】図３に示す本実施形態のリアルタイム電力系統
解析装置を等価変換した図である。FIG. 5 is a diagram obtained by performing an equivalent conversion of the real-time power system analysis device of the present embodiment shown in FIG. 3;
【図６】図５に示す本実施形態のリアルタイム電力系統
解析装置を等価変換した図である。FIG. 6 is a diagram obtained by performing equivalent conversion of the real-time power system analysis device of the present embodiment shown in FIG. 5;
１１…リアルタイムディジタルシミュレータ、１２…ア
ナログシミュレータ、１３…インターフェース装置、１
４…入出力装置、２１…電力系統ＰＳ1 、２２…電力系
統ＰＳ2 、３１…リアルタイムディジタルシミュレータ
の従属電流源、３２…アナログシミュレータの従属電流
源、３３…アナログシミュレータに指令値を与えるイン
ターフェース回路、３４…リアルタイムディジタルシミ
ュレータに指令値を与えるインターフェース回路、３５
…リアルタイムディジタルシミュレータの電流検出器、
３６…アナログシミュレータの電流検出器、３７，３
８，５１…電力系統ＰＳ1 ，ＰＳ2 に依存した抵抗、４
１…電力系統ＰＳ1 を内部インピーダンスを持つ電源に
置き換えたときの内部インピーダンス、４２…電力系統
ＰＳ1 を内部インピーダンスを持つ電源に置き換えたと
きの電圧源、４３…電力系統ＰＳ2 を内部インピーダン
スを持つ電源に置き換えたときの内部インピーダンス、
４４…電力系統ＰＳ2 を内部インピーダンスを持つ電源
に置き換えたときの電圧源、６１…リアルタイムディジ
タルシミュレータの従属電圧源、６２…アナログシミュ
レータの従属電圧源。11: Real-time digital simulator, 12: Analog simulator, 13: Interface device, 1
4 ... output device, 21 ... power system PS 1, 22 ... power system PS 2, 31 ... dependent current source of the real-time digital simulator, 32 ... dependent current source of the analog simulator, 33 ... interface circuit for providing a command value to an analog simulator , 34... An interface circuit for giving a command value to the real-time digital simulator, 35
... current detector for real-time digital simulator,
36 ... Current detector of analog simulator, 37,3
8, 51: resistance depending on power systems PS 1 and PS 2 , 4
1 ... internal impedance when the power system PS 1 was replaced by a power source having an internal impedance, 42 ... voltage source when the power system PS 1 was replaced by a power source having an internal impedance, the internal impedance of 43 ... power system PS 2 Internal impedance when replaced with a power supply
44 ... voltage source when the power system PS 2 is replaced with a power supply having an internal impedance, 61 ... dependent voltage source of the real-time digital simulator, 62 ... dependent voltage source of the analog simulator.
Claims (2)
レータ解析手段と、他方の電力系統の解析を行う第２の
シミュレータ解析手段と、前記両方の電力系統を組み合
わせて一括して解析するための前記第１のシミュレータ
解析手段と前記第２のシミュレータ解析手段を結合する
インターフェース手段とを含むリアルタイム電力系統解
析装置において、解析対象の電力系統はある節点におい
て分割され、前記第１のシミュレータ解析手段及び前記
第２のシミュレータ解析手段にそれぞれ割り当てられる
ことを特徴とするリアルタイム電力系統解析装置。A first simulator analyzing means for analyzing one electric power system, a second simulator analyzing means for analyzing the other electric power system, and the two electric power systems are combined and analyzed collectively. A power system to be analyzed is divided at a node, and the first simulator analysis means includes a first simulator analysis means and an interface means for coupling the second simulator analysis means. A real-time power system analysis device, wherein the real-time power system analysis device is assigned to each of the first simulator means and the second simulator analysis means.
手段は前記第１のシミュレータ解析手段において検出さ
れる電流値を前記第２のシミュレータ解析手段に電流指
令値として伝達し、また前記第２のシミュレータ解析手
段において検出される電流値を前記第１のシミュレータ
解析手段に電流指令値として伝達し、前記第１のシミュ
レータ解析手段及び前記第２のシミュレータ解析手段は
それぞれ前記伝達された電流指令値に従う電流源と、そ
れぞれ前記両方の電力系統の内部インピーダンスに依存
する抵抗と、それぞれ前記電流値を検出する手段を備え
ることを特徴とするリアルタイム電力系統解析装置。2. An apparatus according to claim 1, wherein said interface means transmits a current value detected by said first simulator analysis means to said second simulator analysis means as a current command value, and said second simulator analysis means Means for transmitting a current value detected by the means to the first simulator analysis means as a current command value, wherein the first simulator analysis means and the second simulator analysis means each provide a current source according to the transmitted current command value A real-time power system analysis device, comprising: a resistor that depends on the internal impedance of each of the two power systems; and a unit that detects the current value.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11067838A JP2000270475A (en) | 1999-03-15 | 1999-03-15 | Power system analysis device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11067838A JP2000270475A (en) | 1999-03-15 | 1999-03-15 | Power system analysis device |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000270475A true JP2000270475A (en) | 2000-09-29 |
Family
ID=13356503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11067838A Pending JP2000270475A (en) | 1999-03-15 | 1999-03-15 | Power system analysis device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000270475A (en) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009211333A (en) * | 2008-03-04 | 2009-09-17 | Nec Corp | Electronic circuit analysis system, electronic circuit analysis method and electronic circuit analysis program |
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| JP7415643B2 (en) | 2020-02-19 | 2024-01-17 | 富士電機株式会社 | Simulation system, simulation method, and program |
-
1999
- 1999-03-15 JP JP11067838A patent/JP2000270475A/en active Pending
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| JP7143597B2 (en) | 2018-03-05 | 2022-09-29 | 富士電機株式会社 | Power system analyzer |
| JP7415643B2 (en) | 2020-02-19 | 2024-01-17 | 富士電機株式会社 | Simulation system, simulation method, and program |
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