JP2000212623A - Dephosphorization of molten iron low in lime - Google Patents
Dephosphorization of molten iron low in limeInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明が属する技術分野】本発明は、溶銑脱燐処理にお
いて、少ない生石灰原単位でかつハロゲン化物を含有す
る造滓剤を用いずに精錬することを可能とする溶銑脱燐
方法に関する。なお、ここで、ハロゲン化物とは、蛍
石、塩化カルシウム等をいう。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a hot metal dephosphorization method capable of performing refining in a hot metal dephosphorization process with a small amount of quicklime and without using a slag-making agent containing a halide. Here, the halide means fluorite, calcium chloride or the like.
【０００２】[0002]
【従来の技術】溶銑脱燐に転炉脱炭で発生した脱炭滓を
用いる技術は既に知られている。例えば、特開昭６３−
９３８１３号公報では、２基の転炉を用いて、一方を脱
燐炉、他方を脱炭炉とし、脱炭炉で発生したスラグを脱
燐炉へリサイクルする技術が、また、特開平５−２４７
５１１号公報では、同一炉で脱燐工程の後に中間排滓を
おこない、引き続き、脱炭工程を実施する方法におい
て、脱炭滓を残したまま次チャージの溶銑を装入し脱燐
工程に入る技術が開示されている。これらの技術は、脱
炭滓に含まれるＣａＯを、平衡上は有利な低温での脱燐
精錬で再利用し、生石灰原単位を低下させようとするも
のである。しかし、これらに示されるように、単に脱炭
滓を溶銑脱燐処理に用いた場合には、滓化が非常に悪
く、さらにスロッピングを引き起こしやすいという大き
な問題があった。特に、滓化については極めて重要な問
題である。これは、脱炭精錬の吹き止め温度である１６
００℃以上の高温で溶融していたスラグを１３５０℃程
度の低温で用いるため、スラグの代表的な鉱物相である
２ＣａＯ・ＳｉＯ2相、ＭｇＯ・ＦｅＯ相、ＣａＯ相と
いった高融点の化合物が溶融することができないという
本質的な問題であり、僅かに溶融した相の脱燐能が小さ
いため、脱燐よりも脱炭が優先して起こり、その結果、
滓化はしていないのにスロッピングを引き起こすという
状況におちいることになる。2. Description of the Related Art A technique using decarburized slag generated in converter decarburization for hot metal dephosphorization is already known. For example, JP-A-63-
Japanese Patent No. 93813 discloses a technique in which two converters are used, one is a dephosphorization furnace and the other is a decarburization furnace, and slag generated in the decarburization furnace is recycled to the dephosphorization furnace. 247
No. 511 discloses a method of performing an intermediate waste after a dephosphorization step in the same furnace and subsequently performing a decarburization step. Techniques are disclosed. These techniques attempt to reuse CaO contained in the decarburized slag by dephosphorization refining at a low temperature, which is advantageous in terms of equilibrium, to reduce the quicklime basic unit. However, as shown therein, when decarburized slag is simply used for hot metal dephosphorization, there is a serious problem that slagification is very poor and slopping is easily caused. In particular, slag formation is a very important problem. This is the decarburization refining blow-off temperature of 16
Since slag that has been melted at a high temperature of 00 ° C. or more is used at a low temperature of about 1350 ° C., high melting point compounds such as 2CaO.SiO 2 phase, MgO.FeO phase, and CaO phase, which are typical mineral phases of slag, are melted. The decarburization takes precedence over dephosphorization because the dephosphorization ability of the slightly molten phase is small.
You have fallen into a situation where slopping occurs without slagging.
【０００３】一方、日本鉄鋼協会発行、「製鋼スラグの
発生量低減と資源化」、平成９年５月発行、１６３ペー
ジ以降には、脱炭滓を再加熱すると低融点のカルシウム
フェライト相が析出することが示されている。しかし、
再加熱スラグの脱燐能についての記載はなく、また、一
般には鉄と鋼、第７１巻、１９８５年発行、Ｓ１１４項
にもあるように、カルシウムフェライトによる脱燐能は
あまり大きくはないと考えられている。[0003] On the other hand, from the Iron and Steel Institute of Japan, "Reduction of the amount of steelmaking slag generated and recycling", published in May 1997, page 163 and later, when the decarburized slag is reheated, a low melting point calcium ferrite phase precipitates. It is shown to be. But,
There is no description on the dephosphorizing ability of the reheated slag, and it is considered that the dephosphorizing ability of calcium ferrite is not so large as generally described in iron and steel, Vol. 71, issued in 1985, paragraph S114. Have been.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
に単に脱炭滓を溶銑脱燐処理に用いた場合に起こってい
る、滓化が非常に悪く、スロッピングを引き起こしやす
いという大きな問題を解決し、少ない生石灰原単位でか
つ蛍石のようなハロゲン化物を含有する造滓剤を用いず
に精錬することが可能な溶銑脱燐方法を提供するもので
ある。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention has a major problem that slagification is very poor and sloping is apt to occur when decarburized slag is simply used for hot metal dephosphorization as described above. To provide a hot metal dephosphorization method capable of refining with a small amount of quicklime and without using a slag-making agent containing a halide such as fluorite.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は以下の通
りである。The gist of the present invention is as follows.
【０００６】（１） Ｐを０．０３〜０．００５％含む
溶銑を転炉で脱炭精錬した後に発生したスラグに酸素を
１０〜１００％含む酸化性ガスを供給し、当該スラグを
溶銑脱燐処理に用いることを特徴とする生石灰の少ない
溶銑脱燐方法。ここで、脱炭精錬で発生するスラグ量は
２０〜６０ｋｇ／ｔであることが望ましい。また、酸化
性ガスの供給方法としては、上吹きランスからの吹き付
けや、底吹き羽口からの吹き込みがある。さらに、酸化
性ガスは酸素分で５〜２０Ｎｍ3／トンスラグとするこ
とが望ましい。酸化性ガスの残部成分は、窒素、ＣＯ、
及びＣＯ2の１種又は２種以上であることが望ましい。(1) An oxidizing gas containing 10 to 100% oxygen is supplied to slag generated after decarburizing and refining a hot metal containing 0.03 to 0.005% of P in a converter to remove the hot metal from the hot metal. A hot metal dephosphorization method with less quick lime, which is used for a phosphorus treatment. Here, the amount of slag generated in the decarburization refining is desirably 20 to 60 kg / t. As a method of supplying the oxidizing gas, there are a blowing from a top blowing lance and a blowing from a bottom blowing tuyere. Further, the oxidizing gas is desirably 5 to 20 Nm 3 / ton slag in terms of oxygen content. The remaining components of the oxidizing gas are nitrogen, CO,
And at least one of CO 2 and CO 2 .
【０００７】（２） 転炉脱炭精錬終了後に出鋼し、引
き続き、発生したスラグの全部又は一部を炉内に残留さ
せ、当該スラグに前記酸化性ガスを供給することを特徴
とする前記（１）の生石灰の少ない溶銑脱燐方法。(2) The steel is produced after the completion of the converter decarburization refining, and all or a part of the generated slag remains in the furnace, and the oxidizing gas is supplied to the slag. (1) The hot metal dephosphorization method with little quick lime.
【０００８】（３） 前記（２）において、酸化性ガス
を上吹きランスより当該スラグに吹きつけることを特徴
とする生石灰の少ない溶銑脱燐方法。(3) The method for dephosphorizing hot metal with less quick lime according to (2), wherein an oxidizing gas is blown onto the slag from an upper blowing lance.
【０００９】（４） 前記（３）において、上吹きラン
スによりスラグ浴に形成される凹み（キャビティー）深
さＬSとスラグ深さＬSOとの比ＬS／ＬSOを０．２〜０．
８とすることを特徴とする生石灰の少ない溶銑脱燐方
法。ここで、ＬSO(mm)はスラグ量と転炉形状から幾何学
的計算で求められる値であり、ＬS(mm)は数１以下の
〜式で計算される。(4) In the above (3), the ratio L S / L SO between the depth L S of the recess (cavity) formed in the slag bath by the upper blowing lance and the depth L SO of the slag is 0.2 to 0.2. 0.
8. A hot metal dephosphorization method with a small amount of quick lime, characterized in that the method is 8. Here, L SO (mm) is a value obtained by a geometric calculation from the slag amount and the converter shape, and L S (mm) is calculated by the following equation (1).
【００１０】[0010]
【数１】 ＬS＝Ｌ×７／２ ・・・・ ０.０１６×Ｌ1/2＝Ｈc／（ＬＨ＋Ｌ） ・・・・ L S = L × 7/2 0.016 × L 1/2 = Hc / (LH + L)
【００１１】ここで、ＬＨはランスと溶鋼表面間の距離
（ランスギャップ：mm）、Ｈcはジェットコア長さ(mm)
で数２の式で計算される。Here, LH is the distance between the lance and the surface of the molten steel (lance gap: mm), and Hc is the jet core length (mm).
Is calculated by the equation of Expression 2.
【００１２】[0012]
【数２】 Ｈc＝ｆ×Ｍop×(４.２＋１.１×Ｍop2)×ｄt ・・・・ Hc = f × Mop × (4.2 + 1.1 × Mop 2 ) × dt
【００１３】Ｍopはランス形状により数３の式を解い
て求める。Mop is obtained by solving equation (3) using the lance shape.
【００１４】[0014]
【数３】 ｄo／ｄt＝[(１／Ｍop)×{(１＋０.２×Ｍop2)／１.２}3]1/2 ・・・・ Do / dt = [(1 / Mop) × {(1 + 0.2 × Mop 2 ) /1.2} 3 ] 1/2
【００１５】ここで、ｄoはノズル出口直径(mm)、ｄtは
ノズルスロート直径(mm)である。また、ｆはＰo／Ｐop
＝Ｘとした場合、Ｘ＜０.７の場合には数４の式、Ｘ
＞０.７の場合には数５の式で計算される。Here, do is the nozzle outlet diameter (mm), and dt is the nozzle throat diameter (mm). F is Po / Pop
= X, when X <0.7, Equation 4
If> 0.7, it is calculated by the equation (5).
【００１６】[0016]
【数４】ｆ＝０.８Ｘ−０.０６ ・・・・ ## EQU4 ## f = 0.8X−0.06...
【００１７】[0017]
【数５】 ｆ＝−２.７Ｘ4＋１７.7Ｘ3−４１Ｘ2＋４０Ｘ−１３ ・・・・ F = −2.7X 4 + 17.7X 3 −41X 2 + 40X−13
【００１８】さらに、適正膨張時の背圧Ｐop(kgf/cm2：
絶対圧)はＭopを用いて数６の式で計算され、操業時
の背圧Ｐo(kgf/cm2：絶対圧)は酸素供給速度（Ｆ：Ｎｍ
3/Ｈｒ）とノズル数ｎにより数７の式で計算される。Further, the back pressure Pop (kgf / cm 2 :
The absolute pressure) is calculated by the equation (6) using Mop, and the back pressure Po (kgf / cm 2 : absolute pressure) during operation is calculated by the oxygen supply rate (F: Nm
3 / Hr) and the number n of nozzles are calculated by the equation (7).
【００１９】[0019]
【数６】 Ｐop＝{(Ｍop2／５)＋１}7/2 ・・・・ [6] Pop = {(Mop 2/5 ) +1} 7/2 ····
【００２０】[0020]
【数７】 Ｐo＝Ｆ／(0.４５６×ｎ×ｄt2) ・・・・ ## EQU7 ## Po = F / (0.456 × n × dt 2 )
【００２１】（５） 前記（２）〜（４）の何れかにお
いて、脱炭精錬により発生したスラグの一部又は全部を
炉内に残留させたまま、当該スラグに前記酸化性ガスを
供給した後、Ｐを０．０５〜０．２０％含む溶銑を装入
し脱燐処理を実施することを特徴とする生石灰の少ない
溶銑脱燐方法。(5) In any one of the above (2) to (4), the oxidizing gas is supplied to the slag while a part or all of the slag generated by the decarburization refining remains in the furnace. Thereafter, a hot metal containing 0.05 to 0.20% of P is charged and a dephosphorization treatment is performed, and the hot metal dephosphorization method with a small amount of quick lime is performed.
【００２２】（６） 前記（１）〜（５）の何れかにお
いて、次チャージの溶銑脱燐時に、生石灰（ＣａＯ；ｋ
ｇ／ｔ）と酸素（Ｏ；ｋｇ／ｔ）の比ＣａＯ／Ｏを０．
８〜０．３とすることを特徴とする生石灰の少ない溶銑
脱燐方法。ここで酸素は酸素ガスとして供給されたもの
を重量換算した値と酸化鉄中の酸素重量との和であり、
ＣａＯは脱炭滓中のＣａＯ分と新たに添加した生石灰の
合計である。(6) In any one of the above (1) to (5), at the time of hot metal dephosphorization of the next charge, quick lime (CaO; k)
g / t) and oxygen (O; kg / t).
A hot metal dephosphorization method with a small amount of quick lime, which is set to 8 to 0.3. Here, oxygen is the sum of the value obtained by converting the amount supplied as oxygen gas and the weight of oxygen in iron oxide,
CaO is the sum of the CaO content in the decarburized slag and the newly added quicklime.
【００２３】[0023]
【発明の実施の形態】転炉脱炭で生成したスラグは、脱
燐能力はあるものの、高融点のＣａＯ相、マグネシオウ
スタイト相、カルシウムシリケート相が晶出しているた
め、転炉脱炭の吹き止め温度より低温の溶銑脱燐処理で
は滓化が極めて悪いのに対して、本発明者らは詳細な実
験により、適正な条件で酸化性ガスを供給することで、
低融点で高脱燐能力を有する３価の鉄イオンを含むカル
シウムフェライトを生成することが可能であることを明
らかにした。つまり、脱炭滓を用いた脱燐においては、
まず、再酸化により低融点のカルシウムフェライトを析
出させることと、該カルシウムフェライトに含まれる鉄
イオンの少なくとも３０％以上が３価の鉄イオンである
ことが必要である。その原理は、鉄イオンには２価と３
価があり、２価の方が塩基性であり３価の方が酸化力が
強いという特徴を持つが、カルシウムフェライトの場合
には強塩基性のカルシウムイオンを多量に含むため２価
の鉄イオンの持つ塩基性であるという特徴は必要なく、
脱燐のための酸化力が高い３価の鉄イオンが必要となる
というものである。鉄イオンの価数によらずカルシウム
フェライトは低融点のため滓化が良く、さらに、３価の
鉄イオンの存在により適度な酸化力を有するため、脱炭
に優先して脱燐が起こるため、スロッピングが起こらな
くなる。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Although slag produced by converter decarburization has a dephosphorizing ability, a high melting point CaO phase, a magnesium wustite phase, and a calcium silicate phase are crystallized. In the hot metal dephosphorization treatment at a temperature lower than the blowing stop temperature, slagification is extremely bad, but the present inventors have conducted detailed experiments to supply oxidizing gas under appropriate conditions,
It has been clarified that calcium ferrite containing trivalent iron ions having a low melting point and a high dephosphorization ability can be produced. In other words, in dephosphorization using decarburized slag,
First, it is necessary to precipitate calcium ferrite having a low melting point by reoxidation, and that at least 30% or more of iron ions contained in the calcium ferrite are trivalent iron ions. The principle is that iron ions are divalent and trivalent
It has the characteristic that divalent is more basic and trivalent is stronger in oxidizing power. However, calcium ferrite contains a large amount of strongly basic calcium ions, so that divalent iron ions There is no need for the feature of being basic,
This requires that trivalent iron ions having a high oxidizing power for dephosphorization are required. Regardless of the valency of iron ions, calcium ferrite has a low melting point and therefore has good slag formation.In addition, since the presence of trivalent iron ions has an appropriate oxidizing power, dephosphorization occurs in preference to decarburization. No slopping occurs.
【００２４】図１には、脱炭精錬後に転炉炉内に残留さ
せた脱炭滓に対して、上吹きランスから吹き付けた酸素
／窒素混合ガス中の酸素濃度と、当該スラグを用いた次
チャージの脱燐精錬時の燐分配（ＬP＝(Ｐ)／[Ｐ]）と
の関係を示したものである（この場合、酸素／窒素混合
ガスはスラグトン当たり約２０Ｎｍ3供給した）。これ
より、酸素を１０％以上混合することで高い脱燐能を示
すことがわかる。また、この場合にはスロッピングも起
こっていない。採取したスラグを分析した結果、酸素を
１０％以上混合した場合には３価の鉄イオンが全鉄イオ
ンの５０％以上になっていた。ここで、上限は脱燐能と
しての規定は特にないが、炉底の酸化による損耗を抑制
する意味では５０％以下であることが望ましい。FIG. 1 shows the oxygen concentration in the oxygen / nitrogen mixture gas blown from the top blowing lance to the decarburized slag remaining in the converter furnace after the decarburization refining, and This shows the relationship with the phosphorus distribution (L P = (P) / [P]) during the dephosphorization refining of the charge (in this case, an oxygen / nitrogen mixed gas was supplied at about 20 Nm 3 per slagton). From this, it can be seen that a high dephosphorization ability is obtained by mixing oxygen at 10% or more. In this case, no slopping occurred. As a result of analyzing the collected slag, when oxygen was mixed at 10% or more, trivalent iron ions became 50% or more of the total iron ions. Here, the upper limit is not particularly defined as the dephosphorization ability, but is preferably 50% or less from the viewpoint of suppressing wear due to oxidation of the furnace bottom.
【００２５】以下に本発明の溶銑脱燐方法の数値限定理
由等を示す。The reasons for limiting the value of the hot metal dephosphorization method of the present invention will be described below.
【００２６】前記（１）に係る発明において、Ｐを０．
０３〜０．００５％含む溶銑の転炉脱炭精錬により発生
したスラグに限定した理由は、Ｐを０．０３％よりも多
く含む場合には脱炭滓中の（Ｐ）濃度が高くなりすぎる
ため、当該脱炭滓を用いた脱燐精錬時の負荷が大きくな
り、新たな生石灰の添加が必要となり、０．００５％よ
りも低い場合にも、脱燐精錬時の負荷が大きくなり、新
たな生石灰の添加が必要となるためである。また、脱炭
精錬で発生するスラグ量は２０〜６０ｋｇ／ｔであるこ
とが望ましいのは、２０ｋｇ／ｔよりも少ない場合に
は、酸化処理を実施する場合にスラグ厚みが薄すぎるた
め、均一に酸化させることが難しくなり、６０ｋｇ／ｔ
よりも多い場合には、酸化処理を実施する場合にスラグ
が炉口から激しく飛散するため操業がやりにくくなるた
めである。In the invention according to the above (1), P is set to 0.
The reason for limiting to slag generated by converter decarburization refining of hot metal containing 03 to 0.005% is that, when P is contained in more than 0.03%, the (P) concentration in the decarburized slag becomes too high. Therefore, the load at the time of the dephosphorization refining using the decarburized slag becomes large, and the addition of new quick lime is required. This is because addition of quick lime is required. Further, the amount of slag generated in the decarburization refining is desirably 20 to 60 kg / t. When the slag thickness is less than 20 kg / t, the slag thickness is too thin when the oxidation treatment is performed. Oxidation becomes difficult, 60kg / t
If the amount is larger than the above range, the slag will be scattered violently from the furnace port when performing the oxidation treatment, so that the operation becomes difficult.
【００２７】酸化性ガスは酸素分で５〜２０Ｎｍ3／ト
ンスラグとすることが望ましいが、５Ｎｍ3／トンスラ
グよりも少ない場合には、スラグ中に含まれる粒鉄が酸
化されることによる発熱量が少ないためスラグが冷却さ
れやすく、均一に酸化させることが難しくなり、２０Ｎ
ｍ3／トンスラグよりも多い場合には、酸化に消費され
ない酸素が多くなるため転炉炉材を酸化損耗させ易くな
る。酸化性ガスの残部成分は特に制約は無いが、安価で
ある窒素、ＣＯ、及びＣＯ2の１種又は２種以上である
ことが望ましい。It is desirable that the oxidizing gas has an oxygen content of 5 to 20 Nm 3 / ton slag, but when the oxidizing gas is less than 5 Nm 3 / ton slag, the calorific value due to oxidation of the granular iron contained in the slag is reduced. Since the amount is small, the slag is easily cooled, and it is difficult to uniformly oxidize the slag.
When the amount is more than m 3 / ton slag, the amount of oxygen not consumed in the oxidation increases, so that the converter furnace material is easily oxidized and worn. The remaining component of the oxidizing gas is not particularly limited, but is preferably one or more of inexpensive nitrogen, CO, and CO 2 .
【００２８】前記（２）に係る発明は、具体的な操業方
法を規定している。つまり、転炉脱炭精錬終了後に出鋼
し、引き続き、炉内スラグの全部又は一部を残留させ、
当該スラグに酸化性ガスを供給する方法である。脱炭精
錬後一旦排滓したスラグを、再度脱燐炉に装入して酸化
処理を実施すると、スラグ温度が低下し粘度が大きくな
るため、スラグ全体を均一に酸化することが困難となる
ためである。転炉脱炭精錬終了後に出鋼し、引き続き、
炉内スラグの全部又は一部を残留させ、当該スラグに酸
化性ガスを供給して生成したスラグは、そのまま次チャ
ージの溶銑を装入し脱燐精錬に入っても良く、また、一
旦排滓した後、他の炉へ装入し脱燐精錬に供したり、排
滓し冷却後粉砕し、インジェクションフラックスとして
用いてもよい。The invention according to the above (2) defines a specific operation method. In other words, tapping after the end of converter decarburization refining, and subsequently leaving all or part of the slag in the furnace,
This is a method of supplying an oxidizing gas to the slag. If the slag once discharged after decarburization refining is again charged into the dephosphorization furnace and oxidized, the slag temperature decreases and the viscosity increases, making it difficult to uniformly oxidize the entire slag. It is. After the completion of converter decarburization refining,
The slag generated by supplying all or part of the slag in the furnace and supplying an oxidizing gas to the slag may be directly charged with hot metal of the next charge and may be subjected to dephosphorization refining. After that, it may be charged into another furnace and subjected to dephosphorization refining, or may be discharged, cooled and pulverized, and used as an injection flux.
【００２９】前記（３）、（４）に係る発明は、酸化性
ガスの供給方法を規定したものである。つまり、酸化性
ガスを上吹きランスより当該スラグに吹きつける方法で
ある。この方法により、スラグの広い面に均一に酸化性
ガスを供給することができる。さらに、上吹きランスに
よりスラグ浴に形成される凹み（キャビティー）深さＬ
Sとスラグ深さＬSOとの比ＬS／ＬSOを０．２〜０．８と
することで、最も良い効果を得ることができる。ＬS／
ＬSOが０．２よりも小さい場合には、スラグの攪拌が十
分におこなわれないため、スラグ表面層のみは酸化され
るものの全体を均一に酸化させることが難しく、０．８
よりも大きい場合には、スラグが多量に飛散し、一部は
炉口からも飛散するためスラグの歩留まりが悪くなる。
このため図２に示すように、次チャージの脱燐能が低下
する。The inventions according to the above (3) and (4) specify a method for supplying an oxidizing gas. That is, this is a method in which an oxidizing gas is blown from the upper blowing lance onto the slag. According to this method, the oxidizing gas can be uniformly supplied to a wide surface of the slag. Furthermore, the depth (cavity) depth L formed in the slag bath by the upper blowing lance
The best effect can be obtained by setting the ratio L S / L SO between S and the slag depth L SO to 0.2 to 0.8. L S /
When L SO is smaller than 0.2, the slag is not sufficiently stirred, so that only the slag surface layer is oxidized, but it is difficult to uniformly oxidize the entire slag.
If it is larger than this, a large amount of slag is scattered, and part of the slag is also scattered from the furnace port, so that the slag yield is deteriorated.
Therefore, as shown in FIG. 2, the dephosphorization ability of the next charge is reduced.
【００３０】前記（５）に係る発明は、次チャージの脱
燐精錬について規定したものであり、酸化性ガスを供給
されたスラグを炉内に残留させた状態で、Ｐを０．０５
〜０．２０％含む溶銑を装入し、脱燐処理を実施する。
つまり、酸化性ガスを供給されたスラグを炉内に残留さ
せた状態で次チャージの溶銑を装入することで、スラグ
の顕熱を有効に利用することができる。ここで、Ｐが
０．０５％よりも低い溶銑の場合には、脱炭精錬時に必
然的に進行する脱燐反応で十分にＰは除去されるため事
前に溶銑脱燐を実施する必要が無く、０．２０％よりも
高い場合には、脱燐負荷が大きすぎるため新たに生石灰
の添加が必要となる。The invention according to the above (5) specifies the dephosphorization refining of the next charge, and sets P to 0.05 while the slag supplied with the oxidizing gas is left in the furnace.
A hot metal containing about 0.20% is charged and a dephosphorization treatment is performed.
That is, the slag supplied with the oxidizing gas is charged in the furnace while the slag supplied with the oxidizing gas remains in the furnace, so that the sensible heat of the slag can be effectively used. Here, in the case of hot metal with P lower than 0.05%, P is sufficiently removed by the dephosphorization reaction inevitably proceeding during the decarburization refining, so that it is not necessary to perform hot metal dephosphorization in advance. If it is higher than 0.20%, the dephosphorization load is too large, and it is necessary to newly add quicklime.
【００３１】前記（６）に係る発明は、次チャージの脱
燐精錬条件について規定したものであり、次チャージの
溶銑脱燐時に、生石灰（ＣａＯ；ｋｇ／ｔ）と酸素
（Ｏ；ｋｇ／ｔ）の比ＣａＯ／Ｏを０．８〜０．３とす
る。ＣａＯ／Ｏが０．８よりも多い場合には、新たな生
石灰を多量に添加する必要があるため顕熱により溶銑温
度が低下し、０．３よりも小さい場合には、逆に酸素量
が多くなりすぎるため脱燐精錬中の脱炭量が多くなり、
引き続き実施される脱炭時に発熱量が不足する。The invention according to the above (6) specifies the dephosphorization refining conditions of the next charge, and when the hot metal is dephosphorized at the next charge, quick lime (CaO; kg / t) and oxygen (O; kg / t) ) Is set to 0.8 to 0.3. When CaO / O is more than 0.8, a large amount of new quicklime needs to be added, so that the hot metal temperature decreases due to sensible heat. The amount of decarburization during dephosphorization refining increases because it is too large,
Insufficient calorific value during subsequent decarburization.
【００３２】以上のように、本発明により、極めて滓化
性が良く、かつ、スロッピングも起こらない脱燐精錬が
可能となるため、造滓のために高価でかつ耐火物溶損を
引き起こすハロゲン化物を用いる必要が無くなる。As described above, the present invention makes it possible to perform dephosphorization refining with extremely good slagging properties and no slopping, so that halogens which are expensive for slagging and cause refractory erosion. It is not necessary to use a compound.
【００３３】[0033]
【実施例】実施例は６トン規模の上底吹き転炉を用いて
実施した。Ｃ：４．３％、Ｓｉ：０．２５％、Ｍｎ：
０．３１％、Ｐ：０．１０５％、Ｓ：０．０１％で温度
が１３５０℃程度の溶銑を装入して脱燐精錬を実施し、
Ｐが約０．０１５％に達した時点で送酸を停止し、炉を
傾動させて脱燐溶銑を溶銑鍋に出銑し、脱燐スラグをス
ラグポットに排滓した。次いで、脱燐溶銑を再び転炉に
装入し、脱炭精錬を実施した。Ｃが約０．０６％で吹き
止め、出鋼した。脱炭精錬中には生石灰を約１６ｋｇ／
ｔと軽焼ドロマイトを約６ｋｇ／ｔ添加し、炉内残留脱
炭スラグは約４２ｋｇ／ｔであり、概略の組成はＣａ
Ｏ：４８％、ＳｉＯ2：１３％、Ｔ・Ｆｅ：１６％、Ｍ
ｎＯ：６％、ＭｇＯ：７％であった。このスラグを全量
炉内に残した状態で、上吹きランス（ｄｔ＝１２φ、ｎ
＝４孔）より空気を約８００Ｎｍ3/Ｈｒの速度で約１分
間吹き付けた。ＬS／ＬSOは０．４５であった（ＬＨ＝
２ｍ）。EXAMPLES The examples were carried out using a 6 ton scale top and bottom blown converter. C: 4.3%, Si: 0.25%, Mn:
0.31%, P: 0.105%, S: 0.01%, and hot metal at a temperature of about 1350 ° C. is charged to perform dephosphorization refining,
When P reached about 0.015%, the acid supply was stopped, the furnace was tilted, the dephosphorized hot metal was poured into a hot metal pot, and the dephosphorized slag was discharged into a slag pot. Next, the dephosphorized hot metal was charged into the converter again, and decarburization refining was performed. C was blown off at about 0.06% and steel was produced. Approximately 16 kg of quicklime during decarburization refining
t and lightly burnt dolomite are added at about 6 kg / t, the residual decarburized slag in the furnace is about 42 kg / t, and the approximate composition is Ca
O: 48%, SiO 2 : 13%, T.Fe: 16%, M
nO: 6%, MgO: 7%. With this slag remaining in the furnace, the top blowing lance (dt = 12φ, n
= 4 holes), air was blown at a speed of about 800 Nm 3 / Hr for about 1 minute. L S / L SO was 0.45 (LH =
2m).
【００３４】引き続き、このスラグを入れたまま次チャ
ージの溶銑（Ｃ：４．２％、Ｓｉ：０．２７％、Ｍｎ：
０．３０％、Ｐ：０．１０２％、Ｓ：０．０１１％で温
度が１３４５℃程度の溶銑）を装入し、脱燐処理を実施
した。脱燐処理中には上吹きランスより酸素のみを８０
０Ｎｍ3/Ｈｒの速度で６分間吹き付けたが、新たな生石
灰は添加せず、また、蛍石等のハロゲン化物も他のフラ
ックス成分も添加しなかった。Ｐが約０．０１５％に達
した時点で送酸を停止したが、燐分配は３５０に達し
た。脱燐精錬中にはスロッピングは発生しなかった。Subsequently, the hot metal of the next charge (C: 4.2%, Si: 0.27%, Mn:
0.30%, P: 0.102%, S: 0.011% and a temperature of about 1345 ° C. were charged, and dephosphorization treatment was performed. During the dephosphorization treatment, only oxygen was injected from the top blowing lance to 80
Spraying was performed at a rate of 0 Nm 3 / Hr for 6 minutes, but no new quicklime was added, and no halide such as fluorite and other flux components were added. Acid transfer was stopped when P reached about 0.015%, but phosphorus distribution reached 350. No slopping occurred during the dephosphorization refining.
【００３５】[0035]
【比較例】比較例では脱炭精錬後にスラグを残したもの
の、酸化処理を実施しないままで、次チャージの溶銑を
装入し脱燐精錬を実施した。脱燐処理中には上吹きラン
スより酸素を８００Ｎｍ3/Ｈｒの速度で６分間吹き付け
たが、新たに生石灰を５ｋｇ／ｔと、蛍石を３ｋｇ／ｔ
添加した。その結果、激しいスロッピングが発生し、Ｐ
が０．０１４％時点での燐分配は９５に過ぎなかった。Comparative Example In the comparative example, although the slag was left after the decarburization refining, the next charge of hot metal was charged and dephosphorization refining was performed without performing the oxidation treatment. During the dephosphorization treatment, oxygen was blown from the top blowing lance at a speed of 800 Nm 3 / Hr for 6 minutes, but 5 kg / t of fresh lime and 3 kg / t of fluorite were newly added.
Was added. As a result, severe slopping occurs and P
However, the phosphorus distribution at 0.014% was only 95.
【００３６】[0036]
【発明の効果】本発明により、少ない生石灰原単位でか
つ蛍石のような造滓剤を用いずにスロッピングなしに安
定した脱燐精錬を実施することが可能となる。According to the present invention, stable dephosphorization refining can be carried out with a small amount of quicklime and without slopping without using a slag-making agent such as fluorite.
【図１】上吹きランスから吹き付けた酸素／窒素混合ガ
ス中の酸素濃度と、当該スラグを用いた、次チャージの
脱燐精錬時の燐分配（ＬP＝(Ｐ)／[Ｐ]）との関係の実
験結果を示す図である。[1] and the oxygen concentration of the top-blown oxygen / nitrogen mixed gas blown from the lance, with the slag, dephosphorization refining when the phosphorus distribution in the following charge and (L P = (P) / [P]) FIG. 9 is a view showing an experimental result of the relationship of FIG.
【図２】酸化処理時の上吹きランスによりスラグ浴に形
成される凹み（キャビティー）深さＬSとスラグ深さＬ
SOとの比（ＬS／ＬSO）と、次チャージの脱燐精錬時の
燐分配（ＬP＝(Ｐ)／[Ｐ]）との関係の実験結果を示す
図である。FIG. 2 shows the depth L S and the depth L of the slag formed in the slag bath by the upper blowing lance during the oxidation treatment.
The ratio of SO (L S / L SO) , which is a diagram showing an experimental result of the relationship between dephosphorization refining when the phosphorus distribution in the following charge (L P = (P) / [P]).
Claims (6)
転炉で脱炭精錬した後に発生したスラグに酸素を１０〜
１００％含む酸化性ガスを供給し、当該スラグを溶銑脱
燐処理に用いることを特徴とする生石灰の少ない溶銑脱
燐方法。An oxygen is added to slag generated after decarburizing and refining molten iron containing 0.03 to 0.005% of P in a converter.
A hot metal dephosphorization method with little quick lime, characterized by supplying an oxidizing gas containing 100% and using the slag for hot metal dephosphorization.
き、炉内スラグの全部又は一部を残留させ、当該スラグ
に酸化性ガスを供給することを特徴とする、請求項１に
記載の生石灰の少ない溶銑脱燐方法。2. The method according to claim 1, wherein tapping is carried out after the completion of the decarburization refining of the converter, the slag in the furnace is left in whole or in part, and an oxidizing gas is supplied to the slag. Hot metal dephosphorization method with less quick lime.
方法において、酸化性ガスを上吹きランスより当該スラ
グに吹きつけることを特徴とする生石灰の少ない溶銑脱
燐方法。3. The hot metal dephosphorization method according to claim 2, wherein an oxidizing gas is blown onto the slag from an upper blowing lance.
方法において、上吹きランスによりスラグ浴に形成され
る凹み（キャビティー）深さＬSとスラグ深さＬSOとの
比ＬS／ＬSOを０．２〜０．８とすることを特徴とする
生石灰の少ない溶銑脱燐方法。4. The method for dephosphorizing hot metal with less quick lime according to claim 3, wherein the ratio L S / L between the depth L S of the cavities formed in the slag bath by the top blowing lance and the depth L SO of the slag. A method for dephosphorizing hot metal with less quick lime, wherein L SO is set to 0.2 to 0.8.
の少ない溶銑脱燐方法において、脱炭精錬により発生し
たスラグの一部又は全部を炉内に残留させたまま、当該
スラグに前記酸化性ガスを供給した後、Ｐを０．０５〜
０．２０％含む溶銑を装入し脱燐処理を実施することを
特徴とする生石灰の少ない溶銑脱燐方法。5. The method for dephosphorizing hot metal with little quick lime according to any one of claims 2 to 4, wherein a part or all of the slag generated by the decarburization refining is added to the slag while remaining in the furnace. After supplying the oxidizing gas, P is set to 0.05 to
A hot metal dephosphorization method with a small amount of quick lime, wherein a hot metal containing 0.20% is charged and dephosphorization is performed.
の少ない溶銑脱燐方法において、次チャージの溶銑脱燐
時に、生石灰（ＣａＯ；ｋｇ／ｔ）と酸素（Ｏ；ｋｇ／
ｔ）の比ＣａＯ／Ｏを０．８〜０．３とすることを特徴
とする生石灰の少ない溶銑脱燐方法。6. The method for dephosphorizing hot metal with less quick lime according to any one of claims 1 to 5, wherein quick lime (CaO; kg / t) and oxygen (O; kg /
A hot metal dephosphorization method with little quick lime, wherein the ratio CaO / O of t) is 0.8 to 0.3.
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11011312A JP2000212623A (en) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | Dephosphorization of molten iron low in lime |
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| JP11011312A Withdrawn JP2000212623A (en) | 1999-01-20 | 1999-01-20 | Dephosphorization of molten iron low in lime |
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|---|---|
| JP (1) | JP2000212623A (en) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008280572A (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Nippon Steel Corp | Method for blow-refining molten steel |
| JP2010001536A (en) * | 2008-06-20 | 2010-01-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for dephosphorizing molten iron |
| JP2010126790A (en) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Nippon Steel Corp | Refining method in converter |
| CN102465194A (en) * | 2010-11-13 | 2012-05-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Dephosphorization method of molten iron for stainless steel production |
-
1999
- 1999-01-20 JP JP11011312A patent/JP2000212623A/en not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2008280572A (en) * | 2007-05-09 | 2008-11-20 | Nippon Steel Corp | Method for blow-refining molten steel |
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| CN102465194A (en) * | 2010-11-13 | 2012-05-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | Dephosphorization method of molten iron for stainless steel production |
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