JP2000186717A - 流体動圧軸受、スピンドルモ―タ、及び回転体装置 - Google Patents
流体動圧軸受、スピンドルモ―タ、及び回転体装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シャフト両端固定型液体軸受において、傾け
ても潤滑油が漏洩しないようにすること。 【解決手段】 利用装置に両端を夫々固定される固定シ
ャフト１と、その内周面と固定シャフト１との外周面と
の間に第１微小隙間５を形成するように配置された回転
スリーブ２と、その内周面と回転スリーブ２の外周面と
の間に第２微小隙間６を形成するように配置された固定
スリーブ３とによって、二重スリーブ型流体動圧軸受を
構成した。そして、第１微小隙間５と第２微小隙間６の
各一方の端部は大気に接する開口端１１，１２とし、且
つ第１微小隙間５と第２微小隙間６の各他方の端部は連
通する閉塞端とし、これらの微小隙間には潤滑油１８を
充填した。更に、第１微小隙間５には動圧発生溝８ａ，
８ｂを形成した。
ても潤滑油が漏洩しないようにすること。 【解決手段】 利用装置に両端を夫々固定される固定シ
ャフト１と、その内周面と固定シャフト１との外周面と
の間に第１微小隙間５を形成するように配置された回転
スリーブ２と、その内周面と回転スリーブ２の外周面と
の間に第２微小隙間６を形成するように配置された固定
スリーブ３とによって、二重スリーブ型流体動圧軸受を
構成した。そして、第１微小隙間５と第２微小隙間６の
各一方の端部は大気に接する開口端１１，１２とし、且
つ第１微小隙間５と第２微小隙間６の各他方の端部は連
通する閉塞端とし、これらの微小隙間には潤滑油１８を
充填した。更に、第１微小隙間５には動圧発生溝８ａ，
８ｂを形成した。
Description
【０００１】
【発明が属する技術範囲】本発明はハードディスクドラ
イブ（ＨＤＤ）装置等の回転体装置、この回転体装置の
駆動源として用いられるスピンドルモータ、及びこのス
ピンドルモータの軸受に適した流体動圧軸受であって、
そのシャフトの両端をネジ等で利用装置のシャーシー等
に固定できるシャフト両端固定型流体動圧軸受に関する
ものである。
イブ（ＨＤＤ）装置等の回転体装置、この回転体装置の
駆動源として用いられるスピンドルモータ、及びこのス
ピンドルモータの軸受に適した流体動圧軸受であって、
そのシャフトの両端をネジ等で利用装置のシャーシー等
に固定できるシャフト両端固定型流体動圧軸受に関する
ものである。
【０００２】
【従来の技術】空気動圧軸受は、軽く、きれいに、滑ら
かに回り、暑さや寒さに強く、長持ちし、しかも潤滑油
を用いないのでディスク等の媒体を汚すことがないとい
う優れた特長を有することから、ＨＤＤ装置、光ディス
ク装置、光偏向装置等の回転体装置に広く使われてい
る。しかしなら、最近は処理すべき情報量が非常に増加
し、特に大容量ＨＤＤ装置において５枚以上もの多数の
ディスクを回転駆動しなければならなくなってきたが、
空気動圧軸受ではこの要求に応えられなくなった。そこ
で、空気動圧軸受よりも大きな負荷荷重を支持できる流
体動圧軸受がＨＤＤ装置に採用されるようになった。
かに回り、暑さや寒さに強く、長持ちし、しかも潤滑油
を用いないのでディスク等の媒体を汚すことがないとい
う優れた特長を有することから、ＨＤＤ装置、光ディス
ク装置、光偏向装置等の回転体装置に広く使われてい
る。しかしなら、最近は処理すべき情報量が非常に増加
し、特に大容量ＨＤＤ装置において５枚以上もの多数の
ディスクを回転駆動しなければならなくなってきたが、
空気動圧軸受ではこの要求に応えられなくなった。そこ
で、空気動圧軸受よりも大きな負荷荷重を支持できる流
体動圧軸受がＨＤＤ装置に採用されるようになった。
【０００３】流体動圧軸受の基本的な構成並びに動作
は、例えば米国特許第５１１２１４２号、米国特許第５
５２４９８５号、米国特許第５５２４９８６号、米国特
許第５５３３８１２号等に開示されている。
は、例えば米国特許第５１１２１４２号、米国特許第５
５２４９８５号、米国特許第５５２４９８６号、米国特
許第５５３３８１２号等に開示されている。
【０００４】従来の流体動圧軸受、特にスリーブが回転
する流体動圧軸受を、シャフトを利用装置に固定する方
法で分けると２種類ある。１つは図１３に示すシャフト
一端固定型流体動圧軸受、他は図１４に示すシャフト両
端固定型流体動圧軸受である。先ず図１３に示す流体動
圧軸受は、下端を利用装置のシャーシー１６等の固定部
にネジ１５により固定された固定シャフト１と、上端が
蓋部材２０により完全に閉じられ且つ下端がキャピラリ
ーシールを形成する開口１１を有する回転スリーブ２で
構成されている。次に図７に示す流体動圧軸受は、両端
を利用装置のシャーシー１６等の固定部にネジ１４と１
５により夫々固定された固定シャフト１と、下端と上端
にキャピラリーシールを形成する開口１１ａと１１ｂを
夫々有する回転スリーブ２で構成されている。
する流体動圧軸受を、シャフトを利用装置に固定する方
法で分けると２種類ある。１つは図１３に示すシャフト
一端固定型流体動圧軸受、他は図１４に示すシャフト両
端固定型流体動圧軸受である。先ず図１３に示す流体動
圧軸受は、下端を利用装置のシャーシー１６等の固定部
にネジ１５により固定された固定シャフト１と、上端が
蓋部材２０により完全に閉じられ且つ下端がキャピラリ
ーシールを形成する開口１１を有する回転スリーブ２で
構成されている。次に図７に示す流体動圧軸受は、両端
を利用装置のシャーシー１６等の固定部にネジ１４と１
５により夫々固定された固定シャフト１と、下端と上端
にキャピラリーシールを形成する開口１１ａと１１ｂを
夫々有する回転スリーブ２で構成されている。
【０００５】これら図１３と図１４において８、８ａ及
び８ｂはアキシャル動圧発生溝、９ａと９ｂはスラスト
動圧発生溝である。５、５ａ、５ｂ、１７ａ、１７ｂ及
び１７ｃは固定シャフト１と回転スリーブ２の間に形成
された微小隙間である。これらの微小隙間には、潤滑油
１８が充填されている。微小隙間の幅は、流体動圧軸受
のサイズにもよるが、通常は２〜１５μｍである。１３
ａは固定シャフトの上側ネジ孔で、１３と１３ｂは下側
ネジ孔である。
び８ｂはアキシャル動圧発生溝、９ａと９ｂはスラスト
動圧発生溝である。５、５ａ、５ｂ、１７ａ、１７ｂ及
び１７ｃは固定シャフト１と回転スリーブ２の間に形成
された微小隙間である。これらの微小隙間には、潤滑油
１８が充填されている。微小隙間の幅は、流体動圧軸受
のサイズにもよるが、通常は２〜１５μｍである。１３
ａは固定シャフトの上側ネジ孔で、１３と１３ｂは下側
ネジ孔である。
【０００６】図１３に示すシャフト一端固定型流体動圧
軸受においては、微小隙間５、１７ａ、１７ｂ及び１７
ｃに充填された潤滑油１８はテーパー状の開口１１で大
気と接触しているが、この開口によるキャピラリーシー
ルと表面張力によって、充填された潤滑油１８が微小隙
間の外に漏洩しないようになっている。特に、微小隙間
１７ａ、１７ｂ及び１７ｃは閉塞端を形成している。
軸受においては、微小隙間５、１７ａ、１７ｂ及び１７
ｃに充填された潤滑油１８はテーパー状の開口１１で大
気と接触しているが、この開口によるキャピラリーシー
ルと表面張力によって、充填された潤滑油１８が微小隙
間の外に漏洩しないようになっている。特に、微小隙間
１７ａ、１７ｂ及び１７ｃは閉塞端を形成している。
【０００７】このような閉塞端を有する微小隙間構造、
言わば片袋を有する微小隙間構造のために充填された潤
滑油１８が開口１１から漏洩し難くなっている。他方、
図７に示すシャフト両端固定型流体動圧軸受において
は、微小隙間５ａ、５ｂ、１７ａ、１７ｂ及び１７ｃに
充填された潤滑油１８はテーパー状の上側開口１１ａと
下側開口１１ｂで大気と接触しているが、これらの開口
によるキャピラリーシールと表面張力によって、充填さ
れた潤滑油１８が微小隙間の外に漏洩しないようになっ
ている。
言わば片袋を有する微小隙間構造のために充填された潤
滑油１８が開口１１から漏洩し難くなっている。他方、
図７に示すシャフト両端固定型流体動圧軸受において
は、微小隙間５ａ、５ｂ、１７ａ、１７ｂ及び１７ｃに
充填された潤滑油１８はテーパー状の上側開口１１ａと
下側開口１１ｂで大気と接触しているが、これらの開口
によるキャピラリーシールと表面張力によって、充填さ
れた潤滑油１８が微小隙間の外に漏洩しないようになっ
ている。
【０００８】上記の如き構成の従来装置において、図１
３に示すシャフト一端固定型流体動圧軸受は微小隙間に
閉塞端部が形成されているので傾けても充填された潤滑
油が漏洩し難くシール性に優れているが、シャフト１は
下端のみの一端固定であるために高速回転時に才差運動
が発生して回転が不安定になるという欠点がある。逆
に、図１４に示すシャフト両端固定型流体動圧軸受はシ
ャフト１が両端で固定されているために高速回転時に才
差運動が発生することがなく回転は安定しているが、微
小隙間は上側と下側の両方で大気に開口しているために
シール性が十分でないという問題がある。上下のアキシ
ャル動圧発生溝８ａと８ｂの間の微小隙間に空気溜を形
成し表面張力を大きくしても、流体動圧軸受を傾けて水
平にすると表面張力は急激に小さくなる。更に、この状
態で温度変化や外部からの衝撃が加えられると、微小隙
間に充填された潤滑油は容易に外部に漏洩してしまう。
３に示すシャフト一端固定型流体動圧軸受は微小隙間に
閉塞端部が形成されているので傾けても充填された潤滑
油が漏洩し難くシール性に優れているが、シャフト１は
下端のみの一端固定であるために高速回転時に才差運動
が発生して回転が不安定になるという欠点がある。逆
に、図１４に示すシャフト両端固定型流体動圧軸受はシ
ャフト１が両端で固定されているために高速回転時に才
差運動が発生することがなく回転は安定しているが、微
小隙間は上側と下側の両方で大気に開口しているために
シール性が十分でないという問題がある。上下のアキシ
ャル動圧発生溝８ａと８ｂの間の微小隙間に空気溜を形
成し表面張力を大きくしても、流体動圧軸受を傾けて水
平にすると表面張力は急激に小さくなる。更に、この状
態で温度変化や外部からの衝撃が加えられると、微小隙
間に充填された潤滑油は容易に外部に漏洩してしまう。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】解決しようとする第１
の課題は、シャフト両端固定型流体動圧軸受において、
高速回転時には勿論のこと静止時に傾けても高いシール
性が保持されるようにすることである。解決しようとす
る第２の課題は、上記のシャフト両端固定型流体動圧軸
受において、軸受の回転摩擦を小さくすることである。
解決しようとする第３の課題は、安定した高速回転を持
続でき、しかも消費電力を減少させたスピンドルモータ
を提供することである。解決しようとする第４の課題
は、多数のハードディスク等の回転体を高速で円滑に回
転駆動できる回転体装置を提供することである。
の課題は、シャフト両端固定型流体動圧軸受において、
高速回転時には勿論のこと静止時に傾けても高いシール
性が保持されるようにすることである。解決しようとす
る第２の課題は、上記のシャフト両端固定型流体動圧軸
受において、軸受の回転摩擦を小さくすることである。
解決しようとする第３の課題は、安定した高速回転を持
続でき、しかも消費電力を減少させたスピンドルモータ
を提供することである。解決しようとする第４の課題
は、多数のハードディスク等の回転体を高速で円滑に回
転駆動できる回転体装置を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記第１ないし第２の課
題を解決する請求項１の発明は、固定シャフトを中心に
して、その外側に回転スリーブ、更にその外側に固定ス
リーブを同軸に配置して二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受を構成した。そして固定シャフト
と回転スリーブとの間に形成された第１微小隙間と回転
スリーブと固定スリーブとの間に形成された第２微小隙
間の各一方の端部を大気に接する開口端とし且つ各他方
の端部を直接連通して閉塞端とした。これらの微小隙間
には潤滑油を充填し、第１微小隙間にはアキシャル動圧
発生溝を形成した。
題を解決する請求項１の発明は、固定シャフトを中心に
して、その外側に回転スリーブ、更にその外側に固定ス
リーブを同軸に配置して二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受を構成した。そして固定シャフト
と回転スリーブとの間に形成された第１微小隙間と回転
スリーブと固定スリーブとの間に形成された第２微小隙
間の各一方の端部を大気に接する開口端とし且つ各他方
の端部を直接連通して閉塞端とした。これらの微小隙間
には潤滑油を充填し、第１微小隙間にはアキシャル動圧
発生溝を形成した。
【００１１】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項２の発明は、請求項１の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受にホルダー部材を追加し、この
ホルダー部材と固定スリーブとの間に第３微小隙間を形
成し、第１微小隙間と第２微小隙間の各一方の端部を大
気に接する開口端とし且つ各他方の端部を第３微小隙間
を介し連通して閉塞端としたものである。これらの微小
隙間には潤滑油を充填し、第１微小隙間にはアキシャル
動圧発生溝を形成した。
項２の発明は、請求項１の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受にホルダー部材を追加し、この
ホルダー部材と固定スリーブとの間に第３微小隙間を形
成し、第１微小隙間と第２微小隙間の各一方の端部を大
気に接する開口端とし且つ各他方の端部を第３微小隙間
を介し連通して閉塞端としたものである。これらの微小
隙間には潤滑油を充填し、第１微小隙間にはアキシャル
動圧発生溝を形成した。
【００１２】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項３の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造のシ
ャフト両端固定型流体動圧軸受において、第１微小隙間
と第２微小隙間の各開口端の高さを略同一にしたもので
ある。
項３の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造のシ
ャフト両端固定型流体動圧軸受において、第１微小隙間
と第２微小隙間の各開口端の高さを略同一にしたもので
ある。
【００１３】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項４の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを円柱
状部材、回転スリーブを円筒状部材、更に固定スリーブ
も円筒状部材としたものである。
項４の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを円柱
状部材、回転スリーブを円筒状部材、更に固定スリーブ
も円筒状部材としたものである。
【００１４】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項５の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを円柱
状部材、回転スリーブを円錐台状断面を有する部材、更
に固定スリーブを回転スリーブの円錐面との間に第２微
小隙間を形成する内周面を有する部材としたものであ
る。
項５の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを円柱
状部材、回転スリーブを円錐台状断面を有する部材、更
に固定スリーブを回転スリーブの円錐面との間に第２微
小隙間を形成する内周面を有する部材としたものであ
る。
【００１５】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項６の発明は、請求項１の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、回転スリーブを半球
部を有する部材とし、且つ固定スリーブを回転スリーブ
の半球面との間に第２微小隙間を形成する内周面を有す
る部材としたものである。
項６の発明は、請求項１の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、回転スリーブを半球
部を有する部材とし、且つ固定スリーブを回転スリーブ
の半球面との間に第２微小隙間を形成する内周面を有す
る部材としたものである。
【００１６】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項７の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを上部
と下部に夫々大径部を有する円柱状部材とし、且つ回転
スリーブを固定シャフトの外周面との間に第１微小隙間
を形成する内周面を有する部材としたものである。
項７の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを上部
と下部に夫々大径部を有する円柱状部材とし、且つ回転
スリーブを固定シャフトの外周面との間に第１微小隙間
を形成する内周面を有する部材としたものである。
【００１７】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項８の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを中間
部に小径部を有する円柱状部材とし、且つ回転スリーブ
を固定シャフトの外周面との間に第１微小隙間を形成す
る内周面を有する部材としたものである。
項８の発明は、請求項２の二重スリーブ構造のシャフト
両端固定型流体動圧軸受において、固定シャフトを中間
部に小径部を有する円柱状部材とし、且つ回転スリーブ
を固定シャフトの外周面との間に第１微小隙間を形成す
る内周面を有する部材としたものである。
【００１８】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項９の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造のシ
ャフト両端固定型流体動圧軸受において、動圧を発生で
きる範囲内で第２微小隙間を第１微小隙間よりも幅を大
きくしたものである。
項９の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造のシ
ャフト両端固定型流体動圧軸受において、動圧を発生で
きる範囲内で第２微小隙間を第１微小隙間よりも幅を大
きくしたものである。
【００１９】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１０の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、第１微小隙
間の幅を５〜２０μｍ程度、且つ第２微小隙間の幅を５
０〜５００μｍ程度としたものである。
項１０の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、第１微小隙
間の幅を５〜２０μｍ程度、且つ第２微小隙間の幅を５
０〜５００μｍ程度としたものである。
【００２０】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１１の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、固定スリー
ブの端部に樹脂製カラーを潤滑油のシール手段として取
り付けたものである。
項１１の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、固定スリー
ブの端部に樹脂製カラーを潤滑油のシール手段として取
り付けたものである。
【００２１】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１２の発明は、請求項１１の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、樹脂製カラーに
フッ素系樹脂製カラーを採用したものである。
項１２の発明は、請求項１１の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、樹脂製カラーに
フッ素系樹脂製カラーを採用したものである。
【００２２】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１３の発明は、請求項１１の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、樹脂製カラーに
ポリイミド系樹脂製カラーを採用したものである。
項１３の発明は、請求項１１の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、樹脂製カラーに
ポリイミド系樹脂製カラーを採用したものである。
【００２３】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１４の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、回転スリー
ブに、その外端部から径方向外側に水平に延出した円盤
状延出部を形成し、且つ、第２微小隙間の開口に、径方
向外方に湾曲した第１湾曲壁面と同様に径方向外方に湾
曲した第２湾曲壁面とによって、最小溝幅部分から最大
溝幅部分に向けて溝幅が連続的に拡大する湾曲型環状シ
ール溝を形成したものである。
項１４の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、回転スリー
ブに、その外端部から径方向外側に水平に延出した円盤
状延出部を形成し、且つ、第２微小隙間の開口に、径方
向外方に湾曲した第１湾曲壁面と同様に径方向外方に湾
曲した第２湾曲壁面とによって、最小溝幅部分から最大
溝幅部分に向けて溝幅が連続的に拡大する湾曲型環状シ
ール溝を形成したものである。
【００２４】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１５の発明は、請求項１４の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、第１湾曲壁面を
固定スリーブの端部に形成し、且つ第２湾曲壁面を回転
スリーブの鉛直外周面と円盤状延出部の下面とを結ぶ壁
面に形成したものである。
項１５の発明は、請求項１４の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、第１湾曲壁面を
固定スリーブの端部に形成し、且つ第２湾曲壁面を回転
スリーブの鉛直外周面と円盤状延出部の下面とを結ぶ壁
面に形成したものである。
【００２５】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１６の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、回転スリー
ブに、その外端部から径方向外側に水平に延出した円盤
状延出部を形成し、且つ、第２微小隙間の開口に、径方
向外方に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面を有する
第１複数傾斜壁面と同様に径方向外方に段階的に傾斜さ
せた複数の環状傾斜面を有する第２複数傾斜壁面とによ
って、最小溝幅部分から最大溝幅部分に向けて溝幅が段
階的に拡大する多段傾斜型環状シール溝を形成したもの
である。
項１６の発明は、請求項１又は２の二重スリーブ構造の
シャフト両端固定型流体動圧軸受において、回転スリー
ブに、その外端部から径方向外側に水平に延出した円盤
状延出部を形成し、且つ、第２微小隙間の開口に、径方
向外方に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面を有する
第１複数傾斜壁面と同様に径方向外方に段階的に傾斜さ
せた複数の環状傾斜面を有する第２複数傾斜壁面とによ
って、最小溝幅部分から最大溝幅部分に向けて溝幅が段
階的に拡大する多段傾斜型環状シール溝を形成したもの
である。
【００２６】上記第１ないし第２の課題を解決する請求
項１７の発明は、請求項１６の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、第１複数傾斜壁
面を固定スリーブの端部に形成し、且つ第２複数傾斜壁
面を回転スリーブの鉛直外周面と水平延出部の下面とを
結ぶ壁面に形成したものである。
項１７の発明は、請求項１６の二重スリーブ構造のシャ
フト両端固定型流体動圧軸受において、第１複数傾斜壁
面を固定スリーブの端部に形成し、且つ第２複数傾斜壁
面を回転スリーブの鉛直外周面と水平延出部の下面とを
結ぶ壁面に形成したものである。
【００２７】上記第３の課題を解決する請求項１８の発
明は、軸受に請求項１又は２の発明に係る流体動圧軸受
を採用して構成したスピンドルモータである。
明は、軸受に請求項１又は２の発明に係る流体動圧軸受
を採用して構成したスピンドルモータである。
【００２８】上記第４の課題を解決する請求項１９の発
明は、回転体の駆動源に請求項１８の発明に係るスピン
ドルモータを採用して構成した回転体装置である。
明は、回転体の駆動源に請求項１８の発明に係るスピン
ドルモータを採用して構成した回転体装置である。
【００２９】
【発明の実施の態様】図１は本発明の第１実施例の二重
スリーブ構造のシャフト両端固定型流体動圧軸受、及び
この流体動圧軸受を備えたスピンドルモータの断面図で
ある。図１において、流体動圧軸受は、利用装置に両端
が固定された固定シャフト１と、固定シャフト１との間
に第１微小隙間５を形成する回転スリーブ２と、回転ス
リーブ２との間に第２微小隙間６を形成する固定スリー
ブ３と、回転スリーブ２の下端面との間に第３微小隙間
７を形成するホルダー部材４を具備する。
スリーブ構造のシャフト両端固定型流体動圧軸受、及び
この流体動圧軸受を備えたスピンドルモータの断面図で
ある。図１において、流体動圧軸受は、利用装置に両端
が固定された固定シャフト１と、固定シャフト１との間
に第１微小隙間５を形成する回転スリーブ２と、回転ス
リーブ２との間に第２微小隙間６を形成する固定スリー
ブ３と、回転スリーブ２の下端面との間に第３微小隙間
７を形成するホルダー部材４を具備する。
【００３０】固定シャフト１の両端部にはネジ孔１３ａ
と１３ｂが形成されており、 これらのネジ孔１３ａと
１３ｂと螺合するネジ１４と１５によって、固定シャフ
ト１はＨＤＤ装置などの利用装置のシャーシー１６にネ
ジ止めされ、強固に固定されている。
と１３ｂが形成されており、 これらのネジ孔１３ａと
１３ｂと螺合するネジ１４と１５によって、固定シャフ
ト１はＨＤＤ装置などの利用装置のシャーシー１６にネ
ジ止めされ、強固に固定されている。
【００３１】回転スリーブ２は、内周面と外周面とを有
するスリーブ部２ａと、ディスク等の回転体を保持する
カップ状ハブ部２ｂと、カップ状ハブ２ｂをスリーブ部
２ａの上端に固着するための円盤状延出部２ｃとからな
る部材である。円盤状延出部２ｃは、回転スリーブ２の
スリーブ部２ａの上端から径方向外方に水平に円盤状に
延出した部分であって、スリーブ部２ａと一体に形成さ
れている。カップ状ハブ２ｂは、スピンドルモータのロ
ータ部材としても機能するものであり、ロータマグネッ
ト２２はその内周面に配置され取り付けられている。
するスリーブ部２ａと、ディスク等の回転体を保持する
カップ状ハブ部２ｂと、カップ状ハブ２ｂをスリーブ部
２ａの上端に固着するための円盤状延出部２ｃとからな
る部材である。円盤状延出部２ｃは、回転スリーブ２の
スリーブ部２ａの上端から径方向外方に水平に円盤状に
延出した部分であって、スリーブ部２ａと一体に形成さ
れている。カップ状ハブ２ｂは、スピンドルモータのロ
ータ部材としても機能するものであり、ロータマグネッ
ト２２はその内周面に配置され取り付けられている。
【００３２】固定スリーブ３は、軸受又はスピンドルモ
ータのベースプレートに立設される部材である。このベ
ースプレートを用いていない図１の実施例装置では、固
定シャフト１に同軸に配置され固着された円盤状ホルダ
ー部材４の外周面にその内周面を液密に嵌合させて、固
定スリーブ３はホルダー部材４に立設されている。固定
スリーブ３は、スピンドルモータのステータ部材として
も機能するものであり、ステータコイル２３はその外周
面に配置され取り付けられている。
ータのベースプレートに立設される部材である。このベ
ースプレートを用いていない図１の実施例装置では、固
定シャフト１に同軸に配置され固着された円盤状ホルダ
ー部材４の外周面にその内周面を液密に嵌合させて、固
定スリーブ３はホルダー部材４に立設されている。固定
スリーブ３は、スピンドルモータのステータ部材として
も機能するものであり、ステータコイル２３はその外周
面に配置され取り付けられている。
【００３３】固定シャフト１の外周面と回転スリーブ２
の内周面との間に形成された第１微小隙間５の上端はテ
ーパー状の開口１１となっている。同様に、回転スリー
ブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面との間に形成さ
れた第２微小隙間６の上端もテーパー状の開口１２とな
っている。回転スリーブ２の下端面と円盤状ホルダー部
材４の上面とで形成された第３微小隙間７は、その一端
を第１微小隙間５の下端に、その他端を第２微小隙間６
の下端に夫々接続されている。要するに、第３微小隙間
７は開口１１と１２に対しては閉塞端として機能するも
のである。これら第１微小隙間５、第２微小隙間６及び
第３微小隙間７には、潤滑油１８が充填されている。
の内周面との間に形成された第１微小隙間５の上端はテ
ーパー状の開口１１となっている。同様に、回転スリー
ブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面との間に形成さ
れた第２微小隙間６の上端もテーパー状の開口１２とな
っている。回転スリーブ２の下端面と円盤状ホルダー部
材４の上面とで形成された第３微小隙間７は、その一端
を第１微小隙間５の下端に、その他端を第２微小隙間６
の下端に夫々接続されている。要するに、第３微小隙間
７は開口１１と１２に対しては閉塞端として機能するも
のである。これら第１微小隙間５、第２微小隙間６及び
第３微小隙間７には、潤滑油１８が充填されている。
【００３４】図１では誇張して示されている微小隙間で
あるが、実際には５〜２００μｍ程度の微小隙間であ
る。このため潤滑油１８は、表面張力とキャピラリー現
象によって、その液面レベルがテーパー形状の開口１１
と１２の各底の部分に保持されて、通常の使用状況にお
いては外部に漏洩しないようになっている。しかも、第
１微小隙間５と第２微小隙間６は夫々の下端が第３微小
隙間７によって連通されて閉塞端が形成されているか
ら、本発明に係る流体動圧軸受を横に傾けても、これら
の微小隙間に充填されている潤滑油１８は外部に漏洩し
難くなった。
あるが、実際には５〜２００μｍ程度の微小隙間であ
る。このため潤滑油１８は、表面張力とキャピラリー現
象によって、その液面レベルがテーパー形状の開口１１
と１２の各底の部分に保持されて、通常の使用状況にお
いては外部に漏洩しないようになっている。しかも、第
１微小隙間５と第２微小隙間６は夫々の下端が第３微小
隙間７によって連通されて閉塞端が形成されているか
ら、本発明に係る流体動圧軸受を横に傾けても、これら
の微小隙間に充填されている潤滑油１８は外部に漏洩し
難くなった。
【００３５】アキシャル動圧発生溝８ａと８ｂは、第１
微小隙間５を形成する回転スリーブ２のスリーブ部２ａ
の内周面に上下に分けて設けられている。スラスト動圧
発生溝９は、第３微小隙間７を形成する回転スリーブ２
のスリーブ部２ａの下端面に設けられている。アキシャ
ル動圧発生溝８ａと８ｂはヘリングボーン溝であるが、
他の形状のものでもよい。スラスト動圧発生溝９は円環
状に配置されたヘリングボーン溝であるが、他の形状の
ものでもよい。
微小隙間５を形成する回転スリーブ２のスリーブ部２ａ
の内周面に上下に分けて設けられている。スラスト動圧
発生溝９は、第３微小隙間７を形成する回転スリーブ２
のスリーブ部２ａの下端面に設けられている。アキシャ
ル動圧発生溝８ａと８ｂはヘリングボーン溝であるが、
他の形状のものでもよい。スラスト動圧発生溝９は円環
状に配置されたヘリングボーン溝であるが、他の形状の
ものでもよい。
【００３６】上記の如く構成されたスピンドルモータ
は、ステータコイル２３に励磁電流が供給されると、ロ
ータマグネット２２の磁界との電磁作用によって回転す
る。すると、第１微小隙間５にはアキシャル動圧発生溝
８ａと８ｂによりアキシャル動圧が発生し、また第３微
小隙間７にはスラスト動圧発生溝９によりスラスト動圧
が発生する。スピンドルモータは、これらの動圧によっ
てハードディスク等の回転体を支持しながら、円滑な高
速回転を持続する。
は、ステータコイル２３に励磁電流が供給されると、ロ
ータマグネット２２の磁界との電磁作用によって回転す
る。すると、第１微小隙間５にはアキシャル動圧発生溝
８ａと８ｂによりアキシャル動圧が発生し、また第３微
小隙間７にはスラスト動圧発生溝９によりスラスト動圧
が発生する。スピンドルモータは、これらの動圧によっ
てハードディスク等の回転体を支持しながら、円滑な高
速回転を持続する。
【００３７】以上説明した本発明に係る二重スリーブ構
造のシャフト両端固定型流体動圧軸受は、固定シャフト
１に円柱状部材を、回転スリーブ２に円筒状部材を、そ
して固定スリーブ３に円筒状部材を夫々採用して構成し
たものであった。以下、様々な変形例の中から、微小隙
間を誇張して示した図２ないし図５を参照して４つの実
施例を説明する。
造のシャフト両端固定型流体動圧軸受は、固定シャフト
１に円柱状部材を、回転スリーブ２に円筒状部材を、そ
して固定スリーブ３に円筒状部材を夫々採用して構成し
たものであった。以下、様々な変形例の中から、微小隙
間を誇張して示した図２ないし図５を参照して４つの実
施例を説明する。
【００３８】図２に示す二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第１変形例である。即ち、図２に示す二重スリーブ構造
のシャフト両端固定型流体動圧軸受は、固定シャフト１
に円柱状部材を、回転スリーブ２に円錐台状部材を、そ
して固定スリーブ３に回転スリーブ１の円錐外周面との
間に第２微小隙間６を形成する円錐内周面を有する部材
を採用して構成したものである。第１微小隙間５は、固
定シャフト１の外周面と回転スリーブ２の内周面との間
に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６の
夫々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小隙間
７は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上面と
の間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微
小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして
機能する。
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第１変形例である。即ち、図２に示す二重スリーブ構造
のシャフト両端固定型流体動圧軸受は、固定シャフト１
に円柱状部材を、回転スリーブ２に円錐台状部材を、そ
して固定スリーブ３に回転スリーブ１の円錐外周面との
間に第２微小隙間６を形成する円錐内周面を有する部材
を採用して構成したものである。第１微小隙間５は、固
定シャフト１の外周面と回転スリーブ２の内周面との間
に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６の
夫々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小隙間
７は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上面と
の間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微
小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして
機能する。
【００３９】図３に示す二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第２変形例である。即ち、図３に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１に円柱状部材を、回転スリーブ２に半球
部を有する部材を、そして固定スリーブ３に回転スリー
ブ２の半球面との間に第２微小隙間６を形成する内周面
を有する部材を採用して構成したものである。第２微小
隙間６は半円形隙間部６ａと水平隙間部６ｂとからな
る。第１微小隙間５は、固定シャフト１の外周面と回転
スリーブ２の内周面との間に形成されている。第１微小
隙間５と第２微小隙間６の夫々の下端は直接連通され、
閉塞端を形成している。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微
小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして
機能する。
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第２変形例である。即ち、図３に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１に円柱状部材を、回転スリーブ２に半球
部を有する部材を、そして固定スリーブ３に回転スリー
ブ２の半球面との間に第２微小隙間６を形成する内周面
を有する部材を採用して構成したものである。第２微小
隙間６は半円形隙間部６ａと水平隙間部６ｂとからな
る。第１微小隙間５は、固定シャフト１の外周面と回転
スリーブ２の内周面との間に形成されている。第１微小
隙間５と第２微小隙間６の夫々の下端は直接連通され、
閉塞端を形成している。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微
小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして
機能する。
【００４０】図４に示す二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第３変形例である。即ち、図４に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１に上部と下部に夫々大径部を有する円柱
状部材を、回転スリーブ２に固定シャフト１の外周面と
の間に第１微小隙間５を形成する内周面を有する部材
を、そして固定スリーブ３に円筒状部材を採用して構成
したものである。第１微小隙間５は複数の垂直隙間部５
ａと複数の水平隙間部５ｂとからなる。第２微小隙間６
は回転スリーブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面と
の間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の夫々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小
隙間７は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上
面との間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小
隙間６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２
は、微小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ル
として機能する。
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第３変形例である。即ち、図４に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１に上部と下部に夫々大径部を有する円柱
状部材を、回転スリーブ２に固定シャフト１の外周面と
の間に第１微小隙間５を形成する内周面を有する部材
を、そして固定スリーブ３に円筒状部材を採用して構成
したものである。第１微小隙間５は複数の垂直隙間部５
ａと複数の水平隙間部５ｂとからなる。第２微小隙間６
は回転スリーブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面と
の間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間
６の夫々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小
隙間７は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上
面との間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小
隙間６の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２
は、微小隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ル
として機能する。
【００４１】図５に示す二重スリーブ構造のシャフト両
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第４変形例である。即ち、図５に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１にその中間部に小径部を有する円柱状部
材を、回転スリーブ２に固定シャフト１の外周面との間
に第１微小隙間５を形成する内周面を有する部材を、そ
して固定スリーブ３に円筒状部材を採用して構成したも
のである。第１微小隙間５は複数の垂直隙間部５ａと複
数の水平隙間部１ｂとからなる。第２微小隙間６は回転
スリーブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面との間に
形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６の夫
々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小隙間７
は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上面との
間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６
の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微小
隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして機
能する。
端固定型流体動圧軸受は、図１に示した流体動圧軸受の
第４変形例である。即ち、図５に示す流体動圧軸受は、
固定シャフト１にその中間部に小径部を有する円柱状部
材を、回転スリーブ２に固定シャフト１の外周面との間
に第１微小隙間５を形成する内周面を有する部材を、そ
して固定スリーブ３に円筒状部材を採用して構成したも
のである。第１微小隙間５は複数の垂直隙間部５ａと複
数の水平隙間部１ｂとからなる。第２微小隙間６は回転
スリーブ２の外周面と固定スリーブ３の内周面との間に
形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６の夫
々の下端を連通し閉塞端として機能する第３微小隙間７
は、回転スリーブ２の底面とホルダー部材４の上面との
間に形成されている。第１微小隙間５と第２微小隙間６
の上端に形成されたテーパー状開口１１と１２は、微小
隙間に充填された潤滑油のキャピラリーシ―ルとして機
能する。
【００４２】次に、図６は本発明に係る流体動圧軸受の
第２実施例を備えたスピンドルモータの断面図である。
第２実施例を備えたスピンドルモータの断面図である。
【００４３】図６に示す流体動圧軸受は、図１に示す流
体動圧軸受とは基本構成は同じであるが、相違点は第２
微小隙間６の構造にある。即ち、図６に示す流体動圧軸
受の第２微小隙間６は、図１に示す流体動圧軸受の第２
微小隙間６よりも隙間の幅を広くしてある。
体動圧軸受とは基本構成は同じであるが、相違点は第２
微小隙間６の構造にある。即ち、図６に示す流体動圧軸
受の第２微小隙間６は、図１に示す流体動圧軸受の第２
微小隙間６よりも隙間の幅を広くしてある。
【００４４】第２微小隙間６は第１微小隙間５よりも外
側に配置されているので、これらの微小隙間を流れ回る
潤滑油の速度は同じでなく、外側の第２微小隙間６の方
が大きい。この速度の差が、実際の装置において高速回
転時に安定性を阻害すること、並びに第２微小隙間６に
おける潤滑油１８の大きな流速は摩擦を大きくし損失を
増加させることが分かった。
側に配置されているので、これらの微小隙間を流れ回る
潤滑油の速度は同じでなく、外側の第２微小隙間６の方
が大きい。この速度の差が、実際の装置において高速回
転時に安定性を阻害すること、並びに第２微小隙間６に
おける潤滑油１８の大きな流速は摩擦を大きくし損失を
増加させることが分かった。
【００４５】そこで図６に誇張して示した如く、第１微
小隙間５よりも第２微小隙間６を大きくした。即ち、第
１微小隙間５の幅は５〜２０μｍ程度、第２微小隙間６
の幅は５０〜５００μｍ程度とした。この結果、潤滑油
の速度差に起因する高速回転時の不安定性が除去でき
た。第２微小隙間の幅をどの程度に大きくするかは、流
体動圧軸受の構造とサイズや潤滑油の特性等によって実
験的に最適のものが選ばれる。このサイズの中には、第
１微小隙間５の高さと第２微小隙間６の高さも含まれ
る。なお、第３微小隙間７の幅は第１微小隙間５と同程
度に選ばれる。
小隙間５よりも第２微小隙間６を大きくした。即ち、第
１微小隙間５の幅は５〜２０μｍ程度、第２微小隙間６
の幅は５０〜５００μｍ程度とした。この結果、潤滑油
の速度差に起因する高速回転時の不安定性が除去でき
た。第２微小隙間の幅をどの程度に大きくするかは、流
体動圧軸受の構造とサイズや潤滑油の特性等によって実
験的に最適のものが選ばれる。このサイズの中には、第
１微小隙間５の高さと第２微小隙間６の高さも含まれ
る。なお、第３微小隙間７の幅は第１微小隙間５と同程
度に選ばれる。
【００４６】このように高速時の安定性がよく、しかも
低損失の流体動圧軸受を採用したスピンドルモータは、
安定した高速回転を実現できた。従って、このスピンド
ルモータを回転体の駆動源とした大容量ＨＤＤ装置はハ
ードディスクを高速で円滑且つ安定に回転駆動できる。
低損失の流体動圧軸受を採用したスピンドルモータは、
安定した高速回転を実現できた。従って、このスピンド
ルモータを回転体の駆動源とした大容量ＨＤＤ装置はハ
ードディスクを高速で円滑且つ安定に回転駆動できる。
【００４７】更に、図７は本発明に係る流体動圧軸受の
第３実施例を備えたスピンドルモータの断面図である。
第３実施例を備えたスピンドルモータの断面図である。
【００４８】図７に示す流体動圧軸受は、図１に示す流
体動圧軸受とは基本構成は同じであるが、相違点は第２
微小隙間６の開口の流体シール構造にある。即ち、図１
に示す流体動圧軸受における第２微小隙間６の開口１２
の流体シール構造は、最小溝幅部分から最大溝幅部分に
向けて溝幅が連続的に拡大する傾斜型環状シール溝、即
ち固定スリーブ３の端部の内周面を外側に連続して拡大
する傾斜内周面とし、この傾斜内周面と回転スリーブ２
の鉛直外周面とによって形成されたシール溝を利用した
キャピラリーシール構造となっているのに対して、図７
に示す流体動圧軸受における第２微小隙間６の開口１２
Ａの流体シール構造は、樹脂製カラー２４を利用した流
体シール構造となっている。この樹脂製カラー２４は、
固定スリーブ３とその内径と外径が略等しいリング状の
樹脂成型部材である。
体動圧軸受とは基本構成は同じであるが、相違点は第２
微小隙間６の開口の流体シール構造にある。即ち、図１
に示す流体動圧軸受における第２微小隙間６の開口１２
の流体シール構造は、最小溝幅部分から最大溝幅部分に
向けて溝幅が連続的に拡大する傾斜型環状シール溝、即
ち固定スリーブ３の端部の内周面を外側に連続して拡大
する傾斜内周面とし、この傾斜内周面と回転スリーブ２
の鉛直外周面とによって形成されたシール溝を利用した
キャピラリーシール構造となっているのに対して、図７
に示す流体動圧軸受における第２微小隙間６の開口１２
Ａの流体シール構造は、樹脂製カラー２４を利用した流
体シール構造となっている。この樹脂製カラー２４は、
固定スリーブ３とその内径と外径が略等しいリング状の
樹脂成型部材である。
【００４９】樹脂製カラー２４は、図８にその要部を拡
大して示す如く、軸方向下側に上側よりも外径の小さな
取付け用環状脚部２４Ａが形成されている。他方、回転
スリーブ２と共に第２微小隙間６を形成する固定スリー
ブ３の端部には、取付け用環状脚部２４Ａの外径と略等
しいがそれより僅かに小さい内径で、且つ取付け用環状
脚部２４Ａの長さと等しい取付け用環状段部３Ａが形成
されている。樹脂製カラー２４の取付け用環状脚部２４
Ａを、固定スリ−ブ３の取付け用環状段部３Ａに圧入す
ることによって、樹脂製カラー２４は固定スリ−ブ３の
端部に密接に嵌合し、固着される。
大して示す如く、軸方向下側に上側よりも外径の小さな
取付け用環状脚部２４Ａが形成されている。他方、回転
スリーブ２と共に第２微小隙間６を形成する固定スリー
ブ３の端部には、取付け用環状脚部２４Ａの外径と略等
しいがそれより僅かに小さい内径で、且つ取付け用環状
脚部２４Ａの長さと等しい取付け用環状段部３Ａが形成
されている。樹脂製カラー２４の取付け用環状脚部２４
Ａを、固定スリ−ブ３の取付け用環状段部３Ａに圧入す
ることによって、樹脂製カラー２４は固定スリ−ブ３の
端部に密接に嵌合し、固着される。
【００５０】樹脂製カラー２４を配置したことによっ
て、第２微小隙間６の開口１２Ａ付近における潤滑油１
８の濡れ性が改善される。従って、潤滑油１８が第２微
小隙間６の開口１２Ａ近くにまで達し、樹脂製カラー２
４の内周面と接触した場合の潤滑油１８の表面の円弧状
の窪み１８Ｂは、潤滑油１８が第２微小隙間６の開口１
２Ａ近くにまで達してはいるが、樹脂製カラー２４の内
周面と接触していない場合の潤滑油１８の表面の円弧状
の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小さい。換言すれば、
潤滑油１８が環状シール溝の壁面と接触している点にお
ける窪み１８Ｂの接線と前記環状シール溝の壁面とがな
す角度Θ１は、潤滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接
触している点における窪み１８Ａの接線と微小隙間６の
鉛直壁面とがなす角度Θ０よりも大きい。これは、金属
よりも濡れ性のよい樹脂製カラー２４の内周面と接触し
た場合は、そうでない場合よりも潤滑油１８には大きな
表面張力が働いているからである。この大きな表面張力
の作用によって、第２微小隙間６の開口１２Ａにおける
潤滑油１８に対するシール性が向上した。
て、第２微小隙間６の開口１２Ａ付近における潤滑油１
８の濡れ性が改善される。従って、潤滑油１８が第２微
小隙間６の開口１２Ａ近くにまで達し、樹脂製カラー２
４の内周面と接触した場合の潤滑油１８の表面の円弧状
の窪み１８Ｂは、潤滑油１８が第２微小隙間６の開口１
２Ａ近くにまで達してはいるが、樹脂製カラー２４の内
周面と接触していない場合の潤滑油１８の表面の円弧状
の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小さい。換言すれば、
潤滑油１８が環状シール溝の壁面と接触している点にお
ける窪み１８Ｂの接線と前記環状シール溝の壁面とがな
す角度Θ１は、潤滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接
触している点における窪み１８Ａの接線と微小隙間６の
鉛直壁面とがなす角度Θ０よりも大きい。これは、金属
よりも濡れ性のよい樹脂製カラー２４の内周面と接触し
た場合は、そうでない場合よりも潤滑油１８には大きな
表面張力が働いているからである。この大きな表面張力
の作用によって、第２微小隙間６の開口１２Ａにおける
潤滑油１８に対するシール性が向上した。
【００５１】図９は、樹脂製カラー２４の変形例の要部
拡大図である。図９に示す樹脂製カラー２４は、図８に
示したものと基本的には同じ構造であるが、相違点はそ
の内周面にある。即ち、図８に示した樹脂製カラー２４
は、その内周面が固定スリーブ３の内周面と同一内径の
シリンダー面であるのに対し、図９に示した樹脂製カラ
ー２４は、その内周面が下側の鉛直内周面部２４Ｂと上
側の傾斜内周面部２４Ｃとから形成されている。鉛直内
周面部２４Ｂは固定スリーブ３の内周面と同一内径の鉛
直な内周面である。傾斜内周面部２４Ｃは、鉛直内周面
部２４Ｂとの境界から大気に開口している開口端に向か
って内径が連続的に拡大しているテーパー面である。
拡大図である。図９に示す樹脂製カラー２４は、図８に
示したものと基本的には同じ構造であるが、相違点はそ
の内周面にある。即ち、図８に示した樹脂製カラー２４
は、その内周面が固定スリーブ３の内周面と同一内径の
シリンダー面であるのに対し、図９に示した樹脂製カラ
ー２４は、その内周面が下側の鉛直内周面部２４Ｂと上
側の傾斜内周面部２４Ｃとから形成されている。鉛直内
周面部２４Ｂは固定スリーブ３の内周面と同一内径の鉛
直な内周面である。傾斜内周面部２４Ｃは、鉛直内周面
部２４Ｂとの境界から大気に開口している開口端に向か
って内径が連続的に拡大しているテーパー面である。
【００５２】図９において、樹脂製カラー２４の取付け
用環状脚部２４Ａを、固定スリ−ブ３の取付け用環状段
部３Ａに圧入することによって、樹脂製カラー２４は固
定スリ−ブ３の端部に密接に嵌合し、固着される。
用環状脚部２４Ａを、固定スリ−ブ３の取付け用環状段
部３Ａに圧入することによって、樹脂製カラー２４は固
定スリ−ブ３の端部に密接に嵌合し、固着される。
【００５３】図９に示す樹脂製カラー２４を用いた流体
シールを第２微小隙間６の開口１２に施すことによっ
て、第２微小隙間６における潤滑油１８に対するシール
性が更に向上した。即ち、樹脂製カラー２４の良好な濡
れ性による大きな表面張力によるシールと、傾斜内周面
部２４Ｃとこれに対応する回転スリーブ２の鉛直外周面
とで形成する傾斜型環状シール溝を利用したキャピラリ
ーシールとによって、第２微小隙間６における潤滑油１
８に対するシール性が更に向上した。
シールを第２微小隙間６の開口１２に施すことによっ
て、第２微小隙間６における潤滑油１８に対するシール
性が更に向上した。即ち、樹脂製カラー２４の良好な濡
れ性による大きな表面張力によるシールと、傾斜内周面
部２４Ｃとこれに対応する回転スリーブ２の鉛直外周面
とで形成する傾斜型環状シール溝を利用したキャピラリ
ーシールとによって、第２微小隙間６における潤滑油１
８に対するシール性が更に向上した。
【００５４】更にまた、図１０は本発明に係る流体動圧
軸受の第４実施例を備えたスピンドルモータの断面図で
ある。
軸受の第４実施例を備えたスピンドルモータの断面図で
ある。
【００５５】図１０に示す流体動圧軸受は、図１に示す
流体動圧軸受とは基本構成は同じである。相違点は、第
２微小隙間６の開口に形成された径方向外方に向かって
溝幅が連続的に拡大する環状シール溝の構造にある。即
ち、図１に示す流体動圧軸受においては、固定スリーブ
３の端部の内周面を環状傾斜内周面とし、且つ固定スリ
ーブ３の端部の内周面に対応した回転スリーブ２の外周
面を鉛直な外周面とすることによって、第２微小隙間６
の開口１２に径方向外方に向かって溝幅が連続的に拡大
する傾斜型環状シール溝を形成しているのに対して、図
１０に示す流体動圧軸受においては、これとは異なる湾
曲型環状シール溝１２Ｂを採用していることである。
流体動圧軸受とは基本構成は同じである。相違点は、第
２微小隙間６の開口に形成された径方向外方に向かって
溝幅が連続的に拡大する環状シール溝の構造にある。即
ち、図１に示す流体動圧軸受においては、固定スリーブ
３の端部の内周面を環状傾斜内周面とし、且つ固定スリ
ーブ３の端部の内周面に対応した回転スリーブ２の外周
面を鉛直な外周面とすることによって、第２微小隙間６
の開口１２に径方向外方に向かって溝幅が連続的に拡大
する傾斜型環状シール溝を形成しているのに対して、図
１０に示す流体動圧軸受においては、これとは異なる湾
曲型環状シール溝１２Ｂを採用していることである。
【００５６】即ち、図１０に示す流体動圧軸受における
流体シール構造は、第２微小隙間６の開口に形成された
径方向外方に向かって溝幅が連続的に拡大する湾曲型環
状シール溝１２Ｂであって、共に径方向外方に湾曲した
第１湾曲壁面２５と第２湾曲壁面２６とで構成された湾
曲型環状シール溝である。図１０の部分拡大図である図
１１に示す如く、第１湾曲壁面２５は固定スリーブ３の
端部に形成され、且つ第２湾曲壁面２６は第１湾曲壁面
２５に対向する回転スリーブ２の外周面、即ち回転スリ
ーブ２の鉛直外周面と水平な円盤状延出部２ｃの下面と
を結ぶ壁面に形成されている。そして、固定スリーブ３
に形成された第１湾曲壁面２５と回転スリーブ２に形成
された第２湾曲壁面２６の夫々の曲率は、湾曲型環状シ
ール溝１２Ｂの最小溝幅部分から最大溝幅部分に向け
て、溝幅が連続的に拡大するように定められる。
流体シール構造は、第２微小隙間６の開口に形成された
径方向外方に向かって溝幅が連続的に拡大する湾曲型環
状シール溝１２Ｂであって、共に径方向外方に湾曲した
第１湾曲壁面２５と第２湾曲壁面２６とで構成された湾
曲型環状シール溝である。図１０の部分拡大図である図
１１に示す如く、第１湾曲壁面２５は固定スリーブ３の
端部に形成され、且つ第２湾曲壁面２６は第１湾曲壁面
２５に対向する回転スリーブ２の外周面、即ち回転スリ
ーブ２の鉛直外周面と水平な円盤状延出部２ｃの下面と
を結ぶ壁面に形成されている。そして、固定スリーブ３
に形成された第１湾曲壁面２５と回転スリーブ２に形成
された第２湾曲壁面２６の夫々の曲率は、湾曲型環状シ
ール溝１２Ｂの最小溝幅部分から最大溝幅部分に向け
て、溝幅が連続的に拡大するように定められる。
【００５７】湾曲型環状シール溝１２Ｂを第２微小隙間
６の開口に設けたことによって、この部分における潤滑
油に対するシール性が向上した。即ち、潤滑油１８が湾
曲型環状シール溝１２Ｂに達した場合の潤滑油１８の表
面の円弧状の窪み１８Ｃは、潤滑油１８が第２微小隙間
６の開口１２近くにまで達してはいるが、湾曲型環状シ
ール溝１２Ｂに達していない場合の潤滑油１８の表面の
円弧状の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小さい。換言す
れば、潤滑油１８が湾曲型環状シール溝１２Ｂの湾曲壁
面と接触している点における窪み１８Ｃの接線と湾曲型
環状シール溝１２Ｂの湾曲壁面とがなす角度Θ２は、潤
滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接触している点にお
ける窪み１８Ａの接線と微小隙間６の鉛直壁面とがなす
角度Θ０よりも大きい。これは、湾曲型環状シール溝１
２Ｂの相対する一対の壁面を、最小溝幅部分から最大溝
幅部分に向けて溝幅が連続的に拡大するように曲率を定
めて共に湾曲させたことにより、この部分の表面張力が
大きくなったのである。この大きな表面張力の作用によ
って、第２微小隙間６の開口における潤滑油１８に対す
るシール性が向上した。
６の開口に設けたことによって、この部分における潤滑
油に対するシール性が向上した。即ち、潤滑油１８が湾
曲型環状シール溝１２Ｂに達した場合の潤滑油１８の表
面の円弧状の窪み１８Ｃは、潤滑油１８が第２微小隙間
６の開口１２近くにまで達してはいるが、湾曲型環状シ
ール溝１２Ｂに達していない場合の潤滑油１８の表面の
円弧状の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小さい。換言す
れば、潤滑油１８が湾曲型環状シール溝１２Ｂの湾曲壁
面と接触している点における窪み１８Ｃの接線と湾曲型
環状シール溝１２Ｂの湾曲壁面とがなす角度Θ２は、潤
滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接触している点にお
ける窪み１８Ａの接線と微小隙間６の鉛直壁面とがなす
角度Θ０よりも大きい。これは、湾曲型環状シール溝１
２Ｂの相対する一対の壁面を、最小溝幅部分から最大溝
幅部分に向けて溝幅が連続的に拡大するように曲率を定
めて共に湾曲させたことにより、この部分の表面張力が
大きくなったのである。この大きな表面張力の作用によ
って、第２微小隙間６の開口における潤滑油１８に対す
るシール性が向上した。
【００５８】図１２に部分拡大図で示す多段傾斜型環状
シール溝１２Ｃは、図１１に示した湾曲型環状シール溝
１２Ｂの変形例である。最小溝幅部分から最大溝幅部分
に向けて溝幅が段階的に拡大する多段傾斜型環状シール
溝１２Ｃは、径方向外方に段階的に傾斜させた複数の環
状傾斜面２５ａ、２５ｂを有する第１湾曲壁面２５と、
同じく外方に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面２６
ａ、２６ｂを有する第２湾曲壁面２６とによって構成さ
れている。第１湾曲壁面２５は固定スリーブ３の端面に
形成され、且つ、第２湾曲壁面２６は第１湾曲壁面に対
向する回転スリーブ２の外周面、即ち回転スリーブ２の
鉛直外周面と水平な円盤状延出部２ｃの下面とを結ぶ壁
面に形成されている。
シール溝１２Ｃは、図１１に示した湾曲型環状シール溝
１２Ｂの変形例である。最小溝幅部分から最大溝幅部分
に向けて溝幅が段階的に拡大する多段傾斜型環状シール
溝１２Ｃは、径方向外方に段階的に傾斜させた複数の環
状傾斜面２５ａ、２５ｂを有する第１湾曲壁面２５と、
同じく外方に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面２６
ａ、２６ｂを有する第２湾曲壁面２６とによって構成さ
れている。第１湾曲壁面２５は固定スリーブ３の端面に
形成され、且つ、第２湾曲壁面２６は第１湾曲壁面に対
向する回転スリーブ２の外周面、即ち回転スリーブ２の
鉛直外周面と水平な円盤状延出部２ｃの下面とを結ぶ壁
面に形成されている。
【００５９】多段傾斜型環状シール溝１２Ｃを第２微小
隙間６の開口に設けたことによって、この部分における
潤滑油に対するシール性が向上した。即ち、潤滑油１８
が多段傾斜型環状シール溝１２Ｃに達した場合の潤滑油
１８の表面の円弧状の窪み１８Ｄは、潤滑油１８が第２
微小隙間６の開口１２近くにまで達してはいるが、多段
傾斜型環状シール溝１２Ｃに達していない場合の潤滑油
１８の表面の円弧状の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小
さい。換言すれば、潤滑油１８が多段傾斜型環状シール
溝１２Ｃの環状傾斜壁面と接触している点における窪み
１８Ｄの接線と前記環状傾斜壁面とがなす角度Θ３は、
潤滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接触している点に
おける窪み１８Ａの接線と前記鉛直壁面とがなす角度Θ
０よりも大きい。これは、最小溝幅部分から最大溝幅部
分に向けて溝幅が段階的に拡大する多段傾斜型環状シー
ル溝１２Ｃを、径方向外方に段階的に傾斜させた複数の
環状傾斜傾面を有する第１複数傾斜壁面と、同じく外方
に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面を有する第２複
数傾斜壁面とによって構成させたことにより、この部分
の表面張力が大きくなったのである。この大きな表面張
力の作用によって、第２微小隙間６の開口における潤滑
油１８に対するシール性が向上した。
隙間６の開口に設けたことによって、この部分における
潤滑油に対するシール性が向上した。即ち、潤滑油１８
が多段傾斜型環状シール溝１２Ｃに達した場合の潤滑油
１８の表面の円弧状の窪み１８Ｄは、潤滑油１８が第２
微小隙間６の開口１２近くにまで達してはいるが、多段
傾斜型環状シール溝１２Ｃに達していない場合の潤滑油
１８の表面の円弧状の窪み１８Ａよりも、窪みかたが小
さい。換言すれば、潤滑油１８が多段傾斜型環状シール
溝１２Ｃの環状傾斜壁面と接触している点における窪み
１８Ｄの接線と前記環状傾斜壁面とがなす角度Θ３は、
潤滑油１８が微小隙間６の鉛直壁面と接触している点に
おける窪み１８Ａの接線と前記鉛直壁面とがなす角度Θ
０よりも大きい。これは、最小溝幅部分から最大溝幅部
分に向けて溝幅が段階的に拡大する多段傾斜型環状シー
ル溝１２Ｃを、径方向外方に段階的に傾斜させた複数の
環状傾斜傾面を有する第１複数傾斜壁面と、同じく外方
に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面を有する第２複
数傾斜壁面とによって構成させたことにより、この部分
の表面張力が大きくなったのである。この大きな表面張
力の作用によって、第２微小隙間６の開口における潤滑
油１８に対するシール性が向上した。
【００６０】多段傾斜型環状シール溝１２Ｃは、上述の
如く作用するので、言わば多段キャピラリーシールを構
成している。従って、潤滑油１８が多段傾斜型環状シー
ル溝１２Ｃの環状傾斜壁面と接触している点における窪
み１８Ｄの接線と前記環状傾斜壁面とがなす角度Θ３
は、隣り合うキャピラリーシール段の境界で大きくな
り、この境界での表面張力がより大きくなる。
如く作用するので、言わば多段キャピラリーシールを構
成している。従って、潤滑油１８が多段傾斜型環状シー
ル溝１２Ｃの環状傾斜壁面と接触している点における窪
み１８Ｄの接線と前記環状傾斜壁面とがなす角度Θ３
は、隣り合うキャピラリーシール段の境界で大きくな
り、この境界での表面張力がより大きくなる。
【００６１】図１１に示す湾曲型環状シール溝１２Ｂ又
は図１２に示す多段傾斜型環状シール溝１２Ｃを第２微
小隙間６の開口に設けた場合、カップ状ハブ部２ｂと回
転スリーブ２のスリーブ部２ａを一体に結合している水
平な円盤状延出部２ｃの基底部２ｄの機械的強度を高め
ることができる。例えば図１に示す流体動圧軸受におい
ては、図８を参照すれば明らかな如く、第１微小隙間５
の開口１１にキャピラリーシールを設けるために回転ス
リーブ２の上端部分の内周面２ｅが環状傾斜面とされ、
このための基底部２ｄの厚みＴ０が薄くなっている。こ
れに対して、湾曲型環状シール溝１２Ｂを第２微小隙間
６の開口に設けた場合の基底部２ｄの厚みＴ１も、多段
傾斜型環状シール溝１２Ｃを第２微小隙間６の開口に設
けた場合の基底部２ｄの厚みＴ２も厚みＴ０より厚くな
っているから、この基底部２ｄの機械的強度が高まっ
た。
は図１２に示す多段傾斜型環状シール溝１２Ｃを第２微
小隙間６の開口に設けた場合、カップ状ハブ部２ｂと回
転スリーブ２のスリーブ部２ａを一体に結合している水
平な円盤状延出部２ｃの基底部２ｄの機械的強度を高め
ることができる。例えば図１に示す流体動圧軸受におい
ては、図８を参照すれば明らかな如く、第１微小隙間５
の開口１１にキャピラリーシールを設けるために回転ス
リーブ２の上端部分の内周面２ｅが環状傾斜面とされ、
このための基底部２ｄの厚みＴ０が薄くなっている。こ
れに対して、湾曲型環状シール溝１２Ｂを第２微小隙間
６の開口に設けた場合の基底部２ｄの厚みＴ１も、多段
傾斜型環状シール溝１２Ｃを第２微小隙間６の開口に設
けた場合の基底部２ｄの厚みＴ２も厚みＴ０より厚くな
っているから、この基底部２ｄの機械的強度が高まっ
た。
【００６２】
【発明の効果】シャフト両端固定型流体動圧軸受として
構成された本発明に係る二重スリーブ構造の流体動圧軸
受は、図１４に示す従来の流体動圧軸受と同様に、高速
回転時にも才差運動が生じないから安定性が高い。ま
た、第１微小隙間と第２微小隙間の各一方の端部を大気
に開口し、且つ各他方の端部を直接或いは第３微小隙間
を介して連通し閉塞端を形成しているので、本発明に係
る二重スリーブ構造の流体動圧軸受は、図１３に示す片
袋構造の従来の流体動圧軸受と同様に、高速回転時は勿
論のこと停止時に傾けても潤滑油が外部に漏洩し難く、
高いシール性が確保された。このような片袋構造による
漏洩防止手段に加えて、第２微小隙間の開口端に樹脂製
カラーを取付けた漏洩防止手段、第２微小隙間の開口端
に湾曲型環状シール溝を設けた漏洩防止手段、第２微小
隙間の開口端に多段傾斜型環状シール溝を設けた漏洩防
止手段のいずれか一つを採用することによって、本発明
に係る二重スリーブ構造の流体動圧軸受のシール性は非
常に高まった。
構成された本発明に係る二重スリーブ構造の流体動圧軸
受は、図１４に示す従来の流体動圧軸受と同様に、高速
回転時にも才差運動が生じないから安定性が高い。ま
た、第１微小隙間と第２微小隙間の各一方の端部を大気
に開口し、且つ各他方の端部を直接或いは第３微小隙間
を介して連通し閉塞端を形成しているので、本発明に係
る二重スリーブ構造の流体動圧軸受は、図１３に示す片
袋構造の従来の流体動圧軸受と同様に、高速回転時は勿
論のこと停止時に傾けても潤滑油が外部に漏洩し難く、
高いシール性が確保された。このような片袋構造による
漏洩防止手段に加えて、第２微小隙間の開口端に樹脂製
カラーを取付けた漏洩防止手段、第２微小隙間の開口端
に湾曲型環状シール溝を設けた漏洩防止手段、第２微小
隙間の開口端に多段傾斜型環状シール溝を設けた漏洩防
止手段のいずれか一つを採用することによって、本発明
に係る二重スリーブ構造の流体動圧軸受のシール性は非
常に高まった。
【００６３】本発明に係る二重スリーブ構造の流体動圧
軸受は、動圧を発生できる範囲内で第２微小隙間を第１
微小隙間よりも幅を大きくしたので、高速回転時にも安
定性が保持され、摩擦損失の増加を押さえることができ
た。このような二重スリーブ構造のシャフト両端固定型
流体動圧軸受を採用して構成した本発明に係るスピンド
ルモータは、第２微小隙間による軸受摩擦の増加を押さ
えることができたので、高速時の安定性を維持できると
共に消費電力の増加を低減できた。更に、このスピンド
ルモータを用いて構成した本発明に係るＨＤＤ装置は、
高速時の安定性を維持しながら多数のハードディスクを
回転駆動できるようになった。
軸受は、動圧を発生できる範囲内で第２微小隙間を第１
微小隙間よりも幅を大きくしたので、高速回転時にも安
定性が保持され、摩擦損失の増加を押さえることができ
た。このような二重スリーブ構造のシャフト両端固定型
流体動圧軸受を採用して構成した本発明に係るスピンド
ルモータは、第２微小隙間による軸受摩擦の増加を押さ
えることができたので、高速時の安定性を維持できると
共に消費電力の増加を低減できた。更に、このスピンド
ルモータを用いて構成した本発明に係るＨＤＤ装置は、
高速時の安定性を維持しながら多数のハードディスクを
回転駆動できるようになった。
【図１】本発明に係る流体動圧軸受の第１実施例を備え
たスピンドルモータの断面図である。
たスピンドルモータの断面図である。
【図２】本発明に係る流体動圧軸受の第１変形例の断面
図である。
図である。
【図３】本発明に係る流体動圧軸受の第２変形例の断面
図である。
図である。
【図４】本発明に係る流体動圧軸受の第３変形例の断面
図である。
図である。
【図５】本発明に係る流体動圧軸受の第４変形例の断面
図である。
図である。
【図６】本発明に係る流体動圧軸受の第２実施例を備え
たスピンドルモータの断面図である。
たスピンドルモータの断面図である。
【図７】本発明に係る流体動圧軸受の第３実施例を備え
たスピンドルモータの断面図である。
たスピンドルモータの断面図である。
【図８】樹脂製カラーを含む部分拡大図である。
【図９】樹脂製カラーの変形例を含む部分拡大図であ
る。
る。
【図１０】本発明に係る流体動圧軸受の第４実施例を備
えたスピンドルモータの断面図である。
えたスピンドルモータの断面図である。
【図１１】流体シール部の部分拡大図である。
【図１２】流体シール部の変形例の部分拡大図である。
【図１３】従来のシャフト一端固定型流体動圧軸受の断
面図である。
面図である。
【図１４】従来のシャフト両端固定型流体動圧軸受の断
面図である。
面図である。
１ 固定シャフト ２ 回転スリーブ ２ａ 回転スリーブのスリーブ部 ２ｂ 回転スリーブのハブ部 ２ｃ 円盤状延出部 ２ｄ 基底部 ２ｅ 内周面 ３ 固定スリーブ ３Ａ 取付け用環状段部 ４ ホルダー部材 ５ 第１微小隙間 ６ 第２微小隙間 ７ 第３微小隙間 ８ａ，８ｂ アキシャル動圧発生溝 ９ スラスト動圧発生溝 １０ スラスト部材 １１，１１ａ，１１ｂ，１２ 開口 １２Ａ 開口 １２Ｂ 湾曲型環状シール溝 １２Ｃ 多段傾斜型環状シール溝 １３，１３ａ，１３ｂ ネジ孔 １４，１５ ネジ １６ シャーシー １７ａ，１７ｂ，１７ｃ 微小隙間 １８ 潤滑油 １８Ａ，１８Ｂ，１８Ｃ，１８Ｄ 円弧状の窪み ２０，２１ 蓋部材 ２２ ロータ磁石 ２３ ステータコイル ２４ 樹脂製カラー ２４Ａ 取付け用環状脚部 ２４Ｂ 鉛直内周面部 ２４Ｃ 傾斜内周面部 ２５第１湾曲壁面 ２５ａ，２５ｂ 環状傾斜面 ２６ 第２湾曲壁面 ２６ａ，２６ｂ 環状傾斜面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｈ０２Ｋ 21/22 Ｈ０２Ｋ 21/22 Ｍ (31)優先権主張番号 特願平10−294273 (32)優先日 平成10年10月15日(1998．10．15) (33)優先権主張国 日本（ＪＰ） (72)発明者 中山 幸博 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 米山 良冶 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 鈴木 隆文 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 小榑 利春 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 岩城 忠雄 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 川和田 直樹 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 太田 敦司 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内 (72)発明者 似鳥 幸治 千葉県千葉市美浜区中瀬１丁目８番 セイ コーインスツルメンツ株式会社内
Claims (19)
- 【請求項１】 利用装置にその両端が夫々固定される固
定シャフトと、その内周面と前記固定シャフトとの外周
面との間に第１微小隙間を形成するように配置された回
転スリーブと、その内周面と前記回転スリーブの外周面
との間に第２微小隙間を形成するように配置された固定
スリーブとを具備した流体動圧軸受であって、前記第１
微小隙間と前記第２微小隙間の各一方の端部は大気に接
する開口端とされ且つ前記第１微小隙間と前記第２微小
隙間の各他方の端部は直接連通する閉塞端とされ、これ
らの微小隙間には潤滑油が充填され、更に前記第１微小
隙間にはアキシャル動圧発生溝が形成されて構成された
流体動圧軸受。 - 【請求項２】 利用装置にその両端が夫々固定される固
定シャフトと、その内周面と前記固定シャフトとの外周
面との間に第１微小隙間を形成するように配置された回
転スリーブと、その内周面と前記回転スリーブの外周面
との間に第２微小隙間を形成するように配置された固定
スリーブと、前記固定スリーブの一方の開口端を液密に
封鎖すると共に前記回転スリーブの下端面との間に第３
微小隙間を形成するように配置されたホルダー部材とを
具備した流体動圧軸受であって、前記第１微小隙間と前
記第２微小隙間の各一方の端部は大気に接する開口端と
され且つ前記第１微小隙間と前記第２微小隙間の各他方
の端部は前記第３微小隙間を介して連通する閉塞端とさ
れ、これらの微小隙間には潤滑油が充填され、更に前記
第１微小隙間にはアキシャル動圧発生溝が形成されて構
成された流体動圧軸受。 - 【請求項３】 前記第１微小隙間と前記第２微小隙間の
各開口端の高さが略同一であることを特徴とする請求項
１又は２に記載の流体動圧軸受。 - 【請求項４】 前記固定シャフトが円柱状部材、前記回
転スリーブが円筒状部材、更に前記固定スリーブも円筒
状部材である請求項２に記載の流体動圧軸受。 - 【請求項５】 前記固定シャフトが円柱状部材、前記回
転スリーブが円錐台状断面を有する部材、更に前記固定
スリーブが前記回転スリーブの円錐面との間に第２微小
隙間を形成する内周面を有する部材である請求項２に記
載の流体動圧軸受。 - 【請求項６】 前記固定シャフトが円柱状部材、前記回
転スリーブが半球部を有する部材、更に前記固定スリー
ブが前記回転スリーブの半球面との間に第２微小隙間を
形成する内周面を有する部材である請求項１に記載の流
体動圧軸受。 - 【請求項７】 前記固定シャフトが上部と下部に夫々大
径部を有する円柱状部材であり、且つ前記回転スリーブ
が前記固定シャフトの外周面との間に第１微小隙間を形
成する内周面を有する部材である請求項２に記載の流体
動圧軸受。 - 【請求項８】 前記固定シャフトが中間部に小径部を有
する円柱状部材であり、且つ前記回転スリーブが前記固
定シャフトの外周面との間に第１微小隙間を形成する内
周面を有する部材である請求項２に記載の流体動圧軸
受。 - 【請求項９】 動圧を発生できる範囲内で前記第２微小
隙間を前記第１微小隙間よりも幅を大きくして構成され
た請求項１又は２に記載の流体動圧軸受。 - 【請求項１０】 前記第１微小隙間の幅は５〜２０μｍ
程度、且つ前記第２微小隙間の幅は５０〜５００μｍ程
度であることを特徴とする請求項１又は２に記載の流体
動圧軸受。 - 【請求項１１】 前記固定スリーブの端部に樹脂製カラ
ーを潤滑油のシール手段として取り付けてあることを特
徴とする請求項１又は２に記載の流体動圧軸受。 - 【請求項１２】 前記樹脂製カラーがフッ素系樹脂製カ
ラーであることを特徴とする請求項１１に記載の流体動
圧軸受。 - 【請求項１３】 前記樹脂製カラーがポリイミド系樹脂
製カラーであることを特徴とする請求項１１に記載の流
体動圧軸受。 - 【請求項１４】 前記回転スリーブはその外端部から径
方向外側に水平に延出した円盤状延出部が形成されたも
のであって、且つ、前記第２微小隙間の開口に、径方向
外方に湾曲した第１湾曲壁面と同様に径方向外方に湾曲
した第２湾曲壁面とによって、最小溝幅部分から最大溝
幅部分に向けて溝幅が連続的に拡大する湾曲型環状シー
ル溝が形成されていることを特徴とする請求項１又は２
に記載の流体動圧軸受。 - 【請求項１５】 前記第１湾曲壁面は前記固定スリーブ
の端部に形成され、且つ前記第２湾曲壁面は前記回転ス
リーブの鉛直外周面と円盤状延出部の下面とを結ぶ壁面
に形成されていることを特徴とする請求項１４に記載の
流体動圧軸受。 - 【請求項１６】 前記回転スリーブはその外端部から径
方向外側に水平に延出した円盤状延出部が形成されたも
のであって、且つ、前記第２微小隙間の開口には、径方
向外方に段階的に傾斜させた複数の環状傾斜面を有する
第１複数傾斜壁面と同様に径方向外方に段階的に傾斜さ
せた複数の環状傾斜面を有する第２複数傾斜壁面とによ
って、最小溝幅部分から最大溝幅部分に向けて溝幅が段
階的に拡大する多段傾斜型環状シール溝が形成されてい
ることを特徴とする請求項１又は２に記載の流体動圧軸
受。 - 【請求項１７】 前記第１複数傾斜壁面は固定スリーブ
の端部に形成され、且つ前記第２複数傾斜壁面は回転ス
リーブの鉛直外周面と水平延出部の下面とを結ぶ壁面に
形成されていることを特徴とする請求項１６に記載の流
体動圧軸受。 - 【請求項１８】 ロータ磁石を含むロータと、ステータ
コイルを含むステータと、ロータをステータに回転自在
に支承する流体動圧軸受とから構成されたスピンドルモ
ータにおいて、前記流体動圧軸受に請求項１、又は２に
記載の流体動圧軸受を採用したスピンドルモータ。 - 【請求項１９】 請求項１８に記載のスピンドルモータ
を回転体の駆動源とした回転体装置。
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|---|---|---|---|
| JP11280978A JP2000186717A (ja) | 1998-10-08 | 1999-10-01 | 流体動圧軸受、スピンドルモ―タ、及び回転体装置 |
| US09/414,244 US6371650B1 (en) | 1998-10-08 | 1999-10-07 | Hydraulic dynamic bearing and spindle motor and rotary assembly provided |
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| JP28689498 | 1998-10-08 | ||
| JP10-286881 | 1998-10-08 | ||
| JP10-286894 | 1998-10-08 | ||
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| JP10-294273 | 1998-10-15 | ||
| JP29427398 | 1998-10-15 | ||
| JP29427298 | 1998-10-15 | ||
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7365940B2 (en) * | 2004-06-30 | 2008-04-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hard disk drive device, and fluid dynamic bearing spindle motor and assembling method thereof |
| CN102480189A (zh) * | 2010-11-22 | 2012-05-30 | 三星电机株式会社 | 电机和包括该电机的记录盘驱动器 |
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| JP2015096771A (ja) * | 2014-12-26 | 2015-05-21 | サムスン電機ジャパンアドバンスドテクノロジー株式会社 | ハードディスク装置用スピンドルモータ |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20020025090A1 (en) | 2000-03-29 | 2002-02-28 | Ikunori Sakatani | Fluid bearing device |
| US6592262B2 (en) * | 2001-06-15 | 2003-07-15 | Seagate Technology Llc | Bearing performance enhancement utilizing sleeve/hub radial surfaces |
| US6746151B2 (en) * | 2002-01-14 | 2004-06-08 | Seagate Technology Llc | Parallel capillary seal for a disk drive |
| US6933643B1 (en) * | 2002-01-23 | 2005-08-23 | Seagate Technology Llc | Multiple radial/axial surfaces to enhance fluid bearing performance |
| DE10239886B4 (de) * | 2002-03-08 | 2006-07-13 | Minebea Co., Ltd. | Hydrodynamisches Lager für einen Spindelmotor |
| DE10240634B4 (de) * | 2002-03-12 | 2007-07-19 | Minebea Co., Ltd. | Hydrodynamisches Lager für einen Spindelmotor |
| US7042125B2 (en) * | 2002-05-01 | 2006-05-09 | Seagate Technology Llc | Hydraulic fluid dynamic bearing incorporating an asymmetric journal bearing |
| WO2003102946A1 (en) * | 2002-06-03 | 2003-12-11 | Seagate Technology Llc | Rotating shaft conical fluid dynamic bearing |
| US7213972B2 (en) * | 2002-07-01 | 2007-05-08 | Seagate Technology Llc | Non-recirculating conical fluid dynamic bearing for an electric motor |
| US7063462B2 (en) * | 2002-08-19 | 2006-06-20 | Seagate Technology Llc | Asymmetry pressure regulation and check valve device for fluid dynamic bearing |
| US7265939B2 (en) * | 2003-03-31 | 2007-09-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Spindle motor and disk drive unit |
| WO2005046028A1 (en) * | 2003-11-05 | 2005-05-19 | G & W Technologies, Inc. | Fluid dynamic bearing motor |
| JP2007511195A (ja) * | 2003-11-05 | 2007-04-26 | ジーアンドダブリュー テクノロジーズ，インク． | モータ構造体 |
| DE102005007297B4 (de) * | 2005-02-17 | 2007-05-31 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Luftlagersystem zur Drehlagerung eines Motors |
| DE102006002286A1 (de) * | 2006-01-18 | 2007-07-26 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Lagersystem |
| DE102006013537B4 (de) * | 2006-03-24 | 2009-06-10 | Minebea Co., Ltd. | Spindelmotor mit fluiddynamischem Lagersystem |
| DE102007005516A1 (de) * | 2007-02-03 | 2008-08-07 | Minebea Co., Ltd. | Spindelmotor mit fluiddynamischem Lagersystem |
| DE102007058151B4 (de) * | 2007-11-30 | 2024-02-08 | Minebea Mitsumi Inc. | Spindelmotor mit fluiddynamischem Lagersystem und feststehender Welle |
| DE102008052469B4 (de) * | 2007-11-30 | 2020-10-08 | Minebea Mitsumi Inc. | Spindelmotor mit fluiddynamischem Lagersystem und feststehender Welle |
| DE102008005443A1 (de) * | 2008-01-22 | 2009-07-30 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Lagersystem |
| DE102011014371A1 (de) * | 2011-03-17 | 2012-09-20 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Lagersystem |
| US9097279B2 (en) * | 2013-06-20 | 2015-08-04 | Seagate Technology Llc | Rotating shaft top cover attached motor |
| DE102014012923A1 (de) | 2013-12-19 | 2015-06-25 | Minebea Co., Ltd. | Fluiddynamisches Lagersystem |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3399001A (en) * | 1966-12-16 | 1968-08-27 | Aerojet General Co | Conical hydrostatic floating bearing |
| EP0391640B1 (en) * | 1989-04-03 | 1996-02-28 | Canon Kabushiki Kaisha | Hydrodynamic bearing system |
| US5533811A (en) * | 1995-02-14 | 1996-07-09 | Quantum Corporation | Hydrodynamic bearing having inverted surface tension seals |
| US5791784A (en) * | 1995-04-10 | 1998-08-11 | Nidec Corporation | Fluid dynamic pressure bearing and motor and magnetic disk apparatus using fluid dynamic pressure bearing |
| US5536088A (en) * | 1995-06-07 | 1996-07-16 | Synektron Corporation | Fluid bearings for electronic spindle motors |
| GB2333330A (en) * | 1996-12-20 | 1999-07-21 | Seagate Technology | Conical hydrodynamic bearing with two indendent circulation paths |
| US5847479A (en) * | 1997-04-15 | 1998-12-08 | Sae Magnetics (H.K.) Ltd. | Self-pressure-balanced hydrodynamic bearing spindle motor |
| US6118620A (en) * | 1997-11-05 | 2000-09-12 | Seagate Technology Llc | In-hub spindle motor with separate fluid dynamic bearings |
| US6154339A (en) * | 1997-11-06 | 2000-11-28 | Seagate Technology Llc. | Centrifugal capillary seal for use with fluid dynamic bearings |
| US6019516A (en) * | 1998-04-14 | 2000-02-01 | Seagate Technology, Inc. | Crowned conical bearing |
-
1999
- 1999-10-01 JP JP11280978A patent/JP2000186717A/ja active Pending
- 1999-10-07 US US09/414,244 patent/US6371650B1/en not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7365940B2 (en) * | 2004-06-30 | 2008-04-29 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Hard disk drive device, and fluid dynamic bearing spindle motor and assembling method thereof |
| CN102480189A (zh) * | 2010-11-22 | 2012-05-30 | 三星电机株式会社 | 电机和包括该电机的记录盘驱动器 |
| JP2012115119A (ja) * | 2010-11-22 | 2012-06-14 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | モータ及びこれを含む記録ディスク駆動装置 |
| JP2014059047A (ja) * | 2012-09-14 | 2014-04-03 | Samsung Electro-Mechanics Co Ltd | スピンドルモータ |
| JP2015096771A (ja) * | 2014-12-26 | 2015-05-21 | サムスン電機ジャパンアドバンスドテクノロジー株式会社 | ハードディスク装置用スピンドルモータ |
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| Publication number | Publication date |
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