JP2000130877A - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 冷温水等の熱媒体を用いてより小型化を図る
と共に、搬送動力の低減を図る。 【解決手段】 ２次側熱媒体を冷却又は加熱する１次側
回路（1A）と、２次側熱媒体を搬送するポンプ（31）
と、２次側熱媒体と室内空気とを熱交換させる室内熱交
換器（32）とを順に接続して循環回路（30）を構成す
る。室内熱交換器（32）は、温度効率が５０％以上で、
且つ２次側熱媒体の出入口温度差が１０℃以上になるよ
うに、２次側熱媒体と室内空気とが少なくとも実質的な
対向流となる構成に形成している。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、空気調和装置に関
し、特に、冷温水などの熱媒体を用いた空気調和装置に
係るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、冷温水を熱媒体とした空気調
和装置には、特開平５−１４１７２１号公報に開示され
ているように、氷蓄熱式空気調和装置がある。この氷蓄
熱式空気調和装置は、氷や温水を貯留する蓄熱槽と、冷
温水コイル及びファンを備えた空調ユニットと、冷温水
路及び放射パネルを備えた放射冷暖房ユニットとが冷温
水の循環通路によって順に接続されて構成されている。

【０００３】上記蓄熱槽には、氷又は温水が深夜電力を
利用して貯留される。そして、この蓄熱を利用し、冷水
又は温水を空調ユニットに供給して調和空気を生成して
室内に供給する。同時に、上記冷水又は温水を放射冷暖
房ユニットに供給して輻射熱によっても室内を冷暖房す
るようにしている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】上述したように、冷温
水を熱媒体とした空気調和装置は、フロン系冷媒を直接
に利用していないことから、環境問題等が少ないという
利点がある。

【０００５】しかしながら、上記熱媒体は、顕熱変化で
空気を冷却又は加熱しているので、潜熱変化を利用する
フロン系冷媒に比して熱搬送能力が小さいという問題が
ある。この結果、フロン系冷媒に比して熱媒体の循環量
を多く必要とし、循環通路の配管径が大きくなるという
問題があった。更に、上記熱媒体の搬送動力が大きくな
ることから、フロン系冷媒に比して、設備費や運転費が
嵩むという問題があった。

【０００６】そこで、上記空調ユニットの冷温水コイル
数を増加するなどの手段を施し、冷水の出入口温度差を
大きくした大温度差利用空調システムが提案されてい
る。この空調システムにおいては、従来より循環通路の
配管径を小さくすることなどが可能であるが、フロン系
冷媒を用いた空気調和装置ほどに小型化できないという
問題がある。

【０００７】本発明は、斯かる点に鑑みて成されたもの
で、冷温水等の熱媒体を用いてより小型化を図ると共
に、搬送動力の低減を図ることを目的とするものであ
る。

【０００８】

【課題を解決するための手段】−解決手段− 具体的に、図１に示すように、第１の解決手段は、熱媒
体を冷却又は加熱する熱源手段（1A）と、上記熱媒体を
搬送する搬送手段（31）と、上記熱媒体と空気とを熱交
換させる利用側熱交換器（32）とが順に接続されて熱媒
体が循環し、該熱媒体の顕熱変化に基づいて空気調和を
行う循環回路（30）が構成された空気調和装置を前提と
している。そして、上記循環回路（30）が、潜熱変化に
基づき空気調和を行う冷媒の回路構造に対応して熱搬送
を行う回路構造に構成されている。

【０００９】また、第２の解決手段は、上記第１の解決
手段において、利用側熱交換器（32）は、温度効率が５
０％以上になるように構成されたものである。

【００１０】また、第３の解決手段は、上記第１又は２
の解決手段において、利用側熱交換器（32）は、熱媒体
の出入口温度差が１０℃以上になるように、熱媒体と空
気とが少なくとも実質的な対向流となる構成に形成され
たものである。

【００１１】また、第４の解決手段は、上記第１〜３の
何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、非共
沸混合冷媒を作動流体とする冷凍機（20）で構成され、
主熱交換器（11）は、冷凍機（20）の冷媒と熱媒体とが
少なくとも実質的な対向流で熱交換するように構成され
たものである。

【００１２】また、第５の解決手段は、上記第４の解決
手段において、循環回路（30）は、主熱交換器（11）の
冷媒と熱媒体とが常に対向流となるように、冷媒の循環
方向に対応して熱媒体の循環方向を変更する切換え手段
（34）が設けられたものである。

【００１３】また、第６の解決手段は、上記第４の解決
手段において、熱源手段（1A）は、主熱交換器（11）の
冷媒と熱媒体とが常に対向流となるように、熱媒体の循
環方向に対応して冷媒の循環方向を変更する切換え手段
（2C）が設けられたものである。

【００１４】また、第７の解決手段は、上記第４の解決
手段において、熱源手段（1A）は、多段圧縮サイクルの
冷凍機（20）を備えたものである。

【００１５】また、第８の解決手段は、上記第１〜３の
いずれか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、多
段吸収サイクル又は多段吸着サイクルの冷凍機（50，6
0）を備えたものである。

【００１６】また、第９の解決手段は、上記第１〜３の
何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、高い
蒸発温度で且つ低い熱を駆動源とした吸収サイクル又は
吸着サイクルの第１冷凍機（50，60）と、該第１冷凍機
（50，60）より低い蒸発温度で且つ第１冷凍機（50，6
0）より高い熱を駆動源とした吸収サイクル又は吸着サ
イクルの第２冷凍機（50，60）とを少なくとも備えたも
のである。そして、上記各冷凍機（50，60）が、蒸発温
度の高い順に熱媒体と熱交換するように配置されてい
る。

【００１７】また、第１０の解決手段は、上記第１〜３
の何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、低
い凝縮温度又は吸収温度で且つ低い熱を駆動源とした吸
収サイクルの第１冷凍機（50）と、該第１冷凍機（50）
より高い凝縮温度又は吸収温度で且つ第１冷凍機（50）
より高い熱を駆動源とした吸収サイクルの第２冷凍機
（50）とを少なくとも備えている。そして、上記各冷凍
機（50）が、凝縮温度の低い順に熱媒体と熱交換するよ
うに配置されている。

【００１８】また、第１１の解決手段は、上記第１〜３
の何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、低
い凝縮温度又は吸着温度で且つ低い熱を駆動源とした吸
着サイクルの第１冷凍機（60）と、該第１冷凍機（60）
より高い凝縮温度又は吸着温度で且つ第１冷凍機（60）
より高い熱を駆動源とした吸着サイクルの第２冷凍機
（60）とを少なくとも備えている。そして、上記各冷凍
機（60）が、凝縮温度の低い順に熱媒体と熱交換するよ
うに配置されている。

【００１９】また、第１２の解決手段は、上記第９の解
決手段において、冷凍機（50，60）は、多段サイクルに
構成されたものである。

【００２０】また、第１３の解決手段は、上記第８〜１
１の何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）の全
冷凍機（５0，60）は、コージェネレーションの排熱を
熱源とするように構成されたものである。

【００２１】また、第１４の解決手段は、上記第８〜１
１の何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）の一
部の冷凍機（50，60）は、コージェネレーションの排熱
を熱源とするように構成されたものである。

【００２２】また、第１５の解決手段は、上記第８〜１
１の何れか１の解決手段において、熱源手段（1A）は、
冷凍機（50，60）が熱媒体に熱を付与した後に、更に該
熱媒体に熱を付与する蒸気圧縮サイクルの冷凍機（20）
を備えたものである。

【００２３】−作用− 上記の特定事項により、第１〜第３の解決手段では、熱
媒体が搬送手段（31）によって循環回路（30）を循環
し、熱源手段（1A）から得た冷熱又は温熱を利用側熱交
換器（32）に搬送する。そして、上記熱媒体は、空気と
熱交換して顕熱変化し、該空気を冷却又は加温する。

【００２４】その際、利用側熱交換器（32）における熱
媒体の出入口温度差が大きくなり、熱媒体の少ない循環
量で空気調和が行われるので、循環回路（30）を潜熱変
化の冷媒を使用した場合と同等の配管径等にすることが
できる。

【００２５】特に、第３の解決手段では、利用側熱交換
器（32）において熱媒体と空気とが実質的な対向流で熱
交換すると共に、熱媒体の出入口温度差が大きく、熱媒
体と空気とが効率よく熱交換する。

【００２６】また、第４の解決手段では、熱源手段（1
A）の冷凍機（20）において非共沸混合冷媒が循環し、
主熱交換器（11）で熱媒体と非共沸混合冷媒とが対向流
で熱交換する。この結果、ローレンツサイクルが実現さ
れ、冷凍機（20）の圧縮機入力が低減する。

【００２７】また、第５及び第６の解決手段では、切換
え手段（34，2C）によって常に主熱交換器（11）で熱媒
体と非共沸混合冷媒とが対向流で熱交換する。

【００２８】また、第７の解決手段では、非共沸混合冷
媒を多段に圧縮して熱媒体と非共沸混合冷媒とを熱交換
し、該熱媒体を冷却又は過熱する。この結果、ローレン
ツサイクルの効果がより発揮される。

【００２９】また、第８の解決手段では、熱源手段（1
A）が多段吸収サイクル又は多段吸着サイクルの冷凍機
（50，60）であるので、熱媒体と溶媒や冷媒などを多段
で熱交換し、該熱媒体を冷却又は過熱する。この結果、
熱媒体が効率よく所定温度の調節される。

【００３０】また、第９の解決手段では、熱源手段（1
A）が複数の吸収サイクル又は吸着サイクルの冷凍機（5
0，60）であるので、熱媒体と冷媒とが複数回熱交換
し、該熱媒体を冷却する。その際、上記熱媒体が蒸発温
度の高い冷媒から熱交換するので、蒸発温度の高い冷凍
機（50，60）の加熱熱源の温度が低くなる。

【００３１】また、第１０の解決手段では、熱源手段
（1A）が複数の吸収サイクル冷凍機（50）であるので、
熱媒体と冷媒とが複数回熱交換し、該熱媒体を加熱す
る。その際、上記熱媒体が吸収温度等の低い溶媒等から
熱交換するので、蒸発温度の高い冷凍機（50）の加熱熱
源の温度が低くなる。

【００３２】また、第１１の解決手段では、熱源手段
（1A）が複数の吸着サイクル冷凍機（60）であるので、
熱媒体と冷媒とが複数回熱交換し、該熱媒体を加熱す
る。その際、上記熱媒体が凝縮温度の低い冷媒から熱交
換するので、蒸発温度の高い冷凍機（60）の加熱熱源の
温度が低くなる。

【００３３】また、第１２の解決手段では、吸収サイク
ル又は吸着サイクルの冷凍機（50，60）が多段であるの
で、各冷凍機（50，60）が熱媒体と冷媒とが複数回熱交
換し、該熱媒体を冷却又は加熱する。

【００３４】また、第１３又は１４の解決手段では、コ
ージェネレーションの排熱を利用するので、エネルギの
有効利用が図れる。

【００３５】また、第１５の解決手段では、吸収サイク
ル又は吸着サイクルの冷凍機（50，60）の他に、蒸気圧
縮式の冷凍機（20）が設けられているので、熱媒体が所
定温度まで確実に冷却又は加熱される。

【００３６】

【発明の効果】したがって、本解決手段によれば、循環
回路（30）を、従来のフロン系冷媒の回路構造に対応し
た構造に構成したために、全体形状の小型化を図ること
ができる。

【００３７】また、上記熱媒体の循環量が増大すること
がないので、搬送動力が増大することがなく、設備費や
運転費の減少を図ることができる。

【００３８】特に、上記循環回路（30）の配管（33）に
銅管等を使用することができるので、設置等の施工の容
易化を図ることができる。

【００３９】また、第２解決手段によれば、上記利用側
熱交換器（32）の熱媒体と空気とを実質的に対向流にし
たために、熱媒体の出入口温度差を１０℃以上にするこ
とができ、温度効率を５０％以上にすることができるの
で、熱交換器自体の大型化を招くことなく、搬送動力の
低減等を図ることができる。

【００４０】また、第４の解決手段によれば、熱源手段
（1A）の冷媒に非共沸混合冷媒を使用し、この非共沸混
合冷媒と熱媒体とを対向流にするようにしたために、ロ
ーレンツサイクルが実現され、冷凍機（20）の圧縮機入
力が低減する。

【００４１】また、第５及び第６の解決手段によれば、
切換え手段（34，2C）によって主熱交換器（11）の冷媒
と熱媒体とを常に対向流にするようにしたために、冷房
時及び暖房時の何れにおいても確実に熱交換効率を向上
させることができる。

【００４２】また、第７の解決手段によれば、冷媒を多
段圧縮するので、ＣＯＰ（成績係数）の向上を図ること
ができる。

【００４３】また、第８及び１２の解決手段によれば、
熱源手段（1A）に多段吸収サイクルの冷凍機（50）を適
用したために、高圧吸収器（51）における出口の溶液温
度（図１３の点１参照）を高くすることができるので、
希溶液の濃度を低くすることができ、濃溶液との濃度差
を大きくすることがでる。

【００４４】また、多段吸収サイクル及び多段吸着サイ
クルの冷凍機（50，60）を適用しているので、加熱熱量
を少なくすることができることから、ＣＯＰを向上させ
ることができる。

【００４５】また、多段吸収サイクルの冷凍機（50）の
場合、単段吸収サイクルに比して上記高圧吸収器（51）
の溶液温度を高くすることができるので、高圧蒸発器
（56）における冷媒温度を高くすることができ、熱媒体
との温度差を十分に確保することができ、蒸発器（56）
自体の形状を小型化することができる。

【００４６】また、第９，１０，１１及び１２の解決手
段によれば、複数の冷凍機（50，60）によって熱媒体を
温度差の小さい溶液等の順に熱交換するので、加熱熱源
の温度が低い冷凍機（50，60）を使用することができ
る。この結果、装置全体のエネルギ効率の向上を図るこ
とができる。

【００４７】また、第１３及び１３の解決手段によれ
ば、熱源手段（1A）に排熱を利用しているので、エネル
ギの有効利用を図ることができる。

【００４８】また、第１５の解決手段によれば、吸収サ
イクルの冷凍機（50）等に蒸気圧縮サイクルの冷凍機
（20）を追加するようにしているので、低温の冷熱や高
温の温熱を確実に生成することができる。

【００４９】

【発明の実施の形態１】以下、本発明の実施形態１を図
面に基づいて詳細に説明する。

【００５０】図１に示すように、空気調和装置（10）
は、１次側回路（1A）と２次側回路（1B）とより構成さ
れ、１次側回路（1A）の熱を２次側回路（1B）に搬送し
て室内を空気調和するように構成されている。

【００５１】上記１次側回路（1A）は、蒸気圧縮サイク
ルの冷凍機（20）で構成されて熱源手段を構成してい
る。該１次側回路（1A）は、圧縮機（21）と四路切換弁
（22）と室外熱交換器（23）と膨張弁（24）と主熱交換
器（11）の１次側通路（12）とが順に１次側配管（25）
によって接続されて構成され、非共沸混合冷媒、例え
ば、Ｒ４０７Ｃが充填されている。そして、上記１次側
冷媒は、冷房運転と暖房運転とに１次側冷媒の循環方向
が可逆になるように構成されている。

【００５２】上記２次側回路（1B）は、搬送手段である
ポンプ（31）と、主熱交換器（11）の２次側通路（13）
と、利用側熱交換器である室内熱交換器（32）とが順に
２次側配管（33）によって接続されて成る循環回路（3
0）を備えている。該２次側回路（1B）は、冷温水など
の熱媒体が充填されて該２次側熱媒体が循環するように
構成されている。

【００５３】上記２次側回路（1B）における主熱交換器
（11）は、ポンプ（31）と室内熱交換器（32）に対して
四路切換弁（34）を介して接続されている。つまり、上
記主熱交換器（11）が、例えば、プレート式熱交換器で
構成される一方、上記四路切換弁（34）は、主熱交換器
（11）の１次側冷媒と２次側熱媒体が冷房運転時と暖房
運転時の双方において常に対向流になるように、２次側
熱媒体の循環方向を切り換える切換え手段を構成してい
る。

【００５４】更に、上記２次側回路（1B）は、本発明の
特徴として、２次側熱媒体の顕熱変化を利用して空気調
和を行うように構成され、一般の潜熱変化に基づき空気
調和を行う冷媒の回路構造に対応して熱搬送する回路構
造に構成されている。具体的に、例えば、従来の装置
が、内径４１．６mmの鋼管を用いて冷温水を搬送してい
た場合、本実施形態の２次側回路（1B）は、内径２６．
２mmの銅管又は２９．０mmの銅管を２次側配管（33）に
用いて２次側熱媒体を搬送するように構成され、従来の
フロン系冷媒と同様な形状及び能力を備えるようにして
いる。

【００５５】そこで、上記室内熱交換器（32）は、従来
のフロン系冷媒と同様な形状等に形成されている。つま
り、上記室内熱交換器（32）は、図２に示すように、温
度効率が５０％以上で且つ２次側熱媒体の出入口温度差
が１０℃以上になるように、該２次側熱媒体と室内空気
とが少なくとも実質的な対向流となる構成に形成されて
いる。

【００５６】具体的に、該室内熱交換器（32）は、所定
間隔を存して並列に重ねて配置された多数のプレート状
のフィン（41）と、該各フィン（41）を貫通して該フィ
ン（41）と直行する方向の左右方向に延びる複数の伝熱
部材（42）とを備えている。上記室内熱交換器（32）
は、室内空気が流入する図２の右側を前面とし、室内空
気がフィン（41）と平行に前面から背面に向かって流れ
るように構成されている。

【００５７】上記各伝熱部材（42）は、上下方向に並ぶ
後列と前列との２列で構成し、両列の伝熱部材（42）は
千鳥状に位置している。上記各伝熱部材（42）には、室
内空気の流れに対して２次側熱媒体が横断する左右方向
に該２次側熱媒体を流す複数の媒体通路（43）が前後方
向に並んで形成されている（図２では４つ）。

【００５８】上記各媒体通路（43）の左右両端部は、２
次側熱媒体が、室内空気の流れに対して下流側から上流
側に向かって左右に蛇行して流れるように連続し、つま
り、２次側熱媒体が、後側の媒体通路（43）から前側の
媒体通路（43）へ順に流れ、空気流れに対して左右に流
れつつ空気上流側に向かって移動するように構成されて
いる。

【００５９】更に、例えば、上記後列と前列との各伝熱
部材（42）は対となって１つのパスを構成し、例えば、
後列の最上段の伝熱部材（42）と前列の最上段の伝熱部
材（42）が１つのパスを構成している。そして、上記後
列と前列の対となる両伝熱部材（42）は、２次側熱媒体
が、室内空気の最下流側から最上流側に向かって左右に
蛇行して流れるように構成されている。

【００６０】次に、上述した２次側回路（1B）を所定の
配管径に構成するようにしたこと、及び室内熱交換器
（32）を対向流に構成するようにしたこと等に関する基
本的理由について説明する。

【００６１】従来の冷温水の空気調和装置においても、
本発明と同様に、主熱交換器で生成した冷水又は温水の
２次側熱媒体を室内熱交換器に搬送して室内を冷房又は
暖房している。そして、２８．７KWの熱搬送量を有する
冷温水の空気調和装置は、例えば、２次側配管の管内流
速を１．０m/s 、室内熱交換器における２次側熱媒体の
出入口温度差、つまり、利用温度差が５℃とすると、２
次側配管は配管圧力損失を考慮すると４０Ａ鋼管（内径
４１．６mm）に設定するのが妥当であり、単位長さ当た
りの配管圧力損失は、３９．４mmAq/mである。

【００６２】したがって、従来の空気調和装置において
は、図３のＡに示すようになり、利用温度差が大きくな
るにしたがって、配管圧力損失が低下する。つまり、２
次側熱媒体の出入口温度差が大きくなるにしたがって、
室内熱交換器を流れる２次側熱媒体の循環量が少なくな
り、管内流速が低下して圧力損失が低下する。

【００６３】また、従来の２次側熱媒体と室内空気との
関係は、図７に示すようになる。例えば、冷水である２
次側熱媒体が、室内熱交換器に７℃の入口温度Ｔw1で流
入し、１２℃の出口温度Ｔw2で流出する一方、該２次側
熱媒体と熱交換する室内空気は、室内熱交換器に２６℃
の入口温度Ｔa1で流入し、１４℃の出口温度Ｔa2で吹き
出る。したがって、従来の室内熱交換器の温度効率εは
０．２６（２６％）であった。

【００６４】本発明は、従来の４０Ａの鋼管に代えて、
フロン系冷媒の空気調和装置（10）と同様な内径の銅管
（内径２６．２mm）を用いて２次側回路（1B）を構成す
るようにし、図３のＢに示すように、圧力損失を、従来
とほぼ同様な３９．２mmAq/mに維持する。この場合、利
用温度差である２次側熱媒体の出入口温度差を１５℃に
する必要がある。尚、この場合、２次側配管（33）の管
内流速は０．８５m/s である。

【００６５】一方、上記室内熱交換器（32）における室
内空気の温度条件を従来と同様に維持しようとすると
（入口温度Ｔa1＝２６℃，出口温度Ｔa2＝１４℃）、２
次側熱媒体と室内空気との関係は、図４に示すように、
例えば、冷水である２次側熱媒体が、室内熱交換器（3
2）に５℃の入口温度Ｔw1で流入し、２０℃の出口温度
Ｔw2で流出する必要がある。この場合、室内熱交換器
（32）の温度効率εが０．７１（７１％）に維持する必
要がある。

【００６６】また、図５に示すように、室内空気の温度
条件を同様にし（入口温度Ｔa1＝２６℃，出口温度Ｔa2
＝１４℃）、冷水である２次側熱媒体が、室内熱交換器
（32）に６℃の入口温度Ｔw1で流入すると、２１℃の出
口温度Ｔw2で流出する必要がある。この場合、室内熱交
換器（32）の温度効率εが０．７５（７５％）に維持す
る必要がある。

【００６７】また、図３のＣに示すように、内径が２
８．０mmの銅管を用いた場合、圧力損失を、従来とほぼ
同様な３９．２mmAq/mに維持するようにすると、利用温
度差である２次側熱媒体の出入口温度差を１２℃にする
必要がある。

【００６８】この場合、上記室内熱交換器（32）におけ
る室内空気の温度条件を従来と同様に維持しようとする
と（入口温度Ｔa1＝２６℃，出口温度Ｔa2＝１４℃）、
２次側熱媒体と室内空気との関係は、図６に示すよう
に、例えば、冷水である２次側熱媒体が、室内熱交換器
（32）に６℃の入口温度Ｔw1で流入し、１８℃の出口温
度Ｔw2で流出する必要がある。そして、室内熱交換器
（32）の温度効率εが０．６０（６０％）に維持する必
要がある。

【００６９】以上のことから、上記２次側熱媒体と室内
空気との温度関係を維持するために、室内熱交換器（3
2）は、２次側熱媒体と室内空気とが少なくとも実質的
な対向流となる構成に形成されると共に、温度効率が５
０％以上で且つ２次側熱媒体の出入口温度差が１０℃以
上になるように構成されている。

【００７０】また、上記主熱交換器（11）においても１
次側冷媒と２次側熱媒体とが対向流となっており、その
上、１次側冷媒が非共沸混合冷媒である。この結果、図
８に示すように、例えば、冷房運転時に１次側冷媒は蒸
発過程で蒸発温度が上昇する一方（図８のＲ１）、２次
側熱媒体である冷水は、対向流で熱交換して温度降下す
る（図８のＷ１）。したがって、この場合、単一冷媒を
使用した場合に比して、平均蒸発温度が上昇する。

【００７１】つまり、従来、１次側冷媒にＲ２２などの
単一冷媒が用いられている。この場合、図９に示すよう
に、例えば、冷房運転時に１次側冷媒は蒸発過程で蒸発
温度がほぼ一定であり（図９のＲ２）、２次側熱媒体で
ある冷水の温度が熱交換して低下する（図９のＷ２）。
この場合、非共沸混合冷媒に比して、対数平均温度が同
等でも蒸発温度が低下するので、圧縮機仕事が増大し、
効率が低下する。

【００７２】本発明は、１次側冷媒に非共沸混合冷媒を
用いているので、効率が向上すると共に、１次側冷媒の
平均蒸発温度が従来に比して高くなる。

【００７３】−作用− 次に、上述した空気調和装置（10）の運転動作について
説明する。

【００７４】先ず、冷房運転時には、１次側回路（1A）
及び２次側回路（1B）の四路切換弁（22，34）を図１の
実線側に切り換える。そして、１次側回路（1A）の圧縮
機（21）を駆動すると、該圧縮機（21）で圧縮された高
温高圧の１次側冷媒は、四路切換弁（22）から室外熱交
換器（23）に流れ、該室外熱交換器（23）で凝縮した
後、膨張弁（24）で減圧される。その後、上記１次側冷
媒は、主熱交換器（11）に流れて蒸発した後、圧縮機
（21）に戻る。この循環動作を繰り返す。

【００７５】一方、２次側回路（1B）のポンプ（31）を
駆動すると、２次側熱媒体は、四路切換弁（34）を通っ
て主熱交換器（11）に流れる。該主熱交換器（11）にお
いて、２次側熱媒体が、１次側冷媒の蒸発によって冷却
される。その後、低温の２次側熱媒体は、四路切換弁
（34）を通って室内熱交換器（32）に流れ、該２次側熱
媒体が室内空気と熱交換してポンプ（31）に戻る。この
循環動作を繰り返す。そして、上記冷却された室内空気
が室内に吹き出す。

【００７６】また、暖房運転時には、１次側回路（1A）
及び２次側回路（1B）の四路切換弁（22，34）を図１の
破線側に切り換える。そして、１次側回路（1A）の圧縮
機（21）を駆動すると、該圧縮機（21）で圧縮された高
温高圧の１次側冷媒は、四路切換弁（22）から主熱交換
器（11）に流れ、該主熱交換器（11）で凝縮した後、膨
張弁（24）で減圧される。その後、上記１次側冷媒は、
室外熱交換器（23）に流れて蒸発した後、圧縮機（21）
に戻る。この循環動作を繰り返す。

【００７７】一方、２次側回路（1B）のポンプ（31）を
駆動すると、２次側熱媒体は、四路切換弁（34）を通っ
て主熱交換器（11）に流れる。該主熱交換器（11）にお
いて、２次側熱媒体が、１次側冷媒の凝縮によって加熱
される。その後、高温の２次側熱媒体は、四路切換弁
（34）を通って室内熱交換器（32）に流れ、該２次側熱
媒体が室内空気と熱交換してポンプ（31）に戻る。この
循環動作を繰り返す。そして、上記加温された室内空気
が室内に吹き出す。

【００７８】上記主熱交換器（11）において、１次側冷
媒と２次側熱媒体とは対向流で熱交換するので、例えば
冷房運転時に、図８に示すように、非共沸混合冷媒の１
次側冷媒は蒸発時に昇温し（Ｒ１）、１次側冷媒と２次
側熱媒体との温度差の変動は小さい。

【００７９】また、上記室内熱交換器（32）において、
室内空気は、フィン（41）と平行に流れる一方、２次側
熱媒体は、媒体通路（43）を流れ、空気流れに対して左
右に蛇行し、下流側から上流側に流れる。この結果、上
記２次側熱媒体と室内空気とが実質的な対向流となって
熱交換し、例えば冷房運転時に、２次側熱媒体は昇温
し、室内空気は冷却される。

【００８０】−実施形態１の効果− 以上のように、本実施形態によれば、２次側回路（1B）
を、従来のフロン系冷媒の回路に対応した構造に構成し
たために、全体形状の小型化を図ることができる。

【００８１】また、上記２次側熱媒体の循環量が増大す
ることがないので、搬送動力が増大することがなく、設
備費や運転費の減少を図ることができる。

【００８２】特に、上記２次側配管（33）に銅管等を使
用することができるので、設置等の施工の容易化を図る
ことができる。

【００８３】また、上記室内熱交換器（32）の２次側熱
媒体と室内空気とを実質的に対向流にしたために、２次
側熱媒体の出入口温度差を１０℃以上にすることがで
き、温度効率を５０％以上にすることができるので、熱
交換器自体の大型化を招くことなく、搬送動力の低減等
を図ることができる。

【００８４】また、上記主熱交換器（11）の１次側冷媒
と２次側熱媒体とを対向流にするようにしたために、熱
交換効率を向上させることができる。

【００８５】また、上記１次側冷媒に非共沸混合冷媒を
使用したために、例えば、１次側冷媒の蒸発時に該１次
側冷媒の蒸発温度が変化するので、ローレンツサイクル
を実現することができる。この結果、単一冷媒を使用し
た場合に比して、平均蒸発温度が向上し、圧縮機仕事の
低減を図ることができる。

【００８６】また、上記四路切換弁（34）によって主熱
交換器（11）の冷媒と熱媒体とを常に対向流にするよう
にしたために、冷房時及び暖房時の何れにおいても確実
に熱交換効率を向上させることができる。

【００８７】−変形例− 尚、上記実施形態は、圧縮機（21）を１台のみ設けた単
段の蒸気圧縮サイクルに構成したが、複数の圧縮機（2
1）を設け、多段の蒸気圧縮サイクルに構成してもよ
い。これによって、ローレンツサイクルの効果を増大さ
せることができ、ＣＯＰを向上させることができる。

【００８８】

【発明の実施の形態２】図１０に示すように、実施形態
１が１次側回路（1A）及び２次側回路（1B）にそれぞれ
四路切換弁（22，34）を設けて主熱交換器（11）におけ
る１次側冷媒と２次側熱媒体とを対向流にするようにし
たのに代えて、本実施形態は、１次側回路（1A）に第１
の四路切換弁（22）の他に、切換え手段である第２の四
路切換弁（2C）を設けるようにしたものである。

【００８９】具体的に、上記１次側回路（1A）には、実
施形態１と同様な第１の四路切換弁（22）が設けられる
と共に、上記主熱交換器（11）における１次側通路（1
2）の両端は、第２の四路切換弁（2C）を介して第１の
四路切換弁（22）と膨張弁（24）とに接続されている。
上記第２の四路切換弁（2C）が切換え手段を構成してい
る。

【００９０】したがって、上記１次側回路（1A）の両四
路切換弁（22，2C）は、冷房運転時に図１０の実線側に
切り換わり、１次側冷媒は、圧縮機（21）から第１の四
路切換弁（22）を通って室外熱交換器（23）から膨張弁
（24）に流れる。その後、１次側冷媒は、第２の四路切
換弁（2C）を通って主熱交換器（11）に流れた後、第２
の四路切換弁（2C）から第１の四路切換弁（22）を通っ
て圧縮機（21）に戻る循環を行う。

【００９１】また、上記１次側回路（1A）の両四路切換
弁（22，2C）は、暖房運転時に図１０の破線側に切り換
わり、１次側冷媒は、圧縮機（21）から第１の四路切換
弁（22）及び第２の四路切換弁（2C）を順に通って主熱
交換器（11）に流れる。その後、上記１次側冷媒は、第
２の四路切換弁（2C）から膨張弁（24）を流れ、室外熱
交換器（23）を通った後、第１の四路切換弁（22）を通
って圧縮機（21）に戻る循環を行う。

【００９２】一方、２次側回路（1B）は、実施形態１の
四路切換弁（22）を省略したものである。この結果、上
記１次側冷媒は、冷房運転時と暖房運転時の双方におい
て、図１０の下から上方に流れ、１次側冷媒と２次側熱
媒体が冷房運転時と暖房運転時の双方において常に対向
流になる。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形
態１と同様である。

【００９３】

【発明の実施の形態３】図１１に示すように、実施形態
１が１次側回路（1A）及び２次側回路（1B）にそれぞれ
四路切換弁（22，34）を設けて主熱交換器（11）におけ
る１次側冷媒と２次側熱媒体とを対向流にするようにし
たのに代えて、本実施形態は、実施形態１の１次側回路
（1A）をメイン回路（2M）とし、切換え手段（2C）を設
けたものである。

【００９４】具体的に、該切換え手段（2C）は、４つの
開閉弁（V1〜V4）と２つの暖房用通路（2a，2b）より構
成されている。上記１次側回路（1A）のメイン回路（2
M）には、実施形態１と同様の四路切換弁（22）が設け
られると共に、膨張弁（24）と主熱交換器（11）との間
に第１冷房用開閉弁（V1）と、主熱交換器（11）と四路
切換弁（22）との間に第２冷房用開閉弁（V2）とが設け
られている。

【００９５】一方、上記第１暖房用通路（2a）には第１
暖房用開閉弁（V3）が、第２暖房用通路（2b）には第２
暖房用開閉弁（V4）がそれぞれ設けられている。そし
て、上記第１暖房用通路（2a）の一端は、四路切換弁
（22）と第２冷房用開閉弁（V2）との間に、他端は、主
熱交換器（11）と第１冷房用開閉弁（V1）との間にそれ
ぞれ接続されている。また、上記第２暖房用通路（2b）
の一端は、第２冷房用開閉弁（V2）と主熱交換器（11）
との間に、他端は、第１冷房用開閉弁（V1）と膨張弁
（24）との間にそれぞれ接続されている。

【００９６】また、２次側回路（1B）は、実施形態１の
四路切換弁（34）を省略したものであって、実施形態２
と同様に構成されている。

【００９７】したがって、上記１次側回路（1A）の四路
切換弁（22）は、冷房運転時に図１１の実線側に切り換
わる一方、両冷房用開閉弁（V1，V2）を開口し、両暖房
用開閉弁（V3，V4）を閉鎖する。この状態において、１
次側冷媒は、メイン回路（2M）を流れ、圧縮機（21）か
ら四路切換弁（22）を通って室外熱交換器（23）から膨
張弁（24）に流れる。その後、１次側冷媒は、第１冷房
用開閉弁（V1）を通って主熱交換器（11）に流れた後、
第２冷房用開閉弁（V2）から四路切換弁（22）を通って
圧縮機（21）に戻る循環を行う。

【００９８】一方、上記１次側回路（1A）の四路切換弁
（22）は、暖房運転時に図１１の破線側に切り換わる一
方、両暖房用開閉弁（V3，V4）を開口し、両冷房用開閉
弁（V1，V2）を閉鎖する。この状態において、１次側冷
媒は、圧縮機（21）から四路切換弁（22）を経て第１暖
房用通路（2a）を通り、主熱交換器（11）に流れる。そ
の後、上記１次側冷媒は、第２暖房用通路（2b）を通
り、膨張弁（24）を流れ、室外熱交換器（23）を通った
後、四路切換弁（22）を通って圧縮機（21）に戻る循環
を行う。

【００９９】この結果、上記１次側冷媒は、冷房運転時
と暖房運転時の双方において、図１１の下から上方に流
れ、１次側冷媒と２次側熱媒体が冷房運転時と暖房運転
時の双方において常に対向流になる。その他の構成並び
に作用及び効果は、実施形態１と同様である。

【０１００】

【発明の実施の形態４】図１２に示すように、実施形態
１が１次側回路（1A）に蒸気圧縮サイクルの冷凍機（5
0）を用いたのに代えて、本実施形態は、１次側回路（1
A）に２段吸収サイクルの冷凍機（50）を用いたもので
ある。また、本実施形態は、暖房運転を行わない冷房専
用の空気調和装置（10）であって、２次側回路（1B）
は、実施形態２（図１０参照）及び実施形態３（図１１
参照）に示すように、２次側熱媒体が一方向にのみ流れ
るように構成されている。

【０１０１】上記１次側回路（1A）の冷凍機（50）は、
二重効用吸収サイクルで構成され、該冷凍機（50）は、
２つの吸収器（51，52）と高温再生器（53）及び低温再
生器（54）と凝縮器（55）と２つの蒸発器（56，57）と
を備えている。そして、該冷凍機（50）は、冷媒として
水が、吸収溶液として臭化リチウム水溶液が用いられて
いる。また、該冷凍機（50）は、２段吸収サイクルに構
成され、上記２つの吸収器（51，52）は、高圧吸収器
（51）と低圧吸収器（52）とに構成され、２つの蒸発器
（56，57）は、高圧蒸発器（56）と低圧蒸発器（57）と
に構成されている。

【０１０２】上記高温再生器（53）は、溶液ポンプ（5
a）によって高圧吸収器（51）より吸収溶液の一部が供
給される。該高温再生器（53）は、図示しないバーナで
低濃度の吸収溶液、つまり希溶液を加熱するように構成
されている。そして、該高温再生器（53）は、加熱によ
って溶液中の１次側冷媒（水）を蒸発させ、希溶液を濃
縮して高濃度の吸収溶液、つまり濃溶液を生成する。

【０１０３】上記低温再生器（54）は、溶液ポンプ（5
a）によって高圧吸収器（51）より希溶液の残部が分岐
されて供給される。該低温再生器（54）は、高温再生器
（53）で発生した冷媒蒸気が導かれているので、この冷
媒蒸気を凝縮させて希溶液を加熱するように構成され、
加熱によって溶液中の冷媒（水）を蒸発させ、希溶液を
濃縮して濃溶液を生成する。

【０１０４】上記高温再生器（53）及び低温再生器（5
4）で生成された濃溶液は、合流して低圧吸収器（52）
に供給される。該低圧吸収器（52）は、濃溶液が冷媒を
吸収するように構成され、この冷媒を吸収した中間濃度
の吸収溶液、つまり、中間濃度溶液は、溶液ポンプ（5
b）によって高圧吸収器（51）に戻る。該高圧吸収器（5
1）は、中間濃度溶液が冷媒を吸収するように構成さ
れ、この冷媒を吸収した希溶液は、上述したように、溶
液ポンプ（5a）によって高温再生器（53）と低温再生器
（54）とに供給される。

【０１０５】また、上記１次側回路（1A）は、第１溶液
熱交換器（5c）及び第２溶液熱交換器（5d）を備えてい
る。該第１溶液熱交換器（5c）は、高温再生器（53）及
び低温再生器（54）に供給される希溶液と該高温再生器
（53）及び低温再生器（54）より低圧吸収器（52）に流
れる濃溶液とが熱交換するように構成されている。

【０１０６】上記第２溶液熱交換器（5d）は、高温再生
器（53）に供給される希溶液と該高温再生器（53）より
低圧吸収器（52）に流れる濃溶液とが熱交換するように
構成されている。

【０１０７】尚、上記高温再生器（53）より流出する濃
溶液は減圧機構（5e）で減圧される一方、上記低圧吸収
器（52）に供給される濃溶液は減圧機構（5f）で減圧さ
れる。

【０１０８】また、上記高温再生器（53）において、希
溶液から分離した冷媒蒸気は、低温再生器（54）に導か
れて希溶液を加熱し、減圧機構（5h）を介して凝縮器
（55）に入る。また、上記低温再生器（54）において、
希溶液から分離した冷媒蒸気は、高温再生器（53）から
の冷媒蒸気と合流して凝縮器（55）に入る。

【０１０９】上記凝縮器（55）は、冷媒蒸気を冷却して
凝縮させるように構成され、凝縮した水である冷媒は、
減圧機構（5i）を介して高圧蒸発器（56）に戻る。

【０１１０】該高圧蒸発器（56）は、冷媒である水が蒸
発して冷媒蒸気が高圧吸収器（51）に吸収されるように
構成され、該高圧蒸発器（56）の冷媒水は減圧機構（5
g）を介して低圧蒸発器（57）に供給される。

【０１１１】該低圧蒸発器（57）は、冷媒である水が蒸
発して冷媒蒸気が低圧吸収器（52）に吸収されるように
構成されている。

【０１１２】一方、上記１次側回路（1A）の高圧蒸発器
（56）及び低圧蒸発器（57）は、主熱交換器（11）を構
成している。図示しないが、該高圧蒸発器（56）及び低
圧蒸発器（57）に導入されたコイルは、２次側通路を構
成し、２次側熱媒体が流れて２次側回路（1B）の一部を
形成している。そして、上記高圧蒸発器（56）及び低圧
蒸発器（57）の内部は、冷媒が流れる１次側通路を構成
し、該高圧蒸発器（56）及び低圧蒸発器（57）は、冷媒
が蒸発して２次側熱媒体を冷却する。

【０１１３】また、上記高圧蒸発器（56）及び低圧蒸発
器（57）は、高温の２次側熱媒体が高圧蒸発器（56）を
流れた後、低圧蒸発器（57）に流れるように配置されて
いる。つまり、室内熱交換器（32）で熱交換した高温の
２次側熱媒体が高圧蒸発器（56）に流れ、蒸発温度が高
い冷媒と熱交換して冷却された後、２次側熱媒体が低圧
蒸発器（57）に流れ、蒸発温度が低い冷媒と熱交換して
冷却される。

【０１１４】−作用− 次に、上述した空気調和装置（10）の冷房運転動作につ
いて説明する。

【０１１５】先ず、１次側回路（1A）の動作について図
１３のデューリング線図に基づいて説明する。高圧吸入
器において、冷媒蒸気を吸収した希溶液は、図１３の点
１に示す状態にある。この希溶液を溶液ポンプ（5a）で
吸引すると、該希溶液は、第１溶液熱交換器（5c）で熱
交換し、図１３の点２まで温度上昇し、希溶液の一部が
低温再生器（54）に入る。

【０１１６】上記希溶液の残りの部分は、第２溶液熱交
換器（5d）で熱交換して高温再生器（53）に入り、ガス
バーナ等で加熱され、図１３の点３まで温度上昇すると
共に、該高温再生器（53）において、沸騰し、図１３の
点４の状態まで濃溶液に濃縮される。

【０１１７】上記高温再生器（53）の濃溶液は、第２溶
液熱交換器（5d）で熱交換して図１３の点５まで温度降
下する一方、上記低温再生器（54）の希溶液は、高温再
生器（53）で発生した冷媒蒸気を低温再生器（54）に導
いているので、該冷媒蒸気によって加熱され、図１３の
点６の状態まで濃溶液に濃縮される。

【０１１８】その後、上記第２溶液熱交換器（5d）で熱
交換した高温再生器（53）の濃溶液は、減圧機構（5e）
を介して低温再生器（54）の濃溶液と合流し、第１溶液
熱交換器（5c）で熱交換して図１３の点７まで温度降下
し、減圧機構（5f）を介して低圧吸収器（52）に入る。

【０１１９】続いて、上記低圧吸収器（52）において、
低圧蒸発器（57）の冷媒蒸気を吸収して図１３の点８の
状態まで中間濃度溶液に希釈される。その後、該中間濃
度溶液は、溶液ポンプ（5b）によって図１３の点９の状
態で高圧吸収器（51）に送られ、高圧蒸発器（56）の冷
媒蒸気を吸収して図１３の点１の状態まで希溶液に希釈
される。

【０１２０】また、上記高温再生器（53）の冷媒蒸気
は、低温再生器（54）で凝縮し、減圧機構（5h）を経た
後、低温再生器（54）で発生した冷媒蒸気と合流し、凝
縮器（55）に入る。該凝縮器（55）において、冷媒蒸気
は冷却水等で冷却されて凝縮する。その後、凝縮した冷
媒水は、減圧機構（5i）を介して高圧蒸発器（56）に入
り、該冷媒水の一部が２次側熱媒体と熱交換して蒸発す
る。

【０１２１】更に、上記高圧蒸発器（56）の冷媒水は、
減圧機構（5g）を介して低圧蒸発器（57）に入り、２次
側熱媒体と熱交換して蒸発する。

【０１２２】一方、２次側回路（1B）において、ポンプ
（31）を駆動すると、２次側熱媒体は、主熱交換器（1
1）である高圧蒸発器（56）に流れる。該高圧蒸発器（5
6）において、２次側熱媒体が、冷媒の蒸発によって冷
却される。更に、上記２次側熱媒体は、低圧蒸発器（5
7）に流れ、該低圧蒸発器（57）において、２次側熱媒
体が、冷媒の蒸発によって冷却される。その後、低温の
２次側熱媒体は、室内熱交換器（32）に流れ、該２次側
熱媒体が室内空気と熱交換してポンプに戻る。この循環
動作を繰り返す。そして、上記冷却された室内空気が室
内に吹き出す。

【０１２３】−実施形態４の効果− 以上のように、本実施形態によれば、１次側回路（1A）
に２段吸収サイクルの冷凍機（50）を適用したために、
高圧吸収器（51）における出口の溶液温度（図１３の点
１参照）を高くすることができるので、希溶液の濃度を
低くすることができ、濃溶液との濃度差を大きくするこ
とがでる。

【０１２４】また、加熱熱量を少なくすることができる
ことから、ＣＯＰを向上させることができる。

【０１２５】また、単段吸収サイクルに比して上記高圧
吸収器（51）の溶液温度を高くすることができるので、
高圧蒸発器（56）における冷媒温度を高くすることがで
き、２次側熱媒体との温度差を十分に確保することがで
き、蒸発器（56）自体の形状を小型化することができ
る。その他、搬送動力の低減など２次側回路（1B）に関
する効果は、実施形態１と同様である。

【０１２６】−変形例− 尚、本実施形態は２段吸収サイクルの冷凍機（50）を用
いたが、３段以上の多段吸収サイクルの冷凍機（50）を
用いてもよい。

【０１２７】また、本実施形態は冷媒として水を、吸収
溶液として臭化リチウム水溶液を用いたいが、冷媒と吸
収溶液の組み合わせてして、アンモニアと水など、種々
の物質を用いてもよい。

【０１２８】

【発明の実施の形態５】図１４に示すように、実施形態
４が１次側回路（1A）に２段吸収サイクルの冷凍機（5
0）を用いたのに代えて、本実施形態は、１次側回路（1
A）に複数の単段吸収サイクルの冷凍機（50）を用いた
ものである。尚、本実施形態は、実施形態４と同様に冷
房専用の空気調和装置（10）である。

【０１２９】つまり、上記１次側回路（1A）は、ｎ個の
吸収サイクルの冷凍機（50-1，50-2，…，50-n）を設け
たものである。この冷凍機（50-1，50-2，…，50-n）
は、例えば、単効用吸収冷凍機で、図示しないが、実施
形態４における二重効用冷凍機（50）の高温再生器（5
3）、低圧蒸発器（57）及び低圧吸収器（52）を備え
ず、吸収器（51）（図１２の高圧吸収器）及び再生器
（53）（図１２の高温再生器）の他、凝縮器（55）及び
蒸発器（56）（図１２の高圧蒸発器）等を備えたもので
ある。そして、上記蒸発器（56）が主熱交換器（11）を
構成している。

【０１３０】この単効用の冷凍機（50-1，50-2，…，50
-n）は、図１５に示すように、吸収器（51）で冷媒を吸
収した希溶液が溶液熱交換器（5c）及び再生器（53）で
加熱されると共に、沸騰し、濃溶液となり、その後、溶
液熱交換器（5c）を介して吸収器（51）に戻る。一方、
上記再生器（53）で発生した冷媒蒸気は凝縮器（55）で
冷却され、蒸発器（56）で２次側熱媒体と熱交換して蒸
発する。

【０１３１】一方、上記１次側回路（1A）の各冷凍機
（50-1，50-2，…，50-n）における蒸発器（56）は、主
熱交換器（11）を構成している。図示しないが、該各蒸
発器（56）に導入されたコイルは、２次側通路を構成
し、２次側熱媒体が流れて２次側回路（1B）の一部を形
成している。そして、上記蒸発器（56）の内部は、冷媒
が流れる１次側通路を構成し、該蒸発器（56）は、冷媒
が蒸発して２次側熱媒体を冷却する。

【０１３２】また、上記各冷凍機（50-1，50-2，…，50
-n）の蒸発器（56）は、冷媒の蒸発温度が高いものから
２次側熱媒体と熱交換するように配置されている。つま
り、図１５に示すように、室内熱交換器（32）で熱交換
した高温の２次側熱媒体が第１の冷凍機（50-1）の蒸発
器（56）で冷媒と熱交換して冷却された後、第２の冷凍
機（50-2）の蒸発器（56）で冷却され、以後、順に第３
の冷凍機（50-3）の蒸発器（56）から第ｎの冷凍機（50
-n）の蒸発器（56）で冷却される。

【０１３３】したがって、本実施形態によれば、熱源温
度が低い冷凍機（50）をも使用することができ、つま
り、再生器（53）の加熱熱源の温度が低い冷凍機（50）
を使用することができるので、装置全体のエネルギ効率
の向上を図ることができる。

【０１３４】その他の構成及び作用、並びに搬送動力の
低減など２次側回路（1B）に関する効果は、実施形態４
と同様である。

【０１３５】

【発明の実施の形態６】図１６に示すように、実施形態
５が１次側回路（1A）に複数の単効用吸収サイクルの冷
凍機（50-1，50-2，…，50-n）を用いて冷房専用の空気
調和装置（10）に構成したのに代えて、本実施形態は、
複数の二重効用吸収サイクルの冷凍機（50-1，50-2，
…，50-n）を用いて暖房専用の空気調和装置（10）に構
成したものである。

【０１３６】上記二重効用吸収サイクルの冷凍機（50）
は、基本的に、実施形態４の図１２に示す冷凍機（50）
と同様に構成され、実施形態４の冷凍機（50）における
低圧吸収器（52）及び低圧蒸発器（57）を備えていない
ものである。したがって、図１６の符号は、実施形態４
の冷凍機（50）とほぼ同じ機能部分に同一符号を付して
いる。

【０１３７】上記二重効用吸収サイクルの冷凍機（50）
は、吸収器（51）と低温再生器（54）と高温再生器（5
3）と凝縮器（55）と蒸発器（56）とを備え、冷媒とし
て水が、吸収溶液として臭化リチウム水溶液が用いられ
ている。

【０１３８】上記低温再生器（54）は、溶液ポンプ（5
a）によって吸収器（51）より吸収溶液が供給される。
該低温再生器（54）は、高温再生器（53）で発生した冷
媒蒸気が導かれているので、この冷媒蒸気で希溶液を加
熱するように構成され、加熱によって溶液中の冷媒
（水）を蒸発させ、希溶液を濃縮して中間濃度溶液を生
成する。

【０１３９】上記高温再生器（53）は、溶液ポンプ（5
j）によって低温再生器（54）より中間濃度溶液が供給
されている。該高温再生器（53）は、図示しないバーナ
で中間濃度溶液を加熱するように構成され、この加熱に
よって溶液中の冷媒（水）を蒸発させ、中間濃度溶液を
さらに濃縮して濃溶液を生成する。

【０１４０】上記高温再生器（53）で生成された濃溶液
は、吸収器（51）に供給される。該吸収器（51）は、濃
溶液が冷媒蒸気を吸収するように構成され、この冷媒を
吸収した希溶液は、上述したように、溶液ポンプ（5a）
によって低温再生器（54）に供給される。

【０１４１】また、上記冷凍機（50）は、第１溶液熱交
換器（5c）及び第２溶液熱交換器（5j）を備えている。
該第１溶液熱交換器（5c）は、低温再生器（54）に供給
される希溶液と高温再生器（53）より吸収器（51）に流
れる濃溶液とが熱交換するように構成されている。

【０１４２】上記第２溶液熱交換器（5j）は、高温再生
器（53）に供給される中間濃度溶液と該高温再生器（5
3）より吸収器（51）に流れる濃溶液とが熱交換するよ
うに構成されている。

【０１４３】尚、上記高温再生器（53）より吸収器（5
1）に流れる濃溶液は減圧機構（5f）で減圧される。

【０１４４】上記低温再生器（54）において、希溶液か
ら分離した冷媒蒸気は凝縮器（55）に入って凝縮する一
方、上記高温再生器（53）において、中間濃度溶液から
分離した冷媒蒸気は、低温再生器（54）に導かれて希溶
液を加熱して凝縮する。この凝縮した冷媒水は、減圧機
構（5h）を介して凝縮器（55）からの冷媒水と合流し、
減圧機構（5i）を介して蒸発器（56）に戻る。

【０１４５】該蒸発器（56）は、冷媒水が蒸発して冷媒
蒸気が吸収器（51）に吸収されるように構成されてい
る。そして、該蒸発器（56）は、熱源が外気であり、該
外気によって冷媒水を蒸発させるように構成されてい
る。

【０１４６】一方、上記１次側回路（1A）の吸収器（5
1）及び凝縮器（55）は、主熱交換器（11）を構成して
いる。該吸収器（51）及び凝縮器（55）に導入されたコ
イルが２次側通路（13）を構成し、２次側熱媒体が流れ
て２次側回路（1B）の一部を形成している。そして、上
記吸収器（51）及び凝縮器（55）の内部は、図示しない
が、溶液及び冷媒が流れる１次側通路を構成し、該吸収
器（51）における溶液の吸収熱及び凝縮器（55）におけ
る冷媒の凝縮熱によって２次側熱媒体を加熱する。

【０１４７】また、上記各冷凍機（50-1，50-2，…，50
-n）は、吸収器（51）及び凝縮器（55）の吸収温度及び
凝縮温度が低いものから２次側熱媒体と熱交換するよう
に配置されている。つまり、上記吸収温度と凝縮温度と
がほぼ等しいので、図１７に示すように、室内熱交換器
（32）で熱交換した高温の２次側熱媒体が第１の冷凍機
（50-1）の凝縮器（55）等で冷媒と熱交換して加熱され
た後、第２の冷凍機（50-2）の凝縮器（55）等で加熱さ
れ、以後、順に第３の冷凍機（50-3）の凝縮器（55）等
から第ｎの冷凍機（50-n）の凝縮器（55）等で加熱され
る。

【０１４８】−作用− 次に、上述した空気調和装置（10）の暖房運転動作につ
いて説明する。

【０１４９】先ず、吸収器（51）において、冷媒蒸気を
吸収した希溶液は、溶液ポンプ（5a）で吸引され、第１
溶液熱交換器（5c）で熱交換して低温再生器（54）に入
る。該低温再生器（54）において、高温再生器（53）か
らの冷媒蒸気によって中間濃度溶液に濃縮される。更
に、上記中間濃度溶液は、第２溶液熱交換器（5d）を介
して高温再生器（53）に入り、ガスバーナ等で加熱され
て沸騰し、濃溶液に濃縮される。

【０１５０】その後、上記高温再生器（53）の濃溶液
は、２つの溶液熱交換器（5c，5d）及び減圧機構（5f）
を介して吸収器（51）に入る。該吸収器（51）におい
て、蒸発器（56）の冷媒蒸気を吸収して希溶液に希釈さ
れる。

【０１５１】また、上記高温再生器（53）の冷媒蒸気
は、低温再生器（54）で凝縮し、減圧機構（5h）で減圧
される一方、低温再生器（54）の冷媒蒸気は、凝縮器
（55）で冷却されて凝縮する。これらの冷媒水は合流し
た後、減圧機構（5i）を介して蒸発器（56）に入り、外
気を熱源として蒸発し、冷媒蒸気が吸収器（51）に吸収
される。

【０１５２】一方、２次側回路（1B）において、ポンプ
を駆動すると、２次側熱媒体は、主熱交換器（11）であ
る吸収器（51）及び凝縮器（55）に流れる。該吸収器
（51）及び凝縮器（55）において、２次側熱媒体が、吸
収熱及び凝縮熱によって加熱される。その後、上記２次
側熱媒体は、順に１次側回路（1A）の冷凍機（50-2，
…，50-n）で加熱され、高温の２次側熱媒体は、室内熱
交換器（32）に流れ、該２次側熱媒体が室内空気と熱交
換してポンプ（31）に戻る。この循環動作を繰り返す。
そして、上記加温された室内空気が室内に吹き出す。

【０１５３】したがって、本実施形態によれば、実施形
態５と同様に、熱源温度が低い冷凍機（50）をも使用す
ることができるので、装置全体のエネルギ効率の向上を
図ることができる。その他の構成並びに作用及び効果
は、上記実施形態５と同様である。

【０１５４】尚、本実施形態は、各冷凍機（50-1，50-
2，…，50-n）の吸収器（51）及び凝縮器（55）の双方
を主熱交換器（11）に構成したが、各冷凍機（50-1，50
-2，…，50-n）の吸収器（51）又は凝縮器（55）の何れ
か一方のみを主熱交換器（11）に構成してもよい。

【０１５５】また、本実施形態は、多段の吸収サイクル
の冷凍機（50）であってもよいことは勿論である。

【０１５６】

【発明の実施の形態７】図１８に示すように、実施形態
４が１次側回路（1A）に２段吸収サイクルの冷凍機（5
0）を１台のみ用いたのに代えて、本実施形態は、１次
側回路（1A）に複数の２段吸収サイクルの冷凍機（50-
1，50-2，50-3）を用いたものである。尚、本実施形態
は、実施形態４と同様に冷房専用の空気調和装置（10）
である。

【０１５７】つまり、上記１次側回路（1A）は、３個の
２段吸収サイクルの冷凍機（50-1，50-2，50-3）を設け
たものである。また、上記各冷凍機（50-1，50-2，50-
3）は、冷媒の蒸発温度が高いものから２次側熱媒体と
熱交換するように配置されている。つまり、図１８に示
すように、室内熱交換器（32）で熱交換した高温の２次
側熱媒体が第１の冷凍機（50-3）の各蒸発器（56）で冷
媒と熱交換して冷却された後、第２の冷凍機（50-2）の
各蒸発器（56）で冷却され、以後、順に第３の冷凍機
（50）の各蒸発器（56）から第ｎの冷凍機（50-3）の各
蒸発器（56）で冷却される。その他の構成並びに作用及
び効果は、実施形態４と同様である。

【０１５８】

【発明の実施の形態８】図１９は、実施形態８を示し、
１次側回路（1A）の熱源に排熱を用いたものである。該
１次側回路（1A）は、上記実施形態５から実施形態７ま
での何れかで構成され、つまり、複数の吸収サイクルの
冷凍機（50-1，50-2，…，50-n）で構成されている。

【０１５９】そして、熱源である再生器又は高温再生器
（53）の加熱手段は、コージェネレーションから発生す
る排熱等が利用されている。この排熱としては、燃料電
池、ガスタービン、ガスエンジン及びガスヒートポンプ
の排熱などがある。

【０１６０】更に、本実施形態における１次側回路（1
A）の各冷凍機（50-1，50-2，…，50-n）は、熱源を全
て排熱を利用するように構成されている。

【０１６１】したがって、本実施形態によれば、１次側
回路（1A）が排熱を利用しているので、エネルギの有効
利用を図ることができる。

【０１６２】特に、低い温度の排熱を利用することがで
きるので、エネルギ効率の一層の向上を図ることができ
る。その他の構成並びに作用及び効果は、実施形態４か
ら実施形態７と同様である。

【０１６３】

【発明の実施の形態９】図２０は、実施形態９を示し、
上記実施形態８と異なり、２台の冷凍機（50-1，50-2）
に排熱を利用し、２台の冷凍機（50-n，50-n+1）にガス
又は重油を利用したものである。そして、例えば、室内
熱交換器（32）から戻ってきた高温の２次側熱媒体を先
ず冷却する冷凍機（50-1，50-2）に排熱を利用し、更
に、２次側熱媒体を低温に冷却する冷凍機（50-n，50-n
+1）にガス又は重油を利用するようにしている。

【０１６４】したがって、本実施形態によれば、実施形
態８と同様に、エネルギの有効利用を図ることができ
る。

【０１６５】特に、ガス等の熱源を併用するので、低温
の冷熱や高温の温熱を確実に生成することができ、２次
側熱媒体を確実に冷却又は加熱することができる。その
他の構成並びに作用及び効果は、実施形態８と同様であ
る。

【０１６６】

【発明の実施の形態１０】図２１は、実施形態１０を示
し、上記実施形態９におけるガス又は重油を利用した２
台の冷凍機（50-n，50-n+1）に代わり、実施形態１等の
如く蒸気圧縮サイクルの２台の冷凍機（50-n，50-n+1）
を利用したものである。

【０１６７】つまり、２台の吸収サイクルの冷凍機（50
-1，50-2）は、排熱を利用し、蒸発温度が比較的高い冷
凍機に構成されている。また、２台の蒸気圧縮サイクル
の冷凍機（50-n，50-n+1）は、電気を熱源とし、蒸発温
度が比較的低い冷凍機に構成されている。尚、上記蒸気
圧縮サイクルの冷凍機（50-n，50-n+1）は、例えば、冷
房運転又は暖房運転のみを行うように構成されている。

【０１６８】したがって、例えば、冷房運転用の場合、
室内熱交換器（32）からの高温の２次側熱媒体を先ず吸
収サイクルの冷凍機（50-1，50-2）で冷却し、その後、
この２次側熱媒体を蒸気圧縮サイクルの冷凍機（50-n，
50-n+1）で冷却する。この結果、本実施形態によれば、
実施形態９と同様に、エネルギの有効利用を図ることが
できる。

【０１６９】特に、ガス等の熱源を併用するので、低温
の冷熱や高温の温熱を確実に生成することができ、２次
側熱媒体を確実に冷却又は加熱することができる。その
他の構成並びに作用及び効果は、実施形態９と同様であ
る。

【０１７０】

【発明の実施の形態１１】図２２は、実施形態１１を示
し、上記実施形態９における排熱を利用した冷凍機（50
-1，50-2）とガス又は重油を利用した冷凍機（50-n，50
-n+1）とに加え、実施形態１等の如く蒸気圧縮サイクル
の２台の冷凍機（50-n+m，50-n+m+1）を設けたものであ
る。

【０１７１】したがって、例えば、冷房運転用の場合、
室内熱交換器（32）からの高温の２次側熱媒体を先ず排
熱利用の吸収サイクルの冷凍機（50-1，50-2）で冷却
し、その後、この２次側熱媒体をガス又は重油利用の吸
収サイクルの冷凍機（50-n，50-n+1）で冷却し、その
後、この２次側熱媒体を蒸気圧縮サイクルの冷凍機（50
-n+m，50-n+m+1）で冷却する。この結果、本実施形態に
よれば、実施形態９と同様に、エネルギの有効利用を図
ることができる。

【０１７２】特に、ガス等の熱源を併用するので、低温
の冷熱や高温の温熱を確実に生成することができ、２次
側熱媒体を確実に冷却又は加熱することができる。その
他の構成並びに作用及び効果は、実施形態９と同様であ
る。

【０１７３】

【発明の実施の形態１２】図２３及び図２４に示すよう
に、実施形態５が１次側回路（1A）に複数の吸収サイク
ルの冷凍機（50）を用いたのに代えて、本実施形態は、
１次側回路（1A）に複数の吸着サイクルの冷凍機（60）
を用いたものである。尚、本実施形態も実施形態５と同
様に冷房専用の空気調和装置（10）である。

【０１７４】上記吸着サイクルの冷凍機（60）は、凝縮
器（61）と蒸発器（62）と第１吸着剤熱交換器（63）及
び第２吸着剤熱交換器（64）とを備えている。そして、
該吸着サイクルの冷凍機（60）は、例えば、固定吸着剤
としてシリカゲルやゼオライト活性炭などが用いられ、
冷媒として水蒸気又はアルコール蒸気などが用いられて
いる。

【０１７５】上記凝縮器（55）と両吸着剤熱交換器（6
3，64）とは、開閉弁（SV）を有する脱着用通路（6a，6
b）を介して接続されると共に、上記蒸発器（56）と両
吸着剤熱交換器（63，64）とは、開閉弁（SV）を有する
吸着用通路（6c，6d）を介して接続されている。そし
て、上記凝縮器（55）と蒸発器（56）とは、減圧機構
（6e）を有する冷媒通路（6f）を介して接続されてい
る。

【０１７６】上記両吸着剤熱交換器（63，64）には、図
示しないが、吸着剤が収納されると共に、該吸着剤を加
熱及び冷却するコイル等が設けられている。

【０１７７】一方、上記蒸発器（56）は、主熱交換器
（11）を構成し、図示しないが、該蒸発器（56）に導入
されたコイルは、２次側通路を構成し、２次側熱媒体が
流れて２次側回路（1B）の一部を形成している。そし
て、上記蒸発器（56）の内部は、冷媒が流れる１次側通
路を構成し、該蒸発器（56）は、冷媒が蒸発して２次側
熱媒体を冷却する。

【０１７８】また、上記各冷凍機（60）の蒸発器（56）
は、冷媒の蒸発温度が高いものから２次側熱媒体と熱交
換するように配置されている。

【０１７９】そこで、上記吸着サイクルの動作について
説明すると、例えば、図２３に示すように、第１吸着剤
熱交換器（63）が脱着（再生）過程にあり、第２吸着剤
熱交換器（64）が吸着過程にあるとし、凝縮器（55）と
第１吸着剤熱交換器（63）が脱着用通路（6a）を介して
連通し、蒸発器（56）と第２吸着剤熱交換器（64）が吸
着用通路（6d）を介して連通している。尚、図２３及び
図２４において、各開閉弁（SV）は、黒色の塗りつぶし
が閉鎖状態を示している。

【０１８０】上記第１吸着剤熱交換器（63）において、
吸着剤が加熱されて吸着質である冷媒蒸気が脱着し、該
冷媒蒸気が凝縮器（55）に移動し、放熱して凝縮して冷
媒水となる。この冷媒水は、減圧機構（6e）を介して蒸
発器（56）に移動する。

【０１８１】一方、上記第２吸着剤熱交換器（64）にお
いて、吸着剤が冷却されて冷媒蒸気を吸着するので、蒸
発器（56）が減圧され、冷媒水が吸熱して蒸発する。

【０１８２】また、第１吸着剤熱交換器（63）の脱着と
第２吸着剤熱交換器（64）の吸着とが終了すると、図２
４に示すように、開閉弁（SV）を切り換え、第２吸着剤
熱交換器（64）が脱着用通路（6b）を介して連通させ、
蒸発器（56）と第１吸着剤熱交換器（63）が吸着用通路
（6c）を介して連通させる。この動作を繰り返す。

【０１８３】したがって、上記蒸発器（56）では冷熱が
発生する一方、脱着過程の吸着剤熱交換器（63，64）で
は吸着剤を外部熱源により加熱する。この外部熱源とし
ては、例えば、コージェネレーションの排熱が利用され
る。

【０１８４】また、上記複数の吸着サイクルの冷凍機
（60）は、２次側熱媒体を順次複数段階で冷却する。そ
の他の構成並びに作用及び効果は、上記実施形態５と同
様である。

【０１８５】

【発明の実施の形態１３】図２５及び図２６に示すよう
に、実施形態４が１次側回路（1A）に２段吸収サイクル
の冷凍機（60）を用いたのに代えて、本実施形態は、１
次側回路（1A）に２段吸着サイクルの冷凍機（60）を用
いたものである。

【０１８６】つまり、上記２段吸着サイクルの冷凍機
（60）は、図２３及び図２４に示す実施形態１２の冷凍
機（60）に、低圧蒸発器（65）と低圧側の第１吸着剤熱
交換器（66）及び第２吸着剤熱交換器（67）とを設けた
ものである。つまり、本実施形態では、実施形態１２の
蒸発器（62）を高圧蒸発器（62）とし、実施形態１２の
両吸着剤熱交換器（63，64）を高圧側の第１吸着剤熱交
換器（63）及び第２吸着剤熱交換器（64）としている。

【０１８７】上記低圧蒸発器（65）は、高圧蒸発器（6
2）が減圧機構（6g）を有する冷媒通路（6h）を介して
接続されている。更に、該低圧蒸発器（57）には、低圧
側の第１吸着剤熱交換器（66）と第２吸着剤熱交換器
（67）とが開閉弁（SV）を有する吸着用通路（6c，6d）
を介して接続されている。

【０１８８】また、凝縮器（55）には、低圧側の第１吸
着剤熱交換器（66）と第２吸着剤熱交換器（67）とが開
閉弁（SV）を有する脱着用通路（6a，6b）を介して接続
されている。

【０１８９】一方、上記高圧蒸発器（62）及び低圧蒸発
器（65）は、主熱交換器（11）を構成し、図示しない
が、該高圧蒸発器（62）及び低圧蒸発器（65）に導入さ
れたコイルは、２次側通路を構成し、２次側熱媒体が流
れて２次側回路（1B）の一部を形成している。そして、
上記高圧蒸発器（62）及び低圧蒸発器（65）の内部は、
冷媒が流れる１次側通路を構成し、該高圧蒸発器（62）
及び低圧蒸発器（65）は、冷媒が蒸発して２次側熱媒体
を冷却する。

【０１９０】また、上記高圧蒸発器（62）及び低圧蒸発
器（65）は、冷媒の蒸発温度が高いものから２次側熱媒
体と熱交換するように配置されている。

【０１９１】そこで、上記吸着サイクルの動作について
説明すると、図２５及び図２６に示すように、凝縮器
（61）と高圧蒸発器（62）と高圧側の両吸着剤熱交換器
（63，64）との間で実施形態１２と同様に吸脱着が行わ
れる一方、上記凝縮器（61）と低圧蒸発器（65）と低圧
側の両吸着剤熱交換器（66，67）との間で実施形態１２
と同様に吸脱着が行われる。一方、上記凝縮器（61）で
凝縮した冷媒水は、先ず、高圧蒸発器（62）に入り、一
部が蒸発して２次側熱媒体を冷却した後、低圧蒸発器
（65）に入り、２次側熱媒体を冷却する。その他の構成
並びに作用及び効果は、実施形態４と同様である。

【０１９２】

【発明の他の実施の形態】上記実施形態５、実施形態
７、実施形態１２及び実施形態１３は冷房専用の空気調
和装置（10）とし、実施形態６は暖房専用の空気調和装
置（10）としたが、冷房運転と暖房運転の双方を行える
ようにしてもよい。

【０１９３】つまり、例えば、１次側回路（1A）に、図
１６に示す吸収サイクルの冷凍機（50）を適用する場
合、主熱交換器（11）を、蒸発器（56）と凝縮器（55）
とで構成するか、蒸発器（56）と吸収器（51）とで構成
するか、又は蒸発器（56）と凝縮器（55）及び吸収器
（51）とで構成する。そして、２次側熱媒体が、冷房運
転時に蒸発器（56）を流れ、暖房運転時に凝縮器（55）
又は吸収器（51）の一方又は双方を流れるようにしても
よい。

【０１９４】また、１次側回路（1A）に、図２３に示す
吸着サイクルの冷凍機（60）を適用する場合、主熱交換
器（11）を、蒸発器（62）と凝縮器（61）とで構成する
か、蒸発器（62）と吸着過程の吸着剤熱交換器（63，6
4）とで構成するか、又は蒸発器（62）と凝縮器（61）
及び吸着過程の吸着剤熱交換器（63，64）とで構成す
る。そして、２次側熱媒体が、冷房運転時に蒸発器（6
2）を流れ、暖房運転時に凝縮器（61）又は吸着過程の
吸着剤熱交換器（63，64）の一方又は双方を流れるよう
にしてもよい。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態１を示す冷媒回路図である。

【図２】実施形態１を示す室内熱交換器の概略斜視図で
ある。

【図３】２次側配管の口径ごとの圧力損失と室内熱交換
器の出入口温度差の特性図である。

【図４】第１の温度条件における２次側熱媒体と室内空
気との関係を示す空気線図である。

【図５】第２の温度条件における２次側熱媒体と室内空
気との関係を示す空気線図である。

【図６】第３の温度条件における２次側熱媒体と室内空
気との関係を示す空気線図である。

【図７】従来の２次側熱媒体と室内空気との関係を示す
空気線図である。

【図８】１次側冷媒と２次側熱媒体との熱交換を示す特
性図である。

【図９】従来の１次側冷媒と２次側熱媒体との熱交換を
示す特性図である。

【図１０】本発明の実施形態２を示す冷媒回路図であ
る。

【図１１】本発明の実施形態３を示す冷媒回路図であ
る。

【図１２】本発明の実施形態４を示す吸収式冷凍機の回
路構成図である。

【図１３】実施形態４を示す冷凍機のデューリング線図
である。

【図１４】本発明の実施形態５を示す空気調和装置の概
略構成図である。

【図１５】実施形態５を示す冷凍機のデューリング線図
である。

【図１６】本発明の実施形態６を示す吸収式冷凍機の回
路構成図である。

【図１７】実施形態６を示す冷凍機のデューリング線図
である。

【図１８】実施形態７を示す冷凍機のデューリング線図
である。

【図１９】本発明の実施形態８を示す吸収式冷凍機の回
路構成図である。

【図２０】本発明の実施形態９を示す吸収式冷凍機の回
路構成図である。

【図２１】本発明の実施形態１０を示す吸収式冷凍機の
回路構成図である。

【図２２】本発明の実施形態１１を示す吸収式冷凍機の
回路構成図である。

【図２３】本発明の実施形態１２を示す吸着式冷凍機の
回路構成図である。

【図２４】実施形態１２の吸着式冷凍機の他の運転状態
を示す回路構成図である。

【図２５】本発明の実施形態１３を示す吸着式冷凍機の
回路構成図である。

【図２６】実施形態１３の吸着式冷凍機の他の運転状態
を示す回路構成図である。

【符号の説明】

10 空気調和装置 1A １次側回路 1B ２次側回路 11 主熱交換器 12 １次側通路 13 ２次側通路 20，50，60 冷凍機 2C 切換え手段 30 循環回路 31 ポンプ 32 室内熱交換器 34 四路切換弁（切換え手段）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２５Ｂ 25/02 Ｆ２５Ｂ 25/02 Ｚ 27/02 27/02 Ｋ 39/04 39/04 Ｍ Ｆターム(参考） 3L092 AA01 AA02 BA06 BA11 BA26 FA22 3L093 AA05 BB13 BB22 BB29 BB43 LL03

Claims (15)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱媒体を冷却又は加熱する熱源手段（1
   A）と、上記熱媒体を搬送する搬送手段（31）と、上記
   熱媒体と空気とを熱交換させる利用側熱交換器（32）と
   が順に接続されて熱媒体が循環し、該熱媒体の顕熱変化
   に基づいて空気調和を行う循環回路（30）が構成された
   空気調和装置において、 上記循環回路（30）が、潜熱変化に基づき空気調和を行
   う冷媒の回路構造に対応して熱搬送を行う回路構造に構
   成されていることを特徴とする空気調和装置。
2. 【請求項２】 請求項１記載の空気調和装置において、 利用側熱交換器（32）は、温度効率が５０％以上になる
   ように構成されていることを特徴とする空気調和装置。
3. 【請求項３】 請求項１又は２記載の空気調和装置にお
   いて、 利用側熱交換器（32）は、熱媒体の出入口温度差が１０
   ℃以上になるように、熱媒体と空気とが少なくとも実質
   的な対向流となる構成に形成されていることを特徴とす
   る空気調和装置。
4. 【請求項４】 請求項１〜３の何れか１記載の空気調和
   装置において、 熱源手段（1A）は、非共沸混合冷媒を作動流体とする冷
   凍機（20）で構成され、 主熱交換器（11）は、冷凍機（20）の冷媒と熱媒体とが
   少なくとも実質的な対向流で熱交換するように構成され
   ていることを特徴とする空気調和装置。
5. 【請求項５】 請求項４記載の空気調和装置において、 循環回路（30）は、主熱交換器（11）の冷媒と熱媒体と
   が常に対向流となるように、冷媒の循環方向に対応して
   熱媒体の循環方向を変更する切換え手段（34）が設けら
   れていることを特徴とする空気調和装置。
6. 【請求項６】 請求項４記載の空気調和装置において、 熱源手段（1A）は、主熱交換器（11）の冷媒と熱媒体と
   が常に対向流となるように、熱媒体の循環方向に対応し
   て冷媒の循環方向を変更する切換え手段（2C）が設けら
   れていることを特徴とする空気調和装置。
7. 【請求項７】 請求項４記載の空気調和装置において、 熱源手段（1A）は、多段圧縮サイクルの冷凍機（20）を
   備えていることを特徴とする空気調和装置。
8. 【請求項８】 請求項１〜３の何れか１記載の空気調和
   装置において、 熱源手段（1A）は、多段吸収サイクル又は多段吸着サイ
   クルの冷凍機（50，60）を備えていることを特徴とする
   空気調和装置。
9. 【請求項９】 請求項１〜３の何れか１記載の空気調和
   装置において、 熱源手段（1A）は、高い蒸発温度で且つ低い熱を駆動源
   とした吸収サイクル又は吸着サイクルの第１冷凍機（5
   0，60）と、該第１冷凍機（50，60）より低い蒸発温度
   で且つ第１冷凍機（50，60）より高い熱を駆動源とした
   吸収サイクル又は吸着サイクルの第２冷凍機（50，60）
   とを少なくとも備え、 上記各冷凍機（50，60）が、蒸発温度の高い順に熱媒体
   と熱交換するように配置されていることを特徴とする空
   気調和装置。
10. 【請求項１０】 請求項１〜３の何れか１記載の空気調
    和装置において、 熱源手段（1A）は、低い凝縮温度又は吸収温度で且つ低
    い熱を駆動源とした吸収サイクルの第１冷凍機（50）
    と、該第１冷凍機（50）より高い凝縮温度又は吸収温度
    で且つ第１冷凍機（50）より高い熱を駆動源とした吸収
    サイクルの第２冷凍機（50）とを少なくとも備え、 上記各冷凍機（50）が、凝縮温度の低い順に熱媒体と熱
    交換するように配置されていることを特徴とする空気調
    和装置。
11. 【請求項１１】 請求項１〜３の何れか１記載の空気調
    和装置において、 熱源手段（1A）は、低い凝縮温度又は吸着温度で且つ低
    い熱を駆動源とした吸着サイクルの第１冷凍機（60）
    と、該第１冷凍機（60）より高い凝縮温度又は吸着温度
    で且つ第１冷凍機（60）より高い熱を駆動源とした吸着
    サイクルの第２冷凍機（60）とを少なくとも備え、 上記各冷凍機（60）が、凝縮温度の低い順に熱媒体と熱
    交換するように配置されていることを特徴とする空気調
    和装置。
12. 【請求項１２】 請求項９記載の空気調和装置におい
    て、 冷凍機（50，60）は、多段サイクルに構成されているこ
    とを特徴とする空気調和装置。
13. 【請求項１３】 請求項８〜１１の何れか１記載の空気
    調和装置において、 熱源手段（1A）の全冷凍機（50，60）は、コージェネレ
    ーションの排熱を熱源とするように構成されていること
    を特徴とする空気調和装置。
14. 【請求項１４】 請求項８〜１１の何れか１記載の空気
    調和装置において、 熱源手段（1A）の一部の冷凍機（50，60）は、コージェ
    ネレーションの排熱を熱源とするように構成されている
    ことを特徴とする空気調和装置。
15. 【請求項１５】 請求項８〜１１の何れか１記載の空気
    調和装置において、 熱源手段（1A）は、冷凍機（50，60）が熱媒体に熱を付
    与した後に、更に該熱媒体に熱を付与する蒸気圧縮サイ
    クルの冷凍機（20）を備えていることを特徴とする空気
    調和装置。