JP2000088364A - 超臨界冷凍サイクル - Google Patents
超臨界冷凍サイクルInfo
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- F25B9/00—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point
- F25B9/002—Compression machines, plants or systems, in which the refrigerant is air or other gas of low boiling point characterised by the refrigerant
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の効率を高
く維持しながら、空調装置を運転する。 【解決手段】 低負荷モード時においては、圧縮機１の
回転数を所定回転数に保持した状態で、放熱器２出口側
の冷媒圧力が、理論ＣＯＰが最大となる目標圧力制御弁
入口圧力より低い圧力となるように制御する。これによ
り、吐出圧が低下して圧縮機１の圧縮比が低下するた
め、圧縮機１の効率ηが上昇する。したがって、低負荷
モード時おいては、理論ＣＯＰは低下するものの、圧縮
機１の効率が向上するので、ＣＯ2 サイクル（空調装
置）全体の効率を高く維持しながら、空調装置を運転す
ることができる。
く維持しながら、空調装置を運転する。 【解決手段】 低負荷モード時においては、圧縮機１の
回転数を所定回転数に保持した状態で、放熱器２出口側
の冷媒圧力が、理論ＣＯＰが最大となる目標圧力制御弁
入口圧力より低い圧力となるように制御する。これによ
り、吐出圧が低下して圧縮機１の圧縮比が低下するた
め、圧縮機１の効率ηが上昇する。したがって、低負荷
モード時おいては、理論ＣＯＰは低下するものの、圧縮
機１の効率が向上するので、ＣＯ2 サイクル（空調装
置）全体の効率を高く維持しながら、空調装置を運転す
ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、放熱器内（高圧
側）の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を越える超臨界冷凍サ
イクルに関するもので、電気自動車の空調装置に適用し
て有効である。因みに、臨界圧力とは、密度が液密度と
略同等でありながら、冷媒分子が気相状態のように運動
する状態（超臨界状態）となる圧力を言い、具体的に
は、モリエル線図の飽和液線・飽和蒸気線の極大値に対
応する圧力を言う。
側）の冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を越える超臨界冷凍サ
イクルに関するもので、電気自動車の空調装置に適用し
て有効である。因みに、臨界圧力とは、密度が液密度と
略同等でありながら、冷媒分子が気相状態のように運動
する状態（超臨界状態）となる圧力を言い、具体的に
は、モリエル線図の飽和液線・飽和蒸気線の極大値に対
応する圧力を言う。
【０００２】
【従来の技術】二酸化炭素（ＣＯ2 ）を冷媒とする超臨
界冷凍サイクル（以下、この超臨界冷凍サイクルをＣＯ
2 サイクルと呼ぶ。）として特開平９−２６４６２２号
公報に記載の発明では、放熱器出口側の冷媒圧力が、放
熱器出口側の冷媒温度に基づいて決定される目標圧力と
なるように圧力制御弁（減圧弁）の開度を制御すること
により、成績係数（ＣＯＰ）を高く維持しながらＣＯ2
サイクルを運転する旨が記載されている。
界冷凍サイクル（以下、この超臨界冷凍サイクルをＣＯ
2 サイクルと呼ぶ。）として特開平９−２６４６２２号
公報に記載の発明では、放熱器出口側の冷媒圧力が、放
熱器出口側の冷媒温度に基づいて決定される目標圧力と
なるように圧力制御弁（減圧弁）の開度を制御すること
により、成績係数（ＣＯＰ）を高く維持しながらＣＯ2
サイクルを運転する旨が記載されている。
【０００３】因みに、成績係数（ＣＯＰ）とは、圧縮機
の吸入側と吐出側との比エンタルピ差ΔＬに対する蒸発
器入口側と出口側との比エンタルピ差Δｉの比（＝Δｉ
／ΔＬ）を示すものである。
の吸入側と吐出側との比エンタルピ差ΔＬに対する蒸発
器入口側と出口側との比エンタルピ差Δｉの比（＝Δｉ
／ΔＬ）を示すものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、発明者等
は、上記公報に記載のＣＯ2 サイクルについて、引き続
き試験検討を行ったところ、圧力制御弁の開度を放熱器
出口側の冷媒温度に基づいて制御するのみでは、ＣＯ2
サイクル（空調装置）全体の効率を必ずしも高く維持す
ることができないことを発見した。
は、上記公報に記載のＣＯ2 サイクルについて、引き続
き試験検討を行ったところ、圧力制御弁の開度を放熱器
出口側の冷媒温度に基づいて制御するのみでは、ＣＯ2
サイクル（空調装置）全体の効率を必ずしも高く維持す
ることができないことを発見した。
【０００５】すなわち、圧力制御弁の開度は、理論ＣＯ
Ｐが最大（極大）となるように、放熱器出口側の冷媒温
度に基づいて決定されるのに対して、ＣＯ2 サイクルの
冷凍能力（空調装置の冷房能力）は、圧縮機の回転数
（蒸発器を流通する質量流量）を増減することにより制
御（調節）される。なお、理論ＣＯＰとは、冷媒のモリ
エル線図上で読み取ることができる、圧縮機の吸入側と
吐出側との比エンタルピ差ΔＬに対する蒸発器入口側と
出口側との比エンタルピ差Δｉの比（＝Δｉ／ΔＬ）を
示すものである。
Ｐが最大（極大）となるように、放熱器出口側の冷媒温
度に基づいて決定されるのに対して、ＣＯ2 サイクルの
冷凍能力（空調装置の冷房能力）は、圧縮機の回転数
（蒸発器を流通する質量流量）を増減することにより制
御（調節）される。なお、理論ＣＯＰとは、冷媒のモリ
エル線図上で読み取ることができる、圧縮機の吸入側と
吐出側との比エンタルピ差ΔＬに対する蒸発器入口側と
出口側との比エンタルピ差Δｉの比（＝Δｉ／ΔＬ）を
示すものである。
【０００６】一方、圧縮機の効率は、周知のごとく、所
定回転数で最大（極大）となるように、回転数の変化に
対して上向きに凸となるように変化する。ここで、圧縮
機の効率とは、周知のごとく、圧縮機に与えたエネルギ
（例えば電動モータにて圧縮機を駆動するときは、電動
モータの消費電力）Ｗinに対する圧縮機が実際にした圧
縮仕事（ΔＬ×冷媒流量）Ｗout の比（＝Ｗout ／Ｗi
n）を示すものである。
定回転数で最大（極大）となるように、回転数の変化に
対して上向きに凸となるように変化する。ここで、圧縮
機の効率とは、周知のごとく、圧縮機に与えたエネルギ
（例えば電動モータにて圧縮機を駆動するときは、電動
モータの消費電力）Ｗinに対する圧縮機が実際にした圧
縮仕事（ΔＬ×冷媒流量）Ｗout の比（＝Ｗout ／Ｗi
n）を示すものである。
【０００７】このため、冷凍能力を小さくすべく、圧縮
機の回転数を単純に小さくすると、圧縮機の効率が低下
するため、理論ＣＯＰが最大となるように圧力制御弁を
制御しても、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の効率が
低下してしまうという問題が発生する。本発明は、上記
点に鑑み、超臨界冷凍サイクル全体の効率を高く維持し
ながら、超臨界冷凍サイクルを運転することを目的とす
る。
機の回転数を単純に小さくすると、圧縮機の効率が低下
するため、理論ＣＯＰが最大となるように圧力制御弁を
制御しても、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の効率が
低下してしまうという問題が発生する。本発明は、上記
点に鑑み、超臨界冷凍サイクル全体の効率を高く維持し
ながら、超臨界冷凍サイクルを運転することを目的とす
る。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
３に記載の発明では、蒸発器（４）において必要とされ
る冷凍能力を蒸発器（４）にて発揮させることができる
圧縮機（１）の必要回転数が、所定回転数より大きい高
負荷状態においては、放熱器（２）出口側の冷媒圧力
が、放熱器（２）出口側の冷媒温度に基づいて決定され
る第１目標圧力となるように圧力制御弁（３）の開度を
制御し、一方、必要回転数が所定回転数以下となる低負
荷状態においては、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、
第１目標圧力より低い第２目標圧力となるように圧力制
御弁（３）の開度を制御することを特徴とする。
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
３に記載の発明では、蒸発器（４）において必要とされ
る冷凍能力を蒸発器（４）にて発揮させることができる
圧縮機（１）の必要回転数が、所定回転数より大きい高
負荷状態においては、放熱器（２）出口側の冷媒圧力
が、放熱器（２）出口側の冷媒温度に基づいて決定され
る第１目標圧力となるように圧力制御弁（３）の開度を
制御し、一方、必要回転数が所定回転数以下となる低負
荷状態においては、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、
第１目標圧力より低い第２目標圧力となるように圧力制
御弁（３）の開度を制御することを特徴とする。
【０００９】これにより、圧縮機（１）の吐出圧の低下
に連動して後述するように圧縮機（１）の圧縮比が低下
するため、圧縮機（１）の効率が上昇する。したがっ
て、低負荷状態おいては、理論ＣＯＰは低下するもの
の、圧縮機（１）の効率が向上するので、超臨界冷凍サ
イクル全体の効率を高く維持しながら、超臨界冷凍サイ
クルを運転することができる。
に連動して後述するように圧縮機（１）の圧縮比が低下
するため、圧縮機（１）の効率が上昇する。したがっ
て、低負荷状態おいては、理論ＣＯＰは低下するもの
の、圧縮機（１）の効率が向上するので、超臨界冷凍サ
イクル全体の効率を高く維持しながら、超臨界冷凍サイ
クルを運転することができる。
【００１０】なお、低負荷状態においては、請求項２に
記載の発明のごとく、圧縮機（１）の回転数が所定回転
数となるように圧縮機（１）を制御することが望まし
い。請求項３に記載の発明では、所定回転数は、放熱器
（２）出口側の冷媒圧力が高くなるほど大きくなるよう
に選定されることを特徴とする。これにより、後述する
ように、超臨界冷凍サイクル全体の効率をさらに高く維
持しながら、超臨界冷凍サイクルを運転することができ
る。
記載の発明のごとく、圧縮機（１）の回転数が所定回転
数となるように圧縮機（１）を制御することが望まし
い。請求項３に記載の発明では、所定回転数は、放熱器
（２）出口側の冷媒圧力が高くなるほど大きくなるよう
に選定されることを特徴とする。これにより、後述する
ように、超臨界冷凍サイクル全体の効率をさらに高く維
持しながら、超臨界冷凍サイクルを運転することができ
る。
【００１１】請求項４に記載の発明では、蒸発器（４）
において必要とされる必要冷凍能力が所定冷凍能力より
大きいときには、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、放
熱器（２）出口側の冷媒温度に基づいて決定される第１
目標圧力となるように圧力制御弁（３）の開度を制御
し、一方、必要冷凍能力が所定冷凍能力以下であるとき
には、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、第１目標圧力
より低い第２目標圧力となるように圧力制御弁（３）の
開度を制御することを特徴とする。
において必要とされる必要冷凍能力が所定冷凍能力より
大きいときには、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、放
熱器（２）出口側の冷媒温度に基づいて決定される第１
目標圧力となるように圧力制御弁（３）の開度を制御
し、一方、必要冷凍能力が所定冷凍能力以下であるとき
には、放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、第１目標圧力
より低い第２目標圧力となるように圧力制御弁（３）の
開度を制御することを特徴とする。
【００１２】これにより、請求項１に記載の発明と同様
に、超臨界冷凍サイクル全体の効率を高く維持しなが
ら、超臨界冷凍サイクルを運転することができる。因み
に、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に
記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
に、超臨界冷凍サイクル全体の効率を高く維持しなが
ら、超臨界冷凍サイクルを運転することができる。因み
に、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に
記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。
【００１３】
【発明の実施の形態】（第１実施形態）本実施形態は、
本発明に係るＣＯ2 サイクル（超臨界冷凍サイクル）を
電気自動車の空調装置に適用したものであり、図１は本
実施形態に係る空調装置の模式図である。
本発明に係るＣＯ2 サイクル（超臨界冷凍サイクル）を
電気自動車の空調装置に適用したものであり、図１は本
実施形態に係る空調装置の模式図である。
【００１４】１は冷媒（ＣＯ2 ）を吸入圧縮する圧縮機
であり、この圧縮機１は、圧縮機１を駆動する電動モー
タ（図示せず）と一体化された、いわゆる電動コンプレ
ッサである。２は圧縮機１から吐出する冷媒を冷却する
とともに、内部の圧力が冷媒の臨界圧力を越える放熱器
（ガスクーラ）である。３は放熱器２から流出する冷媒
を減圧するとともに、放熱器２出口側（高圧側）の冷媒
圧力を制御する電気式の圧力制御弁（電気式膨張弁）で
あり、この圧力制御弁３は、印加電圧を制御することに
より弁開度が制御（調節）される比例ソレノイド式電磁
弁である。
であり、この圧縮機１は、圧縮機１を駆動する電動モー
タ（図示せず）と一体化された、いわゆる電動コンプレ
ッサである。２は圧縮機１から吐出する冷媒を冷却する
とともに、内部の圧力が冷媒の臨界圧力を越える放熱器
（ガスクーラ）である。３は放熱器２から流出する冷媒
を減圧するとともに、放熱器２出口側（高圧側）の冷媒
圧力を制御する電気式の圧力制御弁（電気式膨張弁）で
あり、この圧力制御弁３は、印加電圧を制御することに
より弁開度が制御（調節）される比例ソレノイド式電磁
弁である。
【００１５】４は圧力制御弁にて減圧された冷媒を蒸発
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（エバポレータ）であ
り、５は蒸発器４から流出する冷媒を気相冷媒と液相冷
媒とに分離して気相冷媒のみを圧縮機１の吸入側に流出
させるとともに、ＣＯ2 サイクル中の余剰冷媒を蓄える
アキュムレータ（受液器）である。また、６は圧力制御
弁３及び圧縮機１（電動モータ）を制御する電子制御装
置（制御手段）である。そして、この電子制御装置（以
下、ＥＣＵと呼ぶ。）６には、放熱器２出口側の冷媒温
度を検出する温度センサ（温度検出手段）７、放熱器２
出口側の冷媒圧力を検出する圧力センサ（圧力検出手
段）８、車室外空気の温度を検出する外気温センサ（外
気温検出手段）９、車室内空気の温度を検出する内気温
センサ（内気温検出手段）１０、車室内に注がれる日射
量を検出する日射センサ（日射量検出手段）１１、及び
蒸発器４にて冷却されて車室内に向けて吹き出す空気の
温度を検出する温度センサ（吹出空気温検出手段）１２
の検出値、並びに乗員が希望する室内温度を乗員の手動
操作にて設定入力する温度設定器（温度設定手段）１３
に入力された設定温度が入力されている。
させて冷凍能力を発揮する蒸発器（エバポレータ）であ
り、５は蒸発器４から流出する冷媒を気相冷媒と液相冷
媒とに分離して気相冷媒のみを圧縮機１の吸入側に流出
させるとともに、ＣＯ2 サイクル中の余剰冷媒を蓄える
アキュムレータ（受液器）である。また、６は圧力制御
弁３及び圧縮機１（電動モータ）を制御する電子制御装
置（制御手段）である。そして、この電子制御装置（以
下、ＥＣＵと呼ぶ。）６には、放熱器２出口側の冷媒温
度を検出する温度センサ（温度検出手段）７、放熱器２
出口側の冷媒圧力を検出する圧力センサ（圧力検出手
段）８、車室外空気の温度を検出する外気温センサ（外
気温検出手段）９、車室内空気の温度を検出する内気温
センサ（内気温検出手段）１０、車室内に注がれる日射
量を検出する日射センサ（日射量検出手段）１１、及び
蒸発器４にて冷却されて車室内に向けて吹き出す空気の
温度を検出する温度センサ（吹出空気温検出手段）１２
の検出値、並びに乗員が希望する室内温度を乗員の手動
操作にて設定入力する温度設定器（温度設定手段）１３
に入力された設定温度が入力されている。
【００１６】なお、以下、外気温センサ９、内気温セン
サ１０、日射センサ１１及び温度センサ１２を総称して
空調センサと呼ぶ。因みに、圧縮機１の電動モータはＤ
Ｃブラシレスモータであり、圧縮機１の回転数、すなわ
ち電動モータの回転数は、交流電流の周波数を制御する
インバータ１４を介してＥＣＵ６により制御される。
サ１０、日射センサ１１及び温度センサ１２を総称して
空調センサと呼ぶ。因みに、圧縮機１の電動モータはＤ
Ｃブラシレスモータであり、圧縮機１の回転数、すなわ
ち電動モータの回転数は、交流電流の周波数を制御する
インバータ１４を介してＥＣＵ６により制御される。
【００１７】また、１５は放熱器２に冷却風を送風する
送風機であり、１６は蒸発器４に向けて空気を送風する
送風機である。次に、本実施形態に係るＣＯ2 サイクル
の制御作動について、図２〜４に示すフローチャートに
基づいて述べる。 １．圧縮機制御モード（図２参照） 空調装置の始動スイッチ（図示せず）が投入されると、
ＥＣＵ６は、インバータ１４への制御信号から圧縮機１
（電動モータ）の回転数（以下、この回転数を実回転数
ｎと呼ぶ。）を検出するとともに（Ｓ１００）、空調セ
ンサ９〜１１（温度センサ１２を除く）の検出値及び温
度設定器１３に入力された設定温度を読み込む（Ｓ１１
０）。
送風機であり、１６は蒸発器４に向けて空気を送風する
送風機である。次に、本実施形態に係るＣＯ2 サイクル
の制御作動について、図２〜４に示すフローチャートに
基づいて述べる。 １．圧縮機制御モード（図２参照） 空調装置の始動スイッチ（図示せず）が投入されると、
ＥＣＵ６は、インバータ１４への制御信号から圧縮機１
（電動モータ）の回転数（以下、この回転数を実回転数
ｎと呼ぶ。）を検出するとともに（Ｓ１００）、空調セ
ンサ９〜１１（温度センサ１２を除く）の検出値及び温
度設定器１３に入力された設定温度を読み込む（Ｓ１１
０）。
【００１８】次に、ＥＣＵ６は、空調センサ９〜１１
（温度センサ１２を除く）及び設定温度に基づいて車室
内に吹き出す空気の目標温度（以下、目標吹出空気温度
ＴＡＯと呼ぶ。）を決定するとともに（Ｓ１２０）、温
度センサ１２の検出温度から吹出空気の温度（以下、こ
の温度を実吹出空気温度Ｔと呼ぶ。）を検出して（Ｓ１
３０）、目標吹出温度と実吹出空気温度とを比較する
（Ｓ１４０）。
（温度センサ１２を除く）及び設定温度に基づいて車室
内に吹き出す空気の目標温度（以下、目標吹出空気温度
ＴＡＯと呼ぶ。）を決定するとともに（Ｓ１２０）、温
度センサ１２の検出温度から吹出空気の温度（以下、こ
の温度を実吹出空気温度Ｔと呼ぶ。）を検出して（Ｓ１
３０）、目標吹出温度と実吹出空気温度とを比較する
（Ｓ１４０）。
【００１９】そして、目標吹出温度が実吹出空気温度よ
り低く、蒸発器４において必要とされる必要冷凍能力
が、実際に発揮している実冷凍能力より大きいときに
は、蒸発器４にて必要冷凍能力を発揮させるべく、圧縮
機１の回転数を所定量だけ増大させて（Ｓ１５０）、Ｓ
１９０に進む。一方、目標吹出温度が実吹出空気温度以
上であり、必要冷凍能力が実冷凍能力以下のときには、
圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数ｎmin より大きいか
否かを判定し（Ｓ１６０）、圧縮機１の実回転数ｎが所
定回転数ｎmin より大きいときには、圧縮機１の回転数
を所定量だけ減少させて（Ｓ１７０）、Ｓ１９０に進
む。なお、所定回転数ｎmin の詳細については後述す
る。
り低く、蒸発器４において必要とされる必要冷凍能力
が、実際に発揮している実冷凍能力より大きいときに
は、蒸発器４にて必要冷凍能力を発揮させるべく、圧縮
機１の回転数を所定量だけ増大させて（Ｓ１５０）、Ｓ
１９０に進む。一方、目標吹出温度が実吹出空気温度以
上であり、必要冷凍能力が実冷凍能力以下のときには、
圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数ｎmin より大きいか
否かを判定し（Ｓ１６０）、圧縮機１の実回転数ｎが所
定回転数ｎmin より大きいときには、圧縮機１の回転数
を所定量だけ減少させて（Ｓ１７０）、Ｓ１９０に進
む。なお、所定回転数ｎmin の詳細については後述す
る。
【００２０】また、圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数
ｎmin 以下のときには、圧縮機１の回転数を所定回転数
ｎmin として（Ｓ１８０）、Ｓ１９０に進む。そして、
Ｓ１９０にて再び圧縮機１の実回転数ｎを検出するとと
もに、再び圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数ｎmin よ
り大きいか否かを判定し（Ｓ２００）、圧縮機１の実回
転数ｎが所定回転数ｎmin より大きいときには、空調装
置（ＣＯ2 サイクル）は、必要冷凍能力を蒸発器４にて
発揮させることができる圧縮機の必要回転数が所定回転
数ｎmin より大きい高負荷状態にあるものとみなして、
Ｓ２２０以下の高負荷モードに移行する。
ｎmin 以下のときには、圧縮機１の回転数を所定回転数
ｎmin として（Ｓ１８０）、Ｓ１９０に進む。そして、
Ｓ１９０にて再び圧縮機１の実回転数ｎを検出するとと
もに、再び圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数ｎmin よ
り大きいか否かを判定し（Ｓ２００）、圧縮機１の実回
転数ｎが所定回転数ｎmin より大きいときには、空調装
置（ＣＯ2 サイクル）は、必要冷凍能力を蒸発器４にて
発揮させることができる圧縮機の必要回転数が所定回転
数ｎmin より大きい高負荷状態にあるものとみなして、
Ｓ２２０以下の高負荷モードに移行する。
【００２１】一方、圧縮機１の実回転数ｎが所定回転数
ｎmin 以下のときには、圧縮機１の回転数を所定回転数
ｎmin として（Ｓ２１０）、Ｓ３００以下の低負荷モー
ドに移行する。なお、Ｓ１９０にて検出される圧縮機１
の実回転数ｎは、必要冷凍能力を蒸発器４にて発揮させ
ることができる圧縮機１の必要回転数に相当するもので
あり、所定回転数ｎmin は、蒸発器４での所定冷凍能力
に相当するものである。
ｎmin 以下のときには、圧縮機１の回転数を所定回転数
ｎmin として（Ｓ２１０）、Ｓ３００以下の低負荷モー
ドに移行する。なお、Ｓ１９０にて検出される圧縮機１
の実回転数ｎは、必要冷凍能力を蒸発器４にて発揮させ
ることができる圧縮機１の必要回転数に相当するもので
あり、所定回転数ｎmin は、蒸発器４での所定冷凍能力
に相当するものである。
【００２２】２．高負荷モード（図３参照） 温度センサ７の検出値から放熱器２出口側の冷媒温度を
検出し（Ｓ２２０）、図５に示すマップに基づいて目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT を決定する
（Ｓ２３０）。ここで、図５に示すマップは、理論ＣＯ
Ｐが最大（極大）となるような、放熱器２出口側の冷媒
圧力と冷媒温度との関係を示すものである。
検出し（Ｓ２２０）、図５に示すマップに基づいて目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT を決定する
（Ｓ２３０）。ここで、図５に示すマップは、理論ＣＯ
Ｐが最大（極大）となるような、放熱器２出口側の冷媒
圧力と冷媒温度との関係を示すものである。
【００２３】次に、圧力センサ８の検出値から放熱器２
出口側の冷媒圧力Ｐを検出し（Ｓ２４０）、目標圧力制
御弁入口圧力ＰT と冷媒圧力Ｐとを比較する（Ｓ２５
０）。そして、目標圧力制御弁入口圧力ＰT と冷媒圧力
Ｐとが等しい場合には、Ｓ１００に戻り、目標圧力制御
弁入口圧力ＰT が冷媒圧力Ｐより小さいときには（Ｐ T
−Ｐ＜０）、冷媒圧力Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT
となるように、圧力制御弁３の開度を縮小させて（Ｓ２
６０）、冷媒圧力Ｐを上昇させた後、Ｓ１００に戻る。
出口側の冷媒圧力Ｐを検出し（Ｓ２４０）、目標圧力制
御弁入口圧力ＰT と冷媒圧力Ｐとを比較する（Ｓ２５
０）。そして、目標圧力制御弁入口圧力ＰT と冷媒圧力
Ｐとが等しい場合には、Ｓ１００に戻り、目標圧力制御
弁入口圧力ＰT が冷媒圧力Ｐより小さいときには（Ｐ T
−Ｐ＜０）、冷媒圧力Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT
となるように、圧力制御弁３の開度を縮小させて（Ｓ２
６０）、冷媒圧力Ｐを上昇させた後、Ｓ１００に戻る。
【００２４】一方、目標圧力制御弁入口圧力ＰT が冷媒
圧力Ｐより大きいときには（ＰT −Ｐ＞０）、冷媒圧力
Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT となるように、圧力制
御弁３の開度を増大させて（Ｓ２７０）、冷媒圧力Ｐを
降下させた後、Ｓ１００に戻る。 ３．低負荷モード（図４参照） 空調センサ９〜１１（温度センサ１２を除く）の検出値
及び温度設定器１３に入力された設定温度を読み込み
（Ｓ３００）、空調センサ９〜１１（温度センサ１２を
除く）及び設定温度に基づいて目標吹出空気温度ＴＡＯ
を決定する（Ｓ３１０）。
圧力Ｐより大きいときには（ＰT −Ｐ＞０）、冷媒圧力
Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT となるように、圧力制
御弁３の開度を増大させて（Ｓ２７０）、冷媒圧力Ｐを
降下させた後、Ｓ１００に戻る。 ３．低負荷モード（図４参照） 空調センサ９〜１１（温度センサ１２を除く）の検出値
及び温度設定器１３に入力された設定温度を読み込み
（Ｓ３００）、空調センサ９〜１１（温度センサ１２を
除く）及び設定温度に基づいて目標吹出空気温度ＴＡＯ
を決定する（Ｓ３１０）。
【００２５】そして、実吹出空気温度Ｔを検出して（Ｓ
３２０）、目標吹出温度と実吹出空気温度とを比較し
（Ｓ３３０）、目標吹出温度が実吹出空気温度より高
く、必要冷凍能力が実冷凍能力より小さいときには、圧
力制御弁３の開度を増大させて（Ｓ３４０）、冷媒圧力
Ｐを降下させた後、Ｓ３２０に戻る。このため、低負荷
モードにおいては、放熱器２出口側の冷媒圧力は、目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT より低い圧力
（第２目標圧力）となるように制御される。
３２０）、目標吹出温度と実吹出空気温度とを比較し
（Ｓ３３０）、目標吹出温度が実吹出空気温度より高
く、必要冷凍能力が実冷凍能力より小さいときには、圧
力制御弁３の開度を増大させて（Ｓ３４０）、冷媒圧力
Ｐを降下させた後、Ｓ３２０に戻る。このため、低負荷
モードにおいては、放熱器２出口側の冷媒圧力は、目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT より低い圧力
（第２目標圧力）となるように制御される。
【００２６】一方、放熱器２出口側の圧力の低下と共に
冷凍能力が低下して、目標吹出温度が実吹出空気温度以
下となり、必要冷凍能力が実冷凍能力以上となったとき
には、圧力制御弁３の開度を縮小させて（Ｓ３５０）、
冷媒圧力Ｐを上昇させて冷凍能力を増大させる。その
後、放熱器２出口側の冷媒温度を検出し（Ｓ３６０）、
図５に示すマップに基づいて目標圧力制御弁入口圧力Ｐ
T を決定し（Ｓ３７０）、放熱器２出口側の冷媒圧力Ｐ
が目標圧力制御弁入口圧力ＰT より大きいか否かを判定
する（Ｓ３８０、Ｓ３９０）。
冷凍能力が低下して、目標吹出温度が実吹出空気温度以
下となり、必要冷凍能力が実冷凍能力以上となったとき
には、圧力制御弁３の開度を縮小させて（Ｓ３５０）、
冷媒圧力Ｐを上昇させて冷凍能力を増大させる。その
後、放熱器２出口側の冷媒温度を検出し（Ｓ３６０）、
図５に示すマップに基づいて目標圧力制御弁入口圧力Ｐ
T を決定し（Ｓ３７０）、放熱器２出口側の冷媒圧力Ｐ
が目標圧力制御弁入口圧力ＰT より大きいか否かを判定
する（Ｓ３８０、Ｓ３９０）。
【００２７】そして、冷媒圧力Ｐが目標圧力制御弁入口
圧力ＰT より大きくなったときには、低負荷モードを逸
脱し得る状態になったものとみなして、Ｓ１００に戻
り、一方、冷媒圧力Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT 以
下であるときには、未だ低負荷モードにあるものとみな
して、Ｓ３２０に戻る。次に、所定回転数ｎmin につい
て述べる。
圧力ＰT より大きくなったときには、低負荷モードを逸
脱し得る状態になったものとみなして、Ｓ１００に戻
り、一方、冷媒圧力Ｐが目標圧力制御弁入口圧力ＰT 以
下であるときには、未だ低負荷モードにあるものとみな
して、Ｓ３２０に戻る。次に、所定回転数ｎmin につい
て述べる。
【００２８】一般に圧縮機の効率ηは、その形式によら
ず、前述のごとく、所定回転数で最大（極大）となるよ
うに、回転数の変化に対して上向きに凸となるように変
化する。そこで、本実施形態では、図６に示すように、
効率ηが大きく低下し始める回転数を所定回転数ｎmin
としている。因みに、本実施形態では、所定回転数ｎ
m inは、最大効率ηmax の約４５％となる効率ηmin と
なる回転数である。
ず、前述のごとく、所定回転数で最大（極大）となるよ
うに、回転数の変化に対して上向きに凸となるように変
化する。そこで、本実施形態では、図６に示すように、
効率ηが大きく低下し始める回転数を所定回転数ｎmin
としている。因みに、本実施形態では、所定回転数ｎ
m inは、最大効率ηmax の約４５％となる効率ηmin と
なる回転数である。
【００２９】ところで、図６は、吐出圧と吸入圧とを一
定とした場合の圧縮機の回転数と効率ηとの関係を示す
グラフであり、回転数を一定とし、圧縮比（＝吐出圧／
吸入圧）を変化させると、図７に示すように、圧縮比が
大きくなるほど、効率ηが低下していくことが一般的に
知られている。因みに、図６、７に示すグラフは、いず
れも電動モータの効率も含まれた値であるが、圧縮機単
体であっても、圧縮機の効率ηは、図６、７に示すグラ
フと同様な傾向を示すことも一般的に知られている。
定とした場合の圧縮機の回転数と効率ηとの関係を示す
グラフであり、回転数を一定とし、圧縮比（＝吐出圧／
吸入圧）を変化させると、図７に示すように、圧縮比が
大きくなるほど、効率ηが低下していくことが一般的に
知られている。因みに、図６、７に示すグラフは、いず
れも電動モータの効率も含まれた値であるが、圧縮機単
体であっても、圧縮機の効率ηは、図６、７に示すグラ
フと同様な傾向を示すことも一般的に知られている。
【００３０】次に、本実施形態の特徴を述べる。本実施
形態によれば、低負荷モード時においては、放熱器２出
口側の冷媒圧力は、目標圧力制御弁入口圧力（第１目標
圧力）ＰT より低い圧力（第２目標圧力）となるように
制御されるので、吐出圧が低下し、圧縮機１の圧縮比が
低下するため、圧縮機１の効率ηが上昇する。
形態によれば、低負荷モード時においては、放熱器２出
口側の冷媒圧力は、目標圧力制御弁入口圧力（第１目標
圧力）ＰT より低い圧力（第２目標圧力）となるように
制御されるので、吐出圧が低下し、圧縮機１の圧縮比が
低下するため、圧縮機１の効率ηが上昇する。
【００３１】したがって、低負荷モード時おいては、理
論ＣＯＰは低下するものの、圧縮機１の効率が向上する
ので、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の効率を高く維
持しながら、空調装置を運転することができる。また、
必要冷凍能力を発揮させることができる圧縮機１の必要
回転数（Ｓ１９０にて検出される圧縮機１の回転数）
が、所定回転数ｎmin 未満のときは、圧縮機１の回転数
を所定回転数ｎmin に保持するので、圧縮機１は、必要
回転数より高い回転数で回転することとなる。したがっ
て、圧縮機の効率を向上させた状態でＣＯ2 サイクル
（空調装置）を運転することができる。
論ＣＯＰは低下するものの、圧縮機１の効率が向上する
ので、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の効率を高く維
持しながら、空調装置を運転することができる。また、
必要冷凍能力を発揮させることができる圧縮機１の必要
回転数（Ｓ１９０にて検出される圧縮機１の回転数）
が、所定回転数ｎmin 未満のときは、圧縮機１の回転数
を所定回転数ｎmin に保持するので、圧縮機１は、必要
回転数より高い回転数で回転することとなる。したがっ
て、圧縮機の効率を向上させた状態でＣＯ2 サイクル
（空調装置）を運転することができる。
【００３２】因みに、図８は、低熱負荷モード時におい
て、上記公報に記載のごとく、理論ＣＯＰが最大となる
ように圧力制御弁３を制御した場合（以下、この制御を
従来制御と呼ぶ。）のサイクル線図（Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ）
と、本実施形態のごとく、理論ＣＯＰが最大となる目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT より低い圧力
（第２目標圧力）にて圧力制御弁３を制御した場合（以
下、この制御を新制御と呼ぶ。）のサイクル線図（Ａ−
Ｅ−Ｆ−Ｇ）とを示すモリエル線図であり、太線ηは、
図５に示す線（最適制御線）をモリエル線図上にプロッ
トしたものである。
て、上記公報に記載のごとく、理論ＣＯＰが最大となる
ように圧力制御弁３を制御した場合（以下、この制御を
従来制御と呼ぶ。）のサイクル線図（Ａ−Ｂ−Ｃ−Ｄ）
と、本実施形態のごとく、理論ＣＯＰが最大となる目標
圧力制御弁入口圧力（第１目標圧力）ＰT より低い圧力
（第２目標圧力）にて圧力制御弁３を制御した場合（以
下、この制御を新制御と呼ぶ。）のサイクル線図（Ａ−
Ｅ−Ｆ−Ｇ）とを示すモリエル線図であり、太線ηは、
図５に示す線（最適制御線）をモリエル線図上にプロッ
トしたものである。
【００３３】なお、圧縮仕事を示す圧縮機の吸入側と吐
出側との比エンタルピ差（Ｌ1 、Ｌ 2 ）を示す線図（Ａ
−Ｂ、Ａ−Ｅ）は、圧縮機の効率ηを考慮してモリエル
線図上にプロットされているので、必ずしも等エントロ
ピ線に沿って変化していない。また、従来制御では、必
要冷凍能力をＱ[ Ｊ] を発揮させるにあたり、冷凍能力
（蒸発器４での比エンタルピ変化量）をｑ[ Ｊ／ｋｇ]
として圧縮機１の回転数をＮｒｐｍ（＜ｎmin ）とし、
新制御では、必要冷凍能力をＱ[ Ｊ] を発揮させるにあ
たり、冷凍能力（蒸発器４での比エンタルピ変化量）を
ｑ／２[ Ｊ／ｋｇ] として圧縮機１の回転数を２Ｎｒｐ
ｍ（≧ｎmin ）としている。
出側との比エンタルピ差（Ｌ1 、Ｌ 2 ）を示す線図（Ａ
−Ｂ、Ａ−Ｅ）は、圧縮機の効率ηを考慮してモリエル
線図上にプロットされているので、必ずしも等エントロ
ピ線に沿って変化していない。また、従来制御では、必
要冷凍能力をＱ[ Ｊ] を発揮させるにあたり、冷凍能力
（蒸発器４での比エンタルピ変化量）をｑ[ Ｊ／ｋｇ]
として圧縮機１の回転数をＮｒｐｍ（＜ｎmin ）とし、
新制御では、必要冷凍能力をＱ[ Ｊ] を発揮させるにあ
たり、冷凍能力（蒸発器４での比エンタルピ変化量）を
ｑ／２[ Ｊ／ｋｇ] として圧縮機１の回転数を２Ｎｒｐ
ｍ（≧ｎmin ）としている。
【００３４】そして、図８から明らかなように、従来制
御の圧縮仕事（Ｌ2 ）は、新制御の圧縮仕事（Ｌ1 ）に
比べて大きくなるため、新制御によれば、理論ＣＯＰは
低下するものの、圧縮機１の効率が向上するので、ＣＯ
2 サイクル（空調装置）全体の効率を高く維持しなが
ら、空調装置を運転することができる。因みに、発明者
等の試算によれば、新制御は従来制御に比べて、低熱負
荷モードにおいて、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の
効率を約１０〜４０％向上させることができるとの結果
を得ている。
御の圧縮仕事（Ｌ2 ）は、新制御の圧縮仕事（Ｌ1 ）に
比べて大きくなるため、新制御によれば、理論ＣＯＰは
低下するものの、圧縮機１の効率が向上するので、ＣＯ
2 サイクル（空調装置）全体の効率を高く維持しなが
ら、空調装置を運転することができる。因みに、発明者
等の試算によれば、新制御は従来制御に比べて、低熱負
荷モードにおいて、ＣＯ2 サイクル（空調装置）全体の
効率を約１０〜４０％向上させることができるとの結果
を得ている。
【００３５】（第２実施形態）上述の実施形態では、所
定回転数ｎmin は一定（固定値）であったが、本実施形
態は、図９に示すように、放熱器２出口側（高圧側）の
冷媒圧力によって圧縮機の効率が変化することに着目し
てなされたものである。すなわち、図９から明らかなよ
うに、効率ηmin を得るに必要な所定回転数ｎ m inは、
放熱器２出口側の冷媒圧力が高くなるほど大きくなるの
で、本実施形態では、図１０に示すように、第１実施形
態に係る圧縮機制御モードのフローチャートにおいて、
Ｓ１３０とＳ１４０との間に、圧力センサ８の検出値か
ら放熱器２出口側の冷媒圧力Ｐを検出し（Ｓ４００）、
その検出した冷媒圧力Ｐも基づいて、図１１に示すマッ
プに従って所定回転数ｎmin を決定する（Ｓ４１０）と
いう２つの制御ステップを追加したものである。
定回転数ｎmin は一定（固定値）であったが、本実施形
態は、図９に示すように、放熱器２出口側（高圧側）の
冷媒圧力によって圧縮機の効率が変化することに着目し
てなされたものである。すなわち、図９から明らかなよ
うに、効率ηmin を得るに必要な所定回転数ｎ m inは、
放熱器２出口側の冷媒圧力が高くなるほど大きくなるの
で、本実施形態では、図１０に示すように、第１実施形
態に係る圧縮機制御モードのフローチャートにおいて、
Ｓ１３０とＳ１４０との間に、圧力センサ８の検出値か
ら放熱器２出口側の冷媒圧力Ｐを検出し（Ｓ４００）、
その検出した冷媒圧力Ｐも基づいて、図１１に示すマッ
プに従って所定回転数ｎmin を決定する（Ｓ４１０）と
いう２つの制御ステップを追加したものである。
【００３６】したがって、本実施形態では、ＣＯ2 サイ
クル（空調装置）全体の効率をより高く維持しながら、
空調装置を運転することができる。なお、Ｓ４００、Ｓ
４１０をＳ１３０とＳ１４０との間に挿入したこと以外
は、第１実施形態と同様であるので、ＣＯ2 サイクル
（空調装置）全体の作動説明は省略する。
クル（空調装置）全体の効率をより高く維持しながら、
空調装置を運転することができる。なお、Ｓ４００、Ｓ
４１０をＳ１３０とＳ１４０との間に挿入したこと以外
は、第１実施形態と同様であるので、ＣＯ2 サイクル
（空調装置）全体の作動説明は省略する。
【００３７】ところで、上述の実施形態では、二酸化炭
素を冷媒とするＣＯ2 サイクルに本発明を適用したが、
本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等を冷媒とする超臨界冷凍サイ
クルにも適用することができる。また、本発明は電気自
動車用の空調装置にその適用が限定されるものではな
く、その他の冷凍装置にも適用することができる。
素を冷媒とするＣＯ2 サイクルに本発明を適用したが、
本発明はこれに限定されるものではなく、例えば、エチ
レン、エタン、酸化窒素等を冷媒とする超臨界冷凍サイ
クルにも適用することができる。また、本発明は電気自
動車用の空調装置にその適用が限定されるものではな
く、その他の冷凍装置にも適用することができる。
【００３８】また、圧縮機１を駆動する駆動源は、電動
モータに限定されるものではなく、圧縮機１専用の駆動
源であれば何でもよく、例えばガスヒートポンプサイク
ルのガスエンジンやディーゼルヒートポンプサイクルの
ディーゼルエンジンであってもよい。また、上述の実施
形態では、低負荷モードでは、圧縮機１の回転数を所定
回転数ｎmin に固定し、圧力制御弁３のみを制御した
が、圧縮機１の回転数及び圧力制御弁３の両者を同時に
制御してもよい。これによれば、低負荷モードにおいて
も、圧縮機１の回転数を所定回転数ｎmin 以上とした状
態で超臨界冷凍サイクルを運転することができるので、
さらに超臨界冷凍サイクルの効率を向上させることがで
きる。
モータに限定されるものではなく、圧縮機１専用の駆動
源であれば何でもよく、例えばガスヒートポンプサイク
ルのガスエンジンやディーゼルヒートポンプサイクルの
ディーゼルエンジンであってもよい。また、上述の実施
形態では、低負荷モードでは、圧縮機１の回転数を所定
回転数ｎmin に固定し、圧力制御弁３のみを制御した
が、圧縮機１の回転数及び圧力制御弁３の両者を同時に
制御してもよい。これによれば、低負荷モードにおいて
も、圧縮機１の回転数を所定回転数ｎmin 以上とした状
態で超臨界冷凍サイクルを運転することができるので、
さらに超臨界冷凍サイクルの効率を向上させることがで
きる。
【図１】ＣＯ2 サイクル（空調装置）の模式図である。
【図２】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクル（空調装
置）の制御を示すフローチャートである。
置）の制御を示すフローチャートである。
【図３】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクル（空調装
置）の制御を示すフローチャートである。
置）の制御を示すフローチャートである。
【図４】第１実施形態に係るＣＯ2 サイクル（空調装
置）の制御を示すフローチャートである。
置）の制御を示すフローチャートである。
【図５】目標圧力制御弁入口圧力と放熱器出口側の冷媒
温度との関係を示すグラフである。
温度との関係を示すグラフである。
【図６】圧縮機の効率と回転数との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図７】圧縮機の効率と圧縮比との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図８】モリエル線図である。
【図９】圧縮機の効率と回転数との関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図１０】第２実施形態に係るＣＯ2 サイクル（空調装
置）の制御を示すフローチャートである。
置）の制御を示すフローチャートである。
【図１１】圧縮機の所定回転数と高圧側圧力との関係を
示すグラフである。
示すグラフである。
１…圧縮機、２…放熱器、３…圧力制御弁、４…蒸発
器、５…アキュムレータ、６…電子制御装置（制御手
段）。
器、５…アキュムレータ、６…電子制御装置（制御手
段）。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 尾崎 幸克 愛知県西尾市下羽角町岩谷14番地 株式会 社日本自動車部品総合研究所内 (72)発明者 西田 伸 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (5)
- 【請求項１】 冷媒を圧縮する圧縮機（１）と、 前記圧縮機（１）から吐出する冷媒を冷却するととも
に、内部の圧力が冷媒の臨界圧力を越える放熱器（２）
と、 前記放熱器（２）から流出する冷媒を減圧するととも
に、前記放熱器（２）出口側の冷媒圧力を制御する圧力
制御弁（３）と、 前記圧力制御弁（３）にて減圧された冷媒を蒸発させる
蒸発器（４）と、 前記圧力制御弁（３）及び前記圧縮機（１）を制御する
制御手段（６）とを有し、 前記制御手段（６）は、前記蒸発器（４）において必要
とされる冷凍能力を前記蒸発器（４）にて発揮させるこ
とができる前記圧縮機（１）の必要回転数が、所定回転
数より大きい高負荷状態においては、前記放熱器（２）
出口側の冷媒圧力が、前記放熱器（２）出口側の冷媒温
度に基づいて決定される第１目標圧力となるように前記
圧力制御弁（３）の開度を制御し、 一方、前記制御手段（６）は、前記必要回転数が前記所
定回転数以下となる低負荷状態においては、前記放熱器
（２）出口側の冷媒圧力が、前記第１目標圧力より低い
第２目標圧力となるように前記圧力制御弁（３）の開度
を制御することを特徴とする超臨界冷凍サイクル。 - 【請求項２】 前記制御手段（６）は、前記低負荷状態
においては、前記圧縮機（１）の回転数が前記所定回転
数となるように前記圧縮機（１）を制御することを特徴
とする請求項１に記載の超臨界冷凍サイクル。 - 【請求項３】 前記所定回転数は、前記放熱器（２）出
口側の冷媒圧力が高くなるほど大きくなるように選定さ
れることを特徴とする請求項１または２に記載の超臨界
冷凍サイクル。 - 【請求項４】 冷媒を圧縮する圧縮機（１）と、 前記圧縮機（１）から吐出する冷媒を冷却するととも
に、内部の圧力が冷媒の臨界圧力を越える放熱器（２）
と、 前記放熱器（２）から流出する冷媒を減圧するととも
に、前記放熱器（２）出口側の冷媒圧力を制御する圧力
制御弁（３）と、 前記圧力制御弁（３）にて減圧された冷媒を蒸発させる
蒸発器（４）と、 前記圧力制御弁（３）及び前記圧縮機（１）を制御する
制御手段（６）とを有し、 前記制御手段（６）は、前記蒸発器（４）において必要
とされる必要冷凍能力が所定冷凍能力より大きいときに
は、前記放熱器（２）出口側の冷媒圧力が、前記放熱器
（２）出口側の冷媒温度に基づいて決定される第１目標
圧力となるように前記圧力制御弁（３）の開度を制御
し、 一方、前記制御手段（６）は、前記必要冷凍能力が前記
所定冷凍能力以下であるときには、前記放熱器（２）出
口側の冷媒圧力が、前記第１目標圧力より低い第２目標
圧力となるように前記圧力制御弁（３）の開度を制御す
ることを特徴とする超臨界冷凍サイクル。 - 【請求項５】 冷媒として二酸化炭素を用いたことを特
徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の超臨
界冷凍サイクル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25878598A JP2000088364A (ja) | 1998-09-11 | 1998-09-11 | 超臨界冷凍サイクル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25878598A JP2000088364A (ja) | 1998-09-11 | 1998-09-11 | 超臨界冷凍サイクル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000088364A true JP2000088364A (ja) | 2000-03-31 |
Family
ID=17325049
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25878598A Withdrawn JP2000088364A (ja) | 1998-09-11 | 1998-09-11 | 超臨界冷凍サイクル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2000088364A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002081766A (ja) * | 2000-09-06 | 2002-03-22 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 冷凍サイクル装置 |
| JP2002144860A (ja) * | 2000-11-08 | 2002-05-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 車両用空気調和装置 |
| JP2002274147A (ja) * | 2001-01-12 | 2002-09-25 | Japan Climate Systems Corp | 車両用空調装置 |
| JP2003021410A (ja) * | 2001-07-04 | 2003-01-24 | Japan Climate Systems Corp | 車両用空調装置 |
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