JP2000077955A - Ａｂ級増幅器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ＡＢ級増幅器において、低電圧例えば２Ｖ以
下で使用できること。 【解決手段】 電流シンク用のトランジスタ２０１に対
するミラートランジスタ２０２を設け、ミラートランジ
スタ２０２により電流ソース用のトランジスタ２０５を
制御する。ミラートランジスタ２０２のコレクタ電流が
増えると、トランジスタ２０１のコレクタ電流が増加
し、かつトランジスタ２０５のコレクタ電流が減少する
ので、トランジスタ２０１のコレクタ電流の殆どが、出
力側から引き抜かれたシンク電流により賄われる。一方
ミラートランジスタ２０２のコレクタ電流が減ると、ト
ランジスタ２０１のコレクタ電流が減少し、かつトラン
ジスタ２０５のコレクタ電流が増加するので、トランジ
スタ２０５のコレクタ電流は殆ど出力側に向かって流
れ、ソース電流となる。従って出力ダイナミックレンジ
はＶsat 〜（Ｖcc−Ｖsat ）となり、２Ｖ以下で使用可
能である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、増幅器（オペアン
プ）に関し、特にＩＣ（集積回路）内に作り込まれたト
ランジスタにより構成された低電圧用のＡＢ級増幅器に
関する。

【０００２】

【従来の技術】図７は、従来のＡ級増幅器の構成を示す
回路図である。ここでＡ級増幅器とは、出力段の上側に
抵抗もしくは定電流源が接続され、かつ下側にコレクタ
電流可動のトランジスタに接続された構成の増幅器、ま
たはその逆の構成をなす増幅器のことである。図７に示
すＡ級増幅器は、差動増幅器１０１、２個のＮＰＮトラ
ンジスタ１０２，１０４、電源１０３および定電流源１
０５により構成されている。

【０００３】差動増幅器１０１は、その出力端子がトラ
ンジスタ１０２のベース端子に接続されており、トラン
ジスタ１０２を駆動する。トランジスタ１０２は、その
コレクタ端子およびエミッタ端子がそれぞれ電源１０３
およびトランジスタ１０４のベース端子に接続されてお
り、トランジスタ１０４を駆動する。トランジスタ１０
４のコレクタ端子は、一端が電源１０３に接続された定
電流源１０５の他端およびこの増幅器の出力端（ＯＵ
Ｔ）に接続されており、またトランジスタ１０４のエミ
ッタ端子は接地されている。このトランジスタ１０４
は、増幅器の出力端から吸引する電流量を制御してい
る。増幅器の出力端には、定電流源１０５により出力電
流が供給される。

【０００４】この増幅器の出力端から外部へ供給される
電流（以下、ソース電流とする）は、トランジスタ１０
４のコレクタ電流がゼロの時に最大となり、その時の電
流値は定電流源１０５の電流能力の最大値に等しい。ま
た増幅器の出力端を介して外部から吸引される電流（以
下、シンク電流とする）の最大値は、トランジスタ１０
４のコレクタ電流の最大能力値から定電流源１０５によ
る電流値分を減じた値となる。シンクモードとソースモ
ードとの交替時のスイッチング特性およびクロスオーバ
歪を改善するために、電源１０３と接地点との間に流す
貫通電流すなわちアイドリング電流は、定電流源１０５
により流れる電流と同じである。

【０００５】また出力ダイナミックレンジは、定電流源
１０５をＰＮＰトランジスタで構成した場合、トランジ
スタ１０４のエミッタ、コレクタ間最小電圧すなわちト
ランジスタ１０４の飽和電圧（以下、飽和電圧をＶsat
と表す）以上で、かつ定電流源１０５を構成するＰＮＰ
トランジスタのＶsat 分だけ電源電圧（以下、電源電圧
をＶccと表す）よりも低い電圧以下の範囲となる。トラ
ンジスタ１０４および定電流源１０５であるＰＮＰトラ
ンジスタのＶsat をそれぞれ０．３Ｖとし、かつＶccを
５Ｖとすると、このＡ級増幅器の出力ダイナミックレン
ジは０．３Ｖ〜４．７Ｖとなる。

【０００６】しかしＡ級増幅器では、上側電流供給源が
定電流源１０５であり、かつトランジスタ１０４は出力
に必要のない電流を常時吸引しているため、定電流源１
０５により流れる電流のうち増幅器の出力として増幅器
外部に向かわない分の電流は、常に貫通電流として電源
１０３から接地点へ流れ、従って電流効率が悪いという
問題点がある。電流効率が悪いとエネルギー損失が増大
し、消費電力の増大、意図しない発熱量の増大などの問
題も発生し、低消費電力が要求されるバッテリー駆動の
携帯型電子機器には特に不適である。また増幅器として
のシンク電流能力は、トランジスタ１０４が有する電流
能力よりも定電流源１０５による定電流分だけ少なくな
ってしまう。

【０００７】そこでＡ級増幅器の無効電流の問題点を解
決したものとして、ｐｕｓｈ−ｐｕｌｌ型増幅器と呼ば
れるＡＢ級増幅器がある。

【０００８】図８は、従来のＡＢ級増幅器の構成を示す
回路図である。ここでＡＢ級増幅器とは、出力段の上側
および下側がともにエミッタ電流可動のトランジスタに
接続された構成をなし、かつ若干の貫通電流が流れるよ
うになっている増幅器のことである。ＡＢ級増幅器は、
上側のトランジスタがオンの時に下側のトランジスタが
オフし、また下側のトランジスタがオンの時に上側のト
ランジスタがオフすることによって電源から接地点へ貫
通電流を流さないようにしているＢ級増幅器のスイッチ
ング特性を改善している。図８に示すＡＢ級増幅器は、
差動増幅器１０８、３個のＮＰＮトランジスタ１０９，
１１１，１１５、ＰＮＰトランジスタ１１６、電源１１
０、定電流源１１２および２個のダイオード１１３，１
１４により構成されている。

【０００９】差動増幅器１０８は、その出力端子がトラ
ンジスタ１０９のベース端子に接続されており、トラン
ジスタ１０９を駆動する。トランジスタ１０９は、その
コレクタ端子およびエミッタ端子がそれぞれ電源１１０
およびトランジスタ１１１のベース端子に接続されてお
り、トランジスタ１１１を駆動する。トランジスタ１１
１のコレクタ端子は、ダイオード１１４のアノードおよ
びトランジスタ１１６のベースに接続されており、また
トランジスタ１１１のエミッタ端子は接地されている。
ダイオード１１４のカソードはダイオード１１３のアノ
ードに接続されており、さらにダイオード１１３のカソ
ードは、一端が電源１１０に接続された定電流源１１２
の他端およびトランジスタ１１５のベースに接続されて
いる。トランジスタ１１５とトランジスタ１１６は、こ
の増幅器の出力端（ＯＵＴ）に共通接続されており、ま
たトランジスタ１１５のコレクタおよびトランジスタ１
１６のコレクタは、それぞれ電源１１０および接地点に
接続されている。

【００１０】ここで定電流源１１２による電流値をＩc
、トランジスタ１１１のコレクタ電流をＩd 、トラン
ジスタ１１５のベータ増幅率をＢＦ1 、トランジスタ１
１６のベータ増幅率をＢＦ2 、およびダイオード１１
３，１１４とトランジスタ１１５，１１６のエミッタサ
イズ比で決まる電流比をＫで表すと、このＡＢ級増幅器
のソース電流Ｉso、シンク電流Ｉsiおよびアイドリング
電流Ｉidは、それぞれつぎの（１）式、（２）式、
（３）式により決まる。

【００１１】 Ｉso＝（Ｉc −Ｉd ）・ＢＦ1 ・・・（１） Ｉsi＝（Ｉd −Ｉc ）・ＢＦ2 ・・・（２） Ｉid＝Ｉc ・Ｋ ・・・（３）

【００１２】出力ダイナミックレンジは、定電流源１１
２をＰＮＰトランジスタで構成した場合、トランジスタ
１１６のベース、エミッタ間電圧（以下、ベース、エミ
ッタ間電圧をＶbeと表す）とトランジスタ１１１のＶsa
t とを足した電圧以上で、かつトランジスタ１１５のＶ
beと定電流源１１２を構成するＰＮＰトランジスタのＶ
sat とを足した電圧だけＶccよりも低い電圧以下の範囲
となる。Ｖsat およびＶbeをそれぞれを０．３Ｖおよび
０．７Ｖとし、かつＶccを５Ｖとすると、このＡＢ級増
幅器の出力ダイナミックレンジは１．０Ｖ〜４．０Ｖと
なる。

【００１３】図９に、従来のＡ級増幅器（同図（ａ）〜
（ｃ））およびｐｕｓｈ−ｐｕｌｌ型ＡＢ級増幅器（同
図（ｄ）〜（ｆ））のそれぞれについて、入力電圧、出
力電圧および貫通電流の関係を電圧利得１のボルテッジ
フォロアを構成した場合について示す。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来のＡ
Ｂ級増幅器では、上述したように出力ダイナミックレン
ジの最低電位がＶbeとＶsat の和（Ｖbe＋Ｖsat ）であ
り、また最高電位がＶccからＶbeとＶsat との和を引い
た電位（Ｖcc−（Ｖbe＋Ｖsat ））であるため、出力ダ
イナミックレンジがＡ級増幅器に比べて２Ｖbe分、例え
ば約１．４Ｖ狭くなってしまうという欠点があり、従っ
て出力が２Ｖ以下ではまったく動作しないという問題点
があった。

【００１５】本発明は、上記問題点を解決するためにな
されたもので、低電圧例えば２Ｖ以下で使用可能なＡＢ
級増幅器を得ることを目的とする。

【００１６】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明は、出力側へ向かって電流を流すための電流
ソース用のトランジスタと、出力側から電流を引き抜く
ための電流シンク用のトランジスタと、前記電流ソース
用のトランジスタを駆動し得る電流を流す定電流源と、
前記定電流源により流された電流のうち、前記電流ソー
ス用のトランジスタを駆動するために前記電流ソース用
のトランジスタ側へ流れる電流量を制御するとともに、
前記電流シンク用のトランジスタを流れる電流に対応す
る電流が流れるミラートランジスタと、外部からの入力
に応じて、前記電流シンク用のトランジスタの駆動およ
び前記ミラートランジスタの駆動を制御する第４のトラ
ンジスタと、を具備し、前記第４のトランジスタによ
り、前記ミラートランジスタを流れる電流が増えると、
前記電流シンク用のトランジスタを流れる電流が増加
し、かつ前記電流ソース用のトランジスタの駆動電流が
減って前記電流ソース用のトランジスタを流れる電流が
減少し、一方、前記第４のトランジスタにより、前記ミ
ラートランジスタを流れる電流が減ると、前記電流シン
ク用のトランジスタを流れる電流が減少し、かつ前記電
流ソース用のトランジスタの駆動電流が増えて前記電流
ソース用のトランジスタを流れる電流が増加するように
なっている。

【００１７】この発明によれば、電流シンク用のトラン
ジスタに対するミラートランジスタにより、電流ソース
用のトランジスタが制御されているため、シンク電流お
よびソース電流はそれぞれ電流シンク用のトランジスタ
を流れる電流および電流ソース用のトランジスタを流れ
る電流となる。

【００１８】また本発明は、出力側へ向かって電流を流
すための電流ソース用のトランジスタと、出力側から電
流を引き抜くための電流シンク用のトランジスタと、前
記電流シンク用のトランジスタを駆動し得る電流を流す
定電流源と、前記定電流源により流された電流のうち、
前記電流シンク用のトランジスタを駆動するために前記
電流シンク用のトランジスタ側から流れ込む電流量を制
御するとともに、前記電流ソース用のトランジスタを流
れる電流に対応する電流が流れるミラートランジスタ
と、外部からの入力に応じて、前記電流ソース用のトラ
ンジスタの駆動および前記ミラートランジスタの駆動を
制御する第４のトランジスタと、を具備し、前記第４の
トランジスタにより、前記ミラートランジスタを流れる
電流が増えると、前記電流ソース用のトランジスタを流
れる電流が増加し、かつ前記電流シンク用のトランジス
タの駆動電流が減って前記電流シンク用のトランジスタ
を流れる電流が減少し、一方、前記第４のトランジスタ
により、前記ミラートランジスタを流れる電流が減る
と、前記電流ソース用のトランジスタを流れる電流が減
少し、かつ前記電流シンク用のトランジスタの駆動電流
が増えて前記電流シンク用のトランジスタを流れる電流
が増加するようになっている。

【００１９】この発明によれば、電流ソース用のトラン
ジスタに対するミラートランジスタにより、電流シンク
用のトランジスタが制御されているため、シンク電流お
よびソース電流はそれぞれ電流シンク用のトランジスタ
を流れる電流および電流ソース用のトランジスタを流れ
る電流となる。

【００２０】これらの発明において、前記電流ソース用
のトランジスタはＰＮＰ形のバイポーラトランジスタで
あり、前記電流シンク用のトランジスタはＮＰＮ形のバ
イポーラトランジスタであってもよい。

【００２１】この発明によれば、シンク電流およびソー
ス電流はそれぞれ電流シンク用のＮＰＮ形バイポーラト
ランジスタのコレクタ電流および電流ソース用のＰＮＰ
形バイポーラトランジスタのコレクタ電流となる。

【００２２】これらの発明において、前記ミラートラン
ジスタのベース端子と前記第４のトランジスタのエミッ
タ端子との間に、前記ミラートランジスタの飽和を抑制
するための抵抗が接続されていてもよい。

【００２３】この発明によれば、ミラートランジスタの
飽和を抑制するための抵抗が設けられていることによ
り、ミラートランジスタのコレクタ電流をより多く流す
必要がある場合にミラートランジスタが飽和するのが抑
制される。

【００２４】これらの発明において、前記第４のトラン
ジスタの入力と当該ＡＢ級増幅器の出力との間に位相補
償用のコンデンサが接続されていてもよい。

【００２５】この発明によれば、位相補償用のコンデン
サが設けられていることにより、このＡＢ級増幅器が動
作する際の位相補償効果が大きい。

【００２６】またこれらの発明において、前記各トラン
ジスタはＭＯＳトランジスタであってもよい。

【００２７】この発明によれば、ＭＯＳトランジスタを
用いても、シンク電流およびソース電流はそれぞれ電流
シンク用のトランジスタを流れる電流および電流ソース
用のトランジスタを流れる電流となる。

【００２８】

【発明の実施の形態】実施の形態１．図１は、本発明の
実施の形態１にかかるＡＢ級増幅器の構成を示す回路図
である。このＡＢ級増幅器は、例えば差動増幅器２０
６、３個のＮＰＮトランジスタ２０１，２０２，２０
３、ＰＮＰトランジスタ２０５、抵抗２０４、電源２０
９、定電流源２０７および電流増幅段２０８により構成
されている。

【００２９】差動増幅器２０６は、その出力端子がトラ
ンジスタ２０３のベース端子に接続されており、トラン
ジスタ２０３を駆動する。

【００３０】トランジスタ２０３は、そのコレクタ端子
が電源２０９に接続され、かつそのエミッタ端子がトラ
ンジスタ２０１のベース端子に接続されており、トラン
ジスタ２０１を駆動する。またトランジスタ２０３のエ
ミッタ端子は、抵抗２０４の一端に接続され、さらにそ
の抵抗２０４の他端がトランジスタ２０２のベース端子
に接続されており、従ってトランジスタ２０３はトラン
ジスタ２０２も駆動している。

【００３１】トランジスタ２０１のコレクタ端子は、ト
ランジスタ２０５のコレクタ端子とともにこの増幅器の
出力端に共通接続されており、トランジスタ２０１のエ
ミッタ端子は接地されている。トランジスタ２０１は電
流シンク用のトランジスタである。

【００３２】トランジスタ２０５のエミッタ端子および
ベース端子は、それぞれ電源２０９および電流増幅段２
０８の出力端子に接続されている。トランジスタ２０５
は電流ソース用のトランジスタである。

【００３３】電流増幅段２０８は、トランジスタ２０５
とともに電流を増幅する電流増幅器である。

【００３４】トランジスタ２０２のコレクタ端子は、一
端が電源２０９に接続された定電流源２０７の他端、お
よび電流増幅段２０８の入力端子に接続されており、ト
ランジスタ２０２のエミッタ端子は接地されている。ト
ランジスタ２０１，２０２はカレントミラー回路を構成
しており、トランジスタ２０２は電流シンク用のトラン
ジスタ２０１のミラートランジスタとなっている。そし
てこのミラートランジスタ２０２により電流ソース用の
トランジスタ２０５が制御されている。

【００３５】つぎに実施の形態１の作用を説明する。ト
ランジスタ２０５と電流増幅段２０８を含む図１の破線
部で示されるブロックの電流利得をＡ、トランジスタ２
０１とトランジスタ２０２とで形成されるカレントミラ
ーの電流比をＢ、定電流源２０７による電流値をＩo 、
およびトランジスタ２０２のコレクタ電流をＩ1 で表す
と、このＡＢ級増幅器の出力電流Ｉout は、トランジス
タ２０５のコレクタ電流（Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ））とトラ
ンジスタ２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）との合成分
で決まり、つぎの（４）式で表される。 Ｉout ＝Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ）−Ｂ・Ｉ1 ＝Ａ・Ｉo −（Ａ＋Ｂ）・Ｉ1 ・・・（４）

【００３６】このＡＢ級増幅器がソース電流を多く必要
とする時には、差動増幅器２０６はトランジスタ２０３
のベースに供給する電流を減らすように作用し、それに
よってトランジスタ２０２に供給されるベース電流が減
るため、トランジスタ２０２のコレクタ電流Ｉ1 が減少
する。トランジスタ２０２のコレクタ電流Ｉ1 が減る
と、トランジスタ２０５および電流増幅段２０８よりな
る図１破線部の電流増幅ブロックに流れ込む電流（Ｉo
−Ｉ1 ）が増えるため、トランジスタ２０５のコレクタ
電流（Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ））が増加する。その際トラン
ジスタ２０１のベース電流も減少するためトランジスタ
２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）も減少し、従ってト
ランジスタ２０５のコレクタ電流のうちトランジスタ２
０１を介して接地点へ流れる電流は少なくなって、トラ
ンジスタ２０５のコレクタ電流の大部分はこのＡＢ級増
幅器の出力へ向かって流れる。つまりこのＡＢ級増幅器
のソース電流が増加することになる。

【００３７】電流ソース時の出力電流は、トランジスタ
２０２のコレクタ電流Ｉ1 がゼロ（Ｉ1 ＝０）の時に最
大となり、その時の出力電流Ｉout はトランジスタ２０
５のコレクタ電流（Ａ・Ｉo ）に等しくなる。すなわち
次式のようになる。Ｉout ＝Ａ・Ｉo

【００３８】一方、このＡＢ級増幅器がシンク電流を多
く必要とする時には、差動増幅器２０６はトランジスタ
２０３のベースに供給する電流を増やすように作用す
る。それによってトランジスタ２０３のエミッタ電流が
増えるためトランジスタ２０１のベース電流が増え、従
ってトランジスタ２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）が
増加する。その際トランジスタ２０２のベース電流が増
加することによりトランジスタ２０２のコレクタ電流Ｉ
1 が増加するため、トランジスタ２０５および電流増幅
段２０８よりなる図１破線部の電流増幅ブロックに流れ
込む電流（Ｉo −Ｉ1 ）は減少する。従ってトランジス
タ２０５のコレクタ電流（Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ））が減少
し、トランジスタ２０１のコレクタ電流のうちトランジ
スタ２０５を介して電源２０９から流れ込む電流は少な
くなって、トランジスタ２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ
1 ）の大部分はこのＡＢ級増幅器の出力から流れ込む。
つまりこのＡＢ級増幅器のシンク電流が増加することに
なる。

【００３９】電流シンク時の出力電流は、Ｉ1 がＩo に
等しい（Ｉ1 ＝Ｉo ）時にトランジスタ２０５のコレク
タ電流がゼロになり、その時の出力電流Ｉout はトラン
ジスタ２０１のコレクタ電流（−Ｂ・Ｉ1 ）に等しくな
る。すなわち次式のようになる。 Ｉout ＝−Ｂ・Ｉ1 ＝−Ｂ・Ｉo

【００４０】そしてさらに多くのシンク電流が必要な時
には、トランジスタ２０３のエミッタからトランジスタ
２０１のベースに電流が供給されることにより、トラン
ジスタ２０１の電流能力に見合う分の電流がこのＡＢ級
増幅器の出力から引き込まれ得る。その際抵抗２０４に
より、トランジスタ２０２が飽和するのが抑制される。
無負荷時のアイドリング電流Ｉidは、上記（４）式にお
いてＩout をゼロ（Ｉout ＝０）とした時の電流（Ｂ・
Ｉ1 ）であり、つぎの（５）式で表される。 Ｉid＝（Ａ・Ｂ／（Ａ＋Ｂ））・Ｉo ・・・（５） 無負荷時のアイドリング電流は上記（４）式において無
負荷状態、すなわち、Ｉo ＝０としたときの電流ソース
用ＰＮＰトランジスタのコレクタ電流、あるいは電流シ
ンク用ＮＰＮトランジスタのコレクタ電流（共に同値と
なる）であるので、（４）式よりＩ1 を求めＢを乗ずる
ことで上記（５）式を導出することができる。

【００４１】このＡＢ級増幅器が入力ゲイン１のボルテ
ッジフォロアを構成した場合の入力電圧、出力電圧およ
び貫通電流（アイドリング電流）の関係を図２に示す。

【００４２】上述実施の形態１によれば、シンク電流お
よびソース電流がそれぞれ電流シンク用のＮＰＮトラン
ジスタ２０１および電流ソース用のＰＮＰトランジスタ
２０５のコレクタ電流であり、かつ電流シンク用のトラ
ンジスタ２０１のミラートランジスタ２０２により電流
ソース用のトランジスタ２０５が制御されているため、
このＡＢ級増幅器の出力ダイナミックレンジは、従来の
Ａ級アンプ（図９（ｂ）参照）と同様に、トランジスタ
２０１のＶsat 以上で、かつＶccよりもトランジスタ２
０５のＶsat だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖsat ）以下の範囲
となる（図２（ｂ）参照）。例えばトランジスタ２０
１，２０５のＶsat を０．３Ｖとし、かつＶccを５Ｖと
すると、このＡＢ級増幅器の出力ダイナミックレンジは
０．３Ｖ〜４．７Ｖとなる。

【００４３】また上述実施の形態１によれば、電流ソー
ス時および電流シンク時の無効電流が少なく、またその
無効電流の値は上記（５）式で決まる値を超えず、かつ
スイッチング特性およびクロスオーバ歪等に影響を及ぼ
すアイドリング電流が（５）式のＡ、ＢおよびＩo のみ
で決まるため、安定化が容易である。

【００４４】さらに上述実施の形態１によれば、低電源
電圧で使用可能であり、かつ低消費電力であるため、２
〜５Ｖ電源系のシステム内アナログアンプとして利用可
能であり、特にバッテリーを電源として用いる携帯電子
機器等のシステムに適している。

【００４５】実施の形態２．図３は、本発明の実施の形
態２にかかるＡＢ級増幅器の構成を示す回路図である。
このＡＢ級増幅器は、例えば差動増幅器１２０６、３個
のＰＮＰトランジスタ１２０１，１２０２，１２０３、
ＮＰＮトランジスタ１２０５、抵抗１２０４、電源１２
０９、定電流源１２０７および電流増幅段１２０８によ
り構成されている。

【００４６】差動増幅器１２０６は、その出力端子がト
ランジスタ１２０３のベース端子に接続されており、ト
ランジスタ１２０３を駆動する。

【００４７】トランジスタ１２０３は、そのコレクタ端
子が接地され、かつそのエミッタ端子がトランジスタ１
２０１のベース端子に接続されており、トランジスタ１
２０１を駆動する。またトランジスタ１２０３のエミッ
タ端子は、抵抗１２０４の一端に接続され、さらにその
抵抗１２０４の他端がトランジスタ１２０２のベース端
子に接続されており、従ってトランジスタ１２０３はト
ランジスタ１２０２も駆動している。

【００４８】トランジスタ１２０１のコレクタ端子は、
トランジスタ１２０５のコレクタ端子とともにこの増幅
器の出力端に共通接続されており、トランジスタ１２０
１のエミッタ端子は電源１２０９に接続されている。ト
ランジスタ１２０１は電流ソース用のトランジスタであ
る。

【００４９】トランジスタ１２０５のエミッタ端子およ
びベース端子は、それぞれ接地点および電流増幅段１２
０８の入力端子に接続されている。トランジスタ１２０
５は電流シンク用のトランジスタである。

【００５０】電流増幅段１２０８は、トランジスタ１２
０５とともに電流を増幅する電流増幅器である。

【００５１】トランジスタ１２０２のコレクタ端子は、
一端が接地された定電流源１２０７の他端、および電流
増幅段１２０８の出力端子に接続されており、トランジ
スタ１２０２のエミッタ端子は電源１２０９に接続され
ている。トランジスタ１２０１，１２０２はカレントミ
ラー回路を構成しており、トランジスタ１２０２は電流
ソース用のトランジスタ１２０１のミラートランジスタ
となっている。そしてこのミラートランジスタ１２０２
により電流シンク用のトランジスタ１２０５が制御され
ている。

【００５２】つぎに実施の形態２の作用を説明する。ト
ランジスタ１２０５と電流増幅段１２０８を含む図３の
破線部で示されるブロックの電流利得をＡ、トランジス
タ１２０１とトランジスタ１２０２とで形成されるカレ
ントミラーの電流比をＢ、定電流源１２０７による電流
値をＩo 、およびトランジスタ１２０２のコレクタ電流
をＩ1 で表すと、このＡＢ級増幅器の出力電流Ｉout
は、トランジスタ１２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）
とトランジスタ１２０５のコレクタ電流（Ａ・（Ｉo −
Ｉ1 ））との合成分で決まり、つぎの（６）式で表され
る。 Ｉout ＝Ｂ・Ｉ1 −Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ） ＝（Ａ＋Ｂ）・Ｉ1 −Ａ・Ｉo ・・・（６）

【００５３】このＡＢ級増幅器がソース電流を多く必要
とする時には、差動増幅器１２０６はトランジスタ１２
０３のベース電流を増やすように作用する。それによっ
てトランジスタ１２０３のエミッタ電流が増えるためト
ランジスタ１２０１のベース電流が増え、従ってトラン
ジスタ１２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）が増加す
る。その際トランジスタ１２０２のベース電流が増加す
ることによりトランジスタ１２０２のコレクタ電流Ｉ1
が増加するため、トランジスタ１２０５および電流増幅
段１２０８よりなる図３破線部の電流増幅ブロックから
引き抜かれる電流（Ｉo −Ｉ1 ）は減少する。従ってト
ランジスタ１２０５のコレクタ電流（Ａ・（Ｉo −Ｉ1
））が減少し、トランジスタ１２０１のコレクタ電流
のうちトランジスタ１２０５を介して接地点へ流れる電
流は少なくなって、トランジスタ１２０１のコレクタ電
流（Ｂ・Ｉ1 ）の大部分はこのＡＢ級増幅器の出力へ向
かって流れる。つまりこのＡＢ級増幅器のソース電流が
増加することになる。

【００５４】電流ソース時の出力電流は、Ｉ1 がＩo に
等しい（Ｉ1 ＝Ｉo ）時にトランジスタ１２０５のコレ
クタ電流がゼロになり、その時の出力電流Ｉout はトラ
ンジスタ１２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）に等しく
なる。すなわち次式のようになる。 Ｉout ＝Ｂ・Ｉ1 ＝Ｂ・Ｉo

【００５５】そしてさらに多くのソース電流が必要な時
には、トランジスタ１２０３のエミッタ電流が増え、従
ってトランジスタ１２０１のベースに電流が増えて、ト
ランジスタ１２０１の電流能力に見合う分の電流がこの
ＡＢ級増幅器の出力へ向かって流れる。その際抵抗１２
０４により、トランジスタ１２０２が飽和するのが抑制
される。

【００５６】一方、このＡＢ級増幅器がシンク電流を多
く必要とする時には、差動増幅器１２０６はトランジス
タ１２０３のベース電流を減らすように作用し、それに
よってトランジスタ１２０２のベース電流が減るため、
トランジスタ１２０２のコレクタ電流Ｉ1 が減少する。
トランジスタ１２０２のコレクタ電流Ｉ1 が減ると、ト
ランジスタ１２０５および電流増幅段１２０８よりなる
図３破線部の電流増幅ブロックから引き抜かれる電流
（Ｉo −Ｉ1 ）が増えるため、トランジスタ１２０５の
コレクタ電流（Ａ・（Ｉo −Ｉ1 ））が増加する。その
際トランジスタ１２０１のベース電流も減少するためト
ランジスタ１２０１のコレクタ電流（Ｂ・Ｉ1 ）も減少
し、従ってトランジスタ１２０５のコレクタ電流のうち
トランジスタ１２０１を介して電源１２０９から流れ込
む電流は少なくなって、トランジスタ１２０５のコレク
タ電流の大部分はこのＡＢ級増幅器の出力から流れ込
む。つまりこのＡＢ級増幅器のシンク電流が増加するこ
とになる。

【００５７】電流シンク時の出力電流は、トランジスタ
１２０２のコレクタ電流Ｉ1 がゼロ（Ｉ1 ＝０）の時に
最大となり、その時の出力電流Ｉout はトランジスタ１
２０５のコレクタ電流（−Ａ・Ｉo ）に等しくなる。す
なわち次式のようになる。 Ｉout ＝−Ａ・Ｉo

【００５８】なおこのＡＢ級増幅器が入力ゲイン１のボ
ルテッジフォロアを構成した場合の入力電圧、出力電圧
および貫通電流（アイドリング電流）の関係は図２と同
様であるため、図示省略する。

【００５９】上述実施の形態２によれば、シンク電流お
よびソース電流がそれぞれ電流シンク用のＮＰＮトラン
ジスタ１２０５および電流ソース用のＰＮＰトランジス
タ１２０１のコレクタ電流であり、かつ電流ソース用の
トランジスタ１２０１のミラートランジスタ１２０２に
より電流シンク用のトランジスタ１２０５が制御されて
いるため、このＡＢ級増幅器の出力ダイナミックレンジ
は、従来のＡ級アンプ（図９（ｂ）参照）と同様に、ト
ランジスタ１２０５のＶsat 以上で、かつＶccよりもト
ランジスタ１２０１のＶsat だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖsa
t ）以下の範囲となる。例えばトランジスタ１２０１，
１２０５のＶsat を０．３Ｖとし、かつＶccを５Ｖとす
ると、このＡＢ級増幅器の出力ダイナミックレンジは
０．３Ｖ〜４．７Ｖとなる。

【００６０】また上述実施の形態２によれば、電流ソー
ス時および電流シンク時の無効電流が少なく、かつスイ
ッチング特性およびクロスオーバ歪等に影響を及ぼすア
イドリング電流が上記Ａ、ＢおよびＩo のみで決まるた
め、安定化が容易である。

【００６１】さらに上述実施の形態２によれば、低電源
電圧で使用可能であり、かつ低消費電力であるため、２
〜５Ｖ電源系のシステム内アナログアンプとして利用可
能であり、特にバッテリーを電源として用いる携帯電子
機器等のシステムに適している。

【００６２】実施の形態３．図４は、本発明の実施の形
態３にかかるＡＢ級増幅器の構成を示す回路図である。
この実施の形態３が上述した実施の形態１と異なるの
は、図１の電流増幅段２０８に代えてＰＮＰトランジス
タ３０１および２個のＮＰＮトランジスタ３０２，３０
３よりなる回路（図４の波線で囲まれる部分）を設けた
ことと、差動増幅器２０６の出力端子とこのＡＢ級増幅
器の出力との間にコンデンサ３０４を接続したことであ
る。その他の構成は、図１に示す実施の形態１と同じで
あるので、同様の構成については同一の符号を付し、そ
の説明を省略する。

【００６３】トランジスタ３０３のベース端子は、自ら
のコレクタ端子と短絡されているとともに、トランジス
タ３０２のベース端子に接続されている。またトランジ
スタ３０３のエミッタ端子は接地されており、そのコレ
クタ端子は、一端が電源２０９に接続された定電流源２
０７の他端に接続され、かつトランジスタ２０２のコレ
クタ端子に接続されている。トランジスタ３０３は、ト
ランジスタ３０２とともにカレントミラー回路を構成し
ている。

【００６４】トランジスタ３０２は、トランジスタ３０
３のミラートランジスタである。トランジスタ３０２の
コレクタは、トランジスタ３０１のコレクタとベースと
の短絡箇所に接続されている。トランジスタ３０２のエ
ミッタ端子は接地されている。

【００６５】トランジスタ３０１は、そのエミッタ端子
が電源２０９に接続されているとともに、そのベース端
子が自らのコレクタ端子と短絡され、かつトランジスタ
２０５のベース端子に接続されており、トランジスタ２
０５とともにカレントミラー回路を構成している。

【００６６】コンデンサ３０４は、このＡＢ級増幅器が
動作する際の位相補償用に設けられている。

【００６７】つぎに実施の形態３の作用を説明する。電
流ソース時および電流シンク時の差動増幅器２０６およ
びトランジスタ２０３，２０２，２０１，２０５の作用
は上述実施の形態１と同じであり、説明が重複するため
省略する。ただし、トランジスタ２０５とトランジスタ
３０１のエミッタ面積比をｎ1 、トランジスタ２０１と
トランジスタ２０２の面積比および抵抗２０４により決
まる電流比をｎ2 、トランジスタ３０２とトランジスタ
３０３のエミッタ面積比をｎ3 で表すと、電流ソース時
の出力電流Ｉout は、上記（４）式においてＡをｎ1 と
ｎ3 の積（ｎ1・ｎ3 ）に置き換え、かつＢをｎ2 で置
き換えることにより得られ、つぎの（７）式で表され
る。 Ｉout ＝ｎ1 ・ｎ3 ・Ｉo −（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ）・Ｉ1 ただし（０≦Ｉ1 ≦（ｎ1 ・ｎ3 ／（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ））・Ｉo ） ・・・（７）

【００６８】また無負荷時のアイドリング電流（貫通電
流）Ｉidは、（７）式においてＩout をゼロ（Ｉout ＝
０）にすることにより求まり、つぎの（８）式で表され
る。

【００６９】一方、電流シンク時の出力電流Ｉout は、
つぎの（９）式で表される。 Ｉout ＝ｎ1 ・ｎ3 ・Ｉo −（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ）・Ｉ1 ただし（（ｎ1 ・ｎ3 ／（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ））・Ｉo ≦Ｉ1 ≦Ｉo ） ・・・（９）

【００７０】また電流シンク時の出力電流Ｉout は、ト
ランジスタ２０１およびトランジスタ２０３のベータ増
幅率をそれぞれＢＦ3 およびＢＦ4 とすると、つぎの
（１０）式で表される。 Ｉout ＝［差動増幅器２０６の出力電流］・ＢＦ3 ・ＢＦ4 ただし（Ｉout ＜−ｎ2 ・Ｉo ） ・・・（１０）

【００７１】このＡＢ級増幅器が入力ゲイン１のボルテ
ッジフォロアを構成した場合の入力電圧、出力電圧およ
び貫通電流（アイドリング電流）の関係を図５に示す。

【００７２】上述実施の形態３によれば、実施の形態１
と同様の効果が得られる。すなわちこのＡＢ級増幅器の
出力ダイナミックレンジは、従来のＡ級アンプ（図９
（ｂ）参照）と同様に、トランジスタ２０１のＶsat 以
上で、かつＶccよりもトランジスタ２０５のＶsat だけ
低い電圧（Ｖcc−Ｖsat ）以下の範囲となる（図５
（ｂ）参照）。

【００７３】また電流ソース時および電流シンク時の無
効電流が少なく、その無効電流の値は上記（８）式で決
まる値を超えず、かつスイッチング特性およびクロスオ
ーバ歪等に影響を及ぼすアイドリング電流が（８）式の
ｎ1 、ｎ2 、ｎ3 およびＩoのみで決まるため、安定化
が容易である。従って上述実施の形態３によれば、低電
源電圧で使用可能であり、かつ低消費電力であるため、
２〜５Ｖ電源系のシステム内アナログアンプとして利用
可能であり、特にバッテリーを電源として用いる携帯電
子機器等のシステムに適している。

【００７４】また上述実施の形態３によれば、トランジ
スタ３０１，３０３，２０２のエミッタサイズを最小に
しておけば、トランジスタ２０５，３０２，２０１およ
び抵抗２０４を調整することにより、このＡＢ級増幅器
のソース能力、シンク能力およびアイドリング電流を制
御することができるので、特に温度に対して安定したア
イドリング電流を設定することが可能となる。

【００７５】さらに上述実施の形態３によれば、コンデ
ンサ３０４が設けられているため、位相補償効果が大き
いという効果が得られる。

【００７６】実施の形態４．図６は、本発明の実施の形
態４にかかるＡＢ級増幅器の構成を示す回路図である。
この実施の形態４が上述した実施の形態２と異なるの
は、図３の電流増幅段１２０８に代えてＮＰＮトランジ
スタ１３０１および２個のＰＮＰトランジスタ１３０
２，１３０３よりなる回路（図６の波線で囲まれる部
分）を設けたことと、差動増幅器１２０６の出力端子と
このＡＢ級増幅器の出力との間にコンデンサ１３０４を
接続したことである。その他の構成は、図３に示す実施
の形態２と同じであるので、同様の構成については同一
の符号を付し、その説明を省略する。

【００７７】トランジスタ１３０３のベース端子は、自
らのコレクタ端子と短絡されているとともに、トランジ
スタ１３０２のベース端子に接続されている。またトラ
ンジスタ１３０３のエミッタ端子は電源１２０９に接続
されており、そのコレクタ端子は、一端が接地された定
電流源１２０７の他端に接続され、かつトランジスタ１
２０２のコレクタ端子に接続されている。トランジスタ
１３０３は、トランジスタ１３０２とともにカレントミ
ラー回路を構成している。

【００７８】トランジスタ１３０２は、トランジスタ１
３０３のミラートランジスタである。トランジスタ１３
０２のコレクタは、トランジスタ１３０１のコレクタと
ベースとの短絡箇所に接続されている。トランジスタ１
３０２のエミッタ端子は電源１２０９に接続されてい
る。

【００７９】トランジスタ１３０１は、そのエミッタ端
子が接地されているとともに、そのベース端子が自らの
コレクタ端子と短絡され、かつトランジスタ１２０５の
ベース端子に接続されており、トランジスタ１２０５と
ともにカレントミラー回路を構成している。

【００８０】コンデンサ１３０４は、このＡＢ級増幅器
が動作する際の位相補償用に設けられている。

【００８１】つぎに実施の形態４の作用を説明する。電
流ソース時および電流シンク時の差動増幅器１２０６お
よびトランジスタ１２０３，１２０２，１２０１，１２
０５の作用は上述実施の形態２と同じであり、説明が重
複するため省略する。ただし、トランジスタ１２０５と
トランジスタ１３０１のエミッタ面積比をｎ1 、トラン
ジスタ１２０１とトランジスタ１２０２の面積比および
抵抗１２０４により決まる電流比をｎ2 、トランジスタ
１３０２とトランジスタ１３０３のエミッタ面積比をｎ
3 で表すと、電流ソース時の出力電流Ｉout は、上記
（６）式においてＡをｎ1 とｎ3 の積（ｎ1 ・ｎ3 ）に
置き換え、かつＢをｎ2 で置き換えることにより得ら
れ、つぎの（１１）式で表される。 Ｉout ＝（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ）・Ｉ1 −ｎ1 ・ｎ3 ・Ｉo ただし（（ｎ1 ・ｎ3 ／（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ））・Ｉo ≦Ｉ1 ≦Ｉo ） ・・・（１１）

【００８２】また無負荷時のアイドリング電流（貫通電
流）Ｉidは、（１１）式においてＩout をゼロ（Ｉout
＝０）にすることにより求まり、つぎの（１２）式で表
される。 Ｉid＝（ｎ1 ・ｎ2 ・ｎ3 ／（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ））・Ｉo ・・・（１２）

【００８３】一方、電流シンク時の出力電流Ｉout は、
つぎの（１３）式で表される。 Ｉout ＝（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ）・Ｉ1 −ｎ1 ・ｎ3 ・Ｉo ただし（０≦Ｉ1 ≦（ｎ1 ・ｎ3 ／（ｎ1 ・ｎ3 ＋ｎ2 ））・Ｉo ） ・・・（１３）

【００８４】なおこのＡＢ級増幅器が入力ゲイン１のボ
ルテッジフォロアを構成した場合の入力電圧、出力電圧
および貫通電流（アイドリング電流）の関係は図５と同
様であるため、図示省略する。

【００８５】上述実施の形態４によれば、実施の形態２
と同様の効果が得られる。すなわちこのＡＢ級増幅器の
出力ダイナミックレンジは、従来のＡ級アンプ（図９
（ｂ）参照）と同様に、トランジスタ１２０５のＶsat
以上で、かつＶccよりもトランジスタ１２０１のＶsat
だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖsat ）以下の範囲となる。

【００８６】また電流ソース時および電流シンク時の無
効電流が少なく、その無効電流の値は上記（１２）式で
決まる値を超えず、かつスイッチング特性およびクロス
オーバ歪等に影響を及ぼすアイドリング電流が（１２）
式のｎ1 、ｎ2 、ｎ3 およびＩo のみで決まるため、安
定化が容易である。従って上述実施の形態４によれば、
低電源電圧で使用可能であり、かつ低消費電力であるた
め、２〜５Ｖ電源系のシステム内アナログアンプとして
利用可能であり、特にバッテリーを電源として用いる携
帯電子機器等のシステムに適している。

【００８７】また上述実施の形態４によれば、トランジ
スタ１３０１，１３０３，１２０２のエミッタサイズを
最小にしておけば、トランジスタ１２０５，１３０２，
１２０１および抵抗１２０４を調整することにより、こ
のＡＢ級増幅器のソース能力、シンク能力およびアイド
リング電流を制御することができるので、特に温度に対
して安定したアイドリング電流を設定することが可能と
なる。

【００８８】さらに上述実施の形態４によれば、コンデ
ンサ１３０４が設けられているため、位相補償効果が大
きいという効果が得られる。

【００８９】以上において本発明は、上記各実施の形態
に限らず、種々設計変更可能であることはいうまでもな
いし、バイポーラトランジスタの代わりにＭＯＳトラン
ジスタを用いてもよい。

【００９０】

【発明の効果】以上、説明したとおり、本発明によれ
ば、電流シンク用のトランジスタに対するミラートラン
ジスタにより、電流ソース用のトランジスタが制御され
ているため、シンク電流およびソース電流はそれぞれ電
流シンク用のトランジスタを流れる電流および電流ソー
ス用のトランジスタを流れる電流となる。従ってこのＡ
Ｂ級増幅器の出力ダイナミックレンジは、電流シンク用
のトランジスタのＶsat 以上で、かつＶccよりも電流ソ
ース用のトランジスタのＶsat だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖ
sat ）以下の範囲となり、低電圧例えば２Ｖ以下で使用
可能なＡＢ級増幅器が得られる。

【００９１】本発明によれば、電流ソース用のトランジ
スタに対するミラートランジスタにより、電流シンク用
のトランジスタが制御されているため、シンク電流およ
びソース電流はそれぞれ電流シンク用のトランジスタを
流れる電流および電流ソース用のトランジスタを流れる
電流となる。従ってこのＡＢ級増幅器の出力ダイナミッ
クレンジは、電流シンク用のトランジスタのＶsat 以上
で、かつＶccよりも電流ソース用のトランジスタのＶsa
t だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖsat ）以下の範囲となり、低
電圧例えば２Ｖ以下で使用可能なＡＢ級増幅器が得られ
る。

【００９２】本発明によれば、シンク電流およびソース
電流はそれぞれ電流シンク用のＮＰＮ形バイポーラトラ
ンジスタのコレクタ電流および電流ソース用のＰＮＰ形
バイポーラトランジスタのコレクタ電流となるため、こ
のＡＢ級増幅器の出力ダイナミックレンジは、電流シン
ク用のトランジスタのＶsat 以上で、かつＶccよりも電
流ソース用のトランジスタのＶsat だけ低い電圧（Ｖcc
−Ｖsat ）以下の範囲となり、低電圧例えば２Ｖ以下で
使用可能なＡＢ級増幅器が得られる。

【００９３】本発明によれば、ミラートランジスタの飽
和を抑制するための抵抗が設けられていることにより、
ミラートランジスタのコレクタ電流をより多く流す必要
がある場合にミラートランジスタが飽和するのが抑制さ
れるので、このＡＢ級増幅器の出力電流として、ミラー
トランジスタによりミラーされるトランジスタの電流能
力に見合う分の電流が得られる。

【００９４】本発明によれば、位相補償用のコンデンサ
が設けられていることにより、このＡＢ級増幅器が動作
する際の位相補償効果が大きいので、入力信号に対する
出力信号の位相補償効果の高いＡＢ級増幅器が得られ
る。

【００９５】本発明によれば、ＭＯＳトランジスタを用
いても、シンク電流およびソース電流はそれぞれ電流シ
ンク用のトランジスタを流れる電流および電流ソース用
のトランジスタを流れる電流となるため、このＡＢ級増
幅器の出力ダイナミックレンジは、電流シンク用のトラ
ンジスタのＶsat 以上で、かつＶccよりも電流ソース用
のトランジスタのＶsat だけ低い電圧（Ｖcc−Ｖsat ）
以下の範囲となり、低電圧例えば２Ｖ以下で使用可能な
ＡＢ級増幅器が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の実施の形態１にかかるＡＢ級増幅器
の構成を示す回路図である。

【図２】 そのＡＢ級増幅器について入力電圧、出力電
圧および貫通電流の関係を示す模式図である。

【図３】 本発明の実施の形態２にかかるＡＢ級増幅器
の構成を示す回路図である。

【図４】 本発明の実施の形態３にかかるＡＢ級増幅器
の構成を示す回路図である。

【図５】 そのＡＢ級増幅器について入力電圧、出力電
圧および貫通電流の関係を示す模式図である。

【図６】 本発明の実施の形態４にかかるＡＢ級増幅器
の構成を示す回路図である。

【図７】 従来におけるＡ級増幅器の構成を示す回路図
である。

【図８】 従来におけるＡＢ級増幅器の構成を示す回路
図である。

【図９】 従来におけるＡ級増幅器およびＡＢ級増幅器
のそれぞれについて、入力電圧、出力電圧および貫通電
流の関係を示す模式図である。

【符号の説明】

２０５，１２０１ 電流ソース用のトランジスタ、２０
１，１２０５ 電流シンク用のトランジスタ、２０７，
１２０７ 定電流源、２０２，１２０２ ミラートラン
ジスタ、２０３，１２０３ 第４のトランジスタ、２０
４，１２０４飽和抑制用の抵抗、３０４，１３０４ 位
相補償用のコンデンサ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5J091 AA01 AA45 AA47 AA63 CA37 FA04 HA08 HA10 HA17 HA25 HA29 KA02 KA05 KA09 MA21 TA06

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 出力側へ向かって電流を流すための電流
   ソース用のトランジスタと、 出力側から電流を引き抜くための電流シンク用のトラン
   ジスタと、 前記電流ソース用のトランジスタを駆動し得る電流を流
   す定電流源と、 前記定電流源により流された電流のうち、前記電流ソー
   ス用のトランジスタを駆動するために前記電流ソース用
   のトランジスタ側へ流れる電流量を制御するとともに、
   前記電流シンク用のトランジスタを流れる電流に対応す
   る電流が流れるミラートランジスタと、 外部からの入力に応じて、前記電流シンク用のトランジ
   スタの駆動および前記ミラートランジスタの駆動を制御
   する第４のトランジスタと、 を具備し、 前記第４のトランジスタにより、前記ミラートランジス
   タを流れる電流が増えると、前記電流シンク用のトラン
   ジスタを流れる電流が増加し、かつ前記電流ソース用の
   トランジスタの駆動電流が減って前記電流ソース用のト
   ランジスタを流れる電流が減少し、 一方、前記第４のトランジスタにより、前記ミラートラ
   ンジスタを流れる電流が減ると、前記電流シンク用のト
   ランジスタを流れる電流が減少し、かつ前記電流ソース
   用のトランジスタの駆動電流が増えて前記電流ソース用
   のトランジスタを流れる電流が増加することを特徴とす
   るＡＢ級増幅器。
2. 【請求項２】 出力側へ向かって電流を流すための電流
   ソース用のトランジスタと、 出力側から電流を引き抜くための電流シンク用のトラン
   ジスタと、 前記電流シンク用のトランジスタを駆動し得る電流を流
   す定電流源と、 前記定電流源により流された電流のうち、前記電流シン
   ク用のトランジスタを駆動するために前記電流シンク用
   のトランジスタ側から流れ込む電流量を制御するととも
   に、前記電流ソース用のトランジスタを流れる電流に対
   応する電流が流れるミラートランジスタと、 外部からの入力に応じて、前記電流ソース用のトランジ
   スタの駆動および前記ミラートランジスタの駆動を制御
   する第４のトランジスタと、 を具備し、 前記第４のトランジスタにより、前記ミラートランジス
   タを流れる電流が増えると、前記電流ソース用のトラン
   ジスタを流れる電流が増加し、かつ前記電流シンク用の
   トランジスタの駆動電流が減って前記電流シンク用のト
   ランジスタを流れる電流が減少し、 一方、前記第４のトランジスタにより、前記ミラートラ
   ンジスタを流れる電流が減ると、前記電流ソース用のト
   ランジスタを流れる電流が減少し、かつ前記電流シンク
   用のトランジスタの駆動電流が増えて前記電流シンク用
   のトランジスタを流れる電流が増加することを特徴とす
   るＡＢ級増幅器。
3. 【請求項３】 前記電流ソース用のトランジスタはＰＮ
   Ｐ形のバイポーラトランジスタであり、前記電流シンク
   用のトランジスタはＮＰＮ形のバイポーラトランジスタ
   であることを特徴とする請求項１または２に記載のＡＢ
   級増幅器。
4. 【請求項４】 前記ミラートランジスタのベース端子と
   前記第４のトランジスタのエミッタ端子との間に、前記
   ミラートランジスタの飽和を抑制するための抵抗が接続
   されていることを特徴とする請求項１、２または３に記
   載のＡＢ級増幅器。
5. 【請求項５】 前記第４のトランジスタの入力と当該Ａ
   Ｂ級増幅器の出力との間に位相補償用のコンデンサが接
   続されていることを特徴とする請求項１〜４のいずれか
   一つに記載のＡＢ級増幅器。
6. 【請求項６】 前記各トランジスタはＭＯＳトランジス
   タであることを特徴とする請求項１または２に記載のＡ
   Ｂ級増幅器。