JP2000018989A - レシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計 - Google Patents
レシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計Info
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- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
- G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
- G01F1/698—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters
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Abstract
(57)【要約】
【課題】発熱抵抗体に流れる電流による接地電位の変化
に関係なく高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリ
ック出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現する。 【解決手段】レシオメトリック回路10は外部基準電圧Vr
efを分圧する分圧回路と乗算回路11とを備え分圧回路は
固定抵抗3及び4からなる。抵抗3は抵抗4を介して接地さ
れ、乗算回路11の一方の入力端子にはオペアンプ61の出
力信号Voが入力され、乗算回路11の他方の出力端子には
固定抵抗3と4とにより分圧された電圧Vexが入力され、
乗算回路11の出力信号VoutがECU20に出力される。補正
用抵抗6は固定抵抗4と電流検出抵抗1との接続点に接続
され、補正用抵抗6は配線抵抗5を介して接地される。こ
の補正抵抗6により、グランド配線による電圧降下が補
正され、発熱抵抗体2に流れる加熱電流Iaに関係なく乗
算回路11の入力（Vex−Vg）が一定となる。接地電位の
変化に関係なく高精度の空気流量測定が可能となる。
に関係なく高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリ
ック出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現する。 【解決手段】レシオメトリック回路10は外部基準電圧Vr
efを分圧する分圧回路と乗算回路11とを備え分圧回路は
固定抵抗3及び4からなる。抵抗3は抵抗4を介して接地さ
れ、乗算回路11の一方の入力端子にはオペアンプ61の出
力信号Voが入力され、乗算回路11の他方の出力端子には
固定抵抗3と4とにより分圧された電圧Vexが入力され、
乗算回路11の出力信号VoutがECU20に出力される。補正
用抵抗6は固定抵抗4と電流検出抵抗1との接続点に接続
され、補正用抵抗6は配線抵抗5を介して接地される。こ
の補正抵抗6により、グランド配線による電圧降下が補
正され、発熱抵抗体2に流れる加熱電流Iaに関係なく乗
算回路11の入力（Vex−Vg）が一定となる。接地電位の
変化に関係なく高精度の空気流量測定が可能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車エンジンの
制御に用いる空気流量測定装置に関する。
制御に用いる空気流量測定装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の吸入空気量を検出する発熱抵
抗体式空気流量計がある。この発熱抵抗体式空気流量計
は、空気通路中に配置された発熱抵抗体が所定温度に加
熱され、その加熱電流から吸入空気量を検出するように
構成されている。
抗体式空気流量計がある。この発熱抵抗体式空気流量計
は、空気通路中に配置された発熱抵抗体が所定温度に加
熱され、その加熱電流から吸入空気量を検出するように
構成されている。
【０００３】この発熱抵抗体式空気流量計の例として
は、特開平２−８５７２４号公報に記載された吸入空気
量検出装置がある。この公報記載の吸入空気量検出装置
にあっては、吸入空気量検出回路からの出力信号を、Ａ
／Ｄ変換回路に供給される基準電圧の変動に応じて補正
し、Ａ／Ｄ変換回路に出力する補正回路（レシオメトリ
ック回路）が備えられている。このレシメトリック回路
により、Ａ／Ｄ変換回路に供給される基準電圧の変動に
関係なく正確な吸入空気量を検出可能な吸入空気量検出
装置が実現される。
は、特開平２−８５７２４号公報に記載された吸入空気
量検出装置がある。この公報記載の吸入空気量検出装置
にあっては、吸入空気量検出回路からの出力信号を、Ａ
／Ｄ変換回路に供給される基準電圧の変動に応じて補正
し、Ａ／Ｄ変換回路に出力する補正回路（レシオメトリ
ック回路）が備えられている。このレシメトリック回路
により、Ａ／Ｄ変換回路に供給される基準電圧の変動に
関係なく正確な吸入空気量を検出可能な吸入空気量検出
装置が実現される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術にあっては、発熱抵抗体に流れる電流が大きくな
ると、基準電位（ＧＮＤ）の配線抵抗による電圧降下が
大きくなり、レシオメトリック回路の基準電位となる接
地電位Ｖｇが、エンジンコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）の基準電位となる接地電位Ｖｇｎｄより高くなり、
レシオメトリック回路の増幅率が低下するため、誤差が
発生し、流量計の出力信号の精度が低下するという問題
点があった。
来技術にあっては、発熱抵抗体に流れる電流が大きくな
ると、基準電位（ＧＮＤ）の配線抵抗による電圧降下が
大きくなり、レシオメトリック回路の基準電位となる接
地電位Ｖｇが、エンジンコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）の基準電位となる接地電位Ｖｇｎｄより高くなり、
レシオメトリック回路の増幅率が低下するため、誤差が
発生し、流量計の出力信号の精度が低下するという問題
点があった。
【０００５】図５は、上記従来のレシオメトリック出力
型発熱抵抗体式空気流量計５０の概略回路構成図であ
る。
型発熱抵抗体式空気流量計５０の概略回路構成図であ
る。
【０００６】図５において、トランジスタ６０のコレク
タは、図示しない電源に接続され、トランジスタ６０の
エミッタは、発熱抵抗体２及び電流検出抵抗１を介して
接地されている。なお、５は電流検出抵抗と接地との間
の配線抵抗である。また、発熱抵抗２と電流検出抵抗１
との接続点中点は、オペアンプ６１の非反転入力端子に
接続されている。そして、オペアンプ６１の反転入力端
子は、このオペアンプ６１の出力端子に接続されてい
る。
タは、図示しない電源に接続され、トランジスタ６０の
エミッタは、発熱抵抗体２及び電流検出抵抗１を介して
接地されている。なお、５は電流検出抵抗と接地との間
の配線抵抗である。また、発熱抵抗２と電流検出抵抗１
との接続点中点は、オペアンプ６１の非反転入力端子に
接続されている。そして、オペアンプ６１の反転入力端
子は、このオペアンプ６１の出力端子に接続されてい
る。
【０００７】また、オペアンプ６１の出力端子は、レシ
オメトリック回路１０の乗算回路１１の一方の入力端子
に接続されている。乗算回路１１の他方の入力端子は、
互いに直列接続された固定抵抗３と４との接続中点に接
続されている。固定抵抗３は、固定抵抗４及び配線抵抗
５を介して接地されており、この固定抵抗３には、ＥＣ
Ｕ２０の外部基準電圧Ｖｒｅｆが供給されている。そし
て、乗算回路１１の出力ＶｏｕｔがＥＣＵ２０に供給さ
れる。
オメトリック回路１０の乗算回路１１の一方の入力端子
に接続されている。乗算回路１１の他方の入力端子は、
互いに直列接続された固定抵抗３と４との接続中点に接
続されている。固定抵抗３は、固定抵抗４及び配線抵抗
５を介して接地されており、この固定抵抗３には、ＥＣ
Ｕ２０の外部基準電圧Ｖｒｅｆが供給されている。そし
て、乗算回路１１の出力ＶｏｕｔがＥＣＵ２０に供給さ
れる。
【０００８】なお、図示は省略するが、発熱抵抗体２及
び電流検出抵抗１と並列に抵抗体が接続され、ブリッジ
回路が構成される。そして、空気流量が増加して、この
ブリッジ回路が不平衡となると、これを検知するオペア
ンプ（図示せず）からの出力信号が、トランジスタ６０
のベースに供給され、発熱抵抗体に電流が供給される。
この場合、空気流量が大であれば、あるほど供給電流も
大としなければならず、この供給電流の対応する電圧Ｖ
ｏを検出することにより空気流量が測定される。
び電流検出抵抗１と並列に抵抗体が接続され、ブリッジ
回路が構成される。そして、空気流量が増加して、この
ブリッジ回路が不平衡となると、これを検知するオペア
ンプ（図示せず）からの出力信号が、トランジスタ６０
のベースに供給され、発熱抵抗体に電流が供給される。
この場合、空気流量が大であれば、あるほど供給電流も
大としなければならず、この供給電流の対応する電圧Ｖ
ｏを検出することにより空気流量が測定される。
【０００９】さて、図５に示した従来技術において、エ
ンジンコントロールユニット２０の接地電位Ｖｇｎｄを
基準としたとき、レシオメトリック出力型発熱抵抗体式
空気流量計５０とＥＣＵ２０との間に配線抵抗５が存在
するため、発熱抵抗体２に流れる電流Ｉａが大きくなる
とレシオメトリック回路１０の基準接地電位ＶｇがＶｇ
ｎｄより高くなる。
ンジンコントロールユニット２０の接地電位Ｖｇｎｄを
基準としたとき、レシオメトリック出力型発熱抵抗体式
空気流量計５０とＥＣＵ２０との間に配線抵抗５が存在
するため、発熱抵抗体２に流れる電流Ｉａが大きくなる
とレシオメトリック回路１０の基準接地電位ＶｇがＶｇ
ｎｄより高くなる。
【００１０】レシオメトリック回路１０は、発熱抵抗体
２に流れる電流に比例した電圧をＶｏ、外部基準電圧を
Ｖｒｅｆ、Ａを比例定数としたとき、出力電圧Ｖｏｕｔ
は、次式（１）で表される。 Vout=A×Vo×(Vref-Vg) ---(1) このため、出力電圧Ｖｏｕｔには、次式（２）で表され
る誤差Ｅｒｒが生じる。 Err=-A×Vo×Vg ---(2) 基準接地電位Ｖｇは、発熱抵抗体２の加熱電流Ｉａが配
線抵抗５（抵抗値をＲ５とする）を流れる事により生じ
る電圧降下Ｉａ×Ｒ５であり、加熱電流Ｉａは、電流検
出抵抗１の検出する電圧Ｖ２に比例するので、基準接地
電位Ｖｇは、Ｖ２×Ｒ５に比例する。また、流量検出電
圧Ｖｏも加熱電流Ｉａに比例し、この加熱電流Ｉａは、
電圧Ｖ２に比例するので、Ｂを比例定数とすると（２）
式は次式（３）のように表され、誤差Ｅｒｒが電圧Ｖ２
の２次関数となる。 Err=-B×(V2)2×R5 ---(3) 電圧Ｖ２の２次関数である誤差Ｅｒｒを、直流増幅回路
を用いた特性調整で調整しようとしても、補正が困難で
あり、上述したように、流量計の出力信号の精度が低下
するという問題点があった。
２に流れる電流に比例した電圧をＶｏ、外部基準電圧を
Ｖｒｅｆ、Ａを比例定数としたとき、出力電圧Ｖｏｕｔ
は、次式（１）で表される。 Vout=A×Vo×(Vref-Vg) ---(1) このため、出力電圧Ｖｏｕｔには、次式（２）で表され
る誤差Ｅｒｒが生じる。 Err=-A×Vo×Vg ---(2) 基準接地電位Ｖｇは、発熱抵抗体２の加熱電流Ｉａが配
線抵抗５（抵抗値をＲ５とする）を流れる事により生じ
る電圧降下Ｉａ×Ｒ５であり、加熱電流Ｉａは、電流検
出抵抗１の検出する電圧Ｖ２に比例するので、基準接地
電位Ｖｇは、Ｖ２×Ｒ５に比例する。また、流量検出電
圧Ｖｏも加熱電流Ｉａに比例し、この加熱電流Ｉａは、
電圧Ｖ２に比例するので、Ｂを比例定数とすると（２）
式は次式（３）のように表され、誤差Ｅｒｒが電圧Ｖ２
の２次関数となる。 Err=-B×(V2)2×R5 ---(3) 電圧Ｖ２の２次関数である誤差Ｅｒｒを、直流増幅回路
を用いた特性調整で調整しようとしても、補正が困難で
あり、上述したように、流量計の出力信号の精度が低下
するという問題点があった。
【００１１】本発明の目的は、発熱抵抗体に流れる電流
による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量測
定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流
量計を実現することである。
による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量測
定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流
量計を実現することである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、次のように構成される。 （１）空気通路中に配置された発熱抵抗体に加熱電流を
供給して、上記発熱抵抗体を所定温度に加熱し、上記加
熱電流に基づいて検出した空気流量信号Ｖｏを、外部基
準電圧Ｖｒｅｆに比例させた信号に変換して出力するレ
シオメトリック回路を有するレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記流量計に流れる電
流がこの流量計のグランド配線を流れて発生する、上記
レシオメトリック回路の変換誤差を補正する補正回路を
備える。
するため、次のように構成される。 （１）空気通路中に配置された発熱抵抗体に加熱電流を
供給して、上記発熱抵抗体を所定温度に加熱し、上記加
熱電流に基づいて検出した空気流量信号Ｖｏを、外部基
準電圧Ｖｒｅｆに比例させた信号に変換して出力するレ
シオメトリック回路を有するレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記流量計に流れる電
流がこの流量計のグランド配線を流れて発生する、上記
レシオメトリック回路の変換誤差を補正する補正回路を
備える。
【００１３】発熱抵抗体に流れる電流が大きくなると、
配線抵抗による基準電位の降下が大きくなり、レシオメ
トリック回路の基準電位となる接地電位Ｖｇが、エンジ
ンコントロールユニットの基準電位となる接地電位Ｖｇ
ｎｄより高くなる。これにより、レシオメトリック回路
の増幅率が低下するため、誤差が発生し、流量計の出力
信号の精度が低下する。
配線抵抗による基準電位の降下が大きくなり、レシオメ
トリック回路の基準電位となる接地電位Ｖｇが、エンジ
ンコントロールユニットの基準電位となる接地電位Ｖｇ
ｎｄより高くなる。これにより、レシオメトリック回路
の増幅率が低下するため、誤差が発生し、流量計の出力
信号の精度が低下する。
【００１４】したがって、補正回路によって、レシオメ
トリック回路の変換誤差を補正すれば、流量計の出力信
号の精度の低下を防止することができる。
トリック回路の変換誤差を補正すれば、流量計の出力信
号の精度の低下を防止することができる。
【００１５】（２）好ましくは、上記（１）において、
上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを
分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記入力電
圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号とし、そ
の出力信号を、レシオメトリック回路の出力信号Ｖｏｕ
ｔとする乗算器と、を有し、上記補正回路は、流量計の
グランド配線の、分圧回路の基準電位側に直列に接続さ
れ、加熱電流がグランド配線を流れることによる電圧降
下を補正する補正用抵抗を有する。
上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを
分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記入力電
圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号とし、そ
の出力信号を、レシオメトリック回路の出力信号Ｖｏｕ
ｔとする乗算器と、を有し、上記補正回路は、流量計の
グランド配線の、分圧回路の基準電位側に直列に接続さ
れ、加熱電流がグランド配線を流れることによる電圧降
下を補正する補正用抵抗を有する。
【００１６】（３）また、好ましくは、上記（１）にお
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
し、その出力信号を、レシオメトリック回路の出力信号
Ｖｏｕｔとする乗算器と、を有し、上記補正回路は、上
記分圧回路のＶｅｘを発生する分圧点と、上記乗算器の
上記空気流量信号Ｖｏが入力される入力端子との間に接
続され、加熱電流がグランド配線を流れることによる電
圧降下を補正する補正用抵抗を有する。
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
し、その出力信号を、レシオメトリック回路の出力信号
Ｖｏｕｔとする乗算器と、を有し、上記補正回路は、上
記分圧回路のＶｅｘを発生する分圧点と、上記乗算器の
上記空気流量信号Ｖｏが入力される入力端子との間に接
続され、加熱電流がグランド配線を流れることによる電
圧降下を補正する補正用抵抗を有する。
【００１７】（４）また、好ましくは、上記（１）にお
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
する乗算器と、を有し、上記補正回路は、流量計のグラ
ンド配線の、分圧回路の基準電位側に直列に接続され、
その抵抗値を変化させることにより流量計の出力信号の
直線性を調節することができる補正用可変抵抗と、上記
レシオメトリック回路の出力端に配置され、流量計の特
性を調節し、出力する特性調整回路と、を有する。
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
する乗算器と、を有し、上記補正回路は、流量計のグラ
ンド配線の、分圧回路の基準電位側に直列に接続され、
その抵抗値を変化させることにより流量計の出力信号の
直線性を調節することができる補正用可変抵抗と、上記
レシオメトリック回路の出力端に配置され、流量計の特
性を調節し、出力する特性調整回路と、を有する。
【００１８】（５）また、好ましくは、上記（１）にお
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
する乗算器と、を有し、上記補正回路は、上記分圧回路
のＶｅｘを発生する分圧点と、上記乗算器の上記空気流
量信号Ｖｏが入力される入力端子との間に接続され、そ
の抵抗値を変化させることにより流量計の出力信号の直
線性を調節することができる補正用抵抗と、上記レシオ
メトリック回路の出力端に配置され、流量計の出力特性
を調節し、出力する特性調整回路と、を有する。
いて、上記レシオメトリック回路は、外部基準電圧Ｖｒ
ｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅｘを得る分圧回路と、上記
入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気流量信号Ｖｏを入力信号と
する乗算器と、を有し、上記補正回路は、上記分圧回路
のＶｅｘを発生する分圧点と、上記乗算器の上記空気流
量信号Ｖｏが入力される入力端子との間に接続され、そ
の抵抗値を変化させることにより流量計の出力信号の直
線性を調節することができる補正用抵抗と、上記レシオ
メトリック回路の出力端に配置され、流量計の出力特性
を調節し、出力する特性調整回路と、を有する。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明の実施形態を添付図面に基
づいて説明する。図１は、本発明の第１の実施形態であ
るレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０
の概略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５
に示した従来技術の空気流量計５０との異なるところ
は、電流検出抵抗１と固定抵抗４との接続点と配線抵抗
５との間に補正用抵抗６が配置されている点であり、そ
の他の構成は、図１の例と図５の例とは同様となってい
る。
づいて説明する。図１は、本発明の第１の実施形態であ
るレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０
の概略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５
に示した従来技術の空気流量計５０との異なるところ
は、電流検出抵抗１と固定抵抗４との接続点と配線抵抗
５との間に補正用抵抗６が配置されている点であり、そ
の他の構成は、図１の例と図５の例とは同様となってい
る。
【００２０】つまり、レシオメトリック回路１０は、外
部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧する分圧回路と、乗算回路１
１とを備え、分圧回路は、互いに直列接続された固定抵
抗３及び４からなる。そして、固定抵抗３は、固定抵抗
４を介してグランド配線により接地される。
部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧する分圧回路と、乗算回路１
１とを備え、分圧回路は、互いに直列接続された固定抵
抗３及び４からなる。そして、固定抵抗３は、固定抵抗
４を介してグランド配線により接地される。
【００２１】乗算回路１１の一方の入力端子には、オペ
アンプ６１の出力信号であるＶｏ（発熱抵抗体２と電流
検出用抵抗１との間の電圧）が入力され、乗算回路１１
の他方の出力端子には、固定抵抗３と４とにより分圧さ
れた電圧、つまり固定抵抗３と４との接続中点の電位Ｖ
ｅｘが入力される。そして、乗算回路１１の出力信号が
レシオメトリック回路１０の出力信号Ｖｏｕｔとして、
ＥＣＵ２０に出力される。
アンプ６１の出力信号であるＶｏ（発熱抵抗体２と電流
検出用抵抗１との間の電圧）が入力され、乗算回路１１
の他方の出力端子には、固定抵抗３と４とにより分圧さ
れた電圧、つまり固定抵抗３と４との接続中点の電位Ｖ
ｅｘが入力される。そして、乗算回路１１の出力信号が
レシオメトリック回路１０の出力信号Ｖｏｕｔとして、
ＥＣＵ２０に出力される。
【００２２】補正用抵抗６は、グランド配線の基準電位
側、つまり、固定抵抗４と電流検出抵抗１との接続点に
接続され、この補正用抵抗６は、グランド配線抵抗５を
介して接地される。そして、補正抵抗６により、グラン
ド配線による電圧降下が補正される。
側、つまり、固定抵抗４と電流検出抵抗１との接続点に
接続され、この補正用抵抗６は、グランド配線抵抗５を
介して接地される。そして、補正抵抗６により、グラン
ド配線による電圧降下が補正される。
【００２３】つまり、以下に説明するように、図１に示
した本発明の第１の実施形態においては、補正用抵抗６
を設けて発熱抵抗体２に流れる加熱電流Ｉａに関係な
く、乗算回路１１への入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が一
定となるようにしたものである。
した本発明の第１の実施形態においては、補正用抵抗６
を設けて発熱抵抗体２に流れる加熱電流Ｉａに関係な
く、乗算回路１１への入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が一
定となるようにしたものである。
【００２４】図１で、電流検出用抵抗１と補正用抵抗６
との間の電位をＶａ、固定抵抗３及び４を流れる電流を
Ｉｂ、抵抗３、４、５、６の抵抗値を、それぞれ、Ｒ
３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６とすると、電流Ｉａ、電位Ｖａ
は、次式（４）、（５）で表すことができる。 Ia=(Vref-Va)/(R3+R4) ---(4) Va=(R5+R6)(Ia+Ib) ---(5) 上記（４）式及び（５）式から次式（６）、（７）式が
導き出される。 Va=(R5+R6){Ia+(Vref-Va)/(R3+R4)} ---(6) Va=(R5+R6){(R3+R4)Ia+Vref}/(R3+R4+R5+R6) ---(7) 上記（７）式のＶａを上記（４）式に代入すると、次式
（８）が得られる。 Ib=Vref/(R3+R4)-{1/(R3+R4)}(R5+R6){(R3+R4)Ia+Vref}/(R3+R4+R5+R6) =Vref/(R3+R4+R5+R6)-Vref(R5+R6)/(R3+R4+R5+R6) ---(8) 上記（８）式のＩｂを用いて、Ｖｅｘ−Ｖｇを算出する
と、次式（９）が得られる。 Vex-Vg=R4Ib+R6(Ia+Ib)=R6Ia+(R4+R6)Ib =R6Ia+(R6+R4){Vref/(R3+R4+R5+R6)-(R5+R6)Ia/(R3+R4+R5+R6)} =(R4+R6)Vref/(R3+R4+R5+R6)+ {R6(R3+R4+R5+R6)-(R4+R6)(R5+R6)}Ia/(R3+R4+R5+R6) =(R4+R6)Vref/(R3+R4+R5+R6)+(R6R3-R4R5)Ia/(R3+R4+R5+R6) ---(9) したがって、Ｖｅｘ−Ｖｇが、加熱電流Ｉａに関係無く
一定となるためには次式（１０）を満足する必要があ
る。 R6R3-R4R5=0 ---(10) つまり、抵抗６の抵抗値Ｒ６を次式（１１）を満足する
値とすればよい。 R6=R4R5/R3 ---(11) 以上のように、本発明の第１の実施形態によれば、レシ
オメトリック回路１０における乗算回路１１の他方の入
力端に接続される固定抵抗４と発熱抵抗体２に接続され
る電検出用抵抗１との接続点と、配線抵抗５との間に補
正用抵抗６を接続し、この補正用抵抗６の抵抗値Ｒ６
を、（Ｒ４Ｒ５／Ｒ３）となるように構成したので、乗
算回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉ
ａに関係無く一定となるので、発熱抵抗体に流れる電流
による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量測
定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流
量計を実現することができる。
との間の電位をＶａ、固定抵抗３及び４を流れる電流を
Ｉｂ、抵抗３、４、５、６の抵抗値を、それぞれ、Ｒ
３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６とすると、電流Ｉａ、電位Ｖａ
は、次式（４）、（５）で表すことができる。 Ia=(Vref-Va)/(R3+R4) ---(4) Va=(R5+R6)(Ia+Ib) ---(5) 上記（４）式及び（５）式から次式（６）、（７）式が
導き出される。 Va=(R5+R6){Ia+(Vref-Va)/(R3+R4)} ---(6) Va=(R5+R6){(R3+R4)Ia+Vref}/(R3+R4+R5+R6) ---(7) 上記（７）式のＶａを上記（４）式に代入すると、次式
（８）が得られる。 Ib=Vref/(R3+R4)-{1/(R3+R4)}(R5+R6){(R3+R4)Ia+Vref}/(R3+R4+R5+R6) =Vref/(R3+R4+R5+R6)-Vref(R5+R6)/(R3+R4+R5+R6) ---(8) 上記（８）式のＩｂを用いて、Ｖｅｘ−Ｖｇを算出する
と、次式（９）が得られる。 Vex-Vg=R4Ib+R6(Ia+Ib)=R6Ia+(R4+R6)Ib =R6Ia+(R6+R4){Vref/(R3+R4+R5+R6)-(R5+R6)Ia/(R3+R4+R5+R6)} =(R4+R6)Vref/(R3+R4+R5+R6)+ {R6(R3+R4+R5+R6)-(R4+R6)(R5+R6)}Ia/(R3+R4+R5+R6) =(R4+R6)Vref/(R3+R4+R5+R6)+(R6R3-R4R5)Ia/(R3+R4+R5+R6) ---(9) したがって、Ｖｅｘ−Ｖｇが、加熱電流Ｉａに関係無く
一定となるためには次式（１０）を満足する必要があ
る。 R6R3-R4R5=0 ---(10) つまり、抵抗６の抵抗値Ｒ６を次式（１１）を満足する
値とすればよい。 R6=R4R5/R3 ---(11) 以上のように、本発明の第１の実施形態によれば、レシ
オメトリック回路１０における乗算回路１１の他方の入
力端に接続される固定抵抗４と発熱抵抗体２に接続され
る電検出用抵抗１との接続点と、配線抵抗５との間に補
正用抵抗６を接続し、この補正用抵抗６の抵抗値Ｒ６
を、（Ｒ４Ｒ５／Ｒ３）となるように構成したので、乗
算回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉ
ａに関係無く一定となるので、発熱抵抗体に流れる電流
による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量測
定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流
量計を実現することができる。
【００２５】なお、図１に示した例は、補正用抵抗６を
グランド配線に接続する構成となっているが、グランド
配線を長くして、グランド配線の抵抗を増加させ、元の
配線抵抗値に抵抗値Ｒ６を付加させるように構成するこ
とも可能である。
グランド配線に接続する構成となっているが、グランド
配線を長くして、グランド配線の抵抗を増加させ、元の
配線抵抗値に抵抗値Ｒ６を付加させるように構成するこ
とも可能である。
【００２６】図２は、本発明の第２の実施形態であるレ
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、オ
ペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４との接続点
との間に補正用抵抗７が接続されている点であり、その
他の構成は、図２の例と図５の例とは同様となってい
る。
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、オ
ペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４との接続点
との間に補正用抵抗７が接続されている点であり、その
他の構成は、図２の例と図５の例とは同様となってい
る。
【００２７】上記補正用抵抗７を設けることにより、以
下に説明するように、発熱抵抗体２に流れる電流Ｉａに
関係なく、乗算回路１１への入力である（Ｖｅｘ−Ｖ
ｇ）が一定となるようにしたものである。
下に説明するように、発熱抵抗体２に流れる電流Ｉａに
関係なく、乗算回路１１への入力である（Ｖｅｘ−Ｖ
ｇ）が一定となるようにしたものである。
【００２８】補正用抵抗７の抵抗値をＲ７、抵抗３に流
れる電流をＩＲ３、抵抗４に流れる電流をＩＲ４、抵抗
７に流れる電流をＩＲ７とすると、電流ＩＲ４は、次式
（１２）で表すことができ、（１２）式から次式（１
３）を得ることができる。 IR4=IR3+IR7 --- (12) (Vex-Vg)/R4=(Vo-Vex)/R7+(Vref-Vex)/R3 --- (13) 上記（１３）式から次式（１４）式が得られる。 (1/R4+1/R7+1/R3)Vex=Vg/R4+Vo/R7+Vref/R3 --- (14) 上記（１４）式及びＶｇ＝Ｒ５Ｉａから次式（１５）が
得られる。 Vex-Vg=(R5Ia/R4+Vo/R7+Vref/R3)/(1/R4+1/R7+1/R3)-R5Ia --- (15) ここで、Ｖｏ＝（Ｒ１＋Ｒ５）Ｉａなので、次式（１
６）が得られる。 Vex-Vg={Vref/R3+(R1+R5)Ia/R7+R5Ia/R7+R5Ia/R4}/(1/R4+1/R7+1/R3) -(1/R4+1/R7+1/R3)R5Ia/(1/R4+1/R7+1/R3) ={Vref/R3+(R1/R7-R5/R3)Ia}/(1/R3+1/R4+1/R7} --- (16) よって、上記（１６）式から加熱電流Ｉａに関係なく、
Ｖｅｘ−Ｖｇが一定となるためには次式（１７）を満足
する必要がある。 R1/R7-R5/R3=0 --- (17) つまり、抵抗７の抵抗値Ｒ７を次式（１８）を満足する
値とすればよい。 R7=R1R3/R5 --- (18) 以上のように、本発明の第２の実施形態によれば、レシ
オメトリック回路１０における固定抵抗３と４と接続
点、つまり、基準電圧Ｖｒｅｆの分圧点と、オペアンプ
６１の出力端子との間に補正用抵抗７を接続し、この補
正用抵抗７の抵抗値Ｒ６を、（Ｒ１Ｒ３／Ｒ５）となる
ように構成したので、乗算回路１１の入力である（Ｖｅ
ｘ−Ｖｇ）が、加熱電流Ｉａに関係無く一定となるの
で、発熱抵抗体に流れる電流による接地電位の変化に関
係なく、高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現することができ
る。
れる電流をＩＲ３、抵抗４に流れる電流をＩＲ４、抵抗
７に流れる電流をＩＲ７とすると、電流ＩＲ４は、次式
（１２）で表すことができ、（１２）式から次式（１
３）を得ることができる。 IR4=IR3+IR7 --- (12) (Vex-Vg)/R4=(Vo-Vex)/R7+(Vref-Vex)/R3 --- (13) 上記（１３）式から次式（１４）式が得られる。 (1/R4+1/R7+1/R3)Vex=Vg/R4+Vo/R7+Vref/R3 --- (14) 上記（１４）式及びＶｇ＝Ｒ５Ｉａから次式（１５）が
得られる。 Vex-Vg=(R5Ia/R4+Vo/R7+Vref/R3)/(1/R4+1/R7+1/R3)-R5Ia --- (15) ここで、Ｖｏ＝（Ｒ１＋Ｒ５）Ｉａなので、次式（１
６）が得られる。 Vex-Vg={Vref/R3+(R1+R5)Ia/R7+R5Ia/R7+R5Ia/R4}/(1/R4+1/R7+1/R3) -(1/R4+1/R7+1/R3)R5Ia/(1/R4+1/R7+1/R3) ={Vref/R3+(R1/R7-R5/R3)Ia}/(1/R3+1/R4+1/R7} --- (16) よって、上記（１６）式から加熱電流Ｉａに関係なく、
Ｖｅｘ−Ｖｇが一定となるためには次式（１７）を満足
する必要がある。 R1/R7-R5/R3=0 --- (17) つまり、抵抗７の抵抗値Ｒ７を次式（１８）を満足する
値とすればよい。 R7=R1R3/R5 --- (18) 以上のように、本発明の第２の実施形態によれば、レシ
オメトリック回路１０における固定抵抗３と４と接続
点、つまり、基準電圧Ｖｒｅｆの分圧点と、オペアンプ
６１の出力端子との間に補正用抵抗７を接続し、この補
正用抵抗７の抵抗値Ｒ６を、（Ｒ１Ｒ３／Ｒ５）となる
ように構成したので、乗算回路１１の入力である（Ｖｅ
ｘ−Ｖｇ）が、加熱電流Ｉａに関係無く一定となるの
で、発熱抵抗体に流れる電流による接地電位の変化に関
係なく、高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現することができ
る。
【００２９】なお、図２に示した例においては、補正用
抵抗７の抵抗値は大きいので、その調整が容易である。
抵抗７の抵抗値は大きいので、その調整が容易である。
【００３０】図３は、本発明の第３の実施形態であるレ
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、電
流検出抵抗１と固定抵抗４との接続点と配線抵抗５との
間に補正用可変抵抗６６が配置されているとともに、レ
シオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路３０が
配置されている点であり、その他の構成は、図３の例と
図５の例とは同様となっている。
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、電
流検出抵抗１と固定抵抗４との接続点と配線抵抗５との
間に補正用可変抵抗６６が配置されているとともに、レ
シオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路３０が
配置されている点であり、その他の構成は、図３の例と
図５の例とは同様となっている。
【００３１】特性調整回路３０は、演算増幅器１２と調
整抵抗８、９とにより構成され、演算増幅器１２の非反
転入力端子は、乗算回路１１の出力信号が供給される。
また、演算増幅器１２の反転入力端子は、調整抵抗８を
介して可変抵抗６６と配線抵抗５との間に接続される。
また、演算増幅器１２の反転入力端子と調整抵抗８との
接続点は、調整抵抗９を介して、演算増幅器１２の出力
端子に接続される。
整抵抗８、９とにより構成され、演算増幅器１２の非反
転入力端子は、乗算回路１１の出力信号が供給される。
また、演算増幅器１２の反転入力端子は、調整抵抗８を
介して可変抵抗６６と配線抵抗５との間に接続される。
また、演算増幅器１２の反転入力端子と調整抵抗８との
接続点は、調整抵抗９を介して、演算増幅器１２の出力
端子に接続される。
【００３２】この第３の実施形態においては、可変抵抗
６６が２次関数を調整する事を利用して、空気流量計４
０の発熱抵抗体２及び配線抵抗５の特性による直線性ば
らつきを補正し、可変抵抗６６を調整する事により、流
量計全体の増幅率が一定では無くなるので、その増幅率
を一定とするために特性調整回路３０で調整する。
６６が２次関数を調整する事を利用して、空気流量計４
０の発熱抵抗体２及び配線抵抗５の特性による直線性ば
らつきを補正し、可変抵抗６６を調整する事により、流
量計全体の増幅率が一定では無くなるので、その増幅率
を一定とするために特性調整回路３０で調整する。
【００３３】つまり、可変抵抗６６で、乗算回路１１の
入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａに関係無く
一定となるように出力の直線性を調節し、調整抵抗８、
９で出力の傾きを調節する。
入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａに関係無く
一定となるように出力の直線性を調節し、調整抵抗８、
９で出力の傾きを調節する。
【００３４】以上のように、本発明の第３の実施形態に
よれば、レシオメトリック回路１０における乗算回路１
１の他方の入力端に接続される固定抵抗４と発熱抵抗体
２に接続される電検出用抵抗１との接続点と、配線抵抗
５との間に補正用可変抵抗６６を接続するとともに、レ
シオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路３０を
配置し、補正用可変抵抗６６の抵抗値を、乗算回路１１
の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａに関係無
く一定とする値とし、特性調整回路３０で増幅率を調整
することができるので、発熱抵抗体に流れる電流による
接地電位の変化に関係なく、さらに、流量計全体の特性
を損なうこと無く、高精度の空気流量測定が可能なレシ
オメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現する
ことができる。
よれば、レシオメトリック回路１０における乗算回路１
１の他方の入力端に接続される固定抵抗４と発熱抵抗体
２に接続される電検出用抵抗１との接続点と、配線抵抗
５との間に補正用可変抵抗６６を接続するとともに、レ
シオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路３０を
配置し、補正用可変抵抗６６の抵抗値を、乗算回路１１
の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａに関係無
く一定とする値とし、特性調整回路３０で増幅率を調整
することができるので、発熱抵抗体に流れる電流による
接地電位の変化に関係なく、さらに、流量計全体の特性
を損なうこと無く、高精度の空気流量測定が可能なレシ
オメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現する
ことができる。
【００３５】また、この第３の実施形態によれば、流量
計４０の特性を２次関数で調整できるので、流量計の通
路形状やＥＣＵとの組み合せを変更した場合に、ＥＣＵ
に記憶された流量計４０の出力電圧から空気流量に換算
する変換特性を変更せずに使用する事ができるという効
果が有る。
計４０の特性を２次関数で調整できるので、流量計の通
路形状やＥＣＵとの組み合せを変更した場合に、ＥＣＵ
に記憶された流量計４０の出力電圧から空気流量に換算
する変換特性を変更せずに使用する事ができるという効
果が有る。
【００３６】図４は、本発明の第４の実施形態であるレ
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、オ
ペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４との接続点
との間に補正用可変抵抗７７が接続されているととも
に、レシオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路
３０が配置されている点であり、その他の構成は、図４
の例と図５の例とは同様となっている。
シオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計４０の概
略回路構成図である。この空気流量計４０と、図５に示
した従来技術の空気流量計５０との異なるところは、オ
ペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４との接続点
との間に補正用可変抵抗７７が接続されているととも
に、レシオメトリック回路１０の出力端に特性調整回路
３０が配置されている点であり、その他の構成は、図４
の例と図５の例とは同様となっている。
【００３７】特性調整回路３０は、図３に示した特性調
整回路と同様な構成となっており、調整抵抗８は配線抵
抗５を介して接地される。
整回路と同様な構成となっており、調整抵抗８は配線抵
抗５を介して接地される。
【００３８】この第４の実施形態においては、可変抵抗
７７で、乗算回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が
加熱電流Ｉａに関係無く一定となるように、出力の曲が
り特性を調節し、特性調整回路３０の調整抵抗８、９で
出力の傾きを調節する。
７７で、乗算回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が
加熱電流Ｉａに関係無く一定となるように、出力の曲が
り特性を調節し、特性調整回路３０の調整抵抗８、９で
出力の傾きを調節する。
【００３９】以上のように、本発明の第４の実施形態に
よれば、オペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４
との接続点との間に補正用可変抵抗７７を接続するとと
もに、レシオメトリック回路１０の出力端に特性調整回
路３０を配置し、補正用可変抵抗７７の抵抗値を、乗算
回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａ
に関係無く一定とする値とし、特性調整回路３０で増幅
率を調整することができるので、発熱抵抗体に流れる電
流による接地電位の変化に関係なく、さらに、流量計全
体の特性を損なうこと無く、高精度の空気流量測定が可
能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計を
実現することができる。
よれば、オペアンプ６１の出力端子と、固定抵抗３と４
との接続点との間に補正用可変抵抗７７を接続するとと
もに、レシオメトリック回路１０の出力端に特性調整回
路３０を配置し、補正用可変抵抗７７の抵抗値を、乗算
回路１１の入力である（Ｖｅｘ−Ｖｇ）が加熱電流Ｉａ
に関係無く一定とする値とし、特性調整回路３０で増幅
率を調整することができるので、発熱抵抗体に流れる電
流による接地電位の変化に関係なく、さらに、流量計全
体の特性を損なうこと無く、高精度の空気流量測定が可
能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計を
実現することができる。
【００４０】
【発明の効果】本発明は、以上説明したように構成され
ているため、次のような効果がある。レシオメトリック
回路における乗算回路の入力信号を、加熱電流に関係無
く一定とすることができるので、発熱抵抗体に流れる電
流による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量
測定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気
流量計を実現することができる。
ているため、次のような効果がある。レシオメトリック
回路における乗算回路の入力信号を、加熱電流に関係無
く一定とすることができるので、発熱抵抗体に流れる電
流による接地電位の変化に関係なく、高精度の空気流量
測定が可能なレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気
流量計を実現することができる。
【００４１】また、レシオメトリック回路における乗算
回路の入力信号を、加熱電流に関係無く一定とするとと
もに、レシオメトリック回路の出力端に特性調整回路を
配置すれば、発熱抵抗体に流れる電流による接地電位の
変化に関係なく、さらに、流量計全体の特性を損なうこ
と無く、高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現することができ
る。
回路の入力信号を、加熱電流に関係無く一定とするとと
もに、レシオメトリック回路の出力端に特性調整回路を
配置すれば、発熱抵抗体に流れる電流による接地電位の
変化に関係なく、さらに、流量計全体の特性を損なうこ
と無く、高精度の空気流量測定が可能なレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計を実現することができ
る。
【００４２】また、補正用の抵抗を可変抵抗とすれば、
流量計の特性を２次関数で調整できるので、流量計の通
路形状やＥＣＵとの組み合せを変更した場合に、ＥＣＵ
に記憶された流量計の出力電圧から空気流量に換算する
変換特性を変更せずに使用する事ができるという効果が
有る。
流量計の特性を２次関数で調整できるので、流量計の通
路形状やＥＣＵとの組み合せを変更した場合に、ＥＣＵ
に記憶された流量計の出力電圧から空気流量に換算する
変換特性を変更せずに使用する事ができるという効果が
有る。
【図１】本発明の第１の実施形態であるレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
【図２】本発明の第２の実施形態であるレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
【図３】本発明の第３の実施形態であるレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
【図４】本発明の第４の実施形態であるレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計の概略回路構成図であ
る。
【図５】従来のレシオメトリック出力型発熱抵抗体式空
気流量計の概略回路構成図であえる。
気流量計の概略回路構成図であえる。
１、３、４ 固定抵抗 ２ 発熱抵抗体 ５ 配線抵抗 ６、７ 補正用抵抗 ８、９ 可変抵抗 １０ レシオメトリック回路 １１ 乗算回路 １２ 演算増幅器 ２０ エンジンコントロールユニット ３０ 特性調整回路 ４０ レシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気
流量計 ６０ トランンジスタ ６１ オペアンプ ６６、７７ 補正用可変抵抗 Ｖｒｅｆ 外部基準電圧 Ｖｅｘ Ｖｒｅｆを分圧した電圧 Ｖｏ レシオメトリック回路に入力される空気流
量信号 Ｖｇ レシオメトリック回路の基準接地電位 Ｖｇｎｄ ＥＣＵの基準接地電位（＝０Ｖ） Ｉａ 発熱抵抗体２に流れる電流 Ｖ２ 発熱抵抗体２に流れる電流を抵抗で検出し
た電圧
流量計 ６０ トランンジスタ ６１ オペアンプ ６６、７７ 補正用可変抵抗 Ｖｒｅｆ 外部基準電圧 Ｖｅｘ Ｖｒｅｆを分圧した電圧 Ｖｏ レシオメトリック回路に入力される空気流
量信号 Ｖｇ レシオメトリック回路の基準接地電位 Ｖｇｎｄ ＥＣＵの基準接地電位（＝０Ｖ） Ｉａ 発熱抵抗体２に流れる電流 Ｖ２ 発熱抵抗体２に流れる電流を抵抗で検出し
た電圧
Claims (5)
- 【請求項１】空気通路中に配置された発熱抵抗体に加熱
電流を供給して、上記発熱抵抗体を所定温度に加熱し、
上記加熱電流に基づいて検出した空気流量信号Ｖｏを、
外部基準電圧Ｖｒｅｆに比例させた信号に変換して出力
するレシオメトリック回路を有するレシオメトリック出
力型発熱抵抗体式空気流量計において、 上記流量計に流れる電流がこの流量計のグランド配線を
流れて発生する、上記レシオメトリック回路の変換誤差
を補正する補正回路を備えることを特徴とするレシオメ
トリック出力型発熱抵抗体式空気流量計。 - 【請求項２】請求項１記載のレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記レシオメトリック
回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅ
ｘを得る分圧回路と、上記入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気
流量信号Ｖｏを入力信号とし、その出力信号を、レシオ
メトリック回路の出力信号Ｖｏｕｔとする乗算器と、を
有し、 上記補正回路は、流量計のグランド配線の、分圧回路の
基準電位側に直列に接続され、加熱電流がグランド配線
を流れることによる電圧降下を補正する補正用抵抗を有
することを特徴とするレシオメトリック出力型発熱抵抗
体式空気流量計。 - 【請求項３】請求項１記載のレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記レシオメトリック
回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅ
ｘを得る分圧回路と、上記入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気
流量信号Ｖｏを入力信号とし、その出力信号を、レシオ
メトリック回路の出力信号Ｖｏｕｔとする乗算器と、を
有し、 上記補正回路は、上記分圧回路のＶｅｘを発生する分圧
点と、上記乗算器の上記空気流量信号Ｖｏが入力される
入力端子との間に接続され、加熱電流がグランド配線を
流れることによる電圧降下を補正する補正用抵抗を有す
ることを特徴とするレシオメトリック出力型発熱抵抗体
式空気流量計。 - 【請求項４】請求項１記載のレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記レシオメトリック
回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅ
ｘを得る分圧回路と、上記入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気
流量信号Ｖｏを入力信号とする乗算器と、を有し、 上記補正回路は、流量計のグランド配線の、分圧回路の
基準電位側に直列に接続され、その抵抗値を変化させる
ことにより流量計の出力信号の直線性を調節することが
できる補正用可変抵抗と、上記レシオメトリック回路の
出力端に配置され、流量計の特性を調節し、出力する特
性調整回路と、を有することを特徴とするレシオメトリ
ック出力型発熱抵抗体式空気流量計。 - 【請求項５】請求項１記載のレシオメトリック出力型発
熱抵抗体式空気流量計において、上記レシオメトリック
回路は、外部基準電圧Ｖｒｅｆを分圧して入力電圧Ｖｅ
ｘを得る分圧回路と、上記入力電圧Ｖｅｘ及び上記空気
流量信号Ｖｏを入力信号とする乗算器と、を有し、 上記補正回路は、上記分圧回路のＶｅｘを発生する分圧
点と、上記乗算器の上記空気流量信号Ｖｏが入力される
入力端子との間に接続され、その抵抗値を変化させるこ
とにより流量計の出力信号の直線性を調節することがで
きる補正用抵抗と、上記レシオメトリック回路の出力端
に配置され、流量計の出力特性を調節し、出力する特性
調整回路と、を有することを特徴とするレシオメトリッ
ク出力型発熱抵抗体式空気流量計。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10184533A JP2000018989A (ja) | 1998-06-30 | 1998-06-30 | レシオメトリック出力型発熱抵抗体式空気流量計 |
| DE19929921A DE19929921B4 (de) | 1998-06-30 | 1999-06-29 | Luftdurchflußmengenmesser mit wärmeerzeugendem Widerstand |
| US09/343,245 US6357293B1 (en) | 1998-06-30 | 1999-06-30 | Air flow meter with heat generating resistor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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