ITMI20071209A1 - Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch - Google Patents

Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch Download PDF

Info

Publication number
ITMI20071209A1
ITMI20071209A1 IT001209A ITMI20071209A ITMI20071209A1 IT MI20071209 A1 ITMI20071209 A1 IT MI20071209A1 IT 001209 A IT001209 A IT 001209A IT MI20071209 A ITMI20071209 A IT MI20071209A IT MI20071209 A1 ITMI20071209 A1 IT MI20071209A1
Authority
IT
Italy
Prior art keywords
stream
weight
column
process according
condenser
Prior art date
Application number
IT001209A
Other languages
English (en)
Inventor
Lino Carnelli
Carla Lazzari
Gianni Pandolfi
Original Assignee
Eni Spa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Eni Spa filed Critical Eni Spa
Priority to IT001209A priority Critical patent/ITMI20071209A1/it
Priority to EP08758962A priority patent/EP2160360B9/en
Priority to US12/664,747 priority patent/US8535487B2/en
Priority to CN200880025628.XA priority patent/CN101778803B/zh
Priority to JP2010511524A priority patent/JP5337152B2/ja
Priority to PCT/EP2008/004397 priority patent/WO2008151742A1/en
Priority to CA2690920A priority patent/CA2690920C/en
Publication of ITMI20071209A1 publication Critical patent/ITMI20071209A1/it
Priority to EG2009121833A priority patent/EG25734A/xx
Priority to ZA2009/09111A priority patent/ZA200909111B/en

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
    • C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
    • C02F1/16—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation using waste heat from other processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2101/00—Nature of the contaminant
    • C02F2101/30—Organic compounds
    • C02F2101/32—Hydrocarbons, e.g. oil
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
    • C02F2103/34—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32
    • C02F2103/36—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32 from the manufacture of organic compounds
    • C02F2103/365—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated from industrial activities not provided for in groups C02F2103/12 - C02F2103/32 from the manufacture of organic compounds from petrochemical industry (e.g. refineries)

Landscapes

  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Hydrology & Water Resources (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Water Supply & Treatment (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
  • Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
  • Water Treatment By Electricity Or Magnetism (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)

Description

DESCRIZIONE DELL'INVENZIONE INDUSTRIALE
DESCRIZIONE
La presente invenzione si riferisce ad un processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di Fischer-Tropsch .
Più specificatamente l'invenzione riguarda un processo per la purificazione della corrente acquosa proveniente dalla reazione di Fischer-Tropsh che si basa su un trattamento in colonna di distillazione e su una successiva operazione di condensazione parziale del vapore uscente dalla colonna di distillazione seguita da una condensazione totale.
Il processo di produzione di idrocarburi liquidi con la reazione di Fischer-Tropsch genera una quantità, in peso, di acqua maggiore di quella complessivamente prodotta di idrocarburi, a seguito della produzione di una mole di acqua per ogni mole di CO convertita in idrocarburi.
Dalla reazione si producono sostanzialmente due fasi, una più leggera, in fase vapore, costituita essenzialmente da una miscela di idrocarburi, con un numero di atomi di carbonio compreso fra 1 e 25 e temperatura di ebollizione a pressione ambiente, per la frazione C5-C25, uguale o inferiore a circa 150°C e da sottoprodotti di reazione, come vapore acqueo, eteri o alcoli.
Questa corrente, insieme al gas di reazione non reagito, viene raffreddata al fine di condensare e separare gli idrocarburi dall'acqua generata dalla reazione e dagli altri sottoprodotti.
L'operazione viene effettuata in comuni separatori di fase per liquidi, dopo i quali possono rimanere tracce di fase organica disperse nell'acqua. Esse possono causare formazione di schiume nelle applicazioni a valle per cui viene effettuata una eliminazione completa degli organici dispersi con l'ausilio di filtri a coalescenza (US 2004/0262199 Al Sasol) .
All'acqua di processo possono aggiungersi le acque meteoriche o altre acque di servizio presenti nel sito produttivo.
La corrente acquosa ottenuta contiene comunque diverse sostanze inquinanti, anche corrosive, dovute alla solubilità dei composti organici in acqua e non può essere totalmente scaricata e/o riutilizzata all'interno del processo senza purificazioni ulteriori .
Gli inquinanti sono costituiti da alcoli, acidi, chetoni, aldeidi e idrocarburi in quantità variabili: la concentrazione di alcoli può variare dallo 0.5 al 5% peso, quella di acidi dallo 0.05 all'1.5%, gli idrocarburi tra lo 0.001 e lo 0.1%.
La quantità di composti presenti, all'interno di ogni classe, è decrescente al crescere del peso molecolare, e si contano composti fino a 25 atomi di carbonio .
I sistemi di trattamento di questa acqua normalmente prevedono operazioni di vaporizzazione di parte dell'acqua effettuate per mezzo di correnti gassose aggiuntive come gas naturale, vapore acqueo o aria in colonne di stripping (US 1991/5,004,862 Exxon), oppure effettuate all'interno di apparecchiature di distillazione munite di ribollitore (US 2001/6,225,358 B1 Syntroleum, US 2004/0262199 Al Sasol) e munite o meno di riflusso.
Vengono utilizzati anche sistemi che prevedono la combinazione dei due metodi (US 2001/6,225,358 B1 Syntroleum) . In questo modo si ottiene una corrente ricca di composti organici non acidi, contenente ancora una quantità rilevante di acqua e una corrente di acqua in cui rimangono pressoché solo gli acidi e gli eventuali sali o solidi sospesi non eliminati precedentemente .
Un altro possibile trattamento dell'acqua consiste in un trattamento con carboni attivi o altri solidi adsorbenti, come ad esempio argille o zeoliti, per l'eliminazione degli organici contenuti nell'acqua, preceduto eventualmente da una distillazione che concentri alcoli, idrocarburi aldeidi e chetoni nel distillato, come descritto nel brevetto US 2002/6,462,097 B1 IFP-Agip Petroli-ENI.
Le operazioni di stripping e distillazione si basano sul fatto che alcoli, idrocarburi, chetoni e aldeidi, quando sono presenti in piccole quantità in acqua, hanno un comportamento altamente non ideale, sono più volatili dell'acqua stessa e vengono concentrati nella testa delle apparecchiature di stripping e distillazione; in questo modo si separano dalla corrente acquosa principale in cui rimangono sostanzialmente solo gli acidi organici.
Il brevetto US 2004/0262199 Al Sasol, che prevede l'utilizzo di una colonna di distillazione, mette in guardia sul fatto che i composti non acidi a catena più lunga, una volta concentrati assieme ai composti più leggeri perdono gran parte della loro non idealità e tendono quindi ad essere meno volatili .
In questo modo può succedere che vengano sospinti verso l'alto nella parte bassa della colonna e sospinti verso il basso nella parte alta senza trovare una loro via di uscita.
La soluzione prospettata nel brevetto US 2004/0262199 Al Sasol consiste nell'inserire un prelievo laterale in fase liquida tra l'alimentazione e il piatto più alto della colonna, con smiscelazione, reinvio della fase acquosa alla colonna stessa e prelievo della fase organica. Questa operazione prevede una modifica strutturale consistente della colonna e delle modalità di operare anche per i problemi connessi alla possibile formazione di emulsioni difficilmente smiscelabili .
Un'altra modalità di eliminazione di composti più pesanti consiste nel prelevare un flusso in fase vapore da un piatto posto nei pressi del ribollitore, condensarlo, separare la fase acquosa dall'organica e riciclare quella acquosa all'alimentazione.
Un obbiettivo aggiuntivo dei sistemi di purificazione dell'acqua proveniente dal processo Fischer-Tropsch consiste nella riduzione del contenuto di acqua nella corrente che viene arricchita in sottoprodotti organici pesanti non acidi allo scopo di permettere una migliore combustione e/o valorizzazione dei composti chimici presenti .
E' stato ora trovato un metodo che attraverso una semplice operazione di condensazione parziale del vapore uscente dalla colonna di distillazione, seguita da una condensazione totale, consente di separare significativamente i composti organici pesanti non acidi dall'acqua alimentata alla colonna, e, allo stesso tempo, di minimizzare il tenore di acqua presente nel distillato. Viene così ottenuta una corrente arricchita nei composti organici pesanti e una corrente purificata che ne contiene solo tracce senza ricorrere all'introduzione di un prelievo laterale.
In accordo con ciò costituisce oggetto della presente invenzione un processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di Fischer-Tropsch che comprende:
- l'alimentazione della corrente acquosa contenente i sottoprodotti organici della reazione ad un sistema costituito da una colonna di distillazione munita di un condensatore parziale e di un condensatore totale ;
- la condensazione parziale della corrente vaporizzata uscente dalla testa della colonna e il prelievo di un primo distillato arricchito nei sottoprodotti più pesanti;
- la condensazione totale della corrente vaporizzata uscente dal condensatore parziale e il prelievo di una corrente liquida che in parte viene inviata nuovamente alla colonna di distillazione come riflusso mentre la parte rimanente viene prelevata come distillato;
- l'estrazione dal fondo della colonna di distillazione della corrente acquosa purificata.
Più in particolare il processo della presente invenzione comprende, in accordo con lo schema riportato in figura 1:
(a) l'alimentare la corrente acquosa (1) contenente i sottoprodotti organici della reazione di Fischer-Tropsch in quantità compresa tra lo 0.5 e il 7 % in peso, ad un sistema costituito da una colonna di distillazione (20), munita di un condensatore parziale (30) e di un condensatore totale (40);
(b) vaporizzare una parte compresa tra il 5 e il 40% in peso della corrente di alimentazione all'interno della colonna (20);
(c) prelevare dalla testa della colonna (20) una corrente vaporizzata in quantità compresa ,tra il 5 e il 40% in peso della corrente alimentata (2), contenente i sottoprodotti della reazione di Fischer-Tropsch ad una concentrazione compresa tra il 20 e l'80% peso, e la quantità minima di acqua ottenibile in funzione della composizione dell'alimentazione e delle condizioni operative;
(d) condensare una quantità compresa tra lo 0.5 e il 15% in peso della corrente vaporizzata (2) uscente dalla testa della colonna nel condensatore (30), in modo da ottenere una corrente liquida (4) che viene prelevata come distillato contenente acqua ad una concentrazione che varia dal 10 al 50% in peso e i sottoprodotti organici pesanti ad una concentrazione che varia dal 30 al 60 % in peso
(e) condensare completamente la corrente vaporizzata (3) uscente dal condensatore (30) in un secondo condensatore (40) in modo da ottenere una corrente liquida contenente i sottoprodotti a più basso peso molecolare e acqua a concentrazione dal 20% al 50% in peso ;
(f) inviare la corrente (6) corrispondente al 75 -98% in peso della corrente liquida uscente dal condensatore (40) nuovamente alla colonna (20) come riflusso e prelevare la corrente 5, corrispondente al 2 al 25% in peso della corrente uscente dal condensatore, come distillato;
(g) estrarre dal fondo della colonna una corrente acquosa (8) purificata contenente una quantità residua di composti organici non acidi inferiore a 1000 ppm.
La corrente che viene alimentata alla colonna di distillazione è costituita dalla fase acquosa proveniente dalla reazione di Fischer-Tropsch dopo essere stata separata dalle fasi gassose e liquide ricche in idrocarburi con uno o più separatori di fase.
Prima dell'ingresso nella colonna la corrente alimentata può essere parzialmente vaporizzata anche per recuperare calore da un'altra corrente presente dell'impianto .
La concentrazione dei composti organici nella corrente di alimentazione è generalmente compresa tra lo 0.5 e il 7 % . In particolare, tale corrente ha una composizione che varia entro i seguenti intervalli di valori::
Acqua 93 99 . 5 %p
Alcoli 0 . 5 - 5 %p
Acidi 0 . 05 1 . 5 %p
Idrocarburi 10 1000 ppm
Metalli < 10 ppm
COD 10000 - 140000 mg/1
L'eliminazione completa degli organici dispersi nella fase acquosa, che potrebbero causare la formazione di schiume nelle apparecchiature a valle, può essere eventualmente massimizzata con l'utilizzo di filtri a coalescenza.
La formazione delle schiume può essere evitata anche mediante l'aggiunta di un opportuno agente antischiuma, scelto ad esempio tra quelli commercialmente noti (tensioattivi anionici, siliconici, poliet ilenglicoli , etc,).
La corrente alimentata viene parzialmente vaporizzata all'interno della colonna di distillazione .
La colonna di distillazione è composta da stadi teorici di rettifica posti sopra l'alimentazione e stadi teorici di esaurimento, posti sotto l'alimentazione, gli stadi teorici possono essere realizzati con piatti o riempimenti di tipo strutturato e non.
La vaporizzazione può essere effettuata con un ribollitore, iniezione diretta di vapore o di un gas di stripping, oppure attraverso lo scambio di calore con un'altra corrente presente nell'impianto.
Dalla colonna esce di testa una corrente vaporizzata contenente la quantità minima di acqua ottenibile in funzione della composizione dell'alimentazione e delle condizioni operative.
Una quantità compresa tra lo 0.5 e il 15% e preferibilmente tra l'I e il 5% in peso della corrente vaporizzata (2) uscente dalla testa della colonna nel condensatore (30) viene condensata e la fase liquida risultante (4) è, rispetto alla fase vapore uscente dalla colonna, più ricca negli alcoli pesanti (prodotti pesanti) e più povera in alcoli leggeri (prodotti leggeri) ed acqua.
Tipicamente le concentrazioni di acqua in questa corrente possono essere comprese tra il 10 e il 50% e preferibilmente tra il 18 e il 35%, le concentrazioni dei sottoprodotti organici dal 30 al 60 % e più in particolare tra il 38 e il 55%.
Il primo condensato viene totalmente prelevato. La fase vapore rimanente viene condensata completamente in un secondo condensatore in modo da ottenere una corrente liquida contenente tra il 20 e il 50% e più in particolare tra il 30 e il 40% acqua, parte di essa, tra il 75 e il 98%, tipicamente tra 85 e 95% viene inviata nuovamente alla colonna come riflusso e la restante parte prelevata come distillato .
In questo modo, rispetto ad una colonna con un solo condensatore totale, può essere ottenuto un distillato complessivo in cui la quantità di acqua è ridotta di un importo compreso tra il 5 e il 10% in peso, e nel quale vengono concentrati i sottoprodotti come alcoli, aldeidi, chetoni e idrocarburi, e una fase acquosa di fondo contenente una quantità residua di sottoprodotti organici non acidi inferiore a 1000 ppm e in particolare anche a meno di 100 ppm in peso.
I sottoprodotti contenuti nei due condensati possono essere valorizzati come combustibile, con i vantaggi dovuti alla riduzione complessiva del contenuto di acqua, riciclati alla produzione del gas di sintesi per massimizzare la resa complessiva in carbonio del processo, o inviati a purificazione ulteriore per valorizzare come prodotti chimici i composti presenti.
L'acqua uscente dal fondo della colonna, se il contenuto di acidi residui consente di rispettare i limiti di legge, può essere scaricata come acqua superficiale, altrimenti deve essere ulteriormente purificata con i metodi noti (trattamento biologico, adsorbimento su carboni o altri supporti solidi...) .
In una forma di realizzazione dell'invenzione (figura 1), l'alimentazione 1, alla quale è stato aggiunto 1 'antischiuma, viene preriscaldata nello scambiatore (10) recuperando calore dalla corrente uscente dal fondo della colonna, alternativamente può essere preriscaldata con un'altra fonte di calore disponibile nell'impianto.
Viene poi alimentata alla colonna di distillazione 20 composta da un numero di stadi teorici di rettifica posti sopra l'alimentazione maggiore di 2, tipicamente compreso tra 3 e 15 e un numero di stadi teorici di esaurimento, posti sotto l'alimentazione maggiore di 5, tipicamente compreso tra 6 e 30 e più in particolare tra 8 e 14.
Gli stadi teorici necessari possono essere realizzati con piatti per colonne di distillazione o riempimenti di tipo strutturato o non strutturato.
Dalla testa della colonna di distillazione esce un flusso in fase vapore (2) contenente una quantità di acqua che è funzione della quantità di organici presenti nell'alimentazione e delle condizioni operative della colonna (20). I composti acidi restano principalmente nella corrente (8) uscente dal fondo della colonna con una piccola frazione di alcoli e di idrocarburi non volatili.
Il vapore (2) viene parzialmente condensato nel condensatore (30). La fase liquida risultante (4), è arricchita, anche rispetto alla fase vapore (2), nei composti organici a peso molecolare maggiore, che m questo modo vengono separati.
La fase vapore (3) uscente dal condensatore parziale è condensata totalmente nel condensatore (40) e viene in parte prelevata con il flusso (5) ed in parte utilizzata come riflusso della colonna di distillazione, flusso (6).
La fase vapore presente nella colonna può essere generata anche in parte nello scambiatore (10) di preriscaldamento dell'alimentazione, nel ribollitore (50) o essere generata da una alimentazione esterna di vapore acqueo o di altro gas.
L'acqua depurata da tutti i composti organici non acidi esce dal fondo della colonna con il flusso (8) e può essere raffreddata nello scambiatore (10) per gli usi successivi, flusso (9).
La pressione di esercizio della colonna è preferibilmente quella atmosferica, la colonna è in grado di funzionare altrettanto bene a pressioni superiori o inferiori come, ad esempio, nell'intervallo tra 0,5 - 3 atm, i limiti operativi sono determinati essenzialmente dalle disponibilità di sorgenti di calore per il riscaldamento del ribollitore e per il raffreddamento dei condensatori.
Le temperature sono determinate dalla pressione e dalla composizione delle miscele; a pressioni di esercizio comprese nell'intervallo 0,5 - 3 atm la temperatura di testa della colonna è mantenuta nell'intervallo 60-120°C, quella di fondo nell'intervallo 75-130°C, mentre la temperatura del primo condensatore è compresa tra 55 e 110°C in funzione del grado di condensazione voluto e della pressione .
Preferenzialmente si opera a pressione atmosferica, la temperatura di testa della colonna è mantenuta nell'intervallo 80-98°C, quella di fondo nell'intervallo 95-105°C, mentre la temperatura del primo condensatore è compresa tra 75 e 90°C.
Esempio 1
Ad esempio in una colonna con 7 stadi teorici di rettifica e 12 di esaurimento vengono alimentati 100 kg/h di una miscela con la seguente composizione:
Composto % peso
Acqua 98.67
Metanolo 0.2500
Etanolo 0.2400
Propanolo 0.2300
Butanolo 0.1700
Pentanolo 0.1000
Esanolo 0.0500
Eptanolo 0.0200
Alcoli C8+ 0.012
Acetone 0.0050
Acido acetico 0.1000
Acido propanoico 0.0691
Acido butanoico 0.0344
Acido pentanoico 0.0099
Acido esanoico 0.0024
Idrocarburi 0.0400
All'alimentazione vengono aggiunte 2 ppm di antischiuma polipropilenglicole a peso molecolare medio 2000.
La colonna e il sistema di condensazione vengono gestiti in modo da avere una portata di vapore uscente dalla testa della colonna di 22.8 kg/h, una portata del primo condensato di 0.23 kg/h ed una portata del secondo condensato di 22.56 kg/h, da cui vengono prelevati 21.14 kg/h come riflusso e 1.42 kg/h come distillato.
L'apparecchiatura è mantenuta a 1 bar assoluto con temperatura di testa di 87°C e di fondo di 99.8°C.
L'acqua risulta concentrata al 34% nel vapore di testa e ha una concentrazione del 18.9% nel primo condensato. Gli alcoli C4+ sono presenti in concentrazione del 53.2% nel primo condensato e del 12.13% nel secondo condensato, gli alcoli C1-C3 hanno concentrazioni del 24.7 e 46.45% rispettivamente nel primo condensato e nel secondo.
La concentrazione media dell'acqua nei due prelievi è del 32% in peso.
Gli acidi hanno una concentrazione del 2.71% nel primo condensato e dello 0.23% nel secondo condensato .
Nella corrente di fondo l'acqua ha una concentrazione del 99.79%, gli alcoli residui ammontano a 40 ppm, gli acidi allo 0.22%. La quantità complessiva di acidi nell'acqua depurata è ridotta del 10% circa rispetto all'alimentazione.
In questo modo si ottiene un flusso ricco di alcoli pesanti, uno ricco di alcoli leggeri e uno di acqua depurata .

Claims (14)

  1. RIVENDICAZIONI 1. Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di Fischer-Tropsch che comprende : - l'alimentazione della corrente acquosa contenente i sottoprodotti organici della reazione ad un sistema costituito da una colonna di distillazione munita di un condensatore parziale e di un condensatore totale; - la condensazione parziale della corrente vaporizzata uscente dalla testa della colonna e il prelievo di un primo distillato arricchito nei sottoprodotti più pesanti; - la condensazione totale della corrente vaporizzata uscente dal condensatore parziale e il prelievo di una corrente liquida che in parte viene inviata nuovamente alla colonna di distillazione come riflusso mentre la parte rimanente viene prelevata come distillato; - l'estrazione dal fondo della colonna di distillazione della corrente acquosa purificata.
  2. 2. Processo secondo la rivendicazione 1 comprendente, in accordo con lo schema riportato in figura 1: (a) l'alimentare la corrente acquosa (1) contenente i sottoprodotti organici della reazione di Fischer Tropsch in quantità compresa tra lo 0.5 e il 7 % in peso, ad un sistema costituito da una colonna di distillazione (20), munita di un condensatore parziale (30) e di un condensatore totale (40); (b) vaporizzare una parte compresa tra il 5 e il 40% in peso della corrente di alimentazione, all'interno della colonna (20); (c) prelevare dalla testa della colonna (20) una corrente vaporizzata in quantità compresa tra il 5 e il 40% in peso della corrente alimentata (2), contenente i sottoprodotti della reazione di Fischer-Tropsch ad una concentrazione compresa tra il 20 e l'80% peso e la quantità minima di acqua ottenibile in funzione della composizione dell'alimentazione e delle condizioni operative; (d) condensare una quantità compresa tra lo 0.5 e il 15% in peso della corrente vaporizzata (2) uscente dalla testa della colonna nel condensatore (30) in modo da ottenere una corrente liquida (4) che viene prelevata come distillato contenente acqua ad una concentrazione che varia dal 10 al 50% in peso e sottoprodotti organici pesanti ad una concentrazione che varia dal 30 al 60 % in peso. (e) condensare completamente la corrente vaporizzata (3) uscente dal condensatore (30) in un secondo condensatore (40) in modo da ottenere una corrente liquida contenente i sottoprodotti a più basso peso molecolare e acqua a concentrazione dal 20% al 50% in peso ; (f) inviare la corrente (6) corrispondente al 75 -98% in peso della corrente liquida uscente dal condensatore (40) nuovamente alla colonna (20) come riflusso e prelevare la corrente (5) corrispondente al 2 - 25% in peso della corrente uscente dal condensatore, come distillato; (g) estrarre dal fondo della colonna una corrente acquosa (8) purificata contenente una quantità residua di composti organici non acidi inferiore a 1000 ppm .
  3. 3. Processo secondo la rivendicazione 1 in cui la corrente acquosa di alimentazione ha la seguente composizione ponderale: • Acqua 93 - 99.5 %p • Alcoli 0.5 - 5 %p • Acidi 0.05 - 1.5 %p • Idrocarburi 10 - 1000 ppm • Metalli < 10 ppm • COD 10000 - 140000 mg/1
  4. 4. Processo secondo la rivendicazione 2 in cui in (d) viene condensata una quantità compresa tra 1' 1 e il 5% in peso della corrente vaporizzata (2) uscente dalla testa della colonna nel condensatore (30) .
  5. 5. Processo secondo la rivendicazione 2 in cui in (d) la corrente liquida (4) che viene prelevata come distillato contiene acqua a concentrazione che varia dal 18 e il 35 % in peso e sottoprodotti organici pesanti a concentrazione che varia dal 38 e il 55% in peso .
  6. 6. Processo secondo la rivendicazione 2 in cui in (e) la corrente liquida prelevata dal condensatore (40) contiene i sottoprodotti a più basso peso molecolare e acqua a concentrazione dal 30 e il 40 % in peso.
  7. 7. Processo secondo la rivendicazione 2 in cui in (f) la corrente (6) corrisponde all'85-95 % in peso della corrente liquida uscente dal condensatore (40) e la corrente (5) prelevata come distillato corrisponde al 5-15% della stessa corrente.
  8. 8. Processo secondo la rivendicazione 2 in cui in (g) la corrente acquosa (8) purificata estratta dal fondo della colonna contiene una quantità residua di composti organici non acidi inferiore a 100 ppm in peso .
  9. 9. Processo secondo la rivendicazione 1 in cui la colonna di distillazione (20) è composta da un numero di stadi teorici di rettifica posti sopra l'alimentazione maggiore di 2 un numero di stadi teorici di esaurimento, posti sotto l'alimentazione maggiore di 5.
  10. 10. Processo secondo la rivendicazione 9 in cui gli stadi teorici di rettifica sono compresi tra 3 e 15 e gli stadi teorici di esaurimento sono compresi tra 6 e 30.
  11. 11. Processo secondo la rivendicazione 1 in cui la pressione di esercizio della colonna di distillazione è compresa tra 0,5-3 atm, la temperatura di testa della colonna è mantenuta nell'intervallo 60-120°C, quella di fondo nell'intervallo 75-130°C, mentre la temperatura del primo condensatore è compresa tra 55 e 110°C in funzione del grado di condensazione voluto e della pressione.
  12. 12. Processo secondo la rivendicazione il in cui la pressione di esercizio della colonna di distillazione è quella atmosferica, la temperatura di testa della colonna è mantenuta nell'intervallo 80-98°C, quella di fondo nell'intervallo 95-105°C, mentre la temperatura del primo condensatore è compresa tra 75 e 90°C.
  13. 13. Processo secondo la rivendicazione 1 in cui la corrente di alimentazione viene preriscaldata con la corrente uscente dal fondo della colonna o con un'altra fonte di calore disponibile nell'impianto.
  14. 14. Processo secondo la rivendicazione 1 in cui la corrente di alimentazione viene addizionata di un antischiuma selezionato tra quelli commercialmente noti .
IT001209A 2007-06-15 2007-06-15 Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch ITMI20071209A1 (it)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT001209A ITMI20071209A1 (it) 2007-06-15 2007-06-15 Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch
EP08758962A EP2160360B9 (en) 2007-06-15 2008-05-30 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction
US12/664,747 US8535487B2 (en) 2007-06-15 2008-05-30 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction
CN200880025628.XA CN101778803B (zh) 2007-06-15 2008-05-30 来自费托反应的含水物流的提纯方法
JP2010511524A JP5337152B2 (ja) 2007-06-15 2008-05-30 フィッシャー−トロプシュ反応からの水流の精製方法
PCT/EP2008/004397 WO2008151742A1 (en) 2007-06-15 2008-05-30 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction
CA2690920A CA2690920C (en) 2007-06-15 2008-05-30 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction
EG2009121833A EG25734A (en) 2007-06-15 2009-12-15 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropisch reaction
ZA2009/09111A ZA200909111B (en) 2007-06-15 2009-12-21 Process for the purification of an aqueous stream coming from the fischer-tropsch reaction

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT001209A ITMI20071209A1 (it) 2007-06-15 2007-06-15 Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ITMI20071209A1 true ITMI20071209A1 (it) 2008-12-16

Family

ID=39832413

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
IT001209A ITMI20071209A1 (it) 2007-06-15 2007-06-15 Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch

Country Status (9)

Country Link
US (1) US8535487B2 (it)
EP (1) EP2160360B9 (it)
JP (1) JP5337152B2 (it)
CN (1) CN101778803B (it)
CA (1) CA2690920C (it)
EG (1) EG25734A (it)
IT (1) ITMI20071209A1 (it)
WO (1) WO2008151742A1 (it)
ZA (1) ZA200909111B (it)

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ITMI20080078A1 (it) * 2008-01-18 2009-07-19 Eni Spa Processo per il trattamento della corrente acquosa proveniente dalla reazione fischer-tropsch
IT1392392B1 (it) * 2008-12-19 2012-03-02 Eni Spa Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch
IT1392803B1 (it) * 2009-01-30 2012-03-23 Eni Spa Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch
CN102795685A (zh) * 2012-02-14 2012-11-28 庞玉学 煤制油有机废水的处理方法
CN102795684A (zh) * 2012-08-29 2012-11-28 庞玉学 煤制油有机废水的处理方法
EP2871162A1 (en) * 2013-11-07 2015-05-13 Shell International Research Maatschappij B.V. Process for removing contaminants from an aqueous stream
BR112017001790B1 (pt) 2014-07-29 2021-08-10 Thyssenkrupp Industrial Solutions Ag Processo para a epoxidação de uma olefina
CN105597360A (zh) * 2014-09-29 2016-05-25 英尼奥斯欧洲股份公司 用于工艺流的蒸发***
WO2016173887A1 (en) * 2015-04-28 2016-11-03 Evonik Degussa Gmbh Process for the epoxidation of propene
US10260005B2 (en) 2016-08-05 2019-04-16 Greyrock Technology LLC Catalysts, related methods and reaction products

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2398068A (en) * 1945-03-22 1946-04-09 Buena Vista Iron Company Apparatus for evaporating and distilling
US3658656A (en) * 1968-11-07 1972-04-25 Takeda Chemical Industries Ltd Purification of xylylene organic diisocyanate by fractional distillation in the presence of an inert gas or superheated vapor of an organic solvent
US4089749A (en) * 1976-03-29 1978-05-16 The United States Of America As Represented By The Department Of Health, Education And Welfare Apparatus for producing high-purity water
CA1088021A (en) * 1977-01-18 1980-10-21 Robert J. Coker Modified process for resin manufacturing using a continuous separate distillation column
US4134740A (en) * 1977-12-14 1979-01-16 Texaco Inc. Method for energy utilization in producing synthesis gas and recovering unconverted carbon
US4347321A (en) * 1980-10-07 1982-08-31 Bio-Systems Research, Inc. Method and apparatus for producing alcohol
US4869740A (en) * 1988-05-17 1989-09-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
US5262013A (en) * 1991-07-17 1993-11-16 Amalgamated Technologies, Inc. Coolant recycling method and apparatus
EP0838435A1 (en) * 1996-10-25 1998-04-29 Kvaerner Process Technology Limited Process and plant for treating an aqueous waste stream containing alkali metal carboxylates
US6225358B1 (en) * 1999-02-16 2001-05-01 Syntroleum Corporation System and method for converting light hydrocarbons to heavier hydrocarbons with improved water disposal
BRPI0214730B1 (pt) * 2001-12-06 2015-08-11 Sasol Tech Pty Ltd Método para separar pelo menos uma fração de produtos químicos não-ácidos de pelo menos uma fração de um produto bruto gasoso produzido durante uma reação de fischer-tropsch ou de um seu condensado
US7001927B2 (en) * 2001-12-28 2006-02-21 Conocophillips Company Water removal in Fischer-Tropsch processes
AU2003281371A1 (en) * 2002-07-03 2004-01-23 Exxonmobil Chemical Patents Inc Converting mist flow to annular flow in thermal cracking application
US6887908B1 (en) * 2004-06-28 2005-05-03 Chevron U.S.A. Inc. Treatment of reaction water from a Fischer-Tropsch reactor
US7276105B2 (en) * 2004-06-28 2007-10-02 Chevron U.S.A. Inc. Separation of water from Fischer-Tropsch product
US7902407B2 (en) * 2005-03-30 2011-03-08 Sabic Innovative Plastics Ip B.V. Method for preparation of salts of hydroxy-substituted aromatic compounds
CN1297523C (zh) * 2005-04-01 2007-01-31 上海兖矿能源科技研发有限公司 一种费托合成反应水的处理方法
CN100575318C (zh) * 2006-09-05 2009-12-30 上海兖矿能源科技研发有限公司 一种从费托合成尾气中回收低碳烃的方法
ITMI20080079A1 (it) * 2008-01-18 2009-07-19 Eni Spa Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch

Also Published As

Publication number Publication date
EP2160360B1 (en) 2012-05-16
JP2010530798A (ja) 2010-09-16
ZA200909111B (en) 2011-02-23
US20100193346A1 (en) 2010-08-05
EP2160360B9 (en) 2012-08-08
EG25734A (en) 2012-06-20
CN101778803B (zh) 2015-04-08
US8535487B2 (en) 2013-09-17
CA2690920C (en) 2015-08-04
CA2690920A1 (en) 2008-12-18
WO2008151742A1 (en) 2008-12-18
EP2160360A1 (en) 2010-03-10
CN101778803A (zh) 2010-07-14
JP5337152B2 (ja) 2013-11-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ITMI20071209A1 (it) Processo per la purificazione di una corrente acquosa proveniente dalla reazione di fischer-tropsch
US9938216B2 (en) Methanol purification method and apparatus
US20080073201A1 (en) Acetonitrile Recycling Process
RU2507163C2 (ru) Способ очистки водного потока, выходящего после реакции фишера-тропша
MX2007013928A (es) Nueva configuracion de agotamiento para la elaboracion de oxido de etileno.
CN102292292B (zh) 来自费托反应的含水物流的提纯方法
US10407372B2 (en) Hydroformylation process
RU2409609C1 (ru) Способ стабилизации сероводород- и меркаптансодержащей нефти
RU2550856C9 (ru) Способ очистки водного потока, поступающего из реакции фишера-тропша
KR20120111876A (ko) 암모니아 정제 시스템 및 암모니아 정제 방법
CA2293319C (en) Method for producing highly pure aqueous hydroxylamine solutions
RU2425090C1 (ru) Способ стабилизации и очистки нефти от легких меркаптанов и сероводорода
JP2004323526A (ja) 高純度トリエチレンジアミン（ｔｅｄａ）を蒸留により精製する方法
US11648488B2 (en) Method of revamping of a plant for distillation of methanol
KR101655920B1 (ko) 알칸올의 제조 장치
JP2004331532A (ja) 精製アセトフェノンの製造方法
KR101569238B1 (ko) 알칸올의 제조 장치
EP4132672A1 (en) Process and facility for recovering methoxypropanols from an aqueous stream
WO2017125964A1 (ja) ケテン誘導体の製造方法
CN114028827A (zh) 用于工艺流的蒸发***
JPS62220585A (ja) 混合供給原料から炭化水素を分離する方法