HU180684B - Process and equipment for the gasification under pressure of dusty comaustibles - Google Patents
Process and equipment for the gasification under pressure of dusty comaustibles Download PDFInfo
- Publication number
- HU180684B HU180684B HUBE001329A HU180684B HU 180684 B HU180684 B HU 180684B HU BE001329 A HUBE001329 A HU BE001329A HU 180684 B HU180684 B HU 180684B
- Authority
- HU
- Hungary
- Prior art keywords
- tank
- powder
- burner
- carrier gas
- gas
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/723—Controlling or regulating the gasification process
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/466—Entrained flow processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
- C10J3/48—Apparatus; Plants
- C10J3/50—Fuel charging devices
- C10J3/506—Fuel charging devices for entrained flow gasifiers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0973—Water
- C10J2300/0976—Water as steam
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/12—Heating the gasifier
- C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners
Abstract
Das Ziel der Erfindung ist die Erzeugung CO- und H2-haltiger Gase durch ein betriebssicheres, einen kontinuierlichen Staubstrom gewaehrleistendes, mit geringem Traegergasbedarf arbeitendes System zur Einspeisung, Dosierung und Zufuehrung des Staubes zum Brenner des Vergasungsreaktors gekennzeichnet ist. Die Aufgabe besteht in der Vergasung unter Druck, wobei die Staubzufuehrung zum Brenner mit intertem oder brennbarem Traegergas bei Beladungsverhaeltnissen (Brennstoff zu Traegergas) 300 kg/m3 erfolgt. Die Aufgabe wird durch die Verfahrensschritte der Unterdrucksetzung mit inertem Gas, der Foerderung in eine Dosiervorrichtung, in deren Unterteil der staubfoermige Brennstoff mit einem Traegergas in eine partielle Wirbelschicht ueberfuehrt wird und mit dem gleichen Traegergasstrom ueber eine oder mehrere Foerderrohre zu dem oder den Brennern gefuehrt wird, in welchen der Brennstoff mit einem freien Sauerstoff enthaltenden Vergasungsmittel in der Flugwolke zu CO- und H2-haltigem Gas umgesetzt wird.The object of the invention is the production of CO- and H2-containing gases by a reliable, a continuous dust flow guaranteeing, with low Traegergasbedarf working system for feeding, metering and feeding the dust to the burner of the gasification reactor is characterized. The task consists in the gasification under pressure, wherein the dust is supplied to the burner with intertem or combustible gas traps at loading ratios (fuel to Traegergas) 300 kg / m3. The object is achieved by the process steps of pressurization with inert gas, the promotion in a metering device in the lower part of dusty fuel with a Traegergas is transferred to a partial fluidized bed and is guided with the same Traegergasstrom over one or more conveyor tubes to the burner or burners in which the fuel is reacted with a free-oxygen-containing gasification agent in the flying cloud to CO and H2-containing gas.
Description
A találmány tárgya eljárás és berendezés poralakú tüzelőanyagok nyomás alatti elgázosításához olyan CO- és H2 -tartalmú gázok előállítására, amelyek közvetlenül vagy további előkészítés után fűtőgázként, szintézisgázként, redukciósgázként, városigáz keverékkomponenseként alkalmazhatók többek között. Poralakú tüzelőanyag alatt értendő mind a porfinomságúra aprított barnaszén és kőszén, mind a széndúsításból és a kőolaj előkészítéséből származó, porfinomságúra aprított szilárd széntartalmú maradékok, továbbá a más forrásból (pl. fahulladékok, használt autógumik, műanyaghulla- 10 dékok) származó szilárd, széntartalmú szerves anyagok megfelelő finomságban.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process and apparatus for the gasification of pressurized petroleum fuels for the production of CO and H 2 containing gases which can be used directly or after further preparation as a heating gas, synthesis gas, reducing gas, urban gas mixture component. Powdered fuels include both lignite and hard coal pulverized as well as solid carbonaceous residues from coal enrichment and petroleum preparation, as well as solid residues from other sources (eg wood waste, used car tires, waste plastics). in good grit.
A tüzelőanyag-választék lehetséges nagysága szempontjából különösen előnyösnek bizonyult a poralakú tüzelőanyagok elgázosítása szabad oxigéntartalmú oxidálószerrel, láng- 15 reakció formájában. Egy ilyen technológia nagy nyomáson történő kivitelezésénél a poralakú tüzelőanyagnak a nyomás alatti rendszerbe történő biztonságos betáplálása és egyenletes adagolása különleges műszaki problémát jelent. Javaslat született arra, hogy a poralakú tüzelőanyagot egy folyadékkal 20 szivattyúzható zaggyá keverjék és szivattyúval vezessék be és adagolják a nyomás alatti rendszerbe. Folyadékként olyan szénhidrogén, pl. fűtőolaj vagy kátrány szolgálhat, melyet a poralakú tüzelőanyaggal együtt gázosítanak el. Tekintettel a szivattyúzhatóság biztosításához szükséges maximális 25 szilárd anyag-folyadék arányra, ennél a megoldásnál a poralakú szilárd tüzelőanyag szerkezetétől és fűtőértékétől függően általában csak a tüzelőanyaggal bevezetett összes energia 30-40%-a fedezhető a poralakú szilárd tüzelőanyaggal, míg az energia túlnyomó része a nedvesítéshez használt 180684 folyékony szénhidrogénből származik.The gasification of the powdered fuels with a free oxygen-containing oxidant in the form of a flame reaction has proved to be particularly advantageous with respect to the potential size of the fuel range. In the implementation of such a technology at high pressure, the safe injection and uniform delivery of the powdered fuel to the pressurized system poses a particular technical problem. It has been suggested that the powdered fuel be mixed with a liquid pumpable slurry 20 and pumped into and fed into a pressurized system. As a liquid, a hydrocarbon, e.g. can be fuel oil or tar, which is gasified together with the powder fuel. Given the maximum solids to liquid ratio of 25 required for pumpability, depending on the structure and calorific value of the powder solid fuel, generally only 30-40% of the total energy introduced by the fuel can be covered by the powder solid fuel, used from 180684 liquid hydrocarbons.
A nedvesítéshez víz is használható és olyan megoldások is ismeretesek, ahol a szivattyúk segítségével az elgázosító rendszer nyomására hozott por-víz keverék egy hevítőn halad 5 keresztül, melyben a vizet elgőzölögtetik és túlhevítik úgy, hogy a tulajdonképpeni elgázosító reaktorba egy por-gőz keveréket vezetnek be. Különösen porózus hidroszkopikus tüzelőanyagoknál, mint a lágy barnaszén, a biztonságos szivattyúzhatósághoz szükséges vízarány olyan nagy, hogy a víz elgőzölögtetése és túlhevítése után a vízgőz-por arány többszöröse az elgázosítási folyamatban célként kitűzendő optimális értéknek. Szükséges tehát a nyomásrendszeren belül a vízgőz, illetve a szuszpenzióban levő víz egy részének költséges leválasztása, vagy az elgázosítási folyamatban egy jelentős oxigén többletfelhasználás elfogadása annak érdekében, hogy a nagy vízgőz-fölösleg ellenére az elgázosító reaktorban a por átalakításához elegendő hőmérsékletet biztosítsák.Water for humidification can also be used, and solutions are known where the powder-water mixture brought to the pressure of the gasification system by pumps passes through a heater 5 in which the water is vaporized and superheated by introducing a dust-vapor mixture into the actual gasification reactor. . Particularly for porous hydroscopic fuels, such as soft lignite, the water ratio required for safe pumpability is such that, after evaporation and superheating of the water, the water vapor dust ratio is several times the optimum value for the gasification process. Thus, it is necessary to costly separate steam or some of the water in the slurry within the pressure system, or to accept a significant excess of oxygen in the gasification process in order to maintain a sufficient temperature for powder conversion in the gasification reactor.
Elméletileg hasonló hátrányok jelentkeznek a por egy részének vízzel és egy másik részének folyékony szénhidrogénnel történő nedvesítésekor, amint az a 2 536 249 sz. NSZK szabadalmi leírásból megismerhető. Ismeretesek poralakú tüzelőanyagok nyomás alatti elgázosításához eljárások, melyeknél a port egy szakaszosan üzemeltetett nyomás alatti zsiliptartályon keresztül egy az elgázosítás nyomásán levő közbenső tartályba vezetik. Ebből a közbenső tartályból a poralakú tüzelőanyagot mechanikus adagoló berendezéssel, például egy szabályozott fordulatszámú csigával juttatják be a szállítógáz-áramba, mely a poralakú tiizelő30 anyagot a reaktor égőjéhez szállítja. Gázalakú szállítóközeg-1180684 ként javasolják az oxigént, vízgőzt és/vagy CO2-t, nitrogént, idegen eredetű éghető gázokat vagy magában a folyamatban termelt, visszavezetett, lehűtött és tisztított gázt.Theoretically, similar disadvantages occur when moistening part of the powder with water and another part with liquid hydrocarbon, as disclosed in U.S. Pat. No. 2,536,249. Refer to German Patent Specification. Processes for gasification under pressure of powdered fuels are known, wherein the powder is fed through an intermittently operated pressurized sluice tank into an intermediate tank under gasification pressure. From this intermediate reservoir, the powdered fuel is introduced into the conveying gas stream by means of a mechanical metering device, such as a controlled speed screw, which conveys the powdered lubricant material to the reactor burner. Gaseous transport medium-1180684 proposes oxygen, water vapor and / or CO 2 , nitrogen, foreign flammable gases, or the process gas itself, recycled, cooled and purified.
A poralakú tüzeló'anyagnak az égetéshez történő kifogástalan elszállításának biztosításához a mechanikus adagoló szerkezettől az égőig terjedő szállítóvezetékben nagy sebességre és különösen nagy elgázosítási nyomás esetén nagy mennyiségű gázhalmazállapotú szállítóközegre van szükség. Ez a szállításhoz felhasznált gáz fajtájától függően megnövekedett fajlagos oxigénfelhasználáshoz, az előállított gázban is inertgázok (N2) megnövekedett szintjéhez vagy az előállított gáz jelentős részének költséges és veszteséges rekompressziójához és visszavezetéséhez vezet. A technikai oxigénnek szállítóközegként történő felhasználása esetén, egy normál nyomás alatti eljárásnál bevált technológiánál, annyira megnövekszik az égő vezetékében és az égőben a robbanásveszélyes por-oxigén-keverék képződésének, továbbá növekvő nyomás mellett a visszagyulladás veszélye, hogy a nyomás alatti elgázosítás eljárásainak ezektől a variánsaitól el kell állni.High velocity and, in particular, high gasification pressures, require a high volume of gaseous conveying medium to ensure the correct transport of the powdered fuel to the combustion line from the mechanical feeder to the burner. This leads to increased specific oxygen consumption, depending on the type of gas used for transport, increased levels of inert gases (N 2 ) in the gas produced, or costly and lossy recompression and reclamation of a significant part of the gas produced. The use of technical oxygen as a transport medium, a proven technology under a normal pressure process, increases the risk of formation of an explosive dust-oxygen mixture in the burner line and burner, and under increasing pressure, to reduce pressure gasification processes. you have to stop.
Ezen eljárások csoportjának további hátránya a nyomás alatti rendszerben levő mechanikus adagoló berendezés üzemeltetésében jelentkezik, mert az adagolás tapasztalat szerinti nagy pontossága csak viszonylag gyakori üzemzavarokkal vagy gyakori karbantartási intézkedésekkel biztosítható.A further disadvantage of this group of procedures is the operation of a mechanical metering device in a pressurized system, since high accuracy of metering can only be achieved with relatively frequent malfunctions or frequent maintenance.
Alapvetően ugyanezek a problémák jelentkeznek az eljárások olyan csoportjánál, melyeknél lemondanak a nyomás alatti zsiliptartály üzemeltetéséről és a pornak a nyomás alatti rendszerbe juttatása egy folyamatos vagy kvázi-folyamatos üzemű „porszivattyúval” a centrifugális erő elvének (lásd a 2 617 490 sz. NSZK szabadalmi leírás) vagy a kiszorítószivattyú elvének (pl. a 1 252 839 és 1 262 494 sz. NSZK szabadalmi leírások) megfelelően történik.Essentially, the same problems occur with a group of processes that relinquish the operation of a pressurized sluice tank and inject dust into a pressurized system using a continuous or quasi-continuous "powder pump" (see U.S. Patent No. 2,617,490). ) or in accordance with the principle of displacement pump (e.g., German Patent Nos. 1,252,839 and 1,262,494).
A szénpornak az elgázosító reaktorba táplálásához és adagolásához a továbbiakban egy fluidizációs rendszert használnak, mely egy nyomás alatti zsiliptartályból, ahol a poralakú tüzelőanyagot váltakozó üzemmódban inertgáz bevezetésével hozzák az elgázosító rendszer nyomására, és egy nyomástartályból áll, ahova a poralakú tüzelőanyagot a nyomás alatti zsiliptartályból vezetik be, és amelyben a tüzelőanyagot inertgáz behívásával fluidizálják. Ebből a tartályból áramlik a por a fluidizáló inertgáz egy részével együtt az elgázosító reaktor égőjéhez.To feed and dispense the coal powder into the gasification reactor, a fluidization system is further utilized, consisting of a pressurized sluice tank, in which the powdered fuel is introduced into the gasification system by an inert gas inlet, and consists of a pressurized reservoir and wherein the fuel is fluidized by drawing inert gas. From this tank, the powder flows together with a portion of the fluidizing inert gas to the burner of the gasification reactor.
Itt a tömegáramot a fluidizáció sűrűsége és a már említett nyomótartály és az elgázosító reaktor közötti nyomáskülönbség határozza meg. Ezzel az elrendezéssel (lásd Ullmann Műszaki Kémiai Enciklopédiája, 10. kötet, címszó: Szénelgázosítás is) az irodalmi adatok szerint igen nagy szilárdanyag-gáz arányt érnek el (kb. 300 kg/m3 hordozógáz, üzemi állapotra számítva). A fluidizáció fenntartása a fluidizáló inertgáz körfolyamatos vezetését teszi szükségessé költséges portalanító és sűrítőberendezésekkel, így az idáig kísérleti berendezésekben alkalmazott megoldást ipari méretű alkalmazhatósága tekintetében a szakirodalomban (pl. Meunier: Tüzelőanyagok elgázosítása és oxidációs átalakítása, Weinheim, 1962.) kritikusan ítélik meg.Here, the mass flow is determined by the density of the fluidization and the pressure difference between the aforementioned pressure vessel and the gasification reactor. With this arrangement (see also Ullmann Encyclopedia of Chemical Chemistry, Volume 10, also entitled Carbonization), a very high solids-gas ratio (about 300 kg / m 3 of carrier gas per operating state) is reported in the literature. Maintaining fluidization requires continuous flow control of fluidized inert gas with costly dust removal and compaction equipment, and thus the solution used hitherto in experimental equipment for its industrial-scale applicability has been critically evaluated in the literature (e.g. Meunier, Gasification and Oxidation Conversion of Fuels, Weinheim, 1962).
A találmány célja olyan eljárás és berendezés kidolgozása poralakú tüzelőanyagok nagy nyomás alatti elgázosítására, amelyek folyamatosan, nagy egyenletességgel, nagy üzembiztonsággal és kis hordozógáz-igénnyel működő rendszerrel teszik lehetővé a por betáplálását, adagolását és hozzávezetését az elgázosító reaktor égőjéhez.It is an object of the present invention to provide a process and apparatus for gasification of powder fuels under high pressure, which enables a continuous, high uniformity, high operational reliability and low carrier gas system to feed, dispense and feed the powder to the burner of the gasification reactor.
A találmány által megoldandó feladat olyan eljárás kifejlesztése nagy nyomáson, elsősorban 5 és 50 bar közötti nyomáson történő elgázosítására, amelynél a poralakú tüzelőanyag betáplálása a nyomórendszerbe, ennek adagolása és az elgázosító reaktor égőjéhez vezetése hordozógázzal történik és alkalmazásával magas szilárdanyag-hordozógáz töltetarány (nagyobb mint 300 kg/m3 hordozógáz üzemi állapot2 bán) és az égőhöz tartozó vezetékben nagy fajlagos szállítási teljesítmény érhető el, a poráramnak az égőhöz vezetésénél nagy adagolási pontosság biztosítható, a fluidizáció fenntartásához nem szükséges a hordozógáz körfolyamatos ve5 zetése, ugyanakkor javul az üzembiztonság.SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide a process for gasification at high pressure, in particular between 5 and 50 bar, wherein the powdered fuel is fed to the pressurized system, fed to the gasification reactor burner and fed with a high solids carrier gas fill ratio kg / m 3 carrier gas operating condition2) and high specific transport throughput for the burner line, high metering accuracy in delivering the powder stream to the burner, does not require continuous flow of carrier gas to maintain fluidization, while improving operational reliability.
Feladat továbbá az eljárás megvalósítására alkalmas berendezés létrehozása.It is also a task to provide an apparatus for carrying out the process.
A találmány értelmében a kitűzött feladat a következők szerint kerül megoldásra:According to the present invention, the object is solved as follows:
Az elgázosítani kívánt poralakú tüzelőanyagot egy tárolóbunkerből légköri nyomáson nyomás alatti zsilipkamrába szállítjuk. Egy nyomás alatti inertgáz, pl. nitrogén vagy széndioxid bevezetésével a nyomás alatti zsilipkamra tartalmát akkora nyomásra hozzuk, amely kis mértékben nagyobb az 15 elgázosító reaktor nyomásánál. A nyomás alatt levő, poralakú tüzelőanyagot egy további nyomótartályba, a továbbiakban adagolótartálynak nevezett nyomótartályba szállítjuk. Az adagolótartály alsó részébe gázalakú közeget, a továbbiakban hordozógáznak nevezett közeget fúvatunk 20 be, amely a porhalmazt annyira fellazítja, hogy a poralakú tüzelőanyag a befúvott hordozógázzal együtt egy, az adagolótartály alsó részénél kezdődő és ezen alsó részbe benyúló szállítóvezetéken keresztül az utána kapcsolt elgázosító reaktor égőjéhez áramlik.The powdered fuel to be gasified is transported from a storage bunker to a pressurized sluice chamber at atmospheric pressure. An inert gas under pressure, e.g. by introducing nitrogen or carbon dioxide, the contents of the pressurized sluice chamber are brought to a pressure slightly higher than that of the gasification reactor 15. The pressurized powdered fuel is transported to an additional pressure vessel, hereafter referred to as a metering tank. A gaseous medium, hereinafter referred to as a carrier gas, is blown into the lower portion of the dosing tank so as to loosen the powder set so that the powdered fuel, together with the blown carrier gas, is fed through a It flows.
A találmánynak megfelelően a szállítóvezeték szabad keresztmetszetének az alsó rész szabad keresztmetszetéhez viszonyított aránya kb. 1: 50-1: 300.According to the invention, the ratio of the free cross-sectional area of the conveyor to the free cross-section of the lower part is approx. 1: 50-1: 300.
Az említett fellazítás a poralakú tüzelőanyagban az adagolótartály alsó részében olyan mértékű lehet, hogy 30 már beszélni lehet egy részleges (az alsó részre korlátozott) örvényrétegről. A találmányra jellemző, hogy az adagolótartály alsó része fölötti poralakú tüzelőanyaghalmaz a nyugvó halmaz jellemzőivel rendelkezik, mely a poralakú tüzelőanyagnak az elgázosító reaktorhoz szállításának meg35 felelően lassan lefelé csúszik és ezen általános esetben csak egy (viszonylag csekély) gázáram jut keresztül, amely megfelel az adagolótartályból elszállított pormennyiség szilárdanyag-térfogatának.Said loosening in the powdered fuel in the lower part of the metering tank may be such that a partial (limited to the lower part) vortex layer can already be discussed. It is a feature of the present invention that the powder fuel assembly above the lower portion of the metering tank has the characteristics of a dormant set that slides slowly downwardly as 35 powders the fuel to the gasification reactor and generally only a (relatively small) gas stream passes from the metering tank. powder volume per solid volume.
A találmány szerinti eljárással elérhető, hogy a hordozó40 gáz-áramban a poralakú tüzelőanyagból pl. 500 kg por jut egy m3 hordozógázra üzemi állapotban, a por 1,4 gramm/cm3 tiszta sűrűsége mellett.According to the process of the invention it is possible to carry the carrier 40 in the gas stream, e.g. 500 kg of powder per m 3 of carrier gas in running condition with a net density of 1.4 g / cm 3 .
Megállapításra került, hogy az adagolótartály alsó részébe bevezetésre kerülő hordozógáz mennyiségének változtatásával 45 az elgázosító reaktorba irányuló poráram (kg poralakú tüzelőanyag időegységenként) igen pontosan vezérelhető, miközben a por-hordozógáz töltetarány széles tartományban állandó marad. Ezért a találmány szerinti eljárás további jellemzője, hogy a tüzelőanyag elgázosító reaktorba vezeté50 sének szabályozása az adagolótartály alsó részébe irányuló hordozógáz-áram megfelelő változtatásával történik. Vezérlő impulzusként ehhez pl. a felhasználható ismert módon az égő vezetékében a poráram közvetlen mérése, az adagolótartály töltésszintjének differenciális mérése vagy egy az el55 gázosító reaktorból kiinduló, a poráramtól vagy a por-oxigén aránytól függő mérési érték (pl. az elgázosító reaktor reakcióterében beálló hőmérséklet).It has been found that by varying the amount of carrier gas introduced into the lower portion of the dosing tank, the powder stream (kg of powder fuel per unit time) to the gasification reactor can be controlled very accurately while maintaining the powder carrier gas fill ratio over a wide range. Therefore, a further feature of the process according to the invention is that the introduction of the fuel into the gasification reactor is controlled by appropriate variation of the carrier gas flow to the lower part of the metering tank. As a control pulse for this, e.g. can be used in the known manner to directly measure the powder flow in the burner line, differential measurement of the charge level in the dosing tank, or a measurement starting at the gasification reactor depending on the powder flow or the oxygen ratio (e.g. temperature in the gasification reactor reaction space).
A találmány szerinti eljárásnál a por-hordozógáz áram elvezetésére szolgáló, az adagolótartály alsó részébe benyúló 60 szállítóvezeték bevezethető a halmaz fellazított részébe vízszintesen vagy függőlegesen, fentről vagy lentről. A szállítás egyenletességét az égőhöz menő szállítóvezeték irányváltoztatásai nem befolyásolják hátrányosan, ha kielégítően nagy hajlati sugarakat választunk. Ez lehetővé teszi az adagoló65 tartály és a reaktor tetszőleges geometriai elrendezését.In the process of the present invention, the conveyor line 60 for discharging the powder carrier gas stream extending into the lower portion of the metering tank may be introduced into the loosened portion of the assembly horizontally or vertically from above or below. The smoothness of the transport is not adversely affected by changes in the direction of the conveyor line to the burner if sufficiently large bending rays are selected. This allows arbitrary geometry of the feed tank 65 and reactor.
Ismert módon lehetséges még a szállítóvezeték egyes helyein pótlólagosan kis mennyiségű hordozógáz bevezetése a szállítás folytonosságának további javítására.It is also known that additional small amounts of carrier gas can be introduced at some points of the transport line to further improve transport continuity.
Megállapításra került, hogy a poralakú tüzelőanyag ada70 golási pontossága, azaz a pillanatnyi poráram közepes porIt has been found that the pellet fuel accuracy, ie the instantaneous powder flow is a medium powder.
-2180684 áramra vonatkoztatott ingadozási tartományának reciprok értéke annál magasabb, minél kisebb ingadozást mutat az adagolótartályban levő porhalmaz szintje. A találmány fenti kiviteli alakjánál, ahol az adagolótartály viszonylag nagy kell legyen, különösen felső részét kell viszonylag nagy keresztmetszettel kivitelezni, hogy az adagolótartályban a halmazszint viszonylagos ingadozásait a zsiliptartály töltési, nyomás alá helyezési, ürítési és nyomásmentesítési ciklusaiban megfelelően alacsony értéken tarthassuk.The higher the reciprocal of the -2180684 fluctuation range for current, the greater the fluctuation in the level of dust in the dosing tank. In the above embodiment of the invention, where the metering tank is to be relatively large, especially the upper portion must be made with a relatively large cross-section so that relative fluctuations in the aggregate level in the metering tank can be kept sufficiently low during shuttering, depressurizing, emptying and depressurizing cycles.
A találmány egy további kiviteli alakja ezért kettő vagy több párhuzamosan üzemeltetett zsiliptartály elhelyezését tartalmazza, melyeket felváltva töltünk és az adagolótartályba ürítünk. Ennek a találmánynak egy előnyös kiviteli alakjánál a zsiliptartályoknak az adagolótartályokba ürítése egy az adagolótartályok fölötti gravitációs kifolyór.yíláson keresztül történik, szabályozható poráram-fojtószerwel, melyet az adagolótartályban levő porhalmazszint mérésével vezérelünk. Ismert töltésszint-mérő készülékek segítségével, amelyek a zsiliptartályokban helyezkednek el, az első zsilip kiürítése után megkezdhető a második zsilipből a por bevezetése, továbbá az első zsilip nyomásmentesítése, újratöltése és nyomás alá helyezése. Értelemszerűen átvihető ez több mint két zsiliptartály üzemeltetésére is.A further embodiment of the invention therefore comprises the placement of two or more sluice-operated sluice tanks which are alternately filled and discharged into the dosing tank. In a preferred embodiment of the present invention, the sluice tanks are discharged into the metering tanks through a gravity outlet above the metering tanks, with an adjustable powder flow choke controlled by measuring the level of dust in the metering tank. With the help of known filling level measuring devices located in the sluice tanks, after emptying the first sluice, the introduction of the powder from the second sluice can be started, and the first sluice can be depressurized, refilled and pressurized. Obviously, it can be transferred to operate more than two lock tanks.
Mivel ezen a helyen a szükséges adagolási pontosság nagyságrendekkel kisebb, mint a poráramnak az égőkhöz adagolásánál, erre a funkcióra megfelelőek szabályozható fojtószervként az adagolótartályba vezetendő poráramhoz egyszerű kopásmentes és karbantartást nem igénylő berendezések, mint a rekeszes kerék vagy a tolózár.Because the required metering accuracy at this location is orders of magnitude lower than when adding the flow of dust to the burners, this function is suitable as an adjustable throttle for the flow of dust into the metering tank with simple, wear-free and maintenance-free equipment such as
A találmány szerint előnyösnek mutatkozott a zsiliptartályok számának és nagyságának, továbbá ezek nyomásmentesítésének, töltésének, nyomás alá helyezésének és ürítésének és az egyes zsiliptartályok kapcsolási ritmusának összehangolása úgy, hogy vagy minden pillanatban össze van kötve ürítéshez legalább az egyik zsiliptartály a nyomótartállyal vagy csak rövid átkapcsolási szünet (a teljes idő kb. 10%-át) van egy kiürített zsilip tartály lekapcsolása és egy feltöltött, nyomás alá helyezett zsiliptartály bekapcsolása között.In accordance with the present invention, it has been found advantageous to adjust the number and size of the sluice tanks, and their depressurization, filling, pressurizing and emptying, and the switching rhythm of each sluice tank such that at least one sluice tank is connected to emptying (about 10% of the total time) is between switching off an evacuated lock tank and switching on a filled, pressurized lock tank.
A találmány egyik kiviteli alakja azt is tartalmazza, hogy a zsiliptartályt egy alkalmas, ismert töltésszintmérő berendezéssel szereljük föl, amellyel jelezni lehet a zsiliptartály minimális töltési szintjét, ill. üres állapotát és megkezdhető az átkapcsolás egy töltött, nyomás alatti zsiliptartályra.In one embodiment of the invention, the sluice tank is equipped with a suitable, known filling level measuring device which can indicate the minimum filling level or the level of the sluice tank. empty and start switching to a filled, pressurized lock tank.
Jóllehet a találmány szerinti eljáráshoz nem feltétlenül szükséges, mégis előnyösnek bizonyult az adagolótartály alsó részét, melyben a részleges örvényáramot kell fenntartani, a teljes adagolótartály felső részénél kisebb átmérővel kivitelezni. Ebből a célból a felső rész átmérőjének az alsó átmérőjére csökkentéséhez például egy kónuszos részt alkalmazhatunk, ahol a kúposságot a poralakú tüzelőanyag fluidizációs jellemzőjétől függően úgy méretezzük, hogy a halmaz egyenletes süllyedése üregképződés nélkül történjen, ahogy az az ömlesztett anyagok tárolására szolgáló bunkerek méretezésének elméleti alapjaiból ismert.Although not necessarily necessary for the process of the invention, it has proven to be advantageous to provide a lower portion of the dosing tank in which the partial vortex flow is to be maintained, with a smaller diameter than the upper portion of the entire dosing tank. For this purpose, for example, a conical portion may be used to reduce the diameter of the upper portion to a lower diameter, whereby the taper is scaled, depending on the fluidization characteristics of the powder fuel, without uniform cavity formation, as is known for bulk bulk storage bunkers. .
A poralakú tüzelőanyagok a hordozógázra vonatkoztatott magas telítési szintje (nagyobb mint 400 kg/m3, üzemi állapotra vonatkoztatva) és a nagy portömegáram biztosítása céljából optimális arányt kell tartani a szállítóvezeték legnagyobb átmérője és az égő között. Ez az arány a szállítóvezeték keresztmetszete és az adagolótartály alsó részének keresztmetszete között függ a berendezés teljesítményétől és a por fluidizációs jellemzőitől; értéke, amint az már megadásra került, az 1: 50 és 1; 300 közötti tartományban van.The optimum ratio between the maximum diameter of the conveyor pipe and the burner shall be maintained to ensure a high degree of saturation of the powdered fuel with respect to the carrier gas (greater than 400 kg / m 3 per operating condition) and a high powder mass flow rate. This ratio between the cross-section of the conveyor line and the cross-section of the bottom of the metering tank depends on the performance of the apparatus and the fluidization characteristics of the powder; its value, as already entered, is 1:50 and 1; It is in the range of 300.
Megállapításra került, hogy az égőhöz menő vezetékben a por-hordozógáz szuszpenzió homogenitása és a poráram pontosságának szabályozása kedvezően befolyásolható, ha az adagolótartály alsó részében a befúvott hordozógáz messzemenően egyenletes eloszlását érjük el a teljes keresztmetszetben.It has been found that the homogeneity of the powder carrier gas suspension in the pipeline to the burner and the control of the accuracy of the powder stream can be positively influenced by achieving a substantially uniform distribution of the blown carrier gas in the lower portion of the dosing tank.
Ismert fizikai elvek felhasználásával a hordozógázt porózus anyagból készült befúvópadlókon keresztül vezetjük a porhalmazba, melyek a találmány szerint normál üzem mellett nyomásveszteséget jelentenek, mely legalább megfelel a keresztmetszeti felületegységre jutó halmazsúlynak. A befúvópadló anyagaként például szintereit fémlemezek, filclemezek vagy hasonlók jöhetnek szóba.Using known physical principles, the carrier gas is introduced into the dust set through porous material blowing floors, which according to the invention represent a pressure loss at least equivalent to the weight per unit area of the cross-section during normal operation. Sintered metal sheets, felt sheets or the like can be used as the material for the blowing floor.
Tekintettel az egy égővel az elgázosító reaktorban elérhető optimális elgázosítási teljesítményre, illetve a nagyobb biztonságra az égő hibájának vagy károsodásának esetén elforduló, az elgázosító reaktor után kapcsolt hideg berendezés részek felé irányuló, oxigénáttörés veszélyével szemben, célszerű lehet az elgázosító reaktort két vagy több egymástól független égővel felszerelni. Ilyen esetben a találmány értelmében célszerűen az égők számának megfelelően több azonos fajta adagolótartály szerelhető fel, a hozzájuk tartozó zsiliptartállyal és egyéb berendezésekkel.In view of the optimum gasification performance of a gas burner in a gasifier and greater safety against the risk of oxygen breakage in cold equipment parts connected to the gas plant after a gas burner failure or damage, two or more independent burners in the gasifier may be desirable. installed. In this case, according to the invention, it is expedient to fit several metering tanks of the same type, with associated sluice tanks and other equipment, according to the number of burners.
A találmánynak megfelelően azonban egy adagolótartály ellátható több alsó résszel is, vagy egy egymástól elválasztott több szakaszra osztott alsó résszel.However, according to the invention, a metering container may be provided with a plurality of lower portions or with a lower portion divided into several portions.
Ezeknek az alsó részeknek mindegyikében, vagy az alsó rész minden különválasztott szakaszában egy különálló hordozógáz-áram befúvásával, a fenti leírásnak megfelelően, egy részleges örvényáram-réteg hozható létre, és a por elvezethető külön-külön az egyes érintett alsó részekbe, illetve az adott szakaszba bemerülő szállítóvezetéken keresztül az egyik különálló égőhöz. Ilyenkor a poralakú tüzelőanyag az egyes alsó részekhez, illetve különválasztott alsó rész szakaszokhoz az adagolótartály közös felső részéből csúszik le.In each of these lower portions, or in each of the separated portions of the lower portion, a separate carrier gas stream can be blown in, as described above, to form a partial eddy current layer, and the powder may be led separately to each of the lower portions involved. through a submerged supply line to one of the individual burners. In this case, the powdered fuel will slide to the individual lower portions or to the separated lower portion portions from the common upper portion of the metering tank.
Értelemszerűen érvényesek a találmány további jellemzői az itt leírt többszörös elrendezésekre is.The other features of the invention apply, mutatis mutandis, to the multiple arrangements described herein.
A találmány értelmében a zsiliptartályok nyomás alá helyezésére és hordozógázként ugyanaz a gázalakú közeg használható. Erre a célra pl. szóba jöhetnek a nitrogén, a széndioxid, saját termelésű visszavezetett és rekomprimált éghető gáz, más forrásból származó éghető gázok vagy ezeknek a gázoknak a keverékei.According to the present invention, the same gaseous medium may be used to pressurize the sluice tanks and to carry the carrier gas. For this purpose, e.g. they may include nitrogen, carbon dioxide, self-recycled and recompressed combustible gases, combustible gases from other sources, or mixtures of these gases.
Inertgázok alkalmazásánál előfordulhat bizonyos oxigéntartalom is. Gyulladás- és robbanásveszélyes szénpor-inertgáz-oxigén-keverékeknek a zsiliptartályban történő képződése elkerülésére az oxigéntartalmat — a poralakú tüzeló'anyag fajtájától és előkezelésétől függően - 6% alatti értékre kell korlátozni. Elméletileg lehetséges vízgőz alkalmazása is, de ilyenkor szükséges ennek a gőznek a nagy túlhevítése és/vagy a poralakú tüzeló'anyag erős előmelegítése a vízgőznek a poralakú tüzelőanyagon történő lecsapódásának megelőzésére. Ezért általában el szoktak tekinteni a vízgőz alkalmazásától.There may also be some oxygen content when using inert gases. In order to avoid the formation of flammable and explosive carbon dust inert gas mixtures in the sluice tank, the oxygen content should be limited to less than 6%, depending on the type and type of powder fuel used. It is theoretically possible to use water vapor, but in this case it is necessary to overheat this steam heavily and / or to heat the powder fuel vigorously to prevent condensation of water vapor on the powder fuel. Therefore, the use of water vapor is usually neglected.
A találmány szerint az is lehetséges, hogy különböző gázokat alkalmazunk a zsiliptartályok nyomás alá helyezésére és hordozógázként. így például a zsiliptartályok nyomás alá helyezésére a porrobbanás-veszély elkerülésének figyelembevételével alkalmazható inertgáz a fent leírt, korlátozott oxigéntartalommal és hordozógázként egy levegő'- vagy inertgáz-oxigén-keverék kb. 21% O2 tartalomig, mert a por-hordozógáz-keverékek porkoncentrációja, ellentétben a zsiliptartályokban uralkodó viszonyokkal, az üzemelés minden fázisában a felső robbanási határ fölött van.It is also possible, according to the invention, to use different gases to pressurize the sluice tanks and as a carrier gas. Thus, for example, an inert gas may be used to pressurize the sluice tanks, taking into account the avoidance of the risk of dust explosion, with a limited oxygen content as described above and a carrier gas of an air or inert gas mixture. Up to 21% O 2 , because dust concentrations are above the upper explosion limit in all phases of operation, contrary to the conditions prevailing in sluice tanks.
Ennél a megoldásnál a hordozógáz O2-tartalmát az elgázosítási folyamatban hasznosítjuk, vagyis az elgázosításhoz szükséges oxigénmennyiséget a megfelelő mértékben csökkentjük, egyidejűleg pedig csökkentjük a hordozógáz által meghatározott inertgáz-szintet is az előállított nyersgázban, kb. 20%-kal.In this solution, the O 2 content of the carrier gas is utilized in the gasification process, i.e., the amount of oxygen required for the gasification is reduced appropriately, and at the same time the inert gas level determined by the carrier gas in the produced raw gas is reduced by approx. 20%.
Egy ilyen fajta, a találmány szerinti kapcsolásban a zsiliptartályok nyomás alá helyezéséhez inertgázt, előnyösen nitrogént alkalmaznak, hordozógázként pedig éghető gázt saját vagy idegen forrásból.In this connection, the inert gas, preferably nitrogen, is used to pressurize the sluice tanks in connection with the invention, and the carrier gas is a combustible gas from its own or from a foreign source.
Egy ilyen kapcsolásnak az az előnye, hogy az éghető gáz teljes egészében az elgázosító reaktorba kerül, úgy hogy az ebben a gázban kötött fűtőérték a folyamatban hasznosí3The advantage of such a connection is that the combustible gas is completely transferred to the gasification reactor, so that the calorific value bound in this gas is utilized in the process.
-3180684 tásra kerül, míg a zsiliptartály nyomásmentesítésének gáza olcsó inertgáz, mely portalanítás után a környezet jelentős terhelése vagy veszélyeztetése nélkül a légtérbe távozhat.-3180684 is provided, while the pressure relief gas for the sluice tank is a cheap inert gas that, after dust removal, can escape into the airspace without causing significant pressure or risk to the environment.
A találmányt részletesebben kiviteli példák kapcsán, rajz alapján ismertetjük. A rajzon 5 az 1. ábra poralakú tüzelőanyagok nyomás alatti elgázosítására szolgáló teljes eljárás egyszerűsített blokkvázlata;The invention will now be described in more detail with reference to the drawings. Figure 5 is a simplified block diagram of the entire process for gasification under pressure of powdered fuels;
a 2. ábra a poralakú tüzelőanyag betáplálási és adagolási rendszerének vázlata egy zsiliptartályos 10 kiviteli alakban;Figure 2 is a schematic diagram of the powder fuel feed and dispense system in a sluice tank embodiment 10;
a 3. ábra a poralakú tüzelőanyag betáplálási és adagolási rendszerének vázlata két zsiliptartály felváltott üzemeltetése mellett működő kiviteli alakban; 15 a 4. ábra az elgázosító reaktor három különálló égőjének ellátására szolgáló adagolótartály vázlata és annak három különválasztott szakaszú, osztott alsó része;Figure 3 is a schematic diagram of a powder fuel feed and dispense system in an alternate operation of two sluice tanks; Figure 4 is a schematic diagram of a dosing tank for supplying three separate burners of the gasification reactor and three divided sections of the bottom thereof;
az 5. ábra a poralakú tüzelőanyag betáplálási és adago- 20 lási rendszerének vázlata egy, a 4. ábrán látható adagolótartállyal és három különállóan szabályozható égővel ellátott kiviteli alakban.Figure 5 is a schematic diagram of the powder fuel feed and dispense system with one metering container shown in Figure 4 and three individually adjustable burners.
1. példaExample 1
Az 1. és 2. ábrák szerinti eljárás megvalósításánál a 0,2 mm-es szitán kb. 10%-os szitamaradékú szemcsézettel rendelkező és kb. 10% víztartalmú barnaszénport 1 szénporvczeté- 30 ken keresztül pneumatikusan a 2 készletbunkerba szállítunk. A barnaszénpor leválasztása után a szállítógáz 3 szűrőn keresztül elhagyja a rendszert. A szénpor bevezetését a 2 készletbunkerbe a 19 töltésszintmérő berendezéssel mérjük. A nyomás alatti 5 zsiliptartály nyomásmentesítése és a 4 35 zárószerkezet nyitása után a barnaszénpor a 2 készletbunkerből az 5 zsiliptartályba folyik. Itt az 5 zsiliptartály töltési szintjét a 18 töltésszint-mérő ellenőrzi, amely jeleket ad maximális és minimális töltési szintnél. A maximális töltési szint elérésekor a 4 zárószerkezet lezár és az 5 zsüip- 40 tartály 28 vezetéken és 14 szabályozószelepen keresztül inertgázzal olyan mértékű nyomás alá kerül, amely azonos a 7 adagolótartályban uralkodó nyomással (a példában 30 bar). A barnaszénpor töltési szintjét a 7 adagolótartályban 17 töltésszintmérő segítségével ellenőrizzük. Amikor ez a 45 töltési szint egy minimális értéket ér el, az 5 zsiliptartály alatt levő 6 zárószerkezet kinyit, így az 5 zsiliptartály tartalma egyszerre, vagy több lépésben a 7 adagolótartályba folyik. A 18 töltésszintmérő minimumjelzésére megkezdődik a 6 zárószerkezet lezárása. A kiürített, de még nyomás 50 alatt álló 5 zsilip tartályt 15 szabályozószelepen és a nyomásmentesítési gázt elvezető 29 vezetéken keresztül légköri nyomásra nyomásmentesítjük, miáltal az készen áll az új 4 töltési folyamatra.In the embodiment of Figures 1 and 2, the 0.2 mm sieve is approx. 10% sieve size and approx. The lignite powder with a water content of 10% is transported pneumatically to the stock hopper 2 via carbon powder grates 1. After removal of the brown coal dust, the conveying gas leaves the system through 3 filters. The carbon powder inlet into the stock hopper 2 is measured with the charge level meter 19. After depressurizing the pressurized sluice tank 5 and opening the closure 4 35, the brown coal powder flows from the stock hopper 2 to the sluice tank 5. Here, the filling level of the sluice tank 5 is checked by the filling level meter 18, which gives signals at maximum and minimum filling levels. When the maximum filling level is reached, the shutter 4 closes and the slider 5 is pressurized with inert gas through line 28 and control valve 14 to the same pressure as in the dosing tank 7 (30 bar in the example). The filling level of the brown coal powder in the dosing tank 7 is checked by means of a filling level meter 17. When this filling level 45 reaches a minimum value, the closure 6 underneath the sluice tank 5 is opened so that the contents of the sluice tank 5 flow into the dosing tank 7 simultaneously or in several steps. For the minimum indication of the charge level meter 18, the closure mechanism 6 begins to close. The evacuated, but still pressurized, shutter vessel 5 is depressurized to atmospheric pressure via control valve 15 and conduit 29 for depressurizing gas, ready for the new filling process 4.
A 7 adagolótartály egy hengeres keresztmetszetű, akna- 55 szerű felső részből áll, amely el van látva egy 17 töltésszintmérővel, 8 alsó része pedig kisebb átmérőjű, amelyet kúpos átmeneti elem köt össze a felsó' résszel. A 8 alsó rész feneke kettős falú, ahol a belső fal porózus befúvópadlóként van kiképezve. 60 szabályozószelepen keresztül a fenék külső fala és a befúvópadlónak kiképzett belső fal közötti közbenső térbe hordozógáz-áramot vezetünk. A 2. ábra szerinti kiviteli alaknál ugyanazt a 28 vezetéken keresztül bevezetett inertgázt használjuk hordozógázként, mint amit az 5 zsiliptartály 65 nyomás alá helyezéséhez. Ezzel szemben az 1. ábra jelzi azt a lehetőséget, hogy 34 és 35 vezetékeken keresztül az 5 zsiliptartály és a 7 adagolótartály 8 alsó része különböző gázminőségekkel látható el. A 34 vezetéken keresztül ebben a példában technikai nitrogént vezetünk be, amely az elgázo- 70 sításhoz szükséges oxigén termelésekor keletkezik, miközben a 35 vezetéken és 37 cirkulációs sú'rítőn keresztül saját gyártású gázt vezetünk be hordozógázként.The dosing container 7 comprises a cylindrical cross-sectional shaft-like upper portion 55 provided with a filling level gauge 17 and a lower portion 8 having a smaller diameter connected by a conical transition member to the upper portion. The bottom of the lower part 8 has a double wall, where the inner wall is designed as a porous diffuser floor. Via a control valve 60, a carrier gas stream is introduced into the intermediate space between the bottom wall of the bottom and the inner wall of the blower floor. In the embodiment of Figure 2, the same inert gas introduced through conduit 28 is used as the carrier gas for pressurizing the sluice tank 5. In contrast, Figure 1 illustrates the possibility that through the conduits 34 and 35, the sluice tank 5 and the lower part 8 of the metering tank 7 can be provided with different gas grades. In this example, pipeline 34 introduces technical nitrogen, which is produced during the production of oxygen for gasification 70, while pipeline 35 and circulating compressor 37 are supplied as proprietary gas.
A hordozógázként alkalmazott gázalakú közeg a befúvópadlón keresztül a 7 adagoló tartály 8 alsó részébe jut és a 7 adagolótartály 8 alsó részében található barnaszénport annyira lazítja föl, hogy egy helyileg korlátozott (részleges) örvényréteg keletkezik. A fellazított barnaszénpor igen sűrű fázisban a hordozógáz révén (ebben a kiviteli példában) a részleges örvényrétegbe felülró'l bemerülő 9 szállítóvezetékbe kerül, amelyen keresztül a barnaszénpor és a hordozógáz a 31 elgázosító reaktor 30 égőjéhez jut. A barnaszénpor tömegárama a 9 szállítóvezetékben széles tartományban majdnem arányos a hordozógáz átáramló mennyiségével. Az égőhöz jutó barnaszénpor-áram szabályozása a hordozógáz-áram szabályozásán keresztül a 10 szabályozószelep segítségével történik, amely impulzusát a 2. ábra szerinti kiviteli példában a 9 szállítóvezetékben levő 16 porárammérő berendezéstől kapja. Az 1. ábra ezzel szemben azt a lehetőséget tünteti fel, amikor a 10 szabályozószelep szabályozó impulzusaként a 31 elgázosító reaktor reakcióterében és a 13 hőmérsékletmérő helyen mért hőmérsékletet alkalmazzuk, amely az egyébként azonos feltételek mellett az égó'höz jutó barnaszénporáram függvénye. Igény esetén lehetőség van arra is, hogy 11 szelepen keresztül egy vagy több párhuzamos 12 bcvezetó'helycn kis mennyiségű, pótlólagos hordozógázt juttassunk a 9 szállítóvezetékbe. Ezáltal különösen a beindításkor és a barnaszénpor kedvezőtlen fluidizációs tulajdonsága esetén (például nagyobb arányú szálas, fajellegű alkotórész miatt) a por-hordozógáz-áram tovább stabilizálható és korlátozható a szállítóvezeték dugulásának lehetó'sége a hajlatokban.The gaseous medium used as the carrier gas passes through the diffuser floor into the lower part 8 of the metering tank 7 and loosens the brown carbon powder in the lower part 8 of the metering tank 7 so that a locally restricted (partial) vortex layer is formed. The loosened brown coal powder is transported in a very dense phase via the carrier gas (in this embodiment) into a submerged conveying conduit 9 through which the brown coal powder and carrier gas reaches the burner 30 of the gasification reactor. The mass flow rate of the brown coal powder in the conveying line 9 is, in a wide range, almost proportional to the amount of carrier gas flowing through. The brown coal powder flow to the burner is controlled through the control of the carrier gas flow by the control valve 10, which pulse is obtained from the powder flow meter 16 in the conveyor line 9 in the embodiment of FIG. Figure 1, on the other hand, illustrates the possibility of using the temperature measured in the reactor space of the gasification reactor 31 and temperature gauge 13 as the control pulse of the control valve 10, which is a function of the lignite stream flowing to the burner under otherwise identical conditions. It is also possible, if required, to introduce a small amount of additional carrier gas through the valve 11 into one or more parallel conduits 12 in the conveyor 9. Thus, especially at start-up and in the case of unfavorable fluidization properties of lignite powder (for example, due to the higher proportion of fibrous, species-specific constituents), the powder carrier gas flow can be further stabilized and the possibility of conveyor blockage in bends is limited.
A barnaszénpor a 9 szállítóvezetéken keresztül jut a 31 elgázosító reaktor 30 égőjéhez. A barnaszénport a 30 égő egy technikai nitrogénből és vízgőzből álló keverékkel hozza kapcsolatba, amelyet 36 vezetéken keresztül vezetnek az égó'höz. A barnaszénpor és az elgázosító anyagként jelzett, technikai nitrogénból és vízgó'zbó'l álló keverék a 31 elgázosító reaktor reakcióterében 1500 °C nagyságrendű hőmérsékleten és egy a 7 adagolótartályénál csekély mértékben kisebb nyomáson (kb. 29,5 bar), láng formájában reagál egymással.The brown coal powder is fed to the burner 30 of the gasification reactor 31 via the conduit 9. The lignite powder is contacted by the burner 30 with a mixture of technical nitrogen and water vapor, which is fed to the burner via 36 lines. The brown coal powder and the mixture of technical nitrogen and water vapor, designated as gasifier, react in the form of a flame in the reaction space of the gasification reactor 31 at a temperature of 1500 ° C and a pressure slightly lower than its feed tank 7 (about 29.5 bar). .
Az előállított nyersgáz áthalad az ezután kapcsolt 32 hűtő-, kondenzáló és gázelőkészítő berendezésen és továbbvezetésre kerül felhasználási helyére. A 7 adagolótartály 8 alsó részébe 65 normál m3 hordozógázt vezetünk be, amely megfelel kb. 2,35 m3 üzemi állapotú gáznak 1 tonna átalakított barnaszénporra vonatkoztatva. A befúvópadló úgy van méretezve, hogy 0,025 mis (normálterhelés) hordozógáz-sebesség mellett a 7 adagolótartály 8 alsó részében 0,2 bar nyomásveszteség lépjen fel a befúvópadlóban. A 9 szállítóvezetékben az üzemi állapotú hordozógáz minden m3 -ben 500 kg barnaszénport, illetve 15,5 kg/m3 normál állapotú barnaszénpor-hordozógáz-keveréket szállítunk. A 9 szállítóvezeték méretezése megfelel 3,4 m/s por-hordozógáz-keverék sebességnek.The crude gas produced passes through the subsequently connected cooling, condensing and gas preparation unit 32 and is routed to its location. 65 normal m 3 of carrier gas corresponding to approx. 2.35 m 3 of functional gas per tonne of brown coal converted. The diffuser floor is dimensioned such that, at a carrier gas velocity of 0.025 ms (normal load), a pressure drop of 0.2 bar in the lower part 8 of the metering tank 7 occurs in the diffuser floor. The transfer line 9 to the carrier gas in each operating state in m 3 500 kg of lignite powder and 15.5 kg / m 3 normal fresh barnaszénpor carrier gas mixture is supplied. The size of the conveyor line 9 corresponds to a powder carrier gas mixture velocity of 3.4 m / s.
2. példaExample 2
Az 1. és 3. ábrák szerinti kiviteli alakoknál a 7 adagolótartály táplálására két 5 és 21 zsiliptartályt alkalmazunk, amelyeket felváltva üzemeltetünk.In the embodiments of Figures 1 and 3, two sluice tanks 5 and 21 are operated alternately to feed the dosing tank 7.
Az 1. példában leírttal azonos tulajdonságú barnaszénport, az ott leírttal azonos módon vezetünk a 2 készletbunkerba. A 2 készletbunkert egy vezeték és a 4 zárószerkezet köti össze az 5 zsiliptartállyal és egy másik vezeték és egy 20 zárószerkezet a 21 zsiliptartállyal.The brown coal powder having the same properties as described in Example 1 is introduced into the storage hopper 2 in the same manner as described therein. The stock hopper 2 is connected by a conduit and a closure 4 to the sluice tank 5 and another conduit and a closure 20 to the sluice tank 21.
A zárt 20 zárószerkezet mellett először ugyanúgy, ahogy azt az 1. kiviteli példa tartalmazza, az 5 zsilip tartály nyomás-4180684 mentesítése történik meg, majd feltöltése a 2 készletbunkerből barnaszénporral, végül a 7 adagolótaitályban uralkodó nyomásra hozása a 14 szabályozószelepen keresztül a 28 vezetékből inertgázzal. E folyamat közben a másik 21 zsiliptartály nyitott 22 zárószerkezeten és 23 durvaadagoló bérén- 5 dezésen keresztül, amely fordulatszámszabályozott, nyomótokos rekeszes kerékként van kialakítva, összeköttetésben áll a 7 adagolótartállyal. A 21 zsiliptartály tartalmát a 23 durvaadagoló berendezésen keresztül a 7 adagolótartályhoz vezetjük, miközben a 23 durvaadagoló berendezést a 17 10 töltésszintmérő vezérli úgy, hogy a 7 adagolótartályban a töltési szint adott határok között állandó maradjon. Amikor a 21 zsiliptartály kiürült, 27 töltésszintmérője jelet ad, amelynek hatására megtörténik a 6 záxószerkezet nyitása és a 22 zárószerkezet zárása. Most az 5 zsiliptartályból kerül a 15 barnaszénpor a 7 adagolótartályhoz, miközben 26 szabályozószelepen keresztül megtörténik a 21 zsilip tartály nyomásmentesítése, a 20 zárószerkezet nyitása után feltöltése barnaszénnel, a 27 töltésszintmérő maximális érték kijelzése után pedig a 20 zárószerkezet lezárása, a 25 szabályozó- 20 szelepen keresztül inertgáz révén a 7 adagolótartályban uralkodó nyomásra hozása és ezzel létrejön az S zsiliptartály készenléte a 7 adagolótartályba történő' újabb ürítésre, amikor az 5 zsiliptartály 18 töltésszintmérője üres állapotot jelez. A 7 adagolótartály működésmódja és a poráram beve- 25 zetése a 31 elgázosító reaktorhoz az 1. kiviteli példához képest változatlan marad, ezért ismételt leírása nem szükséges.In addition to the closed closure 20, firstly, as in Example 1, the sluice tank 5 is depressurized-4180684 and then filled from the stock hopper 2 with brown carbon powder, and finally pressurized through the control valve 14 via the control valve 14 through the control valve 14. . During this process, the other sluice barrel 21 is connected to the dosing tank 7 via an open closure 22 and a coarse feeder slider 23 formed as a speed-controlled push-button compartment wheel. The contents of the sluice tank 21 are led through the coarse feeder 23 to the metering tank 7, while the coarse feeder 23 is controlled by the fill level gauge 17 10 so that the fill level in the metering tank 7 remains within certain limits. When the sluice tank 21 is empty, the level gauge 27 gives a signal which causes the opening of the catch 6 and the closing of the closure 22. Now, from the sluice tank 5, the brown carbon powder 15 is fed to the metering tank 7, through the control valve 26, the sluice tank 21 is depressurized, filled with brown coal after opening the shutter 20, and after closing the shutter 20, the valve 20 is closed. through the inert gas to pressurize the dosing tank 7 and thereby prepare the sluice tank S for further emptying into the dosing tank 7 when the fill level gauge 18 of the sluice tank 5 indicates an empty state. The mode of operation of the dosing tank 7 and the inlet of the powder stream to the gasification reactor 31 remain unchanged compared to Embodiment 1, and therefore need not be described again.
A két zsiliptartályos kiviteli alak lehetővé teszi a 7 adagolótartályban a töltési szint szőkébb határok közötti mozga- 30 tását. Ez lehetó'vé teszi az adagolási pontosság növelését vagy a 7 adagolótartály méretének, különösen átmérőjének csökkentését. Ez a kiviteli alak különösen nagy berendezésteljesítmények esetén előnyös.The two sluice tank embodiments allow the filling tank 7 to move the filling level within a narrower range. This makes it possible to increase the dosing accuracy or to reduce the size, especially the diameter, of the dosing container 7. This embodiment is particularly advantageous for high equipment performances.
3. példaExample 3
A 4. és 5. ábra a találmány egy olyan kiviteli alakját mutatja, ahol egyetlen adagolótartály alkalmazásával az elgá- 40 zosító reaktorhoz tartozó több, az ábrán különválasztott, egymástól függetlenül szabályozható égőt látunk el poralakú tüzelőanyaggal. A 7 adagoló tartály 8 alsó részét három, csillagalakban elrendezett 38 válaszfal három azonos, körcikk alakú részre osztja. Ezek a részek a 7 adagolótartály felső 45 része felé nyitottak úgy, hogy a poralakú tüzelőanyag a felső részből szabadon bejuthasson. A 38 válaszfalak felosztják a 24 befúvópadlót és a köztes teret a 24 befúvópadló és a 8 alsó rész fenekének külső fala között. A 8 alsó rész minden, válaszfalak által képzett rekesze rendelkezik a 24 befúvó- 50 padló alatt egy csatlakozóval a hordozógáz külön-külön szabályozható bevezetésére, amely a 24 befúvópadlón keresztül a 8 alsó rész mindenkori részében levő porhalmazba lép be és ezt részleges örvényréteg kialakítása közben fellazítja. Ezen részek mindegyikében egy függőleges fentről levezetett 55 9 szállítóvezeték végződik a hordozógáz-por-áram elvezetésére a 31 elgázosító reaktor ehhez rendelt mindenkori 30 égőjéhez. A poráram szabályozása ennél a kiviteli példánál előnyösen az egyes 9 szállítóvezetékekben levő 16 poráramméró' berendezések segítségével történik, amelyek a minden- 60 kori hordozógáz-vezetékekben levő 10 szabályozószelepekre hatnak. A por vezetése az adagolótartály okhoz, a folyamat további menete az elgázosító reaktorban és a további berendezésekben megfelel az előző' kiviteli példákban adott magyarázatnak, így ismételt leírása nem szükséges. 65Figures 4 and 5 show an embodiment of the present invention wherein a plurality of independently controlled, individually controlled burners for the gasification reactor are provided with a powder fuel in a single feed tank. The lower part 8 of the dispensing container 7 is divided by three star-shaped partitions 38 into three identical circular sections. These portions are open toward the upper portion 45 of the metering tank 7 so that the powdered fuel can enter freely from the upper portion. The partitions 38 divide the diffuser floor 24 and the intermediate space between the diffuser floor 24 and the outer wall of the bottom 8. Each compartment of the lower part 8, formed by partitions, has a connector under the diffuser floor 24 for a separately adjustable introduction of the carrier gas which enters through the diffuser floor 24 into the respective powder part of the lower part 8 and loosens it while forming a partial vortex layer. . In each of these portions, a vertical pipeline 55 9 terminates from the vertical to discharge the carrier gas powder stream to the respective burner 30 of the gasification reactor 31. In this embodiment, the powder flow is preferably controlled by means of a powder flow measuring device 16 in each conveyor line 9 which acts on the control valves 10 in each of the carrier gas lines. The transfer of the powder to the metering tank cause, the further operation of the process in the gasification reactor and further equipment is consistent with the explanation given in the previous embodiments, so that no further description is required. 65
4. példaExample 4
Egy, az eló'ző kiviteli példákban leírt, barnaszénpor elgá- 70 zosítására szolgáló berendezéssel a következő üzemi eredmények érhetők el:With the apparatus for gasifying lignite dust described in the preceding examples, the following operating results can be obtained:
Tüzelőanyag: barnaszénpor finomság víztartalom hamutartalom fűtó'érték tüzelőanyagáteresztés üzemi nyomásFuel: brown coal dust fineness water content ash content calorific value fuel throughput operating pressure
10% maradék 0,2 mm-nél10% residue at 0.2 mm
10%10%
10%10%
4950 Kcal/kg lOt/h 30 bar4950 Kcal / kg lOt / h 30 bar
Inertgáz szükséglet a zsiliptaitályok nyomás alá helyezéséhez:Inert Gas Needs to Pressurize Sluice Tanks:
üzemi nyomás mennyiségoperating pressure quantity
Hordozógáz szükséglet:Carrier gas requirement:
üzemi nyomás mennyiség baroperating pressure quantity bar
750 normál m3/h bar750 standard m 3 / h bar
650 normál m’íh650 normal m'ih
Technikai oxigén szükséglet az elgázosításhoz:Technical Oxygen Demand for Gasification:
(96% O2): 3680 normál m3/h elgázosítási hó'igény 1,85 t/h(96% O 2 ): 3680 normal m 3 / h gasification demand 1.85 t / h
Hordozógáz minőség nyersgáz-össze tétel (szárazon)Carrier gas quality Raw gas assembly (dry)
NitrogénNitrogen
Saját előállítású nyersgázSelf-produced crude gas
54,554.5
32,332.3
11,811.8
0,40.4
1,01.0
500500
200200
Claims (14)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DD20106477A DD147188A3 (en) | 1977-09-19 | 1977-09-19 | METHOD AND DEVICE FOR PRESSURE GASIFICATION OF DUST-SOUND FUELS |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| HU180684B true HU180684B (en) | 1983-04-29 |
Family
ID=5509765
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| HUBE001329 HU180684B (en) | 1977-09-19 | 1978-09-19 | Process and equipment for the gasification under pressure of dusty comaustibles |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS594476B2 (en) |
| AT (1) | AT378199B (en) |
| AU (1) | AU520077B2 (en) |
| CS (1) | CS222955B1 (en) |
| DD (1) | DD147188A3 (en) |
| DE (1) | DE2831208A1 (en) |
| FR (1) | FR2403377A1 (en) |
| GB (1) | GB2004993B (en) |
| GR (1) | GR65885B (en) |
| HU (1) | HU180684B (en) |
| IN (1) | IN150296B (en) |
| PL (1) | PL111707B1 (en) |
| SU (1) | SU1167194A1 (en) |
| TR (1) | TR20754A (en) |
| YU (2) | YU220078A (en) |
Families Citing this family (49)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE2947222A1 (en) * | 1979-11-23 | 1981-05-27 | Carbon Gas Technologie GmbH, 4030 Ratingen | METHOD FOR GASIFYING SOLID, DUST-MADE TO PIECE-LIKE CARBONATED MATERIAL |
| DD206309A3 (en) * | 1981-07-17 | 1984-01-18 | Kretschmer Horst | METHOD FOR REGULATING MASS STRUCTURES |
| CA1208258A (en) * | 1982-06-23 | 1986-07-22 | Bernardus H. Mink | Process for conveying a particulate solid fuel |
| JPH0633370B2 (en) * | 1984-11-09 | 1994-05-02 | 株式会社日立製作所 | Coal gasification power plant |
| JPS61254695A (en) * | 1985-05-07 | 1986-11-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Feeding of coal and char to oxygen blow coal gasification furnace |
| JPH047174Y2 (en) * | 1985-08-09 | 1992-02-26 | ||
| DE3701399A1 (en) * | 1986-02-24 | 1987-08-27 | Freiberg Brennstoffinst | Method and device for determining rheological characteristic values of fine bulk goods |
| DE3809851A1 (en) * | 1988-03-24 | 1989-10-05 | Krupp Koppers Gmbh | METHOD FOR CONVEYING A FINE-GRAINED TO DUST-SHAPED FUEL IN A GASIFICATION REACTOR UNDER INCREASED PRESSURE |
| DE3813357A1 (en) * | 1988-04-21 | 1989-11-02 | Krupp Koppers Gmbh | DEVICE FOR THE GASIFICATION OF FINE-GRAIN TO DUST-SHAPED FUELS |
| DE4004874A1 (en) * | 1990-02-16 | 1991-08-29 | Krupp Koppers Gmbh | METHOD FOR OPERATING A PLANT FOR GASIFYING SOLID FUELS |
| DE4037490A1 (en) * | 1990-11-26 | 1991-05-29 | Deutsches Brennstoffinst | Disposal of plastic material made of phenol:formaldehyde condensate - by gasifying and/or carbonising, comminuting and then mixing with crude or dry coal |
| DE4109063C2 (en) * | 1991-03-20 | 1993-12-23 | Noell Dbi Energie Entsorgung | Process for the simultaneous recycling of lumpy and flowable combustible waste materials and residues |
| DE4125520C2 (en) * | 1991-08-01 | 1998-11-12 | Schwarze Pumpe Energiewerke Ag | Process for the gasification of solid and liquid waste |
| DE4420449C5 (en) * | 1994-02-15 | 2004-02-05 | Thermoselect Ag | Process for storing heterogeneous waste |
| DE4435349C1 (en) * | 1994-09-21 | 1996-05-02 | Noell En Und Entsorgungstechni | Destruction of pollutants and gasifying of waste in a fluidised bed |
| DE19536383C2 (en) * | 1995-09-29 | 2001-09-13 | Krc Umwelttechnik Gmbh | Method and device for the gasification of low calorific value fuels |
| DE19609721C2 (en) * | 1996-03-13 | 2002-09-12 | Noell Krc Energie & Umwelt | Process for the energetic utilization of residual and waste materials as well as low calorific fuels in a steam power plant |
| DE19642161C2 (en) * | 1996-10-12 | 2001-10-11 | Krc Umwelttechnik Gmbh | Process for the environmentally friendly recycling of residual waste |
| CN1919980B (en) * | 2005-08-24 | 2012-07-04 | 未来能源有限公司 | Gasification method and device for producing synthesis gases by partial oxidation of fuels containing ash at elevated pressure and with quench-cooling of the crude gas |
| DE102005041931B4 (en) * | 2005-09-03 | 2018-07-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Apparatus for producing synthesis gases by partial oxidation of ash-containing fuels under elevated pressure with partial quenching of the raw gas and waste heat recovery |
| DE202005021661U1 (en) * | 2005-09-09 | 2009-03-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Apparatus for producing synthesis gases by partial oxidation of slurries produced from ash-containing fuels and full quenching of the raw gas |
| DE202005021660U1 (en) | 2005-10-04 | 2009-03-05 | Siemens Aktiengesellschaft | Apparatus for the controlled supply of combustible dust in an air flow gasifier |
| DE202005021659U1 (en) * | 2005-10-07 | 2010-01-14 | Siemens Aktiengesellschaft | Device for high-flow entrainment gasifier |
| US20070225382A1 (en) | 2005-10-14 | 2007-09-27 | Van Den Berg Robert E | Method for producing synthesis gas or a hydrocarbon product |
| AU2006203439B2 (en) * | 2006-08-09 | 2012-05-03 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Method and device for high-capacity entrained flow gasifier |
| US8303673B2 (en) * | 2006-08-25 | 2012-11-06 | Siemens Aktiengesellschaft | Method and device for a high-capacity entrained flow gasifier |
| DE102008014475A1 (en) * | 2008-03-17 | 2009-11-12 | Uhde Gmbh | Method and device for the metered removal of a fine to coarse-grained solid or solid mixture from a storage container |
| EP2257613B1 (en) * | 2008-03-27 | 2016-11-16 | ThyssenKrupp Industrial Solutions AG | Device for producing synthesis gas with a gasification reactor and connected to a quench chamber |
| DE102008035294B4 (en) * | 2008-07-29 | 2017-03-02 | Siemens Aktiengesellschaft | Multi-stage dust dosing system for high pressures by means of locks |
| DE102009006384A1 (en) * | 2009-01-28 | 2010-08-19 | Uhde Gmbh | Method for supplying an entrainment gasification reactor with fuel from a reservoir |
| DE102009048931B4 (en) | 2009-10-10 | 2014-06-18 | Linde Ag | Dosing system, dense phase conveying system and method for feeding dusty bulk material |
| DE102009048961B4 (en) | 2009-10-10 | 2014-04-24 | Linde Ag | Dosing device, dense phase conveying system and method for feeding dusty bulk material |
| JP5675297B2 (en) * | 2010-11-22 | 2015-02-25 | 三菱重工業株式会社 | Gasification facilities and coal gasification combined power generation facilities |
| DE102012217890B4 (en) | 2012-10-01 | 2015-02-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Combination of pressure charging and metering for continuous delivery of fuel dust into an entrainment gasification reactor over long distances |
| DE102013203739A1 (en) | 2013-03-05 | 2014-09-11 | Siemens Aktiengesellschaft | Combination of pressure charging and metering for continuous delivery of fuel dust into an entrainment gasification reactor over long distances |
| DE102013216948B4 (en) | 2013-08-26 | 2015-12-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Device for measuring pressure and differential pressure in dust conveyor lines |
| DE102013224037A1 (en) | 2013-11-25 | 2015-05-28 | Siemens Aktiengesellschaft | Preparation and conditioning of synthesis crude gases |
| DE102013224039A1 (en) | 2013-11-25 | 2015-05-28 | Clariant International Ltd. | Treatment of synthesis gases from a gasification facility |
| DE102014202236A1 (en) | 2014-02-07 | 2015-08-13 | Siemens Aktiengesellschaft | Auxiliary gas element for conveying dust streams |
| DE102014205823A1 (en) | 2014-03-28 | 2015-10-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Device for pneumatically conveying fuel dust into an air flow gasifier |
| DE102015119635B4 (en) | 2015-11-13 | 2019-10-17 | Choren Industrietechnik GmbH | Pressure vessel with internals |
| DE202015106150U1 (en) | 2015-11-13 | 2015-12-07 | Choren Industrietechnik GmbH | Pressure vessel with internals |
| DE102016201182A1 (en) | 2016-01-27 | 2017-07-27 | Siemens Aktiengesellschaft | Diaphragm pump with dust suction from below |
| DE102016216012A1 (en) | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Diaphragm pump with porous, curved aluminum filter |
| DE102016216016A1 (en) | 2016-08-25 | 2018-03-15 | Siemens Aktiengesellschaft | Production of a porous aluminum filter for a membrane pump |
| DE102016216006A1 (en) | 2016-08-25 | 2018-03-01 | Siemens Aktiengesellschaft | Double membrane for a dust pump |
| CN111690441B (en) * | 2019-03-13 | 2021-02-26 | 中国石化工程建设有限公司 | System for gasifier firing and method for gasifier firing |
| US20220387954A1 (en) | 2019-10-31 | 2022-12-08 | Basf Se | Method for operating a descending moving bed reactor with flowable granular material |
| JP2023085579A (en) * | 2020-04-30 | 2023-06-21 | 株式会社ジャパンブルーエナジー | Biomass gasification device |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1110897A (en) * | 1953-08-27 | 1956-02-17 | Union Carbide & Carbon Corp | Pulverized coal pressure feeding and conveying apparatus |
| DE1189226B (en) * | 1961-10-11 | 1965-03-18 | Koppers Gmbh Heinrich | Process for transferring a finely divided solid fuel from a room at normal pressure into a room under increased pressure |
| BE638732A (en) * | 1962-10-24 | |||
| JPS50136301A (en) * | 1974-04-18 | 1975-10-29 | ||
| DE2434526C2 (en) * | 1974-07-18 | 1983-01-13 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V., 2501 's-Gravenhage | Method and device for introducing finely divided solid fuel into a gasification chamber under increased pressure |
| NL7514128A (en) * | 1975-12-04 | 1977-06-07 | Shell Int Research | METHOD AND EQUIPMENT FOR PARTIAL COMBUSTION OF CARBON POWDER. |
| US4057402A (en) * | 1976-06-28 | 1977-11-08 | Institute Of Gas Technology | Coal pretreatment and gasification process |
-
1977
- 1977-09-19 DD DD20106477A patent/DD147188A3/en unknown
-
1978
- 1978-07-15 DE DE19782831208 patent/DE2831208A1/en active Granted
- 1978-07-19 AT AT524278A patent/AT378199B/en not_active IP Right Cessation
- 1978-08-03 GR GR56920A patent/GR65885B/el unknown
- 1978-08-09 FR FR7823530A patent/FR2403377A1/en active Granted
- 1978-08-21 SU SU787770281A patent/SU1167194A1/en active
- 1978-08-28 CS CS559678A patent/CS222955B1/en unknown
- 1978-09-07 TR TR2075478A patent/TR20754A/en unknown
- 1978-09-15 AU AU39897/78A patent/AU520077B2/en not_active Expired
- 1978-09-18 GB GB7837199A patent/GB2004993B/en not_active Expired
- 1978-09-18 YU YU220078A patent/YU220078A/en unknown
- 1978-09-19 HU HUBE001329 patent/HU180684B/en unknown
- 1978-09-19 PL PL20968878A patent/PL111707B1/en unknown
- 1978-09-19 IN IN1028/CAL/78A patent/IN150296B/en unknown
- 1978-09-19 JP JP11418278A patent/JPS594476B2/en not_active Expired
-
1982
- 1982-05-25 YU YU111182A patent/YU42038B/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL111707B1 (en) | 1980-09-30 |
| JPS5499103A (en) | 1979-08-04 |
| PL209688A1 (en) | 1979-06-18 |
| AT378199B (en) | 1985-06-25 |
| FR2403377A1 (en) | 1979-04-13 |
| YU220078A (en) | 1982-08-31 |
| CS222955B1 (en) | 1983-08-26 |
| YU42038B (en) | 1988-04-30 |
| AU520077B2 (en) | 1982-01-14 |
| IN150296B (en) | 1982-09-04 |
| DE2831208A1 (en) | 1979-03-29 |
| DE2831208C2 (en) | 1988-01-14 |
| YU111182A (en) | 1984-02-29 |
| GB2004993B (en) | 1982-03-31 |
| GR65885B (en) | 1980-12-01 |
| DD147188A3 (en) | 1981-03-25 |
| SU1167194A1 (en) | 1985-07-15 |
| TR20754A (en) | 1982-06-24 |
| GB2004993A (en) | 1979-04-11 |
| FR2403377B1 (en) | 1985-01-25 |
| JPS594476B2 (en) | 1984-01-30 |
| ATA524278A (en) | 1984-11-15 |
| AU3989778A (en) | 1980-03-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| HU180684B (en) | Process and equipment for the gasification under pressure of dusty comaustibles | |
| US7607398B2 (en) | Method and device for the regulated feed of pulverized fuel to an entrained flow gasifier | |
| US4146370A (en) | Process and apparatus for the partial combustion of coal powder | |
| CN102656408B (en) | Metering system, dense phase conveying system and method for supplying bulk material in powder form | |
| US5129766A (en) | Aeration tube discharge control device | |
| US3150962A (en) | Pulverized coal firing method and system for blast furnace | |
| US2916441A (en) | Process and apparatus for controlling the rate of addition of fluidized particles | |
| US4830545A (en) | Feed line design | |
| EP0348008B1 (en) | Aeration tube discharge control device | |
| JP2633678B2 (en) | Method for transporting fine or dusty fuel into a gasification reactor under elevated pressure | |
| US2983653A (en) | Apparatus for degasifying finely divided fuels | |
| US3167421A (en) | Powdered solids injection process | |
| US3322521A (en) | Process and apparatus for the gasifica- tion of ash-containing fuel | |
| US3874739A (en) | Method and apparatus for the transfer of entrained solids | |
| KR102023826B1 (en) | Standpipe-fluid bed hybrid system for char collection, transport, and flow control | |
| CN111703900B (en) | Pneumatic conveying method | |
| US4094651A (en) | Process for pseudohydrostatic feeding of solids into a reactor | |
| US4844663A (en) | Feed line-ultrasonic activated gas injection | |
| US4038045A (en) | Process for degasifying fine-grained fuels | |
| WO2013045266A2 (en) | Pneumatic fuel feed from a metered dispensing vessel to a gasification reactor with high differential pressure | |
| US2687945A (en) | Process for the continuous production of calcium-cyanamide | |
| JP4098247B2 (en) | Method and apparatus for heating a continuous stream of solids | |
| CA1300884C (en) | Fluidized bed gasifier | |
| Smith et al. | BUREAU OF MINES SYSTEMS FOR PNEUMATIC FEEDING OF COAL AT PRESSURE | |
| Huff | Pilot-scale Fluidized-coal Feeder Utilizing Zone Fluidization |