GR20170100407A - Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων - Google Patents
Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων Download PDFInfo
- Publication number
- GR20170100407A GR20170100407A GR20170100407A GR20170100407A GR20170100407A GR 20170100407 A GR20170100407 A GR 20170100407A GR 20170100407 A GR20170100407 A GR 20170100407A GR 20170100407 A GR20170100407 A GR 20170100407A GR 20170100407 A GR20170100407 A GR 20170100407A
- Authority
- GR
- Greece
- Prior art keywords
- chambers
- compressor
- compression
- stage
- blades
- Prior art date
Links
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 102
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 99
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 12
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 claims description 51
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 claims description 49
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 claims description 16
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims description 12
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 claims description 10
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 claims description 6
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 50
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000012530 fluid Substances 0.000 abstract 2
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 46
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 46
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 9
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 8
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 8
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 8
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 7
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 7
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 3
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 3
- 230000032258 transport Effects 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000005465 channeling Effects 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 2
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 2
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011038 discontinuous diafiltration by volume reduction Methods 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N h2o hydrate Chemical compound O.O JEGUKCSWCFPDGT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000006386 neutralization reaction Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 description 1
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- 231100000331 toxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000002588 toxic effect Effects 0.000 description 1
- 239000010891 toxic waste Substances 0.000 description 1
- 239000006200 vaporizer Substances 0.000 description 1
- 239000003643 water by type Substances 0.000 description 1
- 238000009736 wetting Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C9/00—Oscillating-piston machines or engines
- F01C9/002—Oscillating-piston machines or engines the piston oscillating around a fixed axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/2881—Compression specifications (e.g. pressure, temperature, processes)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/26—Multiple-effect evaporating
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/2884—Multiple effect compression
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/2887—The compressor is integrated in the evaporation apparatus
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/289—Compressor features (e.g. constructions, details, cooling, lubrication, driving systems)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/28—Evaporating with vapour compression
- B01D1/289—Compressor features (e.g. constructions, details, cooling, lubrication, driving systems)
- B01D1/2893—Driving systems
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/06—Flash distillation
- B01D3/065—Multiple-effect flash distillation (more than two traps)
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D3/00—Distillation or related exchange processes in which liquids are contacted with gaseous media, e.g. stripping
- B01D3/14—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column
- B01D3/143—Fractional distillation or use of a fractionation or rectification column by two or more of a fractionation, separation or rectification step
- B01D3/146—Multiple effect distillation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/02—Treatment of water, waste water, or sewage by heating
- C02F1/04—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation
- C02F1/041—Treatment of water, waste water, or sewage by heating by distillation or evaporation by means of vapour compression
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C1/00—Rotary-piston machines or engines
- F01C1/30—Rotary-piston machines or engines having the characteristics covered by two or more groups F01C1/02, F01C1/08, F01C1/22, F01C1/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C18/00—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C18/30—Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C2/00—Rotary-piston machines or pumps
- F04C2/30—Rotary-piston machines or pumps having the characteristics covered by two or more groups F04C2/02, F04C2/08, F04C2/22, F04C2/24 or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C21/00—Oscillating-piston pumps specially adapted for elastic fluids
- F04C21/002—Oscillating-piston pumps specially adapted for elastic fluids the piston oscillating around a fixed axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04C—ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04C9/00—Oscillating-piston machines or pumps
- F04C9/002—Oscillating-piston machines or pumps the piston oscillating around a fixed axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H19/00—Gearings comprising essentially only toothed gears or friction members and not capable of conveying indefinitely-continuing rotary motion
- F16H19/02—Gearings comprising essentially only toothed gears or friction members and not capable of conveying indefinitely-continuing rotary motion for interconverting rotary or oscillating motion and reciprocating motion
- F16H19/04—Gearings comprising essentially only toothed gears or friction members and not capable of conveying indefinitely-continuing rotary motion for interconverting rotary or oscillating motion and reciprocating motion comprising a rack
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/08—Seawater, e.g. for desalination
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A20/00—Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
- Y02A20/124—Water desalination
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Abstract
Συμπιεστής πολλαπλών θαλάμων (6, 206, 506) μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών ("MVC") θετικής εκτόπισης για αντλίες θερμότητας πολυβαθμίων συστημάτων επεξεργασίας νερού δύο βασικών παραλλαγών: α)Παλινδρομικής περιστροφικής κίνησης (6, 206) όπου οι θάλαμοι συμπίεσης (7) είναι ακτινικά διατεταγμένα τμήματα κυλίνδρων με βάση ομόκεντρους κυκλικούς τομείς ίδιας γωνίας, με έμβολα από ακτινικά διατεταγμένα πτερύγια (20, 220) ανάλογης διατομής και με το επίπεδο των πτερυγίων να διέρχεται από τον κοινό άξονα (16) και β) Παλινδρομικής ευθύγραμμης κίνησης (506) όπου οι θάλαμοι συμπίεσης (52) είναιεν σειρά διατεταγμένοι κύλινδροι με έμβολα (50) αντίστοιχης κυκλικής διατομής και με το επίπεδο των πτερυγίων κάθετο στον κοινό άξονα (51). Σε αμφότερες τις περιπτώσεις ο άξονας (16, 51) και ο κινητήρας είναι κοινός για τα πτερύγία-έμβολα (20, 50) που διαγράφουν ίσες διαδρομές. Οι επιφάνειες των πτερυγίων (20, 50), όπως και οι θάλαμοι συμπίεσης (7, 52), διαφέρουν μεταξύ τους, αναρροφούν και καταθλίβουν σε διαφορετικούς χώρους και το ρευστό που διακινείται βρίσκεται σε διαφορετικές καταστατικές συνθήκες. Η παροχή και η σχέση συμπίεσης CR ρυθμίζεται ανεξάρτητα σε κάθε θάλαμο (7, 52).
Description
ΣΥΜΠΙΕΣΤΗΣ ΠΟΛΛΑΠΛΩΝ ΘΑΛΑΜΩΝ ΜΗΧΑΝΙΚΗΣ ΕΠΑΝΑΣΥΜΠΙΕΣΗΣ ΑΤΜΩΝ Η εφεύρεση αναφέρεται σε συμπιεστές θετικής εκτόπίσης, παλινδρομικής περιστροφικής ή ευθύγραμμης κίνησης για μηχανική επανασυμπίεση ατμών ("MVC") που χρησιμοποιούνται σε αντλίες θερμότητας πολυβαθμίων συστημάτων επεξεργασίας νερού, συμπύκνωσης διαλυμάτων, κλπ.
ΣΤΑΘΜΗ ΤΗΣ ΤΕΧΝΙΚΗΣ
OL φυγοκεντρικοί και οι περιστροφικοί συμπιεστές θετικής εκτόπίσης (γραναζωτοί, λοβών, συρταρωτών πτερυγίων, κοχλιωτοί, κλπ) χρησιμοποιούνται από τις αντλίες θερμότητας και τα υπάρχοντα μονοβάθμία και πολυβάθμια συστήματα μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών (Mechanical Vapor Compression, "MVC") στην αφαλάτωση, στα βιομηχανικά απόβλητα, στην συμπύκνωση διαλυμάτων στην βιομηχανία, κλπ. Ως επί το πλείστον χρησιμοποιούνται οι φυγοκεντρικοί. Τέτοιες εφαρμογές αναφέρονται π.χ. στις:
US1,150,713 καί US1,200,996, US5,676,801, W02014/115079, US5,676,801, US5,772,850, DE3327958, JPS6483890, W02007/148338, US5,520,008, WO2016/138343 , US2,589,406, DE4431887, WOOl/98665, etc.
Σημαντικό ρόλο στην ανάπτυξη των αντλιών θερμότητας παίζουν: α) ο συμπιεστής και β) τα αποδοτικά πολυβάθμια συστήματα.
Όσον αφορά στον φυγοκεντρικό συμπιεστή, η ανάπτυξη και το μέγεθος του περιορίζεται α) από τον πολύ μεγάλο ειδικό όγκο των ατμών καθότι απαιτείται διακίνηση σημαντικών όγκων χαμηλής θερμοκρασίας και β) από την περιφερειακή ταχύτητα του άκρου του πτερυγίου του συμπιεστή που δεν μπορεί να υπερβεί κάποια ανώτατα όρια.
Η ενέργεια για την λειτουργία της αντλίας θερμότητας είναι κυρίως η ενέργεια του συμπιεστή. Για την άμεση εκκίνηση της διεργασίας απαιτείται επιπροσθέτως (και μόνο για την φάση της εκκίνησης) η προθέρμανση του νερού τροφοδότησης από εξωτερική πηγή ώσπου να φθάσεL στην θερμοκρασία βρασμού του συστήματος. Η διεργασία συνεχίζεται και συντηρείται εν συνεχεία μόνο με την μηχανική ενέργεια που παρέχεται από την συμπίεση των ατμών μέσω του συμπιεστή.
Στην πολυβάθμία εκδοχή τους τα συστήματα μηχανικής επανασυμπ ίεσης ("MVC") είναι κυρίως τύπου "Πολλαπλών Βαθμίδων" (Multi Effect Evaporation/Desalination "MEE/MED" ) και αποτελούνται συνήθως από: α) έναν φυγοκεντρικό συμπιεστή (ή σπανιότερα έναν συμπιεστή λοβών θετικής εκτόπισης) για ολόκληρο το σύστημα β) έναν πολλαπλό εξωτερικό εναλλάκτη προθέρμανσης του νερού τροφοδότησης και γ) ένα σύστημα καταιονισμού άλμης με εναλλάκτες-συμπυκνωτ ές .
Η άλμη κυκλοφορεί από την 1<η>ως την τελευταία βαθμίδα, εξατμίζεται συνεχώς, η θερμοκρασία της μειώνεται σταδιακά ενώ παράλληλα αυξάνεται η αλατότητα της. Για να διατηρηθεί ο βρασμός και η εξάτμιση σε όλες τις βαθμίδες, το ύψος του κενού αυξάνεται και αυτό από βαθμίδα σε βαθμίδα οπότε μειώνεται προοδευτικά και το σημείο βρασμού της άλμης.
Στα συστήματα μηχανικής επανασυμπ ίεσης ("MVC") της στάθμης της τεχνικής, ο ατμός που παράγεταί στην τελευταία και ψυχρότερη βαθμίδα αναρροφάται και συμπιέζεται από τον μοναδικό μηχανικό συμπιεστή, καθίσταται υπέρθερμος, η θερμοκρασία του ανεβαίνει στη υψηλότερη θερμοκρασία του συστήματος, διατρέχει εξωτερικά ολόκληρη την εγκατάσταση και διοχετεύεται στον εναλλάκτη της 1<ης>και θερμότερης βαθμίδας όπου υγροποιείται προσφέροντας αισθητή και λανθάνουσα θερμότητα για τον βρασμό της άλμης της 1<ης>βαθμίδας και την δημιουργία των κεκορεσμένων ατμών της. Ο κεκορεσμένος αυτός ατμός διοχετεύεται στους εναλλάκτες της 2<ης>εξατμίζοντας την άλμη της και δημιουργώντας τον κεκορεσμένο ατμός της ο οποίος με την σειρά του διοχετεύεται στην επόμενη, κοκ.
Η άλμη της κάθε βαθμίδας αντλείται με αντλία και κατα LOVίζετα ι με δίκτυο ακροφυσίων μέσα στην ίδια την βαθμίδα διαβρέχοντας κατά κανόνα εξωτερικά τον εναλλάκτη στο εσωτερικό του οποίου κυκλοφορεί ο κεκορεσμένος ατμός που έχει παραχθεί στην προηγούμενη και η θερμοκρασία του οποίου αντιστοιχεί στις συνθήκες της προηγούμενης βαθμίδας.
Τα μειονεκτήματα των πολυβαθμίων αυτών συστημάτων είναι πολλά και σημαντικά σε θερμοδυναμικό επίπεδο, σε επίπεδο ελέγχου και συντονισμού των καταστατικών συνθηκών αλλά και σε κατασκευαστικό/τεχνικό επίπεδο.
Συγκεκριμένα: α) Σημαντική αύξηση της εντροπίας καθότι σε μια μόνο φάση ο ατμός συμπιέζεται με πολύ μεγάλη σχέση συμπίεσης CR (CR>1,8) προκειμένου να καλυφθεί με έναν μόνο συμπιεστή το σύνολο της θερμοκρασίακής διαφοράς της πολυβάθμίας μονάδας (π.χ. σε μια 3βάθμια μονάδα, η συνολική θερμοκρασίακή διαφορά είναι 10-12°C που αυξάνει σημαντικά την εντροπία), β) μεγάλη δυσκολία στον καθορισμό, στην ρύθμιση, στον συντονισμό και στην διατήρηση των θερμοκρασιών και της αλατότητας της άλμης και κυρίως των θερμοκρασιών των ατμών που παράγονταί σε κάθε βαθμίδα και διοχετεύονται για συμπύκνωση στην επόμενη, γ) ογκώδη κανάλια ατμών που συνδέουν τις βαθμίδες μεταξύ τους, καθότι οι ατμοί κυκλοφορούν με φυσικό ελκυσμό μεταξύ των βαθμίδων δ) ογκώδεις και χαμηλής απόδοσης εναλλάκτες, καθότι οι ατμοί κυκλοφορούν στους εναλλάκτες (εκτός από τον εναλλάκτη της 1<ης>) με φυσικό ελκυσμό (χαμηλή ταχύτητα) και με ότι αυτό συνεπάγεται ε) μειωμένη ποσότητα ατμών (και παραγωγή) λόγω των απωλειών πίεσης των ατμών στους σταγονοσυλλέκτες και στους αγωγούς, οι οποίες λόγω του φυσικού ελκυσμού μειώνουν την ενεργό πίεση (ενέργεια) για την κυκλοφορία. Ουσιαστικά μειονεκτήματα που μειώνουν την παραγωγή, αυξάνουν τον όγκο και το κόστος της εγκατάστασης, δυσκολεύουν την τυποποίηση και τον έλεγχο, και αυξάνουν την ελάχιστη απαίτούμενη διαφορά θερμοκρασίας για την λειτουργία των βαθμίδων και την κατανάλωση ενέργειας. Το τελευταίο μειώνει δραστικά και τον αριθμό των βαθμίδων που μπορεί να εξυπηρετηθεί από έναν συμπιεστή με προφανή μείωση του βαθμού απόδοσης της εγκατάστασης.
Τα πιο πάνω μειονεκτήματα προκύπτουν από το γεγονός ότL γLα ολόκληρο το σύστημα χρησιμοποιείται ένας και μοναδικός συμπιεστής ο οποίος θα πρέπει να ανεβάσει την θερμοκρασία των ατμών συμπιέζοντας τον από το σημείο βρασμού της τελευταίας καL ψυχρότερης βαθμίδας στην υψηλότερη θερμοκρασία Tmaxτου συστήματος (I<11>βαθμίδα).
Για τους λόγους αυτούς η στάθμη της τεχνικής με έναν και μοναδικό συμπιεστή πρέπει να βρει μια πολύ δύσκολη λύση ισορροπώντας μεταξύ πολλών αντικρουόμενων παραμέτρων καθότι: α) η μέγιστη θερμοκρασίακή διαφορά ΔΤ— του συστήματος πρέπει να είναι σχετικά μικρή για να μην αυξηθεί η εντροπία ενώ ταυτόχρονα πρέπει να είναι αρκετά μεγάλη για να επαρκεί και γLα να καλύπτει όσο το δυνατόν πιο μεγάλο αριθμό βαθμίδων ώστε να αυξηθεί η ανά βαθμίδα πρέπει να είναι πολύ μικρές καθότι ο αριθμός των βαθμίδων, με δεδομένο το ΔΤmax (=ΣΔtν , πρέπει να είναι όσο το δυνατόν μεγαλύτερος για να αυξηθεί ο βαθμός απόδοσης. (Προφανής η δυσκολία στον έλεγχο, στην διατήρηση και στον συντονισμό μικρών Δtv), γ) υπάρχει περιορισμός στην αύξηση της ταχύτητας περιστροφής όπως και στην αύξηση της ακτίνας του πτερυγίου του ρότορα του φυγοκεντρικού συμπιεστή, καθότι η περιφερειακή ταχύτητα του άκρου δεν πρέπει να υπερβαίνει μια συγκεκριμένη ανώτατη τιμή. Δύσκολο, όταν όλη ενέργεια-πίεση πρέπει να δημίουργηθεί από έναν μόνο συμπιεστή. Σε περίπτωση δε που χρησιμοποιηθεί συμπιεστής θετικής εκτόπισης (πχ. «Λοβών»), ο όγκος και το κόστος είναι πολύ μεγαλύτερα και οι παροχές και οι αποδόσεις ακόμή μικρότερες.
Επειδή οι πιο πάνω προϋποθέσεις είναι δύσκολο να συνδυαστούν, ο μέγιστος αριθμός των βαθμίδων που μπορεί να επιτευχθεί είναι πολύ μικρός σε σχέση με τα αντίστοιχα κλασικά πολυβάθμια θερμικά συστήματα χωρίς επανασυμπίεση ατμών, όπως π.χ.: με την Πολυβάθμία Εκρηκτική Εξάτμιση (Multistage Flush Evaporation, "MSF"), καί την Πολυβάθμία Εξάτμιση (Multi Effect Evaporation/Desalination, "MEE/MED").
Επιπρόσθετα ο ένας και μοναδικός συμπιεστής για όλες τις βαθμίδες έχει σημαντικό όγκο καί υψηλό κόστος καθότι μεταφέρει σημαντικά μεγάλες ποσότητες ατμών μεγάλου ειδικού όγκου, ενώ θα προκόψουν τεράστιες κατασκευαστικές δυσκολίες και ακόμη μεγαλύτερο κόστος σε περίπτωση τοποθέτησης ενός ανεξάρτητου συμπιεστή σε κάθε βαθμίδα, που θα ήταν θερμοδυναμικά ορθό. Επίπροσθέτως ο ατμός υποχρεούται να διανύσεί δύο φορές το μήκος της μονάδας, μια φορά εσωτερικά με την διακίνηση από βαθμίδα σε βαθμίδα των κεκορεσμένων ατμών, και μια φορά εξωτερικά με την μεταφορά του από την τελευταία στην 1<η>. Το γεγονός αυτό συνεπάγεται μεγάλο όγκο και κόστος μονάδας και αδυναμία τυποποίησης (module) των βαθμίδων.
Για όλους αυτούς τους λόγους οι κατασκευαστές προτιμούν να εγκαθιστούν μεγάλο αριθμό από παράλληλα συνδεδεμένες μονοβάθμιες (SEE), 2βάθμιες ή το πολύ 3βάθμιες μονάδες προκείμένου να αυξήσουν την ημερήσια παραγωγή καθότι με τον μικρότερο αριθμό βαθμίδων έχουν καλύτερο έλεγχο των συνθηκών λειτουργίας, χωροθεσίας και διαχωρισμού των καταστατικών συνθηκών των βαθμίδων, αντιμετωπίζοντας κάπως και το δύσκολο ζήτημα της μεταφοράς των. Η άλμη στις εφαρμογές αυτές δεν κυκλοφορεί διαδοχικά από μονάδα σε μονάδα, αλλά αποβάλλεται ανεξάρτητα από κάθε μονάδα, με αποτέλεσμα τον μειωμένο συνολικό βαθμό απόδοσης της παράλληλης συστοιχίας.
ΣΥΝΤΟΜΗ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΗΣ ΕΦΕΥΡΕΣΗΣ
Παλινδρομικοί συμπιεστές μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών ("MVC"), θετικής εκτόπισης, πολλαπλών ανεξάρτητων θαλάμων, διπλής δράσης, που χρησιμοποιούνται σε αντλίες θερμότητας πολυβαθμίων συστημάτων επεξεργασίας νερού (π.χ. αφαλάτωσης, βιομηχανικών αποβλήτων) ή συμπύκνωσης διαλυμάτων, κλπ.
Εφαρμόζονται σε όλα τα γνωστά θερμικά συστήματα: (π.χ. "MEE/MED", "MSF", κλπ) καί είναι δύο παραλλαγών: α) παλινδρομικής περιστροφικής-ακτινικής και β) παλινδρομικής -ευθύγραμμης κίνησης, όπου:
α) στην περιστροφική- ακτινική εκδοχή τους, οι θάλαμοι συμπίεσης είναι ακτινικά διατεταγμένα τμήματα κυλίνδρου με βάση ομόκεντρους κυκλικούς τομείς που βαίνουν στην ίδια γωνία, με έμβολα συμπίεσης από ακτινικά διατεταγμένα επίπεδα πτερύγια ανάλογης δίατομής που περιστρέφονται παλινδρομικά με κοινό άξονα μέσα στους θαλάμους συμπίεσης, και
β) στην ευθύγραμμη εκδοχή, οι διαδοχικοί θάλαμοι συμπίεσης όπως και τα αντίστοιχα έμβολα είναι κατά προτίμηση κυκλικής διατομής και τα έμβολα κινούνται παλινδρομικά με κοινό άξονα.
Οι επιφάνειες των πτερυγίων/εμβόλων, όπως και οι αντίστοιχοι θάλαμοι συμπίεσης διαφέρουν κατά προτίμηση μεταξύ τους καθότι λειτουργικά ο κάθε θάλαμος συμπίεσης αναρροφά κατά προτίμηση από διαφορετικό χώρο και καταθλίβει σε διαφορετικό χώρο. Ο κάθε θάλαμος συμπίεσης ρυθμίζει την δική του παροχή και την δική του σχέση συμπίεσης CR (και αναθέρμανσης Δtv) ανεξάρτητα από τους άλλους.
0 ακτινικός συμπιεστής εξετάζεται σε μια πολυβάθμια (4βάθμία) μονάδα αφαλάτωσης εκρηκτικής εξάτμισης με μηχανική επανασυμπίεση ατμών ("MVC-MSF"), όπου:
Οι 4 θάλαμοι εξάτμισης της μονάδας περικλείονται από δύο ομοαξονικά κυλινδρικά κελύφη, ένα εξωτερικό, και ένα μικρότερης διαμέτρου εσωτερικό κύλίνδρο-χιτώνιο, όπου ανάμεσά τους αναπτύσσονται οι 4 ακτινικά διατεταγμένοι θάλαμοι που χωρίζονται πλευρικά μεταξύ τους από 4 σταυροείδώς διατεταγμένα κατακόρυφα δίαχωρίστικά.
Oι οροφές των θαλάμων εξάτμισης των βαθμιδών καλύπτονται από ένα ενιαίο κατά προτίμηση οριζόντιο κυκλικό κάλυμμα. Οι πυθμένες των θαλάμων εξάτμισης είναι μια ενιαία κατά προτίμηση για όλες τις βαθμίδες κυκλική οριζόντια επιφάνεια.
Πάνω από τους θαλάμους εξάτμισης ευρίσκεται. ο συμπιεστής με 4 θαλάμους συμπίεσης που αντιστοιχούν στους θαλάμους εξάτμισης, όντες και αυτοί ακτινίκά διατεταγμένα τμήματα κυλίνδρων και με βάση τους ίδιους περίπου κυκλικούς τομείς καL χωρίζονται μεταξύ τους με τα ίδια περίπου κατακόρυφα διαχωριστικά που προεκτείνονται προς τα πάνω. Στο εσωτερικό των θαλάμων συμπίεσης αναπτύσσονται από δύο για κάθε θάλαμο, όμοιοι, στενοί αντικριστοί συλλεκτήριοι θάλαμοι (με βάση κυκλικούς τομείς) οι οποίοι περιορίζονται εσωτερικά και πλευρικά από δύο ακτινικά διατεταγμένα κατακόρυφα ακτινίκά χωρίσματα και πλευρικά εξωτερικά από τα διαχωριστίκά του θαλάμου. Όλοι οι συλλεκτήριοι θάλαμοι βαίνουν στην ίδια οξεία γωνία β<ο>, περιορίζουν δεξιά και αριστερά κατά το τόξο της διπλάσιας γωνίας β° (2*β°) το εύρος των θαλάμων συμπίεσης και χωρίζονται με ενδιάμεσα οριζόντια επίπεδα χωρίσματα σε δύο υποθαλάμους: τους κάτω ή υποθαλάμους αναρρόφησης και τους άνω ή υποθαλάμους συμπίεσης. ;OL οροφές-καλύμματα των θαλάμων συμπίεσης παρουσιάζουν κατά προτίμηση μια προοδευτική κλιμάκωση του ύψους με την οροφή της 1<ης>βαθμίδας να βρίσκεται χαμηλότερα από την αντίστοιχη της 2<ης>, και της 2<ης>χαμηλότερα από την αντίστοιχη της 3<ης>κοκ. Οι θάλαμοι συμπίεσης όπως και οι συλλεκτήριοι θάλαμοι περικλείονται εξωτερικά από ένα κατά προτίμηση κοινό κυλινδρικό περίβλημα το ύψος του οποίου δεν είναι ενιαίο καθότι ακολουθεί το ύψος των οροφών των αντίστοιχων θαλάμων συμπίεσης . ;Στο εσωτερικό των θαλάμων συμπίεσης περιστρέφονται τα πτερύγια του συμπιεστή στερεωμένα πάνω σε κυλινδρικό ρότορα που περιστρέφεται ελεύθερα στο εσωτερικό του μικρής διαμέτρου εσωτερικού χιτωνίου-κυλίνδρου και καταλήγει (ο ρότορας) σε έναν κατακόρυφο άξονα από τον οποίο και παίρνει κίνηση. Οι επιφάνειες των πτερυγίων αυξάνονται προοδευτικά και αντιστοιχούν στις διατομές των θαλάμων συμπίεσης. Ο άξονας εξέρχεται από τον κυρίως χώρο των βαθμιδών και καταλήγει σε ένα οδοντωτό τροχό ο οποίος τον συνδέει με τα συστήματα μετάδοσης της παλινδρομικής- περιστροφικής-ταλαντούμενης κίνησης που βρίσκονται κατά προτίμηση στην βάση της μονάδας. ;Οι υποθάλαμοι αναρρόφησης των δύο συλλεκτηρίων θαλάμων κάθε βαθμίδας επικοινωνούν άμεσα με τον υποκείμενο θάλαμο εξάτμισης της αντίστοιχης βαθμίδας μέσω του πυθμένα τους που ταυτίζεται ή εφάπτεται με την οροφή της αντίστοιχης βαθμίδας καL που παραμένει μόνιμα ανοικτός πάνω από τους διαχωριστές σταγόνων. Τόσο οι υποθάλαμοι αναρρόφησης όσο και αυτοί της κατάθλιψης, επικοινωνούν με τους αντίστοιχους θαλάμους συμπίεσης μέσω βαλβίδων αντεπιστροφής αναρρόφησης και κατάθλιψης αντίστοιχα. Oι βαλβίδες λειτουργούν αυτόματα κατά προτίμηση με την μεταβολή των πιέσεων στους θαλάμους συμπίεσης. Ο συμπιεστής της παραλλαγής αυτής επειδή αναρροφά άμεσα από τον υποκείμενο θάλαμο εξάτμισης, δεν φέρει απαραίτητα προθάλαμο αναρρόφησης όπως σε άλλες εφαρμογές (π.χ. "MVC-MEE/MED"). ;Κάτω ακριβώς από τους θαλάμους εξάτμισης και με την ίδια περίπου κάτοψη-δ ιατομή κυκλικού τομέα, αναπτύσσονται οι αντίστοιχοι 4 θάλαμοι συμπύκνωσης με τους εναλλάκτες νερούατμού και συνδέονται για την μεταφορά του υπέρθερμου ατμού με τους υπερκείμενους θαλάμους συμπίεσης της βαθμίδας μέσω κατακόρυφων αγωγών. Οι εναλλάκτες νερού-ατμού είναι εν σειρά συνδεδεμένοίμεταξύ τους και προθερμαίνουν το νερό τροφοδότησης πριν από την είσοδό του στο σύστημα και στον θάλαμο εξάτμισης της 1<ης>βαθμίδας. ;Ο συμπιεστής δημιουργεί υποπίεση στους υποθάλαμους αναρρόφησης, αναρροφά τους κεκορεσμένους ατμούς από τους αντίστοιχους υποκείμενους θαλάμους εξάτμισης, τους συμπιέζει καί τους υπερθερμαίνει σε συγκεκριμένη για κάθε βαθμίδα θερμοκρασία και τελικά τους κατευθύνει δια των κατακόρυφων αγωγών στους θαλάμους συμπύκνωσης με τους εναλλάκτες για την προθέρμανση του νερού τροφοδοσίας. ;Ο ίδιος ακτινικός συμπιεστής, αλλά με προθάλαμους αναρρόφησης στην βάση του, εφαρμόζεται και σε μονάδες αφαλάτωσης πολυβάθμιας εξάτμιση ("MVC-MEE/MED"), όπου: ;Όσον αφορά τους θαλάμους εξάτμισης, γύρω από το στενό εσωτερικό κυλινδρικό κέλυφος-χιτώνιο της διέλευσης του άξονα περιστροφής, αναπτύσσεται ένας ενδιάμεσος ευρύχωρος κατακόρυφος αγωγός που καταλήγει στο άνω μέρος στα καλύμματα οροφής των θαλάμων εξάτμισης. ;Οι θάλαμοι εξάτμισης είναι στην εφαρμογή "MVC-MEE/MED" σύνθετης μορφής με εναλλάκτες κατά προτίμηση νερού-ατμού από δέσμες κατακόρυφων σωλήνων κατερχόμενου υμένα. Καλύπτονται από πάνω και από κάτω με οριζόντιες επίπεδες πλάκες (καθρέπτες) και εσωτερικά περιφερειακά από τον ενδιάμεσο κατακόρυφο αγωγό ο οποίος και απομονώνει τους χώρους του κεκορεσμένου ατμού της εξάτμισης από τους χώρους του υπέρθερμου ατμού της συμπίεσης. Εξωτερικά περιφερειακά οι εναλλάκτες είναι ανοικτοί προκειμένου να έχει πρόσβαση στους χώρους των εναλλακτών ο υπέρθερμος ατμός κατερχόμενος από τους θαλάμους συμπίεσης στο διάζωμα που αναπτύσσεται στην περιφέρεια των θαλάμων εξάτμισης. ;Στις διαφορές συγκαταλέγεται και το σύστημα άντλησης της άλμης από τον πυθμένα των θαλάμων εξάτμισης με αντλίες που αντλούν και καταιονίζουν την άλμη στο εσωτερικό των κατακόρυφων σωλήνων, στο εξωτερικό των οποίων κυκλοφορεί ο υπέρθερμος ατμός. Ο ατμός συμπυκνώνεται σε αφαλατωμένο νερό, τμήμα της άλμης εξατμίζεται και ο κεκορεσμένος ατμός κατέρχεται στον πυθμένα όπου λόγω της υποπίεσης που δημίουργείται στον προθάλαμο αναρρόφησης, ανέρχεται πάλι δια του-ενδιάμεσου κατακόρυφου αγωγού και εισέρχεται στον θάλαμο συμπίεσης. Εκεί συμπιέζεται και η θερμοκρασία του αυξάνεται για να κατευθυνθεί πάλι προς τα κάτω σαν υπέρθερμος ατμός προς τον προαναφερθέντα εναλλάκτη νερού-ατμού της βαθμίδας, κοκ. Η άλμη του δεν εξατμίσθηκε μεταφέρεταί στις επόμενες βαθμίδες όπου ακολουθείται ανάλογη ανεξάρτητη διαδικασία. ;Σε μια άλλη παραλλαγή της "MVC-MEE/MED" χρησιμοποιείται ο ίδιος ακτινίκός συμπιεστής με τις διαφορές να εντοπίζονται: α) στους 4 θαλάμους εξάτμισης που είναι παραλληλεπίπεδοι και αναπτύσσονται ανά δύο σε δύο παράλληλες σειρές και β) στους εναλλάκτες ατμού-νερού στο εσωτερικό των θαλάμων εξάτμισης οι οποίοι αποτελούνται από δέσμη οριζόντιων σωλήνων. Η δέσμη των σωλήνων καταλήγει σε δύο στενούς κατακόρυφους θαλάμουςσυλλέκτες, τους συλλέκτες εισόδου του υπέρθερμου ατμού, και τους συλλέκτες εξόδου των συμπυκνωμάτων, που εκτείνονται σε ολόκληρο το πλάτος της βαθμίδας. Πάνω από τους εναλλάκτες υπάρχει το σύστημα καταιονισμού της άλμης, ενώ στο κατώτερο τμήμα αναπτύσσεται η λεκάνη της άλμης. Μεταξύ των συλλεκτών εισόδου του υπέρθερμου ατμού και του μετωπικού τοιχώματος με το οποίο οι βαθμίδες εφάπτονται ανά δύο μετωπικά μεταξύ τους, αναπτύσσεται ένας στενός πεπλατυσμένος κατακόρυφος αγωγόςθάλαμος που εκτείνεται παράλληλα με τον συλλέκτη εισόδου του υπέρθερμου ατμού, και συνδέει την λεκάνη της άλμης με τον προθάλαμο αναρρόφησης του συμπιεστή που αντιστοιχεί στην βαθμίδα. ;Από το κέντρο του συστήματος, την συμβολή δηλαδή των τεσσάρων παραλληλεπίπεδων βαθμιδών, διέρχεται το κυλινδρικό κέλυφος-χιτώνιο με τον άξονα περιστροφής στο κέντρο του και τον ακτινίκό συμπιεστή στην κορυφή του. ;Oι διπλοί συλλεκτήριοί υποθάλαμοι κατάθλιψης του συμπιεστή συνδέονται με τους συλλέκτες εισόδου των εναλλακτών του υπέρθερμου ατμού μέσω αγωγών οι onoioL καταλήγουν στις δύο αντίθετες πλευρές των συλλεκτών εισόδου διοχετεύοντας τους υπέρθερμους ατμούς από δύο διαφορετικά σημεία. ;Η λειτουργία και της παραλλαγής αυτής είναι όμοια για όλες τις "MVC-MEE/MED". Η άλμη αντλείται από τον πυθμένα του θαλάμου εξάτμισης και εκτοξεύεται εξωτερικά πάνω στην δέσμη των οριζόντιων σωλήνων των εναλλακτών και ο κεκορεσμένος ατμός αναρροφάταί, συμπιέζεται, κλπ, κατά τα γνωστά των "MVC-MEE/MED". ;OL βαθμίδες σε όλες τις εφαρμογές "MVC-MEE/MED" είναι απομονωμένες και ανεξάρτητες μεταξύ τους όσον αφορά το μέσο που προσφέρει την ενέργεια εξάτμισης καθότι το μέσον-ατμός προέρχεται από την ίδια την βαθμίδα σε αντίθεση με την στάθμη της τεχνικής των αμιγώς θερμικών συστημάτων "MEE/MED" (όπως και των "MVC-MEE/MED") της στάθμης της τεχνικής όπου το μέσον-ατμός και η θερμική ενέργεια εξάτμισης κάθε βαθμίδας προέρχονται από την προηγούμενη και θερμότερη βαθμίδα. ;Σε μια άλλη εφαρμογή πολυβάθμιας αφαλάτωσης εκρηκτικής εξάτμισης ("MVC-MSF") ο παλινδρομικός συμπιεστής θετικής εκτόπισης, διπλής δράσης, διαφέρει καθότι απαρτίζεται από κυλινδρικούς θαλάμους συμπίεσης διαδοχικά και εν σειρά διατεταγμένους και φέρει αντίστοιχα πτερύγια κυκλικής μορφής. Τα πτερύγια συνδέονται σε ένα κοινό οριζόντιο άξονα κάθετο προς την επιφάνειά τους που κινείται παλινδρομικά και ευθύγραμμα από κινητήριο μηχανισμό. Oι θάλαμοι εξάτμισης όπως και οι θάλαμοι της συμπύκνωσης και των εναλλακτών είναι διατεταγμένοι εν σειρά αντί ακτινικά. Οι επιφάνειες των πτερυγίων όπως και οι όγκοι των αντίστοιχων κυλινδρικών θαλάμων συμπίεσης αυξάνονται κατά προτίμηση επίσης σταδιακά. ;Υπάρχουν επίσης και εδώ οι σχετικές βαλβίδες αναρρόφησης και κατάθλιψης του συμπιεστή όπως και οι αγωγοί αναρρόφησης και κατάθλιψης που επικοινωνούν με τους θαλάμους εξάτμισης για την αναρρόφηση των κεκορεσμένων ατμών και τους θαλάμους συμπύκνωσης και εναλλακτών για την προθέρμανση του νερού τροφοδότησης κατά τα γνωστά της εκρηκτικής εξάτμισης ("MVC-MSF"). Η σχέση CR της συμπίεσης των όγκων του ατμού, όπως και η άνοδος των θερμοκρασιών, είναι και εδώ ρυθμιζόμενα μεγέθη, και η λειτουργία της νέας εφαρμογής είναι απολύτως ανάλογη με την ήδη περιγραφείσα σε "MVC-MSF" με ακτινικούς συμπιεστές. ;Το σύστημα μπορεί να λειτουργήσει και σαν πολυβάθμιος συμπιεστής όπου ο ένας θάλαμος αναρροφά από τον προηγούμενο καL συμπιέζει το αναρροφούμενο μέσον προς τον επόμενο ανεβάζοντας διαδοχικά την πίεση από βαθμίδα σε βαθμίδα. Επίσης μπορεί να χρησιμοποιηθεί σαν πολυβάθμιος συμπιεστής σε ψυκτικές εφαρμογές, ή σαν πολυβάθμιος συμπιεστής πάσης φύσεως αερίων. ;;ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ ΤΩΝ ΣΧΕΔΙΩΝ ;Το Σχ.1, απεικονίζει την τομή 1-1 μιας 4βάθμιας αφαλάτωσης εκρηκτικής εξάτμισης ("MVC-MSF") με περιστροφικό ακτινικό παλινδρομικό συμπιεστή πολλαπλών θαλάμων, θετικής εκτόπισης και διπλής δράσης, με εναλλάκτη-συμπυκνωτή νερούατμού κατακόρυφων σωλήνων. ;Το Σχ.2 απεικονίζει την τομή 2-2, της διάταξης του Σχ.1 αποκαλύπτοντας τους θαλάμους συμπίεσης. ;Το Σχ.2a απεικονίζει την τομή 2a-2a του εναλλάκτησυμπυκνωτή νερού-ατμού κατακόρυφων σωλήνων της διάταξης του Σχ.1. ;Το Σχ.3, απεικονίζει τον ρότορα του συμπιεστή με 4 πτερύγια. ;Το Σχ-3a απεικονίζει ένα ανάπτυγμα της εσωτερικής πλευράς του εσωτερικού στενού κυλινδρικού κελύφους-χιτωνίου του συμπιεστή και μια πρόταση στεγανοπο ίησης της παλινδρομικής κίνησης του ρότορα. ;Στο Σχ-3b απεικονίζεται μια πρόταση στεγανοποίησης των ακμών των πτερυγίων του συμπιεστή με λάμες λαβυρινθικών παγίδων ατμού. ;Στο Σχ.3c απεικονίζεται μια λεπτομέρεια της στήριξης των πτερυγίων του συμπιεστή στον ρότορα. ;Στο Σχ.3d απεικονίζεται μια λεπτομέρεια του εσωτερικού κυλινδρικού τοιχώματος του θαλάμου συμπίεσης του Σχ.3c. ;Το Σχ.4 απεικονίζει ένα τυπικό μηχανισμό της παλινδρομικής περιστροφικής κίνησης με περιστροφικό κινητήρα, στροφαλοφόρο άξονα και δίωστήρα. ;Τα Σχ.5,6 απεικονίζουν τις τομές 5-5,6-6, μιας εφαρμογής της πολυβάθμιας εξάτμισης "MVC-MEE/MED" με συμπιεστή ακτινικό, παλινδρομικό, διπλής δράσης. ;Τα Σx.8a,8b απεικονίζουν τον ακτινίκο συμπιεστή με προθαλάμους αναρρόφησης και έναν τυπικό θάλαμο συμπίεσης. ;Τα Σχ.9,10,11, 12 απεικονίζουν τις τομές 9-9,10-10,11-11,12-12 μιας εφαρμογής 4βάθμιας εξάτμισης "MVC-MEE/MED" με συμπιεστή ακτινικό, με διαμήκεις θαλάμους εξάτμισης που αναπτύσσονται εν επαφή ανά δύο. ;Τα Σχ.13,14 απεικονίζουν τις τομές 13-13,14-14 μιας εφαρμογής πολυβάθμιας εκρηκτικής εξάτμισης "MVC-MSF" με συμπιεστή πολλαπλών κυλινδρικών θαλάμων, ευθύγραμμης κίνησης. ;Το Σχ.15 απεικονίζει μια σχηματική απεικόνιση του συμπιεστή πολλαπλών κυλινδρικών θαλάμων των Εχ.13,14. ;;ΛΕΠΤΟΜΕΡΗΣ ΠΕΡΙΓΡΑΦΗ THΣ ΕΦΕΥΡΕΣΗΣ ;Τα Σx.1,2,2a απεικονίζουν τις τομές 1-1 2-2 κα L 2a-2a αντίστοιχα μιας συμπαγούς (compact) 4βάθμιας μονάδας αφαλάτωσης εκρηκτικής εξάτμισης με επανασυμπίεση ατμών ("MVC-MSF"). Η μονάδα περικλείεται από δύο ομοαξονικά κυλινδρικά κελύφη, ένα εξωτερικό κέλυφος 1 και ένα μικρότερης διαμέτρου εσωτερικό κέλυφος-χιτώνιο 2, όπου ανάμεσά τους αναπτύσσονται οι τέσσερις ακτινικά διατεταγμένοι θάλαμοι εξάτμισης ev(e1-e4) των αντίστοιχων βαθμιδών, που χωρίζονται πλευρικά μεταξύ τους από τα τέσσερα σταυροειδώς διατεταγμένα κατακόρυφα διαχωριστικά 3v(31-34). ;Οι οροφές των θαλάμων εξάτμισης evτων τεσσάρων τομέωνβαθμίδων καλύπτονται από ένα ενιαίο κατά προτίμηση οριζόντιο στεγανό δ/άχωριστικό κάλυμμα-οροφή 4v(41-44)κάτω από το οποίο υπάρχουν ο ι αντίστοιχοι διαχωριστές σταγόνων 5v(51-54)γία την συγκράτηση των σταγόνων άλμης. OL πυθμένες 31v(311-314) όπως και οι οροφές 4ντων θαλάμων εξάτμισης όλων των βαθμιδών είναι μια ενιαία κατά προτίμηση για όλες τις βαθμίδες κυκλική αριζόντια επιφάνεια που χωρίζεται σε τέσσερις κυκλικούς τομείς. ;Πάνω στο ενιαίο κάλυμμα-οροφή 4ντων θαλάμων εξάτμισης εδράζεται ο συμπιεστής 6 με τους τέσσερις θαλάμους συμπίεσης 7νπου αναπτύσσονται ακτινικά διατεταγμένοι πάνω από τους θαλάμους εξάτμισης βνκαι αντιστοιχούν σε αυτούς. Όπως και οι θάλαμοι εξάτμισης eν, έτσι και οι θάλαμοι συμπίεσης 7νχωρίζονται μεταξύ τους με τα ίδια κατακόρυφα διαχωριστικά 3νπου προεκτείνονται προς τα πάνω. Στο εσωτερικό των θαλάμων συμπίεσης 7ν, δεξιά και αριστερά των κατακόρυφων διαχωριστικών , αναπτύσσονται από δύο για κάθε θάλαμο, όμοιοι, στενοί, αντικριστοί, συλλεκτήριοι θάλαμοι 8ν(81-84) οι οποίοι περιορίζονται πλευρικά και εσωτερικά από δύο επίσης ακτινικά διατεταγμένα κατακόρυφα διαχωριστικά 9ν(91-94) που εκτείνονται σε ολόκληρο το ύψος του θαλάμου συμπίεσης 7ν, και πλευρικά εξωτερικά από τα ακτινικά κατακόρυφα διαχωριστικά 3ντης αντίστοιχης βαθμίδας. Oι συλλεκτήριοι θάλαμοι 8νχωρίζονται επίσης με ενδιάμεσα οριζόντια επίπεδα χωρίσματα 10ν(101-104) σε δύο υποθαλάμους: τους κάτω ή υποθαλάμους αναρρόφησης 11ν(111-114) και τους άνω ή υποθαλάμους συμπίεσης 12ν(121-124). Όλοι OL συλλεκτήριοι θάλαμοι 8νβαίνουν στο ίδιο για όλες τις βαθμίδες πλάτος-τόξο που αντιστοιχεί στην γωνία β° και περιορίζονται περιφερειακά και εσωτερικά από τον μικρότερης διαμέτρου εσωτερικό κύλινδρο-χιτώνιο 2. Τα δυο εσωτερικά αντικριστά κατακόρυφα διαχωριστικά 9νβαίνουν στην παρούσα 4βάθμια εκδοχή προφανώς σε γωνία: α°=90°-2*β° και ορίζουν το ενεργό πλάτος-τόξο των θαλάμων συμπίεσης 7νκαι αντίστοιχα το εύρος της παλινδρομικής- περιστροφικής κίνησηςταλάντωσης όλων των πτερυγίων 20ν(201-204).
Οι οροφές-καλύμματα 13ν(131-134)των θαλάμων συμπίεσης 7ν(όπως και των αντίστοιχων συλλεκτηρίων 8ν) παρουσιάζουν κατά προτίμηση μία προοδευτική κλιμάκωση του ύψους με την οροφή 131της 1<ης>βαθμίδας να βρίσκεται χαμηλότερα από την αντίστοιχη 132της 2<ης>, και της 2<ης>χαμηλότερα από την αντίστοιχη της 3<ης>κοκ. Οι θάλαμοι συμπίεσης 7νπερικλείονται εξωτερικά από ένα κατά προτίμηση κοινό κυλινδρικό περίβλημα 18 το ύψος του οποίου διαφοροποιείται διαδοχικά και ακολουθεί το ύψος των οροφών 13ντων αντίστοιχων θαλάμων συμπίεσης 7ν.
Τα καλύμματα 13ναποτελούν και την εξωτερική οροφή της συμπαγούς (compact) 4βάθμιας μονάδας. Μέσα τους τέσσερις θαλάμους συμπίεσης 7νκινούνται τα ακτίνικά διατεταγμένα επίπεδα πτερύγια 20ν(201-204) του ρότορα 14 του συμπιεστή 6 που εξέρχονται μέσα από τις μόνιμα ανοικτές θυρίδες 122ντου κυλίνδρου-χιτωνίου 2 όπως θα περιγραφεί πιο κάτω.
Οι δύο αντικριστοί υποθάλαμοι αναρρόφησης 11ντων δύο συλλεκτηρίων θαλάμων κάθε βαθμίδας, επικοινωνούν με τον υποκείμενο θάλαμο εξάτμισης eντης αντίστοιχης βαθμίδας μέσω του πυθμένα τους που ταυτίζεται με την οροφή 4ντης αντίστοιχης βαθμίδας και που παραμένει μόνιμα ανοικτός πάνω από τους διαχωριστές σταγόνων 5νν Αμφότεροι οι υποθάλαμοι, τόσο οι υποθάλαμοι 11ναναρρόφησης όσο και αυτοί της κατάθλιψης-συμπίεσης 12ν, επικοινωνούν με τους αντίστοιχους θαλάμους συμπίεσης 7ντου συμπιεστή 6 της βαθμίδας τους μέσω των βαλβίδων αντεπιστροφής αναρρόφησης 21ν(211-214) και κατάθλιψης 22ν(221-224) αντίστοιχα. Oι βαλβίδες λειτουργούν αυτόματα και κατά προτίμηση με την μεταβολή των πιέσεων στους αντίστοιχους θαλάμους συμπίεσης.
Οι θάλαμοι εξάτμισης είναι κενοί χώροι (τμήματα κυλίνδρων) και δεν περιέχουν εναλλάκτες. Κάτω ακριβώς από τους θαλάμους εξάτμισης eν, και με την ίδια περίπου κάτοψηδιατομή. κυκλικού τομέα, αναπτύσσονται οι αντίστοιχοι τέσσερις θάλαμοι συμπύκνωσης Cν(C1-C4) με τους εναλλάκτες νερού-ατμού eCν(eC1-eC4) που αποτελούνται κατά προτίμηση από κατακόρυφους σωλήνες 30ν(301-304) και συνδέονται με τους θαλάμους συμπίεσης 7ντου υπερκείμενου συμπιεστή της βαθμίδας μέσω των κατακόρυφων αγωγών 19ντου υπέρθερμου ατμού. Οι εναλλάκτες eCνπροθερμαίνουν το νερό τροφοδότησης 40 πριν από την είσοδό του στο σύστημα.
Στο Σχ.3, απεικονίζονται τα τέσσερα πτερύγια 20νκαι ο ρότορας 14 του συμπιεστή 6. Τα πτερύγια 20νείναι στερεωμένα με διάφορους τρόπους κατά μήκος μιας κατακόρυφης ακμής πάνω στον κυλινδρικό ρότορα 14 που περιστρέφεται ελεύθερα στο εσωτερικό του στενού κυλίνδρου-χιτωνίου 2. Oι επιφάνειες των τεσσάρων πτερυγίων 20ν(201-204) διαφέρουν κατά προτίμηση μεταξύ τους καθότι αυξάνονται προοδευτικά και αντιστοιχούν στις διατομές των τεσσάρων θαλάμων συμπίεσης 7νμέσα στους οποίους και περιστρέφονται. 0 ρότορας 14 καταλήγει σε έναν κατακόρυφο άξονα 16 που εξέρχεται από τον κυρίως χώρο των βαθμίδων και του κυλίνδρου-χιτωνίου 2 και καταλήγει σε ένα οδοντωτό τροχό 17 ο οποίος τον συνδέει με τα συστήματα μετάδοσης της παλινδρομικής περιστροφικής κίνησης.
To Σx.3a απεικονίζει ένα ανάπτυγμα της εσωτερικής πλευράς του εσωτερικού κυλίνδρου-χιτωνίου 2 που αποτελεί και το εσωτερικό κυλινδρικό τοίχωμα των θαλάμων συμπίεσης 7ντου συμπιεστή 6 μέσα από τον οποίο διέρχεται ο ρότορας 14 και ο άξονας 16. Αφορά μια πρόταση στεγανοποίησης της περιστροφικής κίνησης του ρότορα ανάμεσα στους όμορους θαλάμους συμπίεσης 7νμε την στεγανοποίηση των θυρίδων 122νεξόδου των πτερυγίων 20ν. Πρόκειται για σειρά από ομόκεντρα κλειστά πλαίσια από οριζόντιες και κατακόρυφες λάμες 23 που εξέχουν ελαφρά γύρω από τις θυρίδες 122νστην εσωτερική κυλινδρική επιφάνεια του κυλίνδρου-χιτωνίου 2 και που δημιουργούν ανάμεσα τους περιφερειακά κανάλια και λαβυρινθικές συνθήκες παγίδευσης του ατμού. Αντίστοιχα υπάρχουν και οι παράλληλες σειρές από κυλινδραρ ισμένες λάμες 23a περιφερειακά και διαδοχικά διατεταγμένες κάτω και πάνω από τις θυρίδες 122ν. Οι λάμες 23a συνεργάζονται και με αντίστοιχες ισάριθμες παράλληλες σειρές· από κυλ ινδραρισμένες λάμες 23b που αναπτύσσονται στο αντικριστό κυρτό τμήμα του ρότορα 14 και παρεμβάλλονται μια προς μία ανάμεσα στις 23a, δημιουργώντας διπλή λαβυρινθική φραγή. Oι κυλινδραρισμένες λάμες 23b δεν έχουν σχεδιαστεί.
Στην κορυφή του εσωτερικού κυλίνδρου χιτωνίου 2, γύρω από το άνω τέρμα και πριν από το άνω τερματικό έδρανο του άξονα 16, υπάρχει και βοηθητικός εναλλάκτης νερού-ατμού για την συμπληρωματική προθέρμανση τμήματος του νερού τροφοδότησης 40 πάνω στα τοιχώματα του οποίου υγροποιείται ο ατμός που τυχόν διαφεύγει από τις λαβυρινθικές διατάξεις και ρέει και συλλέγεται σαν αφαλατωμένο νερό στον πυθμένα του κυλίνδρου-χιτωνίου 2. Δεν έχει σχεδιαστεί ο εναλλάκτης.
Στο Σx.3b απεικονίζεται μια λεπτομέρεια μιας πρότασης στεγανοποίησης των ακμών των πτερυγίων 20, με ελατήρια συμπίεσης 20a και με σειρά από παράλληλες διαμήκεις λάμες 25 που αναπτύσσονται κατά μήκος όλων των ακμών των πτερυγίων οι οποίες δημιουργούν όπως και στο Σx.3a λαβυρινθικές παγίδες ατμού μεταξύ των δύο πλευρών των πτερυγίων.
Στα Σχ.3c,3d απεικονίζεται μια παραλλαγή και μια λεπτομέρεια στήριξης των πτερύγιων 120ντου συμπιεστή πάνω στον ρότορα 14 μέσω ενός κοντού βραχίονα 121ν. Η παραλλαγή αυτή παρουσιάζει το πλεονέκτημα ότι τα ανοίγματα 222νστο τοίχωμα του εσωτερικού κυλίνδρου-χιτωνίου 2 για την έξοδο του βραχίονα 121νείναι στενές εγκάρσιες σχισμές και η στεγανοποίηση της περιστροφικής κίνησης αποτελεσματικότερη. Στην περίπτωση αυτή ο εσωτερικός λυόμενος κύλινδρος-χιτώνιο 2 δεν αποτελεί πια και το εσωτερικό κυλινδρικό τοίχωμα των θαλάμων συμπίεσης 7ν, αλλά παρεμβάλλεται και αντικριστό ομοαξονικό κυλινδρικό τοίχωμα-τμήμα 2a απέναντι και εν επαφή με τον κύλινδρο-χιτώνιο 2 οπότε ο κάθε θάλαμος συμπίεσης είναι πια ένας ανεξάρτητος και αυτόνομος κλειστός όγκος. Βλέπε λεπτομέρεια στο Σχ.3d Το νέο τοίχωμα-τμήμα 2a επιπροσθέτως καθιστά ευκολότερη τόσο την προκατασκευή (modules) των θαλάμων συμπίεσης σαν ανεξάρτητα τμήματα, όσο καί ακριβέστερη την συναρμολόγηση του συμπιεστή.
Στο κέντρο του πτερυγίου 120vεμφανίζεται το ρυθμιζόμενο (συρόμενο) άνοιγμα 123v(by-pass) για την ρύθμιση της παροχής του θαλάμου συμπίεσης μέσω της επανακυκλοφορίας (by-pass) τμήματος του ατμού από την πλευρά υψηλής πίεσης στην πλευρά χαμηλής πίεσης του πτερυγίου που εναλλάσσονται συνεχώς.
Μπορεί να υπάρχουν όμως και άλλα συστήματα στερέωσης και στεγανοποίησης.
Στο Εχ.4 απεικονίζεται ένας τυπικός μηχανισμός της παλινδρομικής περιστροφικής κίνησης που επιτυγχάνεται κατά προτίμηση με περιστροφικό κινητήρα 26, στροφαλοφόρο άξονα 27 και διωστήρα 28, που μετατρέπει την περιστροφή σε ευθύγραμμη παλινδρομική κίνηση η οποία στην συνέχεια μετατρέπεται και πάλι σε περιστροφική αλλά παλινδρομική, με την βοήθεια ευθύγραμμου κανόνα 29 και οδοντωτού τροχού 17. Μπορεί όμως να υπάρξουν και άλλα συστήματα μετάδοσης παλινδρομικήςπερίστροφικής κίνησης (π.χ. ειδικοί ηλεκτρικοί κινητήρες παλινδρομικής περιστροφικής ή και ευθύγραμμης κίνησης, κλπ).
Οι βασικοί συντελεστές κάθε βαθμίδας (θάλαμοι συμπίεσης 7v, εξάτμισης ev, συμπύκνωσης Cv& εναλλακτών eCv) αντιστοιχούν και ευρίσκονται ο ένας ακριβώς πάνω από τον άλλο, εις τρόπον ώστε οι τέσσερις βαθμίδες να μπορούν να προκατασκευαστούν σαν τέσσερα ανεξάρτητα (modules) τμήματα κυλίνδρου και να συναρμολογηθούν κατά την εγκατάσταση δημιουργώντας το κυλινδρικό σώμα του αφαλατωτή. Αντίστοιχα και τα πτερύγια και προφανώς και οι θάλαμοι θα μπορούσαν, ιδιαίτερα στην παραλλαγή του Σχ.3c, να προκατασκευαστούν σαν τμήματα ανεξάρτητα από τον ρότορα και να συναρμολογηθούν πάνω στον ρότορα κατά την εγκατάσταση.
Αυτό που θα -απομένει για την ολοκλήρωση της εγκατάστασης της μονάδας, θα είναι πια μόνο οι εξωτερικές συνδέσεις των αγωγών 19νμε τους θαλάμους συμπύκνωσης Cν, και οι εν σειρά εξωτερικές υδραυλικές συνδέσεις, α) των εναλλακτών eCvβ) της άλμης και γ) των αφαλατωμένων νερών που απάγονται.
Ο ακτίνικός συμπιεστής 6, λόγω της μορφής και της κίνησης του χαρακτηρίζεται σαν τύπου "βεντάλιας".
Η παλινδρομική-περίστροφική κίνηση του ρότορα 14 λειτουργεί σαν πολλαπλή αντλία τεσσάρων ανεξάρτητων θαλάμων συμπίεσης. Δημιουργεί υποπίεση στην είσοδο καL αναρροφά τους ατμούς από τους θαλάμους εξάτμισης ev, τους μεταφέρει στους θαλάμους συμπίεσης 7vόπου τους συμπιέζει και τους υπερθερμαίνει πριν τους οδηγήσει στους θαλάμους συμπύκνωσης Cv. Ανάλογη δηλαδή λειτουργία με το σύστημα "υπερπλήρωσης" των κινητήρων εσωτερικής καύσης, εξ ου και η σημαντική θερμοδυναμική καL τεχνολογική βελτίωση που προσφέρει συν τοις άλλοίς στην θερμική αφαλάτωση ο συμπιεστής.
Η λειτουργία του συμπιεστή 106 στο σύστημα "MVC-MSF" των Σχ.1-4
Το νερό τροφοδότησης 40 αντλείται και διέρχεται μέσω του πολλαπλού εξωτερικού εναλλάκτη (δεν έχει σχεδιαστεί) όπου προθερμαίνετα ι με την εναλλαγή του με το αφαλατωμένο νερό 44vκαL την άλμη 36vπου αποβάλλονται. Το προθερμασμένο νερό τροφοδότησης 40 εισέρχεται υπό πίεση από την 4<η>καL ψυχρότερη βαθμίδα μέσω της δέσμης των κατακόρυφων σωλήνων 30vτων εναλλακτών νερού-ατμού eCv, διατρέχει όλες τις βαθμίδες όπου προθερμαίνετα L σταδιακά από τον υπέρθερμο ατμό που αντίστοιχα συμπυκνώνεται, και εισέρχεται τελικά στον θάλαμο εξάτμισης βι της 1<ης>βαθμίδας. Το συμπύκνωμα, αφαλατωμένο νερό, συγκεντρώνεται στον πυθμένα των θαλάμων συμπύκνωσης Cvαπό όπου και απάγεται.
Κατά την είσοδο του νερού τροφοδότησης 40 στον θάλαμο εξάτμισης βι της 1<ης>βαθμίδας προκαλείται εκρηκτική εξάτμιση μέρους του και ο παραγόμενος ατμός σε κατάσταση κορεσμού αναρροφάται έντονα και εισέρχεται μέσω των μόνιμων ανοιγμάτων του καλύμματος της οροφής 41και διοχετεύεται στους δύο υποθαλάμους αναρρόφησης 111των διπλών συλλεκτηρίων θαλάμων 81της 1<ης>βαθμίδας αφού διέλθεί μέσα από τους διαχωριστές σταγόνων 5ι·
Κάθε φορά που το πτερύγιο 20ι της 1<ης>βαθμίδας ξεκινά την παλινδρομική διαδρομή από την μια εκ των δύο τερματικών του θέσεων, οι οποίες ταυτίζονται με τα δύο αντικριστά διαφράγματα 91, δημιουργείται υποπίεση στον υποθάλαμο αναρρόφησης 111του συλλεκτήριου θαλάμου 81πίσω από το πτερύγιο. Η υποπίεση ανοίγει τις βαλβίδες αναρρόφησης 211και ο ατμός εισέρχεται με υψηλή ταχύτητα στον θάλαμο συμπίεσης 71του συμπιεστή της 1<ης>βαθμίδας ακολουθώντας το πτερύγιο 201στην κίνησή του. Η έντονη αναρρόφηση ελαττώνει την τάση των ατμών στον θάλαμο εξάτμισης e1και προκαλεί ακόμη πιο έντονη εξάτμίση.
Αφού ολοκληρωθεί η διαδρομή του πτερυγίου 201και η φάση της αναρρόφησης, το πτερύγιο 201κινείται προς την αντίθετη κατεύθυνση. Το τμήμα του θαλάμου συμπίεσης 71που βρισκόταν πριν σε υποπίεση, βρίσκεται τώρα σε υπερπίεση, οι βαλβίδες αναρρόφησης 211κλείνουν πίσω του ενώ σε κάποιο σημείο της νέας διαδρομής, και εφόσον έχει επιτευχθεί η σχετική υπερπίεση, ανοίγουν οι βαλβίδες κατάθλιψης 221του απέναντι (στην κίνηση του πτερυγίου) υποθαλάμου κατάθλιψης 221. Λογω της διπλής δράσης του πτερυγίου οι ατμοί αναρροφώνται και συμπιέζονται συνεχώς χωρίς να μεσολαβούν κενοί χρόνοι.
Με την συμπίεση αυξάνεται η θερμοκρασία του ατμού και υπέρθερμος και υπό σημαντική υπερπίεση οδηγείται δια του μονίμου ανοίγματος του συλλεκτήριου υποθαλάμου συμπίεσης 121στο περιφερειακό διάζωμα 151και από εκεί δια του κοινού για την 1<η>βαθμίδα κατακόρυφου αγωγού 191κατέρχεται στον θάλαμο συμπύκνωσης C1και των εναλλακτών νερού-ατμού eC1της προθέρμανσης του νερού τροφοδότησης 40. Ο υπέρθερμος ατμός προσφέρει την αισθητή και λανθάνουσα θερμότητα του για την προθέρμανση του νερού τροφοδότησης 40 και υγροποιείται στα εξωτερικά τοιχώματα των σωλήνων 301του εναλλάκτη ενώ το συμπύκνωμα κατέρχεται στο περιφερειακό διάζωμα 421στον πυθμένα του θαλάμου C1της 1<ης>βαθμίδας·.
Η άλμη 36ιπου δεν εξατμίσθηκε στην 1<η>βαθμίδα έχει χάσει θερμοκρασία και από τον πυθμένα του θαλάμου εξάτμισης βι διοχετεύεται στον επόμενο θάλαμο εξάτμισης e2της 2<ης>βαθμίδας. Εκεί ακολουθείται η ίδια διαδικασία εκρηκτικής εξάτμισης και συμπίεσης των ατμών με τη διαφορά ότι επειδή ή άλμη 362είναι ψυχρότερη και η πίεση των ατμών χαμηλότερη, το κενό στην βαθμίδα αυτή έχει υψηλότερη τιμή. Παράλληλα, επειδή η ειδική ενθαλπία (kJ/kg) είναι μειωμένη ενώ ο ειδικός όγκος (m3/kg) των κεκορεσμένων ατμών μεγαλύτερος, απαιτείται να δίακινηθεί μεγαλύτερο όγκος προκειμένου να έχουμε την ίδια παραγωγή με την 1<η>βαθμίδα. Για τον λόγο αυτό η επιφάνεια του πτερυγίου 202είναι κατά προτίμηση μεγαλύτερη. Επομένως ο αναρροφούμενος όγκος, η σχέση συμπίεσης CR και η άνοδος της θερμοκρασίας του ατμού, έχουν διαφορετικές τιμές σε σχέση με την 1<η>βαθμίδα.
Η διαδικασία επαναλαμβάνεται στην 3<η>και στην 4<η>και τελευταία βαθμίδα με την επιφάνεια των πτερύγιων 20νκατά προτιμηση να αυξάνεται σταδιακά, την άλμη 36ννα κυκλοφορεί και να γίνεται ψυχρότερη & αλμυρότερη και την θερμοκρασία των συμπιεσμένων ατμών να μειώνεται επίσης σταδιακά.
Το νερό τροφοδότησης 40, ακολουθώντας αντίθετη πορεία σχετικά με την άλμη, προθερμαίνεται σταδιακά στους εναλλάκτες eCνοι οποίοι είναι συνδεδεμένοι εν σειρά ώστε να επιτευχθεί τελικά η θερμοκρασία ta(αντιστοιχεί στην θερμοκρασία βρασμού της άλμης 36ι της 1<ης>βαθμίδας) προ της εισόδου του στην 1<η>βαθμίδα.
Το αφαλατωμένο νερό ακολουθώντας αντίστροφη φορά σε σχέση με το νερό τροφοδότησης, συγκεντρώνεται και αποβάλλεται αφού περάσει από τον πολλαπλό εξωτερικό εναλλάκτη νερού-νερού της αρχικής προθέρμανσης του νερού τροφοδότησης 40.
Για την διακίνηση της άλμης και των αφαλατωμένων νερών με την βαρύτητα, τα ύψη των πυθμένων 31ντων θαλάμων εξάτμισης eνενδέχεται να κλιμακώνονται. Επίσης οι όγκοι των θαλάμων εξάτμισης eν,των θαλάμων συμπύκνωσης Cν, όπως και οι επιφάνειες των εναλλακτών νερού-ατμού eCνενδέχεται να μην είναι ίδιοι, αλλά να κλιμακώνονται από βαθμίδα σε βαθμίδα.
Τα Εχ.5,6 απεικονίζουν τις τομές 5-5,6-6 μιας εφαρμογής της πολυβάθμίας εξάτμισης "MVC-MEE/MED" με συμπιεστή ακτινικο, παλινδρομικό και διπλής δράσης.
Η εφαρμογή αυτή της 4βάθμιας μονάδας ομοιάζει με την αντίστοιχη των Σχ·1,4 της "MVC-MSF" στα πιο κάτω σημεία:
Διαθέτουν τον ίδιο ακτινικό συμπιεστή 206 με τα πτερύγια 220ν, τον ρότορα 214, τους συλλεκτήρίους θαλάμους 208ντα κατακόρυφα χωρίσματα 203ν& 209ν, τα οριζόντια επίπεδα χωρίσματα 210ν, στους υποθαλάμους 211ν& 212νμε τις αντίστοιχες βαλβίδες αναρρόφησης 221νκαι κατάθλιψης 222νκαι το περιφερειακό διάζωμα 215ν. Τέλος οι θάλαμοι συμπίεσης 207νμε το επίπεδο κάλυμμα 213νδιαδοχικά αυξανόμενου ύψους και το κυλινδρικό περίβλημα 218, συμπληρώνουν τον συμπιεστή 206.
Το σύστημα διαθέτει την ίδια ακτινική διάταξη των θαλάμων εξάτμισης dνμε το κοινό κάλυμμα οροφής 204ν, το περιφερειακό κυλινδρικό κέλυφος 201, τον κύλινδρο- χιτώνιο 202, με τις βάσεις των θαλάμων dvνα καταλαμβάνουν τους τέσσερις κυκλικούς τομείς του πυθμένα 231.
Όσον αφορά τις διαφορές με την προαναφερθείσα παραλλαγή "MVC-MSF" των Σχ.1,4:
Όσον αφορά τους θαλάμους εξάτμισης dν(d1_ d4), μεταξύ το.υ στενού εσωτερικού κυλίνδρου- χιτωνίου 202 και ενός ευρύτερου αλλά ομοαξονικού κελύφους 236ν, αναπτύσσεται ένας ενδιάμεσος κατακόρυφος αγωγός 46νπου καταλήγει στο άνω μέρος στα καλύμματα οροφής 204ν.
OL θάλαμοι εξάτμισης dνδιαθέτουν εναλλάκτες κατά προτίμηση νερού-ατμού 32νπου αποτελούνται από δέσμες κατακόρυφων σωλήνων 33νκατ ερχόμενου υμένα άλμης·. Αναπτύσσονται στο εσωτερικό των θαλάμων dνκαι καλύπτονται από πάνω και από κάτω με οριζόντιες επίπεδες πλάκες (καθρέπτες) 34νκαι 35ναντίστοιχα, και εσωτερικά περιφερειακά από το ευρύ κυλινδρικό κέλυφος 236ν. Οι πλάκες 34νκαι 35νκαι το κέλυφος 236 απομονώνουν τους χώρους του κεκορεσμένου ατμού από τους χώρους του υπέρθερμου ατμού. Εξωτερικά περιφερειακά οι εναλλάκτες 32νείναι ανοικτοί προκειμένου να έχει πρόσβαση ο υπέρθερμος ατμός κατερχόμενος από τους θαλάμους συμπίεσης 207νστους χώρους των εναλλακτών 32ν. Οι υπέρθερμοι ατμοί από το περιφερειακό διάζωμα 215ντου συμπιεστή δια των κατακόρυφων αγωγών 37νκαταλήγουν στο διάζωμα 41νπου αναπτύσσεται στην περιφέρεια των θαλάμων εξάτμισης dνκαι από εκεί στον χώρο των εναλλακτών 32ν.
Όσον αφορά στον συμπιεστή, μεταξύ των καλυμμάτων 204νκαι των θαλάμων συμπίεσης 207ναναπτύσσονται τέσσερις προθάλαμοι αναρρόφησης 246ν(2461_2464) οι οποίοι βρίσκονται κάτω από τους αντίστοιχους θαλάμους συμπίεσης 207ν(και τους συλλεκτήριους θαλάμους 208ν) , αντιστοιχούν πλήρως σε αυτούς και αποτελούν αναπόσπαστο τμήμα του συμπιεστή καταλαμβάνοντας ολόκληρη την κυκλική επιφάνεια κάτω από αυτόν και περικλειόμενοι εξωτερικά περιφερειακά από το κοινό κυλινδρικό περίβλημα 218.
Στο άνω τέρμα του κατακόρυφου αγωγού 46νκαι πριν από τους προθαλάμους αναρρόφησης 246ναναπτύσσονται οι διαχωριστές 205νσταγονιδίων άλμης. Στις διαφορές συγκαταλέγεται και το σύστημα άντλησης της άλμης 36ναπό τον πυθμένα των θαλάμων εξάτμισης dνδια των αντλιών 38νπου αντλούν και καταθλίβουν την άλμη δια των συστημάτων καταιονισμού 39νπάνω στις επίπεδες πλάκες 35νστο άνω τμήμα των θαλάμων εξάτμισης και πάνω από την δέσμη των κατακόρυφων σωλήνων 33ντων εναλλακτών 32ννερού-ατμού. OL επιφάνειες των εναλλακτών κλιμακώνονται από βαθμίδα σε βαθμίδα.
Τα Σχ.8a,8b απεικονίζουν τον ακτινικό συμπιεστή 306 με προθάλαμους αναρρόφησης 346νκαί έναν τυπικό θάλαμο συμπίεσης Η λειτουργία του συμπιεστή 206 και του συστήματος "MVC-
MEE/MED" .
Το νερό τροφοδότησης 40 αντλείται σε θερμοκρασία περιβάλλοντος, προθερμαίνεται στην θερμοκρασία toστον διπλό εξωτερικό εναλλάκτη (δεν έχει σχεδιαστεί) από την απορρ ιπτόμενη άλμη 36νκαι το αφαλατωμένο νερό 44νκαι διοχετεύεται στον θάλαμο εξάτμισης d1της 1<ης>βαθμίδας. Η θερμοκρασία εισόδου tοείναι ελάχιστα χαμηλότερη της θερμοκρασίας t1του σημείου βρασμού της άλμης που αντιστοιχεί στην υποπίεση που επικρατεί στον θάλαμο εξάτμισης d1. Από τον θάλαμο d1η άλμη 361αντλείται δια της αντλίας 381και διαβρέχεί δια του συστήματος εκτοξευτήρων 391τα εσωτερικά τοιχώματα των σωλήνων 331του κατερχόμενου υμένα του εναλλάκτη νερού-ατμού 321, όπου τμήμα της άλμης εξατμίζεται από την αισθητή και λανθάνουσα θερμότητα που μεταφέρει ο υπέρθερμος ατμός S1στα εξωτερικά τοιχώματα των σωλήνων 331.
Κάθε φορά που το πτερύγιο 2201της 1<ης>βαθμίδας του συμπιεστή 206 ξεκινά κατά τα γνωστά την παλινδρομική διαδρομή από την μια εκ των δύο τερματικών του θέσεων, δημ ιουργείτα ι υποπίεση στον υποθάλαμο αναρρόφησης 2111του συλλεκτήρίου θαλάμου 208χ που συμβαίνει να βρίσκεται πίσω από το πτερύγιο. Η υποπίεση ανοίγει την βαλβίδα 2211και ο κεκορεσμένος ατμός που παράγεται στον θάλαμο εξάτμισης d1αναρροφάταί έντονα και ακολουθώντας την διαδρομή του πτερυγίου εισέρχεται στον υποθάλαμο 2111του συλλεκτήρίου θαλάμου της 1<ης>βαθμίδας, αφού ανέλθεί μέσα από τον κατακόρυφο αγωγό 461, αφήσει τις σταγόνες άλμης στον διαχωριστή σταγονιδίων 205 και εισέρθει στον προθάλαμο 2461αναρρόφησης. Αφού ολοκληρωθεί η διαδρομή του πτερυγίου 2201και η φάση της αναρρόφησης, το πτερύγιο 2201κινείται προς την αντίστροφη κατεύθυνση κατά τα γνωστά από την προηγούμενη εφαρμογή.
Η σχέση συμπίεσης CR1αντιστοιχεί στην επιδιωκόμενη αύξηση της θερμοκρασίας του υπέρθερμου ατμού της 1<ης>βαθμίδας. Ο κεκορεσμένος ατμός συμπιέζεται, υπερθερμαίνεται, και η θερμοκρασία του αυξάνεται από t1σε t1+Δt1όπου το τμήμα Δt1καλύπτει: α) την άνοδο α1 του σημείου βρασμού της άλμης της 1<η>βαθμίδας λόγω αλατότητος και β) την διαφορά θερμοκρασίας D1που θα αυξήσει την ενθαλπία του υπέρθερμου ατμού S1ώστε να προκαλέσει την ταχύτερη εξάτμισή της άλμης. Για την συνολική άνοδο της θερμοκρασίας του ατμού στην 1<η>βαθμίδα ισχύει η σχέση: Δt1-α1+D1, ή γενικότερα και για τις επόμενες βαθμίδες: Δtν-αν+Dν·
Ο υπέρθερμος ατμός S1με την αποβολή θερμότητας στον εναλλάκτη, ψύχεται, υγροποιείται, και σαν συμπύκνωμα και αφαλατωμένο νερό 441κατέρχεται στον πυθμένα του περιφερειακού καναλιού 411από όπου αντλείται μαζί με τα αντίστοιχα συμπυκνώματα των άλλων βαθμιδών και απάγεται προς τον πολλαπλό εξωτερικό εναλλάκτη νερού-νερού της προθέρμανσης του νερού τροφοδοσίας 40 και από εκεί στον χώρο αποθήκευσης.
Η άλμη που δεν εξατμίσθηκε στην 1<η>βαθμίδα και είναι ψυχρότερη, διοχετεύεται στον επόμενο θάλαμο εξάτμισης d2της 2<ης>βαθμίδας. Εκεί ακολουθείται η ίδια διαδικασία εξάτμισης και συμπίεσης. Προκείμένου να επιτύχουμε την ίδια παραγωγή αφαλατωμένου νερού 44νσε κάθε βαθμίδα, η επιφάνεια του πτερυγίου 2202και ο αντίστοιχος θάλαμος συμπίεσης είναι μεγαλύτερα. Διαφορετική είναι και η σχέση συμπίεσης CR2που ποικίλει και αυτή προκείμένου να επιτυγχάνεται η επιθυμητή άνοδος At2της θερμοκρασίας του υπέρθερμου ατμού S2. Ο κεκορεσμένος ατμός με την θερμοκρασία t2της άλμης της 2<ης>βαθμίδας, αναρροφάται στον θάλαμο συμπίεσης 2072της βαθμίδας,<'>συμπιέζεται, υπερθερμαίνεται και σε χαμηλότερη θερμοκρασία t2+At2σε σύγκριση με την αντίστοιχη της 1<ης>βαθμίδας t1+Δt1(ισχύει η σχέση: tν+Δtν<. <t2+At2<t1+Δt1) οδηγείται δια του αντίστοιχου περιφερειακού καναλιού 2152και του κατακόρυφου αγωγού 372στον εναλλάκτη της 2<ης>βαθμίδας.
Η διαδικασία επαναλαμβάνεται στην 3<η>και στην 4<η>και τελευταία βαθμίδα, με την άλμη να κυκλοφορεί από βαθμίδα σε βαθμίδα και να γίνεται ψυχρότερη & αλμυρότερη και την θερμοκρασία των υπέρθερμων ατμών Sννα μειώνεται επίσης σταδιακά .
Το σύστημα αντί ηλεκτρικού κινητήρα μπορεί να χρησιμοποιήσει και κινητήρα εσωτερικής καύσεως οπότε θα υπάρχει ταυτόχρονα και μόνιμη συμπληρωματική και βοηθητική παροχή θερμότητας βελτιώνοντας σημαντικά την έναρξη λειτουργίας και τον βαθμό απόδοσης τόσο της μετάδοσης της κίνησης όσο και της αφαλάτωσης.
Τα Σχ.9,10,11, 12 απεικονίζουν τις τομές 9-9,10-10,11-11,12-12, μιας εφαρμογής της πολυβάθμίας εξάτμισης "MVC-MEE/MED" που παρουσιάζει ομοιότητες με την παραλλαγή "MVC-MEE/MED" των Σχ.5,6. όπως:
Διαθέτουν τον ίδιο ακτινικό συμπιεστή 306 τεσσάρων θαλάμων με τα πτερύγια 320ν, τους συλλεκτήρ ιούς θαλάμους 308ν, τα κατακόρυφα χωρίσματα 303ν& 309ν, τα οριζόντια επίπεδα χωρίσματα 310ν, στους δύο υποθαλάμους 311ν& 312ν, τις βαλβίδες αναρρόφησης 321νκαι κατάθλιψης-συμπίεσης 322νκαι τους προθαλάμους αναρρόφησης 346ν(3461-3464).
Συλλεκτήριοι θάλαμοι 308νκαι θάλαμοι συμπίεσης 307ν, έχουν σαν πυθμένα το διαχωρίστίκο επίπεδο 345νκάτω από το οποίο αναπτύσσονται οι τέσσερις προθάλαμοι αναρρόφησης 346ν. Οι υποθάλαμοι αναρρόφησης 311νσυνδέονται απευθείας μέσω των μονίμως ανοικτών πυθμένων τους με τους προθαλάμους 346ν. Ο συμπιεστής καλύπτεται επίσης με επίπεδο κάλυμμα διαδοχικά αυξανόμενου ύψους 313ν, περικλείεται από κυλινδρικό περίβλημα 318, ενώ ο πυθμένας 347ναποτελεί το κάτω εξωτερικό του κάλυμμα αλλά και συγχρόνως τον πυθμένα του προθαλάμου αναρρόφησης 346ν. Οι επιφάνειες των πτερυγίων 320ναυξάνονται προοδευτικά όπως και διατομές των θαλάμων συμπίεσης 307ν.
Πρόκειται για το ίδιο σύστημα με μόνη διαφορά την μορφή και την διάταξη των θαλάμων εξάτμισης και των εναλλακτών, όπως θα περιγράφει πιο κάτω:
Oι τέσσερις θάλαμοι εξάτμισης με τους ενσωματωμένους εναλλάκτες είναι διαμήκεις, παραλληλεπίπεδοι, και αναπτύσσονται ανά δύο σε δύο παράλληλες σειρές οι οποίες δύο σειρές εφάπτονται μετωπικά μεταξύ τους σχηματίζοντας ένα ενιαίο ορθογώνιο παραλληλεπίπεδο τεσσάρων παραλληλεπιπέδων με κοινό σημείο συμβολής. Οι τέσσερις θάλαμοι εδράζονται με την μεγαλύτερη επιφάνειά τους επί υπερυψωμένου ικριώματος κάτω από το οποίο υπάρχουν οι σωληνώσεις, Οι αντλίες και όλα τα βοηθητικά μηχανήματα και συσκευές.
Τα εξωτερικά καλύμματα 101ντων θαλάμων Lvείναι ελαφρώς κυρτά για την αύξηση της δυσκαμψίας λόγω των υποπίέσεεων που επικρατούν. Στο εσωτερικό των θαλάμων εξάτμισης Lv, αναπτύσσονται οι εναλλάκτες 132νατμού-νερού με την δέσμη των οριζόντιων πεπλατυσμένων κατά προτίμηση σωλήνων 133νη οποία καταλήγει σε δύο στενούς κατακόρυφους θαλάμους-συλλέκτες, τους συλλέκτες 110ντης εισόδου του υπέρθερμου ατμού, και τους συλλέκτες 111ντης εξόδου των συμπυκνωμάτων 44νμε τους αντίστοιχους κατακόρυφους και επίπεδους καθρέπτες 134νκαι 135ν. Πάνω από τους εναλλάκτες υπάρχει το σύστημα καταιονισμού 139ντης άλμης ενώ στο κατώτερο τμήμα αναπτύσσεται η λεκάνη 131ντης άλμης. Μεταξύ των συλλεκτών εισόδου 110ντου υπέρθερμου ατμού και του μετωπικού τοιχώματος 112νμε το οποίο οι βαθμίδες εφάπτονται ανά δύο μετωπικά μεταξύ τους, αναπτύσσεται ένας στενός πεπλατυσμένος κατακόρυφος αγωγός-θάλαμος 114νπου εκτείνεται σε ολόκληρο το πλάτος και ύψος του θαλάμου εξάτμισης Lvπαράλληλα με τον συλλέκτη 110νεισόδου και συνδέει το άνω τμήμα της λεκάνης 131νμε τον προθάλαμο αναρρόφησης 346ντου συμπιεστή 306 που αντιστοιχεί στην βαθμίδα. O αγωγός-θάλαμος 114ναντιστοιχεί δηλαδή στον κατακόρυφο αγωγό 46νανόδου των κεκορεσμένων ατμών της αντίστοιχης παραλλαγής των Σχ.5-6.
Από το κέντρο του συστήματος, την συμβολή δηλαδή των τεσσάρων βαθμίδων, διέρχεται το κυλινδρικό κέλυφος-χιτωνιο 102 με τον άξονα περιστροφής 316, τον ρότορα στο κέντρο του και τον συμπιεστή 306 στην κορυφή του.
Oι διπλοί συλλεκτήριοι υποθάλαμοι 312νκατάθλιψης συνδέονται με τους συλλέκτες εισόδου 110ντων εναλλακτών 132νμέσω των διπλών αγωγών 337νοι οποίοι καταλήγουν στις δύο αντίθετες πλευρές των συλλεκτών εισόδου 110νδιοχετεύοντας εναλλάξ, λόγω της διπλής δράσης, τους υπέρθερμους ατμούς από δύο διαφορετικά σημεία του συλλέκτη αυξάνοντας τον συντελεστή μεταφοράς θερμότητας και τον βαθμό απόδοσης του εναλλάκτη. Σε μια άλλη παραλλαγή ενδέχεται να υπάρχει ένας μόνο αγωγός 337νντμού από κάθε υποθάλαμο 312νπρος τον συλλέκτη 110ν.
Η λειτουργία του συμπιεστή 306 και του συστήματος MVC-MEE/MED" των Σχ.9,10,11,12
Οι ομοιότητες της λειτουργίας του συμπιεστή 306 με την "MVC-MEE/MED" των Σχ.5,6 είναι προφανείς. Το νερό τροφοδότησης 40 προθερμαίνεται από την απορριπτάμενη άλμη 1364της 4<ης>βαθμίδας και από το αφαλατωμένο νερό 44νκαι διοχετεύεται στον θάλαμο εξάτμισης L1της 1<ης>βαθμίδας. Η άλμη 1361αντλείται από τον πυθμένα του θαλάμου εξάτμισης L1και εκτοξεύεται δια του υπερκείμενου συστήματος εκτοξευτήρων 1391εξωτερικά πάνω στην δέσμη των οριζόντιων σωλήνων 1331των εναλλακτών 1321ατμού-νερού το εσωτερικό των οποίων διατρέχει ο υπέρθερμος ατμός της 1<ης>βαθμίδας ο οποίος κατέρχεται μέσω των αεραγωγών 3371και διανέμεται στους σωλήνες 1331μέσω του συλλέκτη εισόδου 1101. Ο κεκορεσμένος ατμός που παράγεται κατέρχεται μαζί με την καταιονιζόμενη άλμη στη λεκάνη 1311από όπου, λόγω της υποπίεσης που δημιουργείται στην αναρρόφηση του συμπιεστή, αναρροφάται έντονα και ανέρχεται δια του κατακόρυφου αγωγού 1141στον προθάλαμο αναρρόφησης 3461προκειμένου να συμπιεστεί. Ο υπέρθερμος ατμός υγροποιείται καί σαν συμπύκνωμα και αφαλατωμένο νερό 441διατρέχει το μήκος των οριζόντιων σωλήνων 1331και κατέρχεται στον πυθμένα του απέναντι τερματικού συλλέκτη 1111των συμπυκνωμάτων. Η διαδικασία επαναλαμβάνεται και στις υπόλοιπες βαθμίδες κατά τα γνωστά.
Σε μια άλλη παραλλαγή, οι θάλαμοι εξάτμισης dν, Lνόπως έχουν αναπτυχθεί στις δύο εφαρμογές των "MVC-MEE/MED" , με τους εναλλάκτες στο εσωτερικό τους, τον ενδιάμεσο κατακόρυφο αγωγό 46ν/114νκαι τον συμπιεστή με τους προθαλάμους αναρρόφησης 246ν/346ν, θα μπορούσαν να χρησιμοποιηθούν και για τις εφαρμογές "MVC-MSF". Οπότε οι εναλλάκτες νερού-ατμού eCντης προθέρμανσης του νερού τροφοδοσίας 40 των "MVC-MSF", θα πάρουν την θέση των εναλλακτών ατμού-νερού 32ν/132νστο εσωτερικό των θαλάμων εξάτμισης dν, Lνκαι δεν θα απαιτείται πια ιδιαίτερος θάλαμος συμπύκνωσης Cν. Το συμπύκνωμα (αφαλατωμένο νερό) συγκεντρώνεται, όπως και στην περίπτωση των "MVC-MEE/MED", από τον πυθμένα του εναλλάκτη τους eCνστο διάζωμα/κανάλι 41ν/111ν. Προφανώς το σύστημα άντλησης και καταιονισμού της άλμης δεν χρειάζεται στην εφαρμογή "MVC-MSF" και θα αφαιρεθεί. Δεν έχει σχεδιαστεί η παραλλαγή αυτή.
Στα Σχ.13,14 απεικονίζεται σε τομές 13-13 & 14-14 αντίστοιχα μια πολυβάθμία εφαρμογή της εκρηκτικής εξάτμισης με επανασυμπ ίεση ατμών ("MVC-MSF") τριών βαθμιδών, όπου ο παλινδρομικός συμπιεστής 506 θετικής εκτόπισης, διπλής δράσης (Σχ.15) , απαρτίζεται από τρεις κυλινδρικούς θαλάμους συμπίεσης 52ν(521-523) διαδοχικά και εν σειρά διατεταγμένους και φέρει αντίστοιχα πτερύγια 50ν(501-503) κυκλικής μορφής. Τα πτερύγια είναι παράλληλα μεταξύ τους και συνδέονται σε ένα κοινό οριζόντιο άξονα 51, κάθετο προς την επιφάνειά τους, που κινείται παλινδρομικά και ευθύγραμμα/γραμμικά από κινητήριο μηχανισμό. Η λειτουργία της νέας εφαρμογής είναι απολύτως ανάλογη με την ήδη περιγραφείσα στα Σχ.1-4 με τη διαφορά ότι ο συμπιεστής 506 είναι κυλινδρικός και οι θάλαμοι εξάτμισης bν(b1-b3)όπως και οι θάλαμοι των εναλλακτών 54ν(541-543)είναι διατεταγμένοι εν σειρά, αντίστοιχα με τους θαλάμους του συμπιεστή. Οι επιφάνειες των πτερυγίων 50ν(501-503)όπως και οι διατομές των αντίστοιχων θαλάμων συμπίεσης 52ν(521-523)αυξάνονται κατά προτίμηση επίσης σταδιακά.
Oι θάλαμοι συμπίεσης 52ναναπτύσσονται στο άνω τμήμα της μονάδας και κατά προτίμηση εκτός των θαλάμων εξάτμισης bν(b1-b3). Κάτω από τους θαλάμους εξάτμισης bνυπάρχουν οι θάλαμοι των εναλλακτών νερού-ατμού 54ν(541-543)που αντιστοιχούν στις βαθμίδες, ενώ στην παρούσα παραλλαγή οι εναλλάκτες είναι δέσμη ευθύγραμμων οριζόντιων σωλήνων 53 μέσα στους οποίους κυκλοφορεί και προθερμαίνέται το νερό τροφοδότησης 40. Υπάρχουν επίσης και εδώ οι σχετικές βαλβίδες αναρρόφησης 524νκαι κατάθλιψης 525ντου ατμού όπως και οι αγωγοί 543a και 543b αναρρόφησης και κατάθλιψης αντίστοιχα, που επικοινωνούν με τους θαλάμους εξάτμισης bν(b1-b3) και τους αντίστοιχους θαλάμους των εναλλακτών 54ν(541-543). Το νερό τροφοδότησης 40, αφού προθερμανθεί, εισέρχεται αρχικά στον συλλέκτη 555, διανέμεται στους σωλήνες 53, προθερμαίνεται σταδιακά μέχρι την γνωστή θερμοκρασία taκαι δια του τερματικού συλλέκτη 556, του αγωγού 47 και της δικλείδας ελέγχου 548, εισέρχεται στον θάλαμο εξάτμισης b1της 1<ης>βαθμίδας όπου επακολουθεί η γνωστή εκρηκτική εξάτμιση όπως έχει διεξοδικά περιγραφεί στα Σχ.1-4. Η σχέση CR της συμπίεσης, όπως και η άνοδος των θερμοκρασιών, είναι και εδώ ανεξάρτητα ρυθμιζόμενα μεγέθη.
Σε μια άλλη παραλλαγή ο συμπιεστής 506 και οι θάλαμοι συμπίεσης βρίσκονται μεταξύ θαλάμων εναλλακτών 54ν(541-543)καL θαλάμων εξάτμισης b1-b3. Δεν έχει σχεδιαστεί.
Σε μια άλλη παραλλαγή οι θάλαμοι των εναλλακτών 54νείναι στο ίδιο επίπεδο και δίπλα από τους θαλάμους εξάτμισης bντων αντίστοιχων βαθμιδών. Δεν έχει σχεδιαστεί.
Σε μια άλλη παραλλαγή οι θάλαμοι εξάτμισης bνείναι κυλινδρικοί, ο συμπιεστής 506 και οι κυλινδρικοί θάλαμοι συμπίεσης ευρίσκονται στο εσωτερικό των αντίστοιχων θαλάμων εξάτμισης bν, και οι εναλλάκτες 54νμε τους οριζόντιους σωλήνες της δέσμης του νερού τροφοδότησης να αναπτύσσονται σε ένα περιφερειακό κυλινδρικό χιτώνιο ομοαξονικά γύρω από τους θαλάμους εξάτμισης bνκαλύπτοντάς τους καθόλο το μήκος. Δεν έχει σχεδιαστεί. Σε μια άλλη παραλλαγή οι εναλλάκτες 54νβρίσκονται στο εσωτερικό των θαλάμων εξάτμισης bν.
Σε μια άλλη γενικότερη παραλλαγή οι εναλλάκτες αντί να είναι σωληνωτοί είναι πλακοειδείς.
Θα υπάρξουν και παραλλαγές πολυβάθμίας εξάτμισης "MVC-MEE/MED" όπου ο συμπιεστής είναι κυλινδρικού τύπου 506.
Η πλήρης ανεξαρτησία των βαθμίδων επιτρέπει την ανάλυση τους σε μικρότερα τυποποιημένα και προκατασκευασμένα τμήματα (modules) ώστε να μεταφέρονται μεγάλες σχετικά μονάδες σε εμπορευματοκιβώτια (containers).
Σε μια άλλη παραλλαγή, τα πτερύγια των ακτινικών συμπιεστών είναι τραπεζοειδούς ή άλλης μορφής, οπότε το κάλυμμα οροφής είναι μια αντίστοιχης μορφής επιφάνεια.
Σε μια άλλη παραλλαγή των ακτινικών αντί να αυξάνεται το ύψος των θαλάμων συμπίεσης με σταθερό το μήκος της ακτίνας τους, αυξάνεται η ακτίνα με σταθερό το ύψος των θαλάμων. Επίσης οι θάλαμοι εξάτμισης μπορεί να είναι διαφορετικού τύπου π.χ. δυναμικού τύπου με κινούμενα τμήματα.
Κοινό χαρακτηριστικό όλων των παραλλαγών "MVC-MEE/MED" καL "MVC-MSF" της παρούσας ευρεσιτεχνίας είναι ότι η πολυβάθμία αφαλάτωση προσομοιάζει και αποτελείταί ουσιαστικά από συστοιχία συνεργαζόμενων ανεξάρτητων μονοβαθμίων μονάδων (SEE) διατεταγμένων εν σειρά, με απλές κοινές συνδέσεις και συνέργειες μεταξύ τους, όπως: α) της άλμης 36νπου κυκλοφορεί από βαθμίδα σε βαθμίδα, β) του αφαλατωμένου νερού 44ν, γ) της προθέρμανσης του νερού τροφοδοσίας στον κοινο πολλαπλό εξωτερικό εναλλάκτη, δ) της προθέρμανσης του νερού τροφοδοσίας από την τελευταία προς την πρώτη βαθμίδα μέσω κοινού περιφερειακού εναλλάκτη νερού-ατμού. Η τελευταία συνέργεια (δ) είναι η βασική στις παραλλαγές "MVC-MSF" αλλά μπορεί να υπάρχει συμπληρωματικά και στις "MVC-MEE/MED" .
Επιπροσθέτως οι τρείς βασικοί συντελεστές κάθε βαθμίδας (θάλαμοι συμπίεσης, εξάτμισης και εναλλακτών) των παραλλαγών των Σχ .1-4 και Σχ .5,6 αντιστοιχούν και ευρίσκονται ο ένας ακριβώς πάνω από τον άλλο (ή και μέσα στον άλλο) εις τρόπον ώστε οι βαθμίδες να μπορούν να προκατασκευαστούν σαν ανεξάρτητα τμήματα-τομείς (modules) και να συναρμολογηθούν σε πλήρη κύλινδρο δημιουργώντας το κυλινδρικό σώμα του αφαλατωτή. Το αντίστοιχο ακριβώς συμβαίνει και με την περίπτωση των παραλληλεπίπεδων θαλάμων εξάτμισης ευθύγραμμηςγραμμίκής διάταξης. Γενικότερα πλεονεκτήματα:
Αυξημένη παραγωγή για τον ίδιο όγκο αναρρόφησης, επειδή γίνεται ανεξάρτητη αναρρόφηση σε κάθε βαθμίδα του κεκορεσμένου ατμού της ίδιας της βαθμίδας. Που σημαίνει ότι αναρροφούνται ατμοί σαφώς υψηλότερων θερμοκρασιών και επομένως μικρότερου ειδικού όγκου (περιέχουν μεγαλύτερη μάζα υδρατμών) σε σχέση με την στάθμη της τεχνικής που αναρροφά κεκορεσμένο ατμό με έναν συμπιεστή μόνο από την τελευταία και ψυχρότερη βαθμίδα της οποίας ο ατμός έχει τον μεγαλύτερο ειδικό όγκο του συστήματος και περιέχει την μικρότερη μάζα υδρατμών .
Αυξημένη παραγωγή λόγω αυξημένου όγκου αναρρόφησης καθότι η αναρρόφηση είναι Πιο έντονη λόγω έντονης υποπίεσης στην είσοδο-προθάλαμο αναρρόφησης των θαλάμων συμπίεσης.
Μείωση επιφάνειας των εναλλακτών (αύξηση συνολικού συντελεστή μεταφοράς θερμότητας) λόγω της βεβιασμένης κίνησης των υπέρθερμων ατμών στους χώρους του συμπυκνωτή-εναλλάκτη .
Μείωση του ενεργειακού κόστους ανά μονάδα παραγόμενου προϊόντος (μείωση της εντροπίας λόγω ανεξάρτητης και τμηματικής συμπίεσης, μικρότερων δηλ. σχέσεων CR, και μικρότερων διαφορών θερμοκρασίας Atνμεταξύ των βαθμίδων).
Ακριβέστερος έλεγχος των καταστατικών συνθηκών και των μικρότερων επιτρεπτών διαφορών θερμοκρασίας (Atν) λόγω ανεξάρτητης ρύθμισης και λειτουργίας των βαθμίδων {επιτυγχάνεται μικρότερη συνολική διαφορά θερμοκρασίας ΔTmax(=ΣΔtν) και μείωση της ειδικής κατανάλωσης ενέργειας}.
Αύξηση του αριθμού των βαθμίδων για την ίδια συνολική διαφορά θερμοκρασίας ΔTmax(=ΣΔtν) του συστήματος (καλλίτερος βαθμός απόδοσης) λόγω αποτελεσματικότερου έλεγχου μικρότερων διαφορών θερμοκρασίας (Δtν).
Ταχύτερη εκκίνηση καθότι η αναρρόφηση και συμπίεση γίνεται ταυτόχρονα από πολλούς θαλάμους και σε μικρότερες CR.
Μείωση του όγκου και δυνατότητα κατασκευής παραγωγικότερων μονάδων.
Πέρα από την αυτονόητη ζυγοστάθμιση των κατά προτίμηση άνισων επιφανειών των πτερυγίων του ρότορα προβλέπονται και συστήματα για την αντιστάθμιση των περιστροφών-παλινδρομήσεων του συστήματος λόγω των ροπών περιστροφής που αλλάζουν συνεχώς φορά. Σε περίπτωση εγκατάστασης μονάδων περισσότερων της μιας, ανά δύο όμοιες μονάδες συνδεδεμένες σε κοινο πλαίσιο, θα περιστρέφονται συγχρονισμένα αλλά αντίθετα,.
Σε μια άλλη παραλλαγή τοποθετείται η μια μονάδα ακριβώς πάνω από την άλλη (διάταξη "παγόδα"), συνδέονται σε κοινό πλα ίσιο-ικρίωμα με τους ρότορες και τους άξονες τους στην ίδια κατακόρυφο και κινούνται με τον ίδιο κινητήριο μηχανισμό ο οποίος μεταδίδει αντίθετες ροπές περιστροφής στους δύο ρότορες. Επίσης δύο μονάδες θα μπορούσαν να εγκατασταθούν οριζόντια, σε σειρά, πάνω σε ενιαία βάση-πλαίσιο με κοινό μηχανισμό κίνησης και αντίθετες ροπές περιστροφής. Δεν έχουν σχεδiαστεί .
Στην περίπτωση κυλινδρικών παλινδρομικών συμπιεστών 506 όπου η κίνηση είναι ευθύγραμμη, προβλέπονται : α) μάζα προσαρμοσμένη στον κινητήριο μηχανισμό που θα κινείται κάθε στιγμή αντίθετα προς την βασική κίνηση του άξονα 51 του συμπιεστή ή β) (σε περίπτωση περισσότερων της μιας μονάδων): ανά δύο όμοιες ευθυγραμμισμένες μονάδες (με τους οριζόντιους άξονες 51 στην ίδια ευθεία), με κοινό πλαίσιο, που κινούνται συγχρονισμένα αλλά αντίθετα με την ίδια κινητήρια μονάδα τοποθετημένη ανάμεσά τους και στο κέντρο της ευθύγραμμης διάταξής τους (διάταξη "μπόξερ"). Δεν έχουν σχεδιαστεί.
Το σύστημα ρύθμισης της σχέσης συμπίεσης CR περιλαμβάνει όλες τις γνωστές τεχνικές των παλινδρομικών συμπιεστών θετικής εκτόπίσης αερίων και ατμών, όπως ρύθμιση των πιέσεων ανοίγματος και κλεισίματος των βαλβίδων αντεπιστροφής αναρρόφησης (21ν) και κατάθλιψης (22ν) κλπ.
Η ρύθμιση των παροχών γίνεται συνήθως με το μέγεθος της επιφάνειας των πτερυγίων, με την συχνότητα παλινδρόμησης, αλλά και με: α) εσωτερικά by-pass με ρυθμιζόμενα ανοίγματα 123 πάνω στην επιφάνεια του πτερυγίου, ή β) με εξωτερικούς αγωγούς by-pass με ρυθμιζόμενη βαλβίδα ελέγχου του τμήματος της παροχής που επανακυκλοφορεί. Σε συστήματα σταθερής συχνότητας παλινδρόμησης (σε πολύ μεγάλες ισχείς), η ρύθμιση παροχής γίνεται σε διακεκριμένα στάδια και διακεκριμένα ποσοστά ονομαστικής ισχύος π.χ. 100%, 75%, 50%, 25% ή 0%.
Εφαρμογές: ά) στην χημική βιομηχανία και στην βιομηχανία τροφίμων για την συμπύκνωση υδατικών διαλυμάτων με την σταδιακή εξάτμιση και συμπύκνωση σημαντικού τμήματος των νερού ή άλλων διαλυτών, β) στο περιβάλλον με την περαιτέρω συμπύκνωση της άλμης που αποβάλλεται από μονάδες αφαλάτωσης με αντίστροφη όσμωση (Zero Liquid Discharge "ZLD") ή με την εξάτμιση του νερού από υδατικά διαλύματα τοξικών και βιομηχανικών αποβλήτων προκείμένου να μειωθεί ο όγκος· τους και να διευκολυνθεί η μεταφορά και η εξουδετέρωσή τους.
Ιδιαίτερα δε στην αφαλάτωση, όπου λόγω της υψηλότατης ποιότητας αφαλατωμένου νερού (5-6 ppm TDS) μπορεί να χρησιμοποιηθεί σε όλο το ευρύ φάσμα της χημικής βιομηχανίας όπου απαιτείται νερό υψηλών προδιαγραφών.
Claims (12)
1. Συμπιεστής μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών ("MVC") θετικής εκτόπίσης και παλινδρομικής κίνησης, με θάλαμο συμπίεσης καί επίπεδα πτερύγια/έμβολα με το χαρακτηριστικό ότι απαρτίζεται από πολλαπλούς ανεξάρτητους θαλάμους συμπίεσης (7ν) διαδοχικά και ακτινικά διατεταγμένους, με τα πτερύγια (20ν) στερεωμένα σε κοινό ρότορα (14) και κοινό κινητήριο άξονα (16) με το επίπεδο των πτερυγίων να διέρχεται από τον κοινό άξονα (16) και η κίνηση των πτερυγίων (20ν) παλ ίνδρομ Lκή-περ ιστροφ ική με κοινό κινητήριο μηχανισμό.
2. Συμπιεστής μηχανικής επανασυμπ ίεσης ατμών ("MVC") θετικής εκτόπίσης και παλινδρομικής κίνησης, με θάλαμο συμπίεσης καί επίπεδα πτερύγια/έμβολα με το χαρακτηρ ιστ ιχό ότι απαρτίζεται από πολλαπλούς ανεξάρτητους θαλάμους συμπίεσης (52ν) διαδοχικά και γραμμικά διατεταγμένους, με τα πτερύγια (50ν) στερεωμένα σε κοινό κινητήριο άξονα (51) με το επίπεδο των πτερυγίων κάθετο στον κοινό άξονα (51) και η κίνηση των πτερυγίων με κοινό κινητήριο μηχαν ισμό.
3. Συμπιεστής κατά τις αξιώσεις 1 ή 2 όπου ο συμπιεστής είναι διπλής δράσης.
4. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1,2,3 όπου οι επιφάνειες των πτερυγίων (20ν, 50ν) και οι αντίστοιχες διατομές των θαλάμων συμπίεσης (7ν, 53ν) κλιμακώνονται από θάλαμο σε θάλαμο.
5. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1,3,4 όπου τα πτερύγια (20ν) συνδέονται με τον ρότορα (14) μέσω κοντού βραχίονα (121ν)
6. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1,3,4,5 όπου οι πολλαπλοί θάλαμοι συμπίεσης (7ν) είναι μορφής τμημάτων κυλίνδρων με βάσεις ομόκεντρους κυκλικούς τομείς.
7. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από Τις αξιώσεις 1,3,4,5,6 όπου ο κοινός κινητήριος μηχανισμός περιλαμβάνει περιστροφικό κινητήρα (26), στροφαλοφόρο άξονα (27), διωστήρα (28), ευθύγραμμο κανόνα (29) και οδοντωτό τροχό (17).
8. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1,3,4,5,6,7 όπου οι θάλαμοι συμπίεσης (7ν)διαθέτουν στις ακτινικές τερματικές τους επιφάνειες υποθάλαμους αναρρόφησης (11ν)καL συμπίεσης (12ν)μορφής τμημάτων κυλίνδρων με βάσεις ομόκεντρους κυκλικούς τομείς
9. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1,2, 3,4,5,6,7,8 όπου OL θάλαμοι συμπίεσης (7ν, 52ν)φέρουν βαλβίδες αντεπιστροφής αναρρόφησης (21ν,524ν)και κατάθλιψης (22ν, 525ν)αντίστοιχα.
10. Συμπιεστής κατά οποιαδήποτε από τις αξιώσεις 1, 3,4,5,6,7,8,9, όπου τα πτερύγια (20ν)ολισθαίνουν ακτινικά στο εσωτερικό του ρότορα (16) με την υποστήριξη ελατηρίων (20a).
11. Συστήματα αφαλάτωσης μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών "MVC" πολυβάθμιας "MEE/MED" ή εκρηκτικής εξάτμισης "MSF" με θαλάμους εξάτμισης (dv, eν)μορφής τμημάτων κυλίνδρων με βάση κυκλικούς ομόκεντρους τομείς διαδοχικά ακτινικά διατεταγμένους όπου χρησιμοποιείται συμπιεστής κατά την αξίωση 1.
12. Συστήματα αφαλάτωσης μηχανικής επανασυμπίεσης ατμών "MVC" πολυβάθμιας "MEE/MED" ή εκρηκτικής εξάτμισης "MSF" με θαλάμους εξάτμισης δίαμήκεις (Lν, bν)όπου χρησιμοποιείται συμπιεστής κατά τις αξιώσεις 1 ή 2.
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GR20170100407A GR20170100407A (el) | 2017-09-07 | 2017-09-07 | Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων |
| PCT/GR2018/000043 WO2019048894A2 (en) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | MULTI-CHAMBER COMPRESSOR FOR THE MECHANICAL RECOMPRESSION OF STEAM AND METHODS OF TREATING WATER |
| US16/645,448 US11691895B2 (en) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | Multi-chamber compressor of mechanical vapor re-compression and water treatment methods |
| CN201880058145.3A CN111107915B (zh) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | 机械蒸汽再压缩的多腔室压缩机和水处理方法 |
| IL272775A IL272775B2 (en) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | Multi-compartment compressor for recirculating mechanical vapor compression and water treatment methods |
| AU2018330834A AU2018330834A1 (en) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | Multi-chamber compressor of Mechanical Vapor re-compression and water treatment methods |
| EP18847240.1A EP3678753A2 (en) | 2017-09-07 | 2018-09-07 | Multi-chamber compressor of mechanical vapor re-compression and water treatment methods |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GR20170100407A GR20170100407A (el) | 2017-09-07 | 2017-09-07 | Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| GR20170100407A true GR20170100407A (el) | 2019-05-09 |
Family
ID=65440996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| GR20170100407A GR20170100407A (el) | 2017-09-07 | 2017-09-07 | Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11691895B2 (el) |
| EP (1) | EP3678753A2 (el) |
| CN (1) | CN111107915B (el) |
| AU (1) | AU2018330834A1 (el) |
| GR (1) | GR20170100407A (el) |
| IL (1) | IL272775B2 (el) |
| WO (1) | WO2019048894A2 (el) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| ES1203439Y (es) * | 2017-12-05 | 2018-04-13 | Wga Water Global Access Sl | Cámara intercambiadora de calor latente |
Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3540816A (en) * | 1967-12-05 | 1970-11-17 | Rafael Gil Alcolea | Coaxial multi-stage rotory compressor |
| US3747573A (en) * | 1972-05-01 | 1973-07-24 | B Foster | Rotary vane device for compressor, motor or engine |
| US3809020A (en) * | 1970-01-22 | 1974-05-07 | H Takitani | Sliding vane rotary engines and process for obtaining high torque power |
| US3813191A (en) * | 1972-05-01 | 1974-05-28 | B Foster | Rotary vane device for compressor, motor or engine |
| GB1372865A (en) * | 1971-11-04 | 1974-11-06 | Wyzsza Szkola Inzynierska | Oscillating vane compressor |
| JPS5253511A (en) * | 1975-10-27 | 1977-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Multiple stage hydraulic rotary machine |
| EP0095140A2 (en) * | 1982-05-19 | 1983-11-30 | Hitachi, Ltd. | Rotary compressor |
| US4433649A (en) * | 1981-11-27 | 1984-02-28 | Shin Hi B | Engine |
| GB2134985A (en) * | 1983-02-05 | 1984-08-22 | Pierburg Gmbh & Co Kg | Rotary positive-displacement pump |
| CN1047720A (zh) * | 1990-06-06 | 1990-12-12 | 崔汉平 | 隔板活塞旋转内燃发动机 |
| US5074253A (en) * | 1990-02-14 | 1991-12-24 | Georges Dettwiler | Volumetric displacement machine with double-action oscillating pistons |
Family Cites Families (28)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1150713A (en) | 1911-10-31 | 1915-08-17 | Techno Chemical Lab Ltd | Evaporator. |
| US1200996A (en) | 1912-10-14 | 1916-10-10 | Techno Chemical Lab Ltd | Method of evaporation, &c. |
| US2589406A (en) | 1946-04-12 | 1952-03-18 | Little Inc A | Distillation apparatus and method |
| US2894879A (en) * | 1956-02-24 | 1959-07-14 | Kenneth C D Hickman | Multiple effect distillation |
| US3567591A (en) * | 1969-03-03 | 1971-03-02 | Donald F Othmer | Method for open multicondensation of vapors from multiflash evaporations |
| US4186058A (en) * | 1976-04-28 | 1980-01-29 | Fogel S J | Method and apparatus for high volume distillation of liquids |
| JPS5926184A (ja) | 1982-08-06 | 1984-02-10 | Sasakura Eng Co Ltd | 水蒸気圧縮式塩水蒸留法 |
| JPS6483890A (en) | 1987-09-28 | 1989-03-29 | Sasakura Eng Co Ltd | Centrifugal steam compressor |
| IL106945A (en) | 1993-09-08 | 1997-04-15 | Ide Technologies Ltd | Centrifugal compressor and heat pump containing it |
| US5676801A (en) | 1995-02-06 | 1997-10-14 | El-Sayed; Yehia | Radial inflow compressor for large volumetric flows |
| US5853549A (en) * | 1995-03-14 | 1998-12-29 | Sephton; Hugo H. | Desalination of seawater by evaporation in a multi-stack array of vertical tube bundles, with waste heat. |
| US5772850A (en) | 1995-05-11 | 1998-06-30 | Morris; Bobby D. | Apparatus for vapor compression distillation |
| US6427453B1 (en) * | 1998-07-31 | 2002-08-06 | The Texas A&M University System | Vapor-compression evaporative air conditioning systems and components |
| US6261419B1 (en) * | 1999-02-08 | 2001-07-17 | Ovation Products Corporation | Rotating plate heat exchanger |
| IL136921A (en) | 2000-06-22 | 2004-07-25 | Ide Technologies Ltd | Arrangement for multi-stage heat pump assembly |
| AU2005213710B2 (en) * | 2004-02-10 | 2010-08-12 | Terrabon Adve, Llc | Vapor-compression evaporation system and method |
| US7427336B2 (en) * | 2004-06-17 | 2008-09-23 | Zanaqua Technologies, Inc. | Blade heat exchanger |
| CN1955477B (zh) * | 2005-10-27 | 2011-07-06 | 乐金电子(天津)电器有限公司 | 多级旋转压缩机 |
| EP2041398A2 (en) | 2006-06-19 | 2009-04-01 | I.D.E. Technologies Ltd. | Rotor for a compressor |
| JP2010505623A (ja) * | 2006-10-10 | 2010-02-25 | ザ テキサス エイ・アンド・エム ユニヴァーシティ システム | 脱塩システム |
| CN103180022B (zh) * | 2010-07-21 | 2016-02-17 | 阿奎巴克技术公司 | 具有用于薄膜蒸发的涂抹器和用于移除沉积物的刮除器的蒸馏器 |
| DE102012111812B3 (de) * | 2012-12-05 | 2013-12-12 | Herbert Hüttlin | Aggregat, insbesondere Verbrennungsmotor oder Kompressor |
| GB2510160A (en) | 2013-01-27 | 2014-07-30 | Ide Technologies Ltd | Evaporator for treating water |
| WO2015014387A1 (fr) * | 2013-07-29 | 2015-02-05 | Francois-Mathieu Winandy | Procedes et installations de dessalement d'eau par distillation a compression mecanique de vapeur |
| WO2015042102A2 (en) * | 2013-09-18 | 2015-03-26 | Aquaback Technologies, Inc. | System for processing water and generating electricity, rankine |
| WO2015099538A1 (en) * | 2013-11-12 | 2015-07-02 | Vivid As | A multi-step gas compressor system |
| CN105121355B (zh) * | 2013-11-26 | 2017-03-15 | 苏特沃克技术有限公司 | 多效浓度交换除垢*** |
| CA2977657A1 (en) | 2015-02-27 | 2016-09-01 | Caloris Engineering, LLC | Compact mechanical vapor recompression evaporator system |
-
2017
- 2017-09-07 GR GR20170100407A patent/GR20170100407A/el unknown
-
2018
- 2018-09-07 AU AU2018330834A patent/AU2018330834A1/en not_active Abandoned
- 2018-09-07 US US16/645,448 patent/US11691895B2/en active Active
- 2018-09-07 WO PCT/GR2018/000043 patent/WO2019048894A2/en unknown
- 2018-09-07 IL IL272775A patent/IL272775B2/en unknown
- 2018-09-07 CN CN201880058145.3A patent/CN111107915B/zh active Active
- 2018-09-07 EP EP18847240.1A patent/EP3678753A2/en active Pending
Patent Citations (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3540816A (en) * | 1967-12-05 | 1970-11-17 | Rafael Gil Alcolea | Coaxial multi-stage rotory compressor |
| US3809020A (en) * | 1970-01-22 | 1974-05-07 | H Takitani | Sliding vane rotary engines and process for obtaining high torque power |
| GB1372865A (en) * | 1971-11-04 | 1974-11-06 | Wyzsza Szkola Inzynierska | Oscillating vane compressor |
| US3747573A (en) * | 1972-05-01 | 1973-07-24 | B Foster | Rotary vane device for compressor, motor or engine |
| US3813191A (en) * | 1972-05-01 | 1974-05-28 | B Foster | Rotary vane device for compressor, motor or engine |
| JPS5253511A (en) * | 1975-10-27 | 1977-04-30 | Hitachi Metals Ltd | Multiple stage hydraulic rotary machine |
| US4433649A (en) * | 1981-11-27 | 1984-02-28 | Shin Hi B | Engine |
| EP0095140A2 (en) * | 1982-05-19 | 1983-11-30 | Hitachi, Ltd. | Rotary compressor |
| GB2134985A (en) * | 1983-02-05 | 1984-08-22 | Pierburg Gmbh & Co Kg | Rotary positive-displacement pump |
| US5074253A (en) * | 1990-02-14 | 1991-12-24 | Georges Dettwiler | Volumetric displacement machine with double-action oscillating pistons |
| CN1047720A (zh) * | 1990-06-06 | 1990-12-12 | 崔汉平 | 隔板活塞旋转内燃发动机 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US11691895B2 (en) | 2023-07-04 |
| CN111107915A (zh) | 2020-05-05 |
| WO2019048894A2 (en) | 2019-03-14 |
| EP3678753A2 (en) | 2020-07-15 |
| WO2019048894A3 (en) | 2019-06-20 |
| IL272775B1 (en) | 2023-11-01 |
| WO2019048894A4 (en) | 2019-08-29 |
| IL272775B2 (en) | 2024-03-01 |
| IL272775A (en) | 2020-04-30 |
| AU2018330834A1 (en) | 2020-04-23 |
| US20200339439A1 (en) | 2020-10-29 |
| CN111107915B (zh) | 2022-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10774690B2 (en) | Compact energy cycle construction utilizing some combination of a scroll type expander, pump, and compressor for operating according to a rankine, an organic rankine, heat pump, or combined organic rankine and heat pump cycle | |
| US3232524A (en) | Fluid compressor | |
| TWI742112B (zh) | 可變體積比例壓縮機 | |
| EP1101070A2 (en) | Vapor-compression evaporative air conditioning system | |
| ES2951642T3 (es) | Cuerpo de bomba multietapa y bomba de gas multietapa | |
| CN1990087A (zh) | 用于潮湿压缩气体的干燥器 | |
| GR20170100407A (el) | Συμπιεστης πολλαπλων θαλαμων μηχανικης επανασυμπιεσης ατμων | |
| AU2015270514B2 (en) | Compression refrigeration machine having a spindle compressor | |
| CN107084133B (zh) | 压缩机和具有其的制冷装置 | |
| CN1904340A (zh) | 发动机排气处理装置及发动机驱动式热泵装置 | |
| ES2745027T3 (es) | Compresor alternativo economizado | |
| IL24928A (en) | Steam compression installation | |
| US3656876A (en) | Rotary screw engine having adjustable internal feed and adjustable outlet control | |
| CN107202444A (zh) | 制冷*** | |
| US5910100A (en) | Waste heat utilization | |
| EP4209720A1 (en) | A hybrid boiler | |
| SU1118616A1 (ru) | Адиабатно-пленочный опреснитель | |
| RU2780601C1 (ru) | Корпус многоступенчатого насоса и многоступенчатый насос для газа | |
| US20190203987A1 (en) | Condenser subcooler component of a vapor compression system | |
| DK156672B (da) | Hermetisk lukket rotationskompressor | |
| RU73400U1 (ru) | Поршневой двигатель-энергетическая установка | |
| DK178705B1 (en) | A heat pump system using water as the thermal fluid | |
| WO2014175928A2 (en) | Compact energy cycle construction utilizing some combination of a scroll type expander, pump, and compressor for operating according to a rankine, an organic rankine, heat pump, or combined organic rankine and heat pump cycle | |
| UA110168U (uk) | Багатоступеневий двигун ванкеля | |
| ITTO20120732A1 (it) | Scambiatore di calore per un gruppo di conversione di energia, e gruppo di conversione di energia provvisto di tale scambiatore di calore |