FR3127987A1 - Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air - Google Patents
Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air Download PDFInfo
- Publication number
- FR3127987A1 FR3127987A1 FR2110692A FR2110692A FR3127987A1 FR 3127987 A1 FR3127987 A1 FR 3127987A1 FR 2110692 A FR2110692 A FR 2110692A FR 2110692 A FR2110692 A FR 2110692A FR 3127987 A1 FR3127987 A1 FR 3127987A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- channel
- internal
- dihydrogen
- internal channel
- distance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 43
- 238000002347 injection Methods 0.000 title claims description 15
- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims description 15
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 23
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 9
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 abstract description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 abstract description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 abstract description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N Nitric oxide Chemical compound O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 5
- 206010016754 Flashback Diseases 0.000 description 4
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 4
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/02—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the air-flow or gas-flow configuration
- F23R3/04—Air inlet arrangements
- F23R3/10—Air inlet arrangements for primary air
- F23R3/12—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex
- F23R3/14—Air inlet arrangements for primary air inducing a vortex by using swirl vanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/20—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone
- F23D14/22—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other
- F23D14/24—Non-premix gas burners, i.e. in which gaseous fuel is mixed with combustion air on arrival at the combustion zone with separate air and gas feed ducts, e.g. with ducts running parallel or crossing each other at least one of the fluids being submitted to a swirling motion
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D14/00—Burners for combustion of a gas, e.g. of a gas stored under pressure as a liquid
- F23D14/46—Details, e.g. noise reduction means
- F23D14/48—Nozzles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R3/00—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel
- F23R3/28—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply
- F23R3/286—Continuous combustion chambers using liquid or gaseous fuel characterised by the fuel supply having fuel-air premixing devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D2900/00—Special features of, or arrangements for burners using fluid fuels or solid fuels suspended in a carrier gas
- F23D2900/14—Special features of gas burners
- F23D2900/14002—Special features of gas burners of premix or non premix types, specially adapted for the combustion of low heating value [LHV] gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23L—SUPPLYING AIR OR NON-COMBUSTIBLE LIQUIDS OR GASES TO COMBUSTION APPARATUS IN GENERAL ; VALVES OR DAMPERS SPECIALLY ADAPTED FOR CONTROLLING AIR SUPPLY OR DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; INDUCING DRAUGHT IN COMBUSTION APPARATUS; TOPS FOR CHIMNEYS OR VENTILATING SHAFTS; TERMINALS FOR FLUES
- F23L2900/00—Special arrangements for supplying or treating air or oxidant for combustion; Injecting inert gas, water or steam into the combustion chamber
- F23L2900/07002—Injecting inert gas, other than steam or evaporated water, into the combustion chambers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23R—GENERATING COMBUSTION PRODUCTS OF HIGH PRESSURE OR HIGH VELOCITY, e.g. GAS-TURBINE COMBUSTION CHAMBERS
- F23R2900/00—Special features of, or arrangements for continuous combustion chambers; Combustion processes therefor
- F23R2900/00002—Gas turbine combustors adapted for fuels having low heating value [LHV]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
- Nozzles (AREA)
- Gas Burners (AREA)
Abstract
Le présent document concerne un dispositif d’injection de dihydrogène d’axe longitudinal destiné à être monté sur un fond annulaire d’une chambre annulaire de combustion d’une turbomachine comprenant un canal interne de circulation de dihydrogène et un canal annulaire externe de circulation d’un mélange comprenant au moins de l’air, le canal interne et le canal annulaire externe étant coaxiaux, une vrille interne étant logée dans le canal interne et une vrille externe étant logée dans le canal annulaire externe, et dans lequel une extrémité aval du canal interne est agencée en amont, à une distance r, d’une extrémité aval du canal annulaire externe. Cette combustion de dihydrogène permet d’éliminer les émissions polluantes carbonées tel que du monoxyde de carbone, des hydrocarbures imbrûlés ou encore des particules fines et fumées. Figure de l’abrégé : Figure 2
Description
Le présent document concerne les turbomachines dont la chambre de combustion est alimentée par des injections séparées de dihydrogène et d’air.
Le secteur aéronautique fait face à de grands enjeux environnementaux. L’intérêt d’avoir recours à une combustion utilisant du dihydrogène plutôt qu’à l’emploi de kérosène est de plus en plus fort car cette combustion de dihydrogène permettrait d’éviter les émissions polluantes carbonées tel que du monoxyde de carbone, des hydrocarbures imbrûlés ou encore des particules fines et fumées.
Il est connu un principe de brûleurs à micro-mélange d’air et de dihydrogène. Cependant, de tels brûleurs ne garantissent pas la tenue thermique d’une paroi percée ou l’absence de retour de flamme dans le dispositif d’injection de dihydrogène. Ces brûleurs possèdent également un système de géométrie complexe. De tels brûleurs présente un coût de réalisation élevé, une perte de charge élevée et ces brûleurs sont spécifique à une architecture de chambre de combustion donnée.
En effet, la combustion de dihydrogène engendre différentes problématiques. Ainsi, des risques de remontée de flamme dans le dispositif d’injection peuvent arriver pour des systèmes opérant avec des mélanges de dihydrogène et d’air. Cela peut endommager la chambre de combustion et poser de sérieux problèmes de sécurité. Enfin, la combustion de dihydrogène génère des charges thermiques élevées vers des parois de cette chambre de combustion, ce qui tend à en réduire la durée de vie. De fortes températures de gaz et d’émissions d’oxydes d’azote sont produites. Ces températures de gaz et d’émissions d’oxydes d’azote sont supérieures à celles produites par des flammes de kérosène, à richesse équivalente. Cela est, d’ailleurs, difficilement compatible avec les normes actuelles.
Résumé
Le présent document concerne un dispositif d’injection de dihydrogène d’axe longitudinal destiné à être monté sur un fond annulaire d’une chambre annulaire de combustion d’une turbomachine comprenant un canal interne de circulation de dihydrogène et un canal annulaire externe de circulation d’un mélange comprenant au moins de l’air, le canal interne et le canal annulaire externe étant coaxiaux, une vrille interne étant logée dans le canal interne et une vrille externe étant logée dans le canal annulaire externe, et dans lequel une extrémité aval du canal interne est agencée en amont, à une distance r, d’une extrémité aval du canal annulaire externe.
Ce dispositif permet de produire une flamme dihydrogène/air utilisable dans des turbomachines qui permet à la fois de produire de bas niveaux d’émissions d’oxydes d’azote, un bas stress thermique sur la chambre de combustion et l’injecteur ainsi que de supprimer les risques de remontée de flamme. Par ailleurs cet injecteur a la particularité d’être à la fois simple à produire et facilement adaptable aux turbomachines existantes fonctionnant au kérosène.
De manière générale, une vrille permet de mettre en rotation un flux. L’intégration d’une vrille interne au canal interne permet de créer une zone de recirculation d’un écoulement de dihydrogène traversant ledit canal interne et évitant que la combustion du mélange air et dihydrogène ne vienne se stabiliser sur l’extrémité aval du canal interne. Par zone de recirculation, on entend une zone générant un effet de centrifugation avec une dépression à l'intérieur capable de produire une composante de vitesse axiale de l’écoulement en moyenne négative par rapport à une direction principale de l’écoulement. Cette zone de recirculation est similaire à celle générée à l’intérieur d’un tourbillon dans lequel de l’air est aspiré. La zone de recirculation interne bloque une partie de l’écoulement de dihydrogène le long de l’axe longitudinal dudit canal interne générant dans une section de sortie de ce canal interne des survitesses importantes à proximité des parois du canal interne par rapport à un écoulement avec une vitesse débitante axiale uniforme. La mise en rotation du dihydrogène du canal interne permet d’éviter d’accrocher la flamme sur les extrémités aval du canal interne en la stabilisant aérodynamiquement au-dessus du canal interne. L’extrémité aval du canal interne étant agencée en amont à une distance r, cela évite d’autant plus que la flamme ne s’accroche sur les lèvres du canal interne. Cette mise en rotation du dihydrogène du canal interne évite la mise en place d’un dispositif de refroidissement complexe du dispositif d’injection de dihydrogène. Ainsi, le coût et la masse du dispositif d’injection de dihydrogène sont améliorés. Ce dispositif d’injection de dihydrogène produit des pertes de charges limitées par rapport à d’autres dispositifs d’injection liquide utilisant du kérosène comme dans l’art antérieur. Ce dispositif d’injection de dihydrogène présente une géométrie simple, un faible coût de réalisation et ce dispositif s’adapte sur les architectures de chambre de combustion existantes.
Cette stabilisation de la flamme à distance facilite un mélange partiel de l’air avec le dihydrogène sortant du canal interne, en amont de la flamme, et en évitant tout risque de remontée de flamme dans ledit canal interne et le canal externe, aussi appelé « flash back » en anglais. Cela permet d’aboutir à une combustion appauvrie en dihydrogène dans la chambre de combustion. Ce dispositif tend ainsi à réduire très fortement les températures de combustion et des oxydes d’azote émis. Cela garantit une intégrité d’un foyer de combustion.
Le positionnement de l’extrémité aval du canal interne en amont de l’extrémité aval du canal annulaire externe remplit deux fonctions. Il permet d’optimiser le mélange entre le dihydrogène et l’air. Il permet aussi d’élargir le domaine de fonctionnement où la flamme est détachée en reculant la zone d’introduction centrale de dihydrogène par rapport à la zone de stabilisation aérodynamique de la flamme.
Le canal interne peut être un canal central tubulaire.
Au moins la vrille interne du canal interne peut présenter une forme hélicoïdale.
Cette forme hélicoïdale permet d’améliorer l’aérodynamisme de l’écoulement de dihydrogène traversant la vrille interne.
La vrille interne peut être agencée selon l’axe longitudinal en aval de la vrille externe.
Un taux de rotation S généré par la vrille interne du canal interne, défini comme un rapport entre une vitesse tangentielle et une vitesse débitante selon l’axe longitudinal d’un écoulement de dihydrogène en sortie de la vrille interne, peut être égal ou supérieur à 0,6.
Ces valeurs du taux de rotation S qui est un nombre sans dimensions permettent d’obtenir des flammes ayant un mouvement de rotation par rapport à l’axe longitudinal qui sont décrochées du canal interne.
La vrille interne du canal interne peut être agencée en amont, à une distance , de l’extrémité aval du canal interne.
Le canal interne peut avoir un diamètre interne d et le canal annulaire externe peut avoir un diamètre interne D tels qu’un rapport D/d soit compris entre 2 et 5.
Ce rapportD/doptimisé permet de fonctionner dans un régime pauvre en dihydrogène.
Un rapport e/d peut être compris entre 0,05d et 0,5d.
Un rapport l/d peut être compris entre 1 et 3.
La distance minimale lminest égale à 1d de sorte qu’une zone de recirculation centrale pénètre dans le canal interne. Plus l/d est grand, plus la distance d’enfoncement de la vrille par rapport au diamètre est élevée, plus le taux de rotation S peut être important. La plage choisie pour l/d permet d’obtenir un bon compromis et un taux de rotation S suffisant pour mettre en rotation correctement la flamme.
La distance r peut être comprise entre 0,05D et 0,5D.
Il existe une valeur optimale pour la distance r qui dépend du diamètre D du canal externe. Si cette distance r est trop élevée, la zone de recirculation devient instable. La plage de valeur choisie pour r est optimisée de façon à obtenir une zone de recirculation stable.
Cette distance r par rapport à l’extrémité aval du canal annulaire externe permet d’augmenter le domaine de fonctionnement où la flamme est détachée en reculant une zone d’introduction de dihydrogène par rapport à la zone de stabilisation aérodynamique de la flamme.
La vrille externe du canal annulaire externe peut être agencée au niveau d’une extrémité amont dudit canal annulaire externe, à une distanceLde l’extrémité aval du canal annulaire externe.
La distanceLpeut être comprise entre 2d et 5D.
Le taux de rotation S peut être supérieur à 0,6, une vitesse débitante uidu dihydrogène dans le canal interne étant supérieure à une valeur critique ui,c et vérifiant la relation suivante :
Où :
Le taux de rotation S peut être supérieur à 0,6, une vitesse débitante uidu dihydrogène dans le canal interne étant supérieure à une valeur critique ui,c et vérifiant la relation suivante :
- P est une pression dans la chambre annulaire de combustion ;
-
-
- S0=0.6, P0=1 bar, Ta0=300 K et ubc0=18 m/s.
Cette valeur critique ui,cpermet d’assurer que la flamme formée en sortie du dispositif d’injection soit détachée des extrémités avals du canal interne pour une large plage de fonctionnement moteur.
Le mélange peut être de l’air.
Le présent document concerne un ensemble comprenant le dispositif du type précité, dans lequel le canal interne, relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en dihydrogène, comporte la vrille interne configurée pour mettre en rotation ledit dihydrogène, et le canal annulaire externe, relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en air, comporte la vrille externe configurée pour mettre en rotation ledit air.
D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels :
Fig. 1
Fig. 2
Fig. 3
Fig. 4
Fig. 5
Claims (15)
- Dispositif d’injection de dihydrogène (2) d’axe longitudinal (X) destiné à être monté sur un fond annulaire d’une chambre annulaire (4) de combustion d’une turbomachine (1) comprenant un canal interne (6) de circulation de dihydrogène et un canal annulaire externe (8) de circulation d’un mélange comprenant au moins de l’air, le canal interne (6) et le canal annulaire externe (8) étant coaxiaux, une vrille interne (14) étant logée dans le canal interne (6) et une vrille externe (28) étant logée dans le canal annulaire externe (8), et dans lequel une extrémité aval (16) du canal interne (6) est agencée en amont, à une distance r, d’une extrémité aval (24) du canal annulaire externe (8).
- Dispositif selon la revendication 1, dans lequel le canal interne (6) est un canal central tubulaire.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel au moins la vrille interne (14) du canal interne (6) présente une forme hélicoïdale.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la vrille interne (14) est agencée selon l’axe longitudinal en aval de la vrille externe (28).
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel un taux de rotation S généré par la vrille interne (14) du canal interne (6), défini comme un rapport entre une vitesse tangentielle et une vitesse débitante selon l’axe longitudinal d’un écoulement de dihydrogène en sortie de la vrille interne (14), est égal ou supérieur à 0,6.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la vrille interne (14) du canal interne (6) est agencée en amont, à une distance
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel un rapport e/d est compris entre 0,05d et 0,5d où e est une épaisseur d’une paroi du canal interne et d un diamètre interne du canal interne (6).
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le canal interne (6) a un diamètre interne d et le canal annulaire externe (8) a un diamètre interne D tels qu’un rapport D/d soit compris entre 2 et 5.
- Dispositif selon les revendications 6 et 7, dans lequel un rapport
- Dispositif selon la revendication 8, dans lequel la distance r est comprise entre 0,05D et 0,5D.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel la vrille externe (28) du canal annulaire externe (8) est agencée au niveau d’une extrémité amont (30) dudit canal annulaire externe (8), à une distance L de l’extrémité aval (24) du canal annulaire externe (8).
- Dispositif selon la revendication 8 et 11, dans lequel la distance L est comprise entre 2d et 5D.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le taux de rotation S est supérieur à 0,6, une vitesse débitante uidu dihydrogène dans le canal interne étant supérieure à une valeur critique ui,c qui vérifie la relation suivante :
Où :- P est une pression dans la chambre annulaire de combustion ;
- S est un taux de rotation généré par la vrille interne (14) du canal interne (6) ;
-
-
- S0=0.6, P0=1 bar, Ta0=300 K et ui , c0=18 m/s.
- Dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le mélange est de l’air.
- Ensemble comprenant le dispositif selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le canal interne (6), relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en dihydrogène, comporte la vrille interne (14) configurée pour mettre en rotation ledit dihydrogène, et le canal annulaire externe (8), relié fluidiquement à des moyens d’alimentation en air, comporte la vrille externe (28) configurée pour mettre en rotation ledit air.
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR2110692A FR3127987A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-08 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
FR2111267A FR3127988A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-22 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
CA3233988A CA3233988A1 (fr) | 2021-10-08 | 2022-10-05 | Dispositif d'injection de dihydrogene et d'air |
PCT/FR2022/051883 WO2023057722A1 (fr) | 2021-10-08 | 2022-10-05 | Dispositif d'injection de dihydrogène et d'air |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR2110692 | 2021-10-08 | ||
FR2110692A FR3127987A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-08 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FR3127987A1 true FR3127987A1 (fr) | 2023-04-14 |
Family
ID=80122824
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR2110692A Pending FR3127987A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-08 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
FR2111267A Pending FR3127988A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-22 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FR2111267A Pending FR3127988A1 (fr) | 2021-10-08 | 2021-10-22 | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
FR (2) | FR3127987A1 (fr) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080163627A1 (en) * | 2007-01-10 | 2008-07-10 | Ahmed Mostafa Elkady | Fuel-flexible triple-counter-rotating swirler and method of use |
EP3336431A1 (fr) * | 2016-12-16 | 2018-06-20 | Ansaldo Energia S.p.A. | Ensemble brûleur destiné à une installation de turbine à gaz, installation de turbine à gaz comprenant ledit ensemble brûleur et procédé pour faire fonctionner ladite installation |
US20190078777A1 (en) * | 2016-03-15 | 2019-03-14 | Jay Keller | Non-premixed swirl burner tip and combustion strategy |
-
2021
- 2021-10-08 FR FR2110692A patent/FR3127987A1/fr active Pending
- 2021-10-22 FR FR2111267A patent/FR3127988A1/fr active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20080163627A1 (en) * | 2007-01-10 | 2008-07-10 | Ahmed Mostafa Elkady | Fuel-flexible triple-counter-rotating swirler and method of use |
US20190078777A1 (en) * | 2016-03-15 | 2019-03-14 | Jay Keller | Non-premixed swirl burner tip and combustion strategy |
EP3336431A1 (fr) * | 2016-12-16 | 2018-06-20 | Ansaldo Energia S.p.A. | Ensemble brûleur destiné à une installation de turbine à gaz, installation de turbine à gaz comprenant ledit ensemble brûleur et procédé pour faire fonctionner ladite installation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR3127988A1 (fr) | 2023-04-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR101967767B1 (ko) | 도관형 연료 주입 | |
CA2727254C (fr) | Chambre de combustion de moteur a turbine a gaz comportant des deflecteurs en cmc | |
CA2420313C (fr) | Systeme d'injection multi-modes d'un melange air/carburant dans une chambre de combustion | |
JP4767851B2 (ja) | ガスタービン・エンジンの燃焼を安定させる装置 | |
WO2011080917A1 (fr) | Moteur à gaz de type à chambre auxiliaire | |
FR2968064A1 (fr) | Premelangeur pour systeme de combustion | |
EP2239506A2 (fr) | Injecteur direct de prémélange | |
EP1640662A1 (fr) | Injecteur à effervescence pour système aéromécanique d'injection air/carburant dans une chambre de combustion de turbomachine | |
WO1998013650A1 (fr) | Systeme d'injection aerodynamique d'un melange air carburant | |
FR2967239A1 (fr) | Jets auto-oscillants d'injection de combustible | |
FR3127987A1 (fr) | Dispositif d’injection de dihydrogène et d’air | |
FR2706020A1 (fr) | Ensemble de chambre de combustion, notamment pour turbine à gaz; comprenant des zones de combustion et de vaporisation séparées. | |
FR2969253A1 (fr) | Injecteur secondaire de combustible sans tetons | |
FR3116592A1 (fr) | Vrille pour dispositif d’injection étagé de turbomachine | |
EP3177872B1 (fr) | Brûleur a injection d'air ou de gaz ajustable | |
EP0718560B1 (fr) | Chambre de combustion à deux têtes fonctionnant du ralenti au plein gaz | |
EP2981761B1 (fr) | Procédé de combustion d'un bruleur à gaz a premelange bas nox | |
WO2023057722A1 (fr) | Dispositif d'injection de dihydrogène et d'air | |
RU99113U1 (ru) | Двухконтурная центробежно-пневматическая форсунка | |
FR2495221A1 (fr) | Structure de conduit d'admission pour moteurs a combustion interne | |
FR3135114A1 (fr) | Procede d’injection de melange hydrogene-air pour bruleur de turbomachine | |
FR3033030A1 (fr) | Systeme d'injection d'un melange air-carburant dans une chambre de combustion de turbomachine d'aeronef, comprenant un venturi perfore de trous d'injection d'air | |
WO2024052611A1 (fr) | Dispositif et procede d'injection de melange hydrogene-air pour bruleur de turbomachine | |
RU2802115C1 (ru) | Камера сгорания газотурбинной установки | |
EP3903029B1 (fr) | Brûleur a flamme ajustable |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 2 |
|
PLSC | Publication of the preliminary search report |
Effective date: 20230414 |
|
PLFP | Fee payment |
Year of fee payment: 3 |