FR3014263A1 - Procede de detection d'un defaut de fonctionnement d'un element de commutation actif d'un redresseur en pont de reseau de bord de vehicule automobile - Google Patents

Abstract

Procédé et installation de détection d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f) d'un redresseur en pont actif (40) d'un réseau de bord de véhicule automobile (10) qui transforme un certain nombre de tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) en une tension continue (u(b+)). On saisit les courbes de tension d'au moins l'une des tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) et la tension continue (u(b+)), et sur la base de la comparaison de maxima et/ou de minima d'une ou plusieurs courbes de tension entre-elles et/ou par rapport à une valeur prédéfinie, on détermine l'existence d'un défaut dans le fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif (41a-41f).

Description

Domaine de l'invention La présente invention se rapporte à un procédé de détec- tion d'un défaut de fonctionnement d'un élément de commutation actif d'un redresseur en pont actif d'un réseau de bord de véhicule automo- bile qui transforme un certain nombre de tensions alternatives en une tension continue ; selon le procédé on saisit les courbes de tension d'au moins l'une des tensions alternatives et la tension continue. L'invention se rapporte également à une installation de commande pour la mise en oeuvre d'un tel procédé et à un réseau de bord de véhicule équipé d'un redresseur en pont actif et une telle instal- lation de commande. Enfin, l'invention s'applique à un programme d'ordinateur pour une telle installation de commande et à un support de mémoire lisible par une machine et comportant un tel programme d'ordinateur. Etat de la technique L'alimentation des systèmes à courant continu à partir de système à courant triphasé, par exemple de réseaux de bord de véhicules automobiles (encore appelé « réseaux embarqués ») par des alter- nateurs utilisent différents types de redresseurs. Dans les réseaux de bord des véhicules automobiles, pour les alternateurs à trois, quatre ou cinq phases intégrées habituellement, on utilise des redresseurs en pont à six, huit ou dix impulsions. Mais l'invention s'applique également à des redresseurs en pont pour tout autre nombre de phases.

Pour simplifier la description, il sera question ci-après d'un générateur qui est une machine électrique fonctionnant à la fois comme générateur et comme moteur tel que par exemple un démarreur-générateur. Habituellement, les réseaux de bord de véhicules auto- mobiles utilisent des redresseurs passifs. Les redresseurs sont appelés « passifs » car leurs demi-ponts respectifs ont des éléments redresseurs passifs tels que par exemple des diodes Zener. L'état de commutation de tels éléments redresseurs est défini exclusivement par la tension qui leur est appliquée de sorte que l'on ne peut les commander.

Comme le décrit par exemple le document DE 10 2009 046 955 A1, il serait souhaitable d'utiliser des ponts-redresseurs actifs, c'est-à-dire commandés dans les véhicules automobiles. Cela est notamment intéressant car contrairement aux redres- seurs en ponts passifs c'est-à-dire non commandés, des redresseurs en ponts actifs présentent moins de pertes de puissance en fonctionnement normal. Les redresseurs en pont actif comportent des éléments de commutation actifs comme éléments redresseurs comme par exemple des composants MOSFET. Ces composants sont toujours commandés au moment où des redresseurs passifs usuels, c'est-à-dire les diodes deviendraient conducteurs. Cela est décrit de manière plus détaillée en référence à la figure 1. En général, dans les redresseurs en pont actif, les éléments de commutation « côté haut » sont toujours commutés à l'état conducteur pour la phase de générateur qui est une demi-onde positive. De façon correspondante, les éléments de commutation « côté bas » sont toujours conducteurs lorsque la phase de générateur correspondante est une demi-onde négative. Il n'y a pas de commande simultanée des éléments de commutation côté haut et côté bas d'un demi- pont. Lorsque les éléments de commutation de redresseur en pont actif ne peuvent plus être commandés, le redressement se fait par les diodes inverses des éléments de commutation mais comme les tensions de passage ont augmentées, ces éléments de commutation pro- duiront toutefois des températures plus élevées dans le redresseur en pont. De plus, le rendement diminue. De ce fait, un redresseur en pont actif ne doit pas fonctionner dans un état correspondant pendant une durée illimitée. But de l'invention La présente invention a pour but de développer des moyens appropriés pour de telles situations, permettant de détecter les défauts de fonctionnement d'éléments de commutation des redresseurs actifs équipant les réseaux de bord de véhicules automobiles.35 Exposé et avantages de l'invention A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de détec- tion d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif d'un redresseur en pont actif d'un réseau de bord de véhicule automobile qui transforme un certain nombre de tensions al- ternatives en une tension continue ; selon le procédé on saisit les courbes de tension d'au moins l'une des tensions alternatives et la tension continue. Ce procédé est caractérisé en ce que sur la base de la comparaison de maxima et/ou de minima d'une ou plusieurs courbes de tension entre-elles et/ou par rapport à une valeur prédéfinie, on dé- termine l'existence d'un défaut dans le fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif. Ainsi, l'invention développe un procédé de détection d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif d'un redresseur en pont actif d'un réseau de bord de véhicules automo- biles. Un « défaut de fonctionnement » d'un élément de commutation actif est un défaut qui résulte d'un mauvais fonctionnement de l'élément de commutation actif lui-même, par exemple d'un délaminage, d'un alliage traversant ou autre, mais aussi d'un défaut résultant d'une commande défectueuse, par exemple de la coupure de la ligne de com- mande. Dans les deux cas, on a les mêmes effets aussi longtemps que l'élément de commutation actif est globalement défaillant. Comme décrit ci-dessus, les éléments de commutation actifs ont des diodes inverses par lesquelles en cas de défaillance de la commande ou de la possibilité de commande on a un sens de redressement passif comme celui des redresseurs usuels à diodes passives. Comme décrit, cela augmente les pertes de puissance, dégage de la chaleur et diminue le rendement. Cela correspond à un défaut de fonctionnement d'un tel élément de commutation actif.

Comme cela est connu, les redresseurs en pont transfor- ment un certain nombre de tensions alternatives appliquées aux bornes de phase correspondantes, en une tension continue, en sortie sur les bornes de tension continue. Les bornes de phase sont reliées aux enroulements de stator respectifs ou aux points de branchement du stator d'un générateur et par lesquels les bornes de tension continue alimentent le réseau de bord du véhicule. Les générateurs usuels disposent d'une régulation de tension qui utilise la tension du réseau de bord du véhicule, c'est-à-dire la tension appliquée comme grandeur de régulation aux bornes de branchement de tension continue du redresseur. Les régulateurs de générateurs disposent ainsi déjà de moyens pour exploiter les tensions correspondantes. En outre, de tels régulateurs de générateurs ou autres installations de commande appropriées d'un réseau de bord de véhi- cules automobiles disposent de moyens pour exploiter la tension appli- quée à au moins l'une des bornes de phase, par exemple pour définir la vitesse de rotation du générateur. L'invention prévoit de déterminer un défaut de fonction- nement d'au moins un élément de commutation actif en se fondant sur la comparaison des maxima et/ou minima d'une ou plusieurs courbes de tension saisies, comparées entre-elles et/ou comparées à une valeur prédéfinie. Comme cela est connu de manière générale, les tensions ou courbes de tension apparaissant sur les bornes de phase correspon- dent à des tensions alternatives. La tension continue ainsi générée ou la courbe de tension correspondante pour un tel redresseur présente une certaine ondulation. Les maxima périodiques de la courbe de tension ondulée peuvent se déterminer. Leurs périodes correspondent à celles des tensions ou des courbes de tensions appliquées aux bornes de phase sont ainsi en corrélation avec la vitesse de rotation du généra- teur. Les maxima se situent par exemple au-dessus d'un seuil prédéfini. La même remarque s'applique également aux minima de telles courbes de tension qui se situent par exemple en-dessous d'un seuil prédéfini. Les maxima de la courbe de tension correspondante seront appelées ci- après « bosses de tension ». En particulier dans les cas dans lesquels seulement une partie des éléments de commutation actifs d'une branche de redresseur du redresseur en pont actif sont touchés par un défaut, on a des effets d'asymétrie se traduisant par des différences significatives entre les maxima de la courbe de tension pour la tension redressée, évoquée. Ce- la permet de détecter le défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif si les maxima de la courbe de tension continue diffèrent de plus d'une valeur prédéfinie. Si tous les éléments de commutation actifs d'une branche supérieure du redresseur en pont actif sont concernés, de tels effets d'asymétrie ne se répercutent pas dans la courbe de tension continue. Dans un tel cas, on constate le défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif en ce que les maxima d'au moins une courbe de tension pour l'une des tensions alternatives diffèrent de plus d'une valeur prédéfinie des maxima de la courbe de tension continue. Les effets d'asymétrie apparaissent également moins si tous les éléments de commutation actifs d'une branche inférieure du redresseur en pont actif sont concernés par le défaut. Dans ce cas, on détermine le défaut en ce qu'au moins un minimum d'au moins une courbe de tension de l'une des tensions alternatives ou tensions de phase est en-dessous d'une valeur prédéfinie. L'invention repose notamment sur l'exploitation des effets résultant du passage du courant dans les diodes inverses des éléments de commutation active d'un redresseur. Elle repose notamment sur la constatation de la faiblesse de l'influence de la température et du cou- rant sur les tensions de passage des diodes inverses par comparaison à la chute de tension aux bornes des résistances des chemins (c'est-à-dire lorsque l'élément de commutation correspondant est conducteur). L'exploitation des maxima constitue ainsi un bon critère pour le dia- gnostic du fonctionnement. L'invention permet notamment de détecter la défaillance du redresseur actif et de signaler cette défaillance à l'appareil de commande principal. Celui-ci pourra informer le conducteur de manière appropriée. Si l'on ignore la défaillance, la température limite des semi- conducteurs utilisés peut être dépassée pour certains points en fonc- tionnement du véhicule. Cela peut entraîner la défaillance totale du redresseur et provoquer l'arrêt du véhicule. Ainsi, selon un développement de l'invention, à partir de la détermination de l'existence d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif, on réduit la charge du redres- seur en pont actif par exemple on évite les points de fonctionnement correspondant du véhicule. L'invention convient notamment pour le contrôle en sortie de chaîne de fabrication. L'invention a également pour objet une installation de commande et un réseau de bord de véhicule appliquant le procédé de détection de défauts décrit ci-dessus et bénéficiant des avantages du procédé. L'unité de calcul selon l'invention par exemple l'installation de commande d'un redresseur en pont actif de réseau de bord de véhicule est notamment conçue en technique de programma- tion pour appliquer le procédé. L'implémentation du procédé sous la forme d'un pro- gramme est avantageuse car cette implémentation occasionne un coût particulièrement réduit notamment si l'appareil de commande existe déjà et est utilisé pour d'autres fonctions. Des supports de données ap- propriés pour recevoir le programme d'ordinateur sont notamment les disquettes, les disques durs, les mémoires flash, les mémoires EEPROM, CD-Rom, DVD ou autres. On peut également télécharger le programme par un réseau d'ordinateurs (Internet, Intranet).

Dessins La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l'aide d'exemples de procédés de détection d'un défaut de fonctionnement d'un élément de commutation actif d'un redresseur en pont actif représenté dans les dessins annexés dans lesquels les mêmes éléments ou des éléments analogues portent les mêmes réfé- rences dont la description ne sera pas nécessairement répétée. Ainsi : - la figure 1 est un schéma d'un réseau de bord de véhicule automobile comportant un générateur et un redresseur en pont, l'ensemble étant représenté partiellement, - la figure 2 montre les courbes de tension d'un montage comprenant un générateur et un redresseur en pont, intact, sous la forme de diagrammes, - la figure 3 montre les courbes de tension du montage d'un générateur et d'un redresseur en pont défectueux, sous la forme de diagrammes, - la figure 4 montre les courbes de tension du montage d'un généra- teur et d'un redresseur en pont défectueux, sous la forme de diagrammes, - la figure 5 montre les courbes de tension du montage d'un générateur et d'un redresseur en pont défectueux, sous la forme de diagrammes, - la figure 6 montre les courbes de tension du montage d'un généra- teur et d'un redresseur en pont défectueux, sous la forme de diagrammes, - la figure 7 montre les courbes de tension du montage d'un générateur et d'un redresseur en pont défectueux, sous la forme de diagrammes, - la figure 8 montre un instant de mesure avantageux selon un exemple de réalisation préférentiel de l'invention. Description de modes de réalisation de l'invention La figure 1 montre un montage comprenant un généra- teur 20, 30, un redresseur en pont 40 et une installation de commande 50 d'un exemple de système triphasé représenté schématiquement. Le montage fait partie d'un réseau de bord de véhicule automobile 10, qui n'est présenté que partiellement. Le générateur 20, 30 comprend un régulateur de généra- teur 20 avec des bornes 21a, 21b, 21c, une bobine d'excitation 22 et une ligne de communication COM, ainsi qu'un stator 30 avec trois enroulements de stator 32 reliés entre-eux suivant un montage en triangle aux trois points de branchement 31a, 3 lb, 31c. Le redresseur en pont 40 présenté à la figure 1 est un re- dresseur en pont à six impulsions 40 pour redresser le courant alterna- tif du générateur triphasé 20, 30. De la même manière, par exemple on peut toutefois utiliser également un générateur 20, 30 à quatre, cinq, six ou sept phases et un redresseur en pont 40 adapté de manière appropriée avec huit, dix, douze ou quatorze impulsions.

Le redresseur en pont 40 comporte trois demi-ponts portant les références A, B, C reliés respectivement par leur prise médiane aux phases de générateur ou aux bornes de phase correspondantes U, V, W. Les phases de générateur U, V, W sont reliées respectivement par les points de raccordement 31a, 3 lb, 31c au stator 30 ou aux enroule- ments de stator 32. Les demi-ponts A, B, C sont reliés par chaque extrémité à des bornes de tension continue. L'une des bornes porte la référence B+. Il s'agit par exemple du pôle positif de la batterie et/ou de la ligne d'alimentation correspondante d'un réseau de bord de véhicule 10. L'autre borne (souvent désignée par la référence (B-) peut être reliée à la masse GND. Les demi-ponts A, B, C ont chacun des éléments de commutation actifs 41a-41f. Ces éléments font partie de la branche su- périeure H (côté haut) et de la branche inférieure L (côté bas) des demi- ponts A, B, C. Les éléments de commutation 41a-41f sont, par exemple des composants MOSFET et ont chacun une diode inverse (non référencée). Comme cela apparait, lorsqu'une demi-onde positive est appliquée aux phases U, V, W un courant passe dans les éléments de commuta- tion côté haut 41a-41c (sortant du générateur 20, 30) et lorsqu'une de- mi-onde négative est appliquée, un courant passe par les éléments de commutation côté bas 41a-41c (courant entrant dans le générateur 20, 30). Pour cela, il faut une chute de potentiel correspondante, supérieure à la tension de diode. Mais cela se traduit par des pertes qui réduisent le rendement et le mouvement de la température. Les bornes de phase U, V, W peuvent également être commandées de manière active par la commande appropriée des éléments de commutation 41a-41f pendant tout le temps. Ainsi, en appliquant une demi-onde aux phases U, V, W on commande l'élément de commutation côté haut 41a-41c et en appliquant une demi-onde néga- tive, on commande l'élément de commutation côté bas 41d-41f et (en parallèle aux diodes inverses) qui passe respectivement à l'état conducteur. On diminue ainsi les pertes. La commande des éléments de commutation 41a-41f se fait par les bornes de portes respectives (ces bornes ne sont pas référen- cées) par l'installation de commande 50 et des lignes de commande non représentées. Une installation de commande 50 commune est prévue pour tous les demi-ponts A, B, C. En variante, on peut également avoir une installation de commande individuelle pour chaque demi-pont A, B, C. Dans ce dernier cas, on répartit toutes les fonctions de manière quel- conque entre les différentes installations de commande et une installation de commande commune 50. Le mode de fonctionnement normal du dispositif présenté ci-dessus consiste à commander les éléments de commutation 41a-41f pour que des signaux de tension appliqués aux bornes de phase U, V, W soient commandés en fonction du signe algébrique, alternativement vers les bornes de tension continue B+ et GND. Des modes particuliers sont également possibles par exemple la coupure de charge, mais ces modes particuliers ne font pas l'objet de la présente invention.

Les tensions entre les bornes de phase U, V, W et la masse GND sont désignées dans le cadre de la présente description par u(u), u(v), u(w). La tension entre la borne B+ et la masse GND (c'est-à-dire entre les bornes de tension continue du redresseur 40) porte la référence u(b+).

Le régulateur de générateur 20 fournit une tension de sortie par le montage représenté. Le régulateur de générateur 20 est alimenté par la borne 21a avec la tension de la borne B+, u(b+) et il exploite cette tension. La tension u(b+) utilisée comme grandeur de régulation est asservie en permanence sur une tension de consigne.

Des régulateurs de générateurs 20, actuels se présentent de manière caractéristique sous la forme de circuits intégrés avec une électronique de puissance. L'interface de communication 23 est reliée par la borne de communication COM déjà indiquée et permet d'échanger des informations par exemple avec l'installation de com- mande 50. Le régulateur de générateur 20 exploite le signal d'au moins l'une des bornes de phase U, V, W pour déterminer ainsi la vitesse de rotation du générateur 20, 30. A cet effet dans le montage de la figure 1, le régulateur de générateur 20 est relié à cet effet à la borne 21b de la phase V et exploite ainsi la tension u(v).

Les figures 2-7 montrent les tensions u(u), u(v), u(w) des bornes de phase U, V, W, représentées en volts V en ordonnées, en fonction du temps ms en abscisses, sous la forme de diagrammes de courbes de tension (diagrammes 2A-7A, 2B-7B, 2C-7C). Les figures 2 à 7 montrent la tension u(b+) appliquée à la borne B+ représentée en volts V en ordonnées, en fonction du temps représenté en ms sur l'axe des abscisses (diagrammes 2D-7D). Les courbes de tension correspondantes ne sont représentées aux figures 1 à 6 et 7 qu'au-dessus d'une valeur de 12V.

Le champ magnétique, rotatif généré par l'enroulement d'excitation 22 (voir fig.1) génère une tension alternative dans chacun des trois enroulements 32 du stator 30. Les tensions alternatives aux bornes 31a-31c qui représentent en même temps, les tensions de phase aux bornes de phase U-W sont redressées par les éléments de commu- as tation 41a-41f du redresseur 40. Le redressement pleine onde des phases produit l'addition des courbes-enveloppes positives et négatives des demi-ondes donnant une tension de générateur, redressée légèrement ondulée sous la forme de la tension u(b+) des diagrammes 2D-7D. La figure 2 montre le redressement actif de tous les élé- 20 ments de commutation 41a-41f. En d'autres termes la figure 2 montre les courbes de tension dans un montage comme celui de la figure 1 et pour lequel tous les éléments de commutation 41a-41f sont intacts et commandés correctement. Si l'on mesure les tensions aux bornes de phase U (31a), V (3 lb) et W (31c) par rapport à la masse GND on obtient 25 les diagrammes 2A-2C avec les courbes de tension u(u), u(v), u(w). La tension de phase u(v) est exploitée de manière caractéristique par le régulateur de générateur 20 comme le montre la figure 1 pour déterminer la vitesse de rotation du générateur. Les différences de tension entre les bornes de phase V 30 (3 lb) et la tension de générateur u(b+) ou borne de phase V (3 lb) et la borne de masse U(GND) correspondent à la chute de tension dans l'élément redresseur-supérieur 4 lb ou l'élément redresseur-inférieur 41e, c'est-à-dire la phase V : 35 Au(V+) = u(V) - u(b+) ou Au(V-) = u(GND) - u(V) Comme indiqué, la tension u(b+) (diagramme 2D) résultant de l'addition des demi-ondes présente une certaine ondulation. Les maxima de cette tension ondulée u(b+) seront appelées ci-après « bosses de tension » ou plus simplement « bosses ».

Dans le montage symétrique, c'est-à-dire dans le généra- teur symétrique 20, 30 et le redresseur intact 40, les maxima ou les bosses sont au même niveau de tension. Les différentes lignes et liaisons entre le stator 30 et le redresseur 40 qui diffèrent légèrement donnent des différences légères appelées ci-après « asymétries ». La hauteur maximale des bosses de la tension u(b+) est désignée par u(b+max) aux figures 2-7 et les bosses minimales portent la référence u(b+min). A la figure 2 on a désigné les différences ici u(b+max) - u(b+min) comme différences minimales ; les grandeurs Au(b+max) et Au(b+min) explicitent les chutes de tension entre des éléments redresseurs respectifs dans les figures. La figure 3 montre les effets d'un défaut de commande de l'élément de commutation 41d (voir fig.1), c'est à dire dans l'élément de commutation côté bas du demi-pont A ou dans cet élément de commutation 41d lui-même. L'élément de commutation 41d n'est plus commu- té à l'état actif conducteur de sorte que le courant passe uniquement par la diode inverse de cet élément de commutation 41d. Cela concerne le redressement de la tension u(u) appliquée à la borne de phase U(3 la). L'augmentation de cette chute de tension par la diode inverse de l'élément de l'élément de commutation 41d, réduit les bosses de la ten- sion u(b+) appliquées à la borne b+ lorsque les éléments de commuta- tion côté haut 41b, 41c sont reliés aux bornes de phase VW. La différence qui en résulte entre les valeurs de u(b+max) et u(b+min) indiquées dans les figures par u(b+max) - u(b+min) peut servir au diagnostic d'un tel défaut. La différence est significativement plus grande que celle dans un redresseur intact comme cela a été décrit en référence à la figure 2. La figure 4 montre de manière correspondante un défaut dans l'élément de commutation côté haut 41a ou de sa commande. Cela concerne directement de nouveau seulement la borne de phase U(31a).

On arrive à un redressement par la diode inverse dans l'élément de commutation côté haut 41a. En augmentant la chute de tension sur cette diode inverse, on réduit les bosses dans la tension U(b+) appliquée à la borne b+ lorsque les éléments de commutation côté bas 41e, 41f raccordés aux bornes de phase V, W sont conducteurs. Là encore, on peut utiliser la différence correspondante [u(b+max) - u(b+min)] pour le diagnostic du défaut. La figure 5 montre les effets de défauts à la fois dans l'élément de commutation côté haut 41a et dans l'élément de commutation côté bas 41d, c'est-à-dire pour une commande correspondante. Ce- la concerne directement, seulement la borne de phase U(31a). Le redressement se fait par la diode inverse des éléments de commutation 41a et 41d. On a alors la valeur u(b+max) pour la tension u(b+) lorsque la borne de phase U(31a) n'est plus concernée. Dans tous les autres cas, les bosses de la tension U(b+) diminuent, comme cela a été décrit ci-dessus. On a ainsi toujours une différence significative entre u(b+max) et u(b+min) qui peut servir au diagnostic comme cela a déjà été décrit précédemment. La figure 6 montre les effets des défauts dans tous les éléments de commutation côté bas 41d, 41e, 41f, c'est-à-dire pour une commande appropriée. Cela concerne les bornes de phase U(31a), V(31b) et W(31c). Dans tous les cas, on a le redressement par la diode inverse des éléments de commutation 41d, 41e, 41f. Comme cela apparaît, on n'a plus de différence entre les valeurs de u(b+max) et u(b+min) car les effets indiqués n'engendrent pas d'asymétrie dans le redresseur 40. Dans ce cas, on peut toutefois exploiter la différence de tension né- gative de [u(u) - u(GND)], [u(v) - u(GND)] ou [u(w) - u(GND)]. De façon avantageuse comme le montre la figure 1, on exploite la borne de phase V (voir la borne de régulateur 2 lb du régulateur de générateur 20). On détecte dans ce cas une plus grande chute de tension pour une telle défaillance. La figure 7 montre les défauts dans tous les éléments de commutation côté haut 41a, 4 lb, 41c ou dans la commande associée. Dans ce cas, la défaillance est symétrique, de sorte qu'il n'y a pas de différence entre u(b+max) et u(b+min) ou du moins les différences se situent dans la plage représentée à la figure 2. Néanmoins, dans ce tel cas de défaut où l'on peut faire un diagnostic, comme cela est explicité, par exemple par l'exploitation de la différence maximale de tension entre les tensions u(u) et u(b+) ou u(v) et u(b+) ou u(w) et u(b+). Dans ce cas, on utilise avantageusement la phase liée aux régulateurs de géné- rateur (voir fig.1 phase V) pour le diagnostic. La commutation du générateur 20, 30, change le signal u(b+) en fonction de sa vitesse de rotation. L'influence de la commutation est toutefois faible dans une plage des vitesses de rotation inférieures à environ 6000 tours/mn. Pour des vitesses de rotation de générateur plus élevées, on peut filtrer le signal u(b+) le cas échéant, à l'aide d'un filtre passe-bas. L'exploitation de la tension du signal u(b+) se fait de pré- férence au milieu d'une bosse comme le montre la figure 8 (cette figure correspond du reste essentiellement aux diagrammes 2D-7D des figures 2-7). L'instant de mesure correspondant, porte la référence TM.20 NOMENCLATURE DES ELEMENTS PRINCIPAUX 10 Réseau de bord de véhicule 20 Régulateur de générateur 21a, 2 lb, 21c Bornes de branchement 22 Bobine d'excitation 23 Interface de communication 30 Générateur 31a, 3 lb, 31c Point(s) de branchement du montage en triangle 32 Enroulement du stator 40 Redresseur en pont 41a-41f Elément(s) de commutation 50 Installation de commande A, B, C Demi-pont(s) COM Ligne de communication GND Masse H Côté haut L Côté bas U, V, W Borne(s) de phase, phases20

Claims (4)

1. REVENDICATIONS1°) Procédé de détection d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f) d'un redresseur en pont actif (40) d'un réseau de bord de véhicule automobile (10) qui transforme un certain nombre de tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) en une tension continue (u(b+)), selon lequel on saisit les courbes de tension d'au moins l'une des tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) et la tension continue (u(b+)), procédé caractérisé en ce que sur la base de la comparaison de maxima et/ou de minima d'une ou plusieurs courbes de tension entre-elles et/ou par rapport à une valeur prédéfinie, on détermine l'existence d'un défaut dans le fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif (41a-41f).
2. 2°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détecte le défaut de fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif (41a-41f), si des maxima dans la courbe de tension différent de la tension continue (u(b+)) de plus d'une valeur prédéfinie.
3. 3°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détecte le défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f), si les maxima d'au moins une courbe de ten- sion de l'une des tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) diffèrent de plus d'une valeur prédéfinie de maxima de la courbe de tension continue (u(b+)).
4. 4°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détermine le défaut de fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif (41a-41f) si au moins un minimum d'au moins une courbe de tension de l'une des tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) est inférieur à une valeur prédéfinie.355°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' on détermine un défaut de l'un des éléments de commutation actif (41a-41f) ou d'une partie de tels éléments d'une branche de redresseur (L) du redresseur en pont actif (40) selon la revendication 2, un défaut dans tous les éléments de commutation actifs (41d-41f) d'une branche de redresseur supérieur (L) du redresseur en pont actif (40) selon la revendication 3 et/ou un défaut de tous les éléments de commutation actifs (41a-41d) d'une branche inférieure de redresseur (H) du redresseur en pont actif (40) selon la revendication 4. 6°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' en se fondant sur la détermination de l'existence d'un défaut de fonc- tionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f), on réduit la charge du redresseur en pont actif (40). 7°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que on émet un signal de défaut en se fondant sur la détermination indi- quant un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f). 8°) Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu' il est appliqué au contrôle du redresseur en pont actif (40) au moment de sa fabrication. 9°) Installation de commande (50) appliquant un procédé de détection selon l'une des revendications 1 à 8, d'un défaut de fonctionnement d'au moins un élément de commutation actif (41a-41f) d'un redresseur en pont actif (40) d'un réseau de bord de véhicule automobile (10) qui transforment un certain nombre de tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) en une tension continue (u(b+)), selon lequel on saisit les courbes de tension d'au moins l'une des tensions alternatives (u(u), u(v), u(w)) etla tension continue (u(b+)), et qui sur la base de la comparaison de maxima et/ou de minima d'une ou plusieurs courbes de tension entre-elles et/ou par rapport à une valeur prédéfinie, détermine l'existence d'un défaut dans le fonctionnement d'au moins l'un des éléments de commutation actif (41 a-41f). 10°) Réseau de bord de véhicule comportant un redresseur en pont actif (40) et une installation de commande (50) selon la revendication 9 pour la mise en oeuvre d'un procédé selon l'une quelconque des revendica- tions 1 à 8. 11°) Programme d'ordinateur pour une installation de commande (50) pour appliquer un procédé selon l'une des revendications 1 à 8 par l'installation de commande (50) notamment selon la revendication 9 et support de mémoire lisible par une machine comportant un tel pro- gramme d'ordinateur.20