FR2995373A1

FR2995373A1 - Rondelle metallique de blocage rugueuse

Info

Publication number: FR2995373A1
Application number: FR1258566A
Authority: FR
Inventors: Pierre Chalandon; Christophe Delcher; Stephane Meunier
Original assignee: Centre Technique des Industries Mecaniques CETIM
Current assignee: Nord Lock International AB
Priority date: 2012-09-12
Filing date: 2012-09-12
Publication date: 2014-03-14
Anticipated expiration: 2032-09-12
Also published as: KR102090354B1; EP2895749A1; JP2021001692A; CN104704249A; EP2895749B1; CN108488201B; JP2015534012A; WO2014042584A1; US20150219143A1; RU2015113447A; CN108488201A; FR2995373B1; KR20150055041A; RU2614614C2; US9683595B2

Abstract

La présente invention concerne une rondelle métallique de blocage (10, 20) destinée à être installée dans un système vis/écrou pour venir en prise entre un écrou et un élément d'appui, ladite rondelle métallique de blocage présentant une face de contact (12, 14 ; 30, 32) apte à venir en contact avec l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui, ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) présentant une surface apte à être entraînée en friction contre l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui lorsque ledit écrou se desserre. Selon l'invention, ladite face de contact est revêtue, par projection thermique d'un matériau d'apport, d'un revêtement rugueux formant une surface rugueuse, de manière à pouvoir augmenter les forces de friction entre ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) de ladite rondelle métallique (10, 20) et l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui.

Description

Rondelle métallique de blocage rugueuse La présente invention se rapporte à une rondelle métallique de blocage destinée à être installée dans un système vis/écrou.

Dans le domaine de l'assemblage, où on utilise des systèmes vis/écrou, il est nécessaire que les écrous ne se desserrent pas. Aussi, par exemple, on interpose entre une pièce à serrer et un écrou, lesquels sont traversés par une tige filetée, une rondelle striée radialement de manière à augmenter les forces de frottement entre ladite rondelle striée et la pièce à serrer ou l'écrou. De la sorte, après que l'écrou a été serré, la rondelle est prise en étau entre la pièce à serrer et l'écrou. Aussi, le desserrage, par exemple sous l'action des vibrations, est freiné précisément grâce aux stries radiales. Les stries radiales permettent en effet d'augmenter les forces de frottement entre les surfaces en contact.

De telles stries radiales sont également mises en oeuvre sur des rondelles de blocage à doubles couronnes. Ces rondelles de blocage comprennent deux couronnes appliquées coaxialement l'une contre l'autre et elles viennent en prise entre l'élément d'appui et l'écrou. Elles présentent chacune une face d'applique et une face d'appui opposée striée. La face d'applique comporte des dents radiales asymétriques présentant, d'une part une crête et un fond de dent espacé angulairement de la crête, et d'autre part deux flancs opposés. L'un des flancs est sensiblement incliné par rapport au plan moyen défini par la couronne, et il s'étend angulairement entre ladite crête et ledit fond de dent. Il est destiné à former un flanc de glissement. L'angle de plus grande pente des flancs sensiblement inclinés par rapport au plan moyen doit être sensiblement supérieur à l'angle d'hélice du système vis/écrou. L'autre flanc est sensiblement perpendiculaire au flanc incliné de la dent suivante et il constitue un flanc d'arrêt. Les faces d'applique desdites couronnes sont alors destinées à être appliquées l'une contre l'autre, de manière à ce que, d'une part les flancs inclinés de glissement viennent respectivement en contact les uns contre les autres, et d'autre part, les flancs d'arrêt viennent respectivement en butée les uns contre les autres.

Aussi, lorsque l'écrou est vissé, la rondelle de blocage est prise en étau entre l'élément d'appui et l'écrou et les faces d'applique sont entraînées axialement l'une contre l'autre à force sous pression. En revanche, lorsque l'écrou tend à se dévisser, il entraîne en rotation la couronne contre laquelle il s'appuie grâce aux stries radiales, et partant, les flancs de glissement de cette couronne sont entraînés en glissement contre les flancs de glissement de l'autre couronne en formant rampe. De la sorte, les couronnes s'écartent axialement l'une de l'autre selon un module supérieur à celui du mouvement de translation de l'écrou par rapport à la vis. Et la tension axiale qui s'exerce dans le système vis/écrou s'accroît de façon importante. De ce fait, les forces de frottement naissant dans le système vis/écrou augmentent considérablement et provoquent le blocage en rotation de l'écrou. Plus concrètement, le flanc de glissement étant incliné par rapport à l'axe du système vis/écrou selon un angle supérieur à celui de l'angle d'hélice dudit système, dès lors que l'écrou entraîne en rotation la couronne lorsqu'il se desserre, cette dernière est entraînée axialement contre lui, et par effet de coin vient le bloquer. Toutefois, la rugosité de surface résultant de la mise en oeuvre des stries radiales ne permet pas, dans certaines conditions de mise en oeuvre, d'obtenir des forces de frottement suffisamment importantes pour freiner le desserrage des écrous ; c'est par exemple le cas lorsque la dureté du matériau en vis-à-vis est trop importante. En outre, les stries radiales sont susceptibles de marquer notablement les pièces antagonistes, et ainsi de provoquer des amorces de rupture, en particulier en fatigue, pour les matériaux métalliques. Ces marquages sont aussi préjudiciables pour les pièces non métalliques comme les matériaux composites. Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir une rondelle métallique de blocage, qui permette non seulement d'augmenter les forces de frottement entre les surfaces en contact, mais aussi qui préserve les pièces antagonistes sur lesquelles elle s'appui.

Dans ce but, la présente invention propose une rondelle métallique de blocage destinée à être installée dans un système vis/écrou pour venir en prise entre un écrou et un élément d'appui, ladite rondelle métallique de blocage présentant une face de contact apte à venir en contact avec l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui, ladite face de contact présentant une surface apte à être entraînée en friction contre l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui lorsque ledit écrou se desserre. Selon l'invention, ladite face de contact est revêtue, par projection thermique d'un matériau d'apport, d'un revêtement rugueux formant une surface rugueuse, de manière à pouvoir augmenter les forces de friction entre ladite face de contact de ladite rondelle métallique et l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui. Ainsi, grâce à la mise en oeuvre d'un revêtement, uniformément réparti à la surface de la rondelle, on forme des défauts constitués de stries ou de sillons, laissant apparaître des pics et des creux, répartis de manière homogène et on obtient de la sorte une rugosité uniforme permettant d'augmenter les forces de frottement contre ladite surface, sans pour autant venir endommager l'écrou ou l'élément d'appui. Les forces de frottement des surfaces en contact que l'on obtient grâce au revêtement selon l'invention, sont supérieures à celles que l'on peut obtenir en pratiquant mécaniquement des stries radiales dans une rondelle par exemple. La distance entre deux stries ou deux sillons consécutifs, ou bien entre deux pics, est par exemple comprise, en moyenne, entre la dizaine de microns et le millimètre. En outre, et de façon particulièrement avantageuse, la profondeur moyenne de rugosité R dudit revêtement rugueux est supérieure à dix micromètres, et préférentiellement supérieure à 20 micromètres. Cette valeur correspond à la moyenne des distances entre les saillies et les creux des sillons. Elle est révélatrice des motifs des défauts des surfaces rugueuses. Cette valeur correspond sensiblement à une valeur de l'écart moyen arithmétique du profil des défauts Ra de deux micromètres. Cette dernière valeur est liée à la ligne moyenne, laquelle est une droite présentant une direction générale parallèle à la surface et qui divise les saillies et les creux de telle sorte que, sur une longueur déterminée, la somme des carrés des écarts à partir de cette ligne moyenne soit minimale.

De plus, ledit revêtement rugueux présente, de préférence, une dureté Vickers supérieure à 500 1-1v. De la sorte, la dureté du revêtement est dans la plupart des cas supérieure à la dureté du matériau de la rondelle métallique, ce qui permet d'améliorer significativement la résistance à l'usure et à la déformation des défauts et ainsi de maintenir la rugosité malgré l'alternance des montages et démontages par exemple. De surcroît, et selon un mode de mises en oeuvre particulièrement avantageux, on décape ladite surface de ladite rondelle métallique avant de la revêtir, de manière à augmenter la liaison entre ledit revêtement et ladite surface. Le matériau d'apport vient en effet se loger dans les irrégularités de la rondelle métallique et permet ainsi un meilleur ancrage du revêtement. Par exemple, on décape mécaniquement ladite surface de ladite rondelle métallique. De préférence, on procède au préalable à un dégraissage de la surface de la rondelle. Selon une variante de réalisation de l'invention particulièrement avantageuse, ladite rondelle métallique de blocage est plate. Par exemple, on traite, conformément à l'invention, respectivement les deux faces d'appui opposées d'une rondelle à doubles couronnes. De la sorte, les deux couronnes peuvent venir s'ancrer respectivement dans l'écrou et dans la pièce à serrer tandis que les deux faces d'applique sont aptes à glisser l'une contre l'autre. Selon un mode de mise en oeuvre particulier, ladite rondelle métallique de blocage est conique, soit simple soit à deux couronnes, de manière à maintenir une tension axiale dans le système vis/écrou.

Selon un mode de réalisation de l'invention particulièrement avantageux, ledit matériau d'apport est du carbure de tungstène ou du carbure de chrome. De la sorte, on obtient un revêtement dont la dureté Vickers est de l'ordre de 800 à 1500 1-1v, et par conséquent, dont l'usure est extrêmement faible malgré l'alternance des vissages et dévissages. En outre, préférentiellement, ledit matériau d'apport comprend en outre du cobalt, et avec le carbure de tungstène, et on augmente ainsi plus encore la dureté Vickers. S'agissant de la projection thermique, avantageusement, ledit matériau d'apport est projeté à travers un plasma. D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront à la lecture 30 de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l'invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : - la Figure 1A est une vue schématique de dessus d'une première rondelle métallique de blocage revêtue conformément à l'invention ; - la Figure 1B est une vue schématique en coupe axiale de la rondelle métallique illustrée sur la figure 1A; et, - la Figure 2 est une vue schématique d'une seconde rondelle métallique de blocage revêtue conformément à l'invention. L'objet de l'invention est une rondelle métallique de blocage présentant au moins une face dont la surface est rugueuse de manière à augmenter parallèlement les forces de frottement des surfaces en contact dans un système vis/écrou. Pour ce faire, la face de contact est revêtue d'un revêtement rugueux, lequel est réalisé par projection thermique d'un matériau d'apport. Il est ainsi formé la surface rugueuse. Ainsi, au moyen d'un gaz vecteur permettant d'accélérer et de transporter des particules d'un matériau d'apport à haute température jusqu'à la surface de la rondelle, on la recouvre d'un revêtement rugueux dudit matériau d'apport. Les techniques usuelles de projection thermique peuvent être mises en oeuvre. On citera par exemple, les techniques de type, plasma, projection par flamme supersonique, arc-fil, projection à froid ou encore canon à détonation.

La technique plasma met en oeuvre une torche à plasma, laquelle permet de fondre et d'accélérer le matériau d'apport vers la surface à traiter de manière à former le revêtement. La projection par flamme supersonique, consiste à créer une flamme présentant une vitesse d'éjection des gaz très importante pour fondre et accélérer le matériau d'apport. La technique arc-fil, met en oeuvre un gaz vecteur froid, par exemple de l'air, et une source de courant créant un arc électrique entre deux fils du matériau d'apport. Le matériau fond et il est entraîné par le gaz vecteur, contre la surface à traiter, tandis que les fils sont dévidés continûment. S'agissant de la projection à froid, elle consiste à venir accélérer à très haute vitesse le matériau d'apport sous forme pulvérulente de manière à obtenir sa transformation thermique au cours de l'impact avec la surface à traiter. Quant à la technique du canon à détonation, il permet une accélération très forte et à haute température des particules du matériau d'apport.

Différents matériaux d'apport sont appropriés, sous forme de poudres ou de fils, pour mettre en oeuvre la méthode selon l'invention. On retiendra par exemple le carbure de tungstène symbolisé WC, que l'on appliquera ci-après sur une rondelle de blocage. Le carbure de tungstène peut également être associé à du cobalt ou bien du nickel afin d'augmenter la dureté du revêtement. Grâce au cobalt, le revêtement présente une meilleure tenue à la corrosion, laquelle est directement liée à la composition chimique, à l'épaisseur et à la porosité du dépôt. D'autres matériaux sont bien évidemment envisageables dans la mesure où ils permettent d'obtenir un revêtement présentant à la fois des niveaux de dureté élevés et une surface rugueuse comme on l'expliquera. On citera ainsi le carbure de chrome, le nitrure de bore, les oxydes de chrome, les oxydes d'aluminium, ou certaines céramiques. Par ailleurs, la surface de la rondelle métallique à revêtir est avantageusement décapée avant d'être revêtue. De préférence elle est également dégraissée au préalable. Le décapage lui, permet ensuite un meilleur accrochage du revêtement sur la rondelle métallique. Il est par exemple réalisé par sablage ou bien par grenaillage. D'autres préparations de surface sont envisagées, purement chimiques par exemple, ou bien mécano-chimiques et conduisant au dépôt d'une couche à base de nickel-chrome pour permettre un bon accrochage du revêtement. Grâce à cette couche, on améliore également la tenue à la corrosion de la rondelle et on augmente la rugosité du revêtement. Ainsi, une rondelle de blocage conique 10 telle qu'illustrée sur les figures 1A et 1B, a été revêtue par projection thermique d'un matériau d'apport, par un revêtement rugueux formant une surface rugueuse. La rondelle présente deux faces opposées 12, 14 dont les surfaces respectives ont été au préalable décapées avant d'être revêtues avec du carbure de tungstène comme matériau d'apport. L'épaisseur du revêtement ainsi obtenue est de 250 pm, et sa dureté Vickers est de 1000 1-1v. Par ailleurs, la profondeur moyenne de rugosité R du revêtement est de 32,5 pm ce qui correspond sensiblement à un écart moyen arithmétique Ra de 6,5 pm. Grâce à cette rugosité, le revêtement présente un coefficient de frottement moyen de 0,2 et on obtient ainsi des forces de frottement suffisamment importantes pour éviter le desserrage des écrous comme on va l'expliquer ci-après, dans deux modes de fonctionnement différents. Par ailleurs, le revêtement présente une excellente tenue à la corrosion et il peut résister à des températures élevées de l'ordre de 500 °C. La rondelle de blocage conique 10 a ainsi été testée dans un assemblage vis/écrou sous tension axial de 41 800 Newton, en alternant successivement cinq serrages et desserrages. Ainsi, sont mesurés à la fois le couple de serrage nécessaire à la mise sous tension axiale de 41 800 Newton, et les frottements de la tête de la vis contre un élément d'appui. Les résultats sont reportés dans le tableau I ci-dessous par comparaison avec une rondelle métallique classique non revêtue. Tableau I Essais sous tension axiale de 41 800 N Rondelle revêtue Rondelle non revêtue Couple Frottement Sous tête Couple Frottement Sous tête (en N.m) (en N.m) Serrage 1 141,38 0, 190 120,30 0,150 Serrage 2 146,31 0,201 105,45 0,135 Serrage 3 158,24 0,232 125,56 0,165 Serrage 4 171,43 0,265 102,40 0,141 Serrage 5 183,88 0,295 98,41 0,159 Moy. 160,25 0,237 110,42 0,150 Ainsi, on obtient un coefficient de frottement moyen sous la tête de vis avec la surface de contact de la rondelle de blocage 10, de 0,24, s'agissant de la rondelle revêtue et de 0,15 pour la rondelle non revêtue. Aussi, les avantages de la rondelle revêtue apparaissent clairement, puisque, plus le 2 9953 73 8 frottement sous tête est important, et moins les possibilités de desserrage du système vis/écrou sont grandes. Ainsi, le revêtement présente une dureté très élevée et une rugosité suffisamment importante pour assurer un ancrage mécanique sur l'ensemble 5 des matériaux en vis-à-vis. L'avantage de cette solution est de créer un micro- ancrage mécanique, assurant un coefficient de frottement élevé, maîtrisé et constant, quasi indépendant du matériau en vis-à-vis, qu'il soit métallique ou non métallique de type composite, qu'il soit sec, graissé ou encore lubrifié, et ce, sans générer de défauts de surfaces susceptibles de créer des amorces de 10 fissures et propagation en fatigue. De plus, l'épaisseur du dépôt reste faible de manière à assurer sa durabilité. Les contraintes internes qu'il subit sont faibles, et sa tenue en fatigue et en matage, notamment lors des serrages / desserrages, est élevée. Et au surplus, il peut accepter de fortes déformations élastiques lors des serrages / 15 desserrages, lorsque les rondelles sont coniques. Un tel type de revêtement a également été mis en oeuvre sur une rondelle de blocage 20 à doubles couronnes, telle qu'illustrée sur la figure 2. Elle comprend deux couronnes 22, 24 appliquées coaxialement l'une contre l'autre et venant en prise entre un élément d'appui et une tête de vis. 20 Ces couronnes, 22, 24 présentent chacune une face d'applique 26, 28 et une face d'appui opposée revêtue 30, 32. La face d'appui opposée revêtue 30, 32, forme la surface de contact. Les faces d'applique comportent des dents radiales asymétriques 34 présentant, d'une part une crête 36 et un fond 38 de dent espacé angulairement de la crête 36, et d'autre part deux flancs opposés 40, 42. L'un des flancs 42 est sensiblement incliné par rapport au plan moyen défini par la couronne, et il s'étend angulairement entre ladite crête 36 et ledit fond 38 de dent. Il est destiné à former un flanc de glissement. L'angle de plus grande pente des flancs 42 sensiblement inclinés par rapport au plan moyen doit être sensiblement supérieur à l'angle d'hélice du système vis/écrou. L'autre flanc 40 est sensiblement perpendiculaire au flanc incliné de la dent suivante et il constitue un flanc d'arrêt. Les faces d'applique 26, 28 desdites couronnes sont alors destinées à être appliquées l'une contre l'autre, de manière à ce que, d'une part les flancs inclinés 42 de glissement viennent respectivement en contact les uns contre les autres, et d'autre part, les flancs d'arrêt 40 viennent respectivement en butée les uns contre les autres. Les faces d'appui opposées 30, 32 sont alors revêtues avec du carbure de tungstène comme matériau d'apport, tout comme la rondelle de blocage conique 10 précitée. De la sorte, lorsque la rondelle de blocage 20 à double couronnes vient en prise entre une tête de vis et un élément d'appui, les faces d'appui opposées revêtues 30, 32 viennent respectivement en appui contre la tête de vis et à l'opposé contre l'élément d'appui. Grâce à la rugosité des faces d'appui, le coefficient de frottement de la tête de vis contre l'une des faces d'appui 32 et respectivement, de l'autre face d'appui 30 contre l'élément d'appui est augmenté par rapport à une rondelle de blocage non revêtue. De la sorte, lorsque la vis tend à se desserrer, la tête de vis vient en prise avec ladite une des faces d'appui 32, et entraîne la couronne 22 correspondante en rotation par rapport à l'autre couronne 24, dont l'autre face d'appui 30 demeure en prise avec l'élément d'appui. De la sorte, les deux couronnes 22, 24 tendent à être entraînées en rotation l'une par rapport à l'autre, et les flancs de glissement 42 les uns contre les autres, ce qui par effet de coin avec la vis permet de stopper le desserrage.

Ainsi, grâce au revêtement rugueux, on obtient un meilleur ancrage des faces d'appui 32, 30 et partant, un meilleur effet de glissement des flancs de glissement, qui lui-même permet un meilleur blocage. Sur un autre type de rondelles coniques, de 16 mm de diamètre, une série d'essais ont été conduits en les revêtant de différents revêtements selon des procédés différents et des mises en oeuvre différentes. Ainsi, outre la technique plasma, la technique arc-fil a été utilisée. De plus, outre le carbure de tungstène, le carbure de chrome a également été mis en oeuvre. Différentes épaisseurs ont été appliquées, en un seul passage ou bien deux passages. Partant, différentes rugosités de surface ont été obtenues, et il a été procédé à des mesures de frottement après un premier serrage, un deuxième serrage et un troisième serrage dans un assemblage vis/ écrou sous-tension axial de 115000 N. Les résultats de ces essais sont consignés dans le tableau Il ci-dessous. 2 9 9 5 3 7 3 10 Tableau II Essais Rugosité Ra Serrage 1 Serrage 2 Serrage 3 1 3,29 0,152 0,124 0,132 2 3,9 0,177 0,126 0,136 3 3,66 0,182 0,156 0,158 4 5,21 0,221 0,161 0,116 5 5,13 0,225 0,152 0,123 6 5,34 0,234 0,150 0,117 7 4,82 0,214 0,141 0,148 8 4,87 0,226 0,140 0,114 9 5,89 0,208 0,159 0,119 10 6,05 0,201 0,171 0,100 11 7,27 0,243 0,193 0,109 12 16,8 0,190 0,180 0,170 13 9,7 0,220 0,220 0,200 Les trois premiers essais, numérotés de 1 à 3 correspondent à une 5 rondelle revêtue de carbure de chrome au moyen de la technique plasma selon un premier mode de réglage et selon les épaisseurs respectives de : 50 um, 100 um et 150 um, en un seul passage. Les trois essais suivants numérotés de 4 à 6, correspondent à une rondelle revêtue de carbure de tungstène au moyen de la technique plasma 10 selon ledit premier mode de réglage et selon les épaisseurs respectives de : 50 um, 100 um et 150 um, en un seul passage. Les deux essais suivants numérotés de 7 à 8, correspondent à une rondelle revêtue de carbure de tungstène au moyen de la technique plasma selon ledit premier mode de réglage et selon les épaisseurs respectives de : 50 15 Il m et 100 um en deux passages. Les deux essais suivants numérotés de 9 à 10, correspondent à une rondelle revêtue de carbure de tungstène au moyen de la technique plasma selon un autre mode de réglage et selon les épaisseurs respectives de : 50 lm et 100 um en un seul passage.

Les trois derniers essais numérotés de 11 à 13, correspondent à une rondelle revêtue de carbure de chrome au moyen de la technique arc-fil selon trois modes de réglage différents. Néanmoins, les coefficients de frottement obtenus grâce à la technique arc-fil sont supérieurs à ceux obtenus par les autres techniques et à un coût avantageux. Ainsi, par rapport à un coefficient de frottement de référence de 0,150, correspondant à une rondelle conique de même dimension non revêtue, un gain supérieur à 40% est obtenu avec les rondelles revêtues. Par ailleurs, un dépôt de zinc lamellaire de 10 pm est avantageusement appliqué sur la rondelle revêtue de carbure de chrome par la technique arc-fil de manière à améliorer la tenue à la corrosion.15

Claims

REVENDICATIONS1. Rondelle métallique de blocage (10, 20) destinée à être installée dans un système vis/écrou pour venir en prise entre un écrou et un élément d'appui, ladite rondelle métallique de blocage présentant une face de contact (12, 14 ; 30, 32) apte à venir en contact avec l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui, ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) présentant une surface apte à être entraînée en friction contre l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui lorsque ledit écrou se desserre ; caractérisée en ce que ladite face de contact est revêtue, par projection thermique d'un matériau d'apport, d'un revêtement rugueux formant une surface rugueuse, de manière à pouvoir augmenter les forces de friction entre ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) de ladite rondelle métallique (10, 20) et l'un ou l'autre dudit écrou et dudit élément d'appui.
2. Rondelle métallique de blocage selon la revendication 1, caractérisée en ce que la profondeur moyenne de rugosité R dudit revêtement rugueux est supérieure à dix micromètres.
3. Rondelle métallique de blocage selon la revendication 1 ou 2, caractérisée en ce que ledit revêtement rugueux présente une dureté Vickers supérieure à 500 Ely.
4. Rondelle métallique de blocage selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que ladite surface de ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) est décapée avant d'être revêtue, de manière à augmenter la liaison entre ledit revêtement et ladite surface.
5. Rondelle métallique de blocage selon la revendication 4, caractérisée en ce que ladite surface de ladite face de contact (12, 14 ; 30, 32) est décapée mécaniquement.
6. Rondelle métallique de blocage selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ladite rondelle métallique de blocage est plate.
7. Rondelle métallique de blocage selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que ladite rondelle métallique de blocage (10, 20) est conique.
8. Rondelle métallique de blocage selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, caractérisée en ce que ledit matériau d'apport est du carbure de tungstène ou du carbure de chrome.
9. Rondelle métallique de blocage selon la revendication 8, caractérisée en ce que ledit matériau d'apport comprend en outre du cobalt.
10. Rondelle métallique de blocage selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, caractérisée en ce que ledit matériau d'apport est projeté à travers un plasma.10