FR2972047A1 - Dispositif pour ameliorer la performance des installations frigorifiques - Google Patents
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Abstract
Dispositif pour améliorer la performance des installations frigorifiques. L'état de l'art applique aux installations à détente directe un mode de régulation appelée 'HP flottante' incluant un refroidissement du fluide produit par le condenseur : ce mode de régulation impose une pression minimale de condensation correspondante à la pression amont des détendeurs. Le dispositif selon l'invention abaisse cette limite basse de pression de condensation pour augmenter le rendement volumétrique du compresseur en élevant la pression du fluide frigorigène dans les conduites de transport du fluide en évitant de plus son refroidissement. Les modes de réalisation utilisent soit une pompe soit deux réservoirs auxiliaires maintenus alternativement sous pression au dessus de la pression de condensation grâce à un compresseur à gaz auxiliaire, ces deux réservoirs peuvent remplacer le réservoir principal. L'arrêt de compresseur principal et le maintien de la production frigorifique est possible quand la pression de condensation est égale à la pression d'évaporation. Enfin l'état de l'art applique au compresseur à vis une pression injection d'huile qui impose un écart minimum de pression entre la pression de condensation et la pression d'évaporation, cette situation impose une pression minimum de condensation, Le dispositif selon l'invention propose d'abaisser cette limite basse de pression de condensation pour augmenter le rendement volumétrique du compresseur en élevant la pression de l'huile dans la conduite d'injection d'huile. Le dispositif est applicable pour les installations existantes ou neuves dont l'architecture des conduites qui alimente les détendeurs des évaporateurs est complexe ou pour des compresseurs frigorifiques à vis.
Description
Le dispositif, objet de l'invention, concerne le domaine de la production frigorifique à détente directe notamment à condensation par air extérieur et aussi à eau ou par une boucle d'eau refroidie par air. L'état de l'art des installations frigorifiques applique un mode de régulation appelé `HP flottante' ; ce mode de régulation impose une limite basse ajustée de pression de condensation supérieure au limite fonctionnelle du condenseur et du compresseur frigorifique quand la température d'air extérieure est suffisamment basse. Cette limite est définie pour une pression minimale en amont des détendeurs grâce à la pression dans le réservoir de liquide. L'état de l'art prévoit aussi que cette pression dans le réservoir peut être maintenue à une pression minimale grâce au compresseur frigorifique et une vanne à pression constante placée sur une conduite reliant le refoulement du compresseur et le réservoir mais ce dispositif impose aussi une pression de refoulement minimale du compresseur frigorifique pour maintenir une pression minimale en amont des détendeurs. A cette limite correspond un rendement volumétrique du compresseur frigorifique. ' De plus, lorsque le condenseur à air fonctionne avec de faible écart de température entre l'air extérieur et la température de condensation le sous refroidissement du fluide frigorigène à l'état liquide à la sortie du condenseur est faible et impose un refroidissement complémentaire du fluide frigorigène et une isolation de ces conduites de transport du fluide avant l'alimentation aux détendeurs afin d'éviter l'effet néfaste des pertes de charge induit par l'architecture des conduites, des pertes de charges linéaires (longueur), ou singulières (coudes..), ou dues à la différences de niveau (hydrostatique) qui à défaut engendrent un titre gazeux du fluide frigorigène appelé communément `flash gaz'. Le dispositif selon l'invention et ses différents modes de réalisation permettent d'abaisser cette limite basse de pression de condensation pour augmenter le rendement volumétrique du compresseur en élevant la pression du fluide frigorigène à l'état liquide dans les conduites de transport du fluide indépendamment de la pression de condensation.
L'objectif du dispositif selon l'invention et ses différents modes de réalisation est d'améliorer la performance énergétique des installations frigorifiques notamment à condensation par air extérieur ponctuellement lorsque l'air extérieur est suffisamment froid en permettant à la fois : - l'obtention de pression dite de condensation faible qui engendre un rendement volumétrique du compresseur frigorifique élevé favorable au coefficient de performance global de l'installation, - la suppression de l'échangeur de chaleur de refroidissement complémentaire de liquide quand celui-ci ne vise pas un complément de puissance frigorifique par une production frigorifique annexe ou une amélioration de la performance de l'installation par une production frigorifique annexe ayant un coefficient de performance meilleur, - la réduction voire la suppression de l'isolation des conduites de transport du liquide - la présence de pertes de charges importantes dans les conduites de transport du fluide frigorigène à l'état liquide qui alimentent le ou les détendeurs, permettant ainsi une réduction des diamètres de ces conduites et la réduction de la quantité de fluide minimale nécessaire au fonctionnement de l'installation. De plus, si la pression de condensation est égale à la pression d'évaporation quand la température d'air est ponctuellement inférieure à la température d'évaporation, le dispositif permet d'arrêter le compresseur, l'énergie consommée par le compresseur principal est alors ponctuellement nulle. Enfin l'état de l'art applique au compresseur à vis une pression d'injection d'huile qui impose un écart minimum de pression entre la pression de condensation et la pression d'évaporation, cette situation impose une pression minimum de condensation pour une pression d'évaporation donnée, Le dispositif selon l'invention propose d'abaisser cette limite basse de pression de condensation pour augmenter le rendement volumétrique du compresseur en élevant la pression de l'huile dans la conduite d'injection d'huile.
Une installation de production du froid est classiquement composée d'un compresseur frigorifique à gaz (Cp1) lubrifié par une huile (H1), d'un séparateur- réservoir d'huile (S1), d'un refroidisseur d'huile (Ech), d'un condenseur (Cl) à eau ou à air direct ou indirect par une boucle d'eau refroidie par air, d'un réservoir de fluide frigorigène (Rp1), d'un système de détente (D1), un évaporateur (EV2), et des conduites (L1) (L2) (L3) (L4) (L5) (L11) (L21), utilisant un fluide frigorigène (F1), dans ce dispositif le condenseur et l'évaporateur fixent le rendement volumétrique du compresseur (Cp1), le coefficient de performance de l'installation frigorifique, la pression d'huile d'injection dans le compresseur (Cp1), par la pression dite de condensation dans le condenseur (Cl) correspondant à la pression de sortie du compresseur (Cp1) et par la pression dite d'évaporation dans l'évaporateur (EV2) correspondant à la pression d'entrée au compresseur - (Cp1), Selon l'invention le dispositif s'applique lorsque la température de l'eau ou de l'air ou de l'eau refroidie par l'air assurant la condensation est suffisamment faible et possède plusieurs modes de réalisation précisés par les figures 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12 visant chacune l'élévation une élévation de la pression du fluide frigorigène ou de l'huile dans une partie appropriée de l'installation, les modes de réalisation s'appliquent distinctement ou en association pour élever : Soit la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie de conduite (L2) située entre le repère (Rep1) et le détendeur (D1), - Soit la pression d'huile de lubrification (H1) du compresseur au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie la conduite (L21) située entre le repère (Rep11) et l'orifice (0) d'injection d'huile du compresseur (Cp1) Pour permettre un abaissement de la pression dite de condensation favorable au rendement volumétrique du compresseur (Cp1) et permettre le non fonctionnement du compresseur frigorifique (Cp1) avec un maintien de la production frigorifique lorsque concomitamment le dispositif selon l'invention élève de la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie de conduite (L2) située entre le repère (Rep1) et le détendeur (D1) lorsque la pression dite de condensation est égale à la pression dite d'évaporation et que les conduites (L3) et (L4) sont mises en relation hydraulique grâce à la ouverture de la vanne EV3. Cette situation étant possible ponctuellement quand les conditions de température de l'air extérieur sont inférieures à la température souhaitée de l'évaporateur équivalent à la pression d'évaporation. Certains modes de réalisation prévoit le remplacement du réservoir principal de fluide frigorigène (Rp1) indiqué par la figure 1 par deux réservoirs secondaires (Rs1) et (Rs2) comme indiqué par les figures 6 , 7, 12, cette situation est 5 particulièrement applicable à la création d'installation. Selon un des modes de réalisation conformément aux figures 2 et 4 l'élévation de la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans la conduite (L2) entre le repère (Rep 1) et le détendeur (D1) est réalisée par une pompe hydraulique (P1) placée repère (Rep1), la vanne de dérivation (Ev1) placée en parallèle de la 10 pompe (P1), dérive le débit de fluide frigorigène (F1) quand la pompe (P1) est stoppée. Selon un des modes de réalisation conformément aux figures 8 et 9 l'élévation de la pression de l'huile (Hl) dans la conduite (L21) entre le repère (Rep 11) et l'orifice (0) du compresseur (Cp1) est réalisée par une pompe hydraulique (P11) 15 placée repère (Rep11), la vanne de dérivation (EV11) placée en parallèle de la pompe (P11), dérive le débit d'huile quand la pompe (P11) est stoppée. Selon un des modes de réalisation conformément aux figures 3 et 5 l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans la conduite (L2) entre le repère (Rep 1) et le détendeur (D1), est réalisée par deux réservoirs secondaires 20 (Rs1) ou (Rs2) placés au repère (Rep1) à la sortie du réservoir principal (Rp1) montés en parallèle et raccordés par les vannes (V1) (V3) placées en amont et les vannes (V2) (V4) placées en aval des réservoirs (Rs1) (Rs2), maintenus l'un ou l'autre alternativement à une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz secondaire (Cs1) et la 25 vanne trois voies (V5) placée sur la conduite (L6) allant du refoulement du compresseur (Cs1) à la partie haute des deux réservoirs (Rs1) (Rs2), et par la conduite (L7) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs1) raccordée à la partie haute du réservoir principal (Rp1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du compresseur secondaire (Cs1). 30 Selon un des modes de réalisation conformément aux figures 6 et 7 l'élévation en ' pression du fluide frigorigène à l'état liquide dans la conduite (L2) et le détendeur (D1), est réalisée par deux réservoirs (Rs1) ou (Rs2) qui remplacent le réservoir ` principal (Rp1), tous deux placés à la sortie du condenseur (Cl) sur la conduite (L5) et montés en parallèle et raccordés par les vannes (V1) (V3) placées en amont et les vannes (V2) (V4) placées en aval des réservoirs (Rs1) (Rs2), maintenus l'un ou l'autre alternativement à une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz secondaire (Cs1) et la vanne trois voies (V5) placées sur la conduite (L6) allant du refoulement du compresseur (Cs1) à la partie haute deux réservoirs (Rs1) (Rs2), et par la conduite (L7) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs1) raccordée soit au point de jonction (rep2) sur la conduite de refoulement (L4), soit au point de jonction (rep3) sur la conduite d'aspiration (L3) du compresseur principal (Cp1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du compresseur secondaire (Cs1). Selon les modes de réalisation conformément aux figures 2, 3, 4, 5, 6, 7 l'élévation en pression de fluide frigorigène (F1) à l'état liquide est déterminée soit par la mesure de pression par le pressostat (Pli) et le pressostat (Pr2) et complémentairement par le thermostat (T1) qui commandent le fonctionnement, de la pompe (P1) et la vanne de dérivation (Ev1) ou du compresseur à gaz secondaire (Cs1) et les vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5), soit par un automate de calcul et de commande (Al) qui ajuste le fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable la pompe (P1) ou le compresseur à gaz secondaire (Cs1) selon les mesures continues des sondes de pression (Spr1), (Spr2), et de température (Sn) et complémentairement par la sonde de pression (Spr3) et de température (St2) placées sur la conduite (L2) à l'entrée du détendeur (D1). Selon les modes de réalisation conformément aux figures 2, 3, 4, 5, 6, 7, 12 le compresseur (Cp1) est stoppé et la vanne de dérivation (EV3) placée en parallèle du compresseur (Cp1) est enclenchée pour permettre le transfert du fluide frigorigène à l'état vapeur de la conduite (L3) vers la conduite (L4) et dans le condenseur (Cl) quand la pression dite de condensation est égale à la pression dite d'évaporation.
L'installation frigorifique peut posséder une pluralité de compresseurs à gaz (Cp1) raccordés en parallèle et une pluralité d'évaporateurs (EV2) alimentés par une ` pluralité de conduites (L2) chaque évaporateur possédant son propre système de détente (D1).
Selon les modes de réalisation conformément aux figures 3, 5 6, 7, 12 les . réservoirs (Rs1) (Rs2) sont alternativement mis en liaison hydraulique par la conduite (L1) au réservoir principal (RP1) ou par la conduite (L5) au condenseur (Cl) par les vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5) pour permettre par gravité leur remplissage en fluide frigorigène (F1) à l'état liquide à la pression dite de condensation. Les réservoirs (Rs1) (Rs2) sont régulés entre leur niveau haut ou bas en fluide frigorigène (F1) à l'état liquide, grâce à deux détecteurs (d1) (d2) de niveau haut et bas placés sur (Rs1) et à deux détecteurs (d3) (d4) de niveau haut et bas placés sur (Rs2) et aux vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5) et à la pompe (P1)
ou au compresseur secondaire (Cs1). Selon les modes de réalisation conformément aux figures 10, 11, 12 l'élévation en pression du huile (H1) dans la conduite (L21) entre le repère (Rep 12) et l'orifice d'injection d'huile (0) du compresseur (Cp1), est réalisée par deux réservoirs secondaires (Rs11) ou (Rs21) placés au repère (Rep21) à la sortie du séparateur-réservoir d'huile (S1) montés en parallèle et raccordés par les vannes (V11) (V31) placées en amont et les vannes (V21) (V41) placées en aval des réservoirs (Rs11) (Rs21), maintenus l'un ou l'autre alternativement à une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz secondaire (Cs11) et la vanne trois voies (V51) placée sur la conduite (L61) allant du refoulement du compresseur (Cs11) à la partie haute des deux réservoirs (Rs11) (Rs21), et par la conduite (L71) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs11) raccordée à la partie haute du séparateur- réservoir d'huile (S1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du compresseur secondaire (Cs11). Les réservoirs (Rs11) (Rs21) sont alternativement mis en liaison hydraulique par la par la conduite (L11) au séparateur-réservoir (S1) par les vannes (V11) (V21) (V31) (V41) (V51) pour permettre par gravité leur remplissage en huile (H1) à la pression dite de condensation. Les réservoirs (Rs11) (Rs21) sont régulés entre leur niveau haut ou bas en huile (H1), grâce à deux détecteurs (d11) (d21) de niveau haut et bas placés sur (Rs11) et à deux détecteurs (d31) (d41) de niveau haut et bas placés sur (Rs21) et aux vannes (V11) (V21) (V31) (V41) (V51) et à la pompe (P11) ou
au compresseur secondaire (Cs11). . Selon les modes de réalisation conformément aux figures 8, 9, 10, 11 l'élévation en pression d'huile (H1) est déterminée soit par la mesure de pression par le pressostat (PO 1) et le pressostat (Pr21) qui commandent le fonctionnement du compresseur à gaz (Cs11) ou de la pompe (P11) et les vannes (V11) (V21) (V31) (V41) (V51), soit par un automate de calcul et de commande (A11) qui ajuste le fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable le compresseur à gaz secondaire (Cs11) ou la pompe (P11) selon les mesures continues des sondes de pression (Spr11), (Spr21). Selon les modes de réalisation conformément à figure 12 l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans les réservoirs Rs1, Rs2 et l'élévation en pression d'huile (H1) dans les Rs11, Rs21 est assurée alternativement par un seul compresseur (Cs2) commandé par un automate de calcul (A2) qui ajuste son fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable selon les mesures continues des sondes de pression d'huile (Spr11), (Spr21) et des sondes de pression du fluide frigorigène (Spr1), (Spr2), et de température (St1) et complémentairement par la sonde de pression (Spr3) et de température (St2). Le dispositif selon l'invention et ses différents modes de réalisation se placent dans le contexte des solutions permettant d'économiser l'énergie électrique consommée par les compresseurs frigorifiques à gaz, et pour des installations frigorifiques dont l'architecture des conduites qui alimentent les évaporateurs est complexe comme les magasins qui offrent en vente des denrées périssables sous chaîne du froid ou par exemple dans les installations climatiques à détente directe. Selon le dispositif le compresseur principal utilisé fonctionne ponctuellement ou de manière continue à la limite basse de la pression de condensation fixée par le constructeur du compresseur, de plus pour des conditions climatiques particulières qui induisent ponctuellement ou de manière continue des niveaux de température d'air extérieur permettant une pression de condensation égale à la pression d'évaporation assurant l'effet frigorifique, le non fonctionnement du compresseur principal (Cp1) est possible et génère alors une économie d'énergie majeure. Cette dernière configuration est facilitée pour des conditions de température d'évaporation haute comme par exemple pour le refroidissement de data center ou la climatisation. Le dispositif est applicable pour les installations existantes ou neuves et certains modes de réalisation du dispositif concernent les compresseurs à vis non équipés de pompe à huile. Le débit volume balayé et la cylindrée du compresseur à gaz auxiliaire et son moteur d'entraînement sont dimensionnés pour assurer la surpression souhaitée dans l'un ou l'autre des réservoirs Rs1 et Rs2 ou RS11 et RS21 alternativement (selon les modes de réalisation). Ce dimensionnement dépend du débit maximum de fluide frigorigène à l'état liquide dans la ou les conduites de transport qui alimente(nt) le ou les détendeur(s), ou du débit maximum d'huile nécessaire à l'injection du ou des compresseurs, et du taux de compression du compresseur auxiliaire, fixé à la fois : -par le réglage de pression souhaité alternativement dans les réservoirs Rs1 ou Rs2 et Rs11 ou Rs21 correspondant à la pression de refoulement du 10 compresseur à gaz auxiliaire, -par la pression d'aspiration du compresseur auxiliaire selon les modes de réalisation choisis, correspondant soit à la pression du gaz sur la partie haute du réservoir principal Rp1 ou du séparateur-réservoir d'huile (S1) correspondant à la pression de refoulement ou à la pression d'aspiration du compresseur principal 15 (Cp1).
Claims (19)
- REVENDICATIONS1. Dispositif de production du froid composé d'un compresseur frigorifique à gaz (Cp1) lubrifié par une huile (H1), d'un séparateur-réservoir - d'huile (S1), d'un refroidisseur d'huile (Ech), d'un condenseur (Cl) à eau ou à air direct ou indirect par une boucle d'eau refroidie par air, d'un réservoir de fluide frigorigène (Rp1), d'un système de détente (D1), un évaporateur (EV2), et des conduites (L1) (L2) (L3) (L4) (L5) (L11) (L21), utilisant un fluide frigorigène (F1), dans ce dispositif le condenseur et l'évaporateur fixent le rendement volumétrique du compresseur (Cp1), le coefficient de performance de l'installation frigorifique, la pression d'huile d'injection dans le compresseur (Cp1), par la pression dite de condensation dans le condenseur (Cl) correspondant à la pression de sortie du compresseur (Cp1) et par la pression dite d'évaporation dans l'évaporateur (EV2) correspondant à la pression d'entrée au compresseur (Cp1), caractérisé par le fait que le dispositif selon l'invention s'applique, lorsque la température de l'eau ou de l'air ou de l'eau refroidie par l'air assurant la condensation est suffisamment faible, distinctement ou en association pour élever, soit la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie de conduite (L2) située entre le repère (Rep1) et le détendeur (D1), soit la pression d'huile de lubrification (H1) du compresseur au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie la conduite (L21) située entre le repère (Rep11) et l'orifice (0) d'injection - d'huile du compresseur (Cp1), pour permettre un abaissement de la pression dite de condensation favorable au rendement volumétrique du compresseur (Cp1) et pour permettre le non fonctionnement du compresseur frigorifique (Cp1) avec un maintien de la production frigorifique lorsque concomitamment le dispositif selon l'invention élève de la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide au dessus de la valeur de pression dite de condensation du condenseur (Cl) contenue sur la partie de conduite (L2) située entre le repère (Rep1) et le détendeur (D1) lorsque la pression dite de condensation est égale à la pressiondite d'évaporation et que les conduites (L3) et (L4) sont mises en relation hydraulique.
- 2. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'élévation de la pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans la 5 conduite (L2) entre le repère (Rep 1) et le détendeur (D1) est réalisée par une pompe hydraulique (P1) placée repère (Rep1).
- 3. Dispositif selon la revendication 2 caractérisé par le fait que la vanne de dérivation (Ev1) placée en parallèle de la pompe (P1), dérive le débit de fluide frigorigène (F1) quand la pompe (P1) est stoppée 10
- 4. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'élévation de la pression de l'huile (H1) dans la conduite (L21) entre le repère (Rep 11) et l'orifice (0) du compresseur (Cp1) est réalisée par une pompe hydraulique (P11) placée repère (Rep11).
- 5. Dispositif selon la revendication 4 caractérisé par le fait que la 15 vanne de dérivation (EV11) placée en parallèle de la pompe (P11), dérive le débit d'huile quand la pompe (P11) est stoppée.
- 6. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans la conduite (L2) entre le repère (Rep 1) et le détendeur (D1), est réalisée par deux 20 réservoirs secondaires (Rs1) ou (Rs2) placés au repère (Rep1) à la sortie du réservoir principal (Rp 1) montés en parallèle et raccordés par les vannes (V1) (V3) placées en amont et les vannes (V2) (V4) placées en aval des réservoirs (Rs1) (Rs2), maintenus l'un ou l'autre alternativement à une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz 25 secondaire (Cs1) et la vanne trois voies (V5) placée sur la conduite (L6) allant du refoulement du compresseur (Cs1) à la partie haute des deux réservoirs (Rs1) (Rs2), et par la conduite (L7) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs1) raccordée à la partie haute du réservoir principal (Rp1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du 30 compresseur secondaire (Cs1).
- 7. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'élévation en pression du fluide frigorigène à l'état liquide dans la conduite (L2) et le détendeur (D1), est réalisée par deux réservoirs (Rs1) ou (Rs2) quiremplacent le réservoir principal (Rp1), tous deux placés à la sortie du condenseur (Cl) sur la conduite (L5) et montés en parallèle et raccordés par les vannes (V1) (V3) placées en amont et les vannes (V2) (V4) placées en aval des réservoirs (Rs1) (Rs2), maintenus l'un ou l'autre alternativement à une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz secondaire (Cs1) et la vanne trois voies (V5) placées sur la conduite (L6) allant du refoulement du compresseur (Cs1) à la partie haute deux réservoirs (Rs1) (Rs2), et par la conduite (L7) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs1) raccordée soit au point de jonction (rep2) sur la conduite de refoulement (L4), soit au point de jonction (rep3) sur la conduite d'aspiration (L3) du compresseur principal (Cp1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du compresseur secondaire (Cs1).
- 8. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 6, 7 caractérisé par le fait que l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide est déterminée par la mesure de pression par le pressostat (Spr1) et le pressostat (Spr2) et complémentairement par le thermostat (T1) qui commandent le fonctionnement, de la pompe (P1) et la vanne de dérivation (Ev1) ou du compresseur à gaz secondaire (Cs1) et les vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5),
- 9. Dispositif selon les revendications 1, 2, 3, 6, 7 caractérisé par le fait que l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide est déterminée par un automate de calcul et de commande (Al) qui ajuste le fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable la pompe (P1) ou le compresseur à gaz secondaire (Cs1) selon les mesures continues des sondes de pression (Spr1), (Spr2), et de température (St1) et complémentairement par la sonde de pression (Spr3) et de température (St2) placées sur la conduite (L2) à l'entrée du détendeur (D1). `
- 10. Dispositif selon les revendications 1, 2, 6, 7 caractérisé par le fait que le compresseur (Cp1) est stoppé et la vanne de dérivation (EV3) placée en parallèle du compresseur (Cp1) est enclenchée pour permettre le transfert du fluide frigorigène à l'état vapeur de la conduite (L3) vers la conduite (L4) et dans le condenseur (Cl) quand la pression dite de condensation est égale à la pression dite d'évaporation. 12
- 11. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'installation frigorifique peut posséder une pluralité de compresseurs à gaz (Cp1) raccordés en parallèle et une pluralité d'évaporateurs (EV2) alimentés par une pluralité de conduites (L2) chaque évaporateur possédant son propre 5 système de détente (D1).
- 12. Dispositif selon les revendications 6, 7 caractérisé par le fait que les réservoirs (Rs1) (Rs2) sont alternativement mis en liaison hydraulique par la - conduite (L1) au réservoir principal (RP1) ou par la conduite (L5) au condenseur (Cl) par les vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5) pour permettre par 10 gravité leur remplissage en fluide frigorigène (F1) à l'état liquide à la pression dite de condensation.
- 13. Dispositif selon les revendications 6, 7 caractérisé par le fait que les réservoirs (Rs1) (Rs2) sont régulés entre leur niveau haut ou bas en fluide frigorigène (F1) à l'état liquide, grâce à deux détecteurs (d1) (d2) de niveau 15 haut et bas placés sur (Rs1) et à deux détecteurs (d3) (d4) de niveau haut et bas placés sur (Rs2) et aux vannes (V1) (V2) (V3) (V4) (V5) et à la pompe (P1) ou au compresseur secondaire (Cs1).
- 14. Dispositif selon la revendication 1 caractérisé par le fait que l'élévation en pression du huile (H1) dans la conduite (L21) entre le repère (Rep 12) et 20 l'orifice d'injection d'huile (0) du compresseur (Cp1), est réalisée par deux réservoirs secondaires (Rs11) ou (Rs21) placés au repère (Rep21) à la sortie du séparateur-réservoir d'huile (S1) montés en parallèle et raccordés par les vannes (V11) (V31) placées en amont et les vannes (V21) (V41) placées en aval des réservoirs (Rs11) (Rs21), maintenus l'un ou l'autre alternativement à 25 une valeur de pression ajustée supérieure à la pression dite de condensation par le compresseur à gaz secondaire (Cs11) et la vanne trois voies (V51) placée sur la conduite (L61) allant du refoulement du compresseur (Cs11) à la partie haute des deux réservoirs (Rs11) (Rs21), et par la conduite (L71) d'aspiration du compresseur à gaz secondaire (Cs11) raccordée à la partie 30 haute du séparateur-réservoir d'huile (S1) pour permettre l'alimentation en fluide frigorigène (F1) à l'état gazeux du compresseur secondaire (Cs11).
- 15. Dispositif selon la revendication 14 caractérisé par le fait que les réservoirs (Rs11) (Rs21) sont alternativement mis en liaison hydraulique par la par la conduite (L11) au séparateur-réservoir (S1) par les vannes (V11) (V21)(V31) (V41) (V51) pour permettre par gravité leur remplissage en huile (Hl) à la pression dite de condensation.
- 16. Dispositif selon la revendication 14 caractérisé par le fait que les réservoirs (Rs11) (Rs21) sont régulés entre leur niveau haut ou bas en huile 5 (H1), grâce à deux détecteurs (d11) (d21) de niveau haut et bas placés sur (Rs11) et à deux détecteurs (d31) (d41) de niveau haut et bas placés sur (Rs21) et aux vannes (V11) (V21) (V31) (V41) (V51) et à la pompe (P11) ou au compresseur secondaire (Cs11).
- 17. Dispositif selon les revendications 1, 4, 5, 14 caractérisé par le fait que 10 l'élévation en pression d'huile (H1) est déterminée par la mesure de pression par le pressostat (PO 1) et le pressostat (Pr21) qui commandent le fonctionnement du compresseur à gaz (Cs11) ou de la pompe (P11) et les vannes (V11) (V21) (V31) (V41) (V51),
- 18. Dispositif selon les revendications 1, 4, 5, 14 caractérisé par le fait que 15 l'élévation en pression d'huile (H1) est déterminée par un automate de calcul et de commande (A11) qui ajuste le fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable le compresseur à gaz secondaire (Cs11) ou la pompe (P11) selon les mesures continues des sondes de pression (Spr11), (Spr21).
- 19. Dispositif selon les revendications 1,2,3,7 et de 9 à 16 caractérisé par 20 le fait que l'élévation en pression du fluide frigorigène (F1) à l'état liquide dans les réservoirs Rs1, Rs2 et l'élévation en pression d'huile (H1) dans les Rs11, Rs21 est assurée alternativement par un seul compresseur (Cs2) commandé par un automate de calcul (A2) qui ajuste son fonctionnement à une vitesse fixe ou à une vitesse variable selon les mesures continues des sondes de pression 25 d'huile (Spr11), (Spr21) et des sondes de pression du fluide frigorigène (Spr1), (Spr2), et de température (St1) et complémentairement par la sonde de pression (Spr3) et de température (St2).
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